FI93126C - Austenitic-ferritic stainless steel - Google Patents

Austenitic-ferritic stainless steel Download PDF

Info

Publication number
FI93126C
FI93126C FI891783A FI891783A FI93126C FI 93126 C FI93126 C FI 93126C FI 891783 A FI891783 A FI 891783A FI 891783 A FI891783 A FI 891783A FI 93126 C FI93126 C FI 93126C
Authority
FI
Finland
Prior art keywords
stainless steel
weight
heat treatment
steel alloy
austenitic
Prior art date
Application number
FI891783A
Other languages
Finnish (fi)
Swedish (sv)
Other versions
FI891783A (en
FI891783A0 (en
FI93126B (en
Inventor
Jacques Charles
Pierre Soulignac
Daniel Catelin
Original Assignee
Creusot Loire
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Family has litigation
First worldwide family litigation filed litigation Critical https://patents.darts-ip.com/?family=9365363&utm_source=google_patent&utm_medium=platform_link&utm_campaign=public_patent_search&patent=FI93126(C) "Global patent litigation dataset” by Darts-ip is licensed under a Creative Commons Attribution 4.0 International License.
Application filed by Creusot Loire filed Critical Creusot Loire
Publication of FI891783A0 publication Critical patent/FI891783A0/en
Publication of FI891783A publication Critical patent/FI891783A/en
Publication of FI93126B publication Critical patent/FI93126B/en
Application granted granted Critical
Publication of FI93126C publication Critical patent/FI93126C/en

Links

Classifications

    • CCHEMISTRY; METALLURGY
    • C22METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22CALLOYS
    • C22C38/00Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
  • Catalysts (AREA)
  • Glass Compositions (AREA)

Abstract

Austeno-ferritic stainless steel alloy having good corrosion resistance and a machinability index comprising a low content of molybdenum and a high content of copper dissolved by heat treatment of the alloy above 900 DEG C, the composition being the following: C < 0.06 % by weight Si < 1.2 Mn < 3 21 < Cr < 25 3 < Ni < 6 0.06 < N < 0.3 Mo < 1 1 < Cu < 3.5 the remainder being iron. The composition is balanced to obtain between 30 and 70% of ferrite to austenite.

Description

9312693126

Austeniittis-ferriittinen ruostumaton teräsAustenitic-ferritic stainless steel

Esillä oleva keksintö koskee austeniittis-ferriit-tistä ruostumatonta terästä.The present invention relates to austenitic-ferritic stainless steel.

5 Tunnetaan austeniittis-ferriittisiä ruostumattomia teräksiä, jotka omaavat hyvät mekaaniset ominaisuudet, hyvän korroosionkestävyyden sekä hyvän hitsattavuuden.5 Austenitic-ferritic stainless steels are known which have good mechanical properties, good corrosion resistance and good weldability.

Tällaiset seokset sisältävät paitsi rautaa, joka muodostaa jäännöksen, 10 kromia ja molybdeenia siten, että parannetaan kor roosionkestävyyttä ; nikkeliä ja typpeä siten, että parannetaan auste-niittisen faasin stabiiliutta; hiiltä alhaisena prosenttimääränä, sillä se heiken-15 tää korroosionkestävyyttä, ottaen huomioon sen heikon liu-kenevuuden ferriittiin; piitä; mangaania.Such alloys contain not only iron, which forms a residue, chromium and molybdenum so as to improve corrosion resistance; nickel and nitrogen so as to improve the stability of the austenite phase; carbon in a low percentage as it impairs corrosion resistance, given its poor Liu hardness to ferrite; silicon; manganese.

EP-patentti 0 156 778 kuvaa siten austeniittis-fer-20 riittisen ruostumattoman terässeoksen, jonka austeniitti-nen faasi pysyy vakaana mahdollistaen kylmämuokkaukset välillä 10 - 30 %, hyvän hitsattavuuden sekä hyvän korroosionkestävyyden .EP patent 0 156 778 thus describes an austenitic-fer-20 sufficient stainless steel alloy, the austenitic phase of which remains stable, enabling cold working between 10 and 30%, good weldability and good corrosion resistance.

Tällaisen seoksen koostumus on seuraava: 25 C < 0,06 paino-%The composition of such a mixture is as follows: 25 C <0.06% by weight

Si < 1,5 paino-%Si <1.5% by weight

Mn < 4,0 paino-% 21 paino-% < Cr < 24,5 paino-% 2 paino-% < Ni < 5,5 paino-% 30 0,01 paino-% < Mo < 1,0 paino-% ·· 0,05 paino-% < N <0,3 paino-% 0,01 paino-% < Cu < 1,0 paino-% jäännöksen ollessa rautaa (Fe), jolloin yllä mainittujen 35 aineiden täyttyessä lisäksi täyttää seuraavat ehdot: 2 93126 ferriittiprosentti a välillä 35 - 65 ferriittiprosentti a < 0,20 (Cr %/N %) + 23 (Cr % + Mn %)/N % < 120.Mn <4.0% by weight 21% by weight <Cr <24.5% by weight 2% by weight <Ni <5.5% by weight 30 0.01% by weight <Mo <1.0% by weight ·· 0.05% by weight <N <0.3% by weight 0.01% by weight <Cu <1.0% by weight of the residue being iron (Fe), whereby the following conditions are also met when the above-mentioned 35 substances are met: 2 93126 percent ferrite a between 35 and 65 percent ferrite a <0.20 (Cr% / N%) + 23 (Cr% + Mn%) / N% <120.

22,4 x Cr % + 30 x Mn % + 22 x Mo % + 26 x Cu % + 5 110 x N % > 540.22.4 x Cr% + 30 x Mn% + 22 x Mo% + 26 x Cu% + 5 110 x N%> 540.

Mo % + Cu%> 0,15, jossa kuparia vähintään 0,005 %.Mo% + Cu%> 0.15, with at least 0.005% copper.

Tällaisilla metalliseoksilla on vakaa austeniit-tinen faasi, jolla ei ole taipumusta muuttua martensiitik-10 si, mutta ne ovat vaikeasti työstettäviä ja niiden mekaaniset ominaisuudet ovat heikot.Such alloys have a stable austenitic phase which does not tend to change to martensitic, but are difficult to machine and have poor mechanical properties.

Esillä olevan keksinnön tavoitteena on aikaansaada austeniittis-ferriittinen seoste, jonka korroosionkestävyys on parempi kuin nykyisten seosten korroosionkestä-15 vyys, ja jolla on korkea työstökerroin.It is an object of the present invention to provide an austenitic-ferritic alloy which has better corrosion resistance than current alloys and has a high machining coefficient.

Tällaisen seoksen molybdeeniprosentti on alhainen mutta kuparipitoisuus korkea, ja se on liuotettu lämpökäsittelyllä yli 900 °C:ssa ja sen jälkeen jäähdytetty nopeasti ympäristön lämpötilassa, tämän seoksen koostumuksen 20 ollessa seuraava painoprosentteina ilmaistuna: C <0,06 paino-%Such a mixture has a low molybdenum content but a high copper content and is dissolved by heat treatment above 900 ° C and then rapidly cooled to ambient temperature, the composition of this mixture being 20% by weight: C <0.06% by weight

Si < 1,2 "Si <1.2 "

Mn < 3 21 < Cr < 25 25 3 < Ni < 6 0,06 N < 0,30 "Mn <3 21 <Cr <25 25 3 <Ni <6 0.06 N <0.30 "

Mo < 1 1 < Cu < 3,5 " 30 jäännöksen ollessa rautaa (Fe). Koostumus tasapainotetaan siten, että saadaan 38 - 70 % ferriittiä 300 °K:ssa.Mo <1 1 <Cu <3.5 "with 30 residues being iron (Fe). The composition is equilibrated to give 38-70% ferrite at 300 ° K.

Muita etuja ja tunnusmerkkejä tulee esiin luettaessa selitys, jota seuraavat keksinnön mukaisen seoksen erityiset suoritusmuodot, ainoan liitteenä olevan kuvion 35 esittäessä seoksen kovettumisalueet aika- ja lämpötiladia-grammina.Other advantages and features will become apparent upon reading the description followed by specific embodiments of the composition of the invention, with the sole accompanying Figure 35 showing the cure ranges of the composition as a graph of time and temperature.

3 931263 93126

Kahta erillistä seosta A ja B analysoidaan verrattuina yleisesti tunnetun koostumuksen omaaviin seoksiin, erityisesti koostumukseen UNS 32304, joka vastaa EP-paten-tissa 0 156 778 kuvattua seosta.The two separate mixtures A and B are analyzed in comparison with mixtures of a generally known composition, in particular composition UNS 32304, which corresponds to the mixture described in EP patent 0 156 778.

55

C Si Mn Ni Cr Mo Cu NC Si Mn Ni Cr Mo Cu N

A 0,02 0,06 1,9 4,1 23,5 0,13 1,60 0,1 10 B 0,02 0,5 2 3,9 24,3 0,14 2,8 0,09 AISI 304L 0,02 0,6 1,3 10 18,2 0,03 0,02 0,05 AISI 316 0,025 0,5 1,5 11,5 17,5 2,3 0,03 0,05 15 UNS 32304 0,02 0,5 1,8 4,2 23 0,13 0,127 0,123 UNS 31803 0,02 0,5 1,7 5,7 21,9 2,75 0,135 0,120 20 Ylläolevassa taulukossa on tehty yhteenveto raudan lisäaineiden seossuhteista keksinnön mukaisissa seoksissa A ja B sekä yleisesti tunnetuissa seoksissa.A 0.02 0.06 1.9 4.1 23.5 0.13 1.60 0.1 10 B 0.02 0.5 2 3.9 24.3 0.14 2.8 0.09 AISI 304L 0.02 0.6 1.3 10 18.2 0.03 0.02 0.05 AISI 316 0.025 0.5 1.5 11.5 17.5 2.3 0.03 0.05 15 UNS 32304 0.02 0.5 1.8 4.2 23 0.13 0.127 0.123 UNS 31803 0.02 0.5 1.7 5.7 21.9 2.75 0.135 0.120 The table above summarizes the mixture ratios of iron additives according to the invention. mixtures A and B as well as in generally known mixtures.

Keksinnön mukaiset seokset aikaansaadaan sulatuksella vähintään 1 600 °C:ssa ja ne kuumennetaan uudelleen 25 jähmettymisen jälkeen noin 1 180 °C:ssa. Ne valssataan levyiksi. Suoritetaan näytteiden otot, jotta voitaisiin määrittää rakenteenkestävyys suhteessa lämpökäsittelyihin ja vielä erityisemmin kovettuminen, mekaaniset ja fyysiset ominaisuudet, korroosionkestävyys sekä työstettävyys.The compositions of the invention are obtained by melting at at least 1600 ° C and reheating after solidification at about 1180 ° C. They are rolled into sheets. Sampling is carried out in order to determine the structural resistance in relation to the heat treatments and, more particularly, the hardening, mechanical and physical properties, corrosion resistance and workability.

30 Etukäteen on välttämätöntä tutkia eri lisäaineiden vaikutus. Hiili redusoidaan alhaisiin pitoisuuksiin, jotka ovat alle 0,06 %, jotta vähennettäisiin karbidien muodos-tumisriskit lämpökäsittelyjen kuluessa, mikä olisi haitallista tiettyjen korroosiomuotojen kestävyydelle.30 It is necessary to study in advance the effect of the various additives. Carbon is reduced to low concentrations of less than 0.06% to reduce the risk of carbide formation during heat treatments, which would be detrimental to the resistance to certain forms of corrosion.

• * 4 93126• * 4 93126

Pii redusoidaan alhaisiin pitoisuuksiin, jotka ovat alle 1,2 %, jotta vähennettäisiin metalliyhdisteiden muo-dostumisriskit, jotka metalliyhdisteet haurastavat seosta.Silicon is reduced to low concentrations of less than 1.2% to reduce the risk of formation of metal compounds, which are brittle in the mixture.

Mangaanin avulla lisätään typen saattamista jäh-5 meäksi liuokseksi seokseen, mutta typpipitoisuus on rajattava 3 %:iin, jottei se haittaa paikallisen ja yleisen korroosion kestävyyttä joissakin tapauksissa.Manganese is used to increase the solubilization of nitrogen in the mixture, but the nitrogen content must be limited to 3% so as not to impair the resistance to local and general corrosion in some cases.

Kromi kontrolloidaan siten, että ferriittisten ja austeniittisten faasien tilavuusosuudet ovat lähellä toi-10 siaan. Liian alhainen pitoisuus ei mahdollista riittävän ferriittitilavuusosuuden saamista.The chromium is controlled so that the volume fractions of the ferritic and austenitic phases are close to each other. Too low a concentration does not make it possible to obtain a sufficient volume fraction of ferrite.

Liian korkea pitoisuus saattaa vaatia huomattavia nikkelin ja typen lisäyksiä, mitä, nikkelin hinnan huomioon ottaen, on vältettävä. Lisäksi seoksella on lisään-15 tynyt taipumus saostua haurastaviin metalliyhdistefaasei hin lämpökäsittelyjen aikana.Too high a concentration may require significant additions of nickel and nitrogen, which, given the price of nickel, must be avoided. In addition, the alloy has an increased tendency to precipitate into brittle metal compound phases during heat treatments.

Niinpä käytetään totuttuun tapaan kromipitoisuuk-sia, jotka ovat välillä 21 - 25 %, tarkemmin sanoen pitoisuutta 23,5 %. Tuolla prosenttimäärällä seoksella on eri-20 nomainen korroosionkestävyys.Thus, chromium contents of between 21 and 25%, in particular 23.5%, are used as usual. At that percentage, the alloy has different corrosion resistance.

Tällaisella kromipitoisuudella yhtyneenä alhaiseen nikkeli- ja molybdeenipitoisuuteen estetään, jopa muutamien tuntien lämpökäsittelyn ollessa kyseessä, faasin a1 muodostuminen, erotuksena faasista a, joka a1 on kovettava 25 ja haurastava. Faasi a1 muodostuu välillä 300 - 500 °C tapahtuvien lämpökäsittelyjen aikana.Such a chromium content combined with a low nickel and molybdenum content prevents, even in the case of a few hours of heat treatment, the formation of phase a1, in contrast to phase a1, which a1 must be hardened and brittle. Phase a1 is formed during heat treatments between 300 and 500 ° C.

Nikkeli on alkuaine, joka stabiloi austeniittisen faasin optimoiden austeniitti/ferriitti -tasapainon. Kun otetaan huomioon nikkelin hinta, rajoitetaan sen lisäämi-30 nen välille 3 - 6 %, vielä erityisemmin 4,2 %:iin.Nickel is an element that stabilizes the austenitic phase, optimizing the austenite / ferrite balance. Given the price of nickel, its addition is limited to 3 to 6%, more particularly to 4.2%.

Typpi on mukana ylläpitämässä austeniitti/ferriitti -tasapainoa ja lisäksi sen lisääminen mahdollistaa mekaanisten ominaisuuksien sekä pistekorroosion kestävyyden parantamisen. Typen lisääminen rajoitetaan arvoon 0,30 ja 35 usein lähelle 0,13 %.Nitrogen is involved in maintaining the austenite / ferrite balance, and its addition also makes it possible to improve mechanical properties as well as resistance to pitting corrosion. Nitrogen addition is limited to 0.30 and 35 is often close to 0.13%.

93126 593126 5

Molybdeeni rajoitetaan prosenttimäärään, joka on korkeintaan 1 %, jotta vähennetään seoksen valmistuskus-, tannuksia sekä supistetaan metalliyhdistefaasien muodos tumista. Molybdeeni parantaa seoksen korroosionkestävyyt-. 5 tä.Molybdenum is limited to a maximum of 1% in order to reduce the manufacturing costs of the alloy and to reduce the formation of metal compound phases. Molybdenum improves the corrosion resistance of the alloy. 5 years

Kupari, päinvastoin kuin yleisesti tunnetuissa seoksissa, on läsnä verrattain suurina prosenttimäärinä välillä 1 - 3,5 %. Tämä alkuaine on tavallisesti mukana vähäisenä määränä yleisesti tunnetuissa seoksissa, sillä 10 sen liukenevuus austeniittis-ferriittisiin seoksiin jäähdytyksen aikana on rajallinen.Copper, in contrast to generally known alloys, is present in relatively high percentages between 1 and 3.5%. This element is usually present in small amounts in generally known alloys, as its solubility in austenitic-ferritic alloys during cooling is limited.

Sen sijaan keksinnön mukainen liuotus korkeassa lämpötilassa yli 950 eC:ssa tapahtuvalla lämpökäsittelyllä on mahdollinen. Tätä vaihetta täytyy seurata nopea jääh-15 dytys huoneenlämpötilaan siten, että austeniittis-ferriit- tinen rakenne ei saostu ja pysyy ylikyllästettynä kuparilla. Kupari lisää seoksen kestävyyttä tiettyihin happoympä-ristöihin, varsinkin rikkiympäristöihin nähden ja parantaa työstettävyyttä.Instead, dissolution according to the invention is possible by heat treatment at a high temperature above 950 ° C. This step must be followed by rapid cooling to room temperature so that the austenitic-ferritic structure does not precipitate and remains supersaturated with copper. Copper increases the resistance of the alloy to certain acid environments, especially sulfur environments, and improves workability.

20 Seoksen B rakenteen kestävyyttä on tutkittu aikaan ja lämpötilaan nähden, kuten liitteenä olevassa kuviossa esitetään.The durability of the structure of mixture B has been studied with respect to time and temperature, as shown in the attached figure.

Välillä 300 - 600 °C tapahtuu seoksen huomattava kovettuminen kuparilla rikastettujen hiukkasten saostumi-25 sella seoksen ferriittisessä faasissa.Between 300 and 600 ° C, considerable curing of the mixture occurs by precipitation of copper-enriched particles in the ferritic phase of the mixture.

Tämä kovettuminen on verrannollinen kuparipitoisuudelle annettuun lämpökäsittelyyn.This curing is proportional to the heat treatment given to the copper content.

Sen sijaan tapahtuu saostumisviive, kun ylläpidetään lämpötilaa 700 - 900 °C:ssa, mikä johtuu ferriittisen 30 faasin stabiiliudesta metalliyhdistefaasiin nähden, joka jälkimmäinen saadaan erittäin alhaisella molybdeenipitoi-suudella.Instead, a precipitation delay occurs when the temperature is maintained at 700 to 900 ° C due to the stability of the ferritic phase with respect to the metal compound phase, the latter being obtained with a very low molybdenum content.

Mekaanisista ominaisuuksista tehdään yhteenveto allaolevassa taulukossa: » • t 93126 6The mechanical properties are summarized in the table below: »• t 93126 6

Veto-ominaisuudet:Tensile properties:

Kovuus _Hardness _

HV5 Re 0,2 % Re 1 % Rm λ ZHV5 Re 0.2% Re 1% Rm λ Z

5 _ AISI 304 148 205 260 520 51 755 _ AISI 304 148 205 260 520 51 75

Seos A 223 449 514 660 30,5 50,6Mixture A 223 449 514 660 30.5 50.6

Seos B 270 566 639 735 17,5 48,7Mixture B 270 566 639 735 17.5 48.7

Seos BSeos B

10 kovettuneena 350 647 788 900 18,5 3910 cured 350,647,788,900 18.5 39

Mitä tulee kovettuneeseen seokseen B, kyseessä on 15 seos B, jota on lämpökäsitelty 5 tunnin ajan 400 eC:ssa.As for the cured mixture B, it is a mixture B which has been heat-treated for 5 hours at 400 eC.

Keksinnön mukaiset seokset omaavat paremmat mekaaniset ominaisuudet, varsinkin tavallisen kimmorajan (Re 0,2 %) sekä 1 % kimmorajan arvot samalla kun ne säilyttävät iskusitkeyden arvon V-uralliseen koesauvaan (KCV) sekä 20 venyvyyden (Venymä A) riittävinä.The alloys according to the invention have better mechanical properties, in particular the values of the normal elastic limit (Re 0.2%) and the 1% elastic limit, while maintaining the value of the impact toughness of the V-groove test rod (KCV) and the elongation (Elongation A) sufficient.

Mitä tulee kovuuteen, lisääntyy se selvästi varsinkin lämpökäsittelyn jälkeen.As for the hardness, it clearly increases, especially after heat treatment.

Keksinnön mukaisten seosten työstökerrointa parannetaan huomattavasti yleisesti tunnettuihin seoksiin ja 25 varsinkin EP-patentin 0 156 778 seokseen nähden.The processing coefficient of the mixtures according to the invention is considerably improved compared to the generally known mixtures and in particular to the mixture of EP patent 0 156 778.

* Tuloksista tehdään yhteenveto seuraavassa taulukos sa: 30 HB V 0,500 Kolojen määrä m/min per 500 mm* The results are summarized in the following table: 30 HB V 0,500 Number of cavities m / min per 500 mm

Seos A 223 26 72 AISI 304L 148 8 33 35 UNS 31803 241 16 56 UNS 32304 234 11 33 93126 7Relationship A 223 26 72 AISI 304L 148 8 33 35 UNS 31803 241 16 56 UNS 32304 234 11 33 93126 7

Kolme tutkittua parametria ovat Brinell-kovuus (HB), työstökerroin leikkuunopeudella 0,5 m/mn sekä porauskoestus kolojen määränä, joka vastaa kumuloitua pituutta 500 mm (0,5 m).The three parameters studied are Brinell hardness (HB), the machining factor at a cutting speed of 0.5 m / mn, and the drilling test as the number of holes corresponding to a cumulative length of 500 mm (0.5 m).

5 Yleisesti tunnetut seokset omaavat kovuusarvoja, jotka sijaitsevat keksinnön mukaisen seoksen näytekappaleen A kovuusarvon molemmin puolin ja molemmat työstettä-vyyskoestukset yhdessä osoittavat seoksen A selvästi paremmat suoritusarvot.The generally known alloys have hardness values located on both sides of the hardness value of the specimen A of the mixture according to the invention, and the two workability tests together show the clearly better performance values of the mixture A.

10 Korroosiokokeet osoittavat, että saavutettuja etuja ei ole saatu korroosionkestävyyden kustannuksella.10 Corrosion tests show that the benefits obtained have not been obtained at the expense of corrosion resistance.

Allaolevaan taulukkoon yhteenvetona kootut mitat on saatu happamissa ympäristöissä (H2S04 50 °C:ssa).The dimensions summarized in the table below have been obtained in acidic environments (H 2 SO 4 at 50 ° C).

15 _ E korroosion Ia lp E murtuma mV/ecs μΑ/αη2 μΑ/cm2 mV/ecs UNS 32304 -430 1250 14 250 20 Seos A -460 1270 3 48015 _ E corrosion Ia lp E fracture mV / ecs μΑ / αη2 μΑ / cm2 mV / ecs UNS 32304 -430 1250 14 250 20 Alloy A -460 1270 3 480

Seos B -460 2000 3,8 400 Näihin tuloksiin johtaneiden polarointikäyrien saa-25 miseksi on lähtöpotentiaali -600 mV yhteen ylikyllästet-tyyn kalomelielektrodiin (ees) nähden ja pyyhkäisynopeu-delle 0,25 mV/sek. Takaisinvirtaus on toteutettu virralle 100 μΑ aina arvoon -1 100 mV/ecs saakka.Alloy B -460 2000 3.8 400 To obtain the polarization curves leading to these results, the output potential is -600 mV with respect to one supersaturated calomel electrode (ees) and a scan rate of 0.25 mV / sec. The backflow is implemented for a current of 100 μΑ up to -1 100 mV / ecs.

Passivoitumisvirtaa lp supistetaan samalla kun mur-30 topotentiaalia lisätään, mikä mahdollistaa keksinnön mukaisen seoksen käyttöalan laajentamisen redoksipotenti- • * aalin alueelle.The passivation current lp is reduced while the mur-30 topotential is increased, which makes it possible to extend the field of application of the mixture according to the invention to the range of redox potential.

Tämä johtuu myös kuparista, mikä vahvistetaan seoksen B sitkeydellä lämpökäsittelyn jälkeen happamassa ympä-35 ristössä hiovien hiukkasten läsnäollessa, jotka hiukkaset 9ό ί 26 8 ovat läpimitaltaan 0,5, 1,9 ja 2,38 mm (katso allaolevaa taulukkoa):This is also due to copper, which is confirmed by the toughness of mixture B after heat treatment in an acidic environment in the presence of abrasive particles 9ό ί 26 8 with a diameter of 0.5, 1.9 and 2.38 mm (see table below):

Painohäviötulos (mg) 8 h H2S04 (2N) 5_____ UNS 32304 Seos B AISI 304 kovettuneenaWeight loss result (mg) 8 h H2SO4 (2N) 5_____ UNS 32304 Mixture B AISI 304 hardened

Staattinen koestus 25 4 28 10 Dynaaminen koestus ilman hiukkasia 808Static testing 25 4 28 10 Dynamic testing without particles 808

Dynaaminen koestus hiukkaset 0,5 mm 34 35 58Dynamic testing of particles 0.5 mm 34 35 58

Dynaaminen koestus ^ hiukkaset 1,19 mm 97 73 110Dynamic testing ^ particles 1.19 mm 97 73 110

Dynaaminen koestus hiukkaset 2,38 mm 130 99 136 20 Keksinnön mukainen seos ratkaisee asetetun ongelman parantamalla mekaanisia ominaisuuksia ja työstettävyyttä ilman, että nämä parannukset olisivat haitallisia korroo-sionkestävyysominaisuuksille.Dynamic testing particles 2.38 mm 130 99 136 20 The mixture according to the invention solves the problem posed by improving the mechanical properties and machinability without these improvements being detrimental to the corrosion resistance properties.

Tämän seoksen ominaisuuksien parannukset saavute-25 taan kuparin prosenttimäärän lisäämisellä sekä viimemainitun liuottamisella tai osittaisella saostuksella.Improvements in the properties of this alloy are achieved by increasing the percentage of copper and by dissolving or partially precipitating the latter.

Nämä tulokset ovat merkittäviä ottaen huomioon sen, että yleisesti tunnetut seokset, varsinkin UNS 32304, edellyttävät edullisimpana suoritusmuotona prosenttimääriä 30 Cu + Mo * 1 %.These results are significant considering that generally known mixtures, especially UNS 32304, require percentages of 30 Cu + Mo * 1% as the most preferred embodiment.

Keksinnön mukaisessa seoksessa kuparipitoisuus on •« kuitenkin rajoitettava arvoon 3,5 %, jotta vältettäisiin suuret tuotteiden repeämisriskit toimeenpanon aikana.However, the copper content of the mixture according to the invention must be limited to 3.5% in order to avoid high risks of tearing of the products during implementation.

Tässä välillä 1 - 3,5 % olevassa haarukassa osaava 35 ammattimies soveltaa prosenttimäärän seoksen hyväksikäytön mukaan.In this range of 1 to 3.5%, the skilled artisan will apply the percentage according to the utilization of the mixture.

9 931 269,931 26

Samaten mahdollistavat yleisesti tunnetut täydentävät lisäaineet kuten rikki ja vismutti työstettävyyden parantamisen.Likewise, well-known complementary additives such as sulfur and bismuth make it possible to improve workability.

Claims (6)

9312693126 1. Austeniittis-ferriittinen ruostumaton terässeos, tunnettu siitä, että sillä on erittäin hyvä kor- 5 roosionkestävyys sekä hyvä työstökerroin, sen molybdeeni-pitoisuus on alhainen ja sen kuparipitoisuus korkea, joka on liuotettu lämpökäsittelyllä yli 900 °C:n lämpötilassa ja sen jälkeen jäähdytetty nopeasti ympäristön lämpötilassa, terässeoksen koostumuksen ollessa seuraava:1. Austenitic-ferritic stainless steel alloy, characterized in that it has very good corrosion resistance and a good working coefficient, a low molybdenum content and a high copper content, which is dissolved by heat treatment at a temperature above 900 ° C and then cooled rapidly at ambient temperature, the composition of the steel alloy being as follows: 10 C < 0,06 paino-% Si < 1,2 " Mn < 3 21 < Cr < 25 3 < Ni < 6 15 0,06 < N < 0,30 " Mo < 1 1 < Cu < 3,5 " lopun ollessa rautaa.10 C <0.06% by weight Si <1.2 "Mn <3 21 <Cr <25 3 <Ni <6 15 0.06 <N <0.30" Mo <1 1 <Cu <3.5 " the rest being iron. 2. Patenttivaatimuksen 1 mukainen ruostumaton te-20 rässeos, tunnettu siitä, että sillä on seuraava koostumus: C = 0,02 paino-% Si = 0,6 " Mn * 1,9 "Stainless steel alloy according to Claim 1, characterized in that it has the following composition: C = 0.02% by weight Si = 0.6 "Mn * 1.9" 25 Ni = 4,1 " Cr = 23,5 " Mo = 0,13 " N = 0,1 " Cu = 1,6 " .Ni = 4.1 "Cr = 23.5" Mo = 0.13 "N = 0.1" Cu = 1.6 ". 3. Patenttivaatimuksen 1 mukainen ruostumaton te rässeos, tunnettu siitä, että sillä on seuraava • · ‘ koostumus: C = 0,02 paino-% Si = 0,5 "Stainless steel alloy according to Claim 1, characterized in that it has the following composition: C = 0.02% by weight Si = 0.5 " 35 Mn = 2 93126 Ni = 3,9 " Cr = 24,3 " Mo = 0,14 " N = 0,09 "35 Mn = 2 93126 Ni = 3.9 "Cr = 24.3" Mo = 0.14 "N = 0.09" 4. Jonkin patenttivaatimuksista 1-3 mukainen ruostumaton terässeos, tunnettu siitä, että kupari on liuotettu lämpökäsittelyllä vähintään 1 600 °C:ssa, jota lämpökäsittelyä seuraa uudelleenkäsit-10 tely 1 180 °C:ssa jähmettymisen jälkeen.Stainless steel alloy according to one of Claims 1 to 3, characterized in that the copper is dissolved by a heat treatment at at least 1600 ° C, which heat treatment is followed by a reprocessing at 1180 ° C after solidification. 5. Patenttivaatimuksen 4 mukainen terässeos, tunnettu siitä, että seostamalla osittain liuotettu kupari, seokselle suoritetaan lämpökäsittely välillä 300 - 500 eC olevassa lämpötilassa.Steel alloy according to Claim 4, characterized in that the alloy is subjected to a heat treatment at a temperature of between 300 and 500 ° C by alloying the partially dissolved copper. 5 Cu = 2,8 " .5 Cu = 2.8 ". 6. Patenttivaatimuksen 5 mukainen ruostumaton teräs- seos, tunnettu siitä, että lämpökäsittelyn kesto on 5 tuntia 400 °C:ssa. 951 26Stainless steel alloy according to Claim 5, characterized in that the duration of the heat treatment is 5 hours at 400 ° C. 951 26
FI891783A 1988-04-15 1989-04-14 Austenitic-ferritic stainless steel FI93126C (en)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
FR8805045A FR2630132B1 (en) 1988-04-15 1988-04-15 AUSTENO-FERRITIC STAINLESS STEEL
FR8805045 1988-04-15

Publications (4)

Publication Number Publication Date
FI891783A0 FI891783A0 (en) 1989-04-14
FI891783A FI891783A (en) 1989-10-16
FI93126B FI93126B (en) 1994-11-15
FI93126C true FI93126C (en) 1995-02-27

Family

ID=9365363

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
FI891783A FI93126C (en) 1988-04-15 1989-04-14 Austenitic-ferritic stainless steel

Country Status (6)

Country Link
EP (1) EP0337846B1 (en)
AT (1) ATE89874T1 (en)
CA (1) CA1340030C (en)
DE (1) DE68906708T2 (en)
FI (1) FI93126C (en)
FR (1) FR2630132B1 (en)

Families Citing this family (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO1996018751A1 (en) * 1994-12-16 1996-06-20 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Duplex stainless steel excellent in corrosion resistance
JP3508095B2 (en) 1999-06-15 2004-03-22 株式会社クボタ Ferrite-austenite duplex stainless steel with excellent heat fatigue resistance, corrosion fatigue resistance, drillability, etc. and suction roll body for papermaking
EP1715073B1 (en) * 2004-01-29 2014-10-22 JFE Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
TWI394848B (en) * 2007-10-10 2013-05-01 Nippon Steel & Sumikin Sst Two-phase stainless steel wire rod, steel wire, bolt and manufacturing method thereof
SE533635C2 (en) 2009-01-30 2010-11-16 Sandvik Intellectual Property Austenitic stainless steel alloy with low nickel content, and article thereof

Family Cites Families (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
GB1158614A (en) * 1967-03-16 1969-07-16 Langley Alloys Ltd Improvement in Stainless Steels
GB1456634A (en) * 1972-09-13 1976-11-24 Langley Alloys Ltd High strength stainless steel having a high resistance to corro sive and abrasive wear in corrosive environments particularly chloride environments
CA1242095A (en) * 1984-02-07 1988-09-20 Akira Yoshitake Ferritic-austenitic duplex stainless steel
SE451465B (en) * 1984-03-30 1987-10-12 Sandvik Steel Ab FERRIT-AUSTENITIC STAINLESS STEEL MICROLEGATED WITH MOLYBID AND COPPER AND APPLICATION OF THE STEEL
US4612069A (en) * 1984-08-06 1986-09-16 Sandusky Foundry & Machine Company Pitting resistant duplex stainless steel alloy

Also Published As

Publication number Publication date
DE68906708D1 (en) 1993-07-01
DE68906708T2 (en) 1993-09-16
FI891783A (en) 1989-10-16
EP0337846B1 (en) 1993-05-26
EP0337846A1 (en) 1989-10-18
FI891783A0 (en) 1989-04-14
ATE89874T1 (en) 1993-06-15
FR2630132B1 (en) 1990-08-24
FI93126B (en) 1994-11-15
FR2630132A1 (en) 1989-10-20
CA1340030C (en) 1998-09-08

Similar Documents

Publication Publication Date Title
US5298093A (en) Duplex stainless steel having improved strength and corrosion resistance
US4765953A (en) High nitrogen containing duplex stainless steel having high corrosion resistance and good structure stability
KR900006870B1 (en) Ferrite-austenitic stainless steel
EP2258885B1 (en) Lean duplex stainless steel excellent in corrosion resistance and toughness of weld heat-affected zone
EP0750687B2 (en) High hardness martensitic stainless steel with good pitting corrosion resistance
FR2490680A1 (en) FERRITIC STAINLESS STEEL HAVING IMPROVED TENABILITY AND WELDABILITY
JP6120303B2 (en) Free-cutting stainless steel with double-phase inclusions
JP4190993B2 (en) Ferritic stainless steel sheet with improved crevice corrosion resistance
FI93126C (en) Austenitic-ferritic stainless steel
JP5046398B2 (en) High nitrogen martensitic stainless steel
JP2658210B2 (en) Heat treatment method of martensitic stainless steel
JP2541822B2 (en) Precipitation hardening type stainless steel with excellent welding strength and toughness
JPH0841599A (en) Martensitic stainless steel excellent in corrosion resistance in weld zone
Dabalà et al. Corrosion behavior of a superduplex stainless steel in chloride aqueous solution
JP3791664B2 (en) Austenitic Ca-added free-cutting stainless steel
JPH01246343A (en) Stainless steel
JPH0674473B2 (en) High corrosion resistance Ni-based alloy
JPH09195003A (en) Duplex stainless steel
JPH08134593A (en) High strength austenitic alloy excellent in seawater corrosion resistance and hydrogen sulfide corrosion resistance
KR20240137915A (en) Martensitic stainless steel with super wear resistance and high corrosion resistance
JPH0432144B2 (en)
KR100445246B1 (en) High Pitting Resistant and High Ni bearing duplex stainless steel
JPS581062A (en) Corrosion- and abrasion-resistant cast steel
JPS60152661A (en) Free-cutting austenitic stainless steel
JP2005082885A (en) Component of diesel engine

Legal Events

Date Code Title Description
BB Publication of examined application
FG Patent granted

Owner name: USINOR INDUSTEEL (FRANCE)

MA Patent expired