CA1340030C

CA1340030C - Austenitic-ferritic unoxidizalel steel

Info

Publication number: CA1340030C
Application number: CA000596675A
Authority: CA
Inventors: Jacques Charles; Pierre Soulignac; Daniel Catelin
Original assignee: Creusot Loire Industrie SA
Current assignee: Industeel Creusot
Priority date: 1988-04-15
Filing date: 1989-04-14
Publication date: 1998-09-08
Anticipated expiration: 2015-09-08
Also published as: DE68906708D1; DE68906708T2; FI891783A; EP0337846B1; EP0337846A1; FI891783A0; ATE89874T1; FR2630132B1; FI93126B; FR2630132A1; FI93126C

Abstract

Austeno-ferritic stainless steel alloy having good corrosion resistance and a machinability index comprising a low content of molybdenum and a high content of copper dissolved by heat treatment of the alloy above 900 DEG C, the composition being the following: C < 0.06 % by weight Si < 1.2 Mn < 3 21 < Cr < 25 3 < Ni < 6 0.06 < N < 0.3 Mo < 1 1 < Cu < 3.5 the remainder being iron. The composition is balanced to obtain between 30 and 70% of ferrite to austenite.

Description

13~03~

La présente invention a pour objet un acier .inoxydable austéno-ferritique.
On connait des aciers lnoxydables austéno-ferritiques ayant de bonnes proprietés mecaniques, une bonne résistance à la corrosion et une bonne soudabi-:Lité.
De tels alliages comprennent, outre le fer qui constitue le solde, du -- chrome et du molybdène de façon à améliorer les propriétés résistance à la corrosion ;
~- nickel et azote de façon à améliorer la stabilité de la phase austénitique ;
-- carbone en faible pourcentage car il affecte la ré-sistance à la cor:rosion compte tenu de sa faible solu-bilité dans la fe:rrite ;
~- silicium ;
-- manganese.

La d~nande de brevet EP-A-0.15~.778 pubLiée le 2 octobre 1985 décrit alinsi un alliage ti acier inoxydable austéno-ferritique clont la phase auslénitique reste stable autorisant des dléformations à froid entre 10 et 30 ~/, une bonne sou-dabilité et une bonne resistance à la corrosion.
La composition d un tel alliage est la sui-~ante :
C < 0,06 en poids Si < 1,5 Mn < ~,0 21 < Cr < 24,5 13 ~ 03 ~

The present invention relates to a steel .Austeno-ferritic stainless.
Austeno-ferritics with good mechanical properties, a good corrosion resistance and good weldability : Lité.
Such alloys include, in addition to iron which constitutes the balance, of - chromium and molybdenum so as to improve the corrosion resistance properties;
~ - nickel and nitrogen so as to improve the stability of the austenitic phase;
- carbon in low percentage because it affects the re-resistance to corrosion: due to its low solu-bility in fe: rrite;
~ - silicon;
- manganese.

The patent application EP-A-0.15 ~ .778 published on October 2, 1985 describes so an alloy austeno-ferritic stainless steel where the auslenitic phase remains stable allowing cold distortions between 10 and 30 ~ /, good stability and good resistance to corrosion.
The composition of such an alloy is as follows:
~ ante:
C <0.06 by weight If <1.5 Mn <~, 0 21 <Cr <24.5

2 < N:L < 5, 5 O, 0 1 < MO < 1, O
O, 05 < N < O, 3 0,01 < ~ < 1,0 le solde étant du Fe, le<; composes ci-dessus devant répondre par ailleurs aux conditlons suivantes :

1 3 ~ 3~

- pourcentage de ferrite ~( entre 15 et 65 - pourcentage de ferrite ~ < 0,20 (% Cr/7. N) ~ 23 - (7. Cr ~ 7 Mn!/7. N > 120.
- 22,~ ~ 7. Cr 1 30 x Z Mn ~ 22 x i! Mo ~ 26 x 7. Cu 110 x i! N > 540.
-- 7. Mo ~ % Cu > 0,15 avec 7. Cu d au moins 0,005 7..
- De tels alliages ont une phase austénitique stable qui n a pas tendance à se transformer en mar-1:ensite mais ils sont difficilement usinables et leurs 10 propriétés mécaniques restent faibles.
La présente invention a pour but la réalisa-tion d un alliage austéno-ferritique dont la tenue à
la corrosion est améliorée par rapport aux alliages existants et qU~L présente un indice élevé d'usinabi-, 15 lité.
Un tel alliage possède un faible pourcentage de molybdène mais une forte teneur en cuivre, ce der-nier étant mis en solution par traitement thermique au-dessus de 900 C, la composition de cet alliage 20 étant la suivante, exprimée en pourcentage en poids.
C < 0,06 Sl < 1,2 Mn < 3 21 < Cr < 25 2 <N: L <5.5 O, 0 1 <MO <1, O
O, 05 <N <O, 3 0.01 <~ <1.0 the balance being Fe, the <; above dials in front also meet the following conditions:

1 3 ~ 3 ~

- percentage of ferrite ~ (between 15 and 65 - percentage of ferrite ~ <0.20 (% Cr / 7. N) ~ 23 - (7. Cr ~ 7 Mn! / 7. N> 120.
- 22, ~ ~ 7. Cr 1 30 x Z Mn ~ 22 xi! MB ~ 26 x 7. Cu 110 xi! N> 540.
- 7. Mo ~% Cu> 0.15 with 7. Cu d at least 0.005 7 ..
- Such alloys have an austenitic phase stable which does not tend to turn into a market 1: site but they are difficult to machine and their 10 mechanical properties remain weak.
The object of the present invention is to carry out tion of an austeno-ferritic alloy whose resistance to corrosion is improved compared to alloys existing and qU ~ L has a high index of machinability, 15 bed.
Such an alloy has a small percentage molybdenum but a high copper content, the latter deny being dissolved by heat treatment above 900 C, the composition of this alloy 20 being the following, expressed as a percentage by weight.
C <0.06 Sl <1.2 Mn <3 21 <Cr <25

3 < Nl < 6 0,06 < N < 0,30 Mo < 1 < Cu < 3,5 le solde étant du Fe. La composition est équilibrée 30 pour obtenir entre 3~ et 70 7. de ferrite à 300 K.
D'autres avantages et caractéristiques ap-paraitront à la lecture de la descrlption qui va sui-vre de modes de realisation particullers de 1 alliage 13~003~

selon l'invention, la figure unique annexée représentant les clomaines de durcissement de l'alliage dans un diagramme temp-, température.
Deux alliages particuliers A et B sont analysés 'i comparativement à des alliages de composition connue, notamment l'UNS 32304 correspondant à l'alliage décrit dans la demande de brevet EP 0.156.778.
C Si Mn Ni. Cr Mo Cu N
1~
A 0, 020, 6 l, 9 4, 1 23, 5 0, 13 1, 60- 0, 1 1~ 0, 0 20, 5 2 3, 92 ~, 3 0, 1 1~ 2, 8 0, 0 9 AISI 30~.L 0,020,6 i,3 lO 18,2 0,03 0,02 0,05 AISI 316 0,0250,5 1,5 11,5 t 7,5 2,3 0,03 0,05 UNS 3230~ 0, 02 0, 5it a ~. 2 23 0, 13 0, 127 0, 123 UNS 31~03 0, 02 0, 51, 7 5, 7 21, 9 2, 75 0, 1:~5 0, 120 Dans le ta~bleau ci-dessus, on a récapitulé les compositions en éléments d'addition au Fe pour les alliages A et B selon l'invent:ion et les alliages connus.
Un autre objet de la présente invention est un procédé de fabrication des aciers inoxydables selon l'invention caractérLsé en ce que, après solidification, on fait subir à ces aciers un traitement thermique de mise en solution du Cu consistant en un chauffage et un maintien au-clessus de 900~C, suivi d'un refroidissement rapide.
De préférence, les alliages de l'invention sont réalisés par fusion jusqu'à 1600~C minimum et réchauffés à
1180~C envirorl aprè~ solidification. Ils subissent un laminage en tôles. Des prélèvements sont effectués afin de déterminer la stabilité structurale en fonction des traitements thermiques et plus particulièrement le durcissement, les caractéristiques mécaniques et physiques, 13~0~33 3a la résistance à la corrosion ainsi que l'aptitude à
l'usinabilité.
Au préalable, il est nécessaire d'étudier l'influence des différents éléments d'addition.
!, Le carbone est réduit à de faibles teneurs i /

~3 10~3~

Ol 0,06 7. afin de réduire les rlsques de formation de carbures au cou:rs des traitements thermiques ce qui C5erait pré~udiciable a la résistance à certaines for-mes .de corrosion.
L.e silicium est réduit à de faibles teneurs inférieu-res à 1,2 '~ afin de réduire les risques de formation cle composés intermetalliques qui fragilisent l'allia-qe.
Le manganèse permet d augmenter la mise en solution solide de l azote dans 1 alliage mais sa teneur doit etre limitée à 3 i' pour ne pas devenir préjudiciable à
la tenue à la corrosion généralisée et localisée dans c:ertalns cas.
Le chrome est cont:rolé de façon à ce que les fractions volumiques des F~hases ferritiques et austénitiques soient voisines. Une teneur trop faible ne permet pas d obtenir une fralction volumique de ferrite suffisan-te.
Une teneur trop élevée peut necessiter des additions importantes de nickel et d azote, ce qui, compte tenu du prix du nickel, doit etre évité. De plus, l alliage a une tendance accrue à la précipita-tion de phases intermétalliques fragilisantes lors des traitements thermi.ques.
Aussi de facon classique on utilise des te-neurs en chrome comprises entre 21 et 25 ~, plus exac-tement une teneur de 23,5 ~. A un tel pourcentage, r alliage a une excellente resistance à la corrosion.
Une telle teneur en ch:rome associée à une faible teneur en nickel et molybdène permet d éviter, meme pour des traitements thermiques de quelques heu-res, la formation d une phase~ , par démixtion de la phase ~ , durcissante et fragllisante. La formation d une telle phase ~ intervient Lors de traitements 13~003~

l:hermiques entre 300 et 500 C.
Ie nickel est un l~lément qui stabilise la phase austé-nitique de façon à optlmlser l equilibre austénite/
ferrlte. Compte tenu de son prix on limite son addi-1:ion entre 3 et 6 ~ plus particulièrement 4,2 Z.
I. azote intervient pour maintenir l'equllibre austéni-1:e/ferrite et de plus une telle addition permet d ac-c,roitre les caractéristiques mécaniques et la tenue à
:La corrosion par piqures. L addition de 1 azote est limitee à 0,30 et souvent voisine de 0,13 %.
Le molybdène est limité à un pourcentage de l ~ maximum de façon a réduire les couts de 1'abrication de l'alliage et à limiter la formation de phases intermeta:Lllques. Le molybdène améliore la t.enue à la corros:ion de l'alliage.
Le cuivre, contrairerment aux alliages c:onnus, est présent dans des pourcentages relativement importants entre I et 3,5 ~. Cet élément est générale-ment present en faible quantité dans les alliages connus car sa solubilité dans les alliages austéno-ferritiques lors clu refroidssement est limitée.
Par contre, selon l'invention, une mise en solution par trai.tement thermique à haute température à des températures supérieures à 950 C est possible.
Cette etape doit; etre suivie d un refroidissement rapide à 1 ambiante de façon à ce que la structure austénite/ferrite soit exempte de précipitation et reste sursaturée en cuivre~ Le cuivre : - augmente la tenue de l alliage vis-à-vis de certains milieux acides notamment ].es milieux sulfuriques.
- - améliore l aptitude à l usinabilité.
On a etudié la stabilité structurale de 1 alliage ~ en fonctlon du temps et de la température ainsi que représenté à la figure en annexe.

3 3 {3 3 Dans l intervalle 300-600-C, un durcissement important de l'alliage se produit par précipitation de particules enrichies en cuivre dans la phase ferriti-~ue de l'alliage.
Ce durcissement est proportionnel pour un traitement thermique donné à la teneur en cuivre.
Par contre il y a un retard à la précipi-tation pour les maintiens à 700--900-C du à la stabilité de la phase ferritique vls-à-vis de la phase :Lntermétallique. conférée par la très faible teneur en nnolybdène.
Les propriétés mécaniques sont récapitulées dans le tableau ci-dessous Caractérstiques de traction Dureté
HV5 Re 0,2% Re 1X Rm A Z
MPa MPa MPa X X
-Alliage A 223 449 514660 30,5 50,6 Alliage 0 270 566 639735 17,5 ~B,7 Alliage 9 durci 350 647 7B8 9001B,5 39 Ouant à, l alliage 6 durci, il s agit de l alliage 6 auquel on a fait sublr un traitement ther-mique de 5 h à 400 C.
Les alli.ages selon l lnvention possèdent des propriétés mécaniques améllorées notamment les valeurs de la llmlte d élasticité conventionnelle (Re 0.2 ~) et de la llmlte d élasticité à 1 ~~ ~Re 1 %) tout en 1~40030 conservant une valeur de la résillence sur éprouvette ~i entaille.en V (KCV) et une ductilité tAllongennent A) ;ufflsantes .
Quant ;à la dureté, elle augmente sensible-ment notamment ap:rès traitement thermique.
L indlce d usinabilité des alliages selon ] invention est amélioré de façon notable comparé aux alliages connus et notamment à l'alliage de la demande de brevet EP 0.156.776.
Les résultats sont récapitulés dans le ta-bleau suivant :

HBV 0,500 Nbr trous m/min pour 500 mm Alliage A 223 2k 72 ArSI 304L 14~ ~ 33 UNS 3t603 241 16 56 Les trois paramètres étudlés sont la dureté
Brinnel tHB), l i.ndice d usinabilité pour une vitesse de coupe de 0,5 m/mn et un essai de perçage en nombre de trous correspondant à une longueur cumulée de 500mm tO,5 m).
Les alliages connus ont des valeurs de dure-té qui encadrent la valeur de dureté de l échantillon A de l alliage selon l lnventlon et l ensemble des deux tests d usinabllité montre des performances ne-~003~

tement supérieures de l alliage A.
~ Les essais de corrosion montrent qUQ lesavantages acquis ne le sont pas au détriment de la ré-sistance à la corrosion.
Les mesures récapitulées dans le tableau ci-ciessous ont été obtenues en milleux acides ~H2S0~ à
') O ' C ) .

E corrosion I a2 I p2 E rupture mV/ecs ~A/cm ~ A~cm mV/ecs !

Alliage A -460 1270 3 ~BO

Alliage ~ -460 Z000 3, B ~iO0 Pour l obtentlon des courbes de polarisation qui ont conduit à ces résultats, le potentiel de dé-part est de -6110 mV par rapport à une électrode au calomel saturé ~ecs~ et pour une vltesse de balayage de 0,25 mV/sec. Le retour a été realisé pour un cou-rant de 100~ A jusqu à -1100 mV/ecs.
Le courant de passivation Ip est réduit tandis que le potentiel de rupture est augmenté ce qui permet d étendre le domaine d emplol de l alliage selon l lnvention en matière de potentiel d oxydo ré-duction.
Cecl est également du au cuivre ce qui est confirmé par la résistance de l alllage 6 après trai-tement thermlque dans un m~ eu acide en présence de particules abrasives de diamètre 0,5 ; 1,19 et 2,38 mm -~cf tableau ci-dessous) : -Résultat de perte de poids (mg) 8 h H2S04 (2N) ALLrAGE B

essai Statique 25 4 28 essai dynamique 8 0 8 sans particule essai dynamique particules 34 35 58 0,5 mm essai dynamique ,particules97 73 110 1,19 mm essai dynamique particules130 99 136 2,38 mm .

L alliage selon l inventlon résoud le pro-b:Lème posé, en améliorant les caractéristiques mécani-ques, l usinabilité sans que ces améliorations soient prejudiciables aux qualités de res~stance à la corro-s:ion.
Les amél.iorations des qual,ites de cet allia-ge lui sont confér~es par l augmentation du pourcenta-ge en cuivre et la solubilisation cju la précipitation partielle de ce de:rnier.
Ces résultats sont remarquables compte-tenu du fait que les alliages connus notamment UNS 32304 préconisent des ~)ourcentages Cu ~ Mo = 1 % dans un mcde de réalisatlon préferé.

1~40030 .

Néanmoins, dans l alliage selon l'invention, :La~ teneur en Cu doit etre llmitée à 3,5 ~ afin d'évi-t:er les risques ma~eurs de déchlrures de produits lors cte la mise en oeuvre.
Dans cette fourchette de 1 à 3,5 X, l homme cle l art adaptera le pourcentage en fonction de l uti-lisation de l alliLage.
De meme des additions complémentaires connues permettent d augmenter l usinabilité telles que soufre, bismu1:h. 3 <Nl <6 0.06 <N <0.30 MB <1 <Cu <3.5 the balance being Fe. The composition is balanced 30 to obtain between 3 ~ and 70 7. of ferrite at 300 K.
Other advantages and features will appear on reading the description below vre of embodiments particullers of 1 alloy 13 ~ 003 ~

according to the invention, the single appended figure representing alloy hardening clomains in a diagram temp-, temperature.
Two particular alloys A and B are analyzed 'i compared to alloys of known composition, in particular UNS 32304 corresponding to the alloy described in patent application EP 0.156.778.
C If Mn Ni. Cr Mo Cu N
1 ~
A 0, 020, 6 l, 9 4, 1 23, 5 0, 13 1, 60- 0, 1 1 ~ 0, 0 20, 5 2 3, 92 ~, 3 0, 1 1 ~ 2, 8 0, 0 9 AISI 30 ~ .L 0.020.6 i, 3.3 l 18.2 0.03 0.02 0.05 AISI 316 0.0250.5 1.5 11.5 t 7.5 2.3 0.03 0.05 UNS 3230 ~ 0, 02 0, 5it a ~. 2 23 0, 13 0, 127 0, 123 UNS 31 ~ 03 0, 02 0, 51, 7 5, 7 21, 9 2, 75 0, 1: ~ 5 0, 120 In the ta ~ bleau above, we have summarized the compositions of Fe additives for alloys A and B according to the invention: ion and known alloys.
Another object of the present invention is a manufacturing process for stainless steels according to the invention characterized in that, after solidification, these steels are subjected to a heat treatment in Cu solution consisting of heating and holding above 900 ~ C, followed by rapid cooling.
Preferably, the alloys of the invention are made by melting up to 1600 ~ C minimum and reheated to 1180 ~ C envirorl after ~ solidification. They undergo a sheet metal rolling. Samples are taken in order to determine structural stability based on heat treatments and more particularly the hardening, mechanical and physical characteristics, 13 ~ 0 ~ 33 3a corrosion resistance as well as the ability to machinability.
Beforehand, it is necessary to study the influence of the different elements of addition.
!, Carbon is reduced to low levels i /

~ 3 10 ~ 3 ~

Ol 0.06 7. to reduce the risk of formation of carbides around the neck: heat treatment C5 would pre ~ udiciable resistance to certain for-corrosion measures.
The silicon is reduced to lower lower contents.
res at 1.2 '~ to reduce the risk of formation of intermetallic compounds which weaken the alloy qe.
Manganese increases solution solid nitrogen in 1 alloy but its content must be limited to 3 i 'so as not to be detrimental to general and localized corrosion resistance in c: ertalns case.
The chromium is controlled: so that the fractions volumes of ferritic and austenitic F ~ hases are neighbors. Too low a content does not allow to obtain a sufficient volume fraction of ferrite you.
Too high a content may require significant additions of nickel and nitrogen, which, given the price of nickel, should be avoided. Of more, the alloy has an increased tendency to precipitate tion of weakening intermetallic phases during heat treatments.
Also in a classic way we use te-chrome neurs between 21 and 25 ~, more exac-a content of 23.5 ~. At such a percentage, Alloy has excellent corrosion resistance.
Such a ch: rome content associated with a low nickel and molybdenum content prevents, even for heat treatments of a few hours res, the formation of a phase ~, by demixing of the phase ~, hardening and fragllisante. Training of such a phase ~ occurs during treatments 13 ~ 003 ~

l: airtight between 300 and 500 C.
Ie nickel is a l ~ element which stabilizes the austé phase nitic in order to optlmlser the austenite balance /
ferrlte. Given its price, its addi-1: ion between 3 and 6 ~ more particularly 4.2 Z.
I. nitrogen intervenes to maintain the austenitic equilibrium 1: e / ferrite and in addition such an addition allows ac-c, reoit the mechanical characteristics and the resistance to : Pitting corrosion. The addition of 1 nitrogen is limited to 0.30 and often close to 0.13%.
Molybdenum is limited to a percentage of the maximum so as to reduce the costs of Manufacturing the alloy and limiting the formation of intermeta phases: lllques. Molybdenum improves the resistant to corrosion: ion of the alloy.
Copper, contrary to alloys c: onnus, is present in relatively high percentages between I and 3.5 ~. This element is general-present in small quantities in alloys known because its solubility in austeno-ferritic in cooling is limited.
By cons, according to the invention, a setting solution by high temperature heat treatment at temperatures above 950 C is possible.
This step must; be followed by cooling fast to 1 ambient so that the structure austenite / ferrite is free of precipitation and remains supersaturated with copper ~ Copper: - increases the resistance of the alloy to certain media acids in particular]. its sulfuric environments.
- - improves the ability to be machined.
We studied the structural stability of 1 alloy ~ depending on time and temperature as shown in the attached figure.

3 3 {3 3 In the range 300-600-C, hardening important of the alloy occurs by precipitation of copper enriched particles in the ferritic phase ~ Eu alloy.
This hardening is proportional for a heat treatment given to copper content.
By cons there is a delay in the precipi-tation for maintenance at 700--900-C due to stability of the ferritic phase against the phase : Intermetallic. conferred by the very low content nnolybdenum.
Mechanical properties are summarized in the table below Traction characteristics Hardness HV5 Re 0.2% Re 1X Rm AZ
MPa MPa MPa XX
-Alloy A 223 449 514 660 30.5 50.6 Alloy 0 270 566 639735 17.5 ~ B, 7 Alloy 9 hardened 350 647 7B8 9001B, 5 39 However, the hardened alloy 6 is alloy 6 which has undergone a heat treatment mique from 5 h at 400 C.
The alloys according to the invention have improved mechanical properties including values of the conventional elasticity llmlte (Re 0.2 ~) and elasticity llmlte at 1 ~~ ~ Re 1%) while 1 ~ 40030 retaining a resilience value on a test piece ~ i notch. in V (KCV) and a ductility tAllongendent A) ; ufflsantes.
As for hardness, it increases appreciably-especially after heat treatment.
The machinability index of the alloys according to ] invention is significantly improved compared to known alloys and in particular the alloy of demand EP 0.156.776.
The results are summarized in the ta-next bleau:

HBV 0.500 Nbr holes m / min for 500 mm Alloy A 223 2k 72 ArSI 304L 14 ~ ~ 33 UNS 3t603 241 16 56 The three parameters studied are the hardness Brinnel tHB), the machinability index for a speed cutting speed of 0.5 m / min and a number of drilling tests of holes corresponding to a cumulative length of 500mm tO, 5 m).
Known alloys have hardness values tee which frame the hardness value of the sample Has alloy according to Inventlon and all two usability tests show ne-~ 003 ~

of the alloy A.
~ Corrosion tests show that the advantages gained are not gained at the expense of corrosion resistance.
The measures summarized in the table below below were obtained in thousand acids ~ H2S0 ~ to ') O' C).

E corrosion I a2 I p2 E failure mV / DHW ~ A / cm ~ A ~ cm mV / DHW
!

Alloy A -460 1270 3 ~ BO

Alloy ~ -460 Z000 3, B ~ iO0 To obtain polarization curves that led to these results, the potential for part is -6110 mV compared to an electrode at saturated calomel ~ DHW ~ and for sweeping speed 0.25 mV / sec. The return was made for a rant from 100 ~ A up to -1100 mV / DHW.
The passivation current Ip is reduced while the potential for rupture is increased which allows to extend the range of use of the alloy according to the invention in terms of oxidation potential duction.
Cecl is also due to copper which is confirmed by the resistance of alllage 6 after processing tement thermlque in a m ~ had acid in the presence of abrasive particles with a diameter of 0.5; 1.19 and 2.38 mm - ~ see table below): -Weight loss result (mg) 8 h H2SO4 (2N) ALLrAGE B

test Static 25 4 28 test dynamic 8 0 8 without particles test dynamic particles 34 35 58 0.5mm test dynamic , particles 97 73 110 1.19 mm test dynamic particles 130 99 136 2.38mm .

The alloy according to inventlon solves the b: Leme installed, improving the mechanical characteristics machinability without these improvements being prejudicial to the qualities of res ~ stance to the corro-if we.
Improvements in the quality of this alloy are given to him by the increase in the percentage copper age and solubilization cju precipitation partial of that of: rnier.
These results are remarkable considering the fact that the known alloys in particular UNS 32304 recommend ~) Cu centering ~ Mo = 1% in a favorite method of achievement.

1 ~ 40030 .

However, in the alloy according to the invention, : The ~ Cu content must be limited to 3.5 ~ in order to avoid t: er the major risks of product tearing during cte the implementation.
In this range from 1 to 3.5 X, the man art will adapt the percentage according to the use making of the alloy.
Likewise additional additions known allow to increase the machinability such that sulfur, bismu1: h.

Claims

1. Austenitic-ferritic stainless steel having very good resistance to corrosion and a good machinability index, characterized in that its chemical composition weight includes:
C <0.06%
If <1.2%
Mn <3%
21% <Cr <25%
3% <Ni <6%
0.06% <N <0.3%
Mo <1%
1% <Cu <3.5%
the rest being iron and impurities linked to the production, and Cu being in solution.

2. Austeno-ferritic stainless steel according to the claim 1, characterized in that it has the composition next:
C = 0.02% by weight If = 0.6 Mn = 1.9 Ni = 4.1 Cr = 23.5 Mo = 0.13 N = 0.1 Cu = 1.6.

3. Austenitic-ferritic stainless steel according to the claim 1, characterized in that it has the composition next:

C = 0.02 If = 0.5 Mn = 2 Ni = 3.9 Cr = 24.3 Mo = 0.14 N = 0.09 Cu = 2.8.

4. Method of manufacturing a stainless steel austeno-ferritic according to any one of Claims 1 to 3, characterized in that, after solidification, the steel undergoes a heat treatment of dissolution of the copper, consisting of heating and hold above 900 ° C followed by cooling fast.

5. Method according to claim 4, characterized in that the steel further undergoes heat treatment hardening consisting of maintaining at a temperature between 300 ° C and 500 ° C.

6. Method according to claim 5, characterized in that the curing heat treatment is a hold for 5 hours at 400 ° C.