WO2011030716A1 - ガラス/樹脂積層体、及びそれを用いた電子デバイス - Google Patents

ガラス/樹脂積層体、及びそれを用いた電子デバイス Download PDF

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近藤 聡
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Definitions

  • the present invention relates to a glass / resin laminate having a glass substrate and a resin layer, and an electronic device using the same.
  • the glass / resin laminate described in Patent Document 2 is applied to a printed wiring board, and since the resin layers are laminated on both sides of the glass substrate, the surface flatness is not sufficient. For this reason, it is difficult to accurately form a member for an electronic device (for example, an organic EL element) on the surface of the glass / resin laminate.
  • an electronic device for example, an organic EL element
  • This invention is made
  • the present invention provides a glass / resin laminate having a glass substrate and a resin layer.
  • the resin layer includes a polyimide obtained by polycondensing an aromatic diamine having a benzoxazole structure and an aromatic tetracarboxylic acid anhydride,
  • the difference in average linear expansion coefficient between the glass substrate and the resin layer at 25 to 300 ° C. is ⁇ 100 ⁇ 10 ⁇ 7 to + 100 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • the present invention relates to a glass / resin laminate in which at least one outermost layer of the laminate is the glass substrate.
  • the present invention also provides: The glass / resin laminate of the present invention, the support plate, and a peelable resin layer having a peelable surface, The glass / resin laminate so that the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate is in close contact with the peelable surface of the peelable resin layer fixed to the surface (first main surface) of the support plate. It is related with the glass substrate laminated body by which the resin laminated body and the said support plate were laminated
  • this invention relates to an electronic device provided with the glass / resin laminated body of this invention, and its manufacturing method.
  • the present invention it is possible to provide a glass / resin laminate that is excellent in surface flatness and heat resistance and can suppress warpage and peeling during heating and cooling.
  • a glass / resin laminate that is excellent in surface flatness and heat resistance and can suppress warpage and peeling during heating and cooling.
  • the handling property of the glass / resin laminate is improved, and a conventional general single wafer sheet It becomes possible to input to the electronic device manufacturing process.
  • FIG. 1 is a side view showing an embodiment of a glass / resin laminate according to the present invention.
  • FIG. 2 is a side view showing another embodiment of the glass / resin laminate according to the present invention.
  • FIG. 3 is a side view showing an embodiment of the glass substrate laminate according to the present invention.
  • FIG. 4 is a process diagram showing an embodiment of a method for producing a glass substrate laminate according to the present invention.
  • FIG. 5 is a process diagram showing an embodiment of a method for manufacturing an electronic device according to the present invention.
  • FIG. 1 is a side view showing an embodiment of a glass / resin laminate according to the present invention.
  • a glass substrate 12 and a resin layer 14 are laminated, and one outermost layer of the laminate is the glass substrate 12.
  • the surface flatness of the glass / resin laminated body 10 can be improved.
  • the glass substrate 12 and the resin layer 14 are in direct contact.
  • the glass substrate 12 will be described.
  • the glass substrate 12 can be obtained by melting a glass raw material and molding the molten glass into a plate shape.
  • the molding method may be a general one, and for example, a float method, a fusion method, a slot down draw method, a redraw method, a pulling method, or the like is used.
  • the glass substrate 12 may be, for example, a conventionally known alkali glass substrate containing an alkali metal oxide, or may be a non-alkali glass substrate, and is based on an applied electronic device and its manufacturing process. Although it selects suitably, it is preferable that it is a non-alkali glass substrate from the small heat shrinkage rate.
  • the thermal shrinkage rate of the glass substrate 12 When the thermal shrinkage rate of the glass substrate 12 is large, the positional deviation at the time of cooling the component (for example, organic EL element) of the electronic device formed on the heated glass substrate 12 becomes excessive.
  • a linear expansion coefficient defined in JIS R 3102-1995 is used as an index of the heat shrinkage rate.
  • the average linear expansion coefficient at 25 to 300 ° C. of the glass substrate 12 (hereinafter simply referred to as “average linear expansion coefficient”) is preferably 0 to 200 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., more preferably 0 to 100 ⁇ 10 ⁇ . 7 / ° C., more preferably 0 to 50 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • the thickness of the glass substrate 12 is not particularly limited, but is preferably 0.3 mm or less, more preferably 0.2 mm or less, and still more preferably 0.15 mm or less from the viewpoint of weight reduction and thinning. . In the case of 0.3 mm or less, it is possible to give good flexibility to the glass substrate 12. In the case of 0.15 mm or less, the glass substrate 12 can be wound into a roll. Further, the thickness of the glass substrate 12 is preferably 0.02 mm or more for reasons such as easy manufacture of the glass substrate 12 and easy handling of the glass substrate 12.
  • the shape of the glass substrate 12 is not particularly limited, but may be a rectangular shape or a belt shape. In any case, it is preferable that the width direction dimension (short direction dimension) of the glass substrate 12 is 2000 mm or less. When it exceeds 2000 mm, it becomes difficult to manufacture the resin layer 14 laminated on the glass substrate 12.
  • the resin layer 14 includes a polyimide formed by condensation polymerization of aromatic diamines having a benzoxazole structure and aromatic tetracarboxylic acid anhydrides.
  • the resin layer 14 consists only of the said polyimide.
  • condensation polymerization for example, first, a diamine and a tetracarboxylic acid anhydride are subjected to a ring-opening polyaddition reaction in a solvent to obtain a polyamic acid solution, and then the polyamic acid solution is made necessary from this polyamic acid solution. Accordingly, it is performed by forming a green film or the like and then performing dehydration condensation (imidization).
  • each isomer of amino (aminophenyl) benzoxazole for example, The compounds represented by the following formulas (1) to (4) are preferred.
  • each isomer is each isomer determined according to the coordination position of two amino groups of amino (aminophenyl) benzoxazole.
  • one or two or more diamines having no benzoxazole structure exemplified below may be used in combination as long as the total diamine is less than 30 mol%.
  • diamines include 4,4′-bis (3-aminophenoxy) biphenyl, bis [4- (3-aminophenoxy) phenyl] ketone, and bis [4- (3-aminophenoxy) phenyl].
  • some or all of the hydrogen atoms on the aromatic ring in the aromatic diamine are substituted with halogen atoms, alkyl groups having 1 to 3 carbon atoms or alkoxyl groups, cyano groups, and some or all of the hydrogen atoms with halogen atoms.
  • the tetracarboxylic anhydrides used in this embodiment are aromatic tetracarboxylic dianhydrides.
  • Specific examples of the aromatic tetracarboxylic dianhydrides include the following.
  • tetracarboxylic dianhydrides may be used alone or in combination of two or more.
  • one or two or more non-aromatic tetracarboxylic dianhydrides exemplified below may be used in combination as long as the total tetracarboxylic dianhydride is less than 30 mol%. Absent.
  • Such tetracarboxylic dianhydrides include, for example, butane-1,2,3,4-tetracarboxylic dianhydride, pentane-1,2,4,5-tetracarboxylic dianhydride, cyclobutanetetra Carboxylic dianhydride, cyclopentane-1,2,3,4-tetracarboxylic dianhydride, cyclohexane-1,2,4,5-tetracarboxylic dianhydride, cyclohex-1-ene-2,3 , 5,6-tetracarboxylic dianhydride, 3-ethylcyclohex-1-ene-3- (1,2), 5,6-tetracarboxylic dianhydride, 1-methyl-3-ethylcyclohexane- 3- (1,2), 5,6-tetracarboxylic dianhydride, 1-methyl-3-ethylcyclohexane- 3- (1,2), 5,6-tetracarboxylic
  • the solvent used when polymerizing diamines and tetracarboxylic acid anhydrides to obtain polyamic acid is not particularly limited as long as it dissolves both the raw material monomer and the polyamic acid to be produced.
  • Solvents are preferred, for example, N-methyl-2-pyrrolidone, N-acetyl-2-pyrrolidone, N, N-dimethylformamide, N, N-diethylformamide, N, N-dimethylacetamide, dimethyl sulfoxide, hexamethylphosphoric Amides, ethyl cellosolve acetate, diethylene glycol dimethyl ether, sulfolane, halogenated phenols and the like can be mentioned.
  • the amount of the solvent used may be an amount sufficient to dissolve the monomer as a raw material.
  • the specific amount used is that the total mass of monomers in the solution in which the monomer is dissolved is usually 5 to 40 mass. %, Preferably 10 to 30% by mass.
  • the conditions for the polymerization reaction (hereinafter also simply referred to as “polymerization reaction”) for obtaining the polyamic acid may be conventionally known conditions.
  • the polymerization reaction is carried out in an organic solvent at a temperature range of 0 to 80 ° C. Stirring and / or mixing continuously for min to 30 hours. If necessary, the polymerization reaction may be divided or the temperature may be increased or decreased.
  • the order of adding the two types of monomers is not particularly limited, but it is preferable to add aromatic tetracarboxylic anhydrides to the solution of aromatic diamines.
  • the weight of the polyamic acid in the polyamic acid solution obtained by the polymerization reaction is preferably 5 to 50% by mass, more preferably 10 to 30% by mass, and the viscosity of the solution is measured with a Brookfield viscometer (25 ° C.). From the viewpoint of liquid feeding stability, it is preferably 10 to 2000 Pa ⁇ s, and more preferably 100 to 1000 Pa ⁇ s.
  • Vacuum degassing during the polymerization reaction is effective for producing a good quality polyamic acid organic solvent solution.
  • polymerization by adding a small amount of terminal blockers to aromatic diamines before a polymerization reaction.
  • the terminal blocking agent include compounds having a carbon-carbon double bond such as maleic anhydride.
  • the amount of maleic anhydride used is preferably 0.001 to 1.0 mole per mole of aromatic diamine.
  • a green film is obtained by applying the polyamic acid solution on a support and drying, and then subjecting the green film to a heat treatment.
  • a method of imidization reaction may be mentioned.
  • the support on which the polyamic acid solution is applied should have a smoothness and rigidity sufficient to form the polyamic acid solution into a film, and a drum or belt whose surface is made of metal, plastic, glass, porcelain, etc. And the like.
  • the surface of the support is preferably a metal, more preferably stainless steel that is resistant to rust and has excellent corrosion resistance.
  • the surface of the support may be plated with metal such as Cr, Ni, or Sn.
  • the surface of the support can be mirror-finished or processed into a satin finish as required.
  • Application of the polyamic acid solution to the support includes, but is not limited to, casting from a slit base, extrusion through an extruder, squeegee coating, reverse coating, die coating, applicator coating, wire bar coating, etc.
  • Conventionally known solution coating means can be appropriately used.
  • the conditions for obtaining the green film by drying the polyamic acid solution coated on the support are not particularly limited, and the temperature is exemplified by 60 to 150 ° C., preferably 80 to 120 ° C., and the drying time is 5 ⁇ 180 minutes is exemplified, preferably 10 to 120 minutes, more preferably 30 to 90 minutes.
  • a conventionally known drying apparatus that satisfies such conditions can be applied, and examples thereof include hot air, hot nitrogen, far infrared rays, and high frequency induction heating.
  • an imidization reaction is performed. In general, the imidization reaction proceeds by treatment at a temperature higher than that of the drying, and a polyimide film can be obtained.
  • the polyamic acid solution may contain a ring-closing catalyst and a dehydrating agent, and the imidization reaction may be promoted by the action of the ring-closing catalyst and the dehydrating agent.
  • the imidization reaction is partially advanced to form a film having self-supporting property, and then imidization can be performed completely by heating.
  • the timing for adding the ring closure catalyst to the polyamic acid solution is not particularly limited, and may be added in advance before the polymerization reaction for obtaining the polyamic acid.
  • Specific examples of the ring-closing catalyst include aliphatic tertiary amines such as trimethylamine and triethylamine, and heterocyclic tertiary amines such as isoquinoline, pyridine, and betapicoline. Among them, heterocyclic tertiary amines are mentioned. At least one amine selected from is preferred.
  • the amount of the ring-closing catalyst used per mole of polyamic acid is not particularly limited, but is preferably 0.5 to 8 moles.
  • the timing of adding the dehydrating agent to the polyamic acid solution is not particularly limited, and may be added in advance before the polymerization reaction for obtaining the polyamic acid.
  • Specific examples of the dehydrating agent include aliphatic carboxylic acid anhydrides such as acetic anhydride, propionic anhydride, butyric anhydride, and aromatic carboxylic acid anhydrides such as benzoic anhydride. Among them, acetic anhydride, benzoic anhydride, etc. Acids or mixtures thereof are preferred.
  • the amount of dehydrating agent used per mole of polyamic acid is not particularly limited, but is preferably 0.1 to 4 moles. When a dehydrating agent is used, a gelation retarder such as acetylacetone may be used in combination.
  • the polyimide film precursor (green film) formed on the support may be peeled off from the support before complete imidization, or may be peeled off after imidization.
  • the coating amount when the polyamic acid solution is applied to the support and the concentration of the polyamic acid solution can be appropriately adjusted.
  • Such a resin layer 14 containing polyimide obtained by polycondensation of aromatic diamines having a benzoxazole structure and aromatic tetracarboxylic acid anhydride is compared with a resin layer made of general polyimide, High heat resistance and low average linear expansion coefficient.
  • the average linear expansion coefficient of the resin layer 14 is preferably 0 to 100 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., more preferably 0 to 50 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., and further preferably 0 to 30 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. ° C. If it is in the said range, the difference of the average linear expansion coefficient of the glass substrate 12 and the resin layer 14 will not become excessive.
  • the difference in average linear expansion coefficient between the glass substrate 12 and the resin layer 14 is preferably ⁇ 100 ⁇ 10 ⁇ 7 to + 100 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, more preferably ⁇ 50 ⁇ 10 ⁇ 7 to + 50 ⁇ 10. It is ⁇ 7 / ° C. or lower, more preferably ⁇ 30 ⁇ 10 ⁇ 7 to + 30 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or lower. If it is in the said range, the stress which generate
  • the method for measuring the average linear expansion coefficient of the glass substrate 12 and the resin layer 14 will be described in detail in the column of Examples.
  • the average linear expansion coefficient of the polyimide film as the resin layer 14 can be easily controlled by the molecular weight of the precursor (polyamic acid) and heat treatment conditions. Further, in the formation of the resin layer 14, it is necessary to control the conditions of the drying and imidization steps so as to suppress the disorder in the molecular direction and take a uniform structure.
  • the thickness of the resin layer 14 is not particularly limited, but is preferably 0.1 mm or less from the viewpoint of weight reduction and thinning.
  • the thickness of the resin layer 14 is preferably 0.02 mm or more from the viewpoint of impact resistance.
  • the manufacturing method of the glass / resin laminated body 10 is not specifically limited, For example, the glass substrate 12 and the polyimide film which is the resin layer 14 are prepared separately, and the glass substrate 12 and the polyimide film are laminated by heat fusion or the like. And a method of directly forming the resin layer 14 on the glass substrate 12.
  • At least one of the surfaces 12a and 14a on the side of the polyimide film that is the glass substrate 12 and the resin layer 14 that are in contact with each other is previously cleaned before lamination. It is preferable to perform a treatment and / or a surface treatment.
  • the cleaning process may be a general process used for cleaning glass or resin.
  • glass cleaning includes ultrasonic cleaning, ceria polishing using ceria abrasive grains, acid cleaning using hydrofluoric acid or nitric acid, alkali cleaning using ammonia or potassium hydroxide, surfactants (including detergents) ), Photochemical cleaning using ultraviolet light or ozone, and physical cleaning using plasma. These washing treatments are used alone or in combination. After the cleaning, if necessary, drying is performed so that no cleaning agent remains.
  • the surface treatment may be a general treatment used for glass or resin surface treatment, and examples thereof include corona treatment, plasma treatment, flame treatment, and silane coupling treatment. These surface treatments may be used alone or in combination.
  • silane coupling agent examples include 3- (meth) acryloxypropyltrimethoxysilane, 3- (meth) acryloxypropyltriethoxysilane, 3-aminopropyltriethoxysilane, 3-mercaptopropyltrimethoxysilane, 3 -Isocyanatopropyltriethoxysilane, 3-glycidoxypropyltrimethoxysilane and the like.
  • the polyimide is applied to the glass substrate 12 using a laminating apparatus or a pressing apparatus.
  • a film may be laminated.
  • a green film is formed by applying a polyamic acid solution on the glass substrate 12 and drying, and then, similarly to the imidization reaction of the green film.
  • the resin layer 14 may be formed by heating in a state where a green film is formed on the glass substrate 12 and imidizing the green film.
  • FIG. 2 is a side view showing another embodiment of the glass / resin laminate according to the present invention.
  • the configuration of the glass / resin laminate 20 shown in FIG. 2 will be described, but the same components as those of the glass / resin laminate 10 shown in FIG.
  • the glass / resin laminate 10 shown in FIG. 1 has a configuration in which the glass substrate 12 and the resin layer 14 are in direct contact.
  • the glass / resin laminate 20 shown in FIG. 2 has a configuration in which the glass substrate 12 and the resin layer 14 are laminated via the adhesive layer 22.
  • the glass substrate 12 and the resin layer 14 can be reliably fixed by the adhesive force of the adhesive layer 22.
  • thermoplastic polyamideimide thermoplastic polyimide
  • thermoplastic polyimidesiloxane thermoplastic polyamideimidesiloxane
  • polyetheretherketone liquid crystal polymer
  • polyphenylene examples thereof include oxides and epoxy resins.
  • thermoplastic polyamideimide and thermoplastic polyimide are preferable from the viewpoint of heat resistance.
  • the adhesive layer 22 mainly composed of thermoplastic polyamideimide and thermoplastic polyimide has a 5% heating weight loss temperature of 400 ° C. or higher, and has high heat resistance.
  • the 5% heating weight loss temperature refers to a temperature at which a weight loss of 5% occurs when about 10 mg of a sample is heated by a differential thermal balance at a heating rate of 10 ° C./min.
  • These materials may be used alone or in combination of two or more.
  • organic and inorganic fillers, flame retardants, and the like may be added to these materials.
  • the glass transition point Tg of the adhesive layer 22 is preferably 130 to 400 ° C. If the glass transition point Tg of the adhesive layer 22 is lower than 130 ° C., the adhesive layer 22 may be deformed during the heat treatment in the manufacturing process of the electronic device. On the other hand, when the glass transition point Tg of the adhesive layer 22 is higher than 400 ° C., it becomes difficult to form a multilayer film described later. A more preferable glass transition point Tg is 240 to 400 ° C.
  • the manufacturing method of the glass / resin laminated body 20 is not specifically limited, For example, after forming the adhesive layer 22 on the surface 12a on the resin layer 14 side of the glass substrate 12, the side that contacts the resin layer 14 of the adhesive layer 22 A method of laminating a polyimide film as the resin layer 14 on the surface of the glass substrate 12, a surface of the multilayer film adhesive layer 22 in which the resin layer 14 and the adhesive layer 22 are integrated, on the surface in contact with the glass substrate 12. There is a method of laminating.
  • the adhesive layer 22 is made of thermoplastic polyimide will be described.
  • a precursor layer is formed by applying and drying a polyamic acid solution that becomes a thermoplastic polyimide on the glass substrate 12, and then an adhesive layer 22 is formed by imidizing the precursor layer. To do.
  • the multilayer film is formed by co-extrusion, by casting the other polyamic acid solution on the polyimide film as one layer 14 (22), and imidizing it.
  • the glass substrate 12 / adhesive layer 22 / resin layer 14 may be laminated using a laminating apparatus or a pressing apparatus. Thereby, adhesiveness can be improved.
  • the resin layer 14 polycondenses the aromatic diamine having the benzoxazole structure and the aromatic tetracarboxylic acid anhydride. Therefore, the resin layer 14 has higher heat resistance than the case where the resin layer 14 is made of general polyimide, and the difference in average linear expansion coefficient between the resin layer 14 and the glass substrate 12 is ⁇ 100. It is within ⁇ 10 ⁇ 7 to + 100 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. For this reason, while being able to improve heat resistance, the curvature at the time of heating and cooling and peeling can be suppressed.
  • At least one outermost layer is the glass substrate 12
  • surface flatness can be improved compared with the case where both outermost layers are resin layers.
  • a constituent member (for example, an organic EL element) of an electronic device can be accurately formed on the surface of the glass / resin laminate 10 (20) on the glass substrate 12 side.
  • both outermost layers are glass substrates. There may be. Further, it may be a glass / resin laminate in which a plurality of glasses and resin layers are alternately laminated, such as glass / resin / glass / resin or glass / resin / glass / resin / glass. In this case, the number of repetitions of the glass and the resin layer is not particularly limited.
  • the method for producing a glass / resin laminate in which a plurality of glass and resin layers are alternately laminated is not particularly limited.
  • a glass / resin laminate can be produced by a method such as an imidization reaction method or a combination of these methods.
  • the thus obtained glass / resin laminate 10 (20) is suitably used for electronic devices such as direct top emission type organic EL panels, solar cells, thin film secondary batteries and the like.
  • the manufacturing method of the organic EL panel includes a step of forming an organic EL element on the glass substrate 12 of the glass / resin laminate 10 (20).
  • a well-known vapor deposition technique, a sealing technique, etc. are used.
  • the organic EL element may have a general configuration, and includes, for example, an electrode layer sequentially stacked on the glass substrate 12, an organic layer including a light emitting layer, a transparent electrode layer, and the like.
  • the method for manufacturing a solar cell includes a step of forming a solar cell element on the glass substrate 12 of the glass / resin laminate 10 (20). In this step, a well-known photolithography technique, film forming technique, vapor deposition technique, sealing technique, or the like is used.
  • the solar cell element may have a general configuration, and includes, for example, an electrode layer sequentially stacked on the glass substrate 12, a semiconductor layer made of a p-type semiconductor and an n-type semiconductor, a transparent electrode layer, and the like.
  • the method for manufacturing a thin film secondary battery includes a step of forming a thin film secondary battery element on the glass substrate 12 of the glass / resin laminate 10 (20). In this step, a well-known photolithography technique or the like is used.
  • the thin film secondary battery element may have a general configuration, for example, a first current collector layer, a positive electrode layer, a solid electrolyte layer, a negative electrode layer, and a second current collector layer sequentially stacked on the glass substrate 12. Etc.
  • an electronic device can be formed on the glass substrate 12 as it is in a roll-to-roll manufacturing process.
  • a glass / resin laminate 10 (20) obtained by cutting the belt-shaped glass / resin laminate 10 (20) into a rectangular shape, a rectangular glass substrate 12 and a resin film as the rectangular resin layer 14 were laminated.
  • the thickness of the glass / resin laminate 10 (20) is the same. When it is thin, there are the following problems.
  • the glass / resin laminate 10 (20) When the glass / resin laminate 10 (20) is thin, the glass / resin laminate 10 (20) has flexibility. Therefore, when the glass / resin laminate 10 (20) is put into a general sheet-fed electronic device manufacturing process, There is a possibility that the resin laminate 10 (20) is bent and the constituent members of the electronic device cannot be accurately formed on the glass substrate 12 of the glass / resin laminate 10 (20).
  • the glass / resin laminate 10 (20) it is possible to prevent the glass / resin laminate 10 (20) from being bent by attaching a support plate described later to the glass / resin laminate 10 (20) to obtain a glass substrate laminate.
  • the thickness of glass / resin laminated body 10 (20) is 50 micrometers or more from a viewpoint of handling property.
  • FIG. 3 is a side view showing an embodiment of the glass substrate laminate according to the present invention.
  • the glass substrate laminate 30 includes a glass / resin laminate 10, a support plate 32, and a peelable resin layer 34 having a peelable surface (hereinafter referred to as “peelable resin layer 34”).
  • the glass substrate laminate 30 has a rectangular shape, and is formed by closely contacting the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10 and the peelable surface of the peelable resin layer 34.
  • the other outermost layer of the glass / resin laminate means the outermost layer on the opposite side of one outermost layer formed of the glass substrate in the glass / resin laminate.
  • the glass substrate laminate 30 shown in FIG. 3 has a configuration in which the glass / resin laminate 10 and the support plate 32 shown in FIG. 1 are laminated via the peelable resin layer 34, but the glass shown in FIG. Of course, it is possible to use the glass / resin laminate 20 shown in FIG. 2 instead of the resin laminate 10.
  • the other outermost layer of the glass / resin laminate is also a glass substrate. is there. Therefore, in this case, the glass substrate and the peelable resin layer 34 are in close contact.
  • the support plate 32 is not particularly limited as long as it supports the glass / resin laminate 10 via a peelable resin layer 34 described later and reinforces the strength of the glass / resin laminate 10.
  • the material of the support plate 32 is not particularly limited, but a glass plate, a silicon wafer, a metal plate, a plastic plate, and the like are preferable examples from the viewpoint of industrial availability.
  • the composition thereof may be the same as, for example, glass containing an alkali metal oxide or alkali-free glass.
  • alkali-free glass is preferable because of its low thermal shrinkage rate.
  • the difference in linear expansion coefficient between the glass / resin laminate 10 and the glass used for the support plate 32 is preferably ⁇ 150 ⁇ 10 ⁇ 7 to + 150 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, and ⁇ 100 ⁇ 10 ⁇ 7 to It is more preferably + 100 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less, and further preferably ⁇ 50 ⁇ 10 ⁇ 7 to + 50 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. or less.
  • the type is not particularly limited.
  • polyethylene terephthalate resin, polycarbonate resin, polyimide resin, fluorine resin, polyamide resin, polyaramid resin, polyethersulfone resin, polyetherketone resin examples include polyether ether ketone resins, polyethylene naphthalate resins, polyacrylic resins, various liquid crystal polymer resins, and polysilicon resins.
  • the type thereof is not particularly limited, and examples thereof include a stainless steel plate and a copper plate.
  • the heat resistance of the support plate 32 is not particularly limited. However, when the glass / resin laminate 10 is laminated on the support plate 32 and a TFT array or the like that is a component of an electronic device is formed, the heat resistance is high. Is preferred. Specifically, the 5% heating weight loss temperature (temperature increase rate: 10 ° C./min) is preferably 300 ° C. or higher. Furthermore, it is more preferable that it is 350 degreeC or more.
  • any of the above glass plates is applicable in terms of heat resistance.
  • plastic plates include polyimide resin, fluororesin, polyamide resin, polyaramid resin, polyethersulfone resin, polyetherketone resin, polyetheretherketone resin, polyethylene naphthalate resin, various liquid crystal polymer resins, etc. Is exemplified.
  • the thickness of the support plate 32 is not particularly limited, but is preferably 0.3 mm or more from the viewpoint of reinforcing the strength of the glass / resin laminate 10.
  • the thickness of the support plate 32 is a thickness that can be input to a general electronic device manufacturing process of a single sheet.
  • the thickness is preferably 0.1 to 1.1 mm, more preferably 0.3 to 0.8 mm, and still more preferably 0.4 to 0.7 mm.
  • the current electronic device manufacturing process is designed to process a substrate having a thickness of 0.5 mm, and the thickness of the glass / resin laminate 10 is 0.1 mm, The sum of the thickness and the thickness of the peelable resin layer 34 is 0.4 mm.
  • the support plate 32 is preferably thicker than the glass / resin laminate 10.
  • the surface of the support plate 32 composed of the various materials described above may be a polished surface that has been polished or a non-etched surface (fabric surface) that has not been polished. There may be. From the viewpoint of productivity and cost, a non-etched surface (fabric surface) is preferable.
  • the shape of the support plate 32 is not limited, but is preferably rectangular.
  • the rectangle is substantially a rectangle and includes a shape obtained by cutting off the corners of the peripheral portion (corner cut).
  • the size of the support plate 32 is not limited, for example, in the case of a rectangle, it may be 100 to 2000 mm ⁇ 100 to 2000 mm, and preferably 500 to 1000 mm ⁇ 500 to 1000 mm.
  • the peelable resin layer 34 is fixed on the support plate 32 described above, and the glass / resin laminate 10 is laminated.
  • the peelable surface of the peelable resin layer 34 is in close contact with the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10, but has surface characteristics that allow the glass / resin laminate 10 to be easily peeled off. . That is, the peelable surface of the peelable resin layer 34 is bonded to the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10 with a certain amount of bonding force, and the glass / resin laminate 10 is displaced.
  • the glass / resin laminate 10 is peeled from the glass substrate laminate 30, the glass / resin laminate 10 is bonded with a binding force that can be easily peeled without breaking the glass / resin laminate 10. Yes.
  • the property which can peel this resin layer surface easily is called peelability.
  • the peelable surface of the peelable resin layer 34 and the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10 are not attached by the adhesive force that the adhesive has, and solid molecules It is preferable that it is attached by the force resulting from the van der Waals force between them, that is, the adhesion force.
  • the bond strength of the peelable resin layer 34 to the surface of the support plate 32 is relatively higher than the bond strength of the peelable surface of the peelable resin layer 34 to the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10.
  • the bonding of the peelable resin layer 34 to the glass / resin laminate 10 is referred to as adhesion
  • the bonding to the support plate 32 is referred to as fixing.
  • the thickness of the peelable resin layer 34 is not particularly limited. It is preferably 5 to 50 ⁇ m, more preferably 5 to 30 ⁇ m, and even more preferably 7 to 20 ⁇ m. This is because when the thickness of the peelable resin layer 34 is in such a range, the glass / resin laminate 10 and the peelable resin layer 34 are sufficiently adhered. Moreover, even if air bubbles or foreign substances are present, the occurrence of distortion defects in the glass / resin laminate 10 can be suppressed. On the other hand, if the resin layer is too thick, it takes time and materials to form the resin layer, which is not economical.
  • the peelable resin layer 34 may be composed of two or more layers.
  • “the thickness of the peelable resin layer” means the total thickness of all the peelable resin layers 34.
  • the type of resin forming each layer may be different.
  • the peelable resin layer 34 preferably has a surface tension of 30 mN / m or less, more preferably 25 mN / m or less, and even more preferably 22 mN / m or less. Moreover, it is preferable that it is 15 mN / m or more. If the surface tension is in such a range, the glass / resin laminate 10 can be more easily peeled, and at the same time, the adhesion with the glass / resin laminate 10 becomes sufficient.
  • the glass transition point of the peelable resin layer 34 is preferably lower than room temperature (about 25 ° C.) or made of a material having no glass transition point. By satisfying this condition, it becomes a non-adhesive resin layer, has more releasability, can be more easily peeled off from the glass / resin laminate 10, and at the same time has sufficient adhesion to the glass / resin laminate 10 Because there is a tendency to become.
  • the peelable resin layer 34 has heat resistance.
  • the glass / resin laminate 10 can be subjected to a heat treatment in the electronic device manufacturing process.
  • the required heat resistance varies depending on the electronic device manufacturing process, but is preferably 180 ° C. or higher, particularly preferably 300 ° C. or higher.
  • the elastic modulus of the peelable resin layer 34 is too high, the adhesion with the glass / resin laminate 10 tends to be low. If the elastic modulus is too low, the peelability is lowered.
  • the type of resin that forms the peelable resin layer 34 is not particularly limited.
  • acrylic resin, polyolefin resin, polyurethane resin, and silicone resin can be used.
  • Several types of resins can be mixed and used. Of these, silicone resins are preferred. This is because the silicone resin is excellent in heat resistance and excellent in peelability from the glass / resin laminate 10.
  • the support plate 32 is a glass plate, it is easy to fix to the support glass plate by a condensation reaction with the silanol group on the surface. It is also preferable that the silicone resin layer does not substantially deteriorate peelability even when it is treated at about 300 to 400 ° C. for about 1 hour, for example.
  • the peelable resin layer 34 is preferably made of a silicone resin (cured product) used for release paper among the silicone resins.
  • a peelable resin layer 34 formed by curing a curable resin composition to be a silicone resin for release paper on the surface of the support plate 32 is preferable because it has excellent peelability.
  • the flexibility is high, even if foreign matter such as bubbles or dust is mixed between the glass / resin laminate 10 and the peelable resin layer 34, the occurrence of distortion defects in the glass / resin laminate 10 is suppressed. be able to.
  • the curable silicone that becomes the silicone resin for the release paper is classified into a condensation reaction type silicone, an addition reaction type silicone, an ultraviolet curable type silicone, and an electron beam curable type silicone, depending on the curing mechanism. Can do.
  • addition reaction type silicone is preferable. This is because the addition reaction type silicone is easy to cure, has a good degree of peelability when the peelable resin layer 34 is formed, and has high heat resistance.
  • Addition reaction type silicone is a curable resin composition comprising a combination of an organoalkenylpolysiloxane having an unsaturated group such as a vinyl group, an organohydrogenpolysiloxane having a hydrogen atom bonded to a silicon atom, and a catalyst such as a platinum-based catalyst. It is a silicone resin that is cured by curing at room temperature or by heating.
  • the curable silicone that becomes the silicone resin for the release paper is classified into a solvent type, an emulsion type, and a solventless type, and any type can be used.
  • a solventless type is preferable. This is because the solventless type is excellent in terms of productivity, safety, and environmental characteristics. Further, it does not contain a solvent that causes foaming at the time of curing at the time of forming the resin layer, that is, at the time of heat curing, ultraviolet curing, or electron beam curing, so that bubbles are unlikely to remain in the peelable resin layer 34.
  • curable silicone used as the silicone resin for release paper specifically, commercially available product names or model numbers are KNS-320A, KS-847 (both manufactured by Shin-Etsu Silicone), TPR6700 (manufactured by GE Toshiba Silicone).
  • KNS-320A, KS-847, and TPR6700 are curable silicones that contain a main agent and a crosslinking agent in advance.
  • the silicone resin forming the peelable resin layer 34 preferably has a property that the components in the silicone resin layer are difficult to migrate to the glass / resin laminate 10, that is, low silicone migration.
  • the method for producing the glass substrate laminate of the present embodiment is not particularly limited.
  • a peelable resin layer forming step for forming and fixing the peelable resin layer 34 on the support plate 32 (step S10).
  • an adhesion step (step S12) for closely adhering the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10 and the peelable surface of the peelable resin layer 34 to the glass substrate laminate. It is preferable.
  • such a manufacturing method is also referred to as “the manufacturing method of the present embodiment”.
  • step S10 the peelable resin layer forming step
  • the method for forming the peelable resin layer 34 on the support plate 32 is not particularly limited.
  • the method of fixing film-like peelable resin to the surface of a support plate is mentioned.
  • a method of performing surface modification treatment (priming treatment) on the surface of the support plate and fixing it on the support plate can be mentioned.
  • a chemical method (primer treatment) that improves the fixing force chemically such as a silane coupling agent
  • a physical method that increases surface active groups such as a flame (flame) treatment
  • a surface such as a sandblast treatment Examples of such a mechanical processing method increase the catch by increasing the roughness of the material.
  • a method of coating the support plate 32 with a curable resin composition that becomes the peelable resin layer 34 by a known method may be mentioned.
  • Known methods include spray coating, die coating, spin coating, dip coating, roll coating, bar coating, screen printing, and gravure coating. From such a method, it can select suitably according to a kind to a resin composition.
  • the coating amount is preferably 1 to 100 g / m 2 and 5 to 20 g / m 2. Is more preferable.
  • a curable resin composition comprising a mixture of an alkenylpolysiloxane, an organohydrogenpolysiloxane, and a catalyst is used for the known spray coating method. It can be coated on the support plate 32 by the above method, and then cured by heating.
  • the heat curing conditions vary depending on the blending amount of the catalyst. For example, when 2 parts by weight of a platinum-based catalyst is blended with respect to 100 parts by weight of the total amount of alkenylpolysiloxane and organohydrogenpolysiloxane, 50 in the atmosphere.
  • the reaction is carried out at a temperature of from ° C to 250 ° C, preferably 100 ° C to 200 ° C. In this case, the reaction time is 5 to 60 minutes, preferably 10 to 30 minutes.
  • the reaction temperature and reaction time as described above are preferable because almost no unreacted silicone component remains in the silicone resin layer. If the reaction time is too long or the reaction temperature is too high, the oxidative decomposition of the silicone resin occurs at the same time, and a low molecular weight silicone component is produced, which may increase the silicone transferability. It is preferable to allow the curing reaction to proceed as much as possible so that almost no unreacted silicone component remains in the silicone resin layer in order to improve the peelability after the heat treatment.
  • the peelable resin layer 34 is manufactured using a curable resin composition that becomes a silicone resin for release paper
  • the curable resin composition coated on the support plate 32 is heated and cured to form a silicone resin layer.
  • the silicone resin is chemically bonded to the support plate 32 during the curing reaction.
  • the silicone resin layer is bonded to the support plate 32 by the anchor effect. By these actions, the silicone resin layer is firmly fixed to the support plate 32.
  • step S12 the adhesion process
  • the adhesion step is a step of bringing the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10 into close contact with the peelable surface of the peelable resin layer 34.
  • the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10 and the peelable surface of the peelable resin layer 34 are in close proximity to each other due to van der Waals forces between opposing solid molecules, that is, It is preferable that it adheres by adhesive force.
  • the support plate 32 and the glass / resin laminate 10 can be held in a laminated state.
  • the method for laminating the glass / resin laminate 10 on the peelable surface of the peelable resin layer 34 fixed to the support plate 32 is not particularly limited. For example, it can implement using a well-known method. For example, after the glass / resin laminate 10 is stacked on the peelable surface of the peelable resin layer 34 under a normal pressure environment, the peelable resin layer 34 and the glass / resin laminate 10 are pressure-bonded using a roll or a press. A method is mentioned. It is preferable because the peelable resin layer 34 and the glass / resin laminate 10 are more closely adhered by pressure bonding with a roll or a press.
  • air bubbles mixed between the peelable resin layer 34 and the glass / resin laminate 10 are relatively easily removed by pressure bonding with a roll or a press.
  • pressure bonding is performed by a vacuum laminating method or a vacuum pressing method, it is more preferable because suppression of mixing of bubbles and securing of good adhesion are more preferably performed.
  • press-bonding under vacuum even if minute bubbles remain, there is an advantage that the bubbles do not grow by heating and are not likely to lead to a distortion defect of the glass / resin laminate 10.
  • the adhesion step when the glass / resin laminate 10 is laminated on the peelable resin layer 34 on the support plate 32, the other outermost surface of the glass / resin laminate 10 and the peelable resin layer 34 are peeled off. It is preferable that the surface is sufficiently washed and laminated in a clean environment. Even if a foreign substance is mixed between the peelable resin layer 34 and the glass / resin laminate 10, the peelable resin layer 34 is deformed so that the flatness of the surface of the glass / resin laminate 10 is not affected. However, the higher the degree of cleanness, the better the flatness.
  • the glass substrate laminate 30 can be manufactured by such a manufacturing method of the present embodiment.
  • Method for manufacturing electronic device is not specifically limited, For example, as shown in FIG. 5, on the surface of the glass substrate 12 of the glass substrate laminated body 30, the structural member formation process of forming at least one part of the structural member of an electronic device ( It is preferable to manufacture by the method provided with the isolation
  • step S20 the constituent member forming step
  • a method for forming at least a part of the constituent members of the electronic device on the surface of the glass substrate 12 of the glass / resin laminate is not particularly limited, and a conventionally known method is performed according to the type of the constituent members of the electronic device.
  • a process for forming an organic EL structure on the glass substrate 12 of the glass / resin laminate 10 As a process for forming an organic EL structure on the glass substrate 12 of the glass / resin laminate 10, a process of forming a transparent electrode, a hole injection layer and hole transport Various processes such as a process of depositing a layer, a light emitting layer, an electron transport layer, and the like, and a sealing process are included. Specific examples of the process performed in these steps include a film forming process, a vapor deposition process, and a sealing plate bonding process. The formation of these components may be part of the formation of all components required for the electronic device.
  • the method for separating the glass / resin laminate 10 and the peelable resin layer 34 is not particularly limited. Specifically, for example, a sharp blade-like object was inserted into the interface between the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10 and the peelable surface of the peelable resin layer 34 to give a trigger for peeling.
  • the glass / resin laminate 10 and the peelable resin layer 34 can be separated by spraying a mixed fluid of water and compressed air. Preferably, it is placed on a surface plate so that the peelable resin layer 34 is on the upper side and the glass / resin laminate 10 is on the lower side, and the glass / resin laminate 10 side is vacuum-adsorbed on the surface plate in this state.
  • the blade is inserted into the interface between the outermost surface of the other outermost layer of the glass / resin laminate 10 and the peelable surface of the peelable resin layer 34.
  • the peelable resin layer 34 is adsorbed by a plurality of vacuum suction pads, and the vacuum suction pads are raised in order from the vicinity of the place where the blade is inserted. If it does so, an air layer will be formed in the said interface, the air layer will spread over the whole surface of an interface, and the glass / resin laminated body 10 and the peelable resin layer 34 can be isolate
  • an electronic device in which at least a part of the constituent members of the electronic device is formed on the glass substrate 12 of the glass / resin laminate 10 is obtained.
  • the constituent members on the glass substrate 12 at the time of separation are part of the formation of all the constituent members necessary for the electronic device, the remaining constituent members are then used as the glass substrate of the glass / resin laminate 10. 12 on the electronic device.
  • Test piece warpage Place a test piece (50 mm x 300 mm) on a surface plate, and measure the maximum value of each gap between the surface plate and the longitudinal center of the test piece and both ends in the longitudinal direction using a gap gauge. did. 5.
  • Example 1 In Example 1, a glass / resin laminate 10 shown in FIG. 1 was produced as a test piece.
  • a non-alkali glass substrate (AN100 manufactured by Asahi Glass Co., Ltd.) having a width of 500 mm and a thickness of 70 ⁇ m obtained by a float process was used.
  • the average linear expansion coefficient of the glass substrate 12 was 38 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • this glass substrate 12 was activated by UV cleaning. Next, the glass substrate 12 was rolled up while laminating protective films on both surfaces of the glass substrate 12.
  • Example 2 In Example 2, the glass / resin laminate 20 shown in FIG. 2 was manufactured as a test piece.
  • Glass substrate 12 As the glass substrate 12, a non-alkali glass substrate (AN100 manufactured by Asahi Glass Co., Ltd.) having a length of 500 mm, a width of 500 mm, and a thickness of 45 ⁇ m obtained by a float process was used.
  • the average linear expansion coefficient of the glass substrate 12 was 38 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • Resin layer 14 As the resin layer 14, a heat-resistant polyimide film having a length of 500 mm ⁇ width of 500 mm ⁇ thickness of 30 ⁇ m produced in the same manner as in Example 1 was used. This heat-resistant polyimide film had an average linear expansion coefficient of 30 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., and the difference from the average linear expansion coefficient with the glass substrate 12 was 8 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • thermoplastic polyimide film as adhesive layer 22 After purging the inside of the reaction vessel equipped with a nitrogen introduction tube, a thermometer, and a stirring rod with nitrogen, 368.4 parts by mass of 4,4′-bis (3-aminophenoxy) biphenyl, 59.24 parts by mass of phthalic anhydride 174.5 parts by mass of pyromellitic anhydride and 172 parts by mass of m-cresol 2 were added and stirred at 200 ° C. for 6 hours. Toluene was added to this stirred solution, and then the precipitate was filtered off, further washed with toluene three times, and then dried at 250 ° C. for 6 hours under a nitrogen atmosphere to obtain 510 parts by mass (yield 90.1). %) Of polyimide powder.
  • the polyimide powder was kneaded at 380 to 410 ° C. using a twin screw extruder, melted and extruded to be granulated into pellets.
  • the obtained pellets were supplied to a single screw extruder (molding temperature 420 ° C.) having a diameter of 50 mm, passed through a 10 ⁇ m leaf disk type filter attached to the front part of the T die, extruded from a 1100 mm wide T die, and an adhesive layer.
  • a thermoplastic polyimide film having a thickness of 25 and a thickness of 25 ⁇ m was obtained.
  • the thermoplastic polyimide film had a 5% weight loss by heating (temperature increase rate: 10 ° C./min) of 580 ° C. and a glass transition point Tg of 270 ° C.
  • thermoplastic polyimide film was set between the glass substrate 12 and the heat-resistant polyimide film, and was pressed at 300 ° C. and 1 MPa for 5 minutes by a hot press apparatus to obtain a glass / resin laminate 20 shown in FIG.
  • Comparative Example 1 a glass / resin laminate was obtained in the same manner as in Example 2 except that a polyimide film (manufactured by Toray DuPont, Kapton H) having a thickness of 30 ⁇ m was used as the resin layer 14.
  • the polyimide film (Kapton H) is obtained by condensation polymerization of pyromellitic anhydride and diaminodiphenyl ether, has an average linear expansion coefficient of 270 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C., and an average line with the glass substrate 12. The difference in expansion coefficient was 232 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • Comparative Example 2 In Comparative Example 2, the polyimide film (Kapton H) was used as a test piece.
  • Comparative Example 3 a non-alkali glass film (manufactured by Asahi Glass Co., Ltd., AN100) having a thickness of 100 ⁇ m was used as a test piece.
  • Table 1 summarizes the above evaluation results for each example and comparative example.
  • Example 3 a glass / resin laminate 10 shown in FIG. 1 was produced as a test piece by a method different from that in Example 1.
  • a non-alkali glass substrate (AN100 manufactured by Asahi Glass Co., Ltd.) having a width of 500 mm and a thickness of 70 ⁇ m obtained by a float process was used.
  • the average linear expansion coefficient of the glass substrate 12 was 38 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C.
  • this glass substrate 12 was activated by UV cleaning. Next, the glass substrate 12 was rolled up while laminating protective films on both surfaces of the glass substrate 12.
  • This polyamic acid solution is applied onto the glass substrate 12 after the silane coupling treatment using a comma coater, passed through a continuous heat treatment furnace, heat treated at 110 ° C. for 2 minutes, and heat treated at 150 ° C. for 2 minutes. Then, heat treatment was performed at 220 ° C. for 2 minutes, and then heat treatment was performed at 475 ° C. for 4 minutes to obtain the glass / resin laminate 10 shown in FIG.
  • Example 4 First, a support glass plate (Asahi Glass Co., Ltd., AN100) having a length of 500 mm, a width of 500 mm, a thickness of 0.6 mm, and a linear expansion coefficient of 38 ⁇ 10 ⁇ 7 / ° C. is cleaned with pure water and UV to clean the surface. Prepared as a support plate.
  • a support glass plate Asahi Glass Co., Ltd., AN100
  • a resin for forming the peelable resin layer linear dimethylpolysiloxane having vinyl groups at both ends and methylhydrogenpolysiloxane having hydrosilyl groups in the molecule were used. Then, this is mixed with a platinum-based catalyst to prepare a mixture, which is coated on a first main surface of the support glass plate with a size of 499 mm in length and 499 mm in width with a die coater (coating amount 20 g / m). 2 ) Heat-cured in air
  • the mixing ratio of linear dimethylpolysiloxane and methylhydrogenpolysiloxane was adjusted so that the molar ratio of hydrosilyl group and vinyl group was 0.9 / 1.
  • the platinum-based catalyst was added in an amount of 5 parts by mass with respect to a total of 100 parts by mass of linear dimethylpolysiloxane and methylhydrogenpolysiloxane.
  • the peelable surface of the silicone resin layer fixed to the surface of the supporting glass plate and the outermost surface of the resin layer 14 of the glass / resin laminate 10 A laminated glass substrate laminate A (glass substrate laminate A of the present invention) was obtained by vacuum pressing at room temperature so that the centers of gravity of both substrates overlap.
  • Example 5 an OLED is manufactured using the glass substrate laminate A obtained in Example 4.
  • the glass / resin laminate 10 is cut using a laser cutter or a scribe-break method, and divided into 80 cells of 41 mm in length and 30 mm in width, and then a glass / resin laminate in which an organic EL structure is formed.
  • the body 10 and the counter substrate are assembled, and a module forming process is performed to create an OLED.
  • the OLED obtained in this way does not have a problem in characteristics.

Landscapes

  • Laminated Bodies (AREA)
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  • Electroluminescent Light Sources (AREA)

Abstract

 本発明は、ガラス基板と樹脂層とを有するガラス/樹脂積層体において、前記樹脂層は、ベンゾオキサゾール構造を有する芳香族ジアミン類と、芳香族テトラカルボン酸無水物類とを縮重合させてなるポリイミドを含み、前記ガラス基板と前記樹脂層との、25~300℃における平均線膨張係数の差が-100×10-7~+100×10-7/℃であり、積層体の少なくとも一方の最外層が前記ガラス基板であるガラス/樹脂積層体に関する。

Description

ガラス/樹脂積層体、及びそれを用いた電子デバイス
 本発明は、ガラス基板と樹脂層とを有するガラス/樹脂積層体、及びそれを用いた電子デバイスに関する。
 近年、有機ELパネル、太陽電池、薄膜2次電池等の電子デバイス(電子部品)の薄型化、軽量化が進行しており、これらの電子デバイスに用いられるガラス基板の薄板化が進行している。薄板化によりガラス基板の強度が低下すると、ガラス基板のハンドリング性が悪化する。なお、ハンドリング性の観点から、ガラス基板の代わりに、樹脂基板を用いることも可能であるが、樹脂基板は、耐薬品性、耐透湿性等に問題がある。
 そこで、最近では、2枚のガラス基板(ガラスフィルム)の間に樹脂層(樹脂基板)を設けたガラス/樹脂積層体が提案されている(例えば、特許文献1参照)。このガラス/樹脂積層体は、ガラス基板と同等の耐薬品性、耐透湿性を有すると共に、樹脂基板と同等のハンドリング性(耐衝撃性、フレキシブル性)を有する。
 また、最近では、ガラス/樹脂積層体において、樹脂層として、ベンゾオキサゾール構造を有する芳香族ジアミン類と芳香族テトラカルボン酸無水物類とを縮重合させてなるポリイミドを含むフィルムを用いることが提案されている(例えば、特許文献2参照)。上記ポリイミドは、一般的なポリイミドに比較して、耐熱性が高く、ガラス基板との線膨張係数の差が小さい。
日本国特開2003-39597号公報 日本国特開2009-60024号公報
 しかしながら、特許文献1記載のガラス/樹脂積層体では、樹脂層の耐熱性、及び、樹脂層とガラス基板との線膨張係数の差について言及がない。樹脂層の耐熱性が十分でないと、電子デバイスの製造工程等における加熱時に樹脂層が劣化することが考えられる。また、樹脂層とガラス基板との線膨張係数の差が過大になると、加熱冷却時にガラス/樹脂積層体が激しく反ったり、ガラス基板と樹脂層とが剥離したりすることが考えられる。
 また、特許文献2記載のガラス/樹脂積層体は、プリント配線基板に適用されるものであり、ガラス基板の両側に樹脂層が積層されるので、その表面平坦性が十分ではない。このため、ガラス/樹脂積層体の表面上に電子デバイス用部材(例えば、有機EL素子)を精度良く形成することが困難である。
 本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、表面平坦性及び耐熱性に優れ、加熱冷却時の反りや剥離を抑制することができるガラス/樹脂積層体を提供することを目的とする。
 上記目的を解決するため、本発明は、ガラス基板と樹脂層とを有するガラス/樹脂積層体において、
 前記樹脂層は、ベンゾオキサゾール構造を有する芳香族ジアミン類と、芳香族テトラカルボン酸無水物類とを縮重合させてなるポリイミドを含み、
 前記ガラス基板と前記樹脂層との、25~300℃における平均線膨張係数の差が-100×10-7~+100×10-7/℃であり、
 積層体の少なくとも一方の最外層が前記ガラス基板であるガラス/樹脂積層体に関する。
 また、本発明は、
 本発明のガラス/樹脂積層体、支持板、ならびに剥離性表面を有する剥離性樹脂層、を有し、
 前記ガラス/樹脂積層体の他方の最外層の最外面と、前記支持板の表面(第1主面)に固定された前記剥離性樹脂層の剥離性表面とが密着するように、前記ガラス/樹脂積層体と前記支持板とが前記剥離性樹脂層を介して積層された、ガラス基板積層体及びその製造方法に関する。
 さらに本発明は、本発明のガラス/樹脂積層体を備える電子デバイス及びその製造方法に関する。
 本発明によれば、表面平坦性及び耐熱性に優れ、加熱冷却時の反りや剥離を抑制することができるガラス/樹脂積層体を提供することができる。また、ガラス/樹脂積層体を、剥離性表面を有する剥離性樹脂層が固定された支持板に積層することで、ガラス/樹脂積層体のハンドリング性が向上し、従来の一般的な枚葉シートの電子デバイス製造工程に投入することが可能となる。
図1は、本発明に係るガラス/樹脂積層体の一実施形態を示す側面図である。 図2は、本発明に係るガラス/樹脂積層体の別の実施形態を示す側面図である。 図3は、本発明に係るガラス基板積層体の一実施形態を示す側面図である。 図4は、本発明に係るガラス基板積層体の製造方法の一実施形態を示す工程図である。 図5は、本発明に係る電子デバイスの製造方法の一実施形態を示す工程図である。
 以下、本発明を実施するための形態について図面を参照して説明する。なお、各図面において、図を見やすくするため、ガラス/樹脂積層体の形状の比例関係を誇張して描いている。
 図1は、本発明に係るガラス/樹脂積層体の一実施形態を示す側面図である。ガラス/樹脂積層体10は、ガラス基板12と樹脂層14とが積層されたものであり、積層体の一方の最外層がガラス基板12である。これにより、ガラス/樹脂積層体10の表面平坦性を高めることができる。図1に示す例では、ガラス基板12と樹脂層14とが直接接触している。
 先ず、ガラス基板12について説明する。
 ガラス基板12は、ガラス原料を溶融し、溶融ガラスを板状に成形して得ることができる。成形方法は、一般的なものであってよく、例えばフロート法、フュージョン法、スロットダウンドロー法、リドロー法、引上げ法等が用いられる。
 ガラス基板12は、例えば従来知られているアルカリ金属酸化物を含有するアルカリガラス基板であってもよいし、無アルカリガラス基板であってもよく、適用される電子デバイス及びその製造工程に基づいて適宜選択されるが、熱収縮率が小さいことから、無アルカリガラス基板であることが好ましい。
 ガラス基板12の熱収縮率が大きいと、加熱されたガラス基板12上に形成された電子デバイスの構成部材(例えば、有機EL素子)の冷却時の位置ずれが過大になる。熱収縮率の指標としては、JIS R 3102-1995に規定されている線膨張係数が用いられる。
 ガラス基板12の25~300℃における平均線膨張係数(以下、単に「平均線膨張係数」という)は、好ましくは0~200×10-7/℃であり、より好ましくは0~100×10-7/℃であり、さらに好ましくは0~50×10-7/℃である。
 ガラス基板12の厚さは、特に限定されないが、軽量化、薄板化の観点から、好ましくは0.3mm以下であり、より好ましくは0.2mm以下であり、さらに好ましくは0.15mm以下である。0.3mm以下の場合、ガラス基板12に良好なフレキシブル性を与えることが可能である。0.15mm以下の場合、ガラス基板12をロール状に巻き取ることが可能である。また、ガラス基板12の厚さは、ガラス基板12の製造が容易であること、ガラス基板12の取り扱いが容易であること等の理由から、0.02mm以上であることが好ましい。
 ガラス基板12の形状は、特に限定されないが、矩形状であってもよいし、帯状であってもよい。いずれの場合も、ガラス基板12の幅方向寸法(短手方向寸法)は2000mm以下であることが好ましい。2000mmを超えると、ガラス基板12に積層する樹脂層14の製造が困難になる。
 次に、樹脂層14について説明する。
 樹脂層14は、ベンゾオキサゾール構造を有する芳香族ジアミン類と、芳香族テトラカルボン酸無水物類とを縮重合させてなるポリイミドを含む。好ましくは、樹脂層14は、上記ポリイミドのみからなる。上述の「縮重合」は、例えば、まず、溶媒中でジアミン類とテトラカルボン酸無水物類とを開環重付加反応に供してポリアミド酸溶液を得て、次いで、このポリアミド酸溶液から必要に応じてグリーンフィルムなどを成形した後に脱水縮合(イミド化)することによりなされる。
<芳香族ジアミン類>
 本実施形態で用いられるベンゾオキサゾール構造を有する芳香族ジアミン類の分子構造は、特に限定されるものではないが、合成し易さの観点から、アミノ(アミノフェニル)ベンゾオキサゾールの各異性体(例えば、下記式(1)~式(4)で表される各化合物)が好ましい。ここで、「各異性体」とは、アミノ(アミノフェニル)ベンゾオキサゾールが有する2つのアミノ基の配位位置に応じて定められる各異性体である。これらのジアミンは、単独で用いてもよいし、二種以上を併用してもよい。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000002
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000003
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000004
 本実施形態では、全ジアミンのうち、30モル%未満であれば下記に例示されるベンゾオキサゾール構造を有しないジアミン類を一種又は二種以上、併用してもよい。そのようなジアミン類としては、例えば、4,4'-ビス(3-アミノフェノキシ)ビフェニル、ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]ケトン、ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]スルフィド、ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル10]スルフォン、2,2-ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン、2,2-ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]-1,1,1,3,3,3-ヘキサフルオロプロパン、m-フェニレンジアミン、o-フェニレンジアミン、p-フェニレンジアミン、m-アミノベンジルアミン、p-アミノベンジルアミン、3,3'-ジアミノジフェニルエーテル、3,4'-ジアミノジフェニルエーテル、4,4'-ジアミノジフェニルエーテル、3,3'-ジアミノジフェニルスルフィド、3,3'-ジアミノジフェニルスルホキシド、3,4'-ジアミノジフェニルスルホキシド、4,4'-ジアミノジフェニルスルホキシド、3,3'-ジアミノジフェニルスルホン、3,4'-ジアミノジフェニルスルホン、4,4'-ジアミノジフェニルスルホン、3,3'-ジアミノベンゾフェノン、3,4'-ジアミノベンゾフェノン、4,4'-ジアミノベンゾフェノン、3,3'-ジアミノジフェニルメタン、3,4'-ジアミノジフェニルメタン、4,4'-ジアミノジフェニルメタン、ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]メタン、1,1-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]エタン、1,2-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]エタン、1,1-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン、1,2-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン、1,3-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン、2,2-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン、1,1-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]ブタン、1,3-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]ブタン、1,4-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]ブタン、2,2-ビス[4-(4-アミノフェノシ)フェニル]ブタン、2,3-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]ブタン、2-[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]-2-[4-(4-アミノフェノキシ)-3-メチルフェニル]プロパン、2,2-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)-3-メチルフェニル]プロパン、2-[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]-2-[4-(4-アミノフェノキシ)-3,5-ジメチルフェニル]プロパン、2,2-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)-3,5-ジメチルフェニル]プロパン、2,2-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]-1,1,1,3,3,3-ヘキサフルオロプロパン、1,4-ビス(3-アミノフェノキシ)ベンゼン、1,3-ビス(3-アミノフェノキシ)ベンゼン、1,4-ビス(4-アミノフェノキシ)ベンゼン、4,4'-ビス(4-アミノフェノキシ)ビフェニル、ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]ケトン、ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]スルフィド、ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]スルホキシド、ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]スルフォン、ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]エーテル、ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェニル]エーテル、1,3-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)ベンゾイル]ベンゼン、1,3-ビス[4-(3-アミノフェノキシ)ベンゾイル]ベンゼン、1,4-ビス[4-(3-アミノフェノキシ)ベンゾイル]ベンゼン、4,4'-ビス[(3-アミノフェノキシ)ベンゾイル]ベンゼン、1,1-ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン、1,3-ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]プロパン、3,4'-ジアミノジフェニルスルフィド、2,2-ビス[3-(3-アミノフェノキシ)フェニル]-1,1,1,3,3,3-ヘキサフルオロプロパン、ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]メタン、1,1-ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]エタン、1,2-ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]エタン、ビス[4-(3-アミノフェノキシ)フェニル]スルホキシド、4,4'-ビス[3-(4-アミノフェノキシ)ベンゾイル]ジフェニルエーテル、4,4'-ビス[3-(3-アミノフェノキシ)ベンゾイル]ジフェニルエーテル、4,4'-ビス[4-(4-アミノ-α,α-ジメチルベンジル)フェノキシ]ベンゾフェノン、4,4'-ビス[4-(4-アミノ-α,α-ジメチルベンジル)フェノキシ]ジフェニルスルホン、ビス[4-{4-(4-アミノフェノキシ)フェノキシ}フェニル]スルフォン、1,4-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェノキシ-α,α-ジメチルベンジル]ベンゼン、1,3-ビス[4-(4-アミノフェノキシ)フェノキシ-α,α-ジメチルベンジル]ベンゼン、1,3-ビス[4-(4-アミノ-6-トリフルオロメチルフェノキシ)-α,α-ジメチルベンジル]ベンゼン、1,3-ビス[4-(4-アミノ-6-フルオロフェノキシ)-α,α-ジメチルベンジル]ベンゼン、1,3-ビス[4-(4-アミノ-6-メチルフェノキシ)-α,α-ジメチルベンジル]ベンゼン、1,3-ビス[4-(4-アミノ-6-シアノフェノキシ)-α,α-ジメチルベンジル]ベンゼン、3,3'-ジアミノ-4,4'-ジフェノキシベンゾフェノン、4,4'-ジアミノ-5,5'-ジフェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-4,5'-ジフェノキシベンゾフェノン、3,3'-ジアミノ-4-フェノキシベンゾフェノン、4,4'-ジアミノ-5-フェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-4-フェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-5'-フェノキシベンゾフェノン、3,3'-ジアミノ-4,4'-ジビフェノキシベンゾフェノン、4,4'-ジアミノ-5,5'-ジビフェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-4,5'-ジビフェノキシベンゾフェノン、3,3'-ジアミノ-4-ビフェノキシベンゾフェノン、4,4'-ジアミノ-5-ビフェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-4-ビフェノキシベンゾフェノン、3,4'-ジアミノ-5'-ビフェノキシベンゾフェノン、1,3-ビス(3-アミノ-4-フェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,4-ビス(3-アミノ-4-フェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,3-ビス(4-アミノ-5-フェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,4-ビス(4-アミノ-5-フェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,3-ビス(3-アミノ-4-ビフェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,4-ビス(3-アミノ-4-ビフェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,3-ビス(4-アミノ-5-ビフェノキシベンゾイル)ベンゼン、1,4-ビス(4-アミノ-5-ビフェノキシベンゾイル)ベンゼン、2,6-ビス[4-(4-アミノ-α,α-ジメチルベンジル)フェノキシ]ベンゾニトリルが挙げられる。さらに、上記芳香族ジアミンにおける芳香環上の水素原子の一部もしくは全てがハロゲン原子、炭素数1~3のアルキル基又はアルコキシル基、シアノ基、水素原子の一部もしくは全部がハロゲン原子で置換された炭素数1~3のハロゲン化アルキル基、又は水素原子の一部もしくは全部がハロゲン原子で置換された炭素数1~3のハロゲン化アルコキシル基で置換された芳香族ジアミン等が挙げられる。
<芳香族テトラカルボン酸無水物類>
 本実施形態で用いられるテトラカルボン酸無水物類は芳香族テトラカルボン酸二無水物類である。芳香族テトラカルボン酸二無水物類としては、具体的には、以下のものが挙げられる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000005
Figure JPOXMLDOC01-appb-C000006
 これらのテトラカルボン酸二無水物は単独で用いてもよいし、二種以上を併用してもよい。
 本実施形態では、全テトラカルボン酸二無水物のうち、30モル%未満であれば下記に例示される非芳香族のテトラカルボン酸二無水物類を一種又は二種以上を併用しても構わない。そのようなテトラカルボン酸二無水物としては、例えば、ブタン-1,2,3,4-テトラカルボン酸二無水物、ペンタン-1,2,4,5-テトラカルボン酸二無水物、シクロブタンテトラカルボン酸二無水物、シクロペンタン-1,2,3,4-テトラカルボン酸二無水物、シクロヘキサン-1,2,4,5-テトラカルボン酸二無水物、シクロヘキサ-1-エン-2,3,5,6-テトラカルボン酸二無水物、3-エチルシクロヘキサ-1-エン-3-(1,2),5,6-テトラカルボン酸二無水物、1-メチル-3-エチルシクロヘキサン-3-(1,2),5,6-テトラカルボン酸二無水物、1-メチル-3-エチルシクロヘキサ-1-エン-3-(1,2),5,6-テトラカルボン酸二無水物、1-エチルシクロヘキサン-1-(1,2),3,4-テトラカルボン酸二無水物、1-プロピルシクロヘキサン-1-(2,3),3,4-テトラカルボン酸二無水物、1,3-ジプロピルシクロヘキサン-1-(2,3),3-(2,3)-テトラカルボン酸二無水物、ジシクロヘキシル-3,4,3',4'-テトラカルボン酸二無水物、ビシクロ[2.2.1]ヘプタン-2,3,5,6-テトラカルボン酸二無水物、1-プロピルシクロヘキサン-1-(2,3),3,4-テトラカルボン酸二無水物、1,3-ジプロピルシクロヘキサン-1-(2,3),3-(2,3)-テトラカルボン酸二無水物、ジシクロヘキシル-3,4,3',4'-テトラカルボン酸二無水物、ビシクロ[2.2.1]ヘプタン-2,3,5,6-テトラカルボン酸二無水物、ビシクロ[2.2.2]オクタン-2,3,5,6-テトラカルボン酸二無水物、ビシクロ[2.2.2]オクト-7-エン-2,3,5,6-テトラカルボン酸二無水物等が挙げられる。これらのテトラカルボン酸二無水物は単独で用いてもよいし、二種以上を併用してもよい。
 ジアミン類とテトラカルボン酸無水物類とを重合し、ポリアミド酸を得るときに用いる溶媒は、原料となるモノマー及び生成するポリアミド酸のいずれをも溶解するものであれば特に限定されないが、極性有機溶媒が好ましく、例えば、N-メチル-2-ピロリドン、N-アセチル-2-ピロリドン、N,N-ジメチルホルムアミド、N,N-ジエチルホルムアミド、N,N-ジメチルアセトアミド、ジメチルスルホキシド、ヘキサメチルホスホリックアミド、エチルセロソルブアセテート、ジエチレングリコールジメチルエーテル、スルホラン、ハロゲン化フェノール類等があげられる。これらの溶媒は、単独あるいは混合して使用することができる。溶媒の使用量は、原料となるモノマーを溶解するのに十分な量であればよく、具体的な使用量としては、モノマーを溶解した溶液に占めるモノマーの合計の質量が、通常5~40質量%、好ましくは10~30質量%となるような量が挙げられる。
 ポリアミド酸を得るための重合反応(以下、単に「重合反応」ともいう)の条件は従来公知の条件を適用すればよく、具体例として、有機溶媒中、0~80℃の温度範囲で、10分~30時間連続して撹拌及び/又は混合することが挙げられる。必要により重合反応を分割したり、温度を上下させてもかまわない。この場合に、2種のモノマーの添加順序には特に制限はないが、芳香族ジアミン類の溶液中に芳香族テトラカルボン酸無水物類を添加するのが好ましい。重合反応によって得られるポリアミド酸溶液に占めるポリアミド酸の重量は、好ましくは5~50質量%、より好ましくは10~30質量%であり、前記溶液の粘度はブルックフィールド粘度計による測定(25℃)で、送液の安定性の点から、好ましくは10~2000Pa・sであり、より好ましくは100~1000Pa・sである。
 重合反応中に真空脱泡することは、良質なポリアミド酸の有機溶媒溶液を製造するのに有効である。また、重合反応の前に芳香族ジアミン類に少量の末端封止剤を添加して重合を制御することを行ってもよい。末端封止剤としては、無水マレイン酸等といった炭素-炭素二重結合を有する化合物が挙げられる。無水マレイン酸を使用する場合の使用量は、芳香族ジアミン類1モル当たり好ましくは0.001~1.0モルである。
 重合反応により得られるポリアミド酸溶液から、ポリイミドフィルムを形成する方法としては、ポリアミド酸溶液を支持体上に塗布して乾燥することによりグリーンフィルムを得て、次いで、グリーンフィルムを熱処理に供することでイミド化反応させる方法が挙げられる。
 ポリアミド酸溶液を塗布する支持体は、ポリアミド酸溶液をフィルム状に成形するに足る程度の平滑性、剛性を有していればよく、表面が金属、プラスチック、ガラス、磁器などからなるドラム又はベルト状回転体などが挙げられる。中でも、支持体の表面は好ましくは金属であり、より好ましくは錆びにくく耐腐食に優れるステンレスである。支持体の表面にはCr、Ni、Snなどの金属メッキを施してもよい。支持体表面は必要に応じて鏡面にしたり、あるいは梨地状に加工することができる。支持体へのポリアミド酸溶液の塗布は、スリット付き口金からの流延、押出機による押出し、スキージコーティング、リバースコーティング、ダイコーティング、アプリケータコーティング、ワイヤーバーコーティング等を含むが、これらに限られず、従来公知の溶液の塗布手段を適宜用いることができる。
 支持体上に塗布したポリアミド酸溶液を乾燥してグリーンフィルムを得る条件は特に限定はなく、温度としては60~150℃が例示され、好ましくは80~120℃であり、乾燥時間としては、5~180分間が例示され、好ましくは10~120分間、より好ましくは30~90分間である。そのような条件を達する乾燥装置も従来公知のものを適用でき、熱風、熱窒素、遠赤外線、高周波誘導加熱などを挙げることができる。次いで、得られたグリーンフィルムから目的のポリイミドフィルムを得るために、イミド化反応を行わせる。一般には上記乾燥よりも高温での処理によりイミド化反応が進行して、ポリイミドフィルムを得ることができる。
 上記イミド化反応に際しては、ポリアミド酸溶液に閉環触媒及び脱水剤を含有させておいて、上記閉環触媒及び脱水剤の作用によって当該イミド化反応を促進しても構わない。この方法では、ポリアミド酸溶液を支持体に塗布した後、イミド化反応を一部進行させて自己支持性を有するフィルムを形成した後に、加熱によってイミド化を完全に行わせることができる。
 閉環触媒をポリアミド酸溶液に加えるタイミングは特に限定はなく、ポリアミド酸を得るための重合反応を行う前に予め加えておいてもよい。閉環触媒の具体例としては、トリメチルアミン、トリエチルアミンなどといった脂肪族第3級アミンや、イソキノリン、ピリジン、ベータピコリンなどといった複素環式第3級アミンなどが挙げられ、中でも、複素環式第3級アミンから選ばれる少なくとも一種のアミンが好ましい。ポリアミド酸1モルに対する閉環触媒の使用量は特に限定はないが、好ましくは0.5~8モルである。
 脱水剤をポリアミド酸溶液に加えるタイミングも特に限定はなく、ポリアミド酸を得るための重合反応を行う前に予め加えておいてもよい。脱水剤の具体例としては、無水酢酸、無水プロピオン酸、無水酪酸などといった脂肪族カルボン酸無水物や、無水安息香酸などといった芳香族カルボン酸無水物などが挙げられ、中でも、無水酢酸、無水安息香酸あるいはそれらの混合物が好ましい。また、ポリアミド酸1モルに対する脱水剤の使用量は特に限定はないが、好ましくは0.1~4モルである。脱水剤を用いる場合には、アセチルアセトンなどといったゲル化遅延剤を併用してもよい。
 支持体に形成されたポリイミドフィルムの前駆体(グリーンフィルム)を完全にイミド化する前に支持体から剥離してもよいし、イミド化後に剥離してもよい。
 ポリイミドフィルムの厚さを制御するために、ポリアミド酸溶液を支持体に塗布する際の塗布量や、ポリアミド酸溶液の濃度を適宜調節し得る。
 このような、ベンゾオキサゾール構造を有する芳香族ジアミン類と芳香族テトラカルボン酸無水物類とを縮重合させてなるポリイミドを含む樹脂層14は、一般的なポリイミドからなる樹脂層に比較して、耐熱性が高く、且つ、平均線膨張係数が小さい。
 樹脂層14の平均線膨張係数は、好ましくは0~100×10-7/℃であり、より好ましくは0~50×10-7/℃であり、さらに好ましくは0~30×10-7/℃である。上記範囲内であれば、ガラス基板12と樹脂層14との平均線膨張係数の差が過大にならない。
 ガラス基板12と樹脂層14との平均線膨張係数の差は、好ましくは-100×10-7~+100×10-7/℃以下であり、より好ましくは-50×10-7~+50×10-7/℃以下であり、さらに好ましくは-30×10-7~+30×10-7/℃以下である。上記範囲内であれば、加熱冷却時にガラス基板12と樹脂層14との間に発生する応力を抑制することができ、反りや剥離を抑制することができる。
 ガラス基板12や樹脂層14の平均線膨張係数の測定方法は実施例の欄で詳述する。樹脂層14としてのポリイミドフィルムの平均線膨張係数は、その前駆体(ポリアミド酸)の分子量や熱処理の条件によって容易に制御し得る。また、樹脂層14の形成においては、分子方向の乱れを抑制し、均一な構造を取るように、乾燥、イミド化工程の条件を制御する必要がある。
 樹脂層14の厚さは、特に限定されないが、軽量化、薄板化の観点から、好ましくは0.1mm以下である。また、樹脂層14の厚さは、耐衝撃性の観点から、好ましくは0.02mm以上である。
 次に、ガラス/樹脂積層体10の製造方法について説明する。
 ガラス/樹脂積層体10の製造方法は、特に限定されないが、例えば、ガラス基板12と樹脂層14であるポリイミドフィルムとを別々に用意してガラス基板12とポリイミドフィルムとを熱融着等により積層する方法、ガラス基板12上に樹脂層14を直接形成する方法等がある。
 前者の場合、層間の密着性を高めることを目的として、積層前に予め、ガラス基板12及び樹脂層14であるポリイミドフィルムの互いに接触する側の面12a、14aのうち少なくとも一方の面に、洗浄処理及び/又は表面処理を施すことが好ましい。
 洗浄処理は、ガラスや樹脂の洗浄に用いられる一般的な処理であってよい。例えば、ガラスの洗浄としては、超音波洗浄、セリア砥粒を用いたセリア研磨、フッ酸や硝酸等を用いた酸洗浄、アンモニアや水酸化カリウムを用いたアルカリ洗浄、界面活性剤(洗剤を含む)を用いた洗浄、紫外光やオゾンを用いた光化学洗浄、プラズマを用いた物理洗浄等がある。これらの洗浄処理は、単独で又は組み合わせて用いられる。洗浄終了後は、必要に応じて、洗浄剤が残留しないように乾燥を行う。
 表面処理は、ガラスや樹脂の表面処理に用いられる一般的な処理であってよく、例えばコロナ処理、プラズマ処理、フレーム処理、シランカップリング処理等がある。これらの表面処理は、単独で又は組み合わせて用いられる。
 シランカップリング剤としては、例えば、3-(メタ)アクリロキシプロピルトリメトキシシラン、3-(メタ)アクリロキシプロピルトリエトキシシラン、3-アミノプロピルトリエトキシシラン、3-メルカプトプロピルトリメトキシシラン、3-イソシアネートプロピルトリエトキシシラン、3-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン等が挙げられる。
 ガラス基板12と樹脂層14であるポリイミドフィルムとを別々に用意してガラス基板12とポリイミドフィルムとを熱融着等により積層する方法の場合、ラミネート装置やプレス装置を用いてガラス基板12にポリイミドフィルムを積層してもよい。これにより、ガラス基板12とポリイミドフィルムとの密着性を高めることができる。
 ガラス基板12上に樹脂層14を直接形成する方法の場合、ガラス基板12上にポリアミド酸溶液を塗布して乾燥することによりグリーンフィルムを形成し、次いで、上記グリーンフィルムのイミド化反応と同様に、ガラス基板12上にグリーンフィルムを形成した状態で加熱を行い、グリーンフィルムをイミド化反応させることにより樹脂層14を形成してもよい。
 図2は、本発明に係るガラス/樹脂積層体の別の実施形態を示す側面図である。以下、図2に示すガラス/樹脂積層体20の構成について説明するが、図1に示すガラス/樹脂積層体10と同一構成については、同一符号を付して説明を省略する。
 図1に示すガラス/樹脂積層体10は、ガラス基板12と樹脂層14とが直接接触している構成のものである。
 これに対し、図2に示すガラス/樹脂積層体20は、ガラス基板12と樹脂層14とが接着剤層22を介して積層されている構成のものである。接着剤層22の接着力によりガラス基板12と樹脂層14とを確実に固定することができる。
 なお、図1に示すガラス/樹脂積層体10では、接着剤層22がないので、図2に示すガラス/樹脂積層体20と比較して、耐熱性を高めることができると共に、加熱冷却時の反りや剥離を抑制することができる。
 接着剤層22の材料は、周知の材料を適宜用いることができるが、例えば、熱可塑性ポリアミドイミド、熱可塑性ポリイミド、熱可塑性ポリイミドシロキサン、熱可塑性ポリアミドイミドシロキサン、ポリエーテルエーテルケトン、液晶ポリマー、ポリフェニレンオキシド、エポキシ系樹脂が挙げられる。これらの材料の中でも、耐熱性の観点から、熱可塑性ポリアミドイミド、熱可塑性ポリイミドが好ましい。熱可塑性ポリアミドイミド、熱可塑性ポリイミドを主成分とする接着剤層22は、5%加熱重量減温度が400℃以上であり、高い耐熱性を有する。なお、本明細書において、5%加熱重量減温度とは、試料約10mgを示差熱天秤により、昇温速度10℃/分で加熱した場合に5%の重量減少が起きる温度のことをいう。これらの材料は、単独で用いてもよいし、二種以上を併用してもよい。また、これらの材料に、有機、無機のフィラー、難燃剤などを添加してもよい。
 接着剤層22のガラス転移点Tgは、130~400℃であることが好ましい。接着剤層22のガラス転移点Tgが130℃よりも低いと、電子デバイスの製造工程における加熱処理時に接着剤層22が変形する虞がある。一方、接着剤層22のガラス転移点Tgが400℃よりも高いと、後述の多層フィルムの形成が困難になる。より好ましいガラス転移点Tgは、240~400℃である。
 次に、ガラス/樹脂積層体20の製造方法について説明する。
 ガラス/樹脂積層体20の製造方法は、特に限定されないが、例えばガラス基板12の樹脂層14側の面12aに接着剤層22を形成した後に、接着剤層22の樹脂層14と接触する側の面に樹脂層14としてのポリイミドフィルムを積層する方法、樹脂層14と接着剤層22とが一体化された多層フィルムの接着剤層22のガラス基板12と接触する側の面にガラス基板12を積層する方法等がある。以下、接着剤層22が熱可塑性ポリイミドからなる場合について説明する。
 前者の場合、ガラス基板12上に熱可塑性ポリイミドとなるポリアミド酸溶液を塗布して乾燥することにより前駆体層を形成し、次いで、前駆体層をイミド化反応させることにより接着剤層22を形成する。
 後者の場合、多層フィルムの形成方法としては、共押し出しによる方法、一方の層14(22)であるポリイミドフィルム上に他方のポリアミド酸溶液を流延してこれをイミド化する方法、一方の層14(22)であるポリイミドフィルムの前駆体フィルム(グリーンフィルム)上に他方の層22(14)であるポリイミドフィルムの前駆体フィルムを積層し共にイミド化する方法、一方の層14(22)であるポリイミドフィルム上に他方のポリイミドのポリアミド酸溶液をスプレーコートなどで塗布してイミド化する方法等がある。
 両者の場合、ラミネート装置やプレス装置を用いて、ガラス基板12/接着剤層22/樹脂層14を積層してもよい。これにより、密着性を高めることができる。
 以上説明したように、本実施形態のガラス/樹脂積層体10(20)によれば、樹脂層14がベンゾオキサゾール構造を有する芳香族ジアミン類と芳香族テトラカルボン酸無水物類とを縮重合させてなるポリイミドを含むので、樹脂層14が一般的なポリイミドからなる場合に比較して、樹脂層14の耐熱性が高く、樹脂層14とガラス基板12との平均線膨張係数の差が-100×10-7~+100×10-7/℃以内である。このため、耐熱性を高めることができると共に、加熱冷却時の反りや剥離を抑制することができる。また、少なくとも一方の最外層がガラス基板12であるので、両方の最外層が樹脂層である場合に比較して、表面平坦性を高めることができる。その結果、ガラス/樹脂積層体10(20)のガラス基板12側の表面に電子デバイスの構成部材(例えば、有機EL素子)を精度良く形成することができる。
 なお、図1、図2に示す実施形態では、ガラス/樹脂積層体の一方の最外層がガラス基板12であるとしたが、本発明はこれに限定されず、両方の最外層がガラス基板であってもよい。
 また、ガラス/樹脂/ガラス/樹脂や、ガラス/樹脂/ガラス/樹脂/ガラスのように、ガラスと樹脂層が交互に複数積層されたガラス/樹脂積層体であってもよい。この場合、ガラスと樹脂層の繰り返し回数は特に限定されない。また、ガラスと樹脂層を交互に複数積層したガラス/樹脂積層体を製造する方法は特に限定されない。例えば、複数のガラスと複数のポリイミドフィルムとを交互に重ねて熱融着する方法、もしくは接着剤層を介して積層する方法、複数のガラスの間に複数のグリーンフィルムを形成した後、加熱によりイミド化反応を行う方法、これらを組み合わせた方法、などの方法で、ガラス/樹脂積層体を製造することができる。
 このようにして得られたガラス/樹脂積層体10(20)は、直接トップエミッション型の有機ELパネル、太陽電池、薄膜2次電池等の電子デバイスに好適に用いられる。
 次に、ガラス/樹脂積層体10(20)を用いた有機ELパネル(OLED)の製造方法について説明する。
 有機ELパネルの製造方法は、ガラス/樹脂積層体10(20)のガラス基板12上に有機EL素子を形成する工程を有する。この工程では、周知の蒸着技術、封止技術等が用いられる。有機EL素子は、一般的な構成であってよく、例えば、ガラス基板12上に順次積層された電極層、発光層を含む有機層、透明電極層等からなる。
 次に、ガラス/樹脂積層体10(20)を用いた太陽電池の製造方法について説明する。
 太陽電池の製造方法は、ガラス/樹脂積層体10(20)のガラス基板12上に太陽電池素子を形成する工程を有する。この工程では、周知のフォトリソグラフィ技術、成膜技術、蒸着技術、封止技術等が用いられる。太陽電池素子は、一般的な構成であってよく、例えば、ガラス基板12上に順次積層された電極層、p型半導体及びn型半導体からなる半導体層、透明電極層等により構成される。
 次に、ガラス/樹脂積層体10(20)を用いた薄膜2次電池の製造方法について説明する。
 薄膜2次電池の製造方法は、ガラス/樹脂積層体10(20)のガラス基板12上に薄膜2次電池素子を形成する工程を有する。この工程では、周知のフォトリソグラフィ技術等が用いられる。薄膜2次電池素子は、一般的な構成であってよく、例えば、ガラス基板12上に順次積層された第1集電体層、正極層、固体電解質層、負極層、第2集電体層等からなる。
 また、得られたガラス/樹脂積層体10(20)が、帯状の場合はそのままロール・トゥ・ロールの製造工程において電子デバイスをそのガラス基板12上に形成する事ができる。
 一方、帯状のガラス/樹脂積層体10(20)を矩形状に切断したガラス/樹脂積層体10(20)、矩形状のガラス基板12と矩形状の樹脂層14である樹脂フィルムとを積層したガラス/樹脂積層体10(20)、及び、矩形状のガラス基板12上に樹脂層14を形成したガラス/樹脂積層体10(20)について、ガラス/樹脂積層体10(20)の厚さが薄い場合は、以下のような課題がある。
 ガラス/樹脂積層体10(20)の厚さが薄い場合、ガラス/樹脂積層体10(20)はフレキシブル性を有するため、一般的な枚葉シートの電子デバイス製造工程に投入した際、ガラス/樹脂積層体10(20)が撓んでしまい、ガラス/樹脂積層体10(20)のガラス基板12上に電子デバイスの構成部材を精度良く形成することができない虞がある。
 これに対し、ガラス/樹脂積層体10(20)に後述の支持板を貼り付けて、ガラス基板積層体とすることで、ガラス/樹脂積層体10(20)が撓むのを抑制することができ、一般的な枚葉シートの電子デバイス製造工程にてガラス/樹脂積層体10(20)のガラス基板12上に電子デバイスの構成部材を精度良く形成することができる。この効果は、ガラス/樹脂積層体10(20)の厚さが薄いほど顕著であり、特にガラス/樹脂積層体10(20)の厚さが400μm以下の場合に顕著である。なお、ガラス/樹脂積層体10(20)の厚さは、ハンドリング性の観点から、50μm以上であることが好ましい。
 次に、ガラス基板積層体について説明する。
 図3は、本発明に係るガラス基板積層体の一実施形態を示す側面図である。
 図3に示すように、ガラス基板積層体30は、ガラス/樹脂積層体10、支持板32及び剥離性表面を有する剥離性樹脂層34(以下、「剥離性樹脂層34」という)を有する。このガラス基板積層体30は、矩形状であって、ガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面と、剥離性樹脂層34の剥離性表面とを密着したものである。なお、本明細書において、「ガラス/樹脂積層体の他方の最外層」とは、ガラス/樹脂積層体における、ガラス基板で形成される一方の最外層とは反対側の最外層を意味する。
 なお、図3に示すガラス基板積層体30は、剥離性樹脂層34を介して、図1に示すガラス/樹脂積層体10と支持板32とを積層した構成であるが、図1に示すガラス/樹脂積層体10に代えて、図2に示すガラス/樹脂積層体20を用いることも当然に可能である。
 なお、図1に示すガラス/樹脂積層体10に代えて、両方の最外層がガラス基板であるガラス/樹脂積層体を用いた場合、ガラス/樹脂積層体の他方の最外層も、ガラス基板である。従って、この場合、ガラス基板と剥離性樹脂層34とが密着している。
 次に、支持板32及び剥離性樹脂層34について説明する。
<支持板>
 支持板32は、後述する剥離性樹脂層34を介してガラス/樹脂積層体10を支持し、ガラス/樹脂積層体10の強度を補強するためのものであれば、特に限定されない。
 支持板32の材質としては特に制限されないが、工業的な入手の容易性の観点より、ガラス板、シリコンウエハ、金属板、プラスチック板等が好適な例として例示される。
 支持板32としてガラス板を採用する場合、その組成は、例えばアルカリ金属酸化物を含有するガラス、無アルカリガラスと同様であってよい。中でも、熱収縮率が小さいことから無アルカリガラスであることが好ましい。
 ガラス/樹脂積層体10と支持板32に用いるガラスとの線膨張係数の差は、-150×10-7~+150×10-7/℃以下であることが好ましく、-100×10-7~+100×10-7/℃以下であることがより好ましく、-50×10-7~+50×10-7/℃以下であることがさらに好ましい。
 支持板32としてプラスチック板を採用する場合、その種類は特に制限されず、例えば、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリイミド樹脂、フッ素樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアラミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂、ポリアクリル樹脂、各種液晶ポリマー樹脂、ポリシリコーン樹脂などが例示される。
 支持板32として金属板を採用する場合、その種類は特に制限されず、例えば、ステンレス鋼板、銅板等が例示される。
 支持板32の耐熱性は特に制限されないが、該支持板32上にガラス/樹脂積層体10を積層した上で、電子デバイスの構成部材であるTFTアレイなどを形成する場合は耐熱性が高いことが好ましい。具体的には上記5%加熱重量減温度(昇温速度:10℃/分)が300℃以上であることが好ましい。さらに350℃以上であることがより好ましい。
 この場合、耐熱性の点では上記したガラス板はどれも当てはまる。
 耐熱性の観点から、好ましいプラスチック板としては、ポリイミド樹脂、フッ素樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアラミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリエチレンナフタレート樹脂、各種液晶ポリマー樹脂等が例示される。
 支持板32の厚さは特に限定されないが、ガラス/樹脂積層体10の強度を補強する観点から、0.3mm以上であることが好ましい。
 また、支持板32の厚さは、一般的な枚葉シートの電子デバイス製造工程に投入できる厚さであることが好ましい。
 例えば、0.1~1.1mmの厚さであることが好ましく、0.3~0.8mmであることがより好ましく、0.4~0.7mmであることがさらに好ましい。
 例えば、現行の電子デバイス製造工程が厚さ0.5mmの基板を処理するように設計されたものであって、ガラス/樹脂積層体10の厚さが0.1mmである場合、支持板32の厚さと剥離性樹脂層34の厚さとの和を0.4mmとする。
 支持板32の厚さは、ガラス/樹脂積層体10よりも厚いことが好ましい。
 上述した各種材料で構成される支持板32の表面は、支持板32としてガラス板を採用する場合は、研磨処理された研磨面でもよく、又は研磨処理されていない非エッチング面(生地面)であってもよい。生産性及びコストの点からは、非エッチング面(生地面)であることが好ましい。
 支持板32の形状は限定されないが、矩形であることが好ましい。ここで、矩形とは、実質的に略矩形であり、周辺部の角を切り落とした(コーナーカットした)形状をも含む。
 支持板32の大きさは限定されないが、例えば矩形の場合は100~2000mm×100~2000mmであってよく、500~1000mm×500~1000mmであることが好ましい。
<剥離性樹脂層>
 剥離性樹脂層34は、上述した支持板32上に固定され、ガラス/樹脂積層体10を積層する。なお、剥離性樹脂層34の剥離性表面は、ガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面と密着するが、ガラス/樹脂積層体10を容易に剥離することができる表面特性を有する。すなわち、剥離性樹脂層34の剥離性表面は、ガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面に対してある程度の結合力で結合して、ガラス/樹脂積層体10の位置ずれなどを防止していると同時に、ガラス基板積層体30からガラス/樹脂積層体10を剥離する際には、ガラス/樹脂積層体10を破壊することなく、容易に剥離できる程度の結合力で結合している。本発明では、この樹脂層表面の容易に剥離できる性質を剥離性という。
 ガラス基板積層体30において、剥離性樹脂層34の剥離性表面とガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面とは粘着剤が有するような粘着力によっては付いておらず、固体分子間におけるファンデルワールス力に起因する力、すなわち、密着力によって付いていることが好ましい。
 一方、剥離性樹脂層34の支持板32表面に対する結合力は、剥離性樹脂層34の剥離性表面のガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面に対する結合力よりも相対的に高い。本発明では、剥離性樹脂層34の、ガラス/樹脂積層体10に対する結合を密着といい、支持板32に対する結合を固定という。
 剥離性樹脂層34の厚さは特に制限されない。5~50μmであることが好ましく、5~30μmであることがより好ましく、7~20μmであることがさらに好ましい。剥離性樹脂層34の厚さがこのような範囲であると、ガラス/樹脂積層体10と剥離性樹脂層34との密着が十分になるからである。また、気泡や異物が介在しても、ガラス/樹脂積層体10のゆがみ欠陥の発生を抑制することができるからである。また、樹脂層の厚さが厚すぎると、形成するのに時間及び材料を要するため経済的ではない。
 なお、剥離性樹脂層34は2層以上からなっていてもよい。この場合「剥離性樹脂層の厚さ」は全ての剥離性樹脂層34の合計の厚さを意味するものとする。
 また、剥離性樹脂層34が2層以上からなる場合は、各々の層を形成する樹脂の種類が異なってもよい。
 剥離性樹脂層34は表面張力が30mN/m以下であることが好ましく、25mN/m以下であることがより好ましく、22mN/m以下であることがさらに好ましい。また、15mN/m以上であることが好ましい。このような範囲の表面張力であると、より容易にガラス/樹脂積層体10と剥離することができ、同時にガラス/樹脂積層体10との密着も十分になるからである。
 また、剥離性樹脂層34のガラス転移点は室温(25℃程度)よりも低い、又はガラス転移点を有しない材料からなることが好ましい。この条件を満たすことで、非粘着性の樹脂層となり、より剥離性を有し、より容易にガラス/樹脂積層体10と剥離することができ、同時にガラス/樹脂積層体10との密着も十分になる傾向があるからである。
 また、剥離性樹脂層34は耐熱性を有していることが好ましい。例えばガラス/樹脂積層体10のガラス基板12上に電子デバイスの構成部材を形成する場合に、ガラス/樹脂積層体10を電子デバイス製造工程の熱処理に供し得るからである。求められる耐熱性は、電子デバイス製造工程により異なるが、180℃以上が好ましく、300℃以上が特に好ましい。
 また、剥離性樹脂層34の弾性率が高すぎるとガラス/樹脂積層体10との密着性が低くなる傾向にある。また弾性率が低すぎると剥離性が低くなる。
 剥離性樹脂層34を形成する樹脂の種類は特に制限されない。例えばアクリル樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリウレタン樹脂及びシリコーン樹脂が挙げられる。いくつかの種類の樹脂を混合して用いることもできる。中でもシリコーン樹脂が好ましい。シリコーン樹脂は耐熱性に優れ、かつ、ガラス/樹脂積層体10に対する剥離性に優れるためである。また、支持板32がガラス板である場合、表面のシラノール基との縮合反応によって、支持ガラス板に固定し易いからである。シリコーン樹脂層は例えば300~400℃程度で1時間程度処理しても、剥離性がほぼ劣化しない点も好ましい。
 また、剥離性樹脂層34はシリコーン樹脂の中でも剥離紙用に使用されるシリコーン樹脂(硬化物)からなることが好ましい。剥離紙用シリコーン樹脂となる硬化性樹脂組成物を支持板32の表面に硬化させて形成した剥離性樹脂層34は、優れた剥離性を有するので好ましい。また、柔軟性が高いので、ガラス/樹脂積層体10と剥離性樹脂層34との間へ気泡や塵介等の異物が混入してもガラス/樹脂積層体10のゆがみ欠陥の発生を抑制することができる。
 このような剥離紙用シリコーン樹脂となる硬化性シリコーンは、その硬化機構により縮合反応型シリコーン、付加反応型シリコーン、紫外線硬化型シリコーン及び電子線硬化型シリコーンに分類されるが、いずれも使用することができる。これらの中でも付加反応型シリコーンが好ましい。付加反応型シリコーンは、硬化反応のしやすさ、剥離性樹脂層34を形成した際に剥離性の程度が良好で、耐熱性も高いからである。付加反応型シリコーンは、ビニル基などの不飽和基を有するオルガノアルケニルポリシロキサンとケイ素原子に結合した水素原子を有するオルガノハイドロジェンポリシロキサンと白金系触媒などの触媒との組み合わせからなる硬化性樹脂組成物であり、常温下でまたは加熱により硬化して硬化したシリコーン樹脂となるものである。
 また、剥離紙用シリコーン樹脂となる硬化性シリコーンは形態的に溶剤型、エマルジョン型及び無溶剤型があり、いずれの型も使用可能である。これらの中でも無溶剤型が好ましい。無溶剤型は、生産性、安全性、環境特性の面が優れるからである。また、樹脂層を形成する際の硬化時、すなわち、加熱硬化、紫外線硬化又は電子線硬化の時に発泡を生じる溶剤を含まないため、剥離性樹脂層34中に気泡が残留しにくいからである。
 また、剥離紙用シリコーン樹脂となる硬化性シリコーンとして、具体的には市販されている商品名又は型番としてKNS-320A,KS-847(いずれも信越シリコーン社製)、TPR6700(GE東芝シリコーン社製)、ビニルシリコーン「8500」(荒川化学工業株式会社製)とメチルハイドロジェンポリシロキサン「12031」(荒川化学工業株式会社製)との組み合わせ、ビニルシリコーン「11364」(荒川化学工業株式会社製)とメチルハイドロジェンポリシロキサン「12031」(荒川化学工業株式会社製)との組み合わせ、ビニルシリコーン「11365」(荒川化学工業株式会社製)とメチルハイドロジェンポリシロキサン「12031」(荒川化学工業株式会社製)との組み合わせ等が挙げられる。
 なお、KNS-320A、KS-847及びTPR6700は、あらかじめ主剤と架橋剤とを含有している硬化性シリコーンである。
 また、剥離性樹脂層34を形成するシリコーン樹脂は、シリコーン樹脂層中の成分がガラス/樹脂積層体10に移行しにくい性質、すなわち低シリコーン移行性を有することが好ましい。
 次に、本実施形態のガラス基板積層体の製造方法について説明する。
 本実施形態のガラス基板積層体の製造方法は特に制限されないが、例えば図4に示すように、支持板32上に剥離性樹脂層34を形成し固定する剥離性樹脂層形成工程(ステップS10)と、ガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面と、剥離性樹脂層34の剥離性表面とを密着する密着工程(ステップS12)とを備える、ガラス基板積層体の製造方法であることが好ましい。このような製造方法を、以下では「本実施形態の製造方法」ともいう。
 はじめに、剥離性樹脂層形成工程(ステップS10)について説明する。
 支持板32上に剥離性樹脂層34を形成する方法は、特に制限されない。例えばフィルム状の剥離性樹脂を支持板の表面に固定する方法が挙げられる。具体的には、フィルムの表面と高い固定力(高い剥離強度)を付与するために、支持板の表面に表面改質処理(プライミング処理)を行い、支持板上に固定する方法が挙げられる。例えば、シランカップリング剤のような化学的に固定力を向上させる化学的方法(プライマー処理)や、フレーム(火炎)処理のように表面活性基を増加させる物理的方法、サンドブラスト処理のように表面の粗度を増加させることにより引っかかりを増加させる機械的処理方法などが例示される。
 また、例えば公知の方法によって剥離性樹脂層34となる硬化性樹脂組成物を、支持板32上にコートする方法が挙げられる。公知の方法としてはスプレーコート法、ダイコート法、スピンコート法、ディップコート法、ロールコート法、バーコート法、スクリーン印刷法、グラビアコート法が挙げられる。このような方法の中から、樹脂組成物に種類に応じて適宜選択することができる。
 また、剥離性樹脂層34となる硬化性樹脂組成物を支持板32上にコートする場合、その塗工量は1~100g/mであることが好ましく、5~20g/mであることがより好ましい。
 例えば付加反応型シリコーンの硬化性樹脂組成物から樹脂層を形成する場合、アルケニルポリシロキサンとオルガノハイドロジェンポリシロキサンと触媒との混合物からなる硬化性樹脂組成物を、上記のスプレーコート法等の公知の方法により支持板32上に塗工し、その後に加熱硬化させることができる。加熱硬化条件は、触媒の配合量によっても異なるが、例えば、アルケニルポリシロキサンとオルガノハイドロジェンポリシロキサンの合計量100質量部に対して、白金系触媒を2質量部配合した場合、大気中で50℃~250℃、好ましくは100℃~200℃で反応させる。また、この場合の反応時間は5~60分間、好ましくは10~30分間とする。低シリコーン移行性を有するシリコーン樹脂層とするためには、シリコーン樹脂層中に未反応のシリコーン成分が残らないように、硬化反応をできるだけ進行させることが好ましい。上記のような反応温度及び反応時間であると、シリコーン樹脂層中に未反応のシリコーン成分がほとんど残らないようにすることができるので好ましい。上記した反応時間よりも長すぎたり、反応温度が高すぎる場合には、シリコーン樹脂の酸化分解が同時に起こり、低分子量のシリコーン成分が生成して、シリコーン移行性が高くなる可能性がある。シリコーン樹脂層中に未反応のシリコーン成分がほとんど残らないように硬化反応をできるだけ進行させることは、加熱処理後の剥離性を良好にするためにも好ましい。
 また、例えば剥離性樹脂層34を、剥離紙用シリコーン樹脂となる硬化性樹脂組成物を用いて製造した場合、支持板32上に塗工した硬化性樹脂組成物を加熱硬化してシリコーン樹脂層を形成する。硬化性樹脂組成物を加熱硬化させることによって、硬化反応の際にシリコーン樹脂が支持板32と化学的に結合する。また、アンカー効果によってシリコーン樹脂層が支持板32と結合する。これらの作用によって、シリコーン樹脂層が支持板32に強固に固定される。
 次に、密着工程(ステップS12)について説明する。
 密着工程は、ガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面と、剥離性樹脂層34の剥離性表面とを密着させる工程である。ガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面と、剥離性樹脂層34の剥離性表面とは、非常に近接した、相対する固体分子間におけるファンデルワールス力に起因する力、すなわち、密着力によって密着することが好ましい。この場合、支持板32とガラス/樹脂積層体10とを積層させた状態に保持することができる。
 支持板32に固定された剥離性樹脂層34の剥離性表面にガラス/樹脂積層体10を積層させる方法は特に制限されない。例えば公知の方法を用いて実施することができる。例えば、常圧環境下で剥離性樹脂層34の剥離性表面にガラス/樹脂積層体10を重ねた後、ロールやプレスを用いて剥離性樹脂層34とガラス/樹脂積層体10とを圧着させる方法が挙げられる。ロールやプレスで圧着することにより剥離性樹脂層34とガラス/樹脂積層体10とがより密着するので好ましい。また、ロール又はプレスによる圧着により、剥離性樹脂層34とガラス/樹脂積層体10との間に混入している気泡が比較的容易に除去されるので好ましい。真空ラミネート法や真空プレス法により圧着すると、気泡の混入の抑制や良好な密着性の確保がより好ましく行われるのでより好ましい。真空下で圧着することにより、微小な気泡が残存した場合でも、加熱により気泡が成長することがなく、ガラス/樹脂積層体10のゆがみ欠陥につながりにくいという利点もある。
 密着工程では、支持板32上の剥離性樹脂層34にガラス/樹脂積層体10を積層させる際には、ガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面及び剥離性樹脂層34の剥離性表面を十分に洗浄し、クリーン度の高い環境で積層することが好ましい。剥離性樹脂層34とガラス/樹脂積層体10との間に異物が混入しても、剥離性樹脂層34が変形するのでガラス/樹脂積層体10の表面の平坦性に影響を与えることはないが、クリーン度が高いほどその平坦性は良好となるので好ましい。
 このような本実施形態の製造方法によって、ガラス基板積層体30を製造することができる。
<電子デバイスの製造方法>
 電子デバイスの製造方法は特に限定されないが、例えば図5に示すように、ガラス基板積層体30のガラス基板12の表面上に、電子デバイスの構成部材の少なくとも一部を形成する構成部材形成工程(ステップS20)と、構成部材形成工程(ステップS20)後に、ガラス/樹脂積層体10と剥離性樹脂層34とを分離する分離工程(ステップS22)とを備える方法で製造することが好ましい。
 はじめに、構成部材形成工程(ステップS20)について説明する。
 ガラス/樹脂積層体のガラス基板12の表面上に、電子デバイスの構成部材の少なくとも一部を形成する方法は特に限定されず、電子デバイスの構成部材の種類に応じて従来公知の方法が実施される。
 例えば、OLEDを製造する場合を例にとると、ガラス/樹脂積層体10のガラス基板12上に有機EL構造体を形成するための工程として、透明電極を形成する工程、ホール注入層・ホール輸送層・発光層・電子輸送層等を蒸着する工程、封止工程等の各種工程が挙げられる。これらの工程で実施される処理として、具体的には、例えば、成膜処理、蒸着処理、封止板の接着処理等が挙げられる。これらの構成部材の形成は、電子デバイスに必要な全構成部材の形成の一部であってよい。
 次に、分離工程(ステップS22)について説明する。
 ガラス/樹脂積層体10と剥離性樹脂層34とを分離する方法は特に限定されない。具体的には、例えば、ガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面と剥離性樹脂層34の剥離性表面との界面に鋭利な刃物状のものを差し込み、剥離のきっかけを与えた上で、水と圧縮空気との混合流体を吹き付けることで、ガラス/樹脂積層体10と剥離性樹脂層34とを分離することができる。好ましくは、剥離性樹脂層34が上側、ガラス/樹脂積層体10が下側となるように定盤上に設置し、ガラス/樹脂積層体10側を定盤上に真空吸着し、この状態でまず刃物をガラス/樹脂積層体10の他方の最外層の最外面と剥離性樹脂層34の剥離性表面との界面に刃物を侵入させる。そして、その後に剥離性樹脂層34を複数の真空吸着パッドで吸着し、刃物を差し込んだ箇所付近から順に真空吸着パッドを上昇させる。そうすると上記界面へ空気層が形成され、その空気層が界面の全面に広がり、ガラス/樹脂積層体10と剥離性樹脂層34とを容易に分離することができる。
 以上の製造方法によって、ガラス/樹脂積層体10のガラス基板12上に電子デバイスの構成部材の少なくとも一部が形成された電子デバイスが得られる。上記のように、分離時のガラス基板12上の構成部材が電子デバイスに必要な全構成部材の形成の一部である場合には、その後残りの構成部材をガラス/樹脂積層体10のガラス基板12上に形成して電子デバイスを製造する。
 以下に、実施例により本発明を具体的に説明するが、本発明は以下の実施例によって限定されるものではない。なお、以下の実施例における物性の評価方法は、以下の通りである。
1.ポリアミド酸の還元粘度(ηsp/C)
 ポリマー濃度が0.2g/dlとなるようにN-メチル-2-ピロリドンに溶解した溶液をウベローデ型の粘度管により30℃で測定した。
2.ガラス基板12及び樹脂層14であるポリイミドフィルムの厚さ
 マイクロメータ(ミツトヨ社製、MDC25J)を用いて測定した。
3.ガラス基板12及び樹脂層14であるポリイミドフィルムの平均線膨張係数
 下記条件で伸縮率を測定し、平均線膨張係数を求めた。
  装置名    ; MACサイエンス社製TMA4000S
  試料長さ   ; 20mm
  試料幅    ; 2mm
  昇温開始温度 ; 20℃
  昇温終了温度 ; 310℃
  昇温速度   ; 5℃/分
  雰囲気    ; アルゴン
4.試験片の反り
 試験片(50mm×300mm)を定盤上に載置し、定盤と試験片の長手方向中央部及び長手方向両端部との間のそれぞれの隙間の最大値を隙間ゲージにより測定した。
5.試験片の最小曲げ半径
 試験片(50mm×200mm)を23℃、50%RHの環境下で48時間放置した後にステンレス鋼製の円柱体に巻き付けて屈曲させ、外観を観察して破損がないときの最小曲げ半径を測定した。
6.試験片の水蒸気透過量
 水蒸気透過率測定装置(DKSH社製、Model7001)を用い、38℃、90%RHの環境下で、ASTM E-96-63Tに準拠した方法で測定した。
(実施例1)
 実施例1では、試験片として、図1に示すガラス/樹脂積層体10を製造した。
(ガラス基板12の洗浄処理)
 ガラス基板12は、フロート法により得られた幅500mm×厚さ70μmの無アルカリガラス基板(旭硝子社製、AN100)を用いた。このガラス基板12の平均線膨張係数は、38×10-7/℃であった。
 このガラス基板12の両面をUV洗浄により活性化した。次いで、ガラス基板12の両面にそれぞれ保護フィルムを積層しながら、ガラス基板12をロール状に巻き取った。
(ガラス基板12の表面処理)
 ロール状に巻き取られたガラス基板12を巻き出しながら、ガラス基板12の両面に積層された保護フィルムを剥離し、ガラス基板12の樹脂層14に接触する側の面12aにシランカップリング処理を施した。具体的には、ガラス基板12の樹脂層14に接触する側の面12aに、3-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン(信越シリコーン社製、KBM-403)1質量%のエタノール溶液をスプレーし、次いで温風乾燥を行った。
(ポリアミド酸溶液の調製)
 窒素導入管、温度計、攪拌棒を備えた反応容器内を窒素置換した後、500質量部の5-アミノ-2-(p-アミノフェニル)ベンゾオキサゾールを入れた。次いで、8000質量部のN,N-ジメチルアセトアミドを加えて完全に溶解させてから、485質量部のピロメリット酸二無水物を加えて、25℃にて48時間攪拌すると、褐色で粘調なポリアミド酸溶液が得られた。得られた溶液の還元粘度(ηsp/C)は4.0dl/gであった。
(ポリアミド酸フィルムの製造)
 このポリアミド酸溶液を、ポリエチレンテレフタレートフィルム(東洋紡績社製、A-4100)の無滑剤面上にコンマコーターを用いて塗布し、110℃にて5分間乾燥してポリアミド酸フィルム(グリーンフィルム)を得た。
(樹脂層14である耐熱性ポリイミドフィルムの製造)
 このポリアミド酸フィルムを、ピンテンタで保持して、連続式の熱処理炉に通し、150℃にて2分間熱処理し、次いで220℃にて2分間熱処理し、次いで475℃にて4分間熱処理した後、冷却し切断して幅500mm×厚さ30μmの耐熱性ポリイミドフィルムを得た。得られた耐熱性ポリイミドフィルムは、平均線膨張係数が30×10-7/℃であり、ガラス基板12との平均線膨張係数との差が8×10-7/℃であった。また、5%加熱重量減温度は、550℃であった。
(耐熱性ポリイミドフィルムの表面処理)
 この耐熱性ポリイミドフィルムをロール状に巻き取った後、巻き出しながら、耐熱性ポリイミドフィルムのガラス基板12に接触する側の面に、常圧リモートプラズマ装置(積水化学社製)を用いてプラズマを照射した。ここで処理条件は、出力3kw、窒素/空気流量比=600slm/750sccm、搬送速度1m/min.とした。
(ガラス基板12と樹脂層14である耐熱性ポリイミドフィルムとの積層)
 上記シランカップリング処理後のガラス基板12、及び上記プラズマ処理後の耐熱性ポリイミドフィルムを、表面温度315℃の金属ローラ(直径200mm)の間に5m/分の速度で通し、図1に示すガラス/樹脂積層体10を得た。
(実施例2)
 実施例2では、試験片として、図2に示すガラス/樹脂積層体20を製造した。
(ガラス基板12)
 ガラス基板12は、フロート法により得られた縦500mm×横500mm×厚さ45μmの無アルカリガラス基板(旭硝子社製、AN100)を用いた。このガラス基板12の平均線膨張係数は、38×10-7/℃であった。
(樹脂層14)
 樹脂層14は、実施例1と同様にして作製した縦500mm×横500mm×厚さ30μmの耐熱性ポリイミドフィルムを用いた。この耐熱性ポリイミドフィルムは、平均線膨張係数が30×10-7/℃であり、ガラス基板12との平均線膨張係数との差が8×10-7/℃であった。
(接着剤層22である熱可塑性ポリイミドフィルムの製造)
 窒素導入管、温度計、攪拌棒を備えた反応容器内を窒素置換した後、368.4質量部の4,4'-ビス(3-アミノフェノキシ)ビフェニル、59.24質量部の無水フタル酸、174.5質量部の無水ピロメリット酸、及び172質量部のm-クレゾール2を入れ、200℃にて6時間撹拌した。この撹拌溶液にトルエンを加えた後、析出物を濾別し、さらにトルエンによる洗浄を3回行った後、窒素雰囲気下250℃にて6時間乾燥して、510質量部(収率90.1%)のポリイミド粉を得た。
 このポリイミド粉を、二軸押出機を用いて380~410℃において混練、溶融して押出して造粒しペレットとした。得られたペレットを径50mmの単軸押出機(成形温度420℃)に供給し、Tダイ前部に装着した10μmのリーフディスクタイプのフィルターを通過させ、1100mm幅Tダイより押出し、接着剤層22である厚さ25μmの熱可塑性ポリイミドフィルムを得た。熱可塑性ポリイミドフィルムの5%加熱重量減温度(昇温速度:10℃/分)は580℃であり、ガラス転移点Tgは270℃であった。
(接着剤層22を介した、ガラス基板12と樹脂層14との積層)
 ガラス基板12と、耐熱ポリイミドフィルムとの間に熱可塑性ポリイミドフィルムをセットし、加熱プレス装置により300℃、1MPaにて5分間加圧し、図2に示すガラス/樹脂積層体20を得た。
(比較例1)
 比較例1では、樹脂層14として厚さ30μmのポリイミドフィルム(東レ・デュポン社製、カプトンH)を用いた以外は、実施例2と同様にして、ガラス/樹脂積層体を得た。上記ポリイミドフィルム(カプトンH)は、ピロメリット酸無水物とジアミノジフェニルエーテルとを縮重合してなるものであり、平均線膨張係数が270×10-7/℃であり、ガラス基板12との平均線膨張係数の差が232×10-7/℃であった。
(比較例2)
 比較例2では、試験片として、上記ポリイミドフィルム(カプトンH)を用いた。
(比較例3)
 比較例3では、試験片として、厚さ100μmの無アルカリガラスフィルム(旭硝子社製、AN100)を用いた。
 各実施例、比較例についての上述の評価結果を表1にまとめる。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000007
 表1より、実施例1及び2のガラス/樹脂積層体は、比較例1に比べて、積層後冷却する過程における反りが小さいことが分かる。また、表1より、実施例1及び2のガラス/樹脂積層体は、比較例2に比べて、耐透湿性に優れていることが分かる。また、表1より、実施例1及び2のガラス/樹脂積層体は、比較例3に比べて、フレキシブル性に優れていることが分かる。
(実施例3)
 実施例3では、試験片として、図1に示すガラス/樹脂積層体10を実施例1とは別の方法で製造した。
(ガラス基板12の洗浄処理)
 ガラス基板12は、フロート法により得られた幅500mm×厚さ70μmの無アルカリガラス基板(旭硝子社製、AN100)を用いた。このガラス基板12の平均線膨張係数は、38×10-7/℃であった。
 このガラス基板12の両面をUV洗浄により活性化した。次いで、ガラス基板12の両面にそれぞれ保護フィルムを積層しながら、ガラス基板12をロール状に巻き取った。
(ガラス基板12の表面処理)
 ロール状に巻き取られたガラス基板12を巻き出しながら、ガラス基板12の両面に積層された保護フィルムを剥離し、ガラス基板12の樹脂層14に接触する側の面12aにシランカップリング処理を施した。具体的には、ガラス基板12の樹脂層14に接触する側の面12aに、3-グリシドキシプロピルトリメトキシシラン(信越シリコーン社製、KBM-403)1質量%のエタノール溶液をスプレーし、次いで温風乾燥を行った。
(ポリアミド酸溶液の調製)
 窒素導入管、温度計、攪拌棒を備えた反応容器内を窒素置換した後、500質量部の5-アミノ-2-(p-アミノフェニル)ベンゾオキサゾールを入れた。次いで、8000質量部のN,N-ジメチルアセトアミドを加えて完全に溶解させてから、485質量部のピロメリット酸二無水物を加えて、25℃にて48時間攪拌すると、褐色で粘調なポリアミド酸溶液が得られた。得られた溶液の還元粘度(ηsp/C)は4.0dl/gであった。
(ガラス/樹脂積層体の製造)
 このポリアミド酸溶液を、上記シランカップリング処理後のガラス基板12上にコンマコーターを用いて塗布し、連続式の熱処理炉に通し、110℃にて2分間熱処理し、150℃にて2分間熱処理し、次いで220℃にて2分間熱処理し、次いで475℃にて4分間熱処理し、図1に示すガラス/樹脂積層体10を得た。
(実施例4)
 初めに縦500mm、横500mm、板厚0.6mm、線膨張係数38×10-7/℃の支持ガラス板(旭硝子株式会社製、AN100)を純水洗浄、UV洗浄して表面を清浄化し、支持板として用意した。
 次に剥離性樹脂層を形成するための樹脂として、両末端にビニル基を有する直鎖状ジメチルポリシロキサンと、分子内にハイドロシリル基を有するメチルハイドロジェンポリシロキサンとを用いた。そして、これを白金系触媒と混合して混合物を調製し、上記支持ガラス板の第1主面上に縦499mm、横499mmの大きさでダイコート装置にて塗工し(塗工量20g/m)、210℃にて30分間大気中で加熱硬化して厚さ20μmのシリコーン樹脂層を形成し、表面にシリコーン樹脂が固定された支持ガラス板を得た。ここで、ハイドロシリル基とビニル基のモル比は0.9/1となるように、直鎖状ジメチルポリシロキサンとメチルハイドロジェンポリシロキサンとの混合比を調整した。白金系触媒は、直鎖状ジメチルポリシロキサンとメチルハイドロジェンポリシロキサンとの合計100質量部に対して5質量部添加した。
 次に、実施例1で得られたガラス/樹脂積層体10を用いて、支持ガラス板表面に固定されたシリコーン樹脂層の剥離性表面とガラス/樹脂積層体10の樹脂層14の最外面とを、室温下、真空プレスにて両基板の重心が重なるように貼り合わせガラス基板積層体A(本発明のガラス基板積層体A)を得た。
 このような実施例4に係るガラス基板積層体Aにおいて、ガラス/樹脂積層体10の樹脂層14とシリコーン樹脂層の剥離性表面は、気泡を発生することなく密着しており、凸状欠点もなく平滑性も良好であった。
(実施例5)
 本例では、実施例4で得たガラス基板積層体Aを用いてOLEDを製造する。
 透明電極を形成する工程、補助電極を形成する工程、ホール注入層・ホール輸送層・発光層・電子輸送層等を蒸着する工程、これらを封止する工程に供して、ガラス基板積層体Aのガラス基板12の表面に有機EL構造体を形成する。
 続いて、有機EL構造体側を定盤に真空吸着させたうえで、ガラス基板積層体Aのコーナー部のガラス/樹脂積層体10の樹脂層14の最外面とシリコーン樹脂層の剥離性表面との界面に、厚さ0.1mmのステンレス製刃物を差し込み、ガラス/樹脂積層体10の樹脂層14の最外面とシリコーン樹脂の剥離性表面との剥離のきっかけを与える。そして、ガラス基板積層体Aの支持ガラス板表面を24個の真空吸着パッドで吸着した上で、ステンレス製刃物を差し込んだガラス基板積層体Aのコーナー部に近い吸着パッドから順に上昇させる。その結果、定盤上に有機EL構造体が形成されたガラス/樹脂積層体10のみを残し、シリコーン樹脂が固定された支持ガラス板を剥離することが出来る。
 続いて、ガラス/樹脂積層体10をレーザーカッタ又はスクライブ-ブレイク法を用いて切断し、縦41mm×横30mmの80個のセルに分断した後、有機EL構造体が形成されたガラス/樹脂積層体10と対向基板とを組み立てて、モジュール形成工程を実施してOLEDを作成する。こうして得られるOLEDは、特性上問題は生じない。
 本発明を詳細に、また特定の実施態様を参照して説明したが、本発明の精神と範囲を逸脱することなく、様々な変更や修正を加えることができることは、当業者にとって明らかである。
 本出願は、2009年9月8日出願の日本国特許出願2009-207411に基づくものであり、その内容はここに参照として取り込まれる。
 10、20 ガラス/樹脂積層体
 12 ガラス基板
 14 樹脂層
 22 接着剤層
 30 ガラス基板積層体
 32 支持板
 34 剥離性樹脂層

Claims (18)

  1.  ガラス基板と樹脂層とを有するガラス/樹脂積層体において、
     前記樹脂層は、ベンゾオキサゾール構造を有する芳香族ジアミン類と、芳香族テトラカルボン酸無水物類とを縮重合させてなるポリイミドを含み、
     前記ガラス基板と前記樹脂層との、25~300℃における平均線膨張係数の差が-100×10-7~+100×10-7/℃であり、
     積層体の少なくとも一方の最外層が前記ガラス基板であるガラス/樹脂積層体。
  2.  前記ガラス基板と前記樹脂層とが直接接触している請求項1記載のガラス/樹脂積層体。
  3.  前記ガラス基板及び前記樹脂層の互いに接触する側の面のうち少なくともいずれか一方の面が、表面処理されたものである請求項2記載のガラス/樹脂積層体。
  4.  前記表面処理が、少なくともコロナ処理、プラズマ処理、フレーム処理、及びシランカップリング処理のいずれか1種を含む請求項3記載のガラス/樹脂積層体。
  5.  前記ガラス基板と前記樹脂層とが接着剤層を介して積層されている請求項1記載のガラス/樹脂積層体。
  6.  前記接着剤層が、熱可塑性ポリイミド、及び熱可塑性ポリアミドイミドから選ばれた一種以上の材料で形成される請求項5記載のガラス/樹脂積層体。
  7.  前記ガラス基板は矩形状又は帯状であり、
     前記ガラス基板の幅方向寸法が2000mm以下である請求項1~6いずれか一項記載のガラス/樹脂積層体。
  8.  前記ガラス基板の厚さが0.3mm以下である請求項1~7いずれか一項記載のガラス/樹脂積層体。
  9.  前記樹脂層の厚さが0.1mm以下である請求項1~8いずれか一項記載のガラス/樹脂積層体。
  10.  請求項1~9いずれか一項記載のガラス/樹脂積層体を備える電子デバイス。
  11.  請求項1~9のいずれか一項記載のガラス/樹脂積層体、支持板、ならびに剥離性表面を有する剥離性樹脂層、を有し、
     前記ガラス/樹脂積層体の他方の最外層の最外面と、前記支持板の表面に固定された前記剥離性樹脂層の剥離性表面とが密着するように、前記ガラス/樹脂積層体と前記支持板とが前記剥離性樹脂層を介して積層された、ガラス基板積層体。
  12.  前記剥離性樹脂層が、少なくともアクリル樹脂、ポリオレフィン樹脂、ポリウレタン樹脂、及びシリコーン樹脂のいずれか一種を含む請求項11記載のガラス基板積層体。
  13.  前記ガラス/樹脂積層体の厚さが50~400μmである請求項11又は12記載のガラス基板積層体。
  14.  前記支持板の材料が、5%加熱重量減温度が300℃以上の材料を含む請求項11~13のいずれか一項記載のガラス基板積層体。
  15.  前記支持板は、厚さが0.3mm以上であり、ガラス板、シリコンウエハ、プラスチック板、又は金属板からなる請求項11~14のいずれか一項記載のガラス基板積層体。
  16.  請求項11~15のいずれか一項記載のガラス基板積層体の製造方法であって、
     前記支持板上に前記剥離性樹脂層を形成し固定する剥離性樹脂層形成工程と、
     前記ガラス/樹脂積層体の他方の最外層の最外面と、前記剥離性樹脂層の剥離性表面とを密着する密着工程とを備える、ガラス基板積層体の製造方法。
  17.  請求項11~15のいずれか一項記載のガラス基板積層体の前記ガラス基板表面上に、電子デバイスの構成部材の少なくとも一部を形成してなる、電子デバイス製造用のガラス基板積層体。
  18.  請求項11~15のいずれか一項記載のガラス基板積層体の前記ガラス基板表面上に、電子デバイスの構成部材の少なくとも一部を形成し、その後、前記ガラス/樹脂積層体と前記剥離性樹脂層とを分離する、ガラス/樹脂積層体を有する電子デバイスの製造方法。
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