UA111115C2 - Рентабельна феритна нержавіюча сталь - Google Patents

Рентабельна феритна нержавіюча сталь Download PDF

Info

Publication number
UA111115C2
UA111115C2 UAA201410374A UAA201410374A UA111115C2 UA 111115 C2 UA111115 C2 UA 111115C2 UA A201410374 A UAA201410374 A UA A201410374A UA A201410374 A UAA201410374 A UA A201410374A UA 111115 C2 UA111115 C2 UA 111115C2
Authority
UA
Ukraine
Prior art keywords
stainless steel
ferritic stainless
amount
titanium
steel according
Prior art date
Application number
UAA201410374A
Other languages
English (en)
Inventor
Джозеф А. Даутетт
Шеннон К. Крейкрафт
Original Assignee
Ейкей Стіл Пропертіс, Інк.
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. filed Critical Ейкей Стіл Пропертіс, Інк.
Publication of UA111115C2 publication Critical patent/UA111115C2/uk

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21C—PROCESSING OF PIG-IRON, e.g. REFINING, MANUFACTURE OF WROUGHT-IRON OR STEEL; TREATMENT IN MOLTEN STATE OF FERROUS ALLOYS
    • C21C5/00—Manufacture of carbon-steel, e.g. plain mild steel, medium carbon steel or cast steel or stainless steel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D6/00—Heat treatment of ferrous alloys
    • C21D6/002—Heat treatment of ferrous alloys containing Cr
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/20—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/22—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/44—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with molybdenum or tungsten
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Manufacturing & Machinery (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Treatment Of Steel In Its Molten State (AREA)
  • Artificial Fish Reefs (AREA)

Abstract

Рентабельна феритна нержавіюча сталь має поліпшену корозійну стійкість, порівнянну зі спостережуваною в сталі марки 304L. Феритна нержавіюча сталь є по суті безнікелевою, стабілізована титаном і ніобієм, і містить мідь і молібден.

Description

ІО00О1| Дана заявка являє собою заявку на патент, по якій заявляється пріоритет на підставі попередньої заявки на патент Мо 61/619048 за назвою "Феритна нержавіюча сталь із 21- процентним вмістом хрому" ("21 95 Ст Бепййс еіаіпіез5 5гее!"), поданій 2 квітня 2012 року. Зміст заявки Мо 61/619048 включено в цю заявку шляхом посилання.
Короткий опис винаходу 00021) Існує потреба в одержанні феритної нержавіючої сталі, що має корозійну стійкість, порівняну з такою у нержавіючої сталі марки 304. у системі А5ТМ, але при цьому що по суті не містить нікель, стабілізованої титаном і ніобієм для забезпечення захисту від міжкристалічної корозії і що містить хром, мідь і молібден для забезпечення опору точковій корозії без шкоди для опору корозійному розтріскуванню під напругою. Така сталь особливо прийнятна для товарних сталевих листів, які звичайно знаходять застосування на підприємствах громадського харчування, в архітектурних компонентах, і автомобільній промисловості, у тому числі, але не обмежуючись ними, у пристроях для відводу вихлопних газів і елементах селективного каталітичного відновлення (СКВ) комерційних і пасажирських транспортних засобів.
Докладний опис винаходу
ІЇ0003| У феритних нержавіючих сталей відносні кількості титану, ніобію, вуглецю і азоту регулюють для досягнення субрівноважної якості поверхні, по суті, рівновісної зернистої структури лиття і, по суті, повної стабілізації у відношенні міжкристалічної корозії. Крім того, регулюють відносний вміст хрому, міді і молібдену з метою оптимізувати корозійну стійкість.
І0004| Субрівноважні розплави, як правило, визначаються як композиції з вмістом титану і азоту, досить низьким для того, щоб вони не утворювали нітридів титану в розплаві сплаву. Такі опади можуть утворювати дефекти, такі як поверхнево-рядкові дефекти або розшарування під час гарячої або холодної прокатки. Такі дефекти можуть погіршувати формованість, корозійну стійкість і зовнішній вигляд. Фіг. 1 була отримана з фазової діаграми, що наводиться як приклад, побудованій для одного з варіантів реалізації феритної нержавіючої сталі за допомогою термодинамічного моделювання для елементів титану і азоту при температурі ліквідусу. Для того щоб, по суті, не містити нітридів титану і вважатися субрівноважним, рівні вмісту титану і азоту у феритній нержавіючій сталі повинні перебувати в лівій або нижній частині кривої розчинності, показаної на фіг. 1. Крива розчинності нітриду титану, показана на фіг. 1, може
Зо бути математично представлена в такий спосіб:
Рівняння 1: Тітах-0,0044(М-1 027) де Тітах являє собою максимальну концентрацію титану у відсотках по масі і М являє собою концентрацію азоту у відсотках по масі. Усі концентрації тут будуть даватися у відсотках по масі, якщо спеціально не зазначено інше. 0005) На підставі рівняння 1 можна дійти висновку, що якщо вміст азоту в одному з варіантів реалізації підтримують на рівні або нижче 0,020 95, то концентрацію титану в цьому варіанті реалізації слід підтримувати на рівні або нижче 0,25 95. Якщо дозволити концентрації титану перевищити 0,2595, то це може привести до утворення опадів нітриду титану в розплавленому сплаві. Однак на фіг. 1 також показано, що концентрація титану вище 0,25 95 можуть бути припустимі, якщо вміст азоту менше, ніж 0,02 9. 0006) Варіанти реалізації феритної нержавіючої сталі демонструють рівноважну литу, відвальцьовану і відпалену зернисту структуру без великих стовпчастих зерен у слябах або стрічкових зерен у відвальцьованому листі. Ця витончена зерниста структура може поліпшити формованість і міцність. Для досягнення цієї зернистої структури повинні бути достатні вмісти титану, азоту і кисню, щоб забезпечити запал у слябах, що тверднуть, і забезпечувати центри для початку утворення рівноважних зерен. У таких варіантах мінімальні рівні титану і рівні азоту показані на фіг. 1 і виражаються наступним рівнянням:
Рівняння 2: Тітп-0,0025/М де Тітіп являє собою мінімальну концентрацію титану у відсотках по масі і М являє собою концентрацію азоту у відсотках по масі.
І0007| На підставі рівняння 2 можна зробити висновок, що якщо вміст азоту підтримують на рівні або нижче 0,02 95 в одному з варіантів реалізації, то мінімальна концентрація титану становить 0,125 95. Параболічна крива, представлена на фіг. 1, показує, що рівноважна зерниста структура може бути досягнута при вмісті азоту вище 0,02 95, якщо загальна концентрація титану зменшена. При вмістах титану і азоту, що перебувають справа або вище графіка рівняння 2 очікується утворення структури з рівноважних зерен. Це співвідношення між субрівноважністю і вмістами титану і азоту, які привели до одержання рівновісної зернистої структури, презентовано на фіг. 1, на якій мінімальне рівняння титану (Рівняння 2), нанесене на фазову діаграму ліквідусу на фіг. 1. Область між двома параболічними лініями являє собою бо діапазон вмістів титану і азоту у варіантах реалізації цього винаходу.
0008) Повністю стабілізовані розплави феритної нержавіючої сталі повинні мати достатньо титану і ніобію для об'єднання з розчинними вуглецем і азотом, що присутні в сталі. Це допомагає запобігти утворенню карбіду хрому і нітридів і зниження міжкристалічної корозійної стійкості. Мінімальні вмісти титану і вуглецю, необхідні для повної стабілізації найкраще можуть бути представлені наступним рівнянням:
Рівняння 3: ТіжСбтіп-0,2 Уо - 4(С--М) де Ті являє собою кількість титану у відсотках по масі, Сбліп являє собою мінімальну кількість ніобію у відсотках по масі, С являє собою кількість вуглецю у відсотках по масі і М являє собою кількість азоту у відсотках по мавсі.
ІЇ0009| В описаному вище варіанті реалізації рівень титану, необхідний для рівновісної зернистої структури і умов субрівноваги, був визначений, коли максимальний рівень азоту склав 0,02 95. Як описано вище, з відповідних рівнянь 1 і 2 був отриманий мінімальний вміст титану 0,125 95 ії максимальний вміст титану 0,25 95. У таких варіантах реалізації, використовуючи максимум 0,025 95 вуглецю і застосовуючи рівняння 3, необхідним був мінімальний вміст ніобію від 0,25 95 до 0,13 95 відповідно для мінімального і максимального рівнів титану. У деяких таких варіантах реалізації цільове значення для концентрації ніобію було б 0,25 95. 0010) У деяких варіантах реалізації, підтримуючи вміст міді між 0,40-0,80 90 у матриці, що складається приблизно з 21 95 хрому і 0,25 96 молібдену, можна досягти загальної корозійної стійкості, порівнянної, якщо не краще, ніж у марки 304Ї, що є в наявності. Єдине виключення може бути в присутності сильнокислого відновлювального хлориду, подібного до соляної кислоти. Сплави з додаванням міді демонструють поліпшені робочі характеристики в сірчаній кислоті. Коли вміст міді підтримують між 0,4-0,8 96, швидкість анодного розчинення зменшується і електрохімічний потенціал пробою досягає максимуму в нейтральних хлоридних середовищах.
У деяких варіантах реалізації оптимальні рівні вмісту хрому, молібдену і міді у вагових відсотках задовольняють наступним двом рівнянням:
Рівняння 4: 20,5«: Ст-З3, ЗМО
Рівняння 5: 0,б«к- СувМо «:- 1,4, де Ситах « 0,80 0011) У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити вуглець у кількості від приблизно 0,020 або менше відсотків по масі.
Зо 0012) У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити марганець у кількості від приблизно 0,40 або менше відсотків по масі. 0013) У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити фосфор у кількості від приблизно 0,030 або менше відсотків по масі.
І0014| У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити сірку в кількості від приблизно 0,010 або менше відсотків по масі. 0015) У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити кремній у кількості від приблизно 0,30-0,50 відсотків по масі. Деякі варіанти можуть містити приблизно 0,40 95 кремнію.
ІО016| У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити хром у кількості від приблизно 20,0-23,0 відсотків по масі. Деякі варіанти можуть містити приблизно 21,5-22 відсотків по масі хрому, і деякі варіанти можуть містити приблизно 21,75 95 хрому.
І0017| У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити нікель у кількості від приблизно 0,40 або менше відсотків по масі. 0018) У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити азот у кількості від приблизно 0,020 або менше відсотків по мавсі. 0019) У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити мідь у кількості від приблизно 0,40-0,80 відсотків по масі. Деякі варіанти реалізації можуть містити приблизно 0,45-0,75 відсотків по масі міді і деякі варіанти реалізації можуть містити від приблизно 0,60 95 міді. 0020 У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити молібден у кількості від приблизно 0,20-0,60 відсотків по масі. Деякі варіанти реалізації можуть містити приблизно 0,30-0,5 відсотків по масі молібдену, і деякі варіанти реалізації можуть містити від приблизно 0,40 95 молібдену.
І0021| У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити титан у кількості від приблизно 0,10-0,25 відсотків по масі. Деякі варіанти реалізації можуть містити приблизно 0,17-0,25 відсотків по масі титану, і деякі варіанти реалізації можуть містити від приблизно 0,21 95 титану.
І0022| У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити ніобій у кількості від приблизно 0,20-0,30 відсотків по масі. Деякі варіанти реалізації можуть містити від 60 приблизно 0,25 95 ніобію.
0023) У деяких варіантах реалізації феритна нержавіюча сталь може містити алюміній у кількості від приблизно 0,010 або менше відсотків по масі. (0024) Феритні нержавіючі сталі одержують із застосуванням технологічних умов, відомих у даній галузі, для застосування в одержанні феритних нержавіючих сталей, таких, як способи, описані в патентах США Мо 6855213 і Мо 5868875. 0025) У деяких варіантах реалізації феритні нержавіючі сталі можуть також містити інші елементи, відомі в сталеливарній галузі, які можуть бути або додані навмисно, або бути присутніми у вигляді залишкових елементів, тобто домішок зі способу одержання сталі. (0026) Розплав заліза для феритної нержавіючої сталі одержують у плавильній печі, такій як електродугова піч. Цей розплав заліза може бути отриманий у плавильній печі із твердого залізовмісного лома, лома вуглецевої сталі, лома нержавіючої сталі, твердого заліза, що містить матеріали, що містять оксиди заліза, карбіду заліза, заліза прямого відновлення, заліза гарячого брикетування, або розплав може бути отриманий вгору по потоку із плавильної печі в доменній печі або будь-якому іншому пристрої для виплавки чавуну, здатному забезпечувати розплав заліза. Розплав заліза потім буде очищений у плавильній печі або переведений у очищувальну посудину, таку як аргон-кисень-зневуглецьовувана посудина або вакуум-кисень- зневуглецьовувана посудина, за якою іде ділянка обробки, така як металургійна піч-ківш або ділянка завантаження дроту.
І0027)| У деяких варіантах реалізації сталь відливають із розплаву, що містить достатню кількість титану і азоту, але регульовану кількість алюмінію, для утворення невеликих включень оксиду титану, щоб забезпечити необхідні ядра для утворення рівновісної зернистої структури лиття таким чином, що відпалений лист, одержуваний із цієї сталі, також має поліпшені рифлені характеристики.
І0028| У деяких варіантах реалізації титан додають у розплав для розкислення перед литтям. Розкислення розплаву з титаном утворює дрібні включення оксиду титану, які забезпечують наявність ядер, що приводить до литої рівновісної дрібнозернистої структури.
Щоб звести до мінімуму утворення включень глинозему, тобто оксиду алюмінію АЇ2Оз, у цей очищений розплав можна не додавати алюміній як розкислювача. У деяких варіантах реалізації титан і азот можуть бути присутні у розплаві перед литтям у такій кількості, що відношення
Зо вмісту продукту взаємодії титану і азоту до залишкового алюмінію становить, щонайменше, 0,14.
І0029| Якщо сталь повинна бути стабілізована, то може бути додана достатня кількість титану крім того, що необхідно для розкислення, для об'єднання з вуглецем і азотом у розплаві, але краще менше, ніж потрібно для насичення азотом, тобто в субрівноважній кількості, тим самим уникаючи або, щонайменше, зводячи до мінімуму осадження великих включень нітриду титану до затвердіння. 0030) Лита сталь піддається гарячій обробці в лист. У цьому описі термін "лист" припускає безперервну стрічку або мірні довжини листів, утворені з безперервної стрічки, а термін "піддається гарячій обробці" означає, що лита сталь буде підігріта, якщо це необхідно, а потім зменшена до заданої товщини, наприклад, за допомогою гарячої прокатки. У випадку гарячої прокатки сталевий сляб підігрівають до 20007-2350 "Е (1093-1288 С), застосовують гарячу прокатку при кінцевій температурі 1500-1800 "Е (816-982 "С) і змотують у рулон при температурі 1000-1400 Р (538-760 "С). Гарячевальцьований лист також відомий як "гаряча стрічка". У деяких варіантах реалізації гаряча стрічка може бути відпалена при піковій температурі металу 1700-2100 "ЕР (926-1149 "С). У деяких варіантах реалізації гаряча стрічка може бути очищена від окалини і холодновальцьована, щонайменше, на 40 95 до необхідної кінцевої товщини листа. В інших варіантах реалізації гаряча стрічка може бути очищена від окалини (і холодновальцьована, щонайменше, на 50 95 до необхідної кінцевої товщини листа. Після чого холодновальцьований лист може бути остаточно відпалений при піковій температурі металу 1700-2100 "г (927-1149 70).
І00311| Феритна нержавіюча сталь може бути отримана з листа гарячої обробки, зробленого декількома способами. Лист може бути отриманий зі слябів, утворених зі злитків або слябів безперервного лиття товщиною 50-200 мм, які нагрівають до 20007-2350 "ЕЕ (10937-1288 75), з наступною гарячою прокаткою, щоб одержати стартовий лист гарячої обробки товщиною 1-7 мм, або лист може бути підданий гарячій обробці зі смуги безперервного лиття в товщинах 2-26 мм. Цей спосіб застосовний до листа, отриманого за допомогою способів, у яких сляби безперервного лиття або сляби, отримані зі злитків, подають безпосередньо на стан гарячої прокатки з або без істотного підігріву, або злитки зазнають гарячій обробці в сляби достатньої температури для того, щоб бути гарячевальцьованими в лист із або без подальшого підігріву. (510) ПРИКЛАД 1
І0032| Для одержання композицій феритної нержавіючої сталі, що має в результаті загальну корозійну стійкість, порівнянну з аустенітною нержавіючою сталлю марки 304їЇ, серія лабораторних плавок була розплавлена і проаналізована на стійкість до локальної корозії. 0033) Перший набір плавок був розплавлений у лабораторії із застосуванням засобів для плавлення на відкритому повітрі. Ціль цих серій розплавів на відкритому повітрі полягала в тому, щоб краще зрозуміти роль хрому, молібдену і міді у феритній матриці, і в тому щоб визначити як зміни в складі вплинуть на корозійну поведінку в порівнянні зі сталлю марки ЗО41.
Склади варіантів реалізації, використані в дослідженнях розплавів на відкритому повітрі, наведено в Таблиці 1:
Таблиця 1 ер еіжІ1иІ51515ІиТеТе1 5111 в | з02 (0.01310.33 0.03310.0015 0.39 20.36 0.25 0.48 0.25 10.024 | 02 | 0.11 о | з01 (0.012034 0.03210.0017 0.39 20.37 0.2510.09 0.25 10.024 | 0.2 | 0.15 (0034) Як занурення в хлорид заліза, так і електрохімічні тести були використані для оцінки складів, наведених у Таблиці 1 і порівняння з робочими характеристиками сталі марки 3041. 00351 Зразки були протестовані шляхом визначення втрати маси після 24-годинного впливу розчином хлориду заліза (до 6 95) при 50 "С, використовуючи методики, описані в АБТМ 048- тестовому способі А точковій корозії хлоридом заліза. Цей тестовий вплив оцінює основну стійкість до точкової корозії під час впливу кислого, сильно окиснюючого, хлоридного середовища. 0036) З попередніх тестів випливало, що більш високий вміст хрому у феритних сплавах, у яких є невелика добавка міді, привів би до найбільшої корозійної стійкості композиції в рамках серії. Композиція, що має найбільший вміст міді, рівний в 1 95, не показувала такі ж високі характеристики, як інші хімічні склади. Однак ця поведінка могла бути наслідком гіршої, у порівнянні з ідеальною, якості поверхні внаслідок способу плавлення.
І0037| Більш ретельне дослідження міцності пасивувальної плівки і репасивувальної поведінки проводили із застосуванням електрохімічних методів, які включали як діаграми корозійної поведінки (ДКПП), так і циклічну поляризацію в деаерованому, розведеному, нейтральному хлоридному середовищі. Електрохімічна поведінка, що спостерігається для цього набору зразків, отриманих плавленням на відкритому повітрі, показала, що комбінація приблизно 2195 хрому в присутності приблизно 0,595 міді і невеликої добавки молібдену,
Зо забезпечила три головні вдосконалення в порівнянні зі сталлю марки 3041. По-перше, добавка міді, привела до зменшення початкової швидкості анодного розчинення на поверхні; по-друге, присутність міді і присутність невеликої кількості молібдену в хімічному складі з 21-процентним вмістом хрому допомогло в утворенні міцної пасивувальної плівки; і, по-третє, молібден і високий вміст хрому допомогли в поліпшенні репасивувальної поведінки. Вміст міді в хімічному складі для розплаву, що включає 21-процентний хром із залишковим молібденом, здавалося, мав "оптимальний" рівень у тому відношенні, що додавання 1 95 міді привело до зменшення віддачі. Це підтверджує поведінку, що спостерігається в тесті точкової корозії хлоридом заліза.
Додаткові розтоплювальні хімічні склади були піддані вакуумній плавці в надії створити більш чисті зразки сталі і визначити оптимальну добавку міді з метою досягнення найкращої загальної корозійної стійкості.
ПРИКЛАД 2
Другий набір хімічних складів для розплаву, наведений у таблиці 2, був підданий плавленню. Склади в цьому дослідженні представлені нижче:
Таблиця 2 о | с о |Мпо!Ї Р | 5 | 5 | Ст | Мі | Си | Мо | м |сь| ті
Зазначені вище плавки відрізняються, головним чином, вмістом міді. Додаткові вакуумні плавки, що мають склади, наведені в таблиці 3, також були виконані з метою порівняння.
Зразок, використовуваний для порівняння, являв собою лист сталі марки 304Ї, наявний у продажі.
Таблиця З о | с | Мпо| Р | 5 | 5 | Сб| м | Си | мо | м | сь | ті
З041. 0.005 0.50 сім оогв| 120 |оого мак | 035 | 1625) вило) | да |000 00401 Хімічні склади з таблиці З були вакуумно розплавлені в злитки, гарячевальцьовані при температурі 2250" (123272), очищені від окалини і холодновальцьовані на 60 95.
Холодновальцьований матеріал мав остаточне відпалювання при 1825 "Е (996 "С) з наступним остаточним видаленням окалини.
ПРИКЛАД З
І0041| Порівняльні дослідження, проведені на згаданих вище вакуумних розплавах із прикладу 2 (визначених за їхніми ідентифікаційними номерами), були випробувані хімічно зануренням у соляну кислоту, сірчану кислоту, гіпохлорит натрію і оцтову кислоту. 00421 1 95 розчин соляної кислоти. Як показано на фіг. 2, хімічний тест на занурення показав сприятливий вплив нікелю у відновлювальному кислому хлоридному середовищі, такому як соляна кислота. Сталь марки 304Ї перевершила всі хімічні склади, вивчені в цьому середовищі.
Додавання хрому привело до зниження загальної швидкості корозії, і присутність міді і молібдену привела до подальшого зниження швидкості корозії, але вплив однієї лише міді був мінімальним, як показано на графіку лінією, позначеною як Ре21СтХСи0.25МоО, на фіг. 2. Така поведінка підтверджує переваги добавок нікелю для умов експлуатації, таких, як ті, що описані нижче. 0043) 5 95 розчин сірчаної кислоти. Як показано на фіг. 3, у тесті занурення, що складається з відновлювальної кислоти, яка є високопроцентним сульфатом, сплави з вмістом хрому між 18 і 21 95 поводяться аналогічно. Додавання молібдену і міді суттєво знизило загальну швидкість корозії. При оцінці впливу однієї лише міді на швидкість корозії (як показано на фіг. З лінією, позначеною як Ре21іСтХСиб0,25Мо), виявилося що існує пряма взаємозалежність при якій більш високий вміст міді приводить до більш низької швидкості корозії. При вмісті міді 0,75 95 загальна швидкість корозії стала вирівнюватися і була в межах 2 мм/рік що характерно для сталі марки 3041. Вміст молібдену на рівні 0,25 95 має великий вплив на швидкість корозії в сірчаній кислоті.
Однак різке зниження швидкості було також пояснене присутністю міді. Хоча сплави із прикладу 2 мають швидкість корозії не нижче ніж у сталі марки 304Ї, вони показали поліпшену і порівнянну корозійну стійкість в умовах сірчаної відновлювальної кислоти.
І0044| Оцтова кислота і гіпохлорит натрію. При зануренні в кисле середовище, що складається з оцтової кислоти і 5-процентного розчину гіпохлориту натрію, корозія була порівнянна з такою у сталі марки 304Ї. Швидкості корозії були дуже низькими, і при додаванні міді не вдалося виявити значимої тенденції відносно корозії. Усі досліджувані хімічні склади із прикладу 2, що мають рівень хрому вище 20 95, були в межах показника 1 мм/рік сталі марки
Зо4.
ПРИКЛАД 4
І0045| Електрохімічні оцінки, що включають діаграми корозійної поведінки (ДКП) і дослідження циклічної поляризації, були виконані і рівнялися з поведінкою сталі марки 3041.
І0046| Діаграми, що характеризують корозію минулого отримані для хімічних складів, отриманих в умовах вакуумної плавки в прикладі 2 і для сталі марки 304Ї в 3,5 95 хлориді натрію з метою вивчення впливу міді на анодне розчинення. Анодний виступ являє собою електрохімічне розчинення, яке має місце на поверхні матеріалу до досягнення пасивованого стану. Як показано на фіг. 4, додавання щонайменше 0,25 95 молібдену і мінімум приблизно 0,40 95 міді зменшує щільність потоку під час анодного розчинення нижче виміряного значення для сталі марки 304Ї. Слід також зазначити, що максимальна добавка міді, яка дозволяє щільності анодного потоку залишатися нижче виміряної для сталі марки 304Ї, становить приблизно 0,85 95, як показано на графіку лінії, визначеної як Ре2іСгХСи.25Мо на фіг. 4. Це показує, що невелика кількість регульованої добавки міді, що перебуває в присутності 21 95 хрому і 0,25 95 молібдену, дійсно сповільнює швидкість анодного розчинення в розведених хлоридах, але існує оптимальна кількість для того, щоб підтримувати швидкість повільніше показаної для сталі марки 3041.
Ї0047| Методом циклічної поляризації були отримані поляризаційні криві для експериментальних хімічних складів із прикладу 2 і для сталі марки 304Ї в 3,5 95 розчині хлориду натрію. Ці криві характеризують властивості феритної нержавіючої сталі при анодній поляризації, включаючи область активного анодного розчинення, область пасивації, область транспасивації і область пробою пасивуючого шару. Крім того, зворотний хід цих поляризаційних кривих дозволяє визначити репасиваційний потенціал.
І0048| Потенціал пробою, показаний на вищезгаданих кривих циклічної поляризації, був задокументований, як показано на фіг. 5 і на фіг. 6, і оцінений для вимірювання впливу добавок міді, якщо такі є. Потенціал пробою був визначений як потенціал, при якому потік починає відтворено проходити через пробитий пасивуючий шар, і має місце активна ініціація точкової корозії. 0049) Так само, як і у випадку зі швидкістю розчинення, додавання міді, як показано на фіг. 5 і 6 лінією, позначеною Бе2і1СтХСи.25Мо, очевидно, зміцнює пасивуючий шар і показує, що існує оптимальна кількість, необхідна для досягнення максимальної ефективності міді стосовно ініціації точкової корозії. Діапазон максимальної міцності пасивуючого шару, як було виявлено, склав 0,5-0,75 95 міді в присутності 0,25 95 молібдену і 21 95 хрому. Ця тенденція поведінки була підтверджена ДКП, отриманими в ході вивчення анодного розчинення, про яке говорилося вище, хоча через відмінності у швидкості збору даних, значення зрушилися в більш низьку область.
І0О50)| При оцінці репасивувальної поведінки хімічних складів, розплавлених у вакуумі в прикладі 2 було показано, що вміст хрому, рівний 21 95 і невелика добавка молібдену можуть максимізувати репасиваційну реакцію. Залежність репасивувального потенціалу від вмісту міді, очевидно, ставала несприятливою, у міру збільшення вмісту міді, як показано на фіг. 7 і фіг. 8 лінією, позначеною як Ге21іСтХСи.25Мо. Доти, поки рівень хрому становив приблизно 21 95, і була присутня невелика кількість молібдену, досліджені хімічні склади із прикладів 2 могли досягти репасивувального потенціалу, який був вище, ніж у сталі марки 304їЇ, як показано на фіг. 7 і фіг. 8.
ПРИКЛАД 5
Феритну нержавіючу сталь складу, наведеного нижче в таблиці 4 (ІЮ 92, приклад 2), порівнювали зі сталлю марки 3041 із складом, наведеним у таблиці 4:
Таблиця 4 зо! | 002 | 1825 | 850 | 050 | - | - | 150Мп / 0052) Два матеріали продемонстрували наступні механічні властивості, наведені в таблиці 5, коли тестувалися у відповідності зі стандартними АЗБТМ-тестами:
Таблиця 5 7. фо2гзьу5кві(МПа) | ОтЗкві(МПа) |бсподовження(27| Міцністьйв
Матеріал із прикладу 2, ІО 92, демонструє більший електрохімічний опір, більш високий потенціал пробою і більш високий репасиваційний потенціал, ніж у порівнюваної сталі марки
З041, як показано на фіг. 9 і фіг. 10.
Слід розуміти, що в цьому винаході можуть бути зроблені різні модифікації без відхилення від його сутності і обсягу. Таким чином, рамки цього винаходу повинні бути визначені із прикладеної формули винаходу.

Claims (17)

ФОРМУЛА ВИНАХОДУ
1. Феритна нержавіюча сталь, що містить, мас. 9о: приблизно 0,020 або менше вуглецю, приблизно 20,0-23,0 хрому, приблизно 0,020 або менше азоту, приблизно 0,40-0,80 міді, приблизно 0,20-0,60 молібдену, приблизно 0,10-0,25 титану і приблизно 0,20-0,30 ніобію.
2. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що хром присутній у кількості приблизно 21,5-22 мас. Об.
З. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що мідь присутня в кількості приблизно 0,45-0,75 мас. 9.
4. фФеритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що молібден присутній у кількості приблизно 0,30-0,50 мас. 95.
5. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що титан присутній у кількості приблизно 0,17-0,25 мас. 9.
б. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що хром присутній у кількості приблизно 21,75 мас. 9.
7. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що мідь присутня в кількості приблизно 0,60 мас. 95. Зо
8. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що молібден присутній у кількості приблизно 0,40 мас. 95.
9. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що титан присутній у кількості приблизно 0,21 мас. 95.
10. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, яка відрізняється тим, що ніобій присутній у кількості приблизно 0,25 мас. 95.
11. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, що додатково містить приблизно 0,40 мас. 95 або менше марганцю.
12. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, що додатково містить приблизно 0,030 мас. 95 або менше фосфору.
13. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, що додатково містить приблизно 0,30-0,50 мас. бо кремнію.
14. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, що додатково містить приблизно 0,40 мас. 95 або менше нікелю.
15. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, що додатково містить приблизно 0,30-0,50 мас. бо марганцю.
16. Феритна нержавіюча сталь за п. 1, що додатково містить приблизно 0,10 мас. 95 або менше алюмінію.
17. Спосіб одержання феритної нержавіючої сталі, що включає наступні стадії: - забезпечення розплаву феритної сталі, що містить: хром, мідь, молібден, азот, титан, ніобій і вуглець, - визначення концентрації хрому, міді і молібдену, з рівнянь 1 і 2: 20,5:СІ-3,3МОо, рівняння 1 де Ст являє собою концентрацію хрому у мас. 95 і Мо являє собою концентрацію молібдену у 60 мас. 905,
о ,бхСиМог1,4, де Ситах«0,80, рівняння 2 де Си являє собою концентрацію міді у мас. 95, Мо являє собою концентрацію молібдену у мас.
Фо Її Ситах являє собою максимальну кількість міді у мас. 95, визначення концентрацій титану, ніобію і вуглецю з рівнянь 3, 4, і 5: 0 Тітах-0,0044(М7 027), рівняння З де Тітах являє собою максимальну концентрацію титану у мас. 95 і М являє собою концентрацію азоту у мас. 905, Тітіп-0,0025/М, рівняння 4 де Тітіп являє собою мінімальну концентрацію титану у мас. 95 ії М являє собою концентрацію азоту у мас. 9б, і Ті«Сбтліп-0,2 Уо4(СМ), рівняння 5 де Ті являє собою кількість титану у мас. 95, Сбтіп являє собою мінімальну кількість ніобію у мас.
Фо, С являє собою кількість вуглецю у мас. 95 і М являє собою кількість азоту у мас. 95. нн нн нн Ізотермічня фазова дівграма знтану і взУгу Ол ши нининннннннннннжмюнЛжюяюєЮО нн, В ЛШ нини зн пив нн нн нн нин і С х Я рент -- кни пок я - пока а а а а а В о З | Рідина ч і М 00 Ж | Е Є бе че я Ріднет нн риди 5 за реенетв ее нин Зник нннннннн і в | шо т ! в | ке Ша слі рення якенинянтнтнтннннннїй в УМХ Вин (Рідмначтверд речна бич, на и ! ее ни а, ся пкт КК Кк досто НТ вк збо кю Н : бе Бідкна поема еж ак угахвакаи уникати і ге а в ПИ На В а а і ооо бохо олов 5153 02300 0350 о30ю 0855 с400 баз ощю Вміст уневну» мас, ' Мівічаньний вис Максимальний ами ститину ! чхваххж титану месосююте для кусрівавва я оссососсссех і Фі
Занурення в Зо розчин соляної кит ! Н : КС - 4 години ; і і ше пн ИН и. ЗИ, ПИ ВИН, ШЕ ШК нн нн в и Е В 22 рутини ннетнтанннтвнін нт тонні тт тент тот тжт ін нентетЕНттнтннннтнютнтетнттінітінееі нях : г же : дян ї г І и Оани Шан ПОМПИ зе МАМА я» мн ПИ Ки рові ди Шк І її ї 4 ше в и В п нн ни В ЕМ в : а З род но вв вв попе мон нон в нн нн пні о 92 ода 06 зд 1 12 вел й і Як БезістСоО 5 сне ЗОМ. ОА очно ЩІ і киш а а а а а А а а а А А а а А А А А а А А А а А а А А а А а А п а БНО Занурення в 5» возчни сірчаної каси ' ОС - 24 голина
СЕ . я ш щ в і Е за | ав нав пе ни и пі од донор ій пі і в Пи п нн роя і і ж і їх Н БО як р ит НН: ря і і Е Ея ГОД ренту тт нн нет . | Ше - 5 ППО ОН ов НН ПО і - Ф Шо ст ше тс в в в В А о п 04 05 08 Її 15 зо міді і ж ГедетхсьО ЗМО заяинтннюних ЗОН, ш 83 тес» ЗІ З
Шільність потоку елекцнві мічного аводного розчинення ! , і Н 4 нин нн ни кн и ї Н ; ! Ф 12 Гонти ни ин и и КО М М І М В Б ш о ш ж -ї і щй | Меч рай Я леді р Б з со ї «і 16 і М | ЕЕ чех су ! - п ОН сет -7 і одіж Н Е ме ВО ре тт трун | ! їх ре ї Е во я ев гя Бош ! - 4 фут тет ЖЕКу тт Ж Я тя ання І тити тати У уджнажкн вата тот кт ОА Ухуоняджннінятня і ШЕ Е і і щі і ЯК Бооднннняннтннтттттиннненннниннхтя тичне нннтнннн тн нннАнаннанж и кит Анна АЖАААВАК тт тт тання КАК кт тот ! о 0.2. Ом ов 08 3 1 ! 25 міді і : я Бе2ісХОМоБММІ -пеннення ЗО, - 41 ноя ці шт нн ни шини нини. «ГА поетапна тан чекати тусовка ката а Кленові, ! мя я ск ня і Блектрохімічний потенціал пробнття (Брю : і І « зо сини нин п нн нн нн нн нн нн і вою с зе пиши нн нин в по под , і : й в. їк Зк 5 онюоотюсоворародного одеса нотово вот дід нотоноосовового вового моток ід ннтотосоннчя і х ї і Я У ОСЖЕДОД няття ння В і 5 тн в В Ве не і Я (ЖОВ рон і Я БО нен нн нн її щ Н НУ Я : Е І Пет туттт т тт тттжтття пл ТАТ ТАРІ ТТН НІЧ Те Та ЕЧ РТС сет НТ ТТ ТТ ТЕЧЕ ІТ НТ тож п отчет пт тот Т ТЕТ ТІ ЕН КЖМТинт жтттюж тт тт, й в 4 З З а п пе Я пе п 1 се ; Її Зк вве ! Е і Ф БезісткСЯо5МО он МОДІ нон ЗІ і Фа
Едектрохімічний потенційя пробихтия (СВІ) : Е во п нки нцнннк кування ДА АРКУ крон хх ооо тн псів тету пінка тттттттіносня Е І ХО пон и п п І пе пен нн Її ж . : ї. щю нин нин вх ї - Зо ТТН ТТ ЧЖ тн тетх тт т я тку КК КК КК пли т пттятт кат унн ння туя Аня УА урну нтнтанттня Гая і Е: ЩЕ г х ' Кі ЕЇ а ПН ОО КН СІ КЕ: в: ЯК еде- Се п ї т за міді я БебісСехсСО БМ 0 оеееною ЗОЇ, ЩО 4 еконо щі
«ВГ. Електрохімічний ревасиваційний потенціал (СВО) ! ! руш и ЩЕ ї й ВЕС І пен нн нн ів 5 а шлішшлння Пан їв ОЗ , Ех 0 ПО АН А А А НН. «КИМ н СБ о Ех15о пн нн нин нн нн і ж ШИ нн Он ТО КУ шен ет МЕоететееттеттеттттттттенснс с ж і ЖЖ я і ШВИ ШИ пен нн нн нн і: Н НУ і ї рем Н В о 0.2 4 0.5 О.В 3 і чо міді Фо БЕТ1СТЖХСЬО5МО осн ЗО ОО 41 оно - 3 ФІГ пил пп о ро пн пи Електрохімічний репасиваційний потенціал (Нею І Е зва дн нн вв нн нн нн нон нн нн нн Ж ! Н х щепи нн, їх І Ж ! 2 ' ве ' і Н асо : ЗД о родннннннннннтнінннненянні ні їн нннтннтрнтнтютн нн дня ушу шо
Ж. ! п ск іш дкнянят і з20а нн нн ТЕ І і Н 58, і і В - 1595 зп НН НН тн НТК НН Я Тон ЯНА А НН КАНА и нон осо ков вки онов пон осоопео ово, і ша Я об зав я КДД З ооннюнннннннннннн ПО СИМ СИМ Нх ря і ро і - З нео ни о и о ЕК ЗВ А оди од ВО Ки ни ис ЕІ - ких ноз й З па па ов 58 х їх за міді Фо БІ УХСЬ ЯМ а осн ОД ЩО зе ЗІ ка и ан В В а І вна ракет ттеттетттнннснскжнкт тн ПЕ тт Потенвніоствтвчива попецінка зразка НРУ ж новівнянні зі ем варки ЯН ж ЗА» хлорид пахроо ФМДУ однина пупси нападник кни пкт і НА нн пи пеня нон ник нн нс ДЛ пра косяк она ! ДІДУ нн ойрювнея ОЙ ВО ОО А А ; піди дн стен, ' Я в НК ки ж Н ; сей ЖИ З І ; Ж нки ехо с Ан нин ин і ке К, в Ре: її у Й ! : й яй З і а щі ї Галій З 1 Е сх ОХ 7 - я по поп попи попів повіки Зайдйв ків иа 1 їж Е: я 1 ви З у м КУ лЕ пиннн ов Ин зетеюттнння ВІДІ Бош виш шик ши зт і 7 з | З Й Й ! і і ЖМО ефе уч с иккнтянакнняннепеттететттоптатття нят пппакаккихння у тенти І х | Е Е ; і : ! і 3 З Н і і. і і по 7 десни я ААААВЖАЮВАТ тт донна тя це тет тт тити длллк В 90000 9 ооо і ЕМ 5 зп 1585 ЕН за МК ЗБ дв ; Часів дача а ааваниач-т,нИВчанциііИив вІОВЬИАИИШТЬМИИНЧННИ НОЯ
Кроенціолинамічна поведінки зразка ЗХ у ЗЯо5 лови нажтацо і
У БІ нин и СО « | якхеж ії ЗА КТ дної ее Ї зесосссобоюєє КЕ, ро» З КОЖ О ЯЗ ЕЧУД офоннннннннтнннтянннннннначннннтянтяцннкнку зни нн вано нн і Е Е у й Е Н 5 | ї ї/ ! - реле к нн ння ту ЗМК. по ь і пн ВИН
Е ; Ха Я, У соєю нн й 5 | я І Е Н авкнвівій в ке М В В В Е т знака з-пО5-ОМ ЗОВ ОО ЗЕ чКИ зав і : ще і і іожіяі Я
НЛО
UAA201410374A 2012-04-02 2013-02-04 Рентабельна феритна нержавіюча сталь UA111115C2 (uk)

Applications Claiming Priority (2)

Application Number Priority Date Filing Date Title
US201261619048P 2012-04-02 2012-04-02
PCT/US2013/034940 WO2013151992A1 (en) 2012-04-02 2013-04-02 Cost-effective ferritic stainless steel

Publications (1)

Publication Number Publication Date
UA111115C2 true UA111115C2 (uk) 2016-03-25

Family

ID=48096338

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
UAA201410374A UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2013-02-04 Рентабельна феритна нержавіюча сталь

Country Status (20)

Country Link
US (1) US9816163B2 (uk)
EP (1) EP2834381B1 (uk)
JP (1) JP6113827B2 (uk)
KR (2) KR20150003255A (uk)
CN (2) CN110144528A (uk)
AU (1) AU2013243635B2 (uk)
CA (1) CA2868278C (uk)
ES (1) ES2620428T3 (uk)
HR (1) HRP20170298T1 (uk)
HU (1) HUE033762T2 (uk)
IN (1) IN2014DN08452A (uk)
MX (1) MX358188B (uk)
PL (1) PL2834381T3 (uk)
RS (1) RS55821B1 (uk)
RU (1) RU2598739C2 (uk)
SI (1) SI2834381T1 (uk)
TW (1) TWI482866B (uk)
UA (1) UA111115C2 (uk)
WO (1) WO2013151992A1 (uk)
ZA (1) ZA201407915B (uk)

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9816163B2 (en) 2012-04-02 2017-11-14 Ak Steel Properties, Inc. Cost-effective ferritic stainless steel

Families Citing this family (4)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US20180195157A1 (en) * 2014-09-02 2018-07-12 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet for urea scr casing (as amended)
JP6276316B2 (ja) * 2016-03-30 2018-02-07 新日鐵住金ステンレス株式会社 マフラーハンガー
FR3088343B1 (fr) * 2018-11-09 2021-04-16 Fond De Sougland Acier de fonderie refractaire ferritique
CA3231115A1 (en) * 2021-09-16 2023-03-23 Satoshi SAMPEI Ferritic stainless steel sheet, and method for producing ferritic stainless steel sheet

Family Cites Families (163)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US2447897A (en) 1946-05-23 1948-08-24 Armco Steel Corp High-temperature stainless steel
US2797993A (en) 1956-04-27 1957-07-02 Armco Steel Corp Stainless steel
US3833359A (en) 1973-08-13 1974-09-03 Kubota Ltd High cr low ni stainless steel
JPS5910990B2 (ja) * 1976-04-19 1984-03-13 新日本製鐵株式会社 耐錆性の優れたフエライト系ステンレス鋼
JPS591787B2 (ja) * 1976-05-17 1984-01-13 大同特殊鋼株式会社 冷間成形高力ボルト用ステンレス鋼
JPS5394214A (en) 1977-01-31 1978-08-18 Kawasaki Steel Co Denitriding method of high chrome molten steel with small chrome loss
JPS5952226B2 (ja) * 1980-04-11 1984-12-18 住友金属工業株式会社 耐銹性及び耐酸性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼
JPS5839732A (ja) * 1981-08-31 1983-03-08 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐銹性および耐酸化性にすぐれたフエライト系ステンレス鋼板の製造方法
JPS602622A (ja) * 1983-06-18 1985-01-08 Nippon Steel Corp ニオブ，銅含有フエライト系ステンレス鋼連鋳片の圧延方法
US4690798A (en) 1985-02-19 1987-09-01 Kawasaki Steel Corporation Ultrasoft stainless steel
FR2644478B1 (uk) 1989-03-16 1993-10-15 Ugine Aciers Chatillon Gueugnon
FR2671106B1 (fr) 1990-12-27 1994-04-15 Ugine Aciers Chatillon Gueugnon Procede d'elaboration d'un acier inoxydable a structure biphasee ferrite-martensite et acier obtenu selon ce procede.
US5304259A (en) 1990-12-28 1994-04-19 Nisshin Steel Co., Ltd. Chromium containing high strength steel sheet excellent in corrosion resistance and workability
JPH0717988B2 (ja) * 1991-03-08 1995-03-01 日本冶金工業株式会社 靱性および耐食性がともに優れるフェライト系ステンレス鋼
EP0547626B1 (en) 1991-12-19 1997-07-23 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Exhaust manifold
AU673513B2 (en) * 1992-03-06 1996-11-14 Henkel Corporation Regenerating chelating type ion exchange resins
ZA938889B (en) 1992-12-07 1994-08-01 Mintek Stainless steel composition
JPH06220545A (ja) 1993-01-28 1994-08-09 Nippon Steel Corp 靱性の優れたＣｒ系ステンレス鋼薄帯の製造方法
FR2706489B1 (fr) 1993-06-14 1995-09-01 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable martensitique à usinabilité améliorée.
WO1995011321A1 (fr) 1993-10-20 1995-04-27 Sumitomo Metal Industries, Ltd. Acier inoxydable pour gaz haute purete
US5565167A (en) 1993-11-09 1996-10-15 Nisshin Steel Co., Ltd. Stainless steel excellent in fused-salt corrosion resistance and method of producing the same
FR2720410B1 (fr) * 1994-05-31 1996-06-28 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable ferritique à usinabilité améliorée.
JPH08199314A (ja) * 1995-01-30 1996-08-06 Sumitomo Metal Ind Ltd フェライト系ステンレス鋼及びその製造方法
JP3439866B2 (ja) * 1995-03-08 2003-08-25 日本冶金工業株式会社 耐食性および溶接性に優れるフェライト系ステンレス鋼
FR2732694B1 (fr) 1995-04-07 1997-04-30 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable austenitique resulfure a usinabilite amelioree, utilise notamment dans le domaine de l'usinage a tres grande vitesse de coupe et le domaine du decolletage
DE19513407C1 (de) 1995-04-08 1996-10-10 Vsg En & Schmiedetechnik Gmbh Verwendung einer austenitischen Stahllegierung für hautverträgliche Gegenstände
JPH08311543A (ja) 1995-05-12 1996-11-26 Nippon Steel Corp 良光沢性を有し、耐リジング性、成形性に優れたフェライト系ステンレス鋼板の製造方法
FR2740783B1 (fr) 1995-11-03 1998-03-06 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable ferritique utilisable pour la production de laine d'acier
US5773734A (en) 1995-12-21 1998-06-30 Dana Corporation Nitrided powdered metal piston ring
JP3446449B2 (ja) * 1996-02-20 2003-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 耐リジング性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
JP3499361B2 (ja) 1996-02-26 2004-02-23 新日本製鐵株式会社 防眩性と耐食性を兼ね備えたステンレス鋼板
FR2745587B1 (fr) 1996-03-01 1998-04-30 Creusot Loire Acier utilisable notamment pour la fabrication de moules pour injection de matiere plastique
FR2746114B1 (fr) 1996-03-15 1998-04-24 Procede d'elaboration d'un acier inoxydable ferritique presentant une resistance a la corrosion amelioree, et notamment une resistance a la corrosion intergranulaire et par piqure
DE19629977C2 (de) 1996-07-25 2002-09-19 Schmidt & Clemens Gmbh & Co Ed Werkstück aus einer austenitischen Nickel-Chrom-Stahllegierung
JPH10146691A (ja) 1996-11-18 1998-06-02 Nippon Steel Corp 高Ｃｒ鋼の溶接方法
FR2757878B1 (fr) 1996-12-31 1999-02-05 Sprint Metal Sa Fil trefile en acier inoxydable et procede de fabrication
FR2759709B1 (fr) 1997-02-18 1999-03-19 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable pour l'elaboration de fil trefile notamment de fil de renfort de pneumatique et procede de realisation dudit fil
FR2760244B1 (fr) 1997-02-28 1999-04-09 Usinor Procede de fabrication d'un feuillard en acier inoxydable ferritique a haute teneur en aluminium utilisable notamment pour un support de catalyseur d'echappement de vehicule automobile
US6110300A (en) 1997-04-07 2000-08-29 A. Finkl & Sons Co. Tool for glass molding operations and method of manufacture thereof
FR2765243B1 (fr) 1997-06-30 1999-07-30 Usinor Acier inoxydable austenoferritique a tres bas nickel et presentant un fort allongement en traction
FR2766843B1 (fr) 1997-07-29 1999-09-03 Usinor Acier inoxydable austenitique comportant une tres faible teneur en nickel
JP2002241900A (ja) 1997-08-13 2002-08-28 Sumitomo Metal Ind Ltd 耐硫酸腐食性と加工性に優れたオーステナイト系ステンレス鋼
JP3190290B2 (ja) * 1997-09-26 2001-07-23 日新製鋼株式会社 溶接部の耐食性に優れるフェライト系ステンレス鋼
JP3777756B2 (ja) 1997-11-12 2006-05-24 大同特殊鋼株式会社 フェライト系快削ステンレス鋼で製造した電子機器部品
AUPP042597A0 (en) 1997-11-17 1997-12-11 Ceramic Fuel Cells Limited A heat resistant steel
US5868875A (en) * 1997-12-19 1999-02-09 Armco Inc Non-ridging ferritic chromium alloyed steel and method of making
US6855213B2 (en) 1998-09-15 2005-02-15 Armco Inc. Non-ridging ferritic chromium alloyed steel
DE19808276C2 (de) 1998-02-27 2003-12-24 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Stahllegierung für Gleitelemente
FR2776306B1 (fr) 1998-03-18 2000-05-19 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable austenitique pour l'elaboration notamment de fil
FR2778188B1 (fr) 1998-04-29 2000-06-02 Ugine Savoie Sa Acier inoxydable pour l'elaboration de fil trefile notamment de fil de renfort de pneumatique et procede de realisation dudit fil
JP3941267B2 (ja) 1998-11-02 2007-07-04 Ｊｆｅスチール株式会社 耐酸化性および耐粒界腐食性に優れた高耐食性クロム含有鋼
KR100361548B1 (ko) 1999-04-19 2002-11-21 스미토모 긴조쿠 고교 가부시키가이샤 고체고분자형 연료전지용 스텐레스 강재
FR2792561B1 (fr) * 1999-04-22 2001-06-22 Usinor Procede de coulee continue entre cylindres de bandes d'acier inoxydable ferritique exemptes de microcriques
EP1194605A1 (de) 1999-06-24 2002-04-10 Basf Aktiengesellschaft Nickelarmer austenitischer stahl
US6793746B2 (en) 1999-07-26 2004-09-21 Daido Steel Co., Ltd. Stainless steel parts with suppressed release of sulfide gas and method of producing
FR2798394B1 (fr) 1999-09-09 2001-10-26 Ugine Sa Acier ferritique a 14% de chrome stabilise au niobium et son utilisation dans le domaine de l'automobile
US6413332B1 (en) 1999-09-09 2002-07-02 Kawasaki Steel Corporation Method of producing ferritic Cr-containing steel sheet having excellent ductility, formability, and anti-ridging properties
US6696016B1 (en) 1999-09-24 2004-02-24 Japan As Represented By Director General Of National Research Institute For Metals High-chromium containing ferrite based heat resistant steel
JP2001131713A (ja) 1999-11-05 2001-05-15 Nisshin Steel Co Ltd Ｔｉ含有超高強度準安定オーステナイト系ステンレス鋼材および製造法
TW480288B (en) 1999-12-03 2002-03-21 Kawasaki Steel Co Ferritic stainless steel plate and method
JP2001192730A (ja) 2000-01-11 2001-07-17 Natl Research Inst For Metals Ministry Of Education Culture Sports Science & Technology 高Ｃｒフェライト系耐熱鋼およびその熱処理方法
SE522352C2 (sv) 2000-02-16 2004-02-03 Sandvik Ab Avlångt element för slående bergborrning och användning av stål för detta
FR2805829B1 (fr) 2000-03-03 2002-07-19 Ugine Savoie Imphy Acier inoxydable austenitique a haute usinabilite, resulfure, et comportant une resistance a la corrosion amelioree
FR2807069B1 (fr) 2000-03-29 2002-10-11 Usinor Tole en acier inoxydable ferritique revetue utilisable dans le domaine de l'echappement d'un moteur de vehicule automobile
JP3422970B2 (ja) 2000-05-12 2003-07-07 東洋エンジニアリング株式会社 高クロムオ−ステナイトステンレス鋼管の溶接方法
CA2348145C (en) 2001-05-22 2005-04-12 Surface Engineered Products Corporation Protective system for high temperature metal alloys
US6426039B2 (en) 2000-07-04 2002-07-30 Kawasaki Steel Corporation Ferritic stainless steel
JP4724275B2 (ja) 2000-07-17 2011-07-13 株式会社リケン 耐スカッフィング性、耐クラッキング性及び耐疲労性に優れたピストンリング及びその製造方法
DE60100880T2 (de) 2000-07-25 2004-09-02 Kawasaki Steel Corp., Kobe Ferritisch rostfreier Stahl mit guter Verformbarkeit bei Raumtemperatur und mit guten mechanischen Eigenschaften bei höheren Temperaturen, und Verfahren zur Herstellung derselben
US20040156737A1 (en) 2003-02-06 2004-08-12 Rakowski James M. Austenitic stainless steels including molybdenum
US6352670B1 (en) 2000-08-18 2002-03-05 Ati Properties, Inc. Oxidation and corrosion resistant austenitic stainless steel including molybdenum
SE517449C2 (sv) 2000-09-27 2002-06-04 Avesta Polarit Ab Publ Ferrit-austenitiskt rostfritt stål
US6793744B1 (en) 2000-11-15 2004-09-21 Research Institute Of Industrial Science & Technology Martenstic stainless steel having high mechanical strength and corrosion
EP1207214B1 (en) 2000-11-15 2012-07-04 JFE Steel Corporation Soft Cr-containing steel
US20020110476A1 (en) 2000-12-14 2002-08-15 Maziasz Philip J. Heat and corrosion resistant cast stainless steels with improved high temperature strength and ductility
DE10063117A1 (de) 2000-12-18 2003-06-18 Alstom Switzerland Ltd Umwandlungskontrollierter Nitrid-ausscheidungshärtender Vergütungsstahl
EP1219719B1 (en) 2000-12-25 2004-09-29 Nisshin Steel Co., Ltd. A ferritic stainless steel sheet good of workability and a manufacturing method thereof
JP4337268B2 (ja) 2001-02-27 2009-09-30 大同特殊鋼株式会社 耐食性に優れた高硬度マルテンサイト系ステンレス鋼
JP3696552B2 (ja) 2001-04-12 2005-09-21 日新製鋼株式会社 加工性，冷間鍛造性に優れた軟質ステンレス鋼板
JP2002332549A (ja) * 2001-05-10 2002-11-22 Nisshin Steel Co Ltd 成形加工時の形状凍結性に優れたフェライト系ステンレス鋼帯およびその製造方法
JP4867088B2 (ja) 2001-06-21 2012-02-01 住友金属工業株式会社 高Ｃｒ系継目無鋼管の製造方法
KR20040007764A (ko) 2001-07-05 2004-01-24 닛신 세이코 가부시키가이샤 배기가스 유로 부재용 페라이트계 스테인레스 강
JP4068556B2 (ja) 2001-07-20 2008-03-26 ナムローゼ・フェンノートシャップ・ベーカート・ソシエテ・アノニム 集束伸線によるステンレス鋼繊維
DE10143390B4 (de) 2001-09-04 2014-12-24 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Kaltverformbarer korrosionsbeständiger Chromstahl
US6551420B1 (en) 2001-10-16 2003-04-22 Ati Properties, Inc. Duplex stainless steel
JP2005507459A (ja) 2001-10-30 2005-03-17 エイティーアイ・プロパティーズ・インコーポレーテッド 二相ステンレス鋼
SE525252C2 (sv) 2001-11-22 2005-01-11 Sandvik Ab Superaustenitiskt rostfritt stål samt användning av detta stål
US6641780B2 (en) 2001-11-30 2003-11-04 Ati Properties Inc. Ferritic stainless steel having high temperature creep resistance
JP4468698B2 (ja) 2001-11-30 2010-05-26 アンフイ・アロイ 多層材料から作製される基部および側壁を含む調理容器、および多層材料の物品
DE60228395D1 (de) 2001-12-26 2008-10-02 Jfe Steel Corp Strukturbauelement eines Fahrzeuges aus Martensitischem Rostfreistahlblech
US7981561B2 (en) 2005-06-15 2011-07-19 Ati Properties, Inc. Interconnects for solid oxide fuel cells and ferritic stainless steels adapted for use with solid oxide fuel cells
US20040238079A1 (en) 2002-06-19 2004-12-02 Mitsuo Kimura Stainless-steel pipe for oil well and process for producing the same
US20060266439A1 (en) 2002-07-15 2006-11-30 Maziasz Philip J Heat and corrosion resistant cast austenitic stainless steel alloy with improved high temperature strength
DE10237446B4 (de) 2002-08-16 2004-07-29 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Verwendung eines Chrom-Stahls und dessen Herstellung
JP2004243410A (ja) 2003-01-20 2004-09-02 Nippon Steel Corp 金属箔チューブおよびその製造方法並びに製造装置
SE527178C2 (sv) 2003-03-02 2006-01-17 Sandvik Intellectual Property Användning av en duplex rostfri stållegering
KR100621564B1 (ko) 2003-03-20 2006-09-19 수미도모 메탈 인더스트리즈, 리미티드 고압 수소 가스용 스테인레스강, 그 강으로 이루어지는 용기 및 기기
JP4264754B2 (ja) 2003-03-20 2009-05-20 住友金属工業株式会社 高圧水素ガス用ステンレス鋼、その鋼からなる容器および機器
WO2004097058A1 (ja) 2003-04-28 2004-11-11 Jfe Steel Corporation ディスクブレーキ用マルテンサイト系ステンレス鋼
JP3886933B2 (ja) 2003-06-04 2007-02-28 日新製鋼株式会社 プレス成形性，二次加工性に優れたフェライト系ステンレス鋼板及びその製造方法
JP5109222B2 (ja) 2003-08-19 2012-12-26 Ｊｆｅスチール株式会社 耐食性に優れた油井用高強度ステンレス継目無鋼管およびその製造方法
EP1698711A4 (en) 2003-12-26 2007-06-20 Jfe Steel Corp STEEL CONTAINING FERRITIC CR
EP1715073B1 (en) 2004-01-29 2014-10-22 JFE Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
DE102004063161B4 (de) 2004-04-01 2006-02-02 Stahlwerk Ergste Westig Gmbh Kaltverformbarer Chromstahl
US20050269074A1 (en) 2004-06-02 2005-12-08 Chitwood Gregory B Case hardened stainless steel oilfield tool
US20060008694A1 (en) 2004-06-25 2006-01-12 Budinski Michael K Stainless steel alloy and bipolar plates
JP2006097908A (ja) * 2004-09-28 2006-04-13 Nisshin Steel Co Ltd 溶接構造貯湯タンク及びその構築方法
US7343730B2 (en) 2004-10-28 2008-03-18 Humcke Michael W Investment cast, stainless steel chain link and casting process therefor
JP4463663B2 (ja) 2004-11-04 2010-05-19 日新製鋼株式会社 耐高温水蒸気酸化性に優れたフェライト系鋼材およびその使用方法
JP4273338B2 (ja) 2004-11-26 2009-06-03 住友金属工業株式会社 マルテンサイト系ステンレス鋼管及びその製造方法
EP1690957A1 (en) 2005-02-14 2006-08-16 Rodacciai S.p.A. Austenitic stainless steel
JP4749881B2 (ja) * 2005-02-15 2011-08-17 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐すきま腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼
WO2006097112A2 (en) 2005-03-18 2006-09-21 Nkt Flexibles I/S Use of a steel composition for the production of an armouring layer of a flexible pipe and the flexible pipe
WO2006106944A1 (ja) 2005-04-04 2006-10-12 Sumitomo Metal Industries, Ltd. オーステナイト系ステンレス鋼
JP5208354B2 (ja) 2005-04-11 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 オーステナイト系ステンレス鋼
BRPI0609856A2 (pt) 2005-04-28 2010-05-11 Jfe Steel Corp tubo de aço inoxidável tendo excelente capacidade de dilatação para produtos tubulares para campos petrolìferos
EP1889938B1 (en) 2005-06-09 2018-03-07 JFE Steel Corporation Ferrite stainless steel sheet for bellows stock pipe
US20060285989A1 (en) 2005-06-20 2006-12-21 Hoeganaes Corporation Corrosion resistant metallurgical powder compositions, methods, and compacted articles
EP1739200A1 (fr) 2005-06-28 2007-01-03 UGINE & ALZ FRANCE Bande en acier inoxydable austenitique présentant un aspect de surface brillant et d'excellentes caractéristiques mécaniques
SE528991C2 (sv) 2005-08-24 2007-04-03 Uddeholm Tooling Ab Ställegering och verktyg eller komponenter tillverkat av stållegeringen
JP4717594B2 (ja) * 2005-11-08 2011-07-06 日新製鋼株式会社 溶接構造温水容器
FR2896514B1 (fr) 2006-01-26 2008-05-30 Aubert & Duval Soc Par Actions Acier martensitique inoxydable et procede de fabrication d'une piece en cet acier, telle qu'une soupape.
JP5010323B2 (ja) 2006-04-10 2012-08-29 日新製鋼株式会社 溶接構造温水容器用フェライト系ステンレス鋼および温水容器並びにその製造法
EP1867748A1 (fr) 2006-06-16 2007-12-19 Industeel Creusot Acier inoxydable duplex
NO332412B1 (no) 2006-06-28 2012-09-17 Hydrogen Technologies As Anvendelse av austenittisk rustfritt stal som konstruksjonsmateriale i en innretning eller konstruksjonsdeler som er utsatt for et miljo som omfatter flussyre og oksygen og/eller hydrogen
DE102006033973A1 (de) 2006-07-20 2008-01-24 Technische Universität Bergakademie Freiberg Nichtrostender austenitischer Stahlguss und seine Verwendung
US7780798B2 (en) 2006-10-13 2010-08-24 Boston Scientific Scimed, Inc. Medical devices including hardened alloys
SE530724C2 (sv) 2006-11-17 2008-08-26 Alfa Laval Corp Ab Lodmaterial, förfarande för att löda med detta lodmaterial, lött föremål framställt med förfarandet samt lodpasata innefattande lodmaterialet
JP5297630B2 (ja) 2007-02-26 2013-09-25 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐熱性に優れたフェライト系ステンレス鋼板
WO2008117680A1 (ja) 2007-03-26 2008-10-02 Sumitomo Metal Industries, Ltd. 坑井内で拡管される拡管用油井管及び拡管用油井管に用いられる２相ステンレス鋼
US20080279712A1 (en) 2007-05-11 2008-11-13 Manabu Oku Ferritic stainless steel sheet with excellent thermal fatigue properties, and automotive exhaust-gas path member
JP4998719B2 (ja) * 2007-05-24 2012-08-15 Ｊｆｅスチール株式会社 打ち抜き加工性に優れる温水器用フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
WO2008156195A1 (ja) 2007-06-21 2008-12-24 Jfe Steel Corporation 耐硫酸腐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP5211841B2 (ja) 2007-07-20 2013-06-12 新日鐵住金株式会社 二相ステンレス鋼管の製造方法
US20110061777A1 (en) 2007-08-20 2011-03-17 Jfe Steel Corporation Ferritic stainless steel sheet having superior punching workability and method for manufacturing the same
US20100189589A1 (en) 2007-08-29 2010-07-29 Advanced International Multitech Co., Ltd Sports gear apparatus made from cr-mn-n austenitic stainless steel
TW200909593A (en) 2007-08-29 2009-03-01 Advanced Int Multitech Co Ltd Chromium-manganese-nitrogen austenite series stainless steel
US20090111607A1 (en) 2007-10-30 2009-04-30 Taylor Lawrence P Golf Club Head and Method of Making Same
CN101903549B (zh) 2007-12-20 2013-05-08 Ati资产公司 耐腐蚀的低组分奥氏体不锈钢
US8337749B2 (en) 2007-12-20 2012-12-25 Ati Properties, Inc. Lean austenitic stainless steel
RU2461641C2 (ru) 2007-12-20 2012-09-20 ЭйТиАй ПРОПЕРТИЗ, ИНК. Аустенитная нержавеющая сталь с низким содержанием никеля и содержащая стабилизирующие элементы
JP5390175B2 (ja) 2007-12-28 2014-01-15 新日鐵住金ステンレス株式会社 ろう付け性に優れたフェライト系ステンレス鋼
JP5388589B2 (ja) 2008-01-22 2014-01-15 新日鐵住金ステンレス株式会社 加工性と衝撃吸収特性に優れた構造部材用フェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP5337473B2 (ja) 2008-02-05 2013-11-06 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐リジング性と加工性に優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板およびその製造方法
JP4386144B2 (ja) * 2008-03-07 2009-12-16 Ｊｆｅスチール株式会社 耐熱性に優れるフェライト系ステンレス鋼
KR20100124347A (ko) 2008-04-25 2010-11-26 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 저탄소 마르텐사이트계 Ｃｒ 함유 강
US8535606B2 (en) 2008-07-11 2013-09-17 Baker Hughes Incorporated Pitting corrosion resistant non-magnetic stainless steel
EP2163659B1 (de) 2008-09-11 2016-06-08 Outokumpu Nirosta GmbH Nichtrostender Stahl, aus diesem Stahl hergestelltes Kaltband und Verfahren zur Herstellung eines Stahlflachprodukts aus diesem Stahl
JP4624473B2 (ja) 2008-12-09 2011-02-02 新日鐵住金ステンレス株式会社 耐銹性に優れた高純度フェライト系ステンレス鋼およびその製造方法
KR100993412B1 (ko) 2008-12-29 2010-11-09 주식회사 포스코 고분자 연료전지 분리판용 스테인리스강 및 그 제조방법
US20100183475A1 (en) 2009-01-21 2010-07-22 Roman Radon Chromium manganese - nitrogen bearing stainless alloy having excellent thermal neutron absorption ability
SE533635C2 (sv) 2009-01-30 2010-11-16 Sandvik Intellectual Property Austenitisk rostfri stållegering med låg nickelhalt, samt artikel därav
JP5489759B2 (ja) 2009-02-09 2014-05-14 新日鐵住金ステンレス株式会社 ブラックスポットの生成の少ないフェライト系ステンレス鋼
DE102009010473A1 (de) 2009-02-26 2010-11-18 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Stahlwerkstoffzusammensetzung zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen
DE102009010727B3 (de) 2009-02-26 2011-01-13 Federal-Mogul Burscheid Gmbh Stahlgusswerkstoffzusammensetzung zur Herstellung von Kolbenringen und Zylinderlaufbuchsen
JP2010202916A (ja) * 2009-03-02 2010-09-16 Nisshin Steel Co Ltd オーステナイト系ステンレス鋼との溶接部の耐食性に優れたフェライト系ステンレス鋼
JP5526809B2 (ja) 2009-04-27 2014-06-18 大同特殊鋼株式会社 高耐食・高強度・非磁性ステンレス鋼並びに高耐食・高強度・非磁性ステンレス鋼製品及びその製造方法
JP5349153B2 (ja) 2009-06-15 2013-11-20 日新製鋼株式会社 ろう付け用フェライト系ステンレス鋼材および熱交換器部材
JP5272020B2 (ja) 2009-06-24 2013-08-28 日立金属株式会社 高温強度に優れたエンジンバルブ用耐熱鋼
JP4702493B1 (ja) 2009-08-31 2011-06-15 Ｊｆｅスチール株式会社 耐熱性に優れるフェライト系ステンレス鋼
WO2011096454A1 (ja) 2010-02-02 2011-08-11 Ｊｆｅスチール株式会社 靭性に優れた高耐食性フェライト系ステンレス冷延鋼板およびその製造方法
WO2013114833A1 (ja) 2012-01-30 2013-08-08 Ｊｆｅスチール株式会社 フェライト系ステンレス箔
UA111115C2 (uk) 2012-04-02 2016-03-25 Ейкей Стіл Пропертіс, Інк. Рентабельна феритна нержавіюча сталь

Cited By (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US9816163B2 (en) 2012-04-02 2017-11-14 Ak Steel Properties, Inc. Cost-effective ferritic stainless steel

Also Published As

Publication number Publication date
RU2014138182A (ru) 2016-05-27
RS55821B1 (sr) 2017-08-31
SI2834381T1 (sl) 2017-05-31
TWI482866B (zh) 2015-05-01
MX358188B (es) 2018-08-07
HRP20170298T1 (hr) 2017-04-21
CN104245990A (zh) 2014-12-24
US20130294960A1 (en) 2013-11-07
CN110144528A (zh) 2019-08-20
AU2013243635A1 (en) 2014-10-09
ES2620428T3 (es) 2017-06-28
IN2014DN08452A (uk) 2015-05-08
MX2014011875A (es) 2014-11-21
PL2834381T3 (pl) 2017-07-31
TW201343933A (zh) 2013-11-01
CA2868278A1 (en) 2013-10-10
ZA201407915B (en) 2015-12-23
EP2834381A1 (en) 2015-02-11
JP2015518087A (ja) 2015-06-25
WO2013151992A1 (en) 2013-10-10
EP2834381B1 (en) 2017-01-11
HUE033762T2 (en) 2017-12-28
US9816163B2 (en) 2017-11-14
JP6113827B2 (ja) 2017-04-12
RU2598739C2 (ru) 2016-09-27
AU2013243635B2 (en) 2017-07-27
KR101821170B1 (ko) 2018-01-23
CA2868278C (en) 2020-06-30
KR20150003255A (ko) 2015-01-08
KR20170058457A (ko) 2017-05-26

Similar Documents

Publication Publication Date Title
KR101322575B1 (ko) 페라이트-오스테나이트계 스테인리스강
JP4824640B2 (ja) 二相ステンレス鋼およびその製造方法
CN103290337A (zh) 一种原油油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢
JP6115691B1 (ja) 鋼板およびほうろう製品
TWI516614B (zh) Fat iron stainless steel
CN104471089A (zh) 具有良好可加工性的镍-铬-铁-铝-合金的用途
CN103286127B (zh) 原油油船货油舱上甲板用耐腐蚀钢板的制造方法及钢板
UA111115C2 (uk) Рентабельна феритна нержавіюча сталь
JP6018364B2 (ja) 線状加熱性に優れたケミカルタンカー用二相ステンレス鋼
JP2014500907A (ja) Ｎｉ−Ｆｅ−Ｃｒ−Ｍｏ−合金
CN111433382B (zh) 具有优异的抗高温氧化性的铁素体不锈钢及其制造方法
JP4852857B2 (ja) 張り出し成形性と耐隙間部腐食性が優れたフェライト・オーステナイト系ステンレス鋼板
JP5329632B2 (ja) 二相ステンレス鋼、二相ステンレス鋼鋳片、および、二相ステンレス鋼鋼材
JP5836619B2 (ja) 耐酸性良好な二相ステンレス鋼
JP2012219366A (ja) 耐疲労特性に優れた高張力熱延鋼帯の製造方法
RU2448194C1 (ru) Жаропрочный сплав
JP6551633B1 (ja) 油井用低合金高強度継目無鋼管
JP2019112696A (ja) フェライト系ステンレス鋼板およびその製造方法
SU1049560A1 (ru) Сталь
RU2573161C1 (ru) Немагнитная коррозионно-стойкая сталь и изделие, выполненное из нее
RU2222632C1 (ru) Конструкционная сталь