JPS63312051A - 硬脆材研削加工方法 - Google Patents
硬脆材研削加工方法Info
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- JPS63312051A JPS63312051A JP14831187A JP14831187A JPS63312051A JP S63312051 A JPS63312051 A JP S63312051A JP 14831187 A JP14831187 A JP 14831187A JP 14831187 A JP14831187 A JP 14831187A JP S63312051 A JPS63312051 A JP S63312051A
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- JP
- Japan
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- grinding
- grinding wheel
- amplitude
- brittle material
- ground
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- Pending
Links
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Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B24—GRINDING; POLISHING
- B24B—MACHINES, DEVICES, OR PROCESSES FOR GRINDING OR POLISHING; DRESSING OR CONDITIONING OF ABRADING SURFACES; FEEDING OF GRINDING, POLISHING, OR LAPPING AGENTS
- B24B1/00—Processes of grinding or polishing; Use of auxiliary equipment in connection with such processes
- B24B1/04—Processes of grinding or polishing; Use of auxiliary equipment in connection with such processes subjecting the grinding or polishing tools, the abrading or polishing medium or work to vibration, e.g. grinding with ultrasonic frequency
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Grinding And Polishing Of Tertiary Curved Surfaces And Surfaces With Complex Shapes (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔産業上の利用分野〕
本発明は硬脆材たとえばセラミックスなどの構造部材の
研削加工に用いられる。
研削加工に用いられる。
本発明は硬脆材たとえばセラミックスの研削加工に於い
て単位時間当たりの研削加工量を増大させて、かつ砥石
の損耗を極力小さく抑制し、これにより高効率研削加工
と高精度研削加工を可能ならしめるものである。
て単位時間当たりの研削加工量を増大させて、かつ砥石
の損耗を極力小さく抑制し、これにより高効率研削加工
と高精度研削加工を可能ならしめるものである。
従来における研削加工は金属な？の研削加工形態に見ら
れるように砥粒ひとつひとつが被研削物に喰い込み、あ
たかも切削刃具が切削加工をするのと同じような機構に
よって研削加工がなされる。
れるように砥粒ひとつひとつが被研削物に喰い込み、あ
たかも切削刃具が切削加工をするのと同じような機構に
よって研削加工がなされる。
従って金属などの展延性を有する被研削物を高効率研削
加工をする場合はいかに砥粒を鋭利に保も、かつ砥石に
強固に固定し脱落しないようにするかが重要な事である
が、展延性のほとんどないセラミックスのような硬脆材
の研削加工の機構は金属などのそれとはかなり様相をこ
とにする。
加工をする場合はいかに砥粒を鋭利に保も、かつ砥石に
強固に固定し脱落しないようにするかが重要な事である
が、展延性のほとんどないセラミックスのような硬脆材
の研削加工の機構は金属などのそれとはかなり様相をこ
とにする。
即ち硬脆材の研削機構は被研削物の硬度、靭性、剛性な
どにより若干の相違はあるものの主な研削は被研削物の
微細な破砕とその破砕物の除去から成り立っており、被
研削物の微細な破砕を効率よ〈実施することが必要とさ
れている。
どにより若干の相違はあるものの主な研削は被研削物の
微細な破砕とその破砕物の除去から成り立っており、被
研削物の微細な破砕を効率よ〈実施することが必要とさ
れている。
Ｃ問題点を解決するための手段〕
この研削機構に着目し、いかにしたらこの被研割物の微
細な破砕を効率よ〈実施できるかを追究した結果、砥石
の回転に併せて砥石の進行方向、即ち送り方向に対して
振動を与え、砥石が回転と同時に被研削物に衝撃を与え
ることにより破砕が効果的に進むことを見い出した。
細な破砕を効率よ〈実施できるかを追究した結果、砥石
の回転に併せて砥石の進行方向、即ち送り方向に対して
振動を与え、砥石が回転と同時に被研削物に衝撃を与え
ることにより破砕が効果的に進むことを見い出した。
更にこの振動数と振幅の最適条件の追究から本発明は完
成した。
成した。
振動数と振幅及び砥粒径は砥石の周速と関係して効果に
密接な関係があり、振幅の大きな場合は振動数が小さい
と過大な衝撃エネルギーが作用し被研削物を大きく破砕
して研削精度を劣化させ、砥粒に対しても砥粒の破壊脱
落をもたらせ研削精度の劣化と砥石の寿命を著しく短く
する。
密接な関係があり、振幅の大きな場合は振動数が小さい
と過大な衝撃エネルギーが作用し被研削物を大きく破砕
して研削精度を劣化させ、砥粒に対しても砥粒の破壊脱
落をもたらせ研削精度の劣化と砥石の寿命を著しく短く
する。
逆に振幅が小さくて振動数が高い場合は衝撃エネルギー
が有効に作用せず、高効率化に寄与する所が小さい。
が有効に作用せず、高効率化に寄与する所が小さい。
以上をふまえ、振動数および振幅の最適条件を決定し、
高効率、高精度の研削加工を可能にした。
高効率、高精度の研削加工を可能にした。
以下実施例を挙げて説明する。
実施例１
被研削物としての硬脆材としてはアルミナ、窒化アルミ
、窒化硅素及び酸化硅素を供試材として研究をすすめた
が、ここではアルミナを代表例とする。
、窒化硅素及び酸化硅素を供試材として研究をすすめた
が、ここではアルミナを代表例とする。
砥石はレジンボンド及びメタルボンドの両方について研
究をすすめたがレジンボンドよりメタルボンド型が衝撃
効果の点でより効果的であったので、ここではメタルボ
ンド砥石で粒径１０ｕ＾、砥石径１５０龍を代表例とす
る。
究をすすめたがレジンボンドよりメタルボンド型が衝撃
効果の点でより効果的であったので、ここではメタルボ
ンド砥石で粒径１０ｕ＾、砥石径１５０龍を代表例とす
る。
回転数は６５００回転／回転化表例とする。
以上の条件で得た結果を表に示す。
表の△記号は送り方向に対する振動を付与しない場合と
同等の結果であることを示し、×はそれより劣ることを
示し、Ｏ印はよい結果を、◎は大きな効果のある事を表
している。
同等の結果であることを示し、×はそれより劣ることを
示し、Ｏ印はよい結果を、◎は大きな効果のある事を表
している。
表 ： アルミナの研削に対する振幅と振動数の効果こ
こでいう効果とは単位時間当たりの研削間の増大と砥石
の寿命の増加の両面での評価を表す。
こでいう効果とは単位時間当たりの研削間の増大と砥石
の寿命の増加の両面での評価を表す。
表かられかるように、振動数は１００Ｈｚ以上１５００
０Ｈｚの区間によい結果が得られ、振幅については２０
ｎ剛以上２０ｍの区間によい結果が得られることがわか
る。
０Ｈｚの区間によい結果が得られ、振幅については２０
ｎ剛以上２０ｍの区間によい結果が得られることがわか
る。
以上の結果の細部について更に詳細に以下に記述する。
実施例２
アルミナを被研削物としてダイヤモンド粒を砥粒として
砥粒径５ａｓ、砥石径１５０ｍ、メタルボンド型砥石で
回転数６５００回／分の場合、１１００Ｈｚ２０ｎ振幅
の条件で単位時間当たりの研削量は振動のない時に対し
て２０％増大し、寿命判定時間は２倍にのびた。
砥粒径５ａｓ、砥石径１５０ｍ、メタルボンド型砥石で
回転数６５００回／分の場合、１１００Ｈｚ２０ｎ振幅
の条件で単位時間当たりの研削量は振動のない時に対し
て２０％増大し、寿命判定時間は２倍にのびた。
同じ＜ ３０００Ｈｚ １ ａａ振幅の条件で単位時間
当たりの研削量は振動のない時に対して５０％増大し寿
命判定時間は２．５倍にのびた。
当たりの研削量は振動のない時に対して５０％増大し寿
命判定時間は２．５倍にのびた。
実施例３
アルミナを被研削物としてダイヤモンド粒を砥粒として
砥粒径１０副、砥石径１９０ｍ５、メタルボンド型砥石
で回転数５５００回／分の場合に３０００Ｈｚ ５００
ｕｎ振幅の条件で単位時間当たりの研削量は振動のない
時に対して５５％増大し、寿命判定時間は２．５偵にの
びた。同時に研削面がきれいに揃い、むらがないという
特徴がみられた。
砥粒径１０副、砥石径１９０ｍ５、メタルボンド型砥石
で回転数５５００回／分の場合に３０００Ｈｚ ５００
ｕｎ振幅の条件で単位時間当たりの研削量は振動のない
時に対して５５％増大し、寿命判定時間は２．５偵にの
びた。同時に研削面がきれいに揃い、むらがないという
特徴がみられた。
同じ＜ １５０００Ｈｚ２０ｍ振幅の条件で単位時間当
たりの研削■は振動のない時に対して７０％増大し、寿
命判定時間は２倍にのびた。
たりの研削■は振動のない時に対して７０％増大し、寿
命判定時間は２倍にのびた。
以上のように硬脆材の研削加工に於いて、本発明は加工
の高効率化、裔精度化を実現し、大幅な低コスト化に寄
与する。
の高効率化、裔精度化を実現し、大幅な低コスト化に寄
与する。
以上
Claims (1)
- 硬脆材研削加工に於いて、回転する砥石の送り方向に対
して振幅２０ｎｍ（ナノメータ）〜２０μｍ（ミクロメ
ータ）、振動数１００〜１５０００Ｈｚの振動をさせな
がら研削することを特徴とする硬脆材研削加工方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14831187A JPS63312051A (ja) | 1987-06-15 | 1987-06-15 | 硬脆材研削加工方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14831187A JPS63312051A (ja) | 1987-06-15 | 1987-06-15 | 硬脆材研削加工方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63312051A true JPS63312051A (ja) | 1988-12-20 |
Family
ID=15449952
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14831187A Pending JPS63312051A (ja) | 1987-06-15 | 1987-06-15 | 硬脆材研削加工方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS63312051A (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5540614A (en) * | 1992-02-06 | 1996-07-30 | Ppv - Verwaltungs-Ag | Apparatus for grinding workpieces |
-
1987
- 1987-06-15 JP JP14831187A patent/JPS63312051A/ja active Pending
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5540614A (en) * | 1992-02-06 | 1996-07-30 | Ppv - Verwaltungs-Ag | Apparatus for grinding workpieces |
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