JPH11181526A - 加工性と非時効性に優れた熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
加工性と非時効性に優れた熱延鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JPH11181526A JPH11181526A JP36542397A JP36542397A JPH11181526A JP H11181526 A JPH11181526 A JP H11181526A JP 36542397 A JP36542397 A JP 36542397A JP 36542397 A JP36542397 A JP 36542397A JP H11181526 A JPH11181526 A JP H11181526A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- coil
- workability
- less
- temperature
- rolled steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【課題】 特殊元素を添加することなく、通常の熱延設
備で、コイルの全長にわたり、加工性および非時効性に
すぐれた熱延鋼板を製造する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：
０．０５％以下、Ｍｎ：０．３０％以下、Ｐ：０．０３
０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０１０〜
０．０６０％、Ｎ：０．００５０％以下および残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなる鋼片を１０５０〜１２０
０℃に加熱した後、Ａr3点以上で熱間圧延を終了し、６
６０〜７２０℃の範囲内の巻取温度ＣＴM で巻き取るに
際し、コイル先端部・尾端部における巻取温度ＣＴTBを
下記式(1) の温度にて巻き取る。 ＣＴTB＝ＣＴM ＋Ａ×log （ＣＲTB／ＣＲM ）……(1) 但し、Ａ：30〜40、ＣＲM ：500 ℃までのコイル中央部
の冷却速度（℃／hr）、ＣＲTB：500 ℃までのコイル先
端部・尾端部の冷却速度（℃／hr）の平均値。
備で、コイルの全長にわたり、加工性および非時効性に
すぐれた熱延鋼板を製造する。 【解決手段】 重量％で、Ｃ：０．０８％以下、Ｓｉ：
０．０５％以下、Ｍｎ：０．３０％以下、Ｐ：０．０３
０％以下、Ｓ：０．０２０％以下、Ａｌ：０．０１０〜
０．０６０％、Ｎ：０．００５０％以下および残部Ｆｅ
および不可避的不純物からなる鋼片を１０５０〜１２０
０℃に加熱した後、Ａr3点以上で熱間圧延を終了し、６
６０〜７２０℃の範囲内の巻取温度ＣＴM で巻き取るに
際し、コイル先端部・尾端部における巻取温度ＣＴTBを
下記式(1) の温度にて巻き取る。 ＣＴTB＝ＣＴM ＋Ａ×log （ＣＲTB／ＣＲM ）……(1) 但し、Ａ：30〜40、ＣＲM ：500 ℃までのコイル中央部
の冷却速度（℃／hr）、ＣＲTB：500 ℃までのコイル先
端部・尾端部の冷却速度（℃／hr）の平均値。
Description
【０００１】
【発明が属する技術分野】自動車、家電、建材、容器等
に用いられる加工性と非時効性に優れた熱延鋼板であっ
て、コイル長手方向に均質な機械的性質を備えた熱延鋼
板の製造方法に関する。
に用いられる加工性と非時効性に優れた熱延鋼板であっ
て、コイル長手方向に均質な機械的性質を備えた熱延鋼
板の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】近年、自動車用鋼板に代表される加工用
鋼板の分野においては、素材費削減の観点から、従来か
ら用いられてきた冷延鋼板に代わり、熱延鋼板が用いら
れるようになってきた。このため、熱延鋼板に対する加
工性向上の要求は年々高まっており、加工性の優れた熱
延鋼板を製造しようとする試みが多くなされている。
鋼板の分野においては、素材費削減の観点から、従来か
ら用いられてきた冷延鋼板に代わり、熱延鋼板が用いら
れるようになってきた。このため、熱延鋼板に対する加
工性向上の要求は年々高まっており、加工性の優れた熱
延鋼板を製造しようとする試みが多くなされている。
【０００３】例えば、(1) 極低炭素アルミキルド鋼を用
いる方法（特開昭４９−８９６２１号）、(2) ＴｉやＮ
ｂを添加した極低炭素ＩＦ鋼を用いる方法（特開昭５５
−９７４３１号）、(3) 低炭素アルミキルド鋼において
は、Ｂ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ等の特殊元素を添
加する方法（特開昭５２−１７３１９号、特開昭５２−
２３５１８号、特開昭６２−１３８４９号、特開昭６３
−２１６９２５号、特開平０２−１０４６３７号、特開
平０２−２０９４２３号、特開平０２−２１７４１９号
等）、(4) Ｐを減少する方法（特開平０２−２０９４２
４号）、(5) Ｍｎ，Ａｌ，Ｎを低減する方法（特公昭６
３−６４４９１号）、(6) 仕上圧延後の冷却速度を規定
する方法（特公平０５−８６４５１号）等がある。
いる方法（特開昭４９−８９６２１号）、(2) ＴｉやＮ
ｂを添加した極低炭素ＩＦ鋼を用いる方法（特開昭５５
−９７４３１号）、(3) 低炭素アルミキルド鋼において
は、Ｂ，Ｎｂ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｚｒ等の特殊元素を添
加する方法（特開昭５２−１７３１９号、特開昭５２−
２３５１８号、特開昭６２−１３８４９号、特開昭６３
−２１６９２５号、特開平０２−１０４６３７号、特開
平０２−２０９４２３号、特開平０２−２１７４１９号
等）、(4) Ｐを減少する方法（特開平０２−２０９４２
４号）、(5) Ｍｎ，Ａｌ，Ｎを低減する方法（特公昭６
３−６４４９１号）、(6) 仕上圧延後の冷却速度を規定
する方法（特公平０５−８６４５１号）等がある。
【０００４】また、材料が厳しい加工を受ける場合、加
工性の時効劣化がしばしば問題となるため、非時効化へ
の試みもなされている。例えば、(7) 低炭素アルミキル
ド鋼にＣｒ，Ｚｒを添加する方法（特開昭５２−２３５
１８号）、(8) Ｎを低減する方法（特開昭５７−１３１
３２４号）、(9) 巻き取り後の放冷時に２５０〜４５０
℃で保定する方法（特開平０２−１９４２４号）等があ
る。
工性の時効劣化がしばしば問題となるため、非時効化へ
の試みもなされている。例えば、(7) 低炭素アルミキル
ド鋼にＣｒ，Ｚｒを添加する方法（特開昭５２−２３５
１８号）、(8) Ｎを低減する方法（特開昭５７−１３１
３２４号）、(9) 巻き取り後の放冷時に２５０〜４５０
℃で保定する方法（特開平０２−１９４２４号）等があ
る。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかし、前記(1) 〜
(5) 、(7) 、(8) の場合、製鋼工程における精錬処理の
コストアップ、添加元素のコストアップが避けられな
い。(6) の場合、加工性は良好となるものの、時効劣化
が問題である。また、(9) では保温のための設備が必要
であり、設備コスト高を招来する。
(5) 、(7) 、(8) の場合、製鋼工程における精錬処理の
コストアップ、添加元素のコストアップが避けられな
い。(6) の場合、加工性は良好となるものの、時効劣化
が問題である。また、(9) では保温のための設備が必要
であり、設備コスト高を招来する。
【０００６】一方、熱延鋼板の材質については巻取温度
だけでなく、巻取り後の冷却速度にも大きく影響を受け
る。このため冷却速度の速いコイル先端部、尾端部では
加工性、非時効性とも大きく劣化する。かかる劣化は冷
延−焼鈍工程を経て製造される冷延鋼板でも見られる
が、熱延鋼板では冷延鋼板に比して顕著である。この問
題に関しては、特開昭５８−３７１２８号、特開昭５９
−１６２２７号、特開平０５−４３９４６号等に開示さ
れているように、冷延鋼板での検討はなされているもの
の、熱延鋼板では検討されていないのが実情である。
だけでなく、巻取り後の冷却速度にも大きく影響を受け
る。このため冷却速度の速いコイル先端部、尾端部では
加工性、非時効性とも大きく劣化する。かかる劣化は冷
延−焼鈍工程を経て製造される冷延鋼板でも見られる
が、熱延鋼板では冷延鋼板に比して顕著である。この問
題に関しては、特開昭５８−３７１２８号、特開昭５９
−１６２２７号、特開平０５−４３９４６号等に開示さ
れているように、冷延鋼板での検討はなされているもの
の、熱延鋼板では検討されていないのが実情である。
【０００７】本発明はかかる問題に鑑みなされてもの
で、特殊元素を添加することなく、通常の熱延設備で、
コイルの全長にわたり、加工性および非時効性にすぐれ
た熱延鋼板を製造することができる方法を提供すること
を目的とするものである。
で、特殊元素を添加することなく、通常の熱延設備で、
コイルの全長にわたり、加工性および非時効性にすぐれ
た熱延鋼板を製造することができる方法を提供すること
を目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本発明を成すに至った基
礎実験についてまず説明する。下記成分の鋼を実験室的
に真空溶解し、その鋼片を１１３０℃に加熱後、仕上温
度約８８０℃以上で板厚２．３mmに熱間圧延し、巻取温
度に相当する６００〜７４０℃の範囲内の温度で加熱炉
に装入し、同温度から５００℃までの冷却速度が３０℃
／hr、７０℃／hr、１３０℃／hrになるように炉冷し、
その後、１％の調質圧延を行った。 ・成分( wt％） Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．２２
％、Ｐ：０．００８％、Ｓ：０．００８％、Ａｌ：０．
０２５％、Ｎ：０．００２２％
礎実験についてまず説明する。下記成分の鋼を実験室的
に真空溶解し、その鋼片を１１３０℃に加熱後、仕上温
度約８８０℃以上で板厚２．３mmに熱間圧延し、巻取温
度に相当する６００〜７４０℃の範囲内の温度で加熱炉
に装入し、同温度から５００℃までの冷却速度が３０℃
／hr、７０℃／hr、１３０℃／hrになるように炉冷し、
その後、１％の調質圧延を行った。 ・成分( wt％） Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．２２
％、Ｐ：０．００８％、Ｓ：０．００８％、Ａｌ：０．
０２５％、Ｎ：０．００２２％
【０００９】得られた熱延鋼板からＪＩＳ５号引張試験
片を採取し、伸び（Ｅｌ）を測定するとともに、さらに
１００℃×６０min の加熱処理後の降伏点上昇量（Ａ
Ｉ、時効指数）を求め、非時効性を評価した。その結果
を図２(A),(B) に示す。
片を採取し、伸び（Ｅｌ）を測定するとともに、さらに
１００℃×６０min の加熱処理後の降伏点上昇量（Ａ
Ｉ、時効指数）を求め、非時効性を評価した。その結果
を図２(A),(B) に示す。
【００１０】図２(A) より、低炭素アルミキルド鋼の非
時効性はコイル中央部に相当する冷却速度（３０℃／h
r）の遅い所では、巻取温度が６６０〜７１０℃で時効
指数が２０Ｎ／mm2 以下と顕著に良くなり、コイル先端
部、尾端部に相当する冷却速度の速い所ではこの温度範
囲が高温側にシフトすることが見い出された。また、図
２(B) より、前記温度範囲で４８％以上と良好なＥｌを
示し、冷却速度の影響についても同様の傾向が認められ
た。これは、ＡｌＮの析出、セメンタイトの析出形態
が、巻取温度と冷却速度に大きく影響されるためである
と思われる。
時効性はコイル中央部に相当する冷却速度（３０℃／h
r）の遅い所では、巻取温度が６６０〜７１０℃で時効
指数が２０Ｎ／mm2 以下と顕著に良くなり、コイル先端
部、尾端部に相当する冷却速度の速い所ではこの温度範
囲が高温側にシフトすることが見い出された。また、図
２(B) より、前記温度範囲で４８％以上と良好なＥｌを
示し、冷却速度の影響についても同様の傾向が認められ
た。これは、ＡｌＮの析出、セメンタイトの析出形態
が、巻取温度と冷却速度に大きく影響されるためである
と思われる。
【００１１】従って、コイル各部について冷却速度に応
じた巻取温度にコントロールすれば、加工性と非時効性
に優れた、コイル長手方向に均質な熱延鋼板が得られこ
とがわかる。すなわち、コイル中央部の巻取温度および
冷却速度、並びにコイル内外周部（コイル先端部、後端
部に相当する部分）の冷却速度により、コイル先端部、
尾端部の巻取温度を決定し、これにより巻取温度を制御
することによって、特殊元素の添加を行うことなく、加
工性と非時効性に優れた、コイル長手方向で材質の均一
な熱延鋼板を製造することできる。実際のコイルではコ
イルの先端部、後端部の巻取温度を高くすることによ
り、保温効果も得られ、冷却速度が遅くなり、非時効性
はより向上するものと考えられる。
じた巻取温度にコントロールすれば、加工性と非時効性
に優れた、コイル長手方向に均質な熱延鋼板が得られこ
とがわかる。すなわち、コイル中央部の巻取温度および
冷却速度、並びにコイル内外周部（コイル先端部、後端
部に相当する部分）の冷却速度により、コイル先端部、
尾端部の巻取温度を決定し、これにより巻取温度を制御
することによって、特殊元素の添加を行うことなく、加
工性と非時効性に優れた、コイル長手方向で材質の均一
な熱延鋼板を製造することできる。実際のコイルではコ
イルの先端部、後端部の巻取温度を高くすることによ
り、保温効果も得られ、冷却速度が遅くなり、非時効性
はより向上するものと考えられる。
【００１２】かかる知見に基づきなされた本発明の熱延
鋼板の製造方法は、重量％で、 Ｃ ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．３０％以下、Ｐ ：０．０３０％以下、Ｓ ：０．
０２０％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％、Ｎ
：０．００５０％以下 および残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を１
０５０〜１２００℃に加熱した後、Ａr3点以上で熱間圧
延を終了し、６６０〜７２０℃の範囲内の巻取温度ＣＴ
M で巻き取るに際し、コイルの先端および尾端から各々
全コイル長の５％以上の長さを有するコイル先端部およ
び尾端部における巻取温度ＣＴTBを下記式(1) の温度に
て巻き取るものである。 ＣＴTB＝ＣＴM ＋Ａ×log （ＣＲTB／ＣＲM ）……(1) 但し、Ａ：３０〜４０（定数）、ＣＲM ：５００℃まで
のコイル中央部の冷却速度（℃／hr）、ＣＲTB：５００
℃までのコイル先端部・尾端部の冷却速度（℃／hr）の
平均値。なお、ＣＴM はコイル中央部における巻取温度
に等しく、ＣＲMおよび下記ＣＲTBは予めコイル全長を
ＣＴM で巻き取ったときの巻取後のコイルから事前に測
定される。また、冷却速度は全て平均冷却速度を意味す
る。
鋼板の製造方法は、重量％で、 Ｃ ：０．０８％以下、Ｓｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：
０．３０％以下、Ｐ ：０．０３０％以下、Ｓ ：０．
０２０％以下、Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％、Ｎ
：０．００５０％以下 および残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を１
０５０〜１２００℃に加熱した後、Ａr3点以上で熱間圧
延を終了し、６６０〜７２０℃の範囲内の巻取温度ＣＴ
M で巻き取るに際し、コイルの先端および尾端から各々
全コイル長の５％以上の長さを有するコイル先端部およ
び尾端部における巻取温度ＣＴTBを下記式(1) の温度に
て巻き取るものである。 ＣＴTB＝ＣＴM ＋Ａ×log （ＣＲTB／ＣＲM ）……(1) 但し、Ａ：３０〜４０（定数）、ＣＲM ：５００℃まで
のコイル中央部の冷却速度（℃／hr）、ＣＲTB：５００
℃までのコイル先端部・尾端部の冷却速度（℃／hr）の
平均値。なお、ＣＴM はコイル中央部における巻取温度
に等しく、ＣＲMおよび下記ＣＲTBは予めコイル全長を
ＣＴM で巻き取ったときの巻取後のコイルから事前に測
定される。また、冷却速度は全て平均冷却速度を意味す
る。
【００１３】本発明の成分限定理由について説明する。 Ｃ：０．０８％以下 Ｃは多量に含有すると伸び等の加工性を劣化させるだけ
でなく、固溶Ｃとして存在するようになり、非時効性を
も劣化させるので、少ない方が好ましく、上限を０．０
８％とする。
でなく、固溶Ｃとして存在するようになり、非時効性を
も劣化させるので、少ない方が好ましく、上限を０．０
８％とする。
【００１４】Ｓｉ：０．０５％以下 Ｓｉは多量に含有するとＡｌ系介在物が増加し加工性を
劣化させる。また、スケール性状も劣化させ、鋼板の表
面性状を損なうので、０．０５％以下とする。
劣化させる。また、スケール性状も劣化させ、鋼板の表
面性状を損なうので、０．０５％以下とする。
【００１５】Ｍｎ：０．３０％以下 ＭｎもＣと同様、多量に添加すると加工性を劣化させる
ため、０．３０％以下とする。
ため、０．３０％以下とする。
【００１６】Ｐ：０．０３０％以下 Ｐは鋼中に固溶し、鋼の強度を上昇させ、加工性を劣化
させるため、０．０３０％以下とする。
させるため、０．０３０％以下とする。
【００１７】Ｓ：０．０２０％以下 Ｓは硫化物系介在物を形成し、加工性を劣化させるので
低い方が好ましい。また、Ｓはヘゲ疵、スリバー疵等の
発生の原因になり、鋼板の表面性状が損なわれるので、
Ｓ：０．０２０％以下とする。
低い方が好ましい。また、Ｓはヘゲ疵、スリバー疵等の
発生の原因になり、鋼板の表面性状が損なわれるので、
Ｓ：０．０２０％以下とする。
【００１８】Ａｌ：０．０１０〜０．０６０％ Ａｌは鋼の脱酸剤として添加される。脱酸効果および経
済性の観点から０．０１０％以上、０．０６０％以下と
する。
済性の観点から０．０１０％以上、０．０６０％以下と
する。
【００１９】Ｎ：０．００５０％以下 ＮはＣと同様、増加すると伸び等の機械的性質が劣化す
るばかりでなく、固溶Ｎとして存在し、非時効性をも劣
化させるので、０．００５０％以下とする。
るばかりでなく、固溶Ｎとして存在し、非時効性をも劣
化させるので、０．００５０％以下とする。
【００２０】次に、熱延条件について説明する。スラブ
加熱温度は、１２００℃を越えるとスケールロスが多く
なったり、機械的特性が劣化するので、上限を１２００
℃とする。また、１０５０℃より低くなると、仕上温度
をＡr3点以上に確保するのが困難となるため、下限を１
０５０℃とする。
加熱温度は、１２００℃を越えるとスケールロスが多く
なったり、機械的特性が劣化するので、上限を１２００
℃とする。また、１０５０℃より低くなると、仕上温度
をＡr3点以上に確保するのが困難となるため、下限を１
０５０℃とする。
【００２１】熱間圧延の仕上温度がＡr3点を下回ると、
熱延鋼板の加工性が著しく劣化するばかりでなく、圧延
荷重の急激な変化が生じ、板厚制御が困難になる等の操
業上の不都合も生じるため、Ａr3点以上とする。
熱延鋼板の加工性が著しく劣化するばかりでなく、圧延
荷重の急激な変化が生じ、板厚制御が困難になる等の操
業上の不都合も生じるため、Ａr3点以上とする。
【００２２】熱延後の巻取温度は本発明において重要で
ある。後述の実施例から明らかなとおり、予めコイル全
長をＣＴM で巻き取ったときのコイル中央部の冷却速度
ＣＲM およびコイル先端部、後端部の平均の冷却速度Ｃ
ＲTBを測定しておき、テーブル上を走行する鋼帯の冷却
水量、水圧等を制御することにより、コイル先端部、後
端部の巻取温度を式(1) を満足する温度範囲内に制御す
ることで、時効指数が２０Ｎ／mm2 以下の非時効性に優
れた熱延鋼板が得られる。この場合、ＣＲM 、ＣＲTBを
５００℃までの冷却速度としたのは、ＡｌＮの析出は５
００℃までで完了するため、非時効性に影響するのは５
００℃までの冷却速度ということになるからである。ま
た、コイル先端部、後端部の長さをコイル全長の５％以
上としたのは、５％未満では保温効果が過小であり、コ
イル先端部、後端部の非時効性が劣化するようになるか
らである。なお、コイル先端部、後端部の長さの上限は
コイル全長の２０％以下で十分である。
ある。後述の実施例から明らかなとおり、予めコイル全
長をＣＴM で巻き取ったときのコイル中央部の冷却速度
ＣＲM およびコイル先端部、後端部の平均の冷却速度Ｃ
ＲTBを測定しておき、テーブル上を走行する鋼帯の冷却
水量、水圧等を制御することにより、コイル先端部、後
端部の巻取温度を式(1) を満足する温度範囲内に制御す
ることで、時効指数が２０Ｎ／mm2 以下の非時効性に優
れた熱延鋼板が得られる。この場合、ＣＲM 、ＣＲTBを
５００℃までの冷却速度としたのは、ＡｌＮの析出は５
００℃までで完了するため、非時効性に影響するのは５
００℃までの冷却速度ということになるからである。ま
た、コイル先端部、後端部の長さをコイル全長の５％以
上としたのは、５％未満では保温効果が過小であり、コ
イル先端部、後端部の非時効性が劣化するようになるか
らである。なお、コイル先端部、後端部の長さの上限は
コイル全長の２０％以下で十分である。
【００２３】
【実施例】まず、本発明にかかる鋼種の機械的性質、非
時効性について説明する。実験室的に真空溶解した表１
に示す成分の鋼片を１１５０℃に加熱した後、仕上温度
を約８８０℃以上として板厚２．３mmに熱間圧延し、巻
取温度に相当する６８０℃で加熱炉に装入し、同温度か
ら５００℃までの冷却速度が３０℃／hrとなるように炉
冷し、その後、１％の調質圧延を行った。
時効性について説明する。実験室的に真空溶解した表１
に示す成分の鋼片を１１５０℃に加熱した後、仕上温度
を約８８０℃以上として板厚２．３mmに熱間圧延し、巻
取温度に相当する６８０℃で加熱炉に装入し、同温度か
ら５００℃までの冷却速度が３０℃／hrとなるように炉
冷し、その後、１％の調質圧延を行った。
【００２４】得られた熱延鋼板を用いて、ＪＩＳ５号引
張試験片で引張特性を、さらに１００℃×６０mm加熱処
理後の降伏点上昇量（ＡＩ）を求め、非時効性を評価し
た。その結果を表１に併せて示す。
張試験片で引張特性を、さらに１００℃×６０mm加熱処
理後の降伏点上昇量（ＡＩ）を求め、非時効性を評価し
た。その結果を表１に併せて示す。
【００２５】
【表１】
【００２６】表１において、鋼種Ａ〜Ｆは発明例であ
り、良好な加工性と非時効性を備えていることがわか
る。一方、鋼種Ｇは鋼種Ｂと比較してＰが多いため加工
性が悪く、鋼種Ｈは鋼種Ｂと比較してＣが多いため加工
性、非時効性がともに悪い。また、鋼種Ｉは鋼種Ｅと比
較してＭｎが多いため加工性が悪い。また、鋼種Ｊは鋼
種Ａと比較してＮが多いため加工性、非時効性がともに
悪く、鋼種Ｋは鋼種Ａと比較してＳｉが多いため、加工
性、非時効性は良好であるものの、スケール性状が悪
く、鋼板の表面性状が悪かった。鋼種Ｌは鋼種Ａと比較
してＳが多いため、加工性が悪く、またヘゲ、スリバー
等が発生し、鋼板の表面性状も悪かった。
り、良好な加工性と非時効性を備えていることがわか
る。一方、鋼種Ｇは鋼種Ｂと比較してＰが多いため加工
性が悪く、鋼種Ｈは鋼種Ｂと比較してＣが多いため加工
性、非時効性がともに悪い。また、鋼種Ｉは鋼種Ｅと比
較してＭｎが多いため加工性が悪い。また、鋼種Ｊは鋼
種Ａと比較してＮが多いため加工性、非時効性がともに
悪く、鋼種Ｋは鋼種Ａと比較してＳｉが多いため、加工
性、非時効性は良好であるものの、スケール性状が悪
く、鋼板の表面性状が悪かった。鋼種Ｌは鋼種Ａと比較
してＳが多いため、加工性が悪く、またヘゲ、スリバー
等が発生し、鋼板の表面性状も悪かった。
【００２７】次に、コイル先端部、尾端部における巻取
温度の制御例について説明する。下記成分を有する鋼を
転炉にて溶製し、連続鋳造にてスラブとした。このスラ
ブを表２に示す条件で仕上板厚２．３mmに熱間圧延し、
コイルの先端部、尾端部を式(1) に従って決定した巻取
温度にコントロールして巻き取った。巻取温度のコント
ロールは、テーブル上での冷却水量を制御することによ
り行った。 ・成分( wt％） Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１９
％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００８％、Ａｌ：０．
０２７％、Ｎ：０．００２４％
温度の制御例について説明する。下記成分を有する鋼を
転炉にて溶製し、連続鋳造にてスラブとした。このスラ
ブを表２に示す条件で仕上板厚２．３mmに熱間圧延し、
コイルの先端部、尾端部を式(1) に従って決定した巻取
温度にコントロールして巻き取った。巻取温度のコント
ロールは、テーブル上での冷却水量を制御することによ
り行った。 ・成分( wt％） Ｃ：０．０５％、Ｓｉ：０．０１％、Ｍｎ：０．１９
％、Ｐ：０．０１０％、Ｓ：０．００８％、Ａｌ：０．
０２７％、Ｎ：０．００２４％
【００２８】なお、式(1) を適用するに際し、予めコイ
ル全長を同一巻取温度（ＣＴM ）で巻き取った場合のコ
イル中央部の冷却速度（ＣＲM ）、先端部、尾端部の平
均の冷却速度（ＣＲTB）を調査し、 log（ＣＲTB／ＣＲ
M ) の値を算出した。ＣＲMはコイルの中央部に側面か
ら測温孔（深さ１５０mm）を明けて熱電対を装入し、温
度変化を測定することにより求めた。一方、ＣＲTBはコ
イルの先端、後端から２巻き目の位置にコイル側面から
測温孔（深さ１５０mm）を明けて熱電対を装入し、温度
変化を測定し、その平均値をＣＲTBとした。
ル全長を同一巻取温度（ＣＴM ）で巻き取った場合のコ
イル中央部の冷却速度（ＣＲM ）、先端部、尾端部の平
均の冷却速度（ＣＲTB）を調査し、 log（ＣＲTB／ＣＲ
M ) の値を算出した。ＣＲMはコイルの中央部に側面か
ら測温孔（深さ１５０mm）を明けて熱電対を装入し、温
度変化を測定することにより求めた。一方、ＣＲTBはコ
イルの先端、後端から２巻き目の位置にコイル側面から
測温孔（深さ１５０mm）を明けて熱電対を装入し、温度
変化を測定し、その平均値をＣＲTBとした。
【００２９】得られたそれぞれのコイルについて、先端
部、中央部、尾端部から試験用サンプルを採取し、ＪＩ
Ｓ５号引張試験片で引張特性を、さらに１００℃×６０
min加熱処理後の降伏点上昇量（ＡＩ）を求め、非時効
性を評価した。その結果を表２に併せて示す。また、表
２の試料No. １〜７について、 log（ＣＲTB／ＣＲM)
および（ＣＴTB−ＣＴM ）が非時効性に及ぼす影響を整
理したグラフを図１に示す。なお、グラフ中に付した符
号は試料No. を示し、（ＣＴTB−ＣＴM ）の値は各試料
ごとにその先端部および後端部について算出した。ま
た、グラフ中の「○」は加工性および非時効性が共に良
好なもの、「×」は非時効性が不良なものを示す。
部、中央部、尾端部から試験用サンプルを採取し、ＪＩ
Ｓ５号引張試験片で引張特性を、さらに１００℃×６０
min加熱処理後の降伏点上昇量（ＡＩ）を求め、非時効
性を評価した。その結果を表２に併せて示す。また、表
２の試料No. １〜７について、 log（ＣＲTB／ＣＲM)
および（ＣＴTB−ＣＴM ）が非時効性に及ぼす影響を整
理したグラフを図１に示す。なお、グラフ中に付した符
号は試料No. を示し、（ＣＴTB−ＣＴM ）の値は各試料
ごとにその先端部および後端部について算出した。ま
た、グラフ中の「○」は加工性および非時効性が共に良
好なもの、「×」は非時効性が不良なものを示す。
【００３０】
【表２】
【００３１】表２および図１から、式(1) に基づいて巻
取温度をコントロールした試料No.１，５，６は、コイ
ルの先端部、中央部、尾端部に渡り、良好な加工性と非
時効性を有する鋼板が得られていることがわかる。一
方、No. ３，７は先端部、尾端部の巻取温度が式(1) で
求められる温度より高く、またNo. ２，４は低いため、
先端部、尾端部の非時効性が劣化し、コイル全長に渡り
良好な非時効性が得られていない。また、No. ８は先端
部、尾端部の巻取温度の制御長さが短いため、先端部、
尾端部の非時効性が劣化している。なお、加工性につい
ては、一部の比較例で尾端部のＥｌが４８％を下回るも
のがあるが、概ね良好である。
取温度をコントロールした試料No.１，５，６は、コイ
ルの先端部、中央部、尾端部に渡り、良好な加工性と非
時効性を有する鋼板が得られていることがわかる。一
方、No. ３，７は先端部、尾端部の巻取温度が式(1) で
求められる温度より高く、またNo. ２，４は低いため、
先端部、尾端部の非時効性が劣化し、コイル全長に渡り
良好な非時効性が得られていない。また、No. ８は先端
部、尾端部の巻取温度の制御長さが短いため、先端部、
尾端部の非時効性が劣化している。なお、加工性につい
ては、一部の比較例で尾端部のＥｌが４８％を下回るも
のがあるが、概ね良好である。
【００３２】
【発明の効果】本発明によれば、特殊元素を含まないア
ルミキルド鋼を用いているにもかかわらず、コイルの先
端部、後端部を式(1) を満足する巻取温度で巻取るの
で、コイル全長に渡り、加工性および非時効性に優れた
熱延鋼板を得ることができる。しかも、コイルの先端
部、後端部の巻取温度をコントロールするだけで実施可
能であるため、特殊な設備は必要なく、通常の設備を用
いて実施することができ、生産性にも優れる。
ルミキルド鋼を用いているにもかかわらず、コイルの先
端部、後端部を式(1) を満足する巻取温度で巻取るの
で、コイル全長に渡り、加工性および非時効性に優れた
熱延鋼板を得ることができる。しかも、コイルの先端
部、後端部の巻取温度をコントロールするだけで実施可
能であるため、特殊な設備は必要なく、通常の設備を用
いて実施することができ、生産性にも優れる。
【図１】実施例における log（ＣＲTB／ＣＲM ) および
（ＣＴTB−ＣＴM ）が非時効性に及ぼす影響を整理した
グラフである。
（ＣＴTB−ＣＴM ）が非時効性に及ぼす影響を整理した
グラフである。
【図２】(A) は巻取温度に相当する温度と非時効性との
関係を冷却速度別に表示したグラフ、(B) は巻取温度に
相当する温度と伸びとの関係を冷却速度別に表示したグ
ラフである。
関係を冷却速度別に表示したグラフ、(B) は巻取温度に
相当する温度と伸びとの関係を冷却速度別に表示したグ
ラフである。
Claims (1)
- 【請求項１】 重量％で、Ｃ ：０．０８％以下、Ｓ
ｉ：０．０５％以下、Ｍｎ：０．３０％以下、Ｐ ：
０．０３０％以下、Ｓ ：０．０２０％以下、Ａｌ：
０．０１０〜０．０６０％、Ｎ ：０．００５０％以下
および残部Ｆｅおよび不可避的不純物からなる鋼片を１
０５０〜１２００℃に加熱した後、Ａr3点以上で熱間圧
延を終了し、６６０〜７１０℃の範囲内の巻取温度ＣＴ
M で巻き取るに際して、 コイルの先端および尾端から各々全コイル長の５％以上
の長さを有するコイル先端部および尾端部における巻取
温度ＣＴTBを下記式(1) の温度にて巻き取る加工性と非
時効性に優れた熱延鋼板の製造方法。 ＣＴTB＝ＣＴM ＋Ａ×log （ＣＲTB／ＣＲM ）……(1) 但し、Ａ：３０〜４０（定数） ＣＲM ：５００℃までのコイル中央部の冷却速度（℃／
hr） ＣＲTB：５００℃までのコイル先端部、尾端部の冷却速
度（℃／hr）の平均値
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36542397A JPH11181526A (ja) | 1997-12-19 | 1997-12-19 | 加工性と非時効性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP36542397A JPH11181526A (ja) | 1997-12-19 | 1997-12-19 | 加工性と非時効性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH11181526A true JPH11181526A (ja) | 1999-07-06 |
Family
ID=18484220
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP36542397A Pending JPH11181526A (ja) | 1997-12-19 | 1997-12-19 | 加工性と非時効性に優れた熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPH11181526A (ja) |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013133509A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 形状凍結性と耐時効性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2015116596A (ja) * | 2013-12-19 | 2015-06-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼帯の製造方法 |
| JP2016130334A (ja) * | 2015-01-13 | 2016-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼帯、冷延鋼帯及び熱延鋼帯の製造方法 |
-
1997
- 1997-12-19 JP JP36542397A patent/JPH11181526A/ja active Pending
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2013133509A (ja) * | 2011-12-27 | 2013-07-08 | Jfe Steel Corp | 形状凍結性と耐時効性に優れた熱延鋼板およびその製造方法 |
| JP2015116596A (ja) * | 2013-12-19 | 2015-06-25 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼帯の製造方法 |
| JP2016130334A (ja) * | 2015-01-13 | 2016-07-21 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 熱延鋼帯、冷延鋼帯及び熱延鋼帯の製造方法 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3610883B2 (ja) | 曲げ性に優れる高張力鋼板の製造方法 | |
| JP4650006B2 (ja) | 延性および伸びフランジ性に優れた高炭素熱延鋼板およびその製造方法 | |
| JPS5825435A (ja) | 連続焼鈍による表面性状にすぐれた深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH11181526A (ja) | 加工性と非時効性に優れた熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3516747B2 (ja) | コイル長手方向の材質の均一性と表面品位に優れた常温非時効深絞り用冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3578234B2 (ja) | 高ヤング率熱延鋼板の製造方法 | |
| JP2505579B2 (ja) | 耐つまとび性およびそのコイル内均一性に優れたホ―ロ―用冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH09256065A (ja) | 表面特性に優れたフェライト系ステンレス鋼薄板の製造方法 | |
| JPS609097B2 (ja) | すぐれた加工性と非時効性を有する極低降伏点鋼およびその製造方法 | |
| JP3593728B2 (ja) | 成形性の優れた極低炭素冷延鋼板の製造方法 | |
| JPH04168217A (ja) | 均一性に優れる高靭性・高張力熱延鋼板の製造方法 | |
| JPH06322441A (ja) | 焼付硬化性を有する高強度鋼板の製造方法 | |
| JP2669188B2 (ja) | 深絞り用高強度冷延鋼板の製造法 | |
| JPS59123721A (ja) | 加工性にすぐれた冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3762085B2 (ja) | 加工性に優れた直送圧延による軟質冷延鋼板の製造方法 | |
| JP3443220B2 (ja) | 深絞り性の優れた熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP3046366B2 (ja) | 深絞り用薄鋼板の製造方法 | |
| JPH09125195A (ja) | 加工性の優れた熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JPS61257421A (ja) | 超高張力鋼板の製造方法 | |
| JPH1143721A (ja) | 高強度ばね用鋼材及びその製造方法 | |
| JP2001181801A (ja) | フレーム用フェライト系ステンレス鋼材およびその製造方法 | |
| JP3596193B2 (ja) | 延性に優れ、鋼帯長さ方向の伸びが均一な熱延鋼板の製造方法 | |
| JP3793254B2 (ja) | 成形性に優れた冷延鋼板の製造方法 | |
| JPS63243225A (ja) | 耐ろう接割れ性に優れた冷延鋼板の製造法 | |
| JP3331944B2 (ja) | 加工性に優れた直送圧延による軟質熱延鋼板およびその製造方法 |