JP2524905B2 - 自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法 - Google Patents
自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法Info
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
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- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
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- F01N3/281—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、自動車排ガス浄化装置
用の触媒用メタル担体の構成要素である波付け加工ステ
ンレス鋼箔の製造方法に関する。さらに詳しくは、箔に
波付け加工を施した場合においても箔割れ、箔切れ等の
不具合の生じない波付け加工性に優れたステンレス鋼箔
の製造方法に関する。
用の触媒用メタル担体の構成要素である波付け加工ステ
ンレス鋼箔の製造方法に関する。さらに詳しくは、箔に
波付け加工を施した場合においても箔割れ、箔切れ等の
不具合の生じない波付け加工性に優れたステンレス鋼箔
の製造方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】従来、自動車触媒担体にはセラミックス
・ハニカムが用いられてきた。しかしながら、近年、エ
ンジン性能あるいは搭載性等の点でセラミックス・ハニ
カムよりも優れた性能を有するメタル・ハニカム製の自
動車触媒担体の使用が提案されている。すなわち、この
技術はステンレス鋼箔製の平らな箔（平箔）と波付け加
工した箔（波箔）を交互に巻き込んだ金属ハニカムとこ
れらを囲む金属外筒から自動車触媒担体を構成する技術
であり、例えば、特開昭５０−９２２８６号、同５１−
４８４７３号、同５７−７１８９８号および同５８−１
７７４３７号の各公報にその具体的技術が開示されてい
る。
・ハニカムが用いられてきた。しかしながら、近年、エ
ンジン性能あるいは搭載性等の点でセラミックス・ハニ
カムよりも優れた性能を有するメタル・ハニカム製の自
動車触媒担体の使用が提案されている。すなわち、この
技術はステンレス鋼箔製の平らな箔（平箔）と波付け加
工した箔（波箔）を交互に巻き込んだ金属ハニカムとこ
れらを囲む金属外筒から自動車触媒担体を構成する技術
であり、例えば、特開昭５０−９２２８６号、同５１−
４８４７３号、同５７−７１８９８号および同５８−１
７７４３７号の各公報にその具体的技術が開示されてい
る。
【０００３】上記、メタル・ハニカム製自動車触媒担体
（以下、メタル担体と称す）の製造プロセスは、通常以
下のようである。（１）溶製した２０Ｃｒ−５Ａｌ系ス
テンレス鋼を熱間圧延、冷間圧延等により５０μｍ程度
の箔材にする。（２）箔材に波付け加工を施して波箔を
作製する。（３）次いで平箔と波箔を交互に巻き込んだ
ハニカム体を成形し外筒に組み込む。（４）平箔と波箔
間あるいは箔と外筒間を接合するため、ロー材を塗布し
た後、ロー付け処理を施す。（５）さらに触媒担持処理
を施す。これら各プロセスのうちステンレス鋼の冷間圧
延プロセスでは、ステンレス鋼の高い加工硬化性のゆえ
に、通常中間焼鈍を施し、素材を一旦軟化させる工程を
通して５０μｍ程度の箔に圧延される。このようにして
提供されたステンレス鋼箔は、次工程で波付け加工が施
されるため、ステンレス鋼の冷間圧延プロセスで箔の波
付け加工性を十分付与しておくことが必要不可欠であ
る。
（以下、メタル担体と称す）の製造プロセスは、通常以
下のようである。（１）溶製した２０Ｃｒ−５Ａｌ系ス
テンレス鋼を熱間圧延、冷間圧延等により５０μｍ程度
の箔材にする。（２）箔材に波付け加工を施して波箔を
作製する。（３）次いで平箔と波箔を交互に巻き込んだ
ハニカム体を成形し外筒に組み込む。（４）平箔と波箔
間あるいは箔と外筒間を接合するため、ロー材を塗布し
た後、ロー付け処理を施す。（５）さらに触媒担持処理
を施す。これら各プロセスのうちステンレス鋼の冷間圧
延プロセスでは、ステンレス鋼の高い加工硬化性のゆえ
に、通常中間焼鈍を施し、素材を一旦軟化させる工程を
通して５０μｍ程度の箔に圧延される。このようにして
提供されたステンレス鋼箔は、次工程で波付け加工が施
されるため、ステンレス鋼の冷間圧延プロセスで箔の波
付け加工性を十分付与しておくことが必要不可欠であ
る。
【０００４】特開昭５６−１５２９６５号公報では、フ
ェライト系ステンレス鋼箔のコルゲート加工（波付け加
工）を容易にするために、冷間圧延終了後のステンレス
鋼箔にアニーリング（焼鈍）処理を施す方法が開示され
ているが、焼鈍処理により箔の延性を向上する方法によ
っては箔の波付け加工時に割れ、切断等の不具合が発生
しやすく箔の波付け加工性が十分に確保されないだけで
なく、加えてこれにより製造工程が多くなるため、ひい
ては製造コスト上昇を招くことより、箔の波付け加工性
向上策としては適切とは言えない。
ェライト系ステンレス鋼箔のコルゲート加工（波付け加
工）を容易にするために、冷間圧延終了後のステンレス
鋼箔にアニーリング（焼鈍）処理を施す方法が開示され
ているが、焼鈍処理により箔の延性を向上する方法によ
っては箔の波付け加工時に割れ、切断等の不具合が発生
しやすく箔の波付け加工性が十分に確保されないだけで
なく、加えてこれにより製造工程が多くなるため、ひい
ては製造コスト上昇を招くことより、箔の波付け加工性
向上策としては適切とは言えない。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、従来の焼鈍
処理により箔の延性を向上させ波付け加工性を確保しよ
うとする方法とは異なる方法により、箔の波付け成形加
工性を向上させ、さらに箔製造工程の簡略化をも同時に
達成する波付け加工性に優れた自動車排ガス浄化触媒用
メタル担体用ステンレス鋼箔の製造方法を提供すること
を目的とする。
処理により箔の延性を向上させ波付け加工性を確保しよ
うとする方法とは異なる方法により、箔の波付け成形加
工性を向上させ、さらに箔製造工程の簡略化をも同時に
達成する波付け加工性に優れた自動車排ガス浄化触媒用
メタル担体用ステンレス鋼箔の製造方法を提供すること
を目的とする。
【０００６】
【課題を解決するための手段】本発明は、この目的のた
めに冷間圧延の条件を検討した結果構成されたもので、
その要旨とするところは以下のとおりである。 （１）ステンレス鋼箔製の平らな箔と波付け加工した箔
を交互に巻き込んだ金属ハニカムとこれらを囲む金属外
筒からなる自動車触媒用メタル担体の前記波付け加工し
たステンレス鋼箔を製造するに当り、最終焼鈍後の冷間
圧延の第一パスから最終パスまでの全圧下率を７５％以
上とし、得られたステンレス鋼箔を圧延ままで波付け加
工することを特徴とする自動車排ガス浄化触媒用メタル
担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。
めに冷間圧延の条件を検討した結果構成されたもので、
その要旨とするところは以下のとおりである。 （１）ステンレス鋼箔製の平らな箔と波付け加工した箔
を交互に巻き込んだ金属ハニカムとこれらを囲む金属外
筒からなる自動車触媒用メタル担体の前記波付け加工し
たステンレス鋼箔を製造するに当り、最終焼鈍後の冷間
圧延の第一パスから最終パスまでの全圧下率を７５％以
上とし、得られたステンレス鋼箔を圧延ままで波付け加
工することを特徴とする自動車排ガス浄化触媒用メタル
担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。
【０００７】（２） 前記ステンレス鋼はフェライト系
ステンレス鋼である前項１記載の自動車排ガス浄化触媒
用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。 （３） 前記ステンレス鋼は合金成分としてＣｒ：１０
〜４０重量％、Ａｌ：１〜１０重量％を含有する前項２
記載の自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工
ステンレス鋼箔の製造方法。
ステンレス鋼である前項１記載の自動車排ガス浄化触媒
用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。 （３） 前記ステンレス鋼は合金成分としてＣｒ：１０
〜４０重量％、Ａｌ：１〜１０重量％を含有する前項２
記載の自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工
ステンレス鋼箔の製造方法。
【０００８】（４） 前記ステンレス鋼は合金成分とし
て希土類元素Ｙ、Ｌｎ（Ｌａｎｔｈａｎｏｉｄ：ただ
し、ＬｎはＬａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄの混合物），Ｌａ，
Ｃｅの１種または２種以上を総重量で０．０１〜１重量
％含有する前項３記載の自動車排ガス浄化触媒用メタル
担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。 （５） 前記ステンレス鋼は合金成分としてＴｉ，Ｎ
ｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｚｒ，Ｈｆの１種または２種以上を総重
量で０．０１〜５重量％含有する前項４記載の自動車排
ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔
の製造方法。
て希土類元素Ｙ、Ｌｎ（Ｌａｎｔｈａｎｏｉｄ：ただ
し、ＬｎはＬａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄの混合物），Ｌａ，
Ｃｅの１種または２種以上を総重量で０．０１〜１重量
％含有する前項３記載の自動車排ガス浄化触媒用メタル
担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。 （５） 前記ステンレス鋼は合金成分としてＴｉ，Ｎ
ｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｚｒ，Ｈｆの１種または２種以上を総重
量で０．０１〜５重量％含有する前項４記載の自動車排
ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔
の製造方法。
【０００９】（６） 前記ステンレル鋼は合金成分とし
てＭｏ，Ｗの１種または２種を総重量で１〜５重量％含
有する前項４あるいは５のいずれかに記載の自動車排ガ
ス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の
製造方法。
てＭｏ，Ｗの１種または２種を総重量で１〜５重量％含
有する前項４あるいは５のいずれかに記載の自動車排ガ
ス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の
製造方法。
【００１０】
【作用】本発明のステンレス鋼箔の製造方法は、冷間圧
延の全圧下率をアップして高強度化したステンレス鋼箔
を波付け加工に供することにより、箔の波付け加工性を
格段に向上させることを特徴とする製造方法である。本
発明の限定理由を以下に詳細に説明する。
延の全圧下率をアップして高強度化したステンレス鋼箔
を波付け加工に供することにより、箔の波付け加工性を
格段に向上させることを特徴とする製造方法である。本
発明の限定理由を以下に詳細に説明する。
【００１１】まず圧延条件の限定理由について説明す
る。ステンレス鋼箔の製造プロセスにおいて、冷間圧延
の全圧下率を高め、箔を十分加工硬化させ高強度化する
と、波付け加工時に箔材に負荷される張力に対して箔の
強度が十分確保されるため、箔の破断は容易には生じな
い。しかしながら、全圧下率が低いか、あるいは箔に焼
鈍処理を施して箔に延性を付与した場合には、波付け加
工時に負荷される張力に対して箔は強度が不足するた
め、ステンレス鋼箔は容易に塑性変形して破断に至り、
波付け加工性が十分に確保されない。すなわち、全圧下
率が十分に高くないか、あるいは焼鈍処理を施した箔は
強度不足のため波付け加工時に容易に延性破壊に至る。
本発明においては全圧下率が７５％未満の場合は、波付
け加工性が十分に確保されない。
る。ステンレス鋼箔の製造プロセスにおいて、冷間圧延
の全圧下率を高め、箔を十分加工硬化させ高強度化する
と、波付け加工時に箔材に負荷される張力に対して箔の
強度が十分確保されるため、箔の破断は容易には生じな
い。しかしながら、全圧下率が低いか、あるいは箔に焼
鈍処理を施して箔に延性を付与した場合には、波付け加
工時に負荷される張力に対して箔は強度が不足するた
め、ステンレス鋼箔は容易に塑性変形して破断に至り、
波付け加工性が十分に確保されない。すなわち、全圧下
率が十分に高くないか、あるいは焼鈍処理を施した箔は
強度不足のため波付け加工時に容易に延性破壊に至る。
本発明においては全圧下率が７５％未満の場合は、波付
け加工性が十分に確保されない。
【００１２】したがって、ステンレス鋼に良好な波付け
加工性を付与するのに有効な方法は、箔に焼鈍処理を施
して延性を付与する方法ではなく、全圧下率を７５％以
上に高めて箔を高強度化する方法である。メタル担体用
に用いられるステンレス鋼は、加熱・冷却の繰り返し熱
サイクルを受ける環境下で使用される。したがって、メ
タル担体用のステンレス鋼は熱膨張率の小さいフェライ
ト系ステンレス鋼であることが好ましい。
加工性を付与するのに有効な方法は、箔に焼鈍処理を施
して延性を付与する方法ではなく、全圧下率を７５％以
上に高めて箔を高強度化する方法である。メタル担体用
に用いられるステンレス鋼は、加熱・冷却の繰り返し熱
サイクルを受ける環境下で使用される。したがって、メ
タル担体用のステンレス鋼は熱膨張率の小さいフェライ
ト系ステンレス鋼であることが好ましい。
【００１３】次に、ステンレス鋼に必要に応じて添加で
きる成分並びにその作用について詳しく説明する。な
お、化学組成はすべて重量％である。Ｃｒはステンレス
鋼の耐食性および耐酸化性を確保する基本元素である。
本発明においては、１０％未満ではこれらの特性が十分
に確保されず、一方４０％を超えて含有すると熱延板の
靱性および延性が低下する。したがって、Ｃｒの成分範
囲は１０％以上、４０％以下とする。
きる成分並びにその作用について詳しく説明する。な
お、化学組成はすべて重量％である。Ｃｒはステンレス
鋼の耐食性および耐酸化性を確保する基本元素である。
本発明においては、１０％未満ではこれらの特性が十分
に確保されず、一方４０％を超えて含有すると熱延板の
靱性および延性が低下する。したがって、Ｃｒの成分範
囲は１０％以上、４０％以下とする。
【００１４】Ａｌは本発明においては耐酸化性を確保す
る基本元素である。１％未満では耐酸化性の確保が十分
でなく、一方１０％を超えて含有する場合には熱延板の
靱性が低下する。したがって、Ａｌの含有量は１％以
上、１０％以下とする。希土類元素のＹ，Ｌｎ（Ｌａｎ
ｔｈａｎｏｉｄ：ただし、ＬｎはＬａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎ
ｄの混合物），Ｌａ，Ｃｅはステンレス鋼の耐酸化性を
向上させ、ステンレス鋼箔と酸化皮膜とを強固に密着さ
せるだけでなく、箔としての寿命を著しく向上させる。
Ｙ，Ｌｎ，Ｌａ，Ｃｅの１種または２種以上が総量で
０．０１％未満の場合および１％を超えて含有する場合
にはこれらの性質が十分に確保されない。したがって、
添加範囲はＹ，Ｌｎ，Ｌａ，Ｃｅの１種または２種以上
を総量で０．０１％以上、１％以下に限定される。
る基本元素である。１％未満では耐酸化性の確保が十分
でなく、一方１０％を超えて含有する場合には熱延板の
靱性が低下する。したがって、Ａｌの含有量は１％以
上、１０％以下とする。希土類元素のＹ，Ｌｎ（Ｌａｎ
ｔｈａｎｏｉｄ：ただし、ＬｎはＬａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎ
ｄの混合物），Ｌａ，Ｃｅはステンレス鋼の耐酸化性を
向上させ、ステンレス鋼箔と酸化皮膜とを強固に密着さ
せるだけでなく、箔としての寿命を著しく向上させる。
Ｙ，Ｌｎ，Ｌａ，Ｃｅの１種または２種以上が総量で
０．０１％未満の場合および１％を超えて含有する場合
にはこれらの性質が十分に確保されない。したがって、
添加範囲はＹ，Ｌｎ，Ｌａ，Ｃｅの１種または２種以上
を総量で０．０１％以上、１％以下に限定される。
【００１５】Ｔｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｚｒ，Ｈｆはそれ
ぞれ窒化物あるいは炭化物を形成して固溶Ｃ，Ｎを減少
させるとともにステンレス鋼の熱間圧延中に導入される
転位上に析出して組織を微細化させ熱延板の靱性を向上
させる。同時にこれらの元素は固溶強化作用と上記析出
物による析出強化作用との複合効果によりステンレス鋼
の強度を向上させる。しかしながら、これら元素の１種
または２種以上を総量で０．０１％未満あるいは５％を
超えて含有する場合には、その効果が十分に確保されな
いか、あるいは飽和または低下する。したがって、添加
範囲は０．０１％以上、５％以下に限定される。
ぞれ窒化物あるいは炭化物を形成して固溶Ｃ，Ｎを減少
させるとともにステンレス鋼の熱間圧延中に導入される
転位上に析出して組織を微細化させ熱延板の靱性を向上
させる。同時にこれらの元素は固溶強化作用と上記析出
物による析出強化作用との複合効果によりステンレス鋼
の強度を向上させる。しかしながら、これら元素の１種
または２種以上を総量で０．０１％未満あるいは５％を
超えて含有する場合には、その効果が十分に確保されな
いか、あるいは飽和または低下する。したがって、添加
範囲は０．０１％以上、５％以下に限定される。
【００１６】Ｍｏ，Ｗはステンレス鋼の強度を向上させ
る元素である。これらの元素の１種または２種が１％未
満の場合には、この効果が十分に確保されない。一方、
総量で５％を超えて含有する場合には、この効果が飽和
するとともに熱延板の靱性が著しく悪くなる。したがっ
て、添加範囲は１％以上、５％以下に限定される。
る元素である。これらの元素の１種または２種が１％未
満の場合には、この効果が十分に確保されない。一方、
総量で５％を超えて含有する場合には、この効果が飽和
するとともに熱延板の靱性が著しく悪くなる。したがっ
て、添加範囲は１％以上、５％以下に限定される。
【００１７】
【実施例】以下に、本発明の詳細を実施例で説明する。
表１および表２（表１のつづき）に実施例に用いた合金
の化学成分を示す。
表１および表２（表１のつづき）に実施例に用いた合金
の化学成分を示す。
【００１８】
【表１】
【００１９】
【表２】
【００２０】（実施例１）図１は２０Ｃｒ−５Ａｌ−
０．１Ｌｎ−０．０５Ｔｉ鋼箔の加工硬化特性を示すグ
ラフである。箔の加工硬化特性を全圧下率と０．２％耐
力、引張強さ、伸びとの関係で示している。０．２％耐
力、引張強さはともに全圧下率が４０％近傍まで急激に
増加し、それ以上の圧下率では７５％近傍まで緩慢に増
加し、さらに高圧下率にすると強度は再度顕著に増加す
る。一方、伸びは圧下率が２０％まで急激に低下し、そ
れ以上の圧下率では伸びは約１〜２％で一定になる。し
たがって、箔を高強度化するためには高圧下率にする必
要があることが分かる。本発明対象範囲は全圧下率７５
％以上である。
０．１Ｌｎ−０．０５Ｔｉ鋼箔の加工硬化特性を示すグ
ラフである。箔の加工硬化特性を全圧下率と０．２％耐
力、引張強さ、伸びとの関係で示している。０．２％耐
力、引張強さはともに全圧下率が４０％近傍まで急激に
増加し、それ以上の圧下率では７５％近傍まで緩慢に増
加し、さらに高圧下率にすると強度は再度顕著に増加す
る。一方、伸びは圧下率が２０％まで急激に低下し、そ
れ以上の圧下率では伸びは約１〜２％で一定になる。し
たがって、箔を高強度化するためには高圧下率にする必
要があることが分かる。本発明対象範囲は全圧下率７５
％以上である。
【００２１】（実施例２）図２は２０Ｃｒ−５Ａｌ−
０．１Ｌｎ−０．０５Ｔｉ（Ｔｉ添加箔）鋼箔および２
０Ｃｒ−５Ａｌ−０．４Ｌｎ−０．１５Ｎｂ（Ｎｂ添加
箔）鋼箔（０．０５２ｍｍ）の波付け加工割れ感受性
と、箔の引張強さおよび耐折れ強さの関係を示す。全圧
下率７４％の箔は３００〜４００回の繰り返し曲げ試験
で破断するが、圧下率８７％以上の箔は６００回程度で
破断する。この繰り返し曲げ試験結果は、箔材の割れは
低強度の材料で発生しやすく、高強度の材料では発生し
にくい傾向があることを示している。したがって、箔圧
延の全圧下率を高めて箔を高強度化することにより、繰
り返し曲げ試験における箔の耐折れ強さが向上し、箔破
断発生抑制効果が高くなること、すなわち箔を高強度化
することにより波付け加工性が改善されることが分か
る。
０．１Ｌｎ−０．０５Ｔｉ（Ｔｉ添加箔）鋼箔および２
０Ｃｒ−５Ａｌ−０．４Ｌｎ−０．１５Ｎｂ（Ｎｂ添加
箔）鋼箔（０．０５２ｍｍ）の波付け加工割れ感受性
と、箔の引張強さおよび耐折れ強さの関係を示す。全圧
下率７４％の箔は３００〜４００回の繰り返し曲げ試験
で破断するが、圧下率８７％以上の箔は６００回程度で
破断する。この繰り返し曲げ試験結果は、箔材の割れは
低強度の材料で発生しやすく、高強度の材料では発生し
にくい傾向があることを示している。したがって、箔圧
延の全圧下率を高めて箔を高強度化することにより、繰
り返し曲げ試験における箔の耐折れ強さが向上し、箔破
断発生抑制効果が高くなること、すなわち箔を高強度化
することにより波付け加工性が改善されることが分か
る。
【００２２】（実施例３）表３は本発明対象材および比
較材の波付け加工テスト結果を示している。本発明対象
材（以下、強度アップ箔と称す）１は、２０Ｃｒ−５Ａ
ｌ−０．１１Ｌｎ−０．０５Ｔｉ鋼を１ｍｍ厚で焼鈍処
理を施した後、０．０５２ｍｍまで圧延したもので、す
なわち全圧下率を９５％とすることにより引張強さ１４
１ｋｇ／ｍｍ2 の高強度箔を作製したものである。本発
明対象材２〜４は、２０Ｃｒ−５Ａｌ−０．０９Ｌｎ−
２．５Ｍｏ鋼、２０Ｃｒ−５Ａｌ−０．０８Ｙ−１．２
Ｔａ鋼および２０Ｃｒ−５Ａｌ−０．０４Ｌｎ−０．１
５Ｎｂ鋼を０．４ｍｍ厚で焼鈍処理を施した後、０．０
５２ｍｍまで圧延したもので、すなわち全圧下率を８７
％とすることにより引張強さをそれぞれ１２４ｋｇ／ｍ
ｍ2，１２７ｋｇ／ｍｍ2，１２９ｋｇ／ｍｍ2 の高強度
箔を作製したものである。本発明対象材５〜７の２０Ｃ
ｒ−５Ａｌ−０．０９Ｌｎ−１．７Ｗ鋼、２０Ｃｒ−５
Ａｌ−０．０６Ｌｎ−１．１Ｚｒ鋼および２０Ｃｒ−５
Ａｌ−０．０６Ｌｎ−０．６Ｖ−０．２Ｈｆ鋼は、０．
６ｍｍ厚で焼鈍処理を施して全圧下率を９１％とし、引
張強さをそれぞれ１３３ｋｇ／ｍｍ2，１３２ｋｇ／ｍ
ｍ2，１２９ｋｇ／ｍｍ2 の高強度箔を作製したもので
ある。一方、比較材は本発明対象材１と同じ成分の２０
Ｃｒ−５Ａｌ−０．１１Ｌｎ−０．０５Ｔｉ鋼を０．２
ｍｍで焼鈍処理を施した後、０．０５２ｍｍまで圧延
し、すなわち全圧下率を７４％とし、引張強さを１１３
ｋｇ／ｍｍ2 の箔を作製したものである。波付け加工テ
ストは、波付け加工速度を３ｍ／ｍｉｎ，６ｍ／ｍｉ
ｎ，８ｍ／ｍｉｎ，１０ｍ／ｍｉｎと種々変化させて行
った。波付け加工性の評価は、○：割れなし、△：割れ
若干発生、×：通板不可の３段階で評価した。テストの
結果、本発明の強度アップ箔は３ｍ／ｍｉｎから１０ｍ
／ｍｉｎのいずれの波付け加工速度であっても箔に割れ
は発生せず良好な波付け加工性を示した。一方、比較材
は波付け加工速度３ｍ／ｍｉｎの低速であっても箔に割
れが若干発生し、さらに加工速度をアップすると通板が
不可能になった。したがって、圧延の全圧下率をアップ
して箔を高強度化することにより箔の波付け加工性が向
上し箔の割れ発生を抑制できることが分かる。
較材の波付け加工テスト結果を示している。本発明対象
材（以下、強度アップ箔と称す）１は、２０Ｃｒ−５Ａ
ｌ−０．１１Ｌｎ−０．０５Ｔｉ鋼を１ｍｍ厚で焼鈍処
理を施した後、０．０５２ｍｍまで圧延したもので、す
なわち全圧下率を９５％とすることにより引張強さ１４
１ｋｇ／ｍｍ2 の高強度箔を作製したものである。本発
明対象材２〜４は、２０Ｃｒ−５Ａｌ−０．０９Ｌｎ−
２．５Ｍｏ鋼、２０Ｃｒ−５Ａｌ−０．０８Ｙ−１．２
Ｔａ鋼および２０Ｃｒ−５Ａｌ−０．０４Ｌｎ−０．１
５Ｎｂ鋼を０．４ｍｍ厚で焼鈍処理を施した後、０．０
５２ｍｍまで圧延したもので、すなわち全圧下率を８７
％とすることにより引張強さをそれぞれ１２４ｋｇ／ｍ
ｍ2，１２７ｋｇ／ｍｍ2，１２９ｋｇ／ｍｍ2 の高強度
箔を作製したものである。本発明対象材５〜７の２０Ｃ
ｒ−５Ａｌ−０．０９Ｌｎ−１．７Ｗ鋼、２０Ｃｒ−５
Ａｌ−０．０６Ｌｎ−１．１Ｚｒ鋼および２０Ｃｒ−５
Ａｌ−０．０６Ｌｎ−０．６Ｖ−０．２Ｈｆ鋼は、０．
６ｍｍ厚で焼鈍処理を施して全圧下率を９１％とし、引
張強さをそれぞれ１３３ｋｇ／ｍｍ2，１３２ｋｇ／ｍ
ｍ2，１２９ｋｇ／ｍｍ2 の高強度箔を作製したもので
ある。一方、比較材は本発明対象材１と同じ成分の２０
Ｃｒ−５Ａｌ−０．１１Ｌｎ−０．０５Ｔｉ鋼を０．２
ｍｍで焼鈍処理を施した後、０．０５２ｍｍまで圧延
し、すなわち全圧下率を７４％とし、引張強さを１１３
ｋｇ／ｍｍ2 の箔を作製したものである。波付け加工テ
ストは、波付け加工速度を３ｍ／ｍｉｎ，６ｍ／ｍｉ
ｎ，８ｍ／ｍｉｎ，１０ｍ／ｍｉｎと種々変化させて行
った。波付け加工性の評価は、○：割れなし、△：割れ
若干発生、×：通板不可の３段階で評価した。テストの
結果、本発明の強度アップ箔は３ｍ／ｍｉｎから１０ｍ
／ｍｉｎのいずれの波付け加工速度であっても箔に割れ
は発生せず良好な波付け加工性を示した。一方、比較材
は波付け加工速度３ｍ／ｍｉｎの低速であっても箔に割
れが若干発生し、さらに加工速度をアップすると通板が
不可能になった。したがって、圧延の全圧下率をアップ
して箔を高強度化することにより箔の波付け加工性が向
上し箔の割れ発生を抑制できることが分かる。
【００２３】
【表３】
【００２４】
【発明の効果】本発明によれば、冷間圧延の全圧下率を
７５％以上に高めてステンレス鋼箔を高強度化すること
により、箔の波付け加工性を向上させることが可能であ
り、波付け加工時の割れ等の不具合発生を抑制すること
ができる。さらに箔の波付け加工前の焼鈍工程が不必要
であることから箔製造工程を簡略化することが可能であ
る。したがって、本発明のように全圧下率の増大により
ステンレス鋼箔を高強度化し、波付け加工性を十分に付
与する方法は、自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波
付け加工鋼箔の製造に好適である。
７５％以上に高めてステンレス鋼箔を高強度化すること
により、箔の波付け加工性を向上させることが可能であ
り、波付け加工時の割れ等の不具合発生を抑制すること
ができる。さらに箔の波付け加工前の焼鈍工程が不必要
であることから箔製造工程を簡略化することが可能であ
る。したがって、本発明のように全圧下率の増大により
ステンレス鋼箔を高強度化し、波付け加工性を十分に付
与する方法は、自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波
付け加工鋼箔の製造に好適である。
【図１】２０Ｃｒ−５Ａｌ鋼箔の加工硬化特性を示すグ
ラフである。
ラフである。
【図２】箔波付け加工割れ感受性と、箔の引張強さおよ
び耐折れ強さの関係を示すグラフである。
び耐折れ強さの関係を示すグラフである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｃ２１Ｄ 7/02 8821−4Ｋ Ｃ２１Ｄ 7/02 Ｅ Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１ Ｆ０１Ｎ 3/28 ３０１Ｚ (72)発明者 札軒 富美夫 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社光製鐵所内 (72)発明者 住友 秀彦 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社光製鐵所内 (72)発明者 太田 仁史 愛知県東海市東海町５−３ 新日本製鐵 株式会社 名古屋製鐵所内
Claims (6)
- 【請求項１】 ステンレス鋼箔製の平らな箔と波付け加
工した箔を交互に巻き込んだ金属ハニカムとこれらを囲
む金属外筒からなる自動車触媒用メタル担体の前記波付
け加工したステンレス鋼箔を製造するに当り、最終焼鈍
後の冷間圧延の第一パスから最終パスまでの全圧下率を
７５％以上とし、得られたステンレス鋼箔を圧延ままで
波付け加工することを特徴とする自動車排ガス浄化触媒
用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。 - 【請求項２】 前記ステンレス鋼はフェライト系ステン
レス鋼である請求項１記載の自動車排ガス浄化触媒用メ
タル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。 - 【請求項３】 前記ステンレス鋼は合金成分としてＣ
ｒ：１０〜４０重量％、Ａｌ：１〜１０重量％を含有す
る請求項２記載の自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の
波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。 - 【請求項４】 前記ステンレス鋼は合金成分として希土
類元素Ｙ、Ｌｎ（Ｌａｎｔｈａｎｏｉｄ：ただし、Ｌｎ
はＬａ，Ｃｅ，Ｐｒ，Ｎｄの混合物），Ｌａ，Ｃｅの１
種または２種以上を総重量で０．０１〜１重量％含有す
る請求項３記載の自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の
波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法。 - 【請求項５】 前記ステンレス鋼は合金成分としてＴ
ｉ，Ｎｂ，Ｔａ，Ｖ，Ｚｒ，Ｈｆの１種または２種以上
を総重量で０．０１〜５重量％含有する請求項４記載の
自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステン
レス鋼箔の製造方法。 - 【請求項６】 前記ステンレル鋼は合金成分としてＭ
ｏ，Ｗの１種または２種を総重量で１〜５重量％含有す
る請求項４あるいは５のいずれかに記載の自動車排ガス
浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製
造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3114824A JP2524905B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3114824A JP2524905B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04341522A JPH04341522A (ja) | 1992-11-27 |
| JP2524905B2 true JP2524905B2 (ja) | 1996-08-14 |
Family
ID=14647608
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3114824A Expired - Lifetime JP2524905B2 (ja) | 1991-05-20 | 1991-05-20 | 自動車排ガス浄化触媒用メタル担体の波付け加工ステンレス鋼箔の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2524905B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5012313B2 (ja) * | 2007-08-17 | 2012-08-29 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 合金箔と排気ガス浄化装置用触媒担体 |
-
1991
- 1991-05-20 JP JP3114824A patent/JP2524905B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04341522A (ja) | 1992-11-27 |
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