JP2003306746A - 加工性に優れた高張力鋼板ならびにその製造方法および加工方法 - Google Patents
加工性に優れた高張力鋼板ならびにその製造方法および加工方法Info
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- JP2003306746A JP2003306746A JP2002116104A JP2002116104A JP2003306746A JP 2003306746 A JP2003306746 A JP 2003306746A JP 2002116104 A JP2002116104 A JP 2002116104A JP 2002116104 A JP2002116104 A JP 2002116104A JP 2003306746 A JP2003306746 A JP 2003306746A
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Abstract
(57)【要約】
【課題】 加工性の指標である伸びと伸びフランジ性が
ともに優れた高張力鋼板ならびにその製造方法および加
工方法を提供すること。 【解決手段】 実質的にフェライト単相組織であり、原
子％でＷ／（Ｔｉ＋Ｗ）≧０．２５を満たす範囲でＴｉ
およびＷを含む析出物が分散析出しており、引張強度が
５９０ＭＰａ以上である。
ともに優れた高張力鋼板ならびにその製造方法および加
工方法を提供すること。 【解決手段】 実質的にフェライト単相組織であり、原
子％でＷ／（Ｔｉ＋Ｗ）≧０．２５を満たす範囲でＴｉ
およびＷを含む析出物が分散析出しており、引張強度が
５９０ＭＰａ以上である。
Description
【０００１】
【発明の属する技術分野】本発明は、自動車用部材の素
材に適した加工性に優れた高張力鋼板ならびにその製造
方法および加工方法に関する。
材に適した加工性に優れた高張力鋼板ならびにその製造
方法および加工方法に関する。
【０００２】
【従来技術】環境保全につながる燃費向上の観点から、
自動車用鋼板の高強度薄肉化が強く求められている。自
動車用部材はプレス成形により得られる複雑な形状のも
のが多く、高強度でありながら加工性の指標である伸び
と伸びフランジ性がともに優れた材料が必要である。ま
た、鋼板をより軽量化する観点からさらなる薄肉化が指
向されており、板厚２．５ｍｍ以下の薄物に対する要望
も強くなってきている。
自動車用鋼板の高強度薄肉化が強く求められている。自
動車用部材はプレス成形により得られる複雑な形状のも
のが多く、高強度でありながら加工性の指標である伸び
と伸びフランジ性がともに優れた材料が必要である。ま
た、鋼板をより軽量化する観点からさらなる薄肉化が指
向されており、板厚２．５ｍｍ以下の薄物に対する要望
も強くなってきている。
【０００３】従来、この種の鋼板は種々提案されてお
り、例えば、特開平６−１７２９２４号公報には、転位
密度の高いベイニティック・フェライト組織が生成した
伸びフランジ性に優れる鋼板が提案されている。しか
し、この鋼板は、転位密度の高いベイニティック・フェ
ライト組織を含むため伸びが乏しいという欠点がある。
また、ベイニティック・フェライト生成のためにランナ
ウトテーブル上での強冷却が不可避であり薄物製造時に
はランナウトテーブルでのストリップの走行性に問題が
生じるため、板厚２．５ｍｍ以下といった薄物を生産す
るには不向きである。
り、例えば、特開平６−１７２９２４号公報には、転位
密度の高いベイニティック・フェライト組織が生成した
伸びフランジ性に優れる鋼板が提案されている。しか
し、この鋼板は、転位密度の高いベイニティック・フェ
ライト組織を含むため伸びが乏しいという欠点がある。
また、ベイニティック・フェライト生成のためにランナ
ウトテーブル上での強冷却が不可避であり薄物製造時に
はランナウトテーブルでのストリップの走行性に問題が
生じるため、板厚２．５ｍｍ以下といった薄物を生産す
るには不向きである。
【０００４】特開平６−２００３５１号公報には、組織
の大部分をポリゴナルフェライトとし、ＴｉＣを中心と
して析出強化および固溶強化した伸びフランジ性に優れ
る鋼板が提案されている。しかし、この鋼板に用いられ
ている一般的によく知られた析出物で高張力化するには
多量のＴｉ添加を必要とし、寸法の大きい析出物が生成
しやすく、特性が不安定になりやすいという欠点があ
る。また、この鋼は特性向上のために圧延荷重を増大さ
せるＳｉを積極的に用いているため、薄物の製造におい
て圧延荷重が増大し、鋼板形状確保が難しい。
の大部分をポリゴナルフェライトとし、ＴｉＣを中心と
して析出強化および固溶強化した伸びフランジ性に優れ
る鋼板が提案されている。しかし、この鋼板に用いられ
ている一般的によく知られた析出物で高張力化するには
多量のＴｉ添加を必要とし、寸法の大きい析出物が生成
しやすく、特性が不安定になりやすいという欠点があ
る。また、この鋼は特性向上のために圧延荷重を増大さ
せるＳｉを積極的に用いているため、薄物の製造におい
て圧延荷重が増大し、鋼板形状確保が難しい。
【０００５】特開平７−１１３８２号公報には、微細な
ＴｉＣおよび／またはＮｂＣが析出したアシキュラー・
フェライト組織を有した伸びフランジ性に優れる鋼板が
提案されている。しかし、この鋼板も、先に述べた特開
平６−１７２９２４号公報に提案された鋼板同様、アシ
キュラー・フェライトという転位密度の高い組織である
ため十分な伸びが得られていない。また、この鋼は特開
平６−２００３５１号公報に開示された鋼と同様に、特
性向上のために圧延荷重を増大させるＳｉを積極的に用
いているため、薄物の製造において圧延荷重が増大し、
鋼板形状確保が難しい。
ＴｉＣおよび／またはＮｂＣが析出したアシキュラー・
フェライト組織を有した伸びフランジ性に優れる鋼板が
提案されている。しかし、この鋼板も、先に述べた特開
平６−１７２９２４号公報に提案された鋼板同様、アシ
キュラー・フェライトという転位密度の高い組織である
ため十分な伸びが得られていない。また、この鋼は特開
平６−２００３５１号公報に開示された鋼と同様に、特
性向上のために圧延荷重を増大させるＳｉを積極的に用
いているため、薄物の製造において圧延荷重が増大し、
鋼板形状確保が難しい。
【０００６】
【発明が解決しようとする課題】本発明はかかる事情に
鑑みてなされたものであって、自動車用部材のようにプ
レス時の断面形状が複雑な用途に適した、加工性の指標
である伸びと伸びフランジ性がともに優れた高張力鋼板
ならびにその製造方法および加工方法を提供することを
目的とする。
鑑みてなされたものであって、自動車用部材のようにプ
レス時の断面形状が複雑な用途に適した、加工性の指標
である伸びと伸びフランジ性がともに優れた高張力鋼板
ならびにその製造方法および加工方法を提供することを
目的とする。
【０００７】
【課題を解決するための手段】本発明者らは、上記目的
を達成すべく鋭意検討を行った結果、以下の知見を得
た。 （ｉ）転位密度が低い組織とし、微細析出物で強化する
と、強度−伸びバランスが向上する。 （ii）実質的に単相組織とし、微細析出物で強化する
と、強度−伸びフランジ性バランスが向上する。 （iii）ＷまたはＷとＭｏの両者、およびＴｉを含む複
合析出物は微細に析出する。 （iv）複合析出物中のＷまたはＷ＋Ｍｏの割合が低くな
ると、析出物が粗大化するため、伸びと伸びフランジ性
がともに低下する。
を達成すべく鋭意検討を行った結果、以下の知見を得
た。 （ｉ）転位密度が低い組織とし、微細析出物で強化する
と、強度−伸びバランスが向上する。 （ii）実質的に単相組織とし、微細析出物で強化する
と、強度−伸びフランジ性バランスが向上する。 （iii）ＷまたはＷとＭｏの両者、およびＴｉを含む複
合析出物は微細に析出する。 （iv）複合析出物中のＷまたはＷ＋Ｍｏの割合が低くな
ると、析出物が粗大化するため、伸びと伸びフランジ性
がともに低下する。
【０００８】本発明はこれらの知見に基づいて完成され
たものであり、以下の（１）〜（２０）を提供する。
たものであり、以下の（１）〜（２０）を提供する。
【０００９】（１）実質的にフェライト単相組織であ
り、原子％でＷ／（Ｔｉ＋Ｗ）≧０．２５を満たす範囲
でＴｉおよびＷを含む析出物が分散析出していることを
特徴とする、引張強度が５９０ＭＰａ以上の加工性に優
れた高張力鋼板。
り、原子％でＷ／（Ｔｉ＋Ｗ）≧０．２５を満たす範囲
でＴｉおよびＷを含む析出物が分散析出していることを
特徴とする、引張強度が５９０ＭＰａ以上の加工性に優
れた高張力鋼板。
【００１０】（２）上記（１）において、前記析出物は
Ｔｉ、Ｗに加え、ＮｂおよびＶの１種以上を含むことを
特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
Ｔｉ、Ｗに加え、ＮｂおよびＶの１種以上を含むことを
特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
【００１１】（３）上記（２）において、前記析出物
は、原子％で、Ｗ／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ）≧０．２５
を満たすことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
は、原子％で、Ｗ／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ）≧０．２５
を満たすことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
【００１２】（４）上記（１）において、重量％で、
Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．
２〜２．０％、Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ
≦０．１％、Ｎ≦０．００６％、Ｗ：０．１〜１．０
％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％を含み、残部が実質的に
Ｆｅであることを特徴とする加工性に優れた高張力鋼
板。
Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．
２〜２．０％、Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ
≦０．１％、Ｎ≦０．００６％、Ｗ：０．１〜１．０
％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％を含み、残部が実質的に
Ｆｅであることを特徴とする加工性に優れた高張力鋼
板。
【００１３】（５）上記（４）において、Ｃ、Ｔｉ、Ｗ
を以下の（１）式を満足するように含有することを特徴
とする加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（ １） ただし、上記（１）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗは各成分の重量
％を表す。
を以下の（１）式を満足するように含有することを特徴
とする加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（ １） ただし、上記（１）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗは各成分の重量
％を表す。
【００１４】（６）上記（２）または（３）において、
重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ≦０．３％、
Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦０．０
１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００６％、Ｗ：０．１
〜１．０％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％を含み、さらに
Ｎｂ≦０．０８％およびＶ≦０．１５％のうち１種以上
を含み、残部が実質的にＦｅであることを特徴とする加
工性に優れた高張力鋼板。
重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ≦０．３％、
Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦０．０
１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００６％、Ｗ：０．１
〜１．０％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％を含み、さらに
Ｎｂ≦０．０８％およびＶ≦０．１５％のうち１種以上
を含み、残部が実質的にＦｅであることを特徴とする加
工性に優れた高張力鋼板。
【００１５】（７）上記（６）において、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｖ、Ｗを以下の（２）式を満足するように含有する
ことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（２） ただし、上記（２）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗは各
成分の重量％を表す。
ｂ、Ｖ、Ｗを以下の（２）式を満足するように含有する
ことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（２） ただし、上記（２）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗは各
成分の重量％を表す。
【００１６】（８）実質的にフェライト単相組織であ
り、原子％で（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．
２５を満たす範囲でＴｉ、Ｗ、およびＭｏを含む析出物
が分散析出していることを特徴とする、引張強度が５９
０ＭＰａ以上の加工性に優れた高張力鋼板。
り、原子％で（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．
２５を満たす範囲でＴｉ、Ｗ、およびＭｏを含む析出物
が分散析出していることを特徴とする、引張強度が５９
０ＭＰａ以上の加工性に優れた高張力鋼板。
【００１７】（９）上記（８）において、前記析出物は
Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏに加え、ＮｂおよびＶの１種以上を含む
ことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏに加え、ＮｂおよびＶの１種以上を含む
ことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
【００１８】（１０）上記（９）において、前記析出物
は、原子％で、（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋
Ｍｏ）≧０．２５を満たすことを特徴とする加工性に優
れた高張力鋼板。
は、原子％で、（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋
Ｍｏ）≧０．２５を満たすことを特徴とする加工性に優
れた高張力鋼板。
【００１９】（１１）上記（８）において、重量％で、
Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．
２〜２．０％、Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ
≦０．１％、Ｎ≦０．００６％、Ｗ≦１．０％、Ｍｏ≦
０．５％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％を含み、残部が実
質的にＦｅであることを特徴とする加工性に優れた高張
力鋼板。
Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．
２〜２．０％、Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ
≦０．１％、Ｎ≦０．００６％、Ｗ≦１．０％、Ｍｏ≦
０．５％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％を含み、残部が実
質的にＦｅであることを特徴とする加工性に優れた高張
力鋼板。
【００２０】（１２）上記（１１）において、Ｃ、Ｔ
ｉ、Ｗ、Ｍｏを以下の（３）式を満足するように含有す
ることを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６） ｝≦１．５ …（３） ただし、上記（３）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏは各成分
の重量％を表す。
ｉ、Ｗ、Ｍｏを以下の（３）式を満足するように含有す
ることを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６） ｝≦１．５ …（３） ただし、上記（３）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏは各成分
の重量％を表す。
【００２１】（１３）上記（９）または（１０）におい
て、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ≦０．３
％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦
０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００６％、Ｗ≦
１．０％、Ｍｏ≦０．５％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％
を含み、さらにＮｂ≦０．０８％およびＶ≦０．１５％
のうち１種以上を含み、残部が実質的にＦｅであること
を特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
て、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓｉ≦０．３
％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦
０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００６％、Ｗ≦
１．０％、Ｍｏ≦０．５％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％
を含み、さらにＮｂ≦０．０８％およびＶ≦０．１５％
のうち１種以上を含み、残部が実質的にＦｅであること
を特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
【００２２】（１４）上記（１３）において、Ｃ、Ｔ
ｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏを以下の（４）式を満足するよ
うに含有することを特徴とする加工性に優れた高張力鋼
板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６）｝≦１．５ …（４） ただし、上記（４）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍ
ｏは各成分の重量％を表す。
ｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏを以下の（４）式を満足するよ
うに含有することを特徴とする加工性に優れた高張力鋼
板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６）｝≦１．５ …（４） ただし、上記（４）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍ
ｏは各成分の重量％を表す。
【００２３】（１５）上記（１）から（１４）のいずれ
かにおいて、板厚２．５ｍｍ以下の薄物熱延鋼板である
ことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
かにおいて、板厚２．５ｍｍ以下の薄物熱延鋼板である
ことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
【００２４】（１６）上記（１）から（１５）のいずれ
かにおいて、表面に溶融亜鉛系めっき皮膜を有すること
を特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
かにおいて、表面に溶融亜鉛系めっき皮膜を有すること
を特徴とする加工性に優れた高張力鋼板。
【００２５】（１７）上記（１）から（１５）のいずれ
かの高張力鋼板を製造するに際し、熱間圧延を、仕上圧
延終了温度８００℃以上、巻取温度５７０℃以上の条件
で行うことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板の製
造方法。
かの高張力鋼板を製造するに際し、熱間圧延を、仕上圧
延終了温度８００℃以上、巻取温度５７０℃以上の条件
で行うことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板の製
造方法。
【００２６】（１８）上記（１）から（１６）のいずれ
かの高張力鋼板からなる部材を準備する第１の工程と、
前記部材にプレス成形を施して所望の形状のプレス成形
品に加工する第２の工程とを有する高張力鋼板の加工方
法。
かの高張力鋼板からなる部材を準備する第１の工程と、
前記部材にプレス成形を施して所望の形状のプレス成形
品に加工する第２の工程とを有する高張力鋼板の加工方
法。
【００２７】（１９）上記（１８）において、プレス成
形品は、自動車用部品、特に自動車用足廻り部材である
高張力鋼板の加工方法。
形品は、自動車用部品、特に自動車用足廻り部材である
高張力鋼板の加工方法。
【００２８】（２０）上記（１）から（１６）のいずれ
かに記載の高張力鋼板により製造された自動車用部品。
かに記載の高張力鋼板により製造された自動車用部品。
【００２９】
【発明の実施の形態】以下、本発明について、金属組
織、化学成分等、および製造方法に分けて具体的に説明
する。
織、化学成分等、および製造方法に分けて具体的に説明
する。
【００３０】［金属組織］本発明に係る高張力鋼板は、
実質的にフェライト単相組織であり、原子％でＷ／（Ｔ
ｉ＋Ｗ）≧０．２５を満たす範囲でＴｉおよびＷを含む
析出物が分散析出している。この析出物はＴｉ、Ｗに加
え、ＮｂおよびＶの１種以上を含んでいてもよく、その
場合には、原子％で、Ｍｏ／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｍｏ）
≧０．２５であることが好ましい。この析出物として
は、原子％で（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．
２５を満たす範囲でＴｉ、Ｗ、およびＭｏを含むもので
あってもよい。この析出物はＴｉ、Ｗ、Ｍｏに加え、Ｎ
ｂおよびＶの１種以上を含んでいてもよく、その場合に
は、原子％で、（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋
Ｍｏ）≧０．２５であることが好ましい。以下、これら
について説明する。
実質的にフェライト単相組織であり、原子％でＷ／（Ｔ
ｉ＋Ｗ）≧０．２５を満たす範囲でＴｉおよびＷを含む
析出物が分散析出している。この析出物はＴｉ、Ｗに加
え、ＮｂおよびＶの１種以上を含んでいてもよく、その
場合には、原子％で、Ｍｏ／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｍｏ）
≧０．２５であることが好ましい。この析出物として
は、原子％で（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．
２５を満たす範囲でＴｉ、Ｗ、およびＭｏを含むもので
あってもよい。この析出物はＴｉ、Ｗ、Ｍｏに加え、Ｎ
ｂおよびＶの１種以上を含んでいてもよく、その場合に
は、原子％で、（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋
Ｍｏ）≧０．２５であることが好ましい。以下、これら
について説明する。
【００３１】・実質的にフェライト単相組織：マトリッ
クスを実質的にフェライト単相組織としたのは、伸びの
向上には転位密度の低いフェライトが有効であり、ま
た、伸びフランジ性の向上には単相組織とすることが有
効であり、特に延性に富むフェライト単相組織でその効
果が顕著であるためである。ただし、マトリックスは必
ずしも完全にフェライト単相組織でなくともよく、実質
的にフェライト単相組織、好ましくは面積比率で９５％
以上フェライトであればよい。さらに好ましくは９８％
以上である。
クスを実質的にフェライト単相組織としたのは、伸びの
向上には転位密度の低いフェライトが有効であり、ま
た、伸びフランジ性の向上には単相組織とすることが有
効であり、特に延性に富むフェライト単相組織でその効
果が顕著であるためである。ただし、マトリックスは必
ずしも完全にフェライト単相組織でなくともよく、実質
的にフェライト単相組織、好ましくは面積比率で９５％
以上フェライトであればよい。さらに好ましくは９８％
以上である。
【００３２】・原子％で、Ｗ／（Ｔｉ＋Ｗ）≧０．２５
の範囲でＴｉおよびＷを含む析出物、または（Ｗ＋Ｍ
ｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．２５の範囲でＴｉ、
Ｗ、およびＭｏを含む析出物：ＴｉとＷとを含む析出物
は微細となるため鋼を強化するのに有効である。従来
は、析出物としてＴｉＣを用いることが主流であった
が、Ｔｉは析出物形成傾向が強いためＷを含まない場
合、粗大化しやすく、強化に対する効果が低くなること
から、必要な強化量を得るには加工性を劣化させるまで
の析出物が必要となる。これに対し、ＴｉとＷとを含む
複合析出物は微細に析出して加工性を劣化させずに鋼を
強化することができる。これは、Ｗの析出物形成傾向が
Ｔｉと比べて弱いため、安定的に微細に存在できること
で強化に対する効果が高く、加工性を良好に維持できる
析出物量で必要な強化量が得られるためと考えられる。
特に、この複合析出物の平均粒径を１０ｎｍ未満とする
ことで、析出物周囲の歪みが転位の移動の抵抗にとって
より効果的となり、良好な鋼の強度が得られるため、平
均粒径１０ｎｍ未満の複合析出物とすることが好まし
い。さらに好ましくは、平均粒径５ｎｍ以下である。析
出物が安定的に微細に存在できるためには、析出物の組
成が影響し、析出物の組成が、原子比で、Ｗ／（Ｔｉ＋
Ｗ）≧０．２５となると、析出物の粗大化を抑制する効
果が高くなり、所望の微細析出物を得ることができる。
ＭｏもＷと同様の効果を有するため、ＴｉとＷにさらに
Ｍｏを含む複合析出物も微細に析出して加工性を劣化さ
せずに鋼を強化することができる。この場合に、析出物
が安定的に微細に存在できるためには、析出物の組成
が、原子比で（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．
２５となると、析出物の粗大化を抑制する効果が高くな
り、所望の微細析出物を得ることができる。
の範囲でＴｉおよびＷを含む析出物、または（Ｗ＋Ｍ
ｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．２５の範囲でＴｉ、
Ｗ、およびＭｏを含む析出物：ＴｉとＷとを含む析出物
は微細となるため鋼を強化するのに有効である。従来
は、析出物としてＴｉＣを用いることが主流であった
が、Ｔｉは析出物形成傾向が強いためＷを含まない場
合、粗大化しやすく、強化に対する効果が低くなること
から、必要な強化量を得るには加工性を劣化させるまで
の析出物が必要となる。これに対し、ＴｉとＷとを含む
複合析出物は微細に析出して加工性を劣化させずに鋼を
強化することができる。これは、Ｗの析出物形成傾向が
Ｔｉと比べて弱いため、安定的に微細に存在できること
で強化に対する効果が高く、加工性を良好に維持できる
析出物量で必要な強化量が得られるためと考えられる。
特に、この複合析出物の平均粒径を１０ｎｍ未満とする
ことで、析出物周囲の歪みが転位の移動の抵抗にとって
より効果的となり、良好な鋼の強度が得られるため、平
均粒径１０ｎｍ未満の複合析出物とすることが好まし
い。さらに好ましくは、平均粒径５ｎｍ以下である。析
出物が安定的に微細に存在できるためには、析出物の組
成が影響し、析出物の組成が、原子比で、Ｗ／（Ｔｉ＋
Ｗ）≧０．２５となると、析出物の粗大化を抑制する効
果が高くなり、所望の微細析出物を得ることができる。
ＭｏもＷと同様の効果を有するため、ＴｉとＷにさらに
Ｍｏを含む複合析出物も微細に析出して加工性を劣化さ
せずに鋼を強化することができる。この場合に、析出物
が安定的に微細に存在できるためには、析出物の組成
が、原子比で（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．
２５となると、析出物の粗大化を抑制する効果が高くな
り、所望の微細析出物を得ることができる。
【００３３】・ＴｉとＷまたはＴｉとＷとＭｏに加え、
ＮｂまたはＶの１種以上を含む析出物：析出物がＴｉと
ＷまたはＴｉとＷとＭｏに加え、ＮｂおよびＶの１種以
上が複合して析出したものであっても、ＷおよびＭｏの
析出物形成傾向はＮｂ、Ｖと比べて弱いため、その複合
析出物はＴｉとＷの複合析出物またはＴｉとＷとＭｏの
複合析出物と同様に、安定的に微細に存在できる。この
ため、析出物としては、ＴｉとＷまたはＴｉとＷとＭｏ
の他にＮｂおよびＶの１種以上が複合析出したものであ
ってもかまわない。
ＮｂまたはＶの１種以上を含む析出物：析出物がＴｉと
ＷまたはＴｉとＷとＭｏに加え、ＮｂおよびＶの１種以
上が複合して析出したものであっても、ＷおよびＭｏの
析出物形成傾向はＮｂ、Ｖと比べて弱いため、その複合
析出物はＴｉとＷの複合析出物またはＴｉとＷとＭｏの
複合析出物と同様に、安定的に微細に存在できる。この
ため、析出物としては、ＴｉとＷまたはＴｉとＷとＭｏ
の他にＮｂおよびＶの１種以上が複合析出したものであ
ってもかまわない。
【００３４】・原子％で、Ｗ／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ）
≧０．２５または（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ
＋Ｍｏ）≧０．２５：複合析出物が、ＴｉとＷまたはＴ
ｉとＷとＭｏに加え、ＮｂおよびＶの１種以上を含むも
のである場合、その組成が、原子比で、Ｗ／（Ｔｉ＋Ｎ
ｂ＋Ｖ＋Ｗ）≧０．２５または（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋
Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．２５であることが好まし
い。この範囲であれば、複合析出物の粗大化を抑制する
効果が高く、加工性を良好に維持することができる析出
物量で必要な強化量を得ることができる。
≧０．２５または（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ
＋Ｍｏ）≧０．２５：複合析出物が、ＴｉとＷまたはＴ
ｉとＷとＭｏに加え、ＮｂおよびＶの１種以上を含むも
のである場合、その組成が、原子比で、Ｗ／（Ｔｉ＋Ｎ
ｂ＋Ｖ＋Ｗ）≧０．２５または（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋
Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．２５であることが好まし
い。この範囲であれば、複合析出物の粗大化を抑制する
効果が高く、加工性を良好に維持することができる析出
物量で必要な強化量を得ることができる。
【００３５】［化学成分等］本発明では、上記金属組織
さえ満たしていれば所望の伸びおよび伸びフランジ性お
よび５９０ＭＰａ以上の強度が得られ、化学成分は特に
限定されないが、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０
６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００
６％、Ｗ：０．１〜１．０％、Ｔｉ：０．０３〜０．２
％を含み、残部が実質的にＦｅであることが好ましい。
また、Ｍｏを含む場合には、重量％で、Ｃ：０．０１〜
０．１％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、
Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ
≦０．００６％、Ｗ≦１．０％、Ｍｏ≦０．５％、Ｔ
ｉ：０．０３〜０．２％を含み、残部が実質的にＦｅで
あることが好ましい。さらに、上述のように複合析出物
にＮｂおよびＶの１種以上を含有させる場合には、上記
成分に加えＮｂ≦０．０８％、Ｖ≦０．１５％のうち１
種以上を含有し、残部が実質的にＦｅであることが好ま
しい。以下、これら各成分について説明する。
さえ満たしていれば所望の伸びおよび伸びフランジ性お
よび５９０ＭＰａ以上の強度が得られ、化学成分は特に
限定されないが、重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０
６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００
６％、Ｗ：０．１〜１．０％、Ｔｉ：０．０３〜０．２
％を含み、残部が実質的にＦｅであることが好ましい。
また、Ｍｏを含む場合には、重量％で、Ｃ：０．０１〜
０．１％、Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、
Ｐ≦０．０６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ
≦０．００６％、Ｗ≦１．０％、Ｍｏ≦０．５％、Ｔ
ｉ：０．０３〜０．２％を含み、残部が実質的にＦｅで
あることが好ましい。さらに、上述のように複合析出物
にＮｂおよびＶの１種以上を含有させる場合には、上記
成分に加えＮｂ≦０．０８％、Ｖ≦０．１５％のうち１
種以上を含有し、残部が実質的にＦｅであることが好ま
しい。以下、これら各成分について説明する。
【００３６】Ｃ：０．０１〜０．１％
Ｃは炭化物を形成し、鋼を強化するのに有効である。し
かし、０．０１％未満では、鋼の強化が不十分であり、
０．１％を超えて添加するとパーライトが形成されるこ
とと析出物が粗大化することから伸びと伸びフランジ性
を損なうおそれがある。このため、Ｃ含有量は０．０１
〜０．１％が好ましい。
かし、０．０１％未満では、鋼の強化が不十分であり、
０．１％を超えて添加するとパーライトが形成されるこ
とと析出物が粗大化することから伸びと伸びフランジ性
を損なうおそれがある。このため、Ｃ含有量は０．０１
〜０．１％が好ましい。
【００３７】Ｓｉ：０．３％以下
Ｓｉは固溶強化には有効な元素であるが、０．３％を超
えて添加すると、フェライトからのＣ析出が促進されて
粒界に粗大な鉄炭化物が析出しやすくなり、伸びフラン
ジ性が低下する傾向となる。また、本発明においては、
従来積極的に用いられてきたＳｉを低減することにより
オーステナイトの圧延荷重を低減し、薄物の製造を容易
化することができ、０．３％を超えて添加すると厚さ
２．５ｍｍ以下の材料の圧延が不安定となる。また、Ｓ
ｉ添加で圧延負荷が増大し、圧延材の形状が悪くなる。
これらの理由により、Ｓｉ含有量は０．３％以下が好ま
しい。さらに好ましくは０．１５％以下であり、望まし
くは０．０５％以下である。
えて添加すると、フェライトからのＣ析出が促進されて
粒界に粗大な鉄炭化物が析出しやすくなり、伸びフラン
ジ性が低下する傾向となる。また、本発明においては、
従来積極的に用いられてきたＳｉを低減することにより
オーステナイトの圧延荷重を低減し、薄物の製造を容易
化することができ、０．３％を超えて添加すると厚さ
２．５ｍｍ以下の材料の圧延が不安定となる。また、Ｓ
ｉ添加で圧延負荷が増大し、圧延材の形状が悪くなる。
これらの理由により、Ｓｉ含有量は０．３％以下が好ま
しい。さらに好ましくは０．１５％以下であり、望まし
くは０．０５％以下である。
【００３８】Ｍｎ：０．２〜２．０％
Ｍｎは固溶強化により鋼を強化する観点からは０．２％
以上が好ましいが、２．０％を超えて添加すると偏析
し、かつ硬質相が形成され、伸びフランジ性が低下す
る。このため、Ｍｎの含有量は０．２〜２．０％が好ま
しい。
以上が好ましいが、２．０％を超えて添加すると偏析
し、かつ硬質相が形成され、伸びフランジ性が低下す
る。このため、Ｍｎの含有量は０．２〜２．０％が好ま
しい。
【００３９】Ｐ：０．０６％以下
Ｐは固溶強化に有効であるが、０．０６％を超えて添加
すると偏析して伸びフランジ性が低下するおそれがある
ため、０．０６％以下とすることが好ましい。
すると偏析して伸びフランジ性が低下するおそれがある
ため、０．０６％以下とすることが好ましい。
【００４０】Ｓ：０．０１％以下
Ｓは少ないほど好ましく、０．０１％を超えると伸びフ
ランジ性を低下させるおそれがあるため、０．０１％以
下が好ましい。さらに好ましくは０．００５％以下であ
り、望ましくは０．００３％以下である。
ランジ性を低下させるおそれがあるため、０．０１％以
下が好ましい。さらに好ましくは０．００５％以下であ
り、望ましくは０．００３％以下である。
【００４１】Ａｌ：０．１％以下
Ａｌは脱酸剤として添加される。しかし、０．１％を超
えると伸びおよび伸びフランジ性がともに低下する傾向
にあるため０．１％以下が好ましい。
えると伸びおよび伸びフランジ性がともに低下する傾向
にあるため０．１％以下が好ましい。
【００４２】Ｎ：０．００６％以下
Ｎは少ないほど好ましく、０．００６％を超えると粗大
な窒化物が増え、伸びフランジ性が低下する傾向にある
ため０．００６％以下が好ましい。
な窒化物が増え、伸びフランジ性が低下する傾向にある
ため０．００６％以下が好ましい。
【００４３】Ｗ：０．１〜１．０％
Ｗは本発明において重要な元素であり、Ｍｏを添加しな
い場合、０．１％以上含有させることで、パーライト変
態を抑制しつつ、Ｔｉとの微細な複合析出物、または、
Ｔｉに加えＮｂおよびＶのうち１種以上を含む微細な複
合析出物を形成し、優れた伸びおよび伸びフランジ性を
確保し、かつ鋼を強化することができる。しかし、１．
０％を超えて添加すると硬質相が形成され伸びフランジ
性が低する傾向にある。このため、Ｗの含有量はＭｏを
添加しない場合は０．１〜１．０％が好ましい。なお、
Ｍｏを添加する場合には、ＭｏがＷと同様の作用を有す
るため、Ｍｏの含有量に応じて好ましい下限の値が決ま
る。
い場合、０．１％以上含有させることで、パーライト変
態を抑制しつつ、Ｔｉとの微細な複合析出物、または、
Ｔｉに加えＮｂおよびＶのうち１種以上を含む微細な複
合析出物を形成し、優れた伸びおよび伸びフランジ性を
確保し、かつ鋼を強化することができる。しかし、１．
０％を超えて添加すると硬質相が形成され伸びフランジ
性が低する傾向にある。このため、Ｗの含有量はＭｏを
添加しない場合は０．１〜１．０％が好ましい。なお、
Ｍｏを添加する場合には、ＭｏがＷと同様の作用を有す
るため、Ｍｏの含有量に応じて好ましい下限の値が決ま
る。
【００４４】Ｔｉ：０．０３〜０．２％
Ｔｉは本発明において重要な元素である。Ｗと複合析出
物を形成することで、優れた伸びおよび伸びフランジ性
を確保しつつ、鋼を強化することができる。また、Ｍｏ
を添加する場合には、ＷおよびＭｏと複合析出物を形成
して同様の効果を奏する。しかし、０．０３％未満で
は、鋼を強化する効果が不十分であり、０．２％を超え
ると伸びフランジ性が低下する傾向にある。したがっ
て、Ｔｉの含有量は０．０３〜０．２％が好ましい。
物を形成することで、優れた伸びおよび伸びフランジ性
を確保しつつ、鋼を強化することができる。また、Ｍｏ
を添加する場合には、ＷおよびＭｏと複合析出物を形成
して同様の効果を奏する。しかし、０．０３％未満で
は、鋼を強化する効果が不十分であり、０．２％を超え
ると伸びフランジ性が低下する傾向にある。したがっ
て、Ｔｉの含有量は０．０３〜０．２％が好ましい。
【００４５】Ｍｏ：０．５％以下
ＭｏはＷと同様パーライト変態を抑制しする効果を有
し、Ｗとともに添加されることによりＴｉおよびＷとの
微細な複合析出物、または、これらに加えＮｂおよびＶ
のうち１種以上を含む微細な複合析出物を形成し、優れ
た伸びおよび伸びフランジ性を確保し、かつ鋼を強化す
ることができる。しかし、０．５％を超えて添加すると
硬質相が形成され伸びフランジ性が低する傾向にある。
このため、Ｍｏ含有量は０．５％以下が好ましい。
し、Ｗとともに添加されることによりＴｉおよびＷとの
微細な複合析出物、または、これらに加えＮｂおよびＶ
のうち１種以上を含む微細な複合析出物を形成し、優れ
た伸びおよび伸びフランジ性を確保し、かつ鋼を強化す
ることができる。しかし、０．５％を超えて添加すると
硬質相が形成され伸びフランジ性が低する傾向にある。
このため、Ｍｏ含有量は０．５％以下が好ましい。
【００４６】Ｎｂ：０．０８％以下
Ｎｂは組織の細粒化に有効であり、かつＴｉおよびＷ、
またはＴｉ、ＷおよびＭｏとともに複合析出して複合析
出物を形成し、優れた伸びと伸びフランジ性を得ること
に寄与するため、必要に応じて添加する。しかし、Ｎｂ
量が０．０８％を超えると伸びが劣化する傾向にあるた
め、Ｎｂを含有させる場合には０．０８％以下が好まし
い。なお、Ｎｂの組織の細粒化効果を得る観点からは
０．００５％以上が好ましい。
またはＴｉ、ＷおよびＭｏとともに複合析出して複合析
出物を形成し、優れた伸びと伸びフランジ性を得ること
に寄与するため、必要に応じて添加する。しかし、Ｎｂ
量が０．０８％を超えると伸びが劣化する傾向にあるた
め、Ｎｂを含有させる場合には０．０８％以下が好まし
い。なお、Ｎｂの組織の細粒化効果を得る観点からは
０．００５％以上が好ましい。
【００４７】Ｖ：０．１５％以下
Ｖは組織の微細化に有効であり、かつＴｉおよびＷ、ま
たはＴｉ、ＷおよびＭｏとともに複合析出して複合析出
物を形成し、優れた伸びと伸びフランジ性を得ることに
寄与するため、必要に応じて添加する。しかし、Ｖ量が
０．１５％を超えると伸びが劣化する傾向にあるため、
Ｖを含有させる場合には０．１５％以下が好ましい。な
お、Ｖの組織の細粒化効果を得る観点からは０．００１
％以上が好ましい。
たはＴｉ、ＷおよびＭｏとともに複合析出して複合析出
物を形成し、優れた伸びと伸びフランジ性を得ることに
寄与するため、必要に応じて添加する。しかし、Ｖ量が
０．１５％を超えると伸びが劣化する傾向にあるため、
Ｖを含有させる場合には０．１５％以下が好ましい。な
お、Ｖの組織の細粒化効果を得る観点からは０．００１
％以上が好ましい。
【００４８】なお、Ｃｒ：０．１５％以下、Ｃｕ：０．
１５％以下、Ｎｉ：０．１５％以下の１種類以上を含ん
でいても特性上問題はない。
１５％以下、Ｎｉ：０．１５％以下の１種類以上を含ん
でいても特性上問題はない。
【００４９】また、本発明では、上記組成に加えて、以
下の（１）式を満たすことが好ましい。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（ １） （ただし、上記（１）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗは各成分の重
量％を表す） これは、鋼中のＣと（Ｔｉ＋Ｗ）との原子数比が０．５
〜１．５となるように、Ｃ、Ｔｉ、Ｗの含有量を調整す
ることにより、ＴｉとＷとを含む炭化物が微細に析出し
やすくなり、１０ｎｍ未満の微細析出物の形成が容易と
なるからである。（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋
（Ｗ／１８４）｝の値は、０．８〜１．３がより望まし
い。
下の（１）式を満たすことが好ましい。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（ １） （ただし、上記（１）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗは各成分の重
量％を表す） これは、鋼中のＣと（Ｔｉ＋Ｗ）との原子数比が０．５
〜１．５となるように、Ｃ、Ｔｉ、Ｗの含有量を調整す
ることにより、ＴｉとＷとを含む炭化物が微細に析出し
やすくなり、１０ｎｍ未満の微細析出物の形成が容易と
なるからである。（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋
（Ｗ／１８４）｝の値は、０．８〜１．３がより望まし
い。
【００５０】また、ＴｉおよびＷに加え、Ｎｂ、Ｖの１
種以上を添加する場合には、以下の（２）式を満たすこ
とが好ましい。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（２） （ただし、上記（２）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗ、Ｎｂ、Ｖは
各成分の重量％を表す） この場合にも、鋼中のＣと（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ）との
原子数比が０．５〜１．５となるように、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｖ、Ｗの含有量を調整することにより、ＴｉとＷに
加え、ＮｂおよびＶの１種以上が複合して析出した複合
析出物が微細に分散析出しやすくなるからである。（Ｃ
／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／
５１）＋（Ｗ／１８４）｝の値は、０．８〜１．３がよ
り望ましい。
種以上を添加する場合には、以下の（２）式を満たすこ
とが好ましい。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（２） （ただし、上記（２）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗ、Ｎｂ、Ｖは
各成分の重量％を表す） この場合にも、鋼中のＣと（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ）との
原子数比が０．５〜１．５となるように、Ｃ、Ｔｉ、Ｎ
ｂ、Ｖ、Ｗの含有量を調整することにより、ＴｉとＷに
加え、ＮｂおよびＶの１種以上が複合して析出した複合
析出物が微細に分散析出しやすくなるからである。（Ｃ
／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／
５１）＋（Ｗ／１８４）｝の値は、０．８〜１．３がよ
り望ましい。
【００５１】なお、Ｍｏを添加する場合には、同様に、
以下の（３）式または（４）式を満たすことが好まし
い。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６） ｝≦１．５ …（３） ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６）｝≦１．５ …（４） （ただし、上記（３）、（４）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗ、Ｍ
ｏ、Ｎｂ、Ｖは各成分の重量％を表す。） これら（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８
４）＋（Ｍｏ／９６）｝および（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ
／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋（Ｗ／１８
４）＋（Ｍｏ／９６）｝についても、０．８〜１．３が
より望ましい。
以下の（３）式または（４）式を満たすことが好まし
い。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６） ｝≦１．５ …（３） ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６）｝≦１．５ …（４） （ただし、上記（３）、（４）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗ、Ｍ
ｏ、Ｎｂ、Ｖは各成分の重量％を表す。） これら（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８
４）＋（Ｍｏ／９６）｝および（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ
／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋（Ｗ／１８
４）＋（Ｍｏ／９６）｝についても、０．８〜１．３が
より望ましい。
【００５２】本発明の高張力鋼板は、表面に溶融亜鉛系
めっき皮膜を形成し、溶融亜鉛系めっき鋼板とすること
も可能である。溶融亜鉛系めっきを行った後に、合金化
反応を続けて行った合金化溶融亜鉛系めっき鋼板も含
む。ここで、溶融亜鉛系めっきとは、めっき皮膜が実質
的にＺｎからなる溶融めっき、またはＺｎを主体する溶
融めっきであり、亜鉛の他にＣｒ、Ｍｎ等の合金元素が
含まれていてもよい。
めっき皮膜を形成し、溶融亜鉛系めっき鋼板とすること
も可能である。溶融亜鉛系めっきを行った後に、合金化
反応を続けて行った合金化溶融亜鉛系めっき鋼板も含
む。ここで、溶融亜鉛系めっきとは、めっき皮膜が実質
的にＺｎからなる溶融めっき、またはＺｎを主体する溶
融めっきであり、亜鉛の他にＣｒ、Ｍｎ等の合金元素が
含まれていてもよい。
【００５３】本発明の高張力鋼板は、伸びおよび伸びフ
ランジ性がともに優れているため、薄肉化が容易であ
り、強度も高いため、厚さ２．５ｍｍ以下という薄肉化
の要求を満足する。
ランジ性がともに優れているため、薄肉化が容易であ
り、強度も高いため、厚さ２．５ｍｍ以下という薄肉化
の要求を満足する。
【００５４】［製造方法］本発明では、上記高張力鋼を
製造するに際し、熱間圧延を、仕上圧延終了温度８００
℃以上、巻取温度５７０℃以上の条件で行うことが好ま
しい。以下、これら条件について説明する。
製造するに際し、熱間圧延を、仕上圧延終了温度８００
℃以上、巻取温度５７０℃以上の条件で行うことが好ま
しい。以下、これら条件について説明する。
【００５５】・仕上圧延終了温度８００℃以上
仕上圧延終了温度は伸びおよび伸びフランジ性と圧延荷
重を低減するのに重要である。８００℃未満では、粗大
粒が発生して伸びフランジ性が損なわれるとともに、圧
延荷重が増大して薄物の熱間圧延が困難となる。そのた
め、仕上圧延終了温度は８００℃以上が好ましい。
重を低減するのに重要である。８００℃未満では、粗大
粒が発生して伸びフランジ性が損なわれるとともに、圧
延荷重が増大して薄物の熱間圧延が困難となる。そのた
め、仕上圧延終了温度は８００℃以上が好ましい。
【００５６】・巻取温度５７０℃以上
フェライト組織を得るため、およびランナウトテーブル
上での注水量を抑えて薄物を安定的に通板させるため、
巻取温度を５７０℃以上とする。これらに加えさらにラ
ンナウトテーブル上の鋼板の走行安定性を確保するには
６００℃以上が好ましい。
上での注水量を抑えて薄物を安定的に通板させるため、
巻取温度を５７０℃以上とする。これらに加えさらにラ
ンナウトテーブル上の鋼板の走行安定性を確保するには
６００℃以上が好ましい。
【００５７】なお、本発明の鋼板は、黒皮ままでも酸洗
材でもその特性に差違はない。調質圧延についても通常
行われているものであれば特に規定はない。また、電気
めっきも可能であり、化成処理についても特に問題はな
い。鋳造後直ちにもしくは補熱を目的とした加熱を施し
た後にそのまま熱間圧延を行う直送圧延を行っても本発
明の効果に影響はない。さらに、粗圧延後に仕上圧延前
で、圧延材を加熱しても、粗圧延後、圧延材を接合して
行う連続圧延を行っても、さらには圧延材の加熱と連続
圧延を同時に行っても本発明の効果は損なわれない。
材でもその特性に差違はない。調質圧延についても通常
行われているものであれば特に規定はない。また、電気
めっきも可能であり、化成処理についても特に問題はな
い。鋳造後直ちにもしくは補熱を目的とした加熱を施し
た後にそのまま熱間圧延を行う直送圧延を行っても本発
明の効果に影響はない。さらに、粗圧延後に仕上圧延前
で、圧延材を加熱しても、粗圧延後、圧延材を接合して
行う連続圧延を行っても、さらには圧延材の加熱と連続
圧延を同時に行っても本発明の効果は損なわれない。
【００５８】本発明の高張力鋼板は、加工性に優れ、特
に伸びフランジ性に優れているのでこれをプレス成形し
た場合、その特質が活かされ、自動車用部材、特にサス
ペンションアーム等の足廻り部材のようなプレス時の断
面形状が複雑な部材を良好な品質で製造することがで
き、特に、プレス成形品の軽量化に資することができ
る。以下に具体的に、本発明に係る高張力鋼板の加工方
法、換言すればプレス成形品の製造方法について説明す
る。
に伸びフランジ性に優れているのでこれをプレス成形し
た場合、その特質が活かされ、自動車用部材、特にサス
ペンションアーム等の足廻り部材のようなプレス時の断
面形状が複雑な部材を良好な品質で製造することがで
き、特に、プレス成形品の軽量化に資することができ
る。以下に具体的に、本発明に係る高張力鋼板の加工方
法、換言すればプレス成形品の製造方法について説明す
る。
【００５９】図１は、本発明に係る高張力鋼板の加工方
法の作業フローの一例を示すフローチャートである。こ
の作業フローは、通常、本発明に係る鋼板を製造するこ
とまたはその製造された鋼板を例えばコイルにして目的
場所に搬送することを前工程としており、まず、本発明
に係る高張力鋼板を準備することから始まる（Ｓ０、Ｓ
１）。この鋼板に対してプレス加工を施す前に、鋼板に
対して前処理的な加工を施すこともあれば（Ｓ２）、裁
断機により所定の寸法や形状に加工することもある（Ｓ
３）。前者のＳ２の工程では、例えば鋼板の幅方向の所
定箇所に切り込みや穿孔を行い、引き続くプレス加工を
終えた段階またはそのプレス加工の過程で、所定の寸法
および形状のプレス成形品または被プレス加工部材とし
て切り離すことができるようにしておく。後者のＳ３の
工程では、最終的なプレス成形品の寸法、形状等を予め
考慮して、所定の寸法および形状の鋼板部材に加工（し
たがって裁断）するようにしておく。その後、Ｓ２およ
びＳ３の工程を経由した部材には、プレス加工が施さ
れ、最終的に目的とする寸法・形状の所望のプレス成形
品が製造される（Ｓ４）。このプレス加工は、通常は多
段階で行われ、３段階以上７段階以下であることが多
い。
法の作業フローの一例を示すフローチャートである。こ
の作業フローは、通常、本発明に係る鋼板を製造するこ
とまたはその製造された鋼板を例えばコイルにして目的
場所に搬送することを前工程としており、まず、本発明
に係る高張力鋼板を準備することから始まる（Ｓ０、Ｓ
１）。この鋼板に対してプレス加工を施す前に、鋼板に
対して前処理的な加工を施すこともあれば（Ｓ２）、裁
断機により所定の寸法や形状に加工することもある（Ｓ
３）。前者のＳ２の工程では、例えば鋼板の幅方向の所
定箇所に切り込みや穿孔を行い、引き続くプレス加工を
終えた段階またはそのプレス加工の過程で、所定の寸法
および形状のプレス成形品または被プレス加工部材とし
て切り離すことができるようにしておく。後者のＳ３の
工程では、最終的なプレス成形品の寸法、形状等を予め
考慮して、所定の寸法および形状の鋼板部材に加工（し
たがって裁断）するようにしておく。その後、Ｓ２およ
びＳ３の工程を経由した部材には、プレス加工が施さ
れ、最終的に目的とする寸法・形状の所望のプレス成形
品が製造される（Ｓ４）。このプレス加工は、通常は多
段階で行われ、３段階以上７段階以下であることが多
い。
【００６０】Ｓ４の工程は、Ｓ２およびＳ３の工程を経
由した部材に対してさらに所定の寸法や形状に裁断する
工程を含む場合もある。この場合の「裁断」という作業
は、例えば、少なくともプレス加工の過程で、Ｓ２およ
びＳ３の工程を経由した部材の端部のような最終的なプ
レス成形品には不要部分を切り離す作業であっても構わ
ないし、また、Ｓ２の工程で設けられた鋼板の幅方向の
切り込みや穿孔に沿って被プレス加工部材を切り離す作
業であっても構わない。
由した部材に対してさらに所定の寸法や形状に裁断する
工程を含む場合もある。この場合の「裁断」という作業
は、例えば、少なくともプレス加工の過程で、Ｓ２およ
びＳ３の工程を経由した部材の端部のような最終的なプ
レス成形品には不要部分を切り離す作業であっても構わ
ないし、また、Ｓ２の工程で設けられた鋼板の幅方向の
切り込みや穿孔に沿って被プレス加工部材を切り離す作
業であっても構わない。
【００６１】なお、図１中、Ｎ１ないしＮ３は、鋼板、
部材、プレス成形品を、機械的にあるいは作業員による
搬送作業である場合がある。
部材、プレス成形品を、機械的にあるいは作業員による
搬送作業である場合がある。
【００６２】こうして製造されるプレス成形品は、必要
に応じて次工程に送られる。次工程としては、例えば、
プレス成形品にさらに機械加工を施し、寸法や形状を調
整する工程、プレス成形品を所定場所に搬送し、格納す
る工程、プレス成形品に表面処理を施す工程、プレス成
形品を用いて自動車のような目的物を組み立てる組立工
程がある。
に応じて次工程に送られる。次工程としては、例えば、
プレス成形品にさらに機械加工を施し、寸法や形状を調
整する工程、プレス成形品を所定場所に搬送し、格納す
る工程、プレス成形品に表面処理を施す工程、プレス成
形品を用いて自動車のような目的物を組み立てる組立工
程がある。
【００６３】図２は、図１に示した作業を実際に行う装
置と鋼板、部材、プレス成形品の流れとの関係を示すブ
ロック図である。この図においては、本発明に係る高張
力鋼板はコイル状で準備されており、プレス加工機によ
りプレス成形品が製造される。プレス加工機は多段プレ
スを行う機種のものであるが、本件発明はこれに限定さ
れない。
置と鋼板、部材、プレス成形品の流れとの関係を示すブ
ロック図である。この図においては、本発明に係る高張
力鋼板はコイル状で準備されており、プレス加工機によ
りプレス成形品が製造される。プレス加工機は多段プレ
スを行う機種のものであるが、本件発明はこれに限定さ
れない。
【００６４】プレス加工機の前段に、裁断機その他の前
処理機械を設置する場合（図２の（ａ））もあれば、設
置しない場合（図２の（ｂ））もある。裁断機が設置さ
れる場合には、コイルから供給される長尺の本発明に係
る鋼板から、必要な寸法または形状の部材を裁断し、こ
の部材がプレス加工機においてプレス加工され、所定の
プレス成形品となる。鋼板の幅方向に切り欠きや穿孔を
施す前処理機械が設置される場合には、プレス加工機に
おいてその切り欠きや穿孔に沿って裁断が行われても構
わない。前処理機械を設置しない場合には、プレス加工
機において鋼板がプレス加工される過程で、裁断が行わ
れ、最終的に所定の寸法、形状を有するプレス成形品が
製造される。なお、図２における「裁断」の意味は、図
１における裁断と同じである。
処理機械を設置する場合（図２の（ａ））もあれば、設
置しない場合（図２の（ｂ））もある。裁断機が設置さ
れる場合には、コイルから供給される長尺の本発明に係
る鋼板から、必要な寸法または形状の部材を裁断し、こ
の部材がプレス加工機においてプレス加工され、所定の
プレス成形品となる。鋼板の幅方向に切り欠きや穿孔を
施す前処理機械が設置される場合には、プレス加工機に
おいてその切り欠きや穿孔に沿って裁断が行われても構
わない。前処理機械を設置しない場合には、プレス加工
機において鋼板がプレス加工される過程で、裁断が行わ
れ、最終的に所定の寸法、形状を有するプレス成形品が
製造される。なお、図２における「裁断」の意味は、図
１における裁断と同じである。
【００６５】こうして製造されるプレス成形品は、その
原材料として加工性に優れ、特に伸びフランジ性に優れ
ている本発明に係る高張力鋼板を使用しているので、プ
レス時の断面形状が複雑であっても、良好な品質で製造
することができ、軽量なものとなる。このような特長
は、プレス成形品が自動車用部材、特にサスペンション
アーム等の足廻り部材である場合に特に有用である。
原材料として加工性に優れ、特に伸びフランジ性に優れ
ている本発明に係る高張力鋼板を使用しているので、プ
レス時の断面形状が複雑であっても、良好な品質で製造
することができ、軽量なものとなる。このような特長
は、プレス成形品が自動車用部材、特にサスペンション
アーム等の足廻り部材である場合に特に有用である。
【００６６】
【実施例】表１に示す化学成分を有する鋼片を、１２５
０℃に加熱し、通常の熱間圧延工程によって表１の仕上
温度と巻取温度で板厚２．０ｍｍに圧延した。得られた
鋼板を酸洗後、鋼板から作製した薄膜を透過型電子顕微
鏡（ＴＥＭ）によって観察し、析出物寸法を測定した。
また、エネルギー分散型Ｘ線分光装置（ＥＤＸ）を用い
て析出物を構成する元素分析を行った。さらに、ピーク
値より各元素の濃度を算出した。
０℃に加熱し、通常の熱間圧延工程によって表１の仕上
温度と巻取温度で板厚２．０ｍｍに圧延した。得られた
鋼板を酸洗後、鋼板から作製した薄膜を透過型電子顕微
鏡（ＴＥＭ）によって観察し、析出物寸法を測定した。
また、エネルギー分散型Ｘ線分光装置（ＥＤＸ）を用い
て析出物を構成する元素分析を行った。さらに、ピーク
値より各元素の濃度を算出した。
【００６７】また、得られた鋼板からＪＩＳ５号引張試
験片および穴広げ試験片を採取した。引張試験片は圧延
垂直方向から採取し、穴広げ試験は、日本鉄鋼連盟規格
に沿って行った。また、得られた鋼板を２ｍ長さに切断
し、その形状を定盤の上で評価した。評価は目視で行
い、その際の評価基準は耳波や中伸びの見られないもの
を○、これらがひどく、平板として使用できないものを
×とした。
験片および穴広げ試験片を採取した。引張試験片は圧延
垂直方向から採取し、穴広げ試験は、日本鉄鋼連盟規格
に沿って行った。また、得られた鋼板を２ｍ長さに切断
し、その形状を定盤の上で評価した。評価は目視で行
い、その際の評価基準は耳波や中伸びの見られないもの
を○、これらがひどく、平板として使用できないものを
×とした。
【００６８】表１に、組織、析出物の組成（（Ｗ＋Ｍ
ｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｗ＋Ｍｏ）の値（表中、析出物組
成と記載））、炭化物、および析出物サイズ（平均粒
径）を併記する。また、機械的性質および板形状を表２
に示す。
ｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｗ＋Ｍｏ）の値（表中、析出物組
成と記載））、炭化物、および析出物サイズ（平均粒
径）を併記する。また、機械的性質および板形状を表２
に示す。
【００６９】表１中、Ｎｏ．１〜３、７、８は本発明
例、Ｎｏ．４〜６は比較例である。これらのうち、Ｎ
ｏ．１〜６は７８０ＭＰａ級の熱延鋼板の例である。Ｎ
ｏ．１と３はＷとＭｏのうちＷのみが添加された例であ
り、Ｎｏ．２はＷとＭｏが添加された例である。Ｎｏ．
１〜３のいずれも組織はフェライト単相であり、Ｎｏ．
１と３はＴｉとＷを含んだ炭化物が析出し、Ｎｏ．２は
ＴｉとＷとＭｏを含んだ炭化物が析出した。これらの伸
び（ＥＬ）は１６％を超え、穴広げ率（λ）も１００％
を超えており、優れた加工性を示すことが確認された。
例、Ｎｏ．４〜６は比較例である。これらのうち、Ｎ
ｏ．１〜６は７８０ＭＰａ級の熱延鋼板の例である。Ｎ
ｏ．１と３はＷとＭｏのうちＷのみが添加された例であ
り、Ｎｏ．２はＷとＭｏが添加された例である。Ｎｏ．
１〜３のいずれも組織はフェライト単相であり、Ｎｏ．
１と３はＴｉとＷを含んだ炭化物が析出し、Ｎｏ．２は
ＴｉとＷとＭｏを含んだ炭化物が析出した。これらの伸
び（ＥＬ）は１６％を超え、穴広げ率（λ）も１００％
を超えており、優れた加工性を示すことが確認された。
【００７０】これに対し、比較例のＮｏ．４〜６のう
ち、Ｎｏ．４は析出物の種類、および組織が本発明の範
囲外であり、析出物サイズが大きく、圧延荷重が高く板
形状も悪く、使用に耐え得なかった。ＥＬも１５％と低
い値であった。Ｎｏ．５も析出物の種類、および組織が
本発明の範囲外であり、ＥＬが１５％以下と低く、板形
状も悪かった。Ｎｏ．６は組織がフェライト単相である
ものの、析出物がＴｉＣ、ＮｂＣであり粗大であった。
Ｎｏ．６は材質変動が大きく加工性がばらついていたた
め、ＥＬおよびλとして最大値をとったが、ＥＬが１５
％、λが９０％と低く、ばらつきの最大値をとっても加
工性は乏しかった。板形状もプレスできないほど悪かっ
た。
ち、Ｎｏ．４は析出物の種類、および組織が本発明の範
囲外であり、析出物サイズが大きく、圧延荷重が高く板
形状も悪く、使用に耐え得なかった。ＥＬも１５％と低
い値であった。Ｎｏ．５も析出物の種類、および組織が
本発明の範囲外であり、ＥＬが１５％以下と低く、板形
状も悪かった。Ｎｏ．６は組織がフェライト単相である
ものの、析出物がＴｉＣ、ＮｂＣであり粗大であった。
Ｎｏ．６は材質変動が大きく加工性がばらついていたた
め、ＥＬおよびλとして最大値をとったが、ＥＬが１５
％、λが９０％と低く、ばらつきの最大値をとっても加
工性は乏しかった。板形状もプレスできないほど悪かっ
た。
【００７１】Ｎｏ．７、８はそれぞれ５９０ＭＰａ級、
９８０ＭＰａ級の本発明例であるが、各強度レベルに応
じて良好なＥＬおよびλを示した。また、板形状も良好
であった。
９８０ＭＰａ級の本発明例であるが、各強度レベルに応
じて良好なＥＬおよびλを示した。また、板形状も良好
であった。
【００７２】
【表１】
【００７３】
【表２】
【００７４】
【発明の効果】以上説明したように、本発明によれば、
加工性の指標である伸びおよび伸びフランジ性に優れた
高張力鋼板を提供することができ、自動車部材の軽量化
に寄与する効果が顕著である。
加工性の指標である伸びおよび伸びフランジ性に優れた
高張力鋼板を提供することができ、自動車部材の軽量化
に寄与する効果が顕著である。
【図１】本発明に係る高張力鋼板の加工方法の作業フロ
ーの一例を示すフローチャート。
ーの一例を示すフローチャート。
【図２】図１に示した作業を実際に行う装置と鋼板、部
材、プレス成形品の流れとの関係を示すブロック図。
材、プレス成形品の流れとの関係を示すブロック図。
─────────────────────────────────────────────────────
フロントページの続き
(72)発明者 斉藤 孝信
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
(72)発明者 諏訪 稔
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
(72)発明者 佐藤 馨
東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日
本鋼管株式会社内
Ｆターム(参考） 4K037 EA01 EA05 EA11 EA13 EA15
EA17 EA18 EA19 EA20 EA23
EA25 EA27 EA31 EA32 EA33
FC03 FC04 FC05 FE02 FE03
Claims (20)
- 【請求項１】 実質的にフェライト単相組織であり、原
子％でＷ／（Ｔｉ＋Ｗ）≧０．２５を満たす範囲でＴｉ
およびＷを含む析出物が分散析出していることを特徴と
する、引張強度が５９０ＭＰａ以上の加工性に優れた高
張力鋼板。 - 【請求項２】 前記析出物はＴｉ、Ｗに加え、Ｎｂおよ
びＶの１種以上を含むことを特徴とする請求項１に記載
の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項３】 前記析出物は、原子％で、Ｗ／（Ｔｉ＋
Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ）≧０．２５を満たすことを特徴とする請
求項２に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項４】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０６
％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００６
％、Ｗ：０．１〜１．０％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％
を含み、残部が実質的にＦｅであることを特徴とする請
求項１に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項５】 Ｃ、Ｔｉ、Ｗを以下の（１）式を満足す
るように含有することを特徴とする請求項４に記載の加
工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（ １） ただし、上記（１）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗは各成分の重量
％を表す。 - 【請求項６】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、Ｓ
ｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０６
％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００６
％、Ｗ：０．１〜１．０％、Ｔｉ：０．０３〜０．２％
を含み、さらにＮｂ≦０．０８％およびＶ≦０．１５％
のうち１種以上を含み、残部が実質的にＦｅであること
を特徴とする請求項２または請求項３に記載の加工性に
優れた高張力鋼板。 - 【請求項７】 Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗを以下の（２）
式を満足するように含有することを特徴とする請求項６
に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）｝≦１．５ …（２） ただし、上記（２）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗは各
成分の重量％を表す。 - 【請求項８】 実質的にフェライト単相組織であり、原
子％で（Ｗ＋Ｍｏ）／（Ｔｉ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．２５を
満たす範囲でＴｉ、Ｗ、およびＭｏを含む析出物が分散
析出していることを特徴とする、引張強度が５９０ＭＰ
ａ以上の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項９】 前記析出物はＴｉ、Ｗ、Ｍｏに加え、Ｎ
ｂおよびＶの１種以上を含むことを特徴とする請求項８
に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項１０】 前記析出物は、原子％で、（Ｗ＋Ｍ
ｏ）／（Ｔｉ＋Ｎｂ＋Ｖ＋Ｗ＋Ｍｏ）≧０．２５を満た
すことを特徴とする請求項９に記載の加工性に優れた高
張力鋼板。 - 【請求項１１】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０
６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００
６％、Ｗ≦１．０％、Ｍｏ≦０．５％、Ｔｉ：０．０３
〜０．２％を含み、残部が実質的にＦｅであることを特
徴とする請求項８に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項１２】 Ｃ、Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏを以下の（３）式
を満足するように含有することを特徴とする請求項１１
に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６） ｝≦１．５ …（３） ただし、上記（３）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｗ、Ｍｏは各成分
の重量％を表す。 - 【請求項１３】 重量％で、Ｃ：０．０１〜０．１％、
Ｓｉ≦０．３％、Ｍｎ：０．２〜２．０％、Ｐ≦０．０
６％、Ｓ≦０．０１％、Ａｌ≦０．１％、Ｎ≦０．００
６％、Ｗ≦１．０％、Ｍｏ≦０．５％、Ｔｉ：０．０３
〜０．２％を含み、さらにＮｂ≦０．０８％およびＶ≦
０．１５％のうち１種以上を含み、残部が実質的にＦｅ
であることを特徴とする請求項９または請求項１０に記
載の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項１４】 Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍｏを以下
の（４）式を満足するように含有することを特徴とする
請求項１３に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 ０．５≦（Ｃ／１２）／｛（Ｔｉ／４８）＋（Ｎｂ／９３）＋（Ｖ／５１）＋ （Ｗ／１８４）＋（Ｍｏ／９６）｝≦１．５ …（４） ただし、上記（４）式中、Ｃ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｗ、Ｍ
ｏは各成分の重量％を表す。 - 【請求項１５】 板厚２．５ｍｍ以下の薄物熱延鋼板で
あることを特徴とする請求項１から請求項１４のいずれ
か１項に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項１６】 表面に溶融亜鉛系めっき皮膜を有する
ことを特徴とする請求項１から請求項１５のいずれか１
項に記載の加工性に優れた高張力鋼板。 - 【請求項１７】 請求項１から請求項１５のいずれかの
高張力鋼板を製造するに際し、熱間圧延を、仕上圧延終
了温度８００℃以上、巻取温度５７０℃以上の条件で行
うことを特徴とする加工性に優れた高張力鋼板の製造方
法。 - 【請求項１８】 請求項１から請求項１６のいずれかに
記載の高張力鋼板からなる部材を準備する第１の工程
と、前記部材にプレス成形を施して所望の形状のプレス
成形品に加工する第２の工程とを有する高張力鋼板の加
工方法。 - 【請求項１９】 前記プレス成形品は、自動車用部品で
ある請求項１８に記載の高張力鋼板の加工方法。 - 【請求項２０】 請求項１から請求項１６のいずれかに
記載の高張力鋼板により製造された自動車用部品。
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| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2002116104A JP3775334B2 (ja) | 2002-04-18 | 2002-04-18 | 加工性に優れた高張力鋼板ならびにその製造方法および加工方法 |
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|---|---|---|---|
| JP2002116104A JP3775334B2 (ja) | 2002-04-18 | 2002-04-18 | 加工性に優れた高張力鋼板ならびにその製造方法および加工方法 |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2003306746A true JP2003306746A (ja) | 2003-10-31 |
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|---|---|---|---|
| JP2002116104A Expired - Fee Related JP3775334B2 (ja) | 2002-04-18 | 2002-04-18 | 加工性に優れた高張力鋼板ならびにその製造方法および加工方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP3775334B2 (ja) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011093490A1 (ja) | 2010-01-29 | 2011-08-04 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼板及び鋼板製造方法 |
| WO2013047808A1 (ja) | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
-
2002
- 2002-04-18 JP JP2002116104A patent/JP3775334B2/ja not_active Expired - Fee Related
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011093490A1 (ja) | 2010-01-29 | 2011-08-04 | 新日本製鐵株式会社 | 鋼板及び鋼板製造方法 |
| US9410231B2 (en) | 2010-01-29 | 2016-08-09 | Nippon Steel & Sumitomo Metal Corporation | Steel sheet and method of manufacturing steel sheet |
| WO2013047808A1 (ja) | 2011-09-30 | 2013-04-04 | 新日鐵住金株式会社 | 高強度溶融亜鉛めっき鋼板及びその製造方法 |
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