WO2016136025A1 - 高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品 - Google Patents

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WO2016136025A1
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polyamide resin
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落合伸一郎
小林定之
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東レ株式会社
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Definitions

  • the present invention relates to a polyamide resin composition for a molded product that comes into contact with high-pressure hydrogen, which is obtained by blending a specific amount of a specific polyamide resin with a polyamide 6 resin, and a molded product obtained by molding it.
  • a hydrogen tank liner material having excellent gas barrier properties and excellent impact resistance even at low temperatures
  • a hydrogen tank liner material comprising a polyamide resin composition including polyamide 6, copolymerized polyamide, and an impact resistant material has been studied.
  • a hydrogen tank liner material comprising a polyamide resin composition including polyamide 6, copolymerized polyamide, and an impact resistant material has been studied.
  • a polyamide resin composition comprising a resin and an ethylene copolymer elastomer resin has been studied (see, for example, Patent Document 2).
  • gas storage tank liner having excellent gas barrier properties for example, a gas storage tank liner containing a polymer composition containing polyamide, a nucleating agent, and an impact resistance improving agent has been studied (for example, Patent Documents). 3).
  • injection molding is an example of a method for producing a molded product that comes into contact with high-pressure hydrogen.
  • a fragile portion called a weld is easily formed at a portion where molten resin joins in a mold.
  • a V-shaped groove called a weld line resulting from poor adhesion may be formed, resulting in poor appearance.
  • strength and toughness may be reduced due to stress concentration (notch effect). Therefore, high weld characteristics are required in designing a molded product.
  • Patent Document 1 the hydrogen tank liner described in Patent Document 1 is likely to cause permeation of hydrogen gas and dissolution of hydrogen into the resin, and defects are generated in the hydrogen tank liner when repeated filling and releasing of high-pressure hydrogen. There was a problem. In addition, the compatibility of the polyamide resin is low, and there is a problem in weld characteristics.
  • Patent Document 2 Although the resin composition described in Patent Document 2 is excellent in low temperature toughness, it easily causes hydrogen gas permeation and dissolution of hydrogen in the resin. There was a problem that a defective point was generated in the liner. In addition, the compatibility of the polyamide resin is low, and there is a problem in weld characteristics.
  • the gas storage tank liner described in Patent Document 3 is excellent in helium gas permeation resistance, but easily permeates hydrogen gas or dissolves hydrogen in a resin. When the process was repeated, there was a problem that defects occurred in the hydrogen tank liner. Further, the dispersibility of the nucleating agent in polyamide and the adhesion between the polyamide and the nucleating agent are low, and there is a problem in weld characteristics.
  • the present invention provides a polyamide resin composition in which generation of defects is suppressed and molded products having excellent weld characteristics can be obtained even when high-pressure hydrogen filling and releasing pressure are repeated in view of the above-described problems of the prior art. This is the issue.
  • the present invention has the following configuration.
  • the melting point of the polyamide 6 resin (A) and the DSC measurement is not higher than the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 20 ° C., and the cooling crystallization temperature by the DSC measurement is higher than the cooling crystallization temperature of the polyamide 6 resin (A).
  • a polyamide resin composition comprising a polyamide resin (B) and 0.01 to 5 parts by weight of the polyamide resin (B) per 100 parts by weight of the polyamide 6 resin (A)
  • the present invention includes a molded article formed by molding the above polyamide resin composition and in contact with high-pressure hydrogen.
  • the present invention includes a tank liner for high pressure hydrogen comprising the above polyamide resin composition.
  • the present invention includes a high-pressure hydrogen tank in which a carbon fiber reinforced resin reinforcing layer is laminated on the surface layer of a tank liner made of the polyamide resin composition.
  • the polyamide resin composition for molded articles that come into contact with high-pressure hydrogen according to the present invention has a high crystallization rate, suppresses the occurrence of defect points even after repeated filling and releasing of high-pressure hydrogen, and has excellent weld characteristics. Can be provided.
  • the molded article of the present invention is less likely to cause defects even after repeated filling and releasing of high-pressure hydrogen, and is usefully developed as a molded article for use in contact with high-pressure hydrogen, taking advantage of its excellent weld characteristics. It becomes possible.
  • polyamide resin composition for molded articles that comes into contact with high-pressure hydrogen of the present invention
  • polyamide resin composition includes a polyamide 6 resin (A) and a polyamide 6 resin having a melting point by DSC measurement.
  • a polyamide resin composition comprising (A) a melting point of + 20 ° C. or lower and a polyamide resin (B) whose temperature-falling crystallization temperature by DSC measurement is higher than that of polyamide 6 resin (A). Further, 0.01 to 5 parts by weight of the polyamide resin (B) is blended with 100 parts by weight of the polyamide 6 resin (A).
  • polyamide resin (B) By blending a specific amount of polyamide resin (B) with polyamide 6 resin (A), which has an excellent balance of moldability, gas barrier properties, rigidity and toughness, the crystallization speed is increased and dense and uniform crystals are formed. Therefore, since permeation of hydrogen gas and dissolution of hydrogen into the resin can be suppressed, defect points are unlikely to occur even when high-pressure hydrogen is repeatedly charged and released. Further, since a dense and uniform crystal is formed, the adhesion of the molten resin in the weld portion is improved, and a molded product having excellent weld characteristics such as weld strength and weld toughness can be obtained.
  • the combination of the polyamide 6 resin (A) and the organic nucleating agent or inorganic nucleating agent other than the polyamide (B) increases the crystallization speed, but produces a dense and uniform crystal compared to the polyamide resin (B). Since it is not formed, if filling and releasing of high-pressure hydrogen are repeated, defect points are likely to be generated, and weld characteristics are deteriorated.
  • the polyamide 6 resin (A) used in the present invention is a polyamide resin mainly composed of 6-aminocaproic acid and / or ⁇ -caprolactam. Other monomers may be copolymerized as long as the object of the present invention is not impaired.
  • “to be used as a main raw material” includes a unit derived from 6-aminocaproic acid or a unit derived from ⁇ -caprolactam in a total of 50 mol% in a total of 100 mol% of monomer units constituting the polyamide resin. Means. More preferably, it contains 70 mol% or more, more preferably 90 mol% or more of 6-aminocaproic acid-derived units or ⁇ -caprolactam-derived units.
  • Examples of other monomers to be copolymerized include, for example, amino acids such as 11-aminoundecanoic acid, 12-aminododecanoic acid and paraaminomethylbenzoic acid, lactams such as ⁇ -laurolactam; tetramethylenediamine, pentamethylenediamine, Aliphatic diamines such as hexamethylenediamine, 2-methylpentamethylenediamine, undecamethylenediamine, dodecamethylenediamine, 2,2,4- / 2,4,4-trimethylhexamethylenediamine, 5-methylnonamethylenediamine; Aromatic diamines such as metaxylenediamine and paraxylylenediamine; 1,3-bis (aminomethyl) cyclohexane, 1,4-bis (aminomethyl) cyclohexane, 1-amino-3-aminomethyl-3,5,5 -Trimethylcyclohexane, bis (4- Alicyclic diamines such
  • the degree of polymerization of the polyamide 6 resin (A) is not particularly limited, but the relative viscosity measured at 25 ° C. in a 98% concentrated sulfuric acid solution having a resin concentration of 0.01 g / ml is in the range of 1.5 to 7.0. It is preferable that When the relative viscosity is 1.5 or more, the melt viscosity of the polyamide resin composition at the time of molding becomes moderately high, the air entrainment at the time of molding can be suppressed, and the moldability can be further improved.
  • the relative viscosity is more preferably 1.8 or more. On the other hand, if the relative viscosity is 7.0 or less, the melt viscosity at the time of molding of the polyamide resin composition becomes moderately low, and the moldability can be further improved.
  • the amount of amino terminal groups of the polyamide resin (A) is not particularly limited, but is preferably in the range of 1.0 to 10.0 ⁇ 10 ⁇ 5 mol / g.
  • the amino terminal group amount is in the range of 1.0 to 10.0 ⁇ 10 ⁇ 5 mol / g, a sufficient degree of polymerization can be obtained, and the mechanical strength of the molded product can be improved.
  • the amount of amino terminal groups of the polyamide resin (A) was determined by dissolving the polyamide resin (A) in a phenol / ethanol mixed solvent (83.5: 16.5 (volume ratio)), and adding 0.02N hydrochloric acid aqueous solution. It can obtain
  • the polyamide resin (B) used in the present invention has a melting point by DSC measurement of the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 20 ° C. or less, and a cooling crystallization temperature by DSC measurement is the cooling crystallization of the polyamide 6 resin (A). Polyamide resin higher than temperature.
  • the melting point and the cooling crystallization temperature of the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) in the present invention by DSC measurement can be determined by the following methods. First, using a differential scanning calorimeter (DSC-7 manufactured by Perkin Elmer), two-point calibration (indium, lead) and baseline correction are performed. The sample amount was set to 8 to 10 mg, held at a temperature 15 ° C. higher than the temperature showing the maximum value of the melting curve obtained by heating at a heating rate of 20 ° C./min, and then cooled down at 20 ° C./min. Cool to 30 ° C at speed. The crystallization exothermic peak temperature observed in this cooling step is defined as the temperature drop crystallization temperature.
  • DSC-7 differential scanning calorimeter
  • the second temperature raising step is performed at a rate of 20 ° C./min, similarly to the first temperature raising step.
  • the melting endothermic peak temperature observed in the second temperature raising step is defined as the melting point.
  • the melting point of the polyamide resin (B) is preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 15 ° C. or less, more preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 12 ° C. or less, and the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 10 ° C. or less. Further preferred.
  • the melting point of the polyamide resin (B) is equal to or lower than the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 10 ° C., the temperature range of the solid-liquid phase separation state between the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) is narrowed. As a result, the crystallization speed is improved.
  • the lower limit of the melting point of the polyamide resin (B) is not particularly limited, but the melting point of the polyamide 6 resin (A) is + 1 ° C. or higher. This is preferable because it tends to be easily made.
  • the temperature-falling crystallization temperature of the polyamide resin (B) is equal to or lower than the temperature-falling crystallization temperature of the polyamide 6 resin (A)
  • the polyamide 6 resin (A) crystals are cooled during the cooling process from the molten state of the polyamide resin composition. Since the crystallization rate is faster than the crystallization rate of the polyamide resin (B), dense and uniform crystals are not formed, and repeated filling and releasing of high-pressure hydrogen are liable to cause defects and deteriorate weld characteristics. To do.
  • the temperature decrease crystallization temperature of the polyamide resin (B) is preferably 1 ° C. or higher, more preferably 3 ° C. or higher, more preferably 5 ° C.
  • the temperature drop crystallization temperature of the polyamide resin (B) is 5 ° C. or more higher than the temperature drop crystallization temperature of the polyamide 6 resin (A)
  • the cooling process from the molten state of the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) In this case, the crystallization of the polyamide resin (B) occurs remarkably faster than the crystallization of the polyamide 6 resin (A), so that the effect as a crystallization accelerator of the polyamide resin (B) is remarkably exhibited.
  • uniform crystals are easily formed, and even when high-pressure hydrogen filling and releasing are repeated, defect points are hardly generated and weld characteristics are improved.
  • the temperature lowering crystallization temperature of the polyamide resin (B) is preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 20 ° C. or less, more preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 15 ° C. or less, and the polyamide 6 resin (A).
  • the melting point + 10 ° C. or lower is more preferable. If the temperature drop crystallization temperature of the polyamide resin (B) is equal to or lower than the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 20 ° C., the melt residence stability of the polyamide 6 resin (A) at the time of producing the polyamide resin composition is maintained.
  • the effects of the present invention can be achieved.
  • the melting point and the cooling crystallization temperature of the polyamide resin (B) into the above ranges, for example, a method of selecting a polyamide resin having a desired melting point and a cooling crystallization temperature from polyamide resins having different melting points and cooling crystallization temperatures, And a method of adjusting the degree of polymerization and the copolymerization ratio.
  • the polyamide resin (B) is not particularly limited as long as it has a melting point and a temperature-falling crystallization temperature satisfying the above conditions.
  • the polyamide resin (B) can be obtained mainly from amino acids, lactams or diamines and dicarboxylic acids. it can.
  • raw materials include, for example, amino acids such as 6-aminocaproic acid, 11-aminoundecanoic acid, 12-aminododecanoic acid and paraaminomethylbenzoic acid; lactams such as ⁇ -caprolactam and ⁇ -laurolactam; tetramethylenediamine , Pentamethylenediamine, hexamethylenediamine, 2-methylpentamethylenediamine, undecamethylenediamine, dodecamethylenediamine, 2,2,4- / 2,4,4-trimethylhexamethylenediamine, 5-methylnonamethylenediamine, etc.
  • amino acids such as 6-aminocaproic acid, 11-aminoundecanoic acid, 12-aminododecanoic acid and paraaminomethylbenzoic acid
  • lactams such as ⁇ -caprolactam and ⁇ -laurolactam
  • tetramethylenediamine Pentamethylenediamine, hexamethylene
  • Aliphatic diamines such as metaxylenediamine and paraxylylenediamine; 1,3-bis (aminomethyl) cyclohexane, 1,4-bis (aminomethyl) cyclohexane, 1-amino-3-aminomethyl- 3,5,5-tri
  • methylcyclohexane bis (4-aminocyclohexyl) methane, bis (3-methyl-4-aminocyclohexyl) methane, 2,2-bis (4-aminocyclohexyl) propane, bis (aminopropyl) piperazine, aminoethylpiperazine, etc.
  • Alicyclic diamines such as adipic acid, suberic acid, azelaic acid, sebacic acid, dodecanedioic acid; terephthalic acid, isophthalic acid, 2-chloroterephthalic acid, 2-methylterephthalic acid, 5-methylisophthalic acid
  • Aromatic dicarboxylic acids such as 5-sodium sulfoisophthalic acid, hexahydroterephthalic acid, hexahydroisophthalic acid; 1,4-cyclohexanedicarboxylic acid, 1,3-cyclohexanedicarboxylic acid, 1,2-cyclohexanedicarboxylic acid, 1, 3-cyclopen Alicyclic dicarboxylic acids such as Njikarubon acid.
  • polyamide homopolymers or copolymers derived from these raw materials can be used. Two or more of these polyamide resins may be blended.
  • polyamide 610 resin is more preferable because weld characteristics are further improved.
  • the degree of polymerization of the polyamide resin (B) is not particularly limited, but the relative viscosity measured at 25 ° C. in a 98% concentrated sulfuric acid solution having a resin concentration of 0.01 g / ml is in the range of 1.5 to 7.0. Preferably there is.
  • the relative viscosity is 1.5 or more, the melt viscosity of the polyamide resin composition at the time of molding becomes moderately high, the air entrainment at the time of molding can be suppressed, and the moldability can be further improved.
  • the relative viscosity is more preferably 1.8 or more.
  • the relative viscosity is 7.0 or less, the melt viscosity of the polyamide resin composition at the time of molding becomes moderately low, and the moldability can be further improved.
  • the amount of the amino terminal group of the polyamide resin (B) is not particularly limited, but is preferably in the range of 1.0 to 10.0 ⁇ 10 ⁇ 5 mol / g.
  • the amino terminal group amount is in the range of 1.0 to 10.0 ⁇ 10 ⁇ 5 mol / g, a sufficient degree of polymerization can be obtained, and the mechanical strength of the molded product can be improved.
  • the amount of amino terminal groups of the polyamide resin (B) was determined by dissolving the polyamide resin (B) in a phenol / ethanol mixed solvent (83.5: 16.5 (volume ratio)), and adding 0.02N hydrochloric acid aqueous solution. It can obtain
  • the blending amount of the polyamide resin (B) in the polyamide resin composition of the present invention is 0.01 to 5 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the polyamide 6 resin (A).
  • the amount of the polyamide resin (B) is preferably 0.05 parts by weight or more, and more preferably 0.1 parts by weight or more.
  • the blending amount of the polyamide resin (B) exceeds 5 parts by weight, the phase separation between the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) in the cooling process from the molten state of the resin composition is likely to proceed. The effect of improving the crystallization rate is not sufficient, and defect points are likely to be generated by repeatedly filling and releasing high-pressure hydrogen. In addition, since the dense and uniform crystal is difficult to be formed, the weld characteristics are deteriorated.
  • the blending amount of the polyamide resin (B) is preferably 4.5 parts by weight or less, and more preferably 4 parts by weight or less.
  • the polyamide resin composition is preferably further blended with an impact resistant material (C).
  • an impact resistant material C
  • the impact resistance can be improved.
  • molded articles used for applications that come into contact with high-pressure hydrogen are repeatedly subjected to temperature changes (heat cycle) from ⁇ 40 ° C. or lower to 90 ° C. or higher due to filling and releasing of high-pressure hydrogen.
  • heat cycle temperature changes
  • blending an impact-resistant material (C) the crack in the junction part of the resin part and metal part which arises by repetition of such a heat cycle can be suppressed, and heat cycle resistance can be improved.
  • Examples of the impact resistant material (C) include olefin resin, acrylic rubber, silicone rubber, fluorine rubber, styrene rubber, nitrile rubber, vinyl rubber, urethane rubber, polyamide elastomer, polyester elastomer, ionomer. Etc. Two or more of these may be blended.
  • an olefin resin is preferably used because of its excellent compatibility with the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) and a high effect of improving heat cycle resistance.
  • the olefin resin is a thermoplastic resin obtained by polymerizing olefin monomers such as ethylene, propylene, butene, isoprene, and pentene.
  • the copolymer of 2 or more types of olefin monomers may be sufficient, and the copolymer of these olefin monomers and another monomer may be sufficient.
  • the olefin resin include polymers such as polyethylene, polypropylene, polystyrene, poly 1-butene, poly 1-pentene, and polymethyl pentene or copolymers thereof; ethylene / ⁇ -olefin copolymer, ethylene / ⁇ , ⁇ -unsaturated carboxylic acid ester copolymer, ⁇ -olefin / ⁇ , ⁇ -unsaturated carboxylic acid ester copolymer, [copolymer of (ethylene and / or propylene) and vinyl alcohol ester] Polyolefin obtained by partially hydrolyzing, a copolymer of (ethylene and / or propylene) and (unsaturated carboxylic acid and / or unsaturated carboxylic ester), [(ethylene and / or propylene) and (unsaturated) Copolymer of saturated carboxylic acid and / or unsaturated carboxylic acid ester) Polyolefins obtained by at least a portion
  • an ethylene / ⁇ -olefin copolymer and an ethylene / ⁇ , ⁇ -unsaturated carboxylic acid ester copolymer are more preferable, and an ethylene / ⁇ -olefin copolymer is more preferable.
  • the polyolefin resin may be modified with an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof.
  • the derivative of unsaturated carboxylic acid is a compound obtained by substituting the hydroxy group portion of the carboxyl group of unsaturated carboxylic acid with another substituent, and includes a metal salt, an acid halide, an ester, an acid of unsaturated carboxylic acid. Anhydrides, amides and imides.
  • Examples of the unsaturated carboxylic acid or derivative thereof include acrylic acid, methacrylic acid, maleic acid, fumaric acid, itaconic acid, crotonic acid, methylmaleic acid, methyl fumaric acid, mesaconic acid, citraconic acid, glutaconic acid and carboxylic acids thereof.
  • a method for introducing these unsaturated carboxylic acids or derivatives thereof into the polyolefin-based resin for example, a method of copolymerizing an olefin monomer and an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof, using a radical initiator, Examples thereof include a method of grafting an unsaturated carboxylic acid and / or a derivative thereof into an unmodified polyolefin resin.
  • the ethylene / ⁇ -olefin copolymer is preferably a copolymer of ethylene and an ⁇ -olefin having 3 to 20 carbon atoms.
  • Specific examples of the ⁇ -olefin having 3 to 20 carbon atoms include propylene, 1-butene, 1-pentene, 1-hexene, 1-heptene, 1-octene, 1-nonene, 1-decene and 1-undecene.
  • ⁇ -olefins having 3 to 12 carbon atoms are preferable from the viewpoint of improving mechanical strength.
  • non-conjugated dienes such as 1,4-hexadiene, dicyclopentadiene, 2,5-norbornadiene, 5-ethylidene norbornene, 5-ethyl-2,5-norbornadiene, 5- (1′-propenyl) -2-norbornene At least one of these may be copolymerized.
  • Copolymer of ethylene modified with unsaturated carboxylic acid and / or derivative thereof and ⁇ -olefin having 3 to 12 carbon atoms further improves compatibility with polyamide 6 resin (A) and polyamide resin (B) It is more preferable because the heat cycle resistance can be further improved. Moreover, even if filling and releasing pressure are repeated with higher-pressure hydrogen, generation of defect points can be suppressed.
  • the ⁇ -olefin content in the ethylene / ⁇ -olefin copolymer is preferably 1 to 30 mol%, more preferably 2 to 25 mol%, and still more preferably 3 to 20 mol%.
  • the structure of the impact-resistant material (C) is not particularly limited.
  • a multilayer structure called a so-called core-shell type consisting of at least one layer made of rubber and one or more layers made of a polymer different from the rubber. It may be.
  • the number of layers constituting the multilayer structure may be two or more, and may be three or more or four or more, but preferably has one or more rubber layers (core layers) inside.
  • the type of rubber constituting the rubber layer of the multilayer structure is not particularly limited.
  • acrylic component, silicone component, styrene component, nitrile component, conjugated diene component, urethane component, ethylene component, propylene component, isobutene examples thereof include rubber obtained by polymerizing components.
  • the kind of the different polymer constituting the layer other than the rubber layer of the multilayer structure is not particularly limited as long as it is a polymer having thermoplasticity, but there is a polymer having a glass transition temperature higher than that of the rubber layer. preferable.
  • the polymer having thermoplasticity for example, an unsaturated carboxylic acid alkyl ester unit, an unsaturated carboxylic acid unit, an unsaturated glycidyl group-containing unit, an unsaturated dicarboxylic acid anhydride unit, an aliphatic vinyl unit, an aromatic vinyl unit, Examples thereof include polymers containing vinyl cyanide units, maleimide units, unsaturated dicarboxylic acid units and other vinyl units.
  • the blending amount of the impact resistant material (C) in the polyamide resin composition is preferably 1 to 50 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the polyamide 6 resin (A). Heat cycle resistance can be improved more by making the compounding quantity of an impact-resistant material (C) into 1 weight part or more.
  • the amount of the impact resistant material (C) is more preferably 5 parts by weight or more, and still more preferably 10 parts by weight or more.
  • the crystallization speed can be further improved.
  • the amount of the impact resistant material (C) is more preferably 45 parts by weight or less, further preferably 40 parts by weight or less, and further preferably 35 parts by weight or less.
  • other components other than the components (A), (B), and (C) may be blended as necessary within a range that does not impair the characteristics.
  • other components include fillers, thermoplastic resins other than the components (A) to (C), and various additives.
  • the strength and dimensional stability of the obtained molded product can be improved by blending a polyamide resin composition with other fillers as other components.
  • the shape of the filler may be fibrous or non-fibrous, or a combination of fibrous filler and non-fibrous filler may be used.
  • the fibrous filler include glass fiber, glass milled fiber, carbon fiber, potassium titanate whisker, zinc oxide whisker, aluminum borate whisker, aramid fiber, alumina fiber, silicon carbide fiber, ceramic fiber, asbestos fiber, and stone powder. Examples thereof include fibers and metal fibers.
  • Non-fibrous fillers include, for example, silicates such as wollastonite, zeolite, sericite, kaolin, mica, clay, pyrophyllite, bentonite, asbestos, talc, alumina silicate; alumina, silicon oxide, magnesium oxide, oxidation Metal oxides such as zirconium, titanium oxide and iron oxide; metal carbonates such as calcium carbonate, magnesium carbonate and dolomite; metal sulfates such as calcium sulfate and barium sulfate; magnesium hydroxide, calcium hydroxide and aluminum hydroxide Metal hydroxide; glass beads, ceramic beads, boron nitride, silicon carbide and the like. These may be hollow.
  • silicates such as wollastonite, zeolite, sericite, kaolin, mica, clay, pyrophyllite, bentonite, asbestos, talc, alumina silicate
  • alumina silicon oxide, magnesium oxide, oxidation Metal oxides such as zircon
  • these fibrous and / or non-fibrous fillers after pretreatment with a coupling agent in terms of obtaining superior mechanical properties.
  • the coupling agent include isocyanate compounds, organic silane compounds, organic titanate compounds, organic borane compounds, and epoxy compounds.
  • thermoplastic resins examples include polyester resins, polyphenylene sulfide resins, polyphenylene oxide resins, polycarbonate resins, polylactic acid resins, polyacetal resins, polysulfone resins, tetrafluoropolyethylene resins, polyetherimide resins, polyamideimide resins, and polyimide resins.
  • additives include, for example, anti-coloring agents, antioxidants such as hindered phenols and hindered amines, mold release agents such as ethylene bisstearyl amide and higher fatty acid esters, plasticizers, heat stabilizers, lubricants, and UV inhibitors. , Colorants, flame retardants, foaming agents and the like.
  • a copper compound to the polyamide resin composition because long-term heat resistance can be improved.
  • the copper compound include cuprous chloride, cupric chloride, cuprous bromide, cupric bromide, cuprous iodide, cupric iodide, cupric sulfate, cupric nitrate. , Copper phosphate, cuprous acetate, cupric acetate, cupric salicylate, cupric stearate, cupric benzoate and inorganic copper halides and xylylenediamine, 2-mercaptobenzimidazole, benzimidazole And complex compounds. Two or more of these may be blended.
  • the compounding amount of the copper compound is preferably 0.01 parts by weight or more, more preferably 0.015 parts by weight or more with respect to 100 parts by weight of the polyamide 6 resin (A).
  • the amount of the copper compound is preferably 2 parts by weight or less, and more preferably 1 part by weight or less, from the viewpoint of suppressing coloration due to liberation of metallic copper during molding.
  • alkali halide examples include lithium chloride, lithium bromide, lithium iodide, potassium chloride, potassium bromide, potassium iodide, sodium bromide and sodium iodide. Two or more of these may be blended. Particular preference is given to potassium iodide or sodium iodide.
  • Polyamide resin composition is a polyamide in which the rise time of invariant Q of the polyamide resin composition measured under the same conditions when cooled at a rate of 20 ° C./min from a molten state at a temperature of 250 ° C. in light scattering measurement It is preferable that the rise time of the invariant Q of 6 resin (A) is shorter.
  • the invariant Q is defined as an integral of the scattering intensity I (s) over the entire inverse space in the light scattering measurement. That is, the invariant Q is a value that represents the total scattering ability of the sample. At the start of the measurement, the resin is melted, but crystals are generated due to a decrease in temperature, and light is scattered.
  • the rise time of the invariant Q represents the time from the start of measurement to the start of crystallization of the sample.
  • the rise time of invariant Q is used as an indicator of the progress of crystallization (crystallization rate).
  • the rise time of the invariant Q of the polyamide resin composition when cooled at a temperature of 250 ° C. to 20 ° C./min is shorter than the rise time of the invariant Q of the polyamide 6 resin (A). It means that the temperature-falling crystallization rate of the polyamide resin composition of the present invention is larger than that of the polyamide 6 resin (A) alone.
  • the addition of the polyamide resin (B) to the polyamide 6 resin (A) means that the temperature-falling crystallization rate is increased as compared with the case of the polyamide 6 resin (A) alone. Therefore, the polyamide resin composition of the present invention can suppress the occurrence of defects even when repeated filling and releasing of hydrogen at a higher pressure as compared with the polyamide 6 resin (A). Furthermore, compared with polyamide 6 resin (A), the temperature-falling crystallization speed is higher, so that the crystal nuclei are uniformly formed, and more dense and uniform crystals can be formed, and the weld characteristics are further improved. Can be made.
  • the rise time of the invariant Q of the polyamide resin composition and the polyamide 6 resin (A) can be obtained by the following method. First, 8 to 10 mg of a sample is sandwiched between cover glasses and subjected to a hot stage “CSS-450W” manufactured by Linkham Co., and kept at a temperature of 250 ° C. for 30 seconds to melt the sample. Thereafter, the temperature is lowered to 180 ° C. at a rate of 20 ° C./min.
  • the rise time of invariant Q is measured when the temperature drop start time is 0.
  • the rise time of the invariant Q indicates a point in time when the value of the invariant Q at the start of cooling is 0 and the invariant Q starts to increase.
  • FIG. 1 shows a graph of measurement results of invariant Q of the polyamide resin composition obtained in Example 4 described later.
  • the horizontal axis represents the elapsed time from the start of temperature decrease, and the vertical axis represents the value of invariant Q.
  • FIG. 1B is an enlarged view of FIG. In FIG. 1B, reference numeral 1 represents the rise time of the invariant Q.
  • the rise time of invariant Q measured under the above conditions is preferably 170 seconds or less, more preferably 168 seconds or less, and even more preferably 165 seconds or less.
  • examples of means for setting the rise time of the invariant Q within the above preferable range include a method of setting the temperature-falling crystallization temperature of the polyamide resin composition to the preferable range described later.
  • the average dispersed particle diameter of the polyamide resin (B) in the polyamide 6 resin (A), which is observed with a transmission electron microscope is preferably 500 nm or less, more preferably 400 nm or less, and even more preferably 300 nm or less.
  • the average dispersed particle size of the polyamide resin (B) in the polyamide 6 resin (A) is 500 nm or less, the effect as a crystallization accelerator of the polyamide resin (B) is remarkably exhibited, and dense and uniform crystals are formed. In addition to being easily formed, defect points are less likely to occur even when high-pressure hydrogen filling and releasing are repeated, and weld characteristics are also improved.
  • the average dispersed particle size of the polyamide resin (B) is, for example, cut out of an ultrathin section using an ultramicrotome from an extruded product or an injection molded product of a polyamide resin composition. It can be dyed with acid ruthenium or the like, observed using an H-7100 transmission electron microscope manufactured by Hitachi, Ltd., and calculated by image analysis. As an image analysis method, the average value of the major axis and minor axis of the polyamide resin (B) present in the electron micrograph is calculated using the image analysis software “Scion Image” manufactured by Scion Corporation, and the major axis and minor axis are calculated. The average dispersed particle size can be calculated as the average value of the sizes.
  • the average dispersed particle size of the polyamide resin (B) As a method for setting the average dispersed particle size of the polyamide resin (B) to 500 nm or less, it is preferable to melt-knead at a temperature equal to or higher than the melting points of the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B). By kneading in a state where both the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) are melted, the polyamide resin (B) is added to the polyamide 6 resin (A) with an average dispersed particle diameter of 500 nm or less. It can be uniformly dispersed.
  • the melt kneading temperature is preferably 230 ° C or higher, more preferably 235 ° C or higher, and most preferably 240 ° C or higher.
  • the upper limit of the melt kneading temperature is preferably 300 ° C. or lower, more preferably 290 ° C. or lower, and most preferably 280 ° C. or lower.
  • the melting point of the polyamide resin in the polyamide resin composition is preferably not less than the melting point of the polyamide 6 resin (A), more preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 1 ° C. or more, and the melting point of the polyamide 6 resin (A). More preferably + 3 ° C. or higher.
  • the melting point of the polyamide resin in the polyamide resin composition is a melting point derived from the polyamide resin observed when the melting point of the polyamide resin composition is measured.
  • the melting point of the polyamide resin in the polyamide resin composition is equal to or higher than the melting point of the polyamide 6 resin (A) alone, that the polyamide resin (B) is uniformly dispersed in the polyamide 6 resin (A). Means.
  • the melting point of the polyamide resin composition is preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 20 ° C. or less, more preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 15 ° C. or less, and the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 10 ° C. or less. Is more preferable. If the melting point of the polyamide resin composition is the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 20 ° C. or less, the effects of the present invention can be achieved while maintaining the melt residence stability of the polyamide resin composition when producing the polyamide resin composition. Can play.
  • the melting point of the polyamide resin in the polyamide resin composition can be measured in the same manner as the melting points of the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) by DSC measurement.
  • DSC-7 differential scanning calorimeter
  • two-point calibration indium, lead
  • baseline correction baseline correction
  • the sample amount was set to 8 to 10 mg, held at a temperature 15 ° C. higher than the temperature showing the maximum value of the melting curve obtained by heating at a heating rate of 20 ° C./min, and then cooled down at 20 ° C./min. After cooling to 30 ° C. at a rate and holding at 30 ° C.
  • a second temperature raising step is performed at a rate of 20 ° C./min.
  • the melting endothermic peak temperature of the polyamide resin observed in the second temperature raising step is defined as the melting point of the polyamide resin.
  • the temperature corresponding to the larger melting endothermic peak is defined as the melting point of the polyamide resin in the polyamide resin composition.
  • the temperature lowering crystallization temperature of the polyamide resin composition is preferably 1 ° C. or higher, more preferably 3 ° C. or higher, more preferably 5 ° C. or higher than the temperature lowering crystallization temperature of the polyamide 6 resin (A). preferable. If the temperature drop crystallization temperature of the polyamide resin composition is 1 ° C. or more higher than the temperature drop crystallization temperature of the polyamide 6 resin (A), crystals of the polyamide 6 resin (A) are cooled during the cooling process from the molten state of the polyamide resin composition. When the crystallization speed of the polyamide resin composition is higher than the crystallization speed, dense and uniform crystals are easily formed.
  • the temperature drop crystallization temperature of the polyamide resin composition is preferably 180 ° C.
  • the temperature drop crystallization temperature of the polyamide resin composition is preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 15 ° C. or less, more preferably the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 12 ° C. or less, and the melting point of the polyamide 6 resin (A). + 10 ° C. or lower is more preferable. If the temperature drop crystallization temperature of the polyamide resin composition is not higher than the melting point of the polyamide 6 resin (A) + 15 ° C., the present invention maintains the melt residence stability of the polyamide resin composition when producing the polyamide resin composition. The effects of the invention can be achieved.
  • the temperature-falling crystallization temperature of the polyamide resin composition can be measured in the same manner as the temperature-falling crystallization temperature of the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) by DSC measurement.
  • the sample amount was set to 8 to 10 mg, held at a temperature 15 ° C. higher than the temperature showing the maximum value of the melting curve obtained by heating at a heating rate of 20 ° C./min, and then cooled down at 20 ° C./min.
  • the crystallization exothermic peak temperature observed when cooling at a rate of 30 ° C. is defined as the temperature-falling crystallization temperature.
  • the temperature corresponding to the larger crystallization exothermic peak is defined as the temperature-falling crystallization temperature of the polyamide resin composition.
  • Examples of the means for setting the temperature-falling crystallization temperature of the polyamide resin composition in the above range include a method using the above-mentioned preferred polyamide resin composition.
  • thermoplastic polyamide resin composition of this invention There is no restriction
  • a kneading apparatus for example, a known kneading apparatus such as a Banbury mixer, a roll, or an extruder can be employed.
  • a known kneading apparatus such as a Banbury mixer, a roll, or an extruder can be employed.
  • the polyamide resin composition of the present invention is blended with other components such as the impact resistant material (C) and various additives, these can be blended at any stage.
  • the impact resistant material (C) and other components are blended simultaneously when the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) are blended.
  • a method of blending the impact-resistant material (C) and other components by a method such as side feed during the melt-kneading of the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B), or the polyamide 6 resin (A) in advance A method of blending the impact-resistant material (C) and other components after melt-kneading the polyamide resin (B), or blending the impact-resistant material (C) and other components with the polyamide 6 resin (A) in advance.
  • mixing are mentioned.
  • the polyamide resin composition of the present invention can be molded by any method to obtain a molded product.
  • the molding method include extrusion molding, injection molding, hollow molding, calendar molding, compression molding, vacuum molding, foam molding, blow molding, and rotational molding.
  • the molded shape include shapes such as a pellet shape, a plate shape, a fiber shape, a strand shape, a film or sheet shape, a pipe shape, a hollow shape, and a box shape.
  • the molded article of the present invention is used for a molded article that comes into contact with high-pressure hydrogen, taking advantage of the excellent feature that generation of defects is suppressed even when charging and releasing of high-pressure hydrogen are repeated.
  • the molded product that is in contact with high-pressure hydrogen here is a molded product that is in contact with hydrogen at a pressure higher than normal pressure. Since it has the effect of suppressing the generation of defect points when repeated filling and releasing of high-pressure hydrogen, it is preferably used for molded products that come into contact with hydrogen at a pressure of 20 MPa or higher, and used for molded products that come into contact with hydrogen at 30 MPa or higher. Preferably used.
  • it is preferably used for molded products that come into contact with hydrogen at a pressure of 200 MPa or less, more preferably used for molded products that come into contact with hydrogen at 150 MPa or less, and more preferably used for molded products that come into contact with hydrogen at 100 MPa or less.
  • Examples of molded products that come into contact with high-pressure hydrogen include high-pressure hydrogen on-off valve, high-pressure hydrogen check valve, high-pressure hydrogen pressure-reducing valve, high-pressure hydrogen pressure regulating valve, high-pressure hydrogen seal, high-pressure hydrogen hose, high-pressure hydrogen Tank, high pressure hydrogen tank liner, high pressure hydrogen pipe, high pressure hydrogen packing, high pressure hydrogen pressure sensor, high pressure hydrogen pump, high pressure hydrogen tube, high pressure hydrogen regulator, high pressure hydrogen film, high pressure hydrogen sheet, high pressure Examples include hydrogen fibers and high-pressure hydrogen joints.
  • on-off valve for high pressure hydrogen check valve for high pressure hydrogen, pressure reducing valve for high pressure hydrogen, pressure regulating valve for high pressure hydrogen, tank for high pressure hydrogen, tank liner for high pressure hydrogen, packing for high pressure hydrogen, pressure sensor for high pressure hydrogen
  • high-pressure hydrogen containers such as a high-pressure hydrogen pump, a high-pressure hydrogen regulator, and a high-pressure hydrogen joint and its peripheral parts.
  • it can be particularly preferably used for a high-pressure hydrogen tank.
  • a particularly preferred embodiment is an embodiment in which a tank liner made of the polyamide resin composition of the present invention is used as a resin liner for a high-pressure hydrogen tank in which the outside of the resin liner is reinforced with carbon fiber reinforced resin. That is, the high pressure hydrogen tank of the present invention is a high pressure hydrogen tank in which a carbon fiber reinforced resin (CFRP) reinforcing layer is laminated on the surface layer of a tank liner made of the polyamide resin composition of the present invention.
  • CFRP carbon fiber reinforced resin
  • CFRP reinforcing layer is laminated on the surface layer of the tank liner because strength and elastic modulus that can withstand high pressure can be expressed.
  • the CFRP reinforcing layer is composed of carbon fibers and a matrix resin.
  • the carbon fiber preferably has a tensile elastic modulus of 50 to 700 GPa from the viewpoint of bending properties and strength, and more preferably 200 to 700 GPa in view of the specific rigidity, which is more cost effective. Considering the viewpoint, the one of 200 to 450 GPa is most preferable.
  • the tensile strength of the carbon fiber alone is preferably 1500 to 7000 MPa, and preferably 3000 to 7000 MPa from the viewpoint of specific strength.
  • the density of the carbon fiber is preferably 1.60 to 3.00, more preferably 1.70 to 2.00 from the viewpoint of weight reduction, and most preferably 1.70 to 1.90 from the viewpoint of cost performance.
  • the fiber diameter of the carbon fiber is preferably 5 to 30 ⁇ m, more preferably 5 to 20 ⁇ m from the viewpoint of handleability, and most preferably 5 to 10 ⁇ m from the viewpoint of weight reduction.
  • Carbon fibers may be used alone or in combination with reinforcing fibers other than carbon fibers. Examples of reinforcing fibers other than carbon fibers include glass fibers and aramid fibers.
  • Vf is preferably 20 to 90% from the viewpoint of rigidity, and from the viewpoint of productivity and required rigidity. Vf is preferably 40 to 80%.
  • the matrix resin constituting the CFRP reinforcing layer may be a thermosetting resin or a thermoplastic resin.
  • the matrix resin is a thermosetting resin
  • examples of the main material include an epoxy resin, an unsaturated polyester resin, a vinyl ester resin, a phenol resin, a polyurethane resin, and a silicone resin. Only one of these may be used, or two or more may be mixed and used. Epoxy resins are particularly preferred. Examples of the epoxy resin include bisphenol A type epoxy resin, bisphenol F type epoxy resin, bisphenol S type epoxy resin, phenol novolac type epoxy resin, isocyanate modified bisphenol A type epoxy resin and the like. When a thermosetting resin is employed for the matrix resin, it is possible to add an appropriate curing agent or reaction accelerator to the thermosetting resin component.
  • the matrix resin is a thermoplastic resin
  • the main materials are polyethylene resin, polypropylene resin, polyvinyl chloride resin, ABS resin, polystyrene resin, AS resin, polyamide resin, polyacetal resin, polycarbonate resin, thermoplastic polyester resin, PPS resin Fluorine resin, polyetherimide resin, polyetherketone resin, polyimide resin and the like.
  • thermoplastic resins may be used alone, as a mixture of two or more kinds, or as a copolymer. In the case of a mixture, a compatibilizer may be used in combination.
  • brominated flame retardants, silicon-based flame retardants, red phosphorus, and the like may be added as flame retardants.
  • FW filament winding
  • TW tape winding
  • SW sheet winding
  • RTM hand layup method
  • FW method, SW method and TW method are basically the same molding method from the viewpoint of applying a matrix resin to a strand-like carbon fiber and laminating it on the liner.
  • the name is different depending on whether it is wound in a filament (thread) form, a tape (tape form in which yarns are bundled to some extent) form, or a sheet (sheet form in which tapes are bundled to some extent).
  • a filament thread
  • tape tape form in which yarns are bundled to some extent
  • sheet sheet form in which tapes are bundled to some extent
  • the matrix resin is a thermosetting resin
  • after wrapping carbon fiber and uncured matrix resin around the liner it is necessary to perform resin curing treatment under conditions suitable for the resin used in a batch furnace (oven) or continuous curing furnace in order to cure the resin. There is.
  • the matrix resin is a thermoplastic resin
  • the fiber orientation design of carbon fibers When obtaining the high-pressure hydrogen tank of the present invention by the FW method, TW method, SW method, etc., the most important thing is the fiber orientation design of carbon fibers.
  • a carbon fiber strand continuous fiber
  • a prepreg in which a carbon fiber strand is impregnated with a resin is wound around a liner and molded.
  • a valve is inserted into a tank liner by insert molding. It is preferable to integrate the valve with the tank liner by insert molding since the airtightness of the high-pressure hydrogen is increased.
  • the valve functions as a high-pressure hydrogen filling port and a discharge port.
  • the material of the metal part used as the valve include carbon steel, manganese steel, chrome molybdenum steel, stainless steel, and aluminum alloy.
  • carbon steel include carbon steel pipe for pressure piping, carbon steel pipe for high pressure piping, steel pipe for low temperature piping, and carbon steel for machine structure.
  • Examples of manganese steel include seamless steel pipes for high-pressure gas containers, manganese steel materials for machine structures, and manganese chromium steel materials.
  • Examples of chrome molybdenum steel and low alloy steel include seamless steel pipes for high-pressure gas containers, alloy steel pipes for machine structures, nickel chrome molybdenum steel materials, and chrome molybdenum steel materials.
  • Examples of stainless steel include stainless steel forgings for pressure, stainless steel pipes for piping, stainless steel bars, hot rolled stainless steel plates and steel strips, cold rolled stainless steel plates and steel strips.
  • Examples of the aluminum alloy include aluminum and aluminum alloy plates, strips, bars, wires, seamless pipes, and forged products.
  • annealing normalizing, for manganese steel, normalizing, quenching and tempering, for chromium molybdenum steel and low alloy steel, quenching and tempering, stainless steel
  • a material subjected to hardening and tempering may be applied to the aluminum alloy.
  • a solution subjected to solution treatment and T6 aging treatment may be applied.
  • the most preferred embodiment of the high-pressure hydrogen tank of the present invention is a high-pressure tank in which a CFRP reinforcing layer is laminated on the surface layer of a tank liner comprising the polyamide resin composition of the present invention, and a valve is inserted into the tank liner. It is a tank for hydrogen.
  • test piece was subjected to X-ray CT analysis using “TDM1000-IS” manufactured by Yamato Scientific Co., Ltd., and the presence or absence of a defect point was observed.
  • hydrogen gas was injected into the autoclave to a pressure of 30 MPa over 3 minutes, held for 2 hours, and then reduced to normal pressure over 1 minute. This was repeated for 700 cycles as one cycle.
  • the test piece after 700 cycles was subjected to X-ray CT analysis using “TDM1000-IS” manufactured by Yamato Scientific Co., Ltd., and the presence or absence of defects of 10 ⁇ m or more was observed.
  • a second temperature raising step was performed at a rate of 20 ° C./min.
  • the observed melting endothermic peak temperature was taken as the melting point.
  • the temperature-falling crystallization temperature and the melting point were measured in the same manner.
  • the three obtained metal / resin composite molded products were allowed to stand at a temperature of ⁇ 60 ° C. for 1 hour, and then left at 90 ° C. for 1 hour, and the composite molded product was visually observed to determine the presence or absence of cracks. This operation was repeated, and the number of cycles in which all three composite molded products were broken was 500 or more, A was 200 to 499, B was 199, and C was 199.
  • the five weld dumbbell molded pieces obtained were subjected to a tensile test at a speed of 10 mm / min, and the number of base material fractured, that is, the number of fractured parts other than the weld was counted. It means that the more the number of broken base metals, the better the weld tensile properties.
  • the crystallization accelerator means a polyamide resin (B).
  • PA66 is used in Comparative Example 2.
  • an organic nucleating agent is used in Comparative Examples 3 and 4, an organic nucleating agent is used in Comparative Examples 5, 6, and 12, an inorganic nucleating agent is used in Comparative Examples 7, 8, and 10, it is PA610, in Comparative Example 9 is a PA6 / 66 copolymer, and in Comparative Example 11 is PA46.
  • PA6 Polyamide 6 resin (melting point 223 ° C., temperature drop crystallization temperature 175 ° C., relative viscosity 2.70 at 25 ° C. in 98% concentrated sulfuric acid solution having a resin concentration of 0.01 g / ml, rise time of invariant Q 175 seconds)
  • PA66 polyamide 66 resin (melting point: 263 ° C., temperature drop crystallization temperature: 225 ° C., relative viscosity of 2.70 at 25 ° C.
  • PA 610 polyamide 610 resin (melting point 226 ° C., temperature drop crystallization temperature 187 ° C., relative viscosity 3.50 at 25 ° C. in 98% concentrated sulfuric acid solution having a resin concentration of 0.01 g / ml)
  • PA46 Polyamide 46 resin (melting point 290 ° C., temperature drop crystallization temperature 257 ° C., relative viscosity 3.25 at 25 ° C.
  • PA6 / PA410 copolymer Polyamide 6 / Polyamide 410 copolymer (melting point 232 ° C., temperature drop crystallization temperature: 194 ° C., relative viscosity 3.50 at 25 ° C. in 98% concentrated sulfuric acid solution having a resin concentration of 0.01 g / ml) )
  • PA6 / PA66 copolymer Polyamide 6 / polyamide 66 copolymer (melting point 190 ° C., crystallization temperature drop: 122 ° C., relative viscosity 4.20 at 25 ° C.
  • Organic nucleating agent N, N ', N "-tris (2-methylcyclohexane-1-yl) propane-1-3-3 triylcarboxamide""Licclear” (registered trademark) PC-1 "(Shin Nippon Rika ( Manufactured by)
  • Inorganic nucleating agent 1 Talc “MicroAce” (registered trademark) P-6 ”(manufactured by Nippon Talc Co., Ltd., median diameter (D50) 4.0 ⁇ m)
  • Inorganic nucleating agent 2 Microtalc “NanoAce” (registered trademark) D-600 ”(manufactured by Nippon Talc Co., Ltd., median diameter (D50) 0.5 ⁇ m)
  • Impact-resistant material 1 Maleic anhydride-modified ethylene / 1-butene copolymer “Toughmer (registered trademark)
  • the gut discharged from the die at a rate of 20 kg / h was rapidly cooled by passing through a cooling bath filled with water adjusted to 10 ° C. over 10 seconds, and then pelletized with a strand cutter to obtain pellets. .
  • the obtained pellets were vacuum-dried with a vacuum dryer at a temperature of 80 ° C. for 12 hours, and the results of evaluation using the pellets after drying were described in Tables 1 and 2. Moreover, the rise time measurement result of invariant Q in the light scattering measurement of Example 4 is shown in FIG.
  • the polyamide resin composition obtained by blending the polyamide 6 resin (A) and the polyamide resin (B) has a high crystallization speed, and the molded product obtained by molding the polyamide resin composition is: It has been found that the occurrence of defect points is suppressed even when the filling and releasing of high-pressure hydrogen are repeated, and that the weld characteristics are excellent.
  • the polyamide resin composition of the present invention has a high crystallization rate, suppresses the generation of defect points even after repeated filling and releasing of high-pressure hydrogen, and molding with excellent weld characteristics, which are important mechanical characteristics of injection molded products. Goods can be obtained. Molded articles formed by molding the polyamide resin composition of the present invention can be widely used for molded articles that come into contact with high-pressure hydrogen utilizing these characteristics.

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Abstract

　ポリアミド６樹脂（Ａ）、および、ＤＳＣ測定による融点がポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下であり、かつＤＳＣ測定による降温結晶化温度がポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度より高いポリアミド樹脂（Ｂ）を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、かつ、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対して、ポリアミド樹脂（Ｂ）を０．０１～５重量部配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制され、ウエルド特性に優れた成形品を得ることのできるポリアミド樹脂組成物を提供する。

Description

高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを用いた成形品
　本発明は、ポリアミド６樹脂に特定のポリアミド樹脂を特定量配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物およびそれを成形してなる成形品に関するものである。
　近年、石油燃料の枯渇や、有害ガス排出量の削減の要請に対応するために、水素と空気中の酸素を電気化学的に反応させて発電する燃料電池を自動車に搭載し、燃料電池が発電した電気をモータに供給して駆動力とする燃料電池電気自動車が注目されてきている。自動車搭載用の高圧水素用タンクとして、樹脂製のライナーの外側を炭素繊維強化樹脂で補強してなる樹脂製タンクが検討されている。しかしながら、水素は分子サイズが小さいため、比較的分子サイズの大きい天然ガスなどに比べ、樹脂中を透過し易いこと、および、高圧水素は常圧の水素に比べ、樹脂中に蓄積される量が多くなることなどから、これまでの樹脂製タンクでは、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、タンクの変形や破壊が起こる課題があった。
　ガスバリア性に優れ、低温でも優れた耐衝撃性を有する水素タンクライナー用材料として、例えば、ポリアミド６、共重合ポリアミド、および耐衝撃材を含むポリアミド樹脂組成物からなる水素タンクライナー用材料が検討されている（例えば、特許文献１参照）。
　また、燃料タンクや燃料デリバリーパイプなどに好適に使用される、ブロー成形性および低温靱性に優れ、ブロー中空成形に好適なポリアミド樹脂組成物として、例えば、ポリアミド６樹脂、ポリアミド６１０樹脂、エチレン系アイオノマー樹脂およびエチレン系共重合エラストマー樹脂からなるポリアミド樹脂組成物が検討されている（例えば、特許文献２参照）。
　また、ガスバリア性に優れたガス貯蔵タンク用ライナーとして、例えば、ポリアミド、成核剤および耐衝撃性改良剤を含むポリマー組成物を含有するガス貯蔵タンク用ライナーが検討されている（例えば、特許文献３参照）。
　一方、高圧水素に触れる成形品の製造方法の１つとして、射出成形が挙げられる。多点ゲート方式や金属インサート方式による射出成形品や、構造リブや開口部を有する射出成形品においては、金型内で溶融樹脂が合流する部分に、ウエルドと呼ばれる脆弱部分が形成されやすい。ウエルド部には、密着不良に起因するウエルドラインと呼ばれるＶ字溝が形成されることから外観不良となる場合がある。また、応力集中（ノッチ効果）により強度および靭性が低下する場合がある。そのため、成形品を設計する上で高いウエルド特性が求められている。
特開２００９－１９１８７１号公報 特開２００７－２０４６７４号公報 特表２０１４－５０１８１８号公報
　しかしながら、特許文献１に記載された水素タンクライナーは、水素ガスの透過や、水素の樹脂中への溶解が生じやすく、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、水素タンクライナーに欠陥点が生じる課題があった。また、ポリアミド樹脂の相溶性が低く、ウエルド特性に課題があった。
　また、特許文献２に記載された樹脂組成物は、低温靱性に優れるものの、水素ガスの透過や、水素の樹脂中への溶解が生じやすく、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、水素タンクライナーに欠陥点が生じる課題があった。また、ポリアミド樹脂の相溶性が低く、ウエルド特性に課題があった。
　また、特許文献３に記載されたガス貯蔵タンク用ライナーは、ヘリウムガス耐透過性には優れるものの、水素ガスの透過や、水素の樹脂中への溶解が生じやすく、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、水素タンクライナーに欠陥点が生じる課題があった。また、ポリアミド中への成核剤の分散性およびポリアミドと成核剤の密着性が低く、ウエルド特性に課題があった。
　本発明は、上記従来技術の課題に鑑み、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制され、ウエルド特性に優れた成形品を得ることのできるポリアミド樹脂組成物を提供することを課題とする。
　上記目的を達成するために、本発明は以下の構成を有するものである。
　ポリアミド６樹脂（Ａ）、および、ＤＳＣ測定による融点がポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下であり、かつＤＳＣ測定による降温結晶化温度がポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度より高いポリアミド樹脂（Ｂ）を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、かつ、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対して、ポリアミド樹脂（Ｂ）を０．０１～５重量部配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
　本発明は、上記のポリアミド樹脂組成物を成形してなる、高圧水素に触れる成形品を含む。
　本発明は、上記のポリアミド樹脂組成物からなる高圧水素用タンクライナーを含む。
　本発明は、上記のポリアミド樹脂組成物からなるタンクライナーの表層に、炭素繊維強化樹脂補強層が積層されてなる、高圧水素用タンクを含む。
　本発明の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物は、結晶化速度が速く、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制され、ウエルド特性に優れた成形品を提供することができる。本発明の成形品は、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点が発生しにくく、ウエルド特性に優れた特長を活かして、高圧水素に触れる用途に用いられる成形品として有用に展開することが可能となる。
実施例４により得られたポリアミド樹脂組成物のインバリアントＱの測定結果のグラフを示す。
　以下、本発明をさらに詳細に説明する。
　本発明の高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物（以下、「ポリアミド樹脂組成物」と記載する場合がある）は、ポリアミド６樹脂（Ａ）、および、ＤＳＣ測定による融点がポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下であり、かつＤＳＣ測定による降温結晶化温度がポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度より高いポリアミド樹脂（Ｂ）を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、かつ、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対して、ポリアミド樹脂（Ｂ）を０．０１～５重量部配合してなる。成形性、ガスバリア性、剛性および靱性のバランスに優れるポリアミド６樹脂（Ａ）に、ポリアミド樹脂（Ｂ）を特定量配合することにより、結晶化速度が速くなり、緻密で均一な結晶が形成されることから、水素ガスの透過や、水素の樹脂中への溶解を抑制することができるため、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点が発生しにくい。また、緻密で均一な結晶が形成されることから、ウエルド部における溶融樹脂の密着性が向上し、ウエルド強度やウエルド靱性等のウエルド特性に優れた成形品を得ることができる。一方、ポリアミド６樹脂（Ａ）と、ポリアミド（Ｂ）以外の有機核剤や無機核剤との組み合わせでは、結晶化速度は速くなるものの、ポリアミド樹脂（Ｂ）に比べて緻密で均一な結晶が形成されないため、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、欠陥点が発生しやすく、ウエルド特性が低下する。
　本発明に用いられるポリアミド６樹脂（Ａ）とは、６－アミノカプロン酸および／またはε－カプロラクタムを主たる原料とするポリアミド樹脂である。本発明の目的を損なわない範囲で、他の単量体が共重合されたものでもよい。ここで、「主たる原料とする」とは、ポリアミド樹脂を構成する単量体単位の合計１００モル％中、６－アミノカプロン酸由来の単位またはε－カプロラクタム由来の単位を合計５０モル％以上含むことを意味する。６－アミノカプロン酸由来の単位またはε－カプロラクタム由来の単位を７０モル％以上含むことがより好ましく、９０モル％以上含むことがさらに好ましい。
　共重合される他の単量体としては、例えば、１１－アミノウンデカン酸、１２－アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸などのアミノ酸、ω－ラウロラクタムなどのラクタム；テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、２－メチルペンタメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４－／２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン、５－メチルノナメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン；メタキシレンジアミン、パラキシリレンジアミンなどの芳香族ジアミン；１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１－アミノ－３－アミノメチル－３，５，５－トリメチルシクロヘキサン、ビス（４－アミノシクロヘキシル）メタン、ビス（３－メチル－４－アミノシクロヘキシル）メタン、２，２－ビス（４－アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノプロピル）ピペラジン、アミノエチルピペラジンなどの脂環族ジアミン；アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸などの脂肪族ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、２－クロロテレフタル酸、２－メチルテレフタル酸、５－メチルイソフタル酸、５－ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸；１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロヘキサンジカルボン酸、１，２－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロペンタンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸が挙げられる。これらを２種以上共重合してもよい。
　ポリアミド６樹脂（Ａ）の重合度には特に制限がないが、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中、２５℃で測定した相対粘度が、１．５～７．０の範囲であることが好ましい。相対粘度が１．５以上であれば、成形時のポリアミド樹脂組成物の溶融粘度が適度に高くなり、成形時の空気の巻き込みを抑制し、成形性をより向上させることができる。相対粘度は１．８以上がより好ましい。一方、相対粘度が７．０以下であれば、ポリアミド樹脂組成物の成形時の溶融粘度が適度に低くなり、成形性をより向上させることができる。
　ポリアミド樹脂（Ａ）のアミノ末端基量には特に制限がないが、１．０～１０．０×１０－５ｍｏｌ／ｇの範囲であることが好ましい。アミノ末端基量が１．０～１０．０×１０－５ｍｏｌ／ｇの範囲であれば、十分な重合度が得られ、成形品の機械強度を向上させることができる。ここで、ポリアミド樹脂（Ａ）のアミノ末端基量は、ポリアミド樹脂（Ａ）を、フェノール・エタノール混合溶媒（８３．５：１６．５（体積比））に溶解し、０．０２Ｎ塩酸水溶液を用いて滴定することにより求めることができる。
　本発明に用いられるポリアミド樹脂（Ｂ）は、ＤＳＣ測定による融点がポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下であり、かつＤＳＣ測定による降温結晶化温度がポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度より高いポリアミド樹脂である。
　ここで、本発明におけるポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）のＤＳＣ測定による融点および降温結晶化温度は、次の方法により求めることができる。まず、示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ－７）を用い、２点校正（インジウム、鉛）、ベースライン補正を行う。サンプル量を８～１０ｍｇとして、昇温速度２０℃／分の条件で昇温して得られる融解曲線の最大値を示す温度より１５℃高い温度で１分間保持した後、２０℃／分の降温速度で３０℃まで冷却する。この冷却工程において観測される結晶化発熱ピーク温度を降温結晶化温度とする。さらに、温度３０℃で１分間保持した後、２０℃／分の速度で、１回目の昇温工程と同様に、２回目の昇温工程を行う。この２回目の昇温工程において観測される融解吸熱ピーク温度を融点とする。
　ポリアミド樹脂（Ｂ）の融点が、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃を超えると、本発明のポリアミド樹脂組成物中におけるポリアミド樹脂（Ｂ）の分散性が低下することから、結晶化速度向上効果が小さくなり、高圧の水素の充填および放圧を繰り返すことにより欠陥点が発生しやすくなる。ポリアミド樹脂（Ｂ）の融点は、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１５℃以下が好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１２℃以下がより好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１０℃以下がさらに好ましい。ポリアミド樹脂（Ｂ）の融点が、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１０℃以下であれば、ポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）との固液相分離状態の温度範囲が狭くなることにより、結晶化速度が向上する。一方、ポリアミド樹脂（Ｂ）の融点の下限は、特に制限はないが、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１℃以上であることが、ポリアミド樹脂（Ｂ）の降温結晶化温度を後述の好ましい範囲にしやすい傾向にあるので好ましい。
　また、ポリアミド樹脂（Ｂ）の降温結晶化温度がポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度以下であると、ポリアミド樹脂組成物の溶融状態からの冷却過程において、ポリアミド６樹脂（Ａ）の結晶化速度がポリアミド樹脂（Ｂ）の結晶化速度より速くなることから、緻密で均一な結晶が形成されず、高圧水素の充填および放圧を繰り返すと、欠陥点が発生しやすく、ウエルド特性が低下する。ポリアミド樹脂（Ｂ）の降温結晶化温度は、ポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度よりも１℃以上高いことが好ましく、３℃以上高いことがより好ましく、５℃以上高いことがさらに好ましい。ポリアミド樹脂（Ｂ）の降温結晶化温度が、ポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度よりも５℃以上高ければ、ポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）の溶融状態からの冷却過程において、ポリアミド樹脂（Ｂ）の結晶化が、ポリアミド６樹脂（Ａ）の結晶化よりも、顕著に早く起こるため、ポリアミド樹脂（Ｂ）の結晶化促進剤としての効果が顕著に発現し、緻密で均一な結晶が形成されやすくなるとともに、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても、欠陥点が発生しにくく、かつウエルド特性も向上する。一方、ポリアミド樹脂（Ｂ）の降温結晶化温度は、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下が好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１５℃以下がより好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１０℃以下がさらに好ましい。ポリアミド樹脂（Ｂ）の降温結晶化温度が、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下であれば、ポリアミド樹脂組成物を製造する際のポリアミド６樹脂（Ａ）の溶融滞留安定性を維持しながら、本発明の効果を奏することができる。
　ポリアミド樹脂（Ｂ）の融点および降温結晶化温度を上記範囲にする手段としては、例えば、融点や降温結晶化温度の異なるポリアミド樹脂から所望の融点や降温結晶化温度を有するものを選択する方法や、重合度や共重合比などを調整する方法などが挙げられる。
　ポリアミド樹脂（Ｂ）は、融点および降温結晶化温度が上記の条件を満たすポリアミド樹脂であれば、特に制限はないが、一般的に、アミノ酸、ラクタムあるいはジアミンとジカルボン酸を主たる原料として得ることができる。その原料の代表例としては、例えば、６－アミノカプロン酸、１１－アミノウンデカン酸、１２－アミノドデカン酸、パラアミノメチル安息香酸などのアミノ酸；ε－カプロラクタム、ω－ラウロラクタムなどのラクタム；テトラメチレンジアミン、ペンタメチレンジアミン、ヘキサメチレンジアミン、２－メチルペンタメチレンジアミン、ウンデカメチレンジアミン、ドデカメチレンジアミン、２，２，４－／２，４，４－トリメチルヘキサメチレンジアミン、５－メチルノナメチレンジアミンなどの脂肪族ジアミン；メタキシレンジアミン、パラキシリレンジアミンなどの芳香族ジアミン；１，３－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１，４－ビス（アミノメチル）シクロヘキサン、１－アミノ－３－アミノメチル－３，５，５－トリメチルシクロヘキサン、ビス（４－アミノシクロヘキシル）メタン、ビス（３－メチル－４－アミノシクロヘキシル）メタン、２，２－ビス（４－アミノシクロヘキシル）プロパン、ビス（アミノプロピル）ピペラジン、アミノエチルピペラジンなどの脂環族ジアミン；アジピン酸、スベリン酸、アゼライン酸、セバシン酸、ドデカン二酸などの脂肪族ジカルボン酸；テレフタル酸、イソフタル酸、２－クロロテレフタル酸、２－メチルテレフタル酸、５－メチルイソフタル酸、５－ナトリウムスルホイソフタル酸、ヘキサヒドロテレフタル酸、ヘキサヒドロイソフタル酸などの芳香族ジカルボン酸；１，４－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロヘキサンジカルボン酸、１，２－シクロヘキサンジカルボン酸、１，３－シクロペンタンジカルボン酸などの脂環族ジカルボン酸が挙げられる。本発明においては、これらの原料から誘導されるポリアミドホモポリマーまたはコポリマーを用いることができる。かかるポリアミド樹脂を２種以上配合してもよい。
　本発明において好ましく用いられるポリアミド樹脂（Ｂ）の具体的な例としては、ポリヘキサメチレンセバカミド（ポリアミド６１０）、あるいは、ポリヘキサメチレンアジパミド（ポリアミド６６）、ポリペンタメチレンアジパミド（ポリアミド５６）、ポリテトラメチレンアジパミド（ポリアミド４６）およびポリテトラメチレンセバカミド（ポリアミド４１０）から選択される１種以上とポリカプロアミド（ポリアミド６）、ポリウンデカンアミド（ポリアミド１１）、ポリドデカンアミド（ポリアミド１２）、ポリヘキサメチレンセバカミド（ポリアミド６１０）、ポリペンタメチレンセバカミド（ポリアミド５１０）およびポリヘキサメチレンドデカミド（ポリアミド６１２）から選択される１種以上とのコポリマーが挙げられる。これらの中でも、ウエルド特性がより向上することから、ポリアミド６１０樹脂がより好ましい。
　ポリアミド樹脂（Ｂ）の重合度には特に制限がないが、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中、２５℃で測定した相対粘度が、１．５～７．０の範囲であることが好ましい。相対粘度が１．５以上であれば、成形時のポリアミド樹脂組成物の溶融粘度が適度に高くなり、成形時の空気の巻き込みを抑制し、成形性をより向上させることができる。相対粘度は１．８以上がより好ましい。一方、相対粘度が７．０以下であれば、成形時のポリアミド樹脂組成物の溶融粘度が適度に低くなり、成形性をより向上させることができる。
　ポリアミド樹脂（Ｂ）のアミノ末端基量には特に制限がないが、１．０～１０．０×１０－５ｍｏｌ／ｇの範囲であることが好ましい。アミノ末端基量が１．０～１０．０×１０－５ｍｏｌ／ｇの範囲であれば、十分な重合度が得られ、成形品の機械強度を向上させることができる。ここで、ポリアミド樹脂（Ｂ）のアミノ末端基量は、ポリアミド樹脂（Ｂ）を、フェノール・エタノール混合溶媒（８３．５：１６．５（体積比））に溶解し、０．０２Ｎ塩酸水溶液を用いて滴定することにより求めることができる。
　本発明のポリアミド樹脂組成物におけるポリアミド樹脂（Ｂ）の配合量は、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対して０．０１～５重量部である。ポリアミド樹脂（Ｂ）の配合量を０．０１重量部未満とすると、結晶化速度の向上効果が十分ではなく、高圧の水素の充填および放圧を繰り返すことにより欠陥点が発生しやすくなる。また、緻密で均一な結晶が形成されにくいため、ウエルド特性が低下する。ポリアミド樹脂（Ｂ）の配合量は０．０５重量部以上が好ましく、０．１重量部以上がさらに好ましい。一方、ポリアミド樹脂（Ｂ）の配合量を５重量部超とすると、樹脂組成物の溶融状態からの冷却過程におけるポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）との相分離が進みやすくなるため、結晶化速度の向上効果が十分ではなく、高圧の水素の充填および放圧を繰り返すことにより欠陥点が発生しやすくなる。また、緻密で均一な結晶が形成されにくいため、ウエルド特性が低下する。ポリアミド樹脂（Ｂ）の配合量は４．５重量部以下が好ましく、４重量部以下がより好ましい。
　ポリアミド樹脂組成物は、耐衝撃材（Ｃ）をさらに配合してなることが好ましい。耐衝撃材（Ｃ）を配合することにより、耐衝撃性を向上させることができる。また、高圧水素に触れる用途に用いられる成形品は、高圧水素の充填および放圧により、－４０℃以下から９０℃以上への温度変化（ヒートサイクル）を繰り返し受けるため、例えば、樹脂部と金属部とを有する複合品の場合、樹脂部と金属部との結合部において割れが発生しやすい。耐衝撃材（Ｃ）を配合することにより、このようなヒートサイクルの繰り返しにより生じる樹脂部と金属部との結合部における割れを抑制することができ、耐ヒートサイクル性を向上させることができる。
　耐衝撃材（Ｃ）としては、例えば、オレフィン系樹脂、アクリル系ゴム、シリコーン系ゴム、フッ素系ゴム、スチレン系ゴム、ニトリル系ゴム、ビニル系ゴム、ウレタン系ゴム、ポリアミドエラストマー、ポリエステルエラストマー、アイオノマーなどが挙げられる。これらを２種以上配合してもよい。
　これらの中でも、ポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）との相溶性に優れ、耐ヒートサイクル性改良効果が高いことから、オレフィン系樹脂が好ましく用いられる。オレフィン系樹脂は、エチレン、プロピレン、ブテン、イソプレン、ペンテンなどのオレフィン単量体を重合して得られる熱可塑性樹脂である。２種以上のオレフィン単量体の共重合体であってもよいし、これらのオレフィン単量体と他の単量体との共重合体であってもよい。オレフィン系樹脂の具体例としては、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリスチレン、ポリ１－ブテン、ポリ１－ペンテン、ポリメチルペンテンなどの重合体またはこれらの共重合体；エチレン／α－オレフィン共重合体、エチレン／α，β－不飽和カルボン酸エステル共重合体、α－オレフィン／α，β－不飽和カルボン酸エステル共重合体、［（エチレンおよび／またはプロピレン）とビニルアルコールエステルとの共重合体］の少なくとも一部を加水分解して得られるポリオレフィン、（エチレンおよび／またはプロピレン）と（不飽和カルボン酸および／または不飽和カルボン酸エステル）との共重合体、［（エチレンおよび／またはプロピレン）と（不飽和カルボン酸および／または不飽和カルボン酸エステル）との共重合体］のカルボキシル基の少なくとも一部を金属塩化して得られるポリオレフィン、共役ジエンとビニル芳香族炭化水素とのブロック共重合体またはその水素化物などが挙げられる。これらの中でも、エチレン／α－オレフィン共重合体、エチレン／α，β－不飽和カルボン酸エステル共重合体がより好ましく、エチレン／α－オレフィン共重合体がさらに好ましい。
　また、前記ポリオレフィン系樹脂は、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体で変性されていてもよい。ここで、不飽和カルボン酸の誘導体とは、不飽和カルボン酸のカルボキシル基のヒドロキシ基部分を他の置換基で置換した化合物であり、不飽和カルボン酸の金属塩、酸ハロゲン化物、エステル、酸無水物、アミドおよびイミドなどである。このような変性ポリオレフィン系樹脂を用いることにより、ポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）との相溶性が一層向上し、耐ヒートサイクル性をより向上させることができる。不飽和カルボン酸またはその誘導体としては、例えば、アクリル酸、メタアクリル酸、マレイン酸、フマル酸、イタコン酸、クロトン酸、メチルマレイン酸、メチルフマル酸、メサコン酸、シトラコン酸、グルタコン酸およびこれらカルボン酸の金属塩；マレイン酸水素メチル、イタコン酸水素メチル、アクリル酸メチル、アクリル酸エチル、アクリル酸ブチル、アクリル酸２－エチルヘキシル、アクリル酸ヒドロキシエチル、メタアクリル酸メチル、メタアクリル酸２－エチルヘキシル、メタアクリル酸ヒドロキシエチル、メタアクリル酸アミノエチル、マレイン酸ジメチル、イタコン酸ジメチルなどの不飽和カルボン酸エステル；無水マレイン酸、無水イタコン酸、無水シトラコン酸、エンドビシクロ－（２，２，１）－５－ヘプテン－２，３－ジカルボン酸、エンドビシクロ－（２，２，１）－５－ヘプテン－２，３－ジカルボン酸無水物などの酸無水物；マレイミド、Ｎ－エチルマレイミド、Ｎ－ブチルマレイミド、Ｎ－フェニルマレイミド、アクリル酸グリシジル、メタクリル酸グリシジル、エタクリル酸グリシジル、イタコン酸グリシジル、シトラコン酸グリシジル、５－ノルボルネン－２，３－ジカルボン酸などが挙げられる。これらの中でも、不飽和ジカルボン酸およびその酸無水物が好ましく、マレイン酸または無水マレイン酸が特に好ましい。
　これらの不飽和カルボン酸またはその誘導体をポリオレフィン系樹脂に導入する方法としては、例えば、オレフィン単量体と、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体を共重合する方法、ラジカル開始剤を用いて、未変性ポリオレフィン系樹脂に、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体をグラフト導入する方法などを挙げることができる。
　エチレン／α－オレフィン共重合体としては、エチレンと炭素原子数３～２０のα－オレフィンとの共重合体が好ましい。炭素数３～２０のα－オレフィンとしては、具体的には、プロピレン、１－ブテン、１－ペンテン、１－ヘキセン、１－ヘプテン、１－オクテン、１－ノネン、１－デセン、１－ウンデセン、１－ドデセン、１－トリデセン、１－テトラデセン、１－ペンタデセン、１－ヘキサデセン、１－ヘプタデセン、１－オクタデセン、１－ノナデセン、１－エイコセン、３－メチル－１－ブテン、３－メチル－１－ペンテン、３－エチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ペンテン、４－メチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ヘキセン、４，４－ジメチル－１－ペンテン、４－エチル－１－ヘキセン、３－エチル－１－ヘキセン、９－メチル－１－デセン、１１－メチル－１－ドデセン、１２－エチル－１－テトラデセンなどが挙げられる。これらを２種以上用いてもよい。これらα－オレフィンの中でも、炭素数３～１２のα－オレフィンが、機械強度の向上の観点から好ましい。さらに、１，４－ヘキサジエン、ジシクロペンタジエン、２，５－ノルボルナジエン、５－エチリデンノルボルネン、５－エチル－２，５－ノルボルナジエン、５－（１’－プロペニル）－２－ノルボルネンなどの非共役ジエンの少なくとも１種が共重合されていてもよい。不飽和カルボン酸および／またはその誘導体で変性されたエチレンと炭素数３～１２のα－オレフィンとの共重合体が、ポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）との相溶性を一層向上させ、耐ヒートサイクル性をより向上させることができるので、より好ましい。また、より高圧の水素で充填および放圧を繰り返しても、欠陥点の発生を抑制することができる。エチレン／α－オレフィン共重合体中のα－オレフィン含有量は、好ましくは１～３０モル％、より好ましくは２～２５モル％、さらに好ましくは３～２０モル％である。
　耐衝撃材（Ｃ）の構造は、特に限定されず、例えば、ゴムからなる少なくとも１つの層と、それとは異種の重合体からなる１つ以上の層からなる、いわゆるコアシェル型と呼ばれる多層構造体であってもよい。多層構造体を構成する層の数は、２層以上であればよく、３層以上または４層以上であってもよいが、内部に１層以上のゴム層（コア層）を有することが好ましい。多層構造体のゴム層を構成するゴムの種類は、特に限定されるものではなく、例えば、アクリル成分、シリコーン成分、スチレン成分、ニトリル成分、共役ジエン成分、ウレタン成分、エチレン成分、プロピレン成分、イソブテン成分などを重合させて得られるゴムが挙げられる。多層構造体のゴム層以外の層を構成する異種の重合体の種類は、熱可塑性を有する重合体であれば特に限定されるものではないが、ゴム層よりもガラス転移温度が高い重合体が好ましい。熱可塑性を有する重合体としては、例えば、不飽和カルボン酸アルキルエステル単位、不飽和カルボン酸単位、不飽和グリシジル基含有単位、不飽和ジカルボン酸無水物単位、脂肪族ビニル単位、芳香族ビニル単位、シアン化ビニル単位、マレイミド単位、不飽和ジカルボン酸単位およびその他のビニル単位などを含有する重合体が挙げられる。
　ポリアミド樹脂組成物における耐衝撃材（Ｃ）の配合量は、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対して、１～５０重量部が好ましい。耐衝撃材（Ｃ）の配合量を１重量部以上とすることにより、耐ヒートサイクル性をより向上させることができる。耐衝撃材（Ｃ）の配合量は、５重量部以上がより好ましく、１０重量部以上がさらに好ましい。一方、耐衝撃材（Ｃ）の配合量を５０重量部以下とすることにより、結晶化速度をより向上させることができる。耐衝撃材（Ｃ）の配合量は、４５重量部以下がより好ましく、４０重量部以下がさらに好ましく、３５重量部以下がさらに好ましい。
　ポリアミド樹脂組成物には、その特性を損なわない範囲で、必要に応じて、前記成分（Ａ）、（Ｂ）および（Ｃ）以外のその他の成分を配合しても構わない。その他の成分としては、例えば、充填材、前記成分（Ａ）～（Ｃ）以外の熱可塑性樹脂類および各種添加剤類を挙げることができる。
　例えば、ポリアミド樹脂組成物に、その他の成分として、充填材を配合することにより、得られる成形品の強度および寸法安定性等を向上させることができる。充填材の形状は、繊維状であっても非繊維状であってもよく、繊維状充填材と非繊維状充填材を組み合わせて用いてもよい。繊維状充填材としては、例えば、ガラス繊維、ガラスミルドファイバー、炭素繊維、チタン酸カリウムウィスカ、酸化亜鉛ウィスカ、硼酸アルミニウムウィスカ、アラミド繊維、アルミナ繊維、炭化珪素繊維、セラミック繊維、アスベスト繊維、石コウ繊維、金属繊維などが挙げられる。非繊維状充填材としては、例えば、ワラステナイト、ゼオライト、セリサイト、カオリン、マイカ、クレー、パイロフィライト、ベントナイト、アスベスト、タルク、アルミナシリケートなどの珪酸塩；アルミナ、酸化珪素、酸化マグネシウム、酸化ジルコニウム、酸化チタン、酸化鉄などの金属酸化物；炭酸カルシウム、炭酸マグネシウム、ドロマイトなどの金属炭酸塩；硫酸カルシウム、硫酸バリウムなどの金属硫酸塩；水酸化マグネシウム、水酸化カルシウム、水酸化アルミニウムなどの金属水酸化物；ガラスビーズ、セラミックビーズ、窒化ホウ素および炭化珪素などが挙げられる。これらは中空であってもよい。また、これら繊維状および／または非繊維状充填材を、カップリング剤で予備処理して使用することは、より優れた機械特性を得る意味において好ましい。カップリング剤としては、例えば、イソシアネート系化合物、有機シラン系化合物、有機チタネート系化合物、有機ボラン系化合物、エポキシ化合物などが挙げられる。
　熱可塑性樹脂類としては、例えば、ポリエステル樹脂、ポリフェニレンスルフィド樹脂、ポリフェニレンオキシド樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリ乳酸樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリスルホン樹脂、四フッ化ポリエチレン樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエーテルスルホン樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリチオエーテルケトン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹脂、ポリスチレン樹脂やＡＢＳ樹脂等のスチレン系樹脂、ポリアルキレンオキサイド樹脂等が挙げられる。かかる熱可塑性樹脂類を２種以上配合することも可能である。
　各種添加剤類としては、例えば、着色防止剤、ヒンダードフェノール、ヒンダードアミンなどの酸化防止剤、エチレンビスステアリルアミドや高級脂肪酸エステルなどの離型剤、可塑剤、熱安定剤、滑剤、紫外線防止剤、着色剤、難燃剤、発泡剤などが挙げられる。
　ポリアミド樹脂組成物には、銅化合物を配合することが、長期耐熱性を向上させることができるので好ましい。銅化合物としては、例えば、塩化第一銅、塩化第二銅、臭化第一銅、臭化第二銅、ヨウ化第一銅、ヨウ化第二銅、硫酸第二銅、硝酸第二銅、リン酸銅、酢酸第一銅、酢酸第二銅、サリチル酸第二銅、ステアリン酸第二銅、安息香酸第二銅および前記無機ハロゲン化銅とキシリレンジアミン、２－メルカプトベンズイミダゾール、ベンズイミダゾールなどの錯化合物などが挙げられる。これらを２種以上配合してもよい。なかでも１価の銅化合物、とりわけ１価のハロゲン化銅化合物が好ましく、酢酸第１銅、ヨウ化第１銅などが好ましい。銅化合物の配合量は、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対して０．０１重量部以上が好ましく、０．０１５重量部以上がより好ましい。一方、成形時の金属銅の遊離に起因する着色を抑制する観点から、銅化合物の配合量は、２重量部以下が好ましく、１重量部以下がより好ましい。
　また、銅化合物とともにハロゲン化アルカリを配合してもよい。ハロゲン化アルカリ化合物としては、例えば、塩化リチウム、臭化リチウム、ヨウ化リチウム、塩化カリウム、臭化カリウム、ヨウ化カリウム、臭化ナトリウムおよびヨウ化ナトリウムを挙げることができる。これらを２種以上配合してもよい。ヨウ化カリウムまたはヨウ化ナトリウムが特に好ましい。
　ポリアミド樹脂組成物は、光散乱測定において、温度２５０℃で溶融した状態から２０℃／分の速度で冷却した際の該ポリアミド樹脂組成物のインバリアントＱの立ち上がり時間が、同じ条件で測定したポリアミド６樹脂（Ａ）のインバリアントＱの立ち上がり時間よりも短いことが好ましい。ここで、インバリアントＱとは、光散乱測定において、散乱強度Ｉ（ｓ）を全逆空間にわたって積分したものと定義される。すなわち、インバリアントＱとは、試料の全散乱能力を表す値である。測定開始時は樹脂が溶融しているが、温度の低下によって結晶が生成し、光を散乱するようになる。すなわち、インバリアントＱの立ち上がり時間とは、測定開始時から、試料の結晶化が始まるまでの時間を表している。本発明においては、インバリアントＱの立ち上がり時間を結晶化の進行（結晶化速度）の指標とする。光散乱測定において、温度２５０℃から２０℃／分の速度で冷却した際のポリアミド樹脂組成物のインバリアントＱの立ち上がり時間がポリアミド６樹脂（Ａ）のインバリアントＱの立ち上がり時間よりも短いことは、本発明のポリアミド樹脂組成物の降温結晶化速度が、ポリアミド６樹脂（Ａ）単独の場合よりも大きいことを意味する。言い換えれば、ポリアミド６樹脂（Ａ）にポリアミド樹脂（Ｂ）を配合することにより、ポリアミド６樹脂（Ａ）単独の場合と比較して、降温結晶化速度が増大したことを意味する。したがって、本発明のポリアミド樹脂組成物は、ポリアミド６樹脂（Ａ）と比較して、より高圧の水素の充填および放圧を繰り返しても、欠陥点の発生を抑制することができる。さらに、ポリアミド６樹脂（Ａ）と比較して、降温結晶化速度が大きいことから、結晶核が均一に形成され、より緻密で均一な結晶を形成させることが可能であり、ウエルド特性をより向上させることができる。
　ここで、本発明において、ポリアミド樹脂組成物およびポリアミド６樹脂（Ａ）のインバリアントＱの立ち上がり時間は、次の方法により求めることができる。まず、サンプル８～１０ｍｇをカバーガラスに挟み、リンカム社製ホットステージ「ＣＳＳ－４５０Ｗ」に供し、温度２５０℃で３０秒保持してサンプルを溶融させる。その後、２０℃／分の速度で１８０℃まで降温させる。その際、大塚電子株式会社製高分子フィルムダイナミックス解析装置「ＤＹＮＡ－３０００」を使用し、モード：１次元スキャン（１×５１２）、Ｘ方向：中央部４素子分を積算し１データとしてカウント、ＮＤフィルター：５％、測定間隔：１秒、露光時間：５００ミリ秒、ゴニオ角度：２０度の条件で、降温開始時点を０とした時の、インバリアントＱの立ち上がり時間を計測する。ここで、インバリアントＱの立ち上がり時間は、降温開始時のインバリアントＱの値を０とし、インバリアントＱが増加し始めた時点を指す。
　図１に、後述の実施例４により得られたポリアミド樹脂組成物のインバリアントＱの測定結果のグラフを示す。横軸は降温開始からの経過時間を表し、縦軸はインバリアントＱの値を表す。図１（ｂ）は、図１（ａ）の拡大図である。図１（ｂ）において、符号１はインバリアントＱの立ち上がり時間を表す。
　本発明のポリアミド樹脂組成物において、上記条件で測定されるインバリアントＱの立ち上がり時間は１７０秒以下が好ましく、１６８秒以下がより好ましく、１６５秒以下がさらに好ましい。本発明のポリアミド樹脂組成物において、インバリアントＱの立ち上がり時間を上記好ましい範囲内とする手段としては、例えば、ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度を後述の好ましい範囲にする方法などが挙げられる。
　ポリアミド樹脂組成物において、透過型電子顕微鏡により観察される、ポリアミド６樹脂（Ａ）中におけるポリアミド樹脂（Ｂ）の平均分散粒子径は５００ｎｍ以下が好ましく、４００ｎｍ以下がより好ましく、３００ｎｍ以下がさらに好ましい。ポリアミド６樹脂（Ａ）中におけるポリアミド樹脂（Ｂ）の平均分散粒子径が５００ｎｍ以下であれば、ポリアミド樹脂（Ｂ）の結晶化促進剤としての効果が顕著に発現し、緻密で均一な結晶が形成されやすくなるとともに、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても、欠陥点が発生しにくく、かつウエルド特性も向上する。
　ポリアミド樹脂（Ｂ）の平均分散粒子径の下限に特に制限はないが、１ｎｍ以上が好ましく、５ｎｍ以上がより好ましく、１０ｎｍ以上がさらに好ましい。
　ポリアミド樹脂（Ｂ）の平均分散粒子径は、例えば、ポリアミド樹脂組成物の押出成形品や射出成形品から、ウルトラミクロトームを用いて超薄切片を切り出し、その超薄切片について、リンタングステン酸や四酸価ルテニウム等での染色を行い、日立製作所社製Ｈ－７１００型透過型電子顕微鏡を用いて、観察し、画像解析にて算出することができる。画像解析の方法としては、Ｓｃｉｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ社製画像解析ソフト「Ｓｃｉｏｎ Ｉｍａｇｅ」を使用して、電子顕微鏡写真中に存在するポリアミド樹脂（Ｂ）の長径および短径の平均値を算出し、長径と短径の平均値として平均分散粒子径を算出することができる。
　ポリアミド樹脂（Ｂ）の平均分散粒子径を５００ｎｍ以下にする手法としては、ポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）の融点以上の温度で溶融混練することが好ましい。ポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）が共に溶融している状態で混練することにより、ポリアミド６樹脂（Ａ）中に、ポリアミド樹脂（Ｂ）を、５００ｎｍ以下の平均分散粒子径で、均一に分散させることができる。ポリアミド樹脂（Ｂ）がポリアミド６１０樹脂である場合、溶融混練温度としては、２３０℃以上が好ましく、２３５℃以上がより好ましく、２４０℃以上が最も好ましい。また、溶融混練温度の上限は、３００℃以下が好ましく、２９０℃以下がより好ましく、２８０℃以下が最も好ましい。
　ポリアミド樹脂組成物中におけるポリアミド樹脂の融点は、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点以上であることが好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１℃以上がより好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋３℃以上がさらに好ましい。ここで、ポリアミド樹脂組成物中におけるポリアミド樹脂の融点とは、ポリアミド樹脂組成物の融点を測定した際に観測される、ポリアミド樹脂由来の融点のことである。ポリアミド樹脂組成物中におけるポリアミド樹脂の融点が、ポリアミド６樹脂（Ａ）単独の場合の融点以上であることは、ポリアミド樹脂（Ｂ）がポリアミド６樹脂（Ａ）中に均一に分散していることを意味する。それによって、結晶化速度をより向上させることができる。また、ポリアミド樹脂組成物の融点は、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下が好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１５℃以下がより好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１０℃以下がさらに好ましい。ポリアミド樹脂組成物の融点がポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下であれば、ポリアミド樹脂組成物を製造する際のポリアミド樹脂組成物の溶融滞留安定性を維持しながら、本発明の効果を奏することができる。
　ここで、ポリアミド樹脂組成物中におけるポリアミド樹脂の融点は、ポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）のＤＳＣ測定による融点と同様に測定することができる。まず、示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ－７）を用い、２点校正（インジウム、鉛）、ベースライン補正を行う。サンプル量を８～１０ｍｇとして、昇温速度２０℃／分の条件で昇温して得られる融解曲線の最大値を示す温度より１５℃高い温度で１分間保持した後、２０℃／分の降温速度で３０℃まで冷却し、さらに３０℃で１分間保持した後、２０℃／分の速度で２回目の昇温工程を行う。この２回目の昇温工程において観測されるポリアミド樹脂の融解吸熱ピーク温度をポリアミド樹脂の融点とする。ただし、ピークが２つ以上観測される場合には、融解吸熱ピークの大きい方に対応する温度を、ポリアミド樹脂組成物中におけるポリアミド樹脂の融点とする。
　また、ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度は、ポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度よりも１℃以上高いことが好ましく、３℃以上高いことがより好ましく、５℃以上高いことがさらに好ましい。ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度がポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度よりも１℃以上高ければ、ポリアミド樹脂組成物の溶融状態からの冷却過程において、ポリアミド６樹脂（Ａ）の結晶化速度よりもポリアミド樹脂組成物の結晶化速度が速くなることにより、緻密で均一な結晶が形成されやすくなる。ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度は、１８０℃以上が好ましく、１８３℃以上がより好ましく、１８５℃以上がさらに好ましい。一方、ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度は、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１５℃以下が好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１２℃以下がより好ましく、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１０℃以下がさらに好ましい。ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度が、ポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋１５℃以下であれば、ポリアミド樹脂組成物を製造する際のポリアミド樹脂組成物の溶融滞留安定性を維持しながら、本発明の効果を奏することができる。
　なお、本発明において、ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度は、ポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）のＤＳＣ測定による降温結晶化温度と同様に測定することができる。まず、示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ－７）を用い、２点校正（インジウム、鉛）、ベースライン補正を行う。サンプル量を８～１０ｍｇとして、昇温速度２０℃／分の条件で昇温して得られる融解曲線の最大値を示す温度より１５℃高い温度で１分間保持した後、２０℃／分の降温速度で３０℃まで冷却したときに観測される結晶化発熱ピーク温度を降温結晶化温度とする。ただし、ピークが２つ以上観測される場合には、結晶化発熱ピークの大きい方に対応する温度を、ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度とする。
　ポリアミド樹脂組成物の降温結晶化温度を上記範囲にする手段としては、例えば、前述の好ましいポリアミド樹脂組成物を用いる方法などが挙げられる。
　次に、本発明のポリアミド樹脂組成物の製造方法について説明する。本発明の熱可塑性ポリアミド樹脂組成物の製造方法としては、特に制限はなく、例えば、ポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）および必要に応じて耐衝撃材（Ｃ）やその他成分を一括混練する方法、ポリアミド６樹脂（Ａ）を溶融した後にポリアミド樹脂（Ｂ）および必要に応じて耐衝撃材（Ｃ）やその他成分を混練する方法、ポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）を溶融してから必要に応じて耐衝撃材（Ｃ）やその他成分を混練する方法などが挙げられる。混練装置としては、例えば、バンバリーミキサー、ロール、押出機等の公知の混練装置を採用することができる。本発明のポリアミド樹脂組成物に耐衝撃材（Ｃ）および各種添加剤類などのその他成分を配合する場合、これらを任意の段階で配合することができる。例えば、二軸押出機により本発明のポリアミド樹脂組成物を製造する場合、ポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）を配合する際に耐衝撃材（Ｃ）、その他の成分を同時に配合する方法や、ポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）を溶融混練中にサイドフィード等の手法により耐衝撃材（Ｃ）およびその他の成分を配合する方法や、予めポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）を溶融混練した後に耐衝撃材（Ｃ）およびその他の成分を配合する方法や、予め、ポリアミド６樹脂（Ａ）に耐衝撃材（Ｃ）およびその他の成分を配合して溶融混練後、ポリアミド樹脂（Ｂ）を配合する方法などが挙げられる。
　本発明のポリアミド樹脂組成物は、任意の方法により成形して成形品を得ることが可能である。成形方法としては、例えば、押出成形、射出成形、中空成形、カレンダ成形、圧縮成形、真空成形、発泡成形、ブロー成形、回転成形等が挙げられる。成形形状としては、例えば、ペレット状、板状、繊維状、ストランド状、フィルムまたはシート状、パイプ状、中空状、箱状等の形状が挙げられる。
　本発明の成形品は、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制される優れた特徴を活かして、高圧水素に触れる成形品に用いられる。ここでいう高圧水素に触れる成形品とは、常圧以上の圧力の水素に触れる成形品である。高圧水素の充填および放圧を繰り返したときの欠陥点の発生を抑制する効果を奏することから、圧力２０ＭＰａ以上の水素に触れる成形品用途に好ましく用いられ、３０ＭＰａ以上の水素に触れる成形品用途により好ましく用いられる。一方、圧力２００ＭＰａ以下の水素に触れる成形品用途に好ましく用いられ、１５０ＭＰａ以下の水素に触れる成形品用途により好ましく用いられ、１００ＭＰａ以下の水素に触れる成形品用途にさらに好ましく用いられる。高圧水素に触れる成形品としては、例えば、高圧水素用開閉バルブ、高圧水素用逆止弁、高圧水素用減圧弁、高圧水素用圧力調整弁、高圧水素用シール、高圧水素用ホース、高圧水素用タンク、高圧水素用タンクライナー、高圧水素用パイプ、高圧水素用パッキン、高圧水素用圧力センサ、高圧水素用ポンプ、高圧水素用チューブ、高圧水素用レギュレーター、高圧水素用フィルム、高圧水素用シート、高圧水素用繊維、高圧水素用継ぎ手等が挙げられる。中でも、高圧水素用開閉バルブ、高圧水素用逆止弁、高圧水素用減圧弁、高圧水素用圧力調整弁、高圧水素用タンク、高圧水素用タンクライナー、高圧水素用パッキン、高圧水素用圧力センサ、高圧水素用ポンプ、高圧水素用レギュレーター、高圧水素用継ぎ手等の高圧水素容器およびその周辺部品に好ましく使用することができる。これらの中でも、高圧水素用タンクに特に好ましく用いることができる。
　特に好ましい態様は、樹脂製ライナーの外側を炭素繊維強化樹脂で補強してなる高圧水素用タンクの樹脂製ライナーとして、本発明のポリアミド樹脂組成物からなるタンクライナーを使用する態様である。すなわち、本発明の高圧水素用タンクは、本発明のポリアミド樹脂組成物からなるタンクライナーの表層に、炭素繊維強化樹脂（ＣＦＲＰ）補強層が積層されてなる、高圧水素用タンクである。
　タンクライナーの表層に、ＣＦＲＰ補強層を積層していることにより、高圧に耐えうる強度や弾性率を発現させることができるので好ましい。ＣＦＲＰ補強層は、炭素繊維とマトリクス樹脂により構成される。炭素繊維としては、曲げ特性および強度の観点から、炭素繊維単体の引張弾性率が５０～７００ＧＰａのものが好ましく、比剛性の観点をも考慮すると、２００～７００ＧＰａのものがより好ましく、コストパフォーマンスの観点をも考慮すると２００～４５０ＧＰａのものが最も好ましい。また、炭素繊維単体の引張強さは、１５００～７０００ＭＰａが好ましく、比強度の観点から、３０００～７０００ＭＰａが好ましい。また、炭素繊維の密度は、１．６０～３．００が好ましく、軽量化の観点から１．７０～２．００がより好ましく、コストパフォーマンスの面より１．７０～１．９０が最も好ましい。さらに、炭素繊維の繊維径は、一本当たり５～３０μｍが好ましく、取り扱い性の観点から５～２０μｍがより好ましく、さらに軽量化の観点から、５～１０μｍが最も好ましい。炭素繊維を単体で用いても良いし、炭素繊維以外の強化繊維を組み合わせて用いてもよい。炭素繊維以外の強化繊維としては、ガラス繊維やアラミド繊維などが挙げられる。また、炭素繊維とマトリックス樹脂の割合を炭素繊維強化樹脂層材料中の炭素繊維の体積分率Ｖｆで規定すると、剛性の観点からＶｆは２０～９０％が好ましく、生産性や要求剛性の観点からＶｆが４０～８０％であることが好ましい。
　ＣＦＲＰ補強層を構成するマトリックス樹脂としては、熱硬化性樹脂であっても熱可塑性樹脂であってもよい。マトリックス樹脂が熱硬化性樹脂の場合、その主材は、エポキシ樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、ビニルエステル樹脂、フェノール樹脂、ポリウレタン樹脂、シリコーン樹脂などを例示することができる。これらの１種類だけを使用しても、２種類以上を混合して使用してもよい。エポキシ樹脂が特に好ましい。エポキシ樹脂としては、ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＦ型エポキシ樹脂、ビスフェノールＳ型エポキシ樹脂、フェノールノボラック型エポキシ樹脂、イソシアネート変性ビスフェノールＡ型エポキシ樹脂などがあげられる。熱硬化性樹脂をマトリックス樹脂に採用する場合、熱硬化性樹脂成分に適切な硬化剤や反応促進剤を添加することが可能である。
　マトリックス樹脂が熱可塑性樹脂の場合、その主材は、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリ塩化ビニル樹脂、ＡＢＳ樹脂、ポリスチレン樹脂、ＡＳ樹脂、ポリアミド樹脂、ポリアセタール樹脂、ポリカーボネート樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂、ＰＰＳ樹脂、フッ素樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリエーテルケトン樹脂、ポリイミド樹脂などが例示できる。これら熱可塑性樹脂は、単独でも、２種類以上の混合物でも、共重合体でも良い。混合物の場合には相溶化剤を併用しても良い。また、難燃剤として臭素系難燃剤、シリコン系難燃剤、赤燐などを加えても良い。
　ＣＦＲＰ補強層を高圧水素用タンクライナーの表層に積層する方法としては、公知のフィラメントワインディング（以下ＦＷ）法、テープワインディング（以下ＴＷ）法、シートワインディング（以下ＳＷ）法、ハンドレイアップ法、ＲＴＭ法などを例示することができる。これら成形法のうち、単一の方法のみで成形してもよいし、２種類以上の成形法を組み合わせて成形しても良い。特性の発現性や生産性および成形性の観点から、ＦＷ法、ＴＷ法およびＳＷ法から選ばれた方法が好ましい。これらＦＷ法、ＳＷ法およびＴＷ法は、基本的には、ストランド状の炭素繊維にマトリックス樹脂を付与してライナーに積層するという観点では、同一の成形法であり、炭素繊維をライナーに対して、フィラメント（糸）形態、テープ（糸をある程度束ねたテープ状）形態およびシート（テープをある程度束ねたシート状）形態のいずれの形態で巻き付けるかによって名称が異なる。ここでは、最も基本的なＦＷ法に関して詳細を説明するが、ＴＷ法やＳＷ法にも適用できる内容である。
　ＦＷ法において、マトリックス樹脂が熱硬化性樹脂の場合、あらかじめ樹脂を塗布した状態（未硬化）の炭素繊維を直接ライナーに巻き付けることも可能であるし、ライナーに巻き付ける直前に炭素繊維に樹脂を塗布することも可能である。これらの場合、ライナーに炭素繊維および未硬化のマトリックス樹脂を巻き付けた後、樹脂を硬化させるためにバッチ炉（オーブン）や連続硬化炉などで使用樹脂に適した条件での樹脂硬化処理を行う必要がある。
　ＦＷ法において、マトリックス樹脂が熱可塑性樹脂の場合、あらかじめ樹脂が塗布（含浸）された炭素繊維を直接ライナーに巻き付けて高圧水素用タンク形状とすることが可能である。この場合、ライナーに巻き付ける直前に、樹脂が塗布された炭素繊維を、熱可塑性樹脂の融点以上に昇温することが必要である。また、ライナーに巻き付ける直前に、炭素繊維に溶融させた熱可塑性樹脂を塗布することも可能である。この場合、熱硬化性樹脂に適用したような樹脂硬化工程は不要である。
　前記ＦＷ法、ＴＷ法、ＳＷ法などで本発明の高圧水素用タンクを得る場合、最も重要なことは、炭素繊維の繊維配向設計である。ＦＷ法、ＴＷ法およびＳＷ法では、炭素繊維ストランド（連続繊維）や予め炭素繊維ストランドに樹脂を含浸させたプリプレグなどを、ライナーに巻き付けて成形する。設計時にはライナー胴部における連続繊維方向と積層厚みを設計ファクターとして、要求特性を満足する剛性および強度を満足するように設計することが好ましい。
　また、高圧水素用タンクとしては、バルブがインサート成形によりタンクライナーにインサートされていることが好ましい。インサート成形によりバルブをタンクライナーと一体化することにより、高圧水素の気密性が高まるので好ましい。ここでバルブは、高圧水素の充填口や放出口の役割を成す。バルブとして使用される金属部品の材質としては、炭素鋼、マンガン鋼、クロムモリブデン鋼、ステンレス鋼、アルミニウム合金等を例示できる。炭素鋼として、圧力配管用炭素鋼鋼管、高圧配管用炭素鋼鋼管、低温配管用鋼管、機械構造用炭素鋼鋼材を例示できる。マンガン鋼では、高圧ガス容器用継目無鋼管、機械構造用マンガン鋼鋼材、マンガンクロム鋼鋼材を例示できる。クロムモリブデン鋼や低合金鋼では、高圧ガス容器用継目無鋼管、機械構造用合金鋼鋼管、ニッケルクロムモリブデン鋼鋼材、クロムモリブデン鋼材を例示できる。ステンレス鋼では、圧力用ステンレス鋼鍛鋼品、配管用ステンレス鋼管、ステンレス鋼棒、熱間圧延ステンレス鋼板および鋼帯、冷間圧延ステンレス鋼板および鋼帯を例示できる。アルミニウム合金では、アルミニウムおよびアルミニウム合金の板、条、棒、線、継目無管、鍛造品を例示できる。また、炭素鋼に対しては、焼きなまし、焼きならし、マンガン鋼に対しては、焼きならし、焼き入れ焼きもどし、クロムモリブデン鋼や低合金鋼に対しては、焼き入れ焼きもどし、ステンレス鋼に対しては固溶化処理、アルミニウム合金に対しては、焼き入れ焼きもどしを施した材料を適用しても良い。さらに、アルミニウム合金に対しては、溶体化処理およびＴ６時効処理を施したものを適用しても良い。
　本発明の高圧水素用タンクの最も好ましい態様は、本発明のポリアミド樹脂組成物からなるタンクライナーの表層に、ＣＦＲＰ補強層が積層されてなり、かつ該タンクライナーにバルブがインサートされてなる、高圧水素用タンクである。
　以下、実施例を挙げて本発明の効果をさらに具体的に説明する。なお、本発明は、下記実施例に限定されるものではない。各実施例および比較例における評価は、次の方法で行った。
　（１）高圧水素の充填および放圧繰り返し特性
　各実施例および比較例により得られたペレットから、住友重機械工業（株）製射出成形機「ＳＵ７５ＤＵＺ－Ｃ２５０」を用いて、シリンダー温度：２４０℃、金型温度：８０℃、射出速度１０ｍｍ／秒、保圧１５ＭＰａ、保圧時間１５秒、冷却時間１５秒の成形条件で、直径２９ｍｍ、高さ１２．６ｍｍの円柱状試験片を射出成形した。
　得られた試験片について、ヤマト科学（株）製「ＴＤＭ１０００－ＩＳ」を用いてＸ線ＣＴ解析を行い、欠陥点の有無を観察した。欠陥点のない試験片をオートクレーブに入れた後、オートクレーブ中に水素ガスを圧力３０ＭＰａまで３分間かけて注入し、２時間保持した後、１分間かけて常圧になるまで減圧した。これを１サイクルとして７００サイクル繰り返した。７００サイクル繰り返し後の試験片について、ヤマト科学（株）製「ＴＤＭ１０００－ＩＳ」を用いてＸ線ＣＴ解析を行い、１０μｍ以上の欠陥点の有無を観察した。
　（２）融点および降温結晶化温度
　各実施例および比較例により得られたペレットについて、示差走査熱量計（パーキンエルマー社製ＤＳＣ－７）を用い、２点校正（インジウム、鉛）、ベースライン補正を行った後、サンプル量を８～１０ｍｇとして、昇温速度２０℃／分の条件で昇温して得られる融解曲線の最大値を示す温度より１５℃高い温度で１分間保持した後、降温速度２０℃／分の条件で３０℃まで冷却した。この冷却工程において観測された結晶化発熱ピーク温度を降温結晶化温度とした。さらに、３０℃で１分間保持した後、２０℃／分の速度で２回目の昇温工程を行った。この２回目の昇温工程において、観測された融解吸熱ピーク温度を融点とした。また、各実施例および比較例において配合したポリアミド６樹脂（Ａ）およびポリアミド樹脂（Ｂ）についても、同様にして降温結晶化温度および融点を測定した。
　（３）光散乱測定におけるインバリアントＱの立ち上がり時間
　各実施例および比較例により得られたペレットについて、８～１０ｍｇをカバーガラスに挟み、リンカム社製ホットステージ「ＣＳＳ－４５０Ｗ」に供し、温度２５０℃で３０秒保持し、サンプルを溶融させた。その後、２０℃／分の速度で、１８０℃まで降温させた。その際、大塚電子株式会社製高分子フィルムダイナミックス解析装置「ＤＹＮＡ－３０００」を使用し、モード：１次元スキャン（１×５１２）、Ｘ方向：中央部４素子分を積算し１データとしてカウント、ＮＤフィルター：５％、測定間隔：１秒、露光時間：５００ミリ秒、ゴニオ角度：２０度の条件で、降温開始時点を０とした時の、インバリアントＱの立ち上がり時間を計測した。
　（４）耐ヒートサイクル性
　各実施例および比較例により得られたペレットを、日精樹脂工業（株）製射出成形機「ＮＥＸ１０００」を用いて、シリンダー温度：２４０℃、金型温度：８０℃、射出速度１００ｍｍ／秒、冷却時間２０秒の成形条件で、４７ｍｍ×４７ｍｍ×２７ｍｍの金属コアに厚み１．５ｍｍでオーバーモールドした。
　得られた金属／樹脂複合成形品３個を、温度－６０℃で１時間静置した後、９０℃で１時間静置し、複合成形品を目視観察して割れの有無を判断した。この操作を繰り返し、３個の複合成形品が全て割れるサイクル数が５００回以上のものをＡ、２００回～４９９回のものをＢ、１９９回以下のものをＣとした。
　（５）ウエルド特性
　各実施例および比較例により得られたペレットから、住友重機械工業（株）製射出成形機「ＳＥ７５ＤＵＺ－Ｃ２５０」を用いて、シリンダー温度：２４０℃、金型温度：８０℃、射出速度：４０ｍｍ／秒、保圧：２０ＭＰａ、冷却時間：２０秒の成形条件で、ダブルゲートのＡＳＴＭ１号ウエルドダンベル成形片（１６５ｍｍ×１９ｍｍ×３．２ｍｍ）を射出成形した。
　得られたウエルドダンベル成形片５本について、１０ｍｍ／分の速度で引張試験を実施し、母材破壊した、すなわちウエルド以外の部分で破壊した本数を計数した。母材破壊した本数が多いほど、ウエルド引張特性に優れていることを意味する。
　（６）ポリアミド６樹脂（Ａ）中における結晶化促進剤の平均分散粒子径
　各実施例および比較例により得られたペレットから、ウルトラミクロトームを用いて超薄切片を切り出し、その超薄切片について、リンタングステン酸での染色を行った後、日立製作所社製Ｈ－７１００型透過型電子顕微鏡を用いて、３万５千倍に拡大して観察を行った。結晶化促進剤の平均分散粒子径については画像解析にて算出した。画像解析の方法としては、Ｓｃｉｏｎ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ社製画像解析ソフト「Ｓｃｉｏｎ Ｉｍａｇｅ」を使用して、電子顕微鏡写真中に存在する結晶化促進剤の長径および短径の平均値を算出し、長径と短径の平均値として平均分散粒子径を算出した。なお、結晶化促進剤とは、実施例では、ポリアミド樹脂（Ｂ）を意味し、比較例２ではＰＡ６６、比較例３、４では有機核剤、比較例５、６、１２では無機核剤、比較例７、８、１０ではＰＡ６１０、比較例９ではＰＡ６／６６共重合体、比較例１１ではＰＡ４６を意味する。
　各実施例および比較例に用いた原料と略号を以下に示す。
ＰＡ６：ポリアミド６樹脂（融点２２３℃、降温結晶化温度１７５℃、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度２．７０、インバリアントＱの立ち上がり時間１７５秒）
ＰＡ６６：ポリアミド６６樹脂（融点２６３℃、降温結晶化温度２２５℃、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度２．７０）
ＰＡ６１０：ポリアミド６１０樹脂（融点２２６℃、降温結晶化温度１８７℃、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度３．５０）
ＰＡ４６：ポリアミド４６樹脂（融点２９０℃、降温結晶化温度２５７℃、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度３．２０）
ＰＡ６／ＰＡ４１０共重合体：ポリアミド６／ポリアミド４１０共重合体（融点２３２℃、降温結晶化温度：１９４℃、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度３．５０）
ＰＡ６／ＰＡ６６共重合体：ポリアミド６／ポリアミド６６共重合体（融点１９０℃、降温結晶化温度：１２２℃、樹脂濃度０．０１ｇ／ｍｌの９８％濃硫酸溶液中２５℃における相対粘度４．２０）
有機核剤：Ｎ,Ｎ’,Ｎ”－トリス（２－メチルシクロヘキサン－１－イル）プロパン－１－２－３トリイルカルボキサミド「“リカクリア”（登録商標）ＰＣ－１」（新日本理化（株）製）
無機核剤１：タルク「“ＭｉｃｒｏＡｃｅ”（登録商標）Ｐ－６」（日本タルク（株）製、メジアン径（Ｄ５０）４．０μｍ）
無機核剤２：マイクロタルク「“ＮａｎｏＡｃｅ”（登録商標）Ｄ－６００」（日本タルク（株）製、メジアン径（Ｄ５０）０．５μｍ）
耐衝撃材１：無水マレイン酸変性エチレン／１－ブテン共重合体「“タフマー”（登録商標）ＭＨ７０２０」（三井化学（株）製）
耐衝撃材２：グリシジルメタクリレート変性ポリエチレン共重合体「“ボンドファースト”（登録商標）７Ｌ」（住友化学（株）製）
耐衝撃材３：アイオノマー「“ハイミラン”（登録商標）１７０６」（デュポン（株）製）。
　［実施例１～９、比較例１～１２］
　表１および表２記載の各原料を、シリンダー温度を２４０℃に設定し、ニーディングゾーンを１つ設けたスクリューアレンジとし、スクリュー回転数を１５０ｒｐｍとした２軸スクリュー押出機（ＪＳＷ社製ＴＥＸ３０α－３５ＢＷ－７Ｖ）（Ｌ／Ｄ＝４５（なお、ここでのＬは原料供給口から吐出口までの長さである））に供給して溶融混練した。２０ｋｇ／ｈの速度でダイから吐出されたガットを、１０℃に温調した水を満たした冷却バス中を１０秒間かけて通過させることにより急冷した後、ストランドカッターでペレタイズし、ペレットを得た。得られたペレットを、真空乾燥機で、温度８０℃、１２時間真空乾燥し、乾燥後ペレットを用いて、前述の方法により評価した結果を表１および表２に記載した。また、実施例４の光散乱測定におけるインバリアントＱの立ち上がり時間測定結果を図１に示した。
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000001
Figure JPOXMLDOC01-appb-T000002
　以上の結果から、ポリアミド６樹脂（Ａ）とポリアミド樹脂（Ｂ）を配合して得られたポリアミド樹脂組成物は結晶化速度が速く、かかるポリアミド樹脂組成物を成形して得られる成形品は、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制されており、かつウエルド特性に優れることがわかった。
　さらに、耐衝撃材（Ｃ）を配合して得られたポリアミド樹脂組成物を成形して得られる成形品は、耐ヒートサイクル性に優れていることがわかった。
　本発明のポリアミド樹脂組成物は、結晶化速度が速く、高圧水素の充填および放圧を繰り返しても欠陥点の発生が抑制され、さらに射出成形品の重要機械特性であるウエルド特性に優れた成形品を得ることができる。本発明のポリアミド樹脂組成物を成形してなる成形品は、これらの特性を活かして高圧水素に触れる成形品に広く用いることができる。
１　インバリアントＱの立ち上がり時間

Claims (10)

  1. ポリアミド６樹脂（Ａ）、および、ＤＳＣ測定による融点がポリアミド６樹脂（Ａ）の融点＋２０℃以下であり、かつＤＳＣ測定による降温結晶化温度がポリアミド６樹脂（Ａ）の降温結晶化温度より高いポリアミド樹脂（Ｂ）を配合してなるポリアミド樹脂組成物であって、かつ、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対して、ポリアミド樹脂（Ｂ）を０．０１～５重量部配合してなる、高圧水素に触れる成形品用のポリアミド樹脂組成物。
  2. ポリアミド樹脂（Ｂ）が、ポリアミド６１０樹脂である、請求項１記載のポリアミド樹脂組成物。
  3. さらに、ポリアミド６樹脂（Ａ）１００重量部に対して、耐衝撃材（Ｃ）を１～５０重量部配合してなる、請求項１～２いずれか記載のポリアミド樹脂組成物。
  4. 前記耐衝撃材（Ｃ）が、不飽和カルボン酸および／またはその誘導体で変性されたエチレン／α－オレフィン共重合体を含む、請求項３記載のポリアミド樹脂組成物。
  5. 光散乱測定において、温度２５０℃から２０℃／分の速度で冷却して測定した際の、ポリアミド樹脂組成物のインバリアントＱの立ち上がり時間が、ポリアミド６樹脂（Ａ）のインバリアントＱの立ち上がり時間よりも短い、請求項１～４いずれか記載のポリアミド樹脂組成物。
  6. 透過型電子顕微鏡により観察される、ポリアミド６樹脂（Ａ）中におけるポリアミド樹脂（Ｂ）の平均分散粒子径が５００ｎｍ以下である、請求項１～５いずれか記載のポリアミド樹脂組成物。
  7. 請求項１～６のいずれか記載のポリアミド樹脂組成物を成形してなる、高圧水素に触れる成形品。
  8. 請求項１～６のいずれか記載のポリアミド樹脂組成物からなる、高圧水素用タンクライナー。
  9. 請求項１～６のいずれか記載のポリアミド樹脂組成物からなるタンクライナーの表層に、炭素繊維強化樹脂補強層が積層されてなる、高圧水素用タンク。
  10. タンクライナーにバルブがインサートされてなる、請求項９記載の高圧水素用タンク。
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