JPH112234A - 動圧気体軸受構造 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 ハードディスクドライバ等の高速度の回転駆
動部に適用可能で、高速回転において高い回転精度を有
し、かつ高い寿命を有する動圧気体軸受構造を提供す
る。 【解決手段】 動圧気体軸受構造は軸体１と軸受体２と
を備える。中心軸が一致するように軸体１と軸受体２と
を配置したときに、軸体１の外周面と軸受体２の内周面
とによってほぼ円筒状の空隙３が形成される。空隙３
は、軸体１の外周面に沿う円周に対応する中心角に対し
て厚みが変化する少なくとも１つの空隙変化部分を有す
る。空隙変化率αは１．０×１０^-4／°以上、１０．０
×１０^-4／°未満である。軸体１の長手方向に沿った空
隙変化部分３１の長さは、円筒状の空隙３の長さの２０
％以上９０％以下である。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】この発明は、一般的には動圧
気体軸受構造に関し、より特定的には、高速度で回転す
る回転体を支持する動圧気体軸受構造に関するものであ
る。

【０００２】

【従来の技術および発明が解決しようとする課題】近
年、磁気記録装置の回転駆動部、たとえばハードディス
クドライバ（以下、「ＨＤＤ」と呼ぶ）の高記憶容量化
およびアクセス時間の短縮に伴い、ＨＤＤの駆動用スピ
ンドルモータには、それに対応した高い回転速度、高い
回転精度が要求されるようになってきている。このよう
な高い回転速度と高い回転精度が要求される精密モータ
をより高速度で回転させるために、空気軸受（動圧気体
軸受）を回転駆動部に用いることが提案されている。こ
の空気軸受を用いる回転駆動部においては、回転体が回
転すると、少なくともラジアル式気体軸受体と回転体と
の間の空隙へ空気が強制的に導入される。これにより、
その空隙内の空気圧が高められ、空気軸受を介して回転
体が高速度で回転する。このようにして、空気軸受を用
いることによって、高速回転中においても回転精度の維
持が期待される。

【０００３】上記のようなラジアル式気体軸受において
は、たとえば、十合晋一著、「気体軸受」共立出版（１
９８４）に示されているように、軸体の軸受体内の偏心
により、くさび型隙間が形成される。このくさび型隙間
を空気が通過するときに空気が圧縮されるために圧力が
発生する。これにより、軸体と軸受体を非接触に支持す
ることが可能になる。

【０００４】ところが、森淳暢著、「気体軸受のホワー
ルについて」第４８１頁〜第４８８頁、“潤滑”第２０
巻第７号（１９７５）によれば、円筒ジャーナル軸受
は、垂直軸を支える場合などの無負荷状態に置かれる
と、「ホワール」と呼ばれる不安定現象が見られる。こ
の現象は、いかなる回転速度においても、軸が遠心力で
軸受面に押しつけられるようにして軸受内部を振れ回る
ものである。円筒ジャーナル軸受は、静的な負荷により
軸受中心と回転中心がずれることによって圧力が１箇所
で発生して安定した回転をもたらす。しかし、円筒ジャ
ーナル軸受を縦型の構造、すなわち垂直軸を支える構造
等に使用した場合には、軸受は無負荷状態に置かれるた
め、外乱によって圧力発生点が変化し、回転が不安定と
なる。

【０００５】上記のような動圧気体軸受をＨＤＤに適用
する場合には、回転体の位置精度が重要視されるため、
上述のような不安定要因を排除する必要がある。

【０００６】そこで、高速回転において高い回転精度を
維持することが可能な動圧気体軸受構造が特開平８−３
１２６３９号公報で提案されている。

【０００７】しかしながら、この提案された動圧気体軸
受構造では、高速回転において軸体と軸受体が発生動圧
により接触しない状態で安定して回転することができる
が、回転が停止した状態から軸体と軸受体とが接触した
状態で回転するときの回転数が比較的大きい。そのた
め、回転の起動停止時において高い回転数で軸体と軸受
体とが接触して損傷や焼付きを引き起こす可能性が高い
という問題点があった。したがって、上記の公報で提案
された動圧気体軸受構造では寿命が短くなる可能性があ
った。

【０００８】そこで、この発明の目的は、高速回転にお
いて高い回転精度を維持することが可能であり、かつ軸
受寿命を高めることが可能な動圧気体軸受構造を提供す
ることである。

【０００９】

【課題を解決するための手段】この発明に従った動圧気
体軸受構造は、円柱状の軸体と、その軸体に半径方向に
間隙を保って対向する中空円筒状の軸受体とを備える。
それぞれの中心軸が一致するように軸体と軸受体とを配
置したときに軸体の外周面と軸受体の内周面とによって
ほぼ円筒状の空隙が形成される。軸体と軸受体の軸に垂
直な横断面形状において、中心軸を通る半径方向の直線
が軸体の外周面に相当する外形線に交差する点と、軸受
体の内周面に相当する外形線に交差する点との間の距離
によって空隙の厚み（ｈ）が規定される。

【００１０】このように規定された空隙が少なくとも１
つの空隙変化部分を有する。空隙変化部分においては、
軸体の外周面に沿う円周に対応する中心角に対して空隙
の厚みが変化する。軸体の直径をＤ₁ 、空隙の厚みの変
化量をΔｈ、中心角の変化量をΔθとしたとき、空隙変
化率αは以下の式で表わされる。

【００１１】α＝（Δｈ／Ｄ₁ ）／Δθ［／°］ 空隙変化部分は、以下の範囲内の空隙変化率を有する。

【００１２】１．０×１０^-4≦α＜１０．０×１０^-4 軸体の長手方向に沿った空隙変化部分の長さは、軸体の
長手方向に沿った円筒状の空隙の長さの２０％以上９０
％以下である。

【００１３】好ましくは、空隙変化部分は、円筒状の空
隙内で軸体の長手方向の少なくとも一方端部以外に形成
されている。言い換えれば、その空隙変化部分は、円筒
状の空隙内の少なくとも一方端部には存在しない。

【００１４】好ましくは、空隙は、ほぼ一定の厚みを有
する空隙一定部分と、その一定の厚みよりも大きい厚み
を有する空隙拡大部分とを備える。空隙拡大部分は空隙
変化部分を含む。

【００１５】また、好ましくは、軸体の直径（Ｄ₁ ）に
対する比率で表わされた空隙一定部分の厚み（ｈ₀ ）と
空隙拡大部分の最大厚み（ｈ_max ）との差（ｈ_max −ｈ
₀ ）／Ｄ₁ は、０．００７以下である。

【００１６】さらに好ましくは、空隙拡大部分は、中心
角で５°以上に相当する幅（Ｗ）を有する。

【００１７】軸体の直径（Ｄ₁ ）に対する比率で表わさ
れた空隙一定部分の厚み（ｈ₀ ／Ｄ ₁ ）は、０．００１
２５以下であるのが好ましい。

【００１８】軸体および軸受体の少なくとも一方の横断
面形状を非真円にすることにより、空隙拡大部分が形成
される。

【００１９】空隙拡大部分は軸体の外周面に沿って３箇
所以上配置されているのが好ましい。

【００２０】本発明においては、それぞれの中心軸が一
致するように軸体と軸受体とを配置したときに所定の空
隙変化率を有する空隙変化部分が軸体の外周面と軸受体
の内周面との間に形成されている。そのため、軸体を軸
受体の内部において偏心させることなく、くさび型隙間
を形成することができる。したがって、軸体と軸受体と
により形成される空隙に空気または潤滑油等が流れる
と、くさび型効果により、動圧が発生する。

【００２１】具体的には、図３のＡ部詳細に示されるよ
うに、空隙変化部分のうち、拡張部分においては、流体
の流路が拡大するため、単位断面積当りの流線の密度が
低下する。その結果として、負圧部分が形成される。一
方、空隙変化部分のうち、縮小部分においては、単位断
面積当りの流線密度が増加するため、圧力が上昇する。
このようにして発生した圧力により、ラジアル方向の荷
重が支持される。

【００２２】このような圧力変化を効率的に行なうため
に、空隙変化率αが１．０×１０^-4／°以上、１０．０
×１０^-4／°未満の範囲内でなければならない。これ
は、空隙変化率が上記範囲外の場合には、空隙変化部分
の形状効果が十分得られず、粘性を有する流体の巻込み
による圧力上昇が不十分となるからである。

【００２３】軸体と軸受体とが発生動圧により非接触の
状態を保って回転している状態での安定性に関しては、
上述の形状の空隙変化部分が必要となる。本発明におい
ては、さらに、回転が停止状態から上記の非接触状態
（浮上状態と称する）での回転に至るまでの過程に着目
し検討した結果として、より高い寿命を有する軸受構造
を得ることができる。

【００２４】軸体または軸受体の回転が開始するときに
は、軸体と軸受体とは接触しながら相対的に回転する。
回転数が増加すると発生動圧が高まり、ある回転数にな
ったときに軸体と軸受体とが非接触状態すなわち浮上状
態となる。このときの回転数を浮上回転数と称する。こ
のことは、浮上回転数に達するまでは軸体と軸受体とは
接触しながら、軸体または軸受体が回転していることを
意味する。

【００２５】接触による軸体や軸受体への影響を考慮し
た場合、接触状態における回転数は小さい方が好まし
い。すなわち、浮上回転数が小さいほど回転の起動停止
による損傷が起こり難い。

【００２６】この浮上回転数は浮上に必要な動圧が大き
いと低下する。浮上に必要な動圧はくさび型効果とは別
に空隙が小さいほど顕著に発生する。そのため、空隙変
化部分は、この空隙を広げた部分であるため、この動圧
を低下させる方向に働く。

【００２７】この浮上のための動圧を有効に発生させる
ためには、軸体の長手方向に沿った空隙変化部分の長さ
が軸体と軸受体との間に形成される円筒状の空隙の長さ
の９０％以下であれば、空隙変化部分の存在しない箇所
で効果的に動圧が発生し、浮上回転数が低減する。ま
た、空隙変化部分の長さが円筒状の空隙の長さの２０％
未満になると、くさび型効果が小さくなり、上述の空隙
変化部分の形状効果が十分得られず、浮上回転状態での
安定性を得ることができない。

【００２８】なお、円筒状の空隙部分は、図１に示され
る軸体１の外周面と軸受体２の内周面とが対向すること
によって形成された円筒状の空隙３を意味する。また、
図２に示すように、円筒状の空隙３の長さは、軸体１の
外周面と軸受体２の内周面とが対向する部分の軸体１の
長手方向に沿った長さを意味する。空隙変化部分３１は
円筒状の空隙３の一部分に形成される。空隙変化部分３
１の長さは、軸体１の長手方向に沿った長さとして定義
される。円筒状の空隙３の端部は、軸体１の外周面と軸
受体２の内周面とが対向する部分において軸体１の長手
方向に沿った一方と他方の端部を意味する。

【００２９】好ましくは、空隙変化部分３１が円筒状の
空隙３内で軸体１の長手方向の少なくとも一方端部以外
に形成されている。言い換えれば、空隙変化部分３１
は、軸体１と軸受体２の間に形成される円筒状の空隙３
の少なくとも一方端部には存在しないことが好ましい。
空隙変化部分３１の存在しない端部は円筒状の空隙の両
端部であってもよく、いずれか一方の端部であってもよ
い。

【００３０】空隙変化部分は上述のように浮上のための
動圧を低下させる傾向があるが、空隙変化部分が円筒状
の空隙の端部に存在した場合、より顕著に動圧を低減さ
せる。円筒状の空隙の端部に空隙変化部分が存在した場
合に、その空隙変化部分の内部の流体と軸受部の外部の
流体とが通じることとなる。すなわち、空隙変化部分の
内部の流体は軸受構造の外部の空間に出入りすることが
可能となる。このことは、空隙に発生した圧力（動圧）
が空隙変化部分を通じて外部の空間に逃がされることを
意味する。その結果、発生した動圧が減少し、浮上回転
数が増加する傾向にある。

【００３１】空隙一定部分の厚み（ｈ₀ ）と空隙拡大部
分の最大厚み（ｈ_max ）との差（ｈ _max −ｈ₀ ）、すな
わち空隙拡大部分の最大深さ（ｄ）は、軸体の直径（Ｄ
₁ ）に対して０．０００２５以上、０．００７以下であ
るのが好ましい。空隙拡大部分の最大深さが上限値を超
えると、空隙拡大部分の壁面の形状効果が作用せず、く
さび型効果による動圧作用が得られない。また、空隙拡
大部分の最大深さ（ｄ）の下限値は、実施上の要求精度
に依存する。

【００３２】空隙拡大部分は、中心角で５°以上に相当
する幅（Ｗ）を有するのが好ましい。これは、幅（Ｗ）
が５°未満であれば、空隙の形状変化に対して流体の流
れが十分に発達せず、所望の効果を得ることができない
ことに起因するものと考えられる。幅（Ｗ）の上限値
は、軸体の外周面に配置される空隙拡大部分の数によっ
て決定されるが、軸体の横断面形状の円周に対して空隙
拡大部分が占める割合が２分の１以下であることが好ま
しい。これは、空隙一定部分に対して厚みの大きい空隙
拡大部分が多くなると、軸体と軸受体との間に流れる流
体の体積が増加するため、動圧発生の効率が低下するこ
とによるものと考えられる。

【００３３】空隙一定部分の厚み（ｈ₀ ）は、軸体の直
径（Ｄ₁ ）に対する比率で０．００１２５以下であるの
が好ましい。言い換えれば、軸体の直径（Ｄ₁ ）と軸受
体の内径（Ｄ₂ ）との差（Ｄ₂ −Ｄ₁ ）が軸体の直径
（Ｄ₁ ）に対して０．００２５以下であるのが好まし
い。この理由として、空隙拡大部分の最大深さによる作
用と同様に、空隙一定部分の厚みが大きくなると、空隙
の形状効果が十分作用せず、くさび型隙間による動圧発
生効果が機能しないものと考えられる。

【００３４】空隙拡大部分は、軸体の外周面および軸受
体の内周面の少なくとも一方を横断面形状で非真円とす
ることにより得られる。なお、軸体と軸受体の横断面形
状は、上述の規定された空隙の形状によって決定され得
る。

【００３５】本発明を実際の軸受構造に適用する場合に
は、ラジアル方向の荷重を支持する必要があるため、少
なくとも２箇所で力学的均衡を図る必要がある。そのた
め、具体的には、上述の空隙拡大部分を軸体の外周面に
沿って２箇所配置する必要がある。しかしながら、空隙
拡大部分を２箇所だけ設けると、釣り合い方向に直交す
る方向の外乱に対して力学的な変動が容易に起こる恐れ
がある。したがって、より好ましくは、３箇所以上で力
学的均衡を図る構造、すなわち、空隙拡大部分を軸体の
外周面に沿って３箇所以上配置することである。

【００３６】さらに効率よく圧力上昇を得るためには、
空隙変化部分において拡張部分と縮小部分の空隙変化率
が異なることが好ましい。また、圧力低下を伴う拡張部
分においては、徐々に圧力を低下させ、できるだけ流れ
の損失を抑えることが好ましい。縮小部分においては、
急激に圧力を上昇させることにより、壁面の摩擦による
流体エネルギーの損失を抑制することが有効であると考
えられる。このように拡張部分と縮小部分の空隙変化率
を異ならせる場合においても、その空隙変化率は上述の
範囲内にあることが必要である。

【００３７】また、本発明の動圧気体軸受構造は横型構
造、すなわち水平軸を支持するための軸受構造に適用さ
れても優れた回転精度を得ることができる。横型構造で
静的負荷により軸体が軸受体内で偏心した状態において
も、その偏心によって軸体と軸受体との間に形成される
くさび型隙間以外に本発明の空隙変化部分によって圧力
が発生する。そのため、横型構造においても、縦型の場
合と同様の作用効果によって回転の安定性が増大するも
のと考えられる。

【００３８】

【実施例】

実施例１ 発明者らは、まず、数値解析により、軸体と軸受体の間
に形成される空隙の形状が、発生する動圧に与える影響
を論理的にシミュレーションした。

【００３９】図３は、本発明の動圧気体軸受構造におい
て空隙の形状を規定するために用いられる軸体の外周面
と軸受体の内周面を示す横断面図である。図３に示すよ
うに、軸体１の外周面と軸受体２の内周面との間に空隙
３が形成される。軸体１は直径Ｄ₁ を有する。軸受体２
は内径Ｄ₂ を有する。空隙３の厚みはｈで表わされる。

【００４０】図３のＡ部詳細に示すように、空隙拡大部
分と空隙一定部分が規定される。空隙拡大部分は空隙変
化部分を含む。空隙拡大部分は幅Ｗ（軸体の横断面形状
である円周に対応する中心角で表わされる）を有する。
空隙拡大部分はベース幅Ｗｂを有する。空隙変化部分は
拡張部分と縮小部分を有する。空隙一定部分の厚みはｈ
₀ で表わされる。空隙拡大部分の最大厚みはｈ_max で表
わされる。空隙一定部分の厚みｈ₀ は軸体の直径Ｄ₁ と
軸受体の内径Ｄ₂ の差（直径差）の２分の１である。空
隙拡大部分の最大深さｄは、空隙拡大部分の最大厚みｈ
_max と空隙一定部分の厚みｈ₀ の差で表わされる。空隙
変化率は傾きαで表わされる。なお、上述のように規定
される空隙の形状は、軸体１と軸受体２を中心軸５０が
一致するように配置したときに定められるものである。

【００４１】図４は、図３に示されるようなラジアル軸
受構造の形状関数と空隙関数を定義するために示される
軸体１の外周面と軸受体２の内周面を示す横断面図であ
る。図４に示される空隙３は空隙関数ｈ（θ）で定義さ
れる。軸体１の外周面の形状は形状関数ｇ（θ）で定義
される。このようにして関数によって定義される空隙の
形状を変化させて回転時に発生する動圧を数値計算によ
り求めた。

【００４２】その数値計算は、以下の仮定の下で行なわ
れた。 （ｉ） 流体（ここでは空気）は非圧縮性の流体であ
り、流れは層流とする。

【００４３】（ｉｉ） 流体は円周方向に対する空隙関
数ｈ（θ）に関し、以下の方程式を満足する。

【００４４】

【数１】

【００４５】図４に示されるように、中心角θで規定さ
れる軸体１の外周面における各円周位置に対応して空隙
関数ｈ（θ）を式（１）に代入することにより、各円周
位置での発生圧力を求めた。

【００４６】（１） 空隙変化率が動圧に与える影響 空隙一定部分の厚みｈ₀ は直径Ｄ₁ に対する比率で０．
０００６２５（軸体１の直径Ｄ₁ と軸受体２の内径Ｄ₂
の差が直径Ｄ₁ に対する比率で０．００１２５）、空隙
拡大部分の最大深さｄは直径Ｄ₁ に対する比率で０．０
０１２５とした。また、空隙拡大部分の幅Ｗは中心角で
６０°とした。このとき、軸体１と軸受体２を同心に配
置し、軸受体２を２０，０００ｒｐｍで回転させたとき
に発生する最大圧力を数値計算により求めて、空隙変化
率が動圧に与える影響を検討した。形状関数ｇ（θ）は
図５に示されるように規定し、空隙変化率αのみを変化
させた。

【００４７】その結果、表１に示すように、軸体が真円
形状では大気圧との圧力差が０であるのに対し、空隙変
化率αが１．０×１０^-4／°以上、１０．０×１０^-4／
°未満の範囲内で０．１×１０⁵ Ｐａ以上の圧力上昇が
得られることがわかった。したがって、本発明のラジア
ル軸受構造においては軸体と軸受体を同心に配置しても
動圧が発生するため、高速回転においても回転精度の高
い軸受構造を提供することができることがわかった。

【００４８】

【表１】

【００４９】（２） 空隙拡大部分の最大深さが動圧に
与える影響 上記（１）において良好な動圧の発生が得られた空隙変
化率を有する空隙変化部分を備えたラジアル軸受構造に
ついて、空隙拡大部分の最大深さｄのみを変化させて発
生圧力を計算した。すなわち、形状関数ｇ（θ）は図６
に示されるように規定し、最大深さｄのみを変化させ
た。

【００５０】その結果として、直径Ｄ₁ に対する比率で
表わされた空隙拡大部分の最大厚みｄに対して、発生す
る動圧の変化は表２に示される。

【００５１】

【表２】

【００５２】軸体の直径に対する空隙拡大部分の最大深
さの比率ｄ／Ｄ₁ が０．００７以下であれば、少なくと
も、高速回転する軸受体を支持するために必要な動圧が
得られる。したがって、高速回転において、回転に伴う
変動が小さい動圧気体軸受構造が得られることが推察で
きる。

【００５３】（３） 空隙拡大部分の幅が動圧に与える
影響 図７に示される形状関数ｇ（θ）を有するラジアル軸受
構造において、空隙拡大部分の幅Ｗのみを変化させたと
きの発生圧力を計算した。その結果は表３に示される。
なお、ここでは、空隙拡大部分が空隙変化部分のみを含
む場合（Ｗｂ＝０）と、底部分を有する場合（Ｗｂ＞
０）のそれぞれについて計算を行なった。

【００５４】

【表３】

【００５５】表３に示されるように、空隙拡大部分の幅
Ｗが広くなると、大気圧との圧力差が大きくなるため、
高速回転においてより変動が小さい動圧気体軸受構造が
得られることが推察できる。

【００５６】（４） 空隙一定部分の厚みが動圧に与え
る影響 図８に示される形状関数ｇ（θ）を有するラジアル軸受
構造において、空隙一定部分の厚みｈ₀ （軸体の直径Ｄ
₁ と軸受体の内径Ｄ₂ の差２ｈ₀ ）のみを変化させた場
合の発生圧力を計算した。その結果は表４に示される。

【００５７】

【表４】

【００５８】表４に示されるように、直径差２ｈ₀ が直
径Ｄ₁ に対する比率で０．００２５以下であれば、動圧
の発生が得られる。したがって、直径差がその範囲内で
あれば、高速回転中で変動が少ない、回転精度の高い動
圧気体軸受構造が得られることが推察できる。

【００５９】実施例２ 以上のシミュレーション結果に基づいて、高速回転時に
安定となる良好な動圧発生の結果が得られたものについ
て、実際にラジアル軸受構造を作製し、発生動圧による
浮上回転数の測定を行なった。空隙変化率αは３．０×
１０^-4／ｄｅｇ、空隙拡大部分の数（加工箇所の数）は
３、深さｄ／Ｄ₁ は０．００１２５、空隙拡大部分（加
工箇所）の幅Ｗは１０°とした。形状関数ｇ（θ）は図
１０に示されるものを採用した。

【００６０】外径１０ｍｍの軸体を用いて、直径差２ｈ
₀ ／Ｄ₁ が０．０００６２５、軸体１の外周面と軸受体
２の内周面とが対向する、軸体１の長手方向に沿った長
さ（円筒状の空隙の長さ）が２５ｍｍとなるように軸受
構造を構成した。

【００６１】図１０の形状関数を備えた軸体の加工方法
としては、図１２に示されるように円環状の砥石６の内
周面を研削面６１として用いて、砥石６を矢印Ｐで示さ
れる方向に回転させながら、軸体１の外周面を破線で示
されるように研削加工することにより行なわれた。

【００６２】図１３に示すように、軸体１の外周面と軸
受体２の内周面とが対向する部分の長さ、すなわち空隙
３の長さ（２５ｍｍ）に対して加工部（空隙拡大部分）
の長さ、すなわち空隙変化部分３１の長さが１２．５ｍ
ｍ（空隙の長さに対して５０％）となるように軸受構造
を構成した。空隙変化部分３１の数や位置は図１３の
（Ａ）〜（Ｅ）に示すように５種類とした。

【００６３】上記のようにして作製された軸体を固定軸
とし、軸受体を可動体とした。図１６に示されるよう
に、軸体１と軸受体２を組込んで、モータ１００を作製
した。軸受体２の上部には蓋７が設けられた。軸受体２
の下部には磁石８が設けられた。軸受体２の下部に設け
られた磁石８に対向して、反発力が作用するように、軸
体１の外周面上には同様の磁石８が設けられた。さら
に、軸受体２の上部外周面上には環状円板９が設けられ
た。

【００６４】このように構成されたモータ１００を高速
回転させて、すなわち軸受体２を軸体１に対して５００
０ｒｐｍの回転数で回転させた後、回転の駆動源を止め
て軸受体２が停止するまで放置した。このとき、軸体１
と軸受体２とが接触し始める回転数を測定し、これを浮
上回転数とした。

【００６５】浮上回転数の測定結果は表５に示す。

【００６６】

【表５】

【００６７】軸体１に対する空隙変化部分３１の加工位
置が空隙３の両端部にあるもの（図１３のＤ）と比較す
ると、空隙３の一方端にあるもの（図１３のＡとＢ）、
両端にないもの（図１３のＣとＥ）では、浮上のために
発生する動圧が高く、浮上回転数は低いことが示され
た。

【００６８】実施例３ 実施例１のシミュレーション結果に基づいて、良好な動
圧発生の結果が得られたものについて、さらにいくつか
のラジアル軸受構造を作製し、発生動圧による浮上回転
数の測定を行なった。空隙変化率αは３．０×１０^-4／
ｄｅｇ、空隙拡大部分の数（加工箇所の数）は３、深さ
ｄ／Ｄ₁ は０．００１２５とした。

【００６９】形状関数ｇ（θ）は図９と図１０に示され
るものを採用した。軸体の実際の作製にあたっては、横
断面が真円の軸体を機械加工して目的とする形状関数を
得た。

【００７０】具体的には、軸体の加工方法は以下のよう
にして行なわれた。図９に示される形状関数は、図１１
に示すように軸体１をＶブロック５の上において研削砥
石４を矢印Ｐで示される方向に回転させながら、軸体１
を矢印Ｑで示される方向に移動することによって研削加
工を行なうことにより、得られた。

【００７１】図１０の形状関数を備えた軸体の加工方法
としては、図１２に示されるように円環状の砥石６の内
周面を研削面６１として用いて、砥石６を矢印Ｐで示さ
れる方向に回転させながら、軸体１の外周面を破線で示
されるように研削加工することにより行なわれた。

【００７２】また、図１０の形状関数を備えた軸体の加
工は、上記２つの方法とは異なる方法でも行なわれた。
すなわち、図１１に示される研削加工を終了した後、軸
体１を僅かに回転させて再度、図１１に示される研削加
工を実施し、加工部分が所定の幅になるまで繰返し加工
を行なった。この加工方法によれば、実際の形状関数
は、図１４に示されるように、空隙拡大部分の最大厚み
を規定する底部分に凹凸が形成される。この場合、図１
４に示すように、空隙拡大部分の最大深さとして平均深
さｄ_m を採用すれば、図１０と同様の形状関数を備えた
軸体と考えられる。

【００７３】比較例として、図１５に示されるように空
隙変化率αが本発明の範囲よりも大きい形状関数（α＝
２０×１０^-4／ｄｅｇ）を有する軸体を用いたものにつ
いてもラジアル軸受構造を作製し、浮上回転数の測定を
行なった。

【００７４】軸体１に対して空隙拡大部分（空隙変化部
分）を加工するに際して、軸体１の端面から加工を施
し、空隙拡大部分の長さ（加工長さ）を変化させて数種
類の軸体を得た。

【００７５】上述のようにして作製された軸体を実施例
２と同様に固定軸とし、軸受体を可動体とした。図１６
に示されるように、軸体１と軸受体２を組込んで、モー
タ１００を作製した。軸受体２の上部には蓋７が設けら
れた。軸受体２の下部には磁石８が設けられた。軸受体
２の下部に設けられた磁石８に対向して、反発力が作用
するように、軸体１の外周面上には同様の磁石８が設け
られた。さらに、軸受体２の上部外周面上には環状円板
９が設けられた。

【００７６】なお、上記のラジアル軸受構造の作製に関
して外径が１０ｍｍの軸体を用い、軸体と軸受体が対向
する長さ、すなわち円筒状の空隙の長さは２５ｍｍとな
るように軸体と軸受体とを組立てた。

【００７７】このように構成されたモータ１００を高速
回転させて、すなわち軸受体２を軸体１に対して５００
０ｒｐｍの回転数で回転させた後、回転の駆動源を止め
て軸受体２の回転が停止するまで放置した。そして、軸
体１と軸受体２が接触し始める回転数を測定し、これを
浮上回転数とした。

【００７８】図９の形状関数を備えた軸体を用いた結果
は表６に示される。図１０に示される形状関数を備えた
軸体で、図１２に示される方法で加工された軸体を用い
た結果は表７、図１１で示される加工方法によって作製
された軸体を用いた結果は表８に示される。また、比較
例として、図１５の形状関数を備えた軸体を用いた結果
は表９に示されている。

【００７９】なお、表６〜表８において、比較例とされ
るものは、加工長さ（空隙変化部分の長さ）が本発明の
範囲外であるものを示す。

【００８０】

【表６】

【００８１】

【表７】

【００８２】

【表８】

【００８３】

【表９】

【００８４】実施例４ さらに形状関数の条件を変えて軸体を加工し、実施例３
と同様にラジアル軸受構造を作製し、浮上回転数の測定
を行なった。

【００８５】実施例３と同一寸法の軸体、軸受体を用
い、空隙変化部分αは３．０×１０^-4／ｄｅｇ、軸体の
端面からの加工長さ（空隙変化部分の長さ）は７ｍｍと
した。

【００８６】形状関数ｇ（θ）は図９、図１０、図１４
で示されるものを採用した。実施例３に示す加工方法に
より軸体を作製した。

【００８７】比較例として、軸体と軸受体の横断面形状
が真円のものについてもラジアル軸受構造を作製し、浮
上回転数の測定を行なった。

【００８８】モータの組立および浮上回転数の測定につ
いて、実施例３と同一の方法で行なった。

【００８９】図９の形状関数を備えた軸体を用いた結果
は表１０に示される。図１０に示される形状関数を備え
た軸体で、図１２に示される方法で加工された軸体を用
いた結果は表１１、図１１で示される加工方法によって
作製された軸体を用いた結果は表１２に示される。ま
た、比較例として、真円構造のものを用いた結果は表１
３に示されている。

【００９０】なお、表１０〜表１２において、比較例と
されるものは、深さｄ／Ｄ₁ 、幅Ｗ、直径差２ｈ₀ ／Ｄ
₁ および空隙拡大部分の数（加工箇所の数）のいずれか
が本発明の範囲外であるものを示す。

【００９１】

【表１０】

【００９２】

【表１１】

【００９３】

【表１２】

【００９４】

【表１３】

【００９５】表６〜表８の加工長さ４ｍｍの比較例およ
び表９〜表１３の比較例での浮上回転数が２０００ｒｐ
ｍ以上となるのは、浮上状態での不安定性の影響による
ものと考えられる。

【００９６】以上の結果から明らかなように、本発明例
では、軸体と軸受体とが非接触となる回転数、すなわち
浮上回転数が極めて低く、回転によって発生する動圧が
大きいことが認められる。この結果、軸体と軸受体との
接触が起こるのは極めて低い回転数の領域であり、接触
による衝撃は小さく、破損や焼付きは非常に起こり難
い。また、非接触で高速で回転している状態での外部か
らの振動等の負荷に対しても、発生動圧が高いため高い
安定性を示し、高い回転精度を得ることができる。

【００９７】一方、比較例においては十分な動圧の発生
が認められず、高い回転数で軸体と軸受体とが接触する
ため、損傷や焼付きを引き起こす可能性が高いことがわ
かる。また、高速回転時にも発生動圧が低いため、不安
定であり、高い回転精度を得ることができない。

【００９８】以上に開示された実施例はすべての点で例
示であって制限的なものではないと考慮されるべきであ
る。本発明の範囲は、以上の実施例ではなく、特許請求
の範囲によって示され、特許請求の範囲と均等の意味お
よび範囲内でのすべての修正や変形を含むものと解釈さ
れるべきである。

【００９９】

【発明の効果】以上のように、本発明に従って規定され
た空隙と空隙変化部分を備えることにより、高速回転下
で高い回転精度を有するとともに、より高い寿命を有す
る動圧気体軸受構造を提供することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】軸体の外周面と軸受体の内周面とが対向した領
域に設けられる円筒状の空隙を示す図である。

【図２】この発明に従って形成される空隙変化部分の一
例を示す図である。

【図３】この発明に従った空隙を定義するために用いら
れる軸体の外周面と軸受体の内周面を示す横断面図であ
る。

【図４】本発明の動圧気体軸受構造のシミュレーション
計算のモデルとして軸体の外周面と軸受体の内周面を示
す図である。

【図５】空隙変化率が動圧に与える影響を検討するため
に用いられた形状関数を示す図である。

【図６】空隙拡大部分の最大深さが動圧に与える影響を
検討するために用いられた形状関数を示す図である。

【図７】空隙拡大部分の幅が動圧に与える影響を検討す
るために用いられた形状関数を示す図である。

【図８】空隙一定部分の厚み（直径差）が動圧に与える
影響を検討するために用いられた形状関数を示す図であ
る。

【図９】実施例３と４で用いられた形状関数を示す図で
ある。

【図１０】実施例２〜４で用いられた形状関数を示す図
である。

【図１１】軸体の加工方法の一例を示す斜視図である。

【図１２】軸体の加工方法の別の例を示す横断面図であ
る。

【図１３】実施例２で採用された空隙変化部分の種々の
位置Ａ〜Ｅを示す軸体と軸受体の概略的な断面を示す縦
断面図である。

【図１４】実施例３と４で用いられた形状関数を示す図
である。

【図１５】比較例で用いられた形状関数を示す図であ
る。

【図１６】本発明の動圧気体軸受構造が適用されたモー
タの概略構成を示す図である。

【符号の説明】

１ 軸体 ２ 軸受体 ３ 空隙 ３１ 空隙変化部分 ５０ 中心軸

Claims (8)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 円柱状の軸体と、その軸体に半径方向に
   間隙を保って対向する中空円筒状の軸受体とを備え、 それぞれの中心軸が一致するように前記軸体と前記軸受
   体とを配置したときに前記軸体の外周面と前記軸受体の
   内周面とによってほぼ円筒状の空隙が形成され、 前記軸体と前記軸受体の軸に垂直な横断面形状におい
   て、前記中心軸を通る半径方向の直線が前記軸体の外周
   面に相当する外形線に交差する点と、前記軸受体の内周
   面に相当する外形線に交差する点との間の距離によって
   前記空隙の厚み（ｈ）は規定され、 前記軸体の外周面に沿う円周に対応する中心角に対して
   前記空隙の厚みが変化する少なくとも１つの空隙変化部
   分を前記空隙が有しており、 前記軸体の直径をＤ₁ 、前記空隙の厚みの変化量をΔ
   ｈ、前記中心角の変化量をΔθとしたとき、空隙変化率
   αは、 α＝（Δｈ／Ｄ₁ ）／Δθ［／°］ で表わされ、 前記空隙変化部分は、１．０×１０^-4≦α＜１０．０×
   １０^-4の範囲内の空隙変化率を有し、 前記軸体の長手方向に沿った前記空隙変化部分の長さ
   が、前記軸体の長手方向に沿った円筒状の前記空隙の長
   さの２０％以上９０％以下である、動圧気体軸受構造。
2. 【請求項２】 前記空隙変化部分が、円筒状の前記空隙
   内で前記軸体の長手方向の少なくとも一方端部以外に形
   成されている、請求項１に記載の動圧気体軸受構造。
3. 【請求項３】 前記空隙は、ほぼ一定の厚みを有する空
   隙一定部分と、前記一定の厚みよりも大きい厚みを有す
   る空隙拡大部分とを備え、前記空隙拡大部分が前記空隙
   変化部分を含む、請求項１または２に記載の動圧気体軸
   受構造。
4. 【請求項４】 前記軸体の直径（Ｄ₁ ）に対する比率で
   表わされた前記空隙一定部分の厚み（ｈ₀ ）と前記空隙
   拡大部分の最大厚み（ｈ_max ）との差（ｈ_{ma x} −ｈ₀ ）
   ／Ｄ₁ は、０．００７以下である、請求項３に記載の動
   圧気体軸受構造。
5. 【請求項５】 前記空隙拡大部分は、前記中心角で５°
   以上に相当する幅（Ｗ）を有する、請求項３または４に
   記載の動圧気体軸受構造。
6. 【請求項６】 前記軸体の直径（Ｄ₁ ）に対する比率で
   表わされた前記空隙一定部分の厚み（ｈ₀ ／Ｄ₁ ）は、
   ０．００１２５以下である、請求項３から５までのいず
   れかに記載の動圧気体軸受構造。
7. 【請求項７】 前記軸体および前記軸受体の少なくとも
   一方の前記横断面形状を非真円にすることにより、前記
   空隙拡大部分が形成される、請求項３から６までのいず
   れかに記載の動圧気体軸受構造。
8. 【請求項８】 前記空隙拡大部分は、前記軸体の外周面
   に沿って３箇所以上配置されている、請求項３から７ま
   でのいずれかに記載の動圧気体軸受構造。