JP2015137061A - ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材 - Google Patents

Abstract

【課題】擦れ音低減効果が持続できる良好なポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体を用いた車両用内装材の提供。
【解決手段】ポリオレフィン系樹脂から形成される発泡状態の芯層と、該芯層を被覆するポリエチレン系樹脂から形成される被覆層とから構成されているポリオレフィン系樹脂発泡粒子を型内成形してなる発泡粒子成形体製の車両用内装材であって、前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂の曲げ弾性率が６００〜１６００ＭＰａであり、前記発泡粒子成形体の表面における前記発泡粒子の被覆層成分による占有面積率が５０％以上であり、発泡粒子成形体の５０％圧縮応力が０．１０〜０．５５ＭＰａであるポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
【選択図】なし

Description

本発明は、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材に関する。

ポリオレフィン系樹脂発泡成形体は、コーナパッド、断熱容器などの緩衝包装材や、バンパーコア材、ティビアパッド、側突パッド、ラゲッジボックス、シート芯材などの自動車部材などに広く使われている。しかしこれらポリオレフィン系樹脂発泡成形体は、発泡成形体同士あるいは他のプラスチック製品、金属製品等との間で摩擦が生じたときに、周波数の高い耳障りな擦れ音が発生することがある。

従来、これらの擦れ音を防止する方法として、特許文献１には、ポリシロキサンをポリオレフィン系樹脂中に予め溶融混練して得られるポリオレフィン系樹脂粒子をポリオレフィン系樹脂予備発泡粒子とすることで、該ポリオレフィン系樹脂予備発泡粒子から得られるポリオレフィン系樹脂型内発泡成形体は周波数の高い耳障りな擦れ音を発生しにくいことが開示されている。ポリシロキサンは、ポリオレフィン系樹脂粒子１００重量部に対して、ポリシロキサンが２．５重量部以上５．０重量部以下含んでなるが、均一に練り込むことが困難な場合があり、さらにブリードアウトを起こし時間経過による摩擦抵抗の変化が想定され、擦れ音の低減効果の持続性において不十分である。

また、特許文献２では、ＪＩＳ Ｋ７１７１に準拠して測定した曲げ弾性率が１３００ＭＰａ以上１７００ＭＰａ以下のポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して、分子量１０００以上４０００以下のポリエチレンワックスを２重量部以上１２重量部以下溶融混合してなるポリプロピレン樹脂組成物を基材樹脂としてなるポリプロピレン系樹脂予備発泡粒子とすることで、周波数の高い耳障りな擦れ音を発生しないポリプロピレン系予備発泡粒子が得られることを開示している。
しかしながら、特許文献２に記載のポリプロピレン系予備発泡粒子を用いた成形体においても、ポリエチレンワックスを含有させることにより、成形体が柔らかくなることや、面方向の収縮率が高くなるという問題や依然として擦れ音の低減効果の持続性の問題を有している。

一方、車両用内装材の具体例として自動車用フロアスペーサを対象とする特許文献３には、自動車のフロアパネルと該フロアパネルの車内側を被覆するフロアカーペットとの間に配設される自動車用フロアスペーサが提案されている。該フロアスペーサは、複数の発泡性樹脂粒子を加熱発泡させて一体成形するとともに、前記フロアパネルに面する側の少なくとも一部を再加熱して融解再固化層を形成することにより前記フロアパネルに面する表面の少なくとも一部が平滑化されている自動車用フロアスペーサである。該融解再固化層は、自動車用フロアスペーサの前記フロアパネルに面する表面に間隔をあけて突出形成された複数の脚部の先端を融解再固化することによって形成されている。このような構成とすることによって、従来のように不織布やフェルトを後貼りすることなく、発泡成形体からなるフロアスペーサとフロアパネルとの間の位置ずれによって生じる擦れ音や軋み音などの乗員にとって不快な異音の発生を可及的に低減することができるとしている。
しかしながら、特許文献３に記載のフロアスペーサでは、発泡成形体の表面に所定間隔で脚部を形成し、当該脚部の表面に融解再固化層を形成するため、発泡成形体用の金型が複雑になり、金型コストが上昇することや、融解再固化の工程が増加し、設備費及び加工費が増加するなどして製造コストの上昇を余儀なくされるものであり、擦れ音の低減効果においても十分なものではなかった。

特開２０１０−１８０２９５号公報 特開２０１３−６７８１６号公報 特開２０１０−５２６９６号公報

以上のように、従来の擦れ音や軋み音の低減手段は主として、ポリオレフィン系樹脂にポリエチレンワックス、又はポリシロキサン等の滑剤を含有させて発泡粒子を得て、発泡成形体とするものなどであるが、擦れ音低減効果の持続性の問題、原料コストの上昇、或いは発泡成形体の物性や外観等の低下の問題を有していた。

そこで、本発明者らは、擦れ音低減効果が持続できる良好なポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体から構成される車両用内装材の提供を目的として鋭意検討して、本発明を完成した。

すなわち、本発明は以下のとおりである。
〔１〕ポリオレフィン系樹脂から形成される発泡状態の芯層と、該芯層を被覆するポリエチレン系樹脂から形成される被覆層とから構成されているポリオレフィン系樹脂発泡粒子を型内成形してなる発泡粒子成形体製の車両用内装材であって、前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂の曲げ弾性率が６００〜１６００ＭＰａであり、前記発泡粒子成形体の表面における前記発泡粒子の被覆層成分による占有面積率が５０％以上であり、発泡粒子成形体の５０％圧縮応力が０．１０〜０．５５ＭＰａである、ことを特徴とするポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
〔２〕前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂がポリプロピレン系樹脂であり、前記被覆層を形成しているポリエチレン系樹脂がメタロセン重合触媒存在下に重合して得られたものである前記〔１〕に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
〔３〕前記被覆層を形成しているポリエチレン系樹脂の融点が９０〜１３０℃である前記〔１〕又は〔２〕に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
〔４〕前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂の融点が１２０〜１６５℃である前記〔１〕〜〔３〕のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
〔５〕前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂と被覆層を形成しているポリエチレン系樹脂との重量比率が９７：３〜７５：２５である前記〔１〕〜〔４〕のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
〔６〕前記ポリオレフィン系樹脂発泡粒子が貫通孔を有する略円筒状のポリオレフィン系樹脂発泡粒子である前記〔１〕〜〔５〕のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
〔７〕前記発泡粒子成形体の密度が１５〜６０ｇ／Ｌである前記〔１〕〜〔６〕のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
〔８〕前記ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材が自動車用フロア材である前記〔１〕〜〔７〕のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
〔９〕前記ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材が自動車用車載容器である前記〔１〕〜〔７〕のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。

本発明によれば、擦れ音低減効果が持続できる良好なポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体から構成されている車両用内装材を提供できる。

本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材に用いる発泡成形体表面における発泡粒子の被覆層成分による占有面積率を計算するための投影画像（ａ）、本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材に用いる発泡成形体表面における発泡粒子の被覆層成分と芯層成分の構成を示す説明図（ｂ）である。図１（ａ）中の黒色ないし灰色部分、（ｂ）中の黒色部分が被覆層成分であり、図１（ａ）、（ｂ）共に白色部分が芯層成分である。 擦れ音の評価装置を上面から見た構成を示す説明図（ａ）、擦れ音の評価装置を側面から見た構成を示す説明図（ｂ）である。

本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材は、ポリオレフィン系樹脂から形成される発泡状態の芯層と、該芯層を被覆するポリエチレン系樹脂から形成される被覆層とから構成されているポリオレフィン系樹脂発泡粒子（以下単に「発泡粒子」という場合がある。）を型内成形してなる発泡粒子成形体製の車両用内装材であって、前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂の曲げ弾性率が６００〜１６００ＭＰａであり、前記発泡粒子成形体の表面における前記発泡粒子の被覆層成分による占有面積率が５０％以上であり、発泡粒子成形体の５０％圧縮応力が０．１０〜０．５５ＭＰａであることを特徴とする。

本発明において、車両用内装材の車両には、自動車、鉄道車両等が含まれる。
また、本発明において内装材とは、自動車用内装材としては、ツールボックス、ラゲッジボックスなど車載容器、フロアスペーサ、ティビアパッドなどのフロア材、その他、ドアトリム、ヘッドライナ、アームレスト、各種ピラー、シートバック、ヘッドレスト、シート嵩上げ材、側突パッド、コンソールボックス、コンソールリッド、パーティションボード、トランクリッドなどが含まれ、鉄道車両では、ドア、シートおよび天井の部材などが含まれる。

本発明において、芯層に用いられるポリオレフィン系樹脂とは、次の（ａ）〜（ｅ）のいずれかに該当する樹脂を意味する。（ａ）：エチレンや、プロピレン、１−ブテン等のα−オレフィン（以下、これらを総称して単にオレフィンという）の単独重合体。（ｂ）：２種以上のオレフィンから選ばれる共重合体。（ｃ）：上記オレフィン成分とスチレンなどの他のモノマー成分とからなる共重合体であって、かつ共重合体のオレフィン成分単位が１５重量％以上、好ましくは２０重量％以上、より好ましくは５０重量％以上、さらに好ましくは８０重量％以上、最も好ましくは９０重量％以上の共重合体。（ｄ）：上記（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）の群から選ばれる２種以上の混合樹脂組成物。（ｅ）：上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）の群から選ばれる１種又は２種以上と、上記（ａ）、（ｂ）、（ｃ）及び（ｄ）とは異なる他の重合体との混合樹脂組成物であって、該組成物中のオレフィン系樹脂成分が１５重量％以上、好ましくは２０重量％以上、より好ましくは５０重量％以上、さらに好ましくは８０重量％以上、最も好ましくは９０重量％以上の混合樹脂組成物。

また、本発明においてポリプロピレン系樹脂とは、次の（ｆ）〜（ｉ）のいずれかに該当する樹脂を意味する。（ｆ）：プロピレン単独重合体。（ｇ）：プロピレンと他のモノマーとからなる共重合体であって、かつプロピレン成分が１５重量％以上、好ましくは２０重量％以上、より好ましくは５０重量％以上、さらに好ましくは８０重量％以上で、特に好ましくは９０重量％以上である共重合体。（ｈ）：上記（ｆ）および（ｇ）の群から選ばれる２種以上の混合樹脂組成物。（ｉ）：上記（ｆ）、（ｇ）および（ｈ）の群から選ばれる１種又は２種以上と、上記（ｆ）、（ｇ）又は（ｈ）とは異なる他の重合体との混合樹脂組成物であって、該混合樹脂組成物中のポリプロピレン系樹脂成分が１５重量％以上、好ましくは２０重量％以上、より好ましくは５０重量％以上、さらに好ましくは８０重量％以上、特に好ましくは９０重量％以上である混合樹脂組成物。

前記（ａ）は具体的には、例えば、ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹脂、ポリブテン樹脂等であり、（ｂ）は具体的には、例えば、エチレン−プロピレン共重合体、エチレン−プロピレン−１−ブテン共重合体であり、これら共重合体はブロック共重合体、ランダム共重合体いずれでもよい。

前記の（ｅ）または（ｉ）における他の重合体は、例えば、スチレン樹脂、酢酸ビニル樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂、アクリル酸エステル樹脂、メタクリル酸エステル樹脂、ポリアミド樹脂、フッ素樹脂、ブタジエンゴム、エチレン−プロピレンゴム、スチレン−ブタジエンゴム、エチレン−アクリルゴム、塩素化ポリエチレンゴム、クロロスルホン化ポリエチレンゴム、スチレン−ブタジエン−スチレンエラストマー、スチレン−イソプレン−スチレンエラストマー、スチレン−エチレン−ブタジエン−スチレンエラストマー、スチレン−エチレン−プロピレン−スチレンエラストマー等が例示される。

本発明の芯層を構成するポリオレフィン系樹脂としては、例えば、ポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂、ポリブテン系樹脂などが挙げられるが、耐熱性と機械的物性のバランスに優れることから、プロピレン単独重合体、プロピレン−エチレン共重合体、プロピレン−エチレン−１−ブテン共重合体が好ましく、これら共重合体はブロック共重合体、ランダム共重合体いずれでもよい。
また、芯層を構成するポリオレフィン系樹脂には、曲げ弾性率が６００〜１６００ＭＰａであり、８００〜１６００ＭＰａが好ましく、９００〜１４００ＭＰａが更に好ましい。該樹脂の曲げ弾性率は、ＪＩＳ Ｋ ７１７１（２００８）に基づき、射出成形にて試験片（試験片寸法；長さ８０ｍｍ、幅１０ｍｍ、厚さ４ｍｍ）を作製して、求めることができる。

本発明において前記ポリプロピレン系樹脂を使用する場合には、重合する際に用いる重合触媒は特に限定されるものではなく、重合触媒としての性能を有した有機金属錯体を用いることができる。一般的にはチーグラー・ナッタ系触媒といわれるチタン、アルミニウム、マグネシウムなどを核元素とし、一部または全部をアルキル基で修飾した有機金属錯体、及びメタロセン系触媒または均一系触媒といわれるジルコニウム、チタン、トリウム、ルテチウム、ランタン、鉄などの遷移金属または硼素を核元素とし、シクロペンタン環などで修飾した有機金属錯体単体、或いは前記有機金属錯体とメチルアルモキサンとの併用系などを使用することができる。

ポリプロピレン系樹脂の中でも、メタロセン系重合触媒により重合されたポリプロピレン系樹脂（以下、ｍＰＰという。）が特に好ましく、ｍＰＰは、一般的なチーグラー・ナッタ系触媒により重合されたポリプロピレン系樹脂（以下、ｚＰＰ）と比べると、同融点のポリプロピレン系樹脂同士を比較した場合に機械的強度が高く、得られる発泡粒子が機械的強度に優れたものになる。

前記芯層を構成する結晶性ポリオレフィン系樹脂としては、型内成形の熱加工性と耐熱性を両立させるという観点から、融点（Ｔｍ）が１２０℃〜１６５℃のものが好ましく、１３０℃〜１５０℃のものがより好ましい。

上記融点（Ｔｍ）は、ＪＩＳ Ｋ７１２１（１９８７）に記載の「一定の熱処理を行った後、融解温度を測定する場合」を採用し（試験片の状態調節における加熱速度及び冷却速度はいずれも１０℃／分とする。）、ＤＳＣ装置により加熱速度１０℃／分で昇温してＤＳＣ曲線を描かせた際に、該ＤＳＣ曲線上の樹脂の融解に伴う吸熱ピークの頂点温度として求められる値である。なお、ＤＳＣ曲線上に複数の吸熱ピークが存在する場合には、吸熱ピークの面積が最も広い吸熱ピークの頂点を融点とする。測定装置としては、例えば、ティー・エイ・インスツルメント社製ＤＳＣＱ１０００などを使用することができる。

また本発明において被覆層を構成するポリエチレン系樹脂は、樹脂中のエチレン成分単位が５０重量％以上、好ましくは７０重量％以上、より好ましくは８０重量％以上、さらに好ましくは９０重量％以上である樹脂をいい、エチレンの単独重合体、又はエチレンと炭素数３〜６のα−オレフィンとの共重合体が好ましく用いられる。より具体的には、例えば高密度ポリエチレン、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、超低密度ポリエチレン、さらにこれらの２種以上の混合樹脂が挙げられる。
これらの中では、直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂が好ましい。さらに、直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂の中では、発泡粒子の型内成形時の発泡粒子相互の融着性や発泡粒子成形体の擦れ音防止性能に特に優れる観点などから、メタロセン系重合触媒を使用して重合された直鎖状低密度ポリエチレン系樹脂（以下、ｍＬＬＤＰＥという。）が好ましい。

本発明においては、前記のとおり融点が好ましくは１２０℃〜１６５℃、より好ましくは１４０℃以上であるポリプロピレン系樹脂からなる発泡状態の芯層と、融点が概ね１４０℃以下、好ましくは９０℃〜１３０℃、より好ましくは９５℃〜１２５℃であるポリエチレン系樹脂を被覆層とする組合せが特に望ましい。また、この場合、芯層のポリプロピレン系樹脂の融点よりも被覆層のポリエチレン系樹脂の融点の方が低いことが好ましく、更に該ポリエチレン系樹脂は該ポリプロピレン系樹脂よりも融点が１５℃以上低いことが好ましい。
また、この場合においても被覆層を形成するポリエチレン系樹脂としては、ｍＬＬＤＰＥが好ましい。通常、ポリエチレン系樹脂は、ポリプロピレン系樹脂とは熱接着しにくい傾向にあるが、ｍＬＬＤＰＥの場合には、ポリプロピレン系樹脂との熱接着性にすぐれている。そのため、複合構造を有する発泡粒子を製造する際に、芯層と被覆層との間で剥離し難いという効果をもたらす。これらの理由は定かではないが、メタロセン系重合触媒による重合体の分子量分布の幅が狭いこと、特に低分子量成分を含有しないか又は含有しても極微量であることに起因しているものと推測される。なお、ｍＬＬＤＰＥの密度は、通常、０．８８０〜０．９３５ｇ／ｃｍ³の範囲のものであり、０．８９０〜０．９２０ｇ／ｃｍ³の範囲のものが好ましい。

本発明の車両用内装材に用いられる発泡粒子を構成する樹脂粒子は、上記のポリオレフィン系樹脂からなる芯層と、ポリエチレン系樹脂からなる被覆層の重量比率を、芯層による高い機械的物性と被覆層による耐擦れ性、摩擦性及び前記融着性とのバランスの観点から、９７：３〜７５：２５、更に９５：５〜８０：２０、更に９３：７〜８３：１７とすることが好ましい。なお、該発泡粒子は、本発明の目的、効果が達成できる範囲において、例えば、芯層と被覆層との間に中間層を有していてもよいが、発泡粒子は被覆層の厚みを調整する観点から単純に芯層と被覆層とからなることが好ましい。また、芯層を被覆する被覆層は、芯層の周囲全面を覆っていなくてもよく、例えば、被覆層が縞状に芯層を被覆するものであってもよい。
上記のポリオレフィン系樹脂からなる芯層と、ポリエチレン系樹脂からなる被覆層の重量比率は、発泡粒子を得るための芯層及び被覆層からなる樹脂粒子を後述する方法にて製造する際の各々の層を形成する樹脂の共押出成形時の吐出量にて調整できる。また、発泡粒子からポリオレフィン系樹脂からなる芯層と、ポリエチレン系樹脂からなる被覆層の重量比率を求めるためには、各々の層を形成している樹脂の密度と各々の層の樹脂体積との積から各々の層の重量を求めることにより算出できる。

芯層を構成するポリオレフィン系樹脂或いは被覆層を構成するポリエチレン系樹脂には、必要に応じて、酸化防止剤、紫外線防止剤、帯電防止剤、難燃剤、金属不活性剤、顔料、染料、核剤、あるいは気泡調整剤等の慣用されている添加剤を添加することができる。
また、上記の添加剤は、被覆層に添加することが、添加量と機能発現性の観点から効率的であり、低コスト化を図ることができる。

本発明の車両用内装材は、上記の特定の原料を用いた芯層及び被覆層からなる樹脂粒子（以下、「複層樹脂粒子」ということがある。）の造粒工程、発泡工程、養生工程を経て得られた、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子を、内装材に対応する所定の金型に充填して型内成形して得られる。

本発明の芯層と被覆層とからなる複層樹脂粒子は、それ自体公知の方法、例えば、特公昭４１−１６１２５号公報、特公昭４３−２３８５８号公報、特公昭４４−２９５２２号公報、特開昭６０−１８５８１６号公報等に記載された共押出法により製造することができる。一般的には、芯層形成用押出機と被覆層形成用押出機を用い、共押出ダイに連結する。芯層形成用押出機で所要の樹脂成分と、必要に応じて添加剤とを溶融混練すると共に、被覆層形成用押出機においても所要の樹脂成分と、必要に応じて添加剤とを溶融混練する。それぞれの溶融混練物を前記ダイ内で合流させて円柱状の芯層と、芯層の外側表面を被覆する被覆層とからなる複層構造として、押出機先端のダイ出口に付設された口金の細孔からストランド状に押出し、ペレタイザーで樹脂粒子の重量が所定重量となるように切断することにより複層樹脂粒子が製造される。

本発明において用いる複層樹脂粒子の外形形状としては、例えば、円柱状、ラグビーボール状、球状などが挙げられる。かかる複層樹脂粒子を発泡して得られる発泡粒子は、発泡前の樹脂粒子形状に応じて外形形状が略円柱状、略ラグビーボール状、略球状となる。なお、発泡粒子の外形形状は所期の目的を達成する上で略円柱状であることが好ましい。発泡粒子の形状は、更に優れた擦れ音や軋み音の低減効果や消音効果が期待できる観点から、上記形状のものに貫通口を有する筒形状のものであることが好ましい。したがって、発泡粒子の形状は、貫通孔を有する略円筒状のであることが特に好ましい。

複層樹脂粒子の１個当たりの平均重量は０．０５〜１０．０ｍｇ、特に０．５〜５．０ｍｇであることが好ましい。なお、発泡粒子の平均重量は、発泡粒子を得るための樹脂粒子の１個当たりの平均重量を目的とする発泡粒子の１個当たりの平均重量に合わせることにより調整することができる。樹脂粒子の１個当たりの平均重量が上記範囲内であることにより取扱性、生産性、発泡効率において優れたものとなる。前記理由に加えて優れた型内成形性の観点からも、発泡粒子の１個当たりの平均重量も、０．０５〜１０．０ｍｇ、特に０．５〜５．０ｍｇであることが好ましい。

本発明の車両用内装材に用いられるポリオレフィン系発泡粒子は、前記の芯層と被覆層とからなる複層樹脂粒子を、加圧可能な密閉容器（例えばオートクレーブ）中で水性媒体（通常は水）中に分散させ、所望により分散剤を添加し、所要量の発泡剤を圧入し、加温下で撹拌して樹脂粒子に発泡剤を含浸させた後、加圧容器中から水性媒体と共に内容物を容器内圧よりも低圧域（大気圧下）に放出して発泡させることにより製造される（この方法を、以下、分散媒放出発泡方法という）。この放出時に容器内に背圧をかけて放出することが好ましい。

また、特に高発泡倍率の発泡粒子を得るに際しては、上記の方法で得られた発泡粒子を通常行われる大気圧下での養生した後、加圧可能な密閉容器に充填し、空気などの不活性気体により加圧処理して発泡粒子の内圧を高める操作を行った後、該発泡粒子を該容器内から取り出し、スチームや熱風を用いて加熱することにより、高い発泡倍率の発泡粒子を得ることができる（これを以下二段発泡という）。

本発明において発泡剤は物理発泡剤が用いられ、特に制限されないが、例えば、ｎ−ブタン、ｉ−ブタンおよびこれらの混合物、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタン、ｎ−ヘキサン等の脂肪族炭化水素類、トリクロロフルオロメタン、ジクロロフルオロメタン、テトラクロロジフルオロエタン、ジクロロメタン等のハロゲン化炭化水素等の有機系物理発泡剤、二酸化炭素、窒素、空気、水等の無機系物理発泡剤を、単独で、または２種以上を混合して用いることができる。
これらの発泡剤のうち、二酸化炭素、窒素、空気等の無機系物理発泡剤を主成分とする発泡剤を用いることが好ましく、より好ましくは二酸化炭素が用いられる。本発明において、上記無機系物理発泡剤を主成分とするとは、全物理発泡剤１００モル中に無機系物理発泡剤が５０モル％以上、好ましくは７０モル％以上、より好ましくは９０モル％以上含有していることを意味する。
その他の有機系物理発泡剤を使用する場合には、ポリオレフィン系樹脂との相溶性、発泡性の観点から、ｎ−ブタン、ｉ−ブタン、ｎ−ペンタン、ｉ−ペンタンを使用することが好ましい。

上記の物理発泡剤の添加量は、ポリオレフィン系樹脂の種類や発泡剤の種類、目的とする発泡粒子の見かけ密度等に応じて適宜選択されるもので一概には特定することは難しいが、例えば、物理発泡剤として二酸化炭素を用いた場合、ポリプロピレン系樹脂１００重量部に対して０．１〜３０重量部、好ましくは０．５〜１５重量部、より好ましくは１〜１０重量部が使用される。

また分散剤としては、酸化アルミニウム、第三リン酸カルシウム、ピロリン酸マグネシウム、酸化亜鉛、カオリン、マイカなどの水に難溶性の無機物質、ポリビニルピロリドン、ポリビニルアルコール、メチルセルロースなどの水溶性高分子系保護コロイド剤等が挙げられる。またドデシルベンゼンスルホン酸ナトリウム、アルカンスルホン酸ナトリウム等のアニオン系界面活性剤などを使用することができる。

上記分散媒放出発泡方法における温度条件としては、複層樹脂粒子を水性媒体に分散させて加熱する際に、芯層のポリオレフィン系樹脂の融解終了温度（Ｔｃｅ）以上とならないように昇温し、該樹脂の融点より２０℃以上低い温度以上、融解終了温度（Ｔｃｅ）未満の範囲内の任意の温度（Ｔａ）にて十分な時間、好ましくは１０〜６０分程度保持し、その後、融点より１５℃低い温度から融解終了温度（Ｔｃｅ）＋１０℃の範囲の任意の温度（Ｔｂ）に加熱して複層樹脂粒子を密閉容器内から低圧下に放出して発泡させることが好ましい。通常、前記発泡工程における昇温速度は０．５〜５℃／分が採用される。

なお、以上説明した樹脂粒子の発泡時の温度調整範囲は、発泡剤として無機系物理発泡剤を使用した場合の適切な温度範囲である。有機系物理発泡剤が併用された場合には、その種類や使用量に応じてその適切な温度範囲は上記温度範囲よりもそれぞれ低温側にシフトする傾向がある。

上記の方法により得られる本発明の車両用内装材に用いられる発泡粒子は、微細な気泡を有する発泡状態の芯層部と、その表面に被覆層部が形成された複層構造を有する。該被覆層部は非発泡状態であることが好ましい。ここで、非発泡状態とは、層中に気泡が全く存在しない状態（一旦形成された気泡が溶融破壊されて気泡が消滅した状態も包含する）のみならず、ごく微小な気泡が僅かに存在する実質的に非発泡状態である場合も包含する。

前記発泡粒子は見かけ密度は、通常１５ｇ／Ｌ〜３００ｇ／Ｌの範囲であり、得られる発泡粒子成形体の物性等の面から好ましくは２０ｇ／Ｌ〜１５０ｇ／Ｌ、更に好ましくは２５ｇ／Ｌ〜１３０ｇ／Ｌ、更に好ましくは３０ｇ／Ｌ〜１００ｇ／Ｌである。
前記発泡粒子の見かけ密度は下記により測定される。水を入れたメスシリンダー内に重量Ｗ（ｇ）の発泡粒子群を、金網などを使用して沈め、水位の上昇分から発泡粒子群の体積Ｖ（Ｌ）を求め、発泡粒子群の重量を発泡粒子群の体積で除す（Ｗ／Ｖ）ことにより求められる。

また、本発明の車両用内装材に用いられるポリオレフィン系発泡粒子は、外形形状が略円柱状の場合、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の長さＬと直径Ｄとの比Ｌ／Ｄが１．２以上とすることが得られる発泡成形体の密度、物性、及び発泡成形体における被覆層成分による占有面積率を５０％以上とする点から好ましい。また、Ｌ／Ｄの上限は、概ね４であり、好ましくは３であることが、発泡成形体の密度、物性を適切な範囲に維持する観点から好ましい。
なお、Ｌ／Ｄにおいて、Ｌは発泡粒子の最長部の長さ、ＤはＬ方向と垂直な断面における最大径Ｄｍａｘと最小径Ｄｍｉｎの平均値であり、下記式にて計算される。
Ｄ＝（Ｄｍａｘ＋Ｄｍｉｎ）／２

Ｌ方向に垂直な断面形状は、円、楕円等の凹部のない閉じた曲線であり、ＤｍａｘおよびＤｍｉｎはＬ方向に沿って略一定の値をとることが好ましい。外形形状が円柱状の発泡粒子の具体例としては、真円柱形状や楕円柱形状が挙げられる。外形形状が略円柱状の発泡粒子のＬ／Ｄを１．２以上４以下とすることにより、型内成形時の発泡粒子の金型充填性も確保され、且つより多くの被覆層を成形体表面に出すことができるため好ましい。

発泡粒子のＬ／Ｄを１．２以上４以下とするには、複層樹脂粒子から発泡粒子を製造する際の加熱処理により、複層樹脂粒子は残留歪の緩和を起こすため、延伸方向に収縮が発生することを考慮して調整される。従って、複層樹脂粒子製造に際しては、延伸方向の収縮を考慮に入れ、目的とするＬ／Ｄの発泡粒子が得られる複層樹脂粒子形状としておく必要がある。具体的には、目的とする発泡粒子のＬ／Ｄに対して、より大きなＬ／Ｄの複層樹脂粒子としておく必要がある。製造すべき複層樹脂粒子のＬ／Ｄは、使用するポリオレフィン系樹脂のＭＩ、分子量分布、複層樹脂粒子製造の際の延伸度合い等によって異なり一概には規定できないが、概ね２〜８の範囲である。

本発明の車両用内装材に用いられるポリオレフィン系発泡粒子の平均気泡径は、５０〜９００μｍであることが、発泡粒子の２次発泡性、金型転写性などの観点から好ましい。更に、該平均気泡径は８０μｍ以上であることが好ましく、より好ましくは１００μｍ以上、１５０μｍ以上であることがさらに好ましい。一方、得られる発泡成形品の圧縮応力に対する強度、外観平滑性などの観点から該平均気泡径は５００μｍ以下が好ましく、３５０μｍ以下がより好ましく、さらには２５０μｍ以下が好ましい。

発泡粒子の平均気泡径の測定は、発泡粒子を二等分した断面を顕微鏡下にて断面全体が入るように拡大して断面を撮影する。撮影された写真上で断面が凡そ二等分となるように直線を引き、発泡粒子の周縁から対向する周縁までの線分の長さを該線分と交差する全ての気泡の数で除した値を一つの発泡粒子の平均気泡径とし、同様にして無作為に抽出した２０個の発泡粒子について測定し、その相加平均値を発泡粒子の平均気泡径とする。

本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材に用いられるポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体の製造方法は、それ自体公知の型内成形方法により製造することができる。
例えば、従来の発泡粒子を型内成形する一対の成形型を用い、大気圧下又は減圧下で発泡粒子を成形型キャビティ内に充填し、型閉めして成形型キャビティ体積を５〜５０％減少するように圧縮し、ついで型内にスチーム等の熱媒を供給して加熱し、発泡粒子を加熱融着させるクラッキング成形法による方法（例えば、特公昭４６−３８３５９号公報）。
また、発泡粒子を空気等の加圧気体により予め加圧処理して発泡粒子内の圧力を高めて、発泡粒子の２次発泡性を高めて２次発泡性を維持しつつ、大気圧下又は減圧下で発泡粒子を成形型キャビティ内に充填し型閉めし、ついで型内にスチーム等の加熱媒体を供給して発泡粒子を加熱融着させる加圧成形法（例えば、特公昭５１−２２９５１号公報）などにより成形することができる。また、圧縮ガスにより大気圧以上に加圧したキャビティ内に、当該圧力以上に加圧した発泡粒子を充填した後、キャビティ内にスチーム等の加熱媒体を供給して発泡粒子を加熱融着させる圧縮充填成形法（例えば、特公平４−４６２１７号公報）により成形することもできる。その他に、２次発泡性の高い発泡粒子を、大気圧下又は減圧下の一対の成形型のキャビティ内に充填した後、ついでスチーム等の加熱媒体を供給して加熱し発泡粒子を加熱融着させる常圧充填成形法（例えば、特公平６−４９７９５号公報）、または上記の方法を組み合わせた方法（例えば、特公平６−２２９１９号公報）などによっても成形することができる。

本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材に用いられるポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体の５０％圧縮応力は、車両用内装材であること及び擦れ音防止の観点から０．１０〜０．５５ＭＰａであることを要し、０．１５〜０．４０ＭＰａであることがさらに好ましい。５０％圧縮応力が０．１０ＭＰａ未満であると成形体自体が柔軟すぎて接触対象物体との接触面積が増して、摺動摩擦力が増加して、異音発生が増加の傾向があり、０．５５ＭＰａを超えると、剛性が高すぎて、クッション性が低下したり、製品重量が重くなるなど、車両用内装材として要求特性を満たさない場合が生じる。本発明において、前記特定の被覆層成分の存在と上記特定の発泡粒子成形体の圧縮物性による構成が相俟って、所期の目的が達成される。
なお、５０％圧縮応力は後述の方法により測定した。

さらに、本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材に用いられるポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体の密度は、車両用内装材であるという観点から、１５ｇ／Ｌ〜６０ｇ／Ｌの範囲であることが好ましく、より好ましくは２０ｇ／Ｌ〜５５ｇ／Ｌ、特に好ましくは２５ｇ／Ｌ〜４５ｇ／Ｌである。
なお、発泡粒子成形体の密度は、該成形体から切り出した試験片の重量（ｇ）を該試験片の外形寸法から求められる体積（Ｌ）で除すことにより算出される。

また、本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材に用いられるポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体は、該成形体表面において、発泡粒子の被覆層成分による占有面積率が５０％以上であることを要する。発泡粒子の被覆層成分による占有面積率が５０％以上であれば、ポリエチレン系樹脂の特性である、低摩擦係数による良摺動性のため、車両用内装材として例えば塩ビレザー（シート）と接触した場合に、不快な擦れ音（キューキュー音）の発生を低減することができる。発泡粒子の被覆層成分による占有面積率は６０％以上であることがより好ましく、６５％以上であることがさらに好ましい。

ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体の表面における、発泡粒子の被覆層成分による占有面積率は、発泡粒子成形体の表面をナノシステム株式会社製 ＮＳ２Ｋ−Ｐｒｏなどの画像解析ソフトを用いて画像解析することにより得ることができる。具体的には、発泡粒子成形体のできるだけ平らな表面を適宜広範囲で写真撮影し当該写真において、発泡粒子の被覆層成分が発泡粒子成形体の表面に存在している部分と、発泡粒子の芯層成分が発泡粒子成形体の表面に存在している部分とを画像解析ソフトにて黒と白に二値化処理して、各々の部分の占有面積を求め、発泡粒子の被覆層成分による占有面積率は次式により求まる値である。
発泡粒子の被覆層成分による占有面積率（％）＝発泡粒子の被覆層成分による占有面積／（発泡粒子の被覆層成分による占有面積+発泡粒子の芯層成分による占有面積）×１００
なお、発泡粒子成形体の表面の発泡粒子の被覆層が露出している部分が見分け難い場合は、被覆層を形成する樹脂を着色することにより、画像解析を容易に行うことができる。

次に、本発明を実施例により更に詳細に説明する。なお、本発明は、擦れ音のレベルなど、以下の実施例に記載されるものに権利範囲が限定されるものではない。

なお、樹脂発泡粒子、発泡粒子成形体、及び擦れ音の評価は、以下の方法により測定した。
（融点）
被覆層樹脂融点及び芯層樹脂の融点は、既述の方法で測定した。
（芯層樹脂の曲げ弾性率）
既述の方法で測定した。
（発泡粒子の見かけ密度）
既述の方法により求めた。
（発泡粒子のＬ／Ｄ）
既述の方法により求めた５０個の発泡粒子のＬ／Ｄの算術平均値とした。

（成形体融着性）
発泡成形体融着性は、発泡粒子成形体を破断した際の破断面に露出した発泡粒子のうち、材料破壊した発泡粒子の数の割合（融着率）に基づいて行った。具体的には、発泡粒子成形体を、カッターナイフで発泡粒子成形体の厚み方向に約１０ｍｍの切り込みを入れた後、切り込み部から発泡粒子成形体を破断させた。次に、破断面に存在する発泡粒子の個数（ｎ）と、材料破壊した発泡粒子の個数（ｂ）を測定し、（ｂ）と（ｎ）の比（ｂ／ｎ）を百分率で表して融着率（％）とし、融着率７０％以上を「○」、７０％未満４０％以上を「△」、４０％未満を「×」とした。

（表面平滑性）
発泡成形体の表面平滑性は、発泡成形体の表面凹凸の程度を目視により観察して次の３段階で評価した。
◎：表面凹凸のほとんどないもの
○：表面凹凸が若干あるもの
×：表面凹凸が多いもの
（成形体の密度）
発泡粒子成形体の密度は、次のように測定した。
温度２３℃、相対湿度５０％の環境下で２４時間以上放置した発泡粒子成形体の外形寸法から体積（Ｌ）を求めた。次いで該発泡粒子成形体の重量（ｇ）を精秤した。発泡粒子成形体の重量を体積にて除して発泡粒子成形体の密度（ｇ／Ｌ）求めた。

（発泡成形体の５０％圧縮応力）
発泡成形体の剛性の尺度として、ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体から、縦５０ｍｍ×横５０ｍｍ×厚み２５ｍｍのテストピースをスキン層がないように切り出し、ＪＩＳ Ｋ ６７６７：１９９９に基づいて、１０ｍｍ／分の速度で圧縮した際の５０％ひずみ時の圧縮応力（ＭＰａ）を測定した。

（擦れ音評価）
まず、温度２３℃、相対湿度５０％の恒温室内に、厚さ２５ｍｍの発泡粒子成形体を２４時間放置した。次いで、この発泡粒子成形体をバンドソーで縦１００ｍｍ×横１００ｍｍ×成形体厚みにカットして評価用試料とした。
次いで、図２（ａ）及び（ｂ）に示した評価装置１を用いて擦れ音を測定した。
同図に示すごとく、評価装置１は、内寸５８５×４３０×３５０ｍｍ、厚さ５０ｍｍのアルミ製容器１０と、アルミ製容器１０の側面に埋設されたマイクロホン１４（騒音計１４）と、発泡粒子成形体２（評価用試料２）を保持する可動部１１と、可動部１１に連結し往復運動可能なエアシリンダ１２とを備えている。アルミ製容器１０の底面には、評価用試料２と接触させる他部材としての被接触物３が固定され、アルミ製容器１０の側面および上面には、厚さ２０ｍｍのフェルト１３が貼り付けられている。本例において、被接触物３は、厚さ１ｍｍの軟質塩化ビニルシートである。評価用試料２は、被接触物３上に配置され、評価用試料２上にはさらに１ｋｇの錘４が配置される。
擦れ音の評価にあたっては、評価装置１においてエアシリンダ１２を作動させ、可動部４に固定された評価用試料２をストローク２００ｍｍで往復運動させて被接触物３（軟質塩化ビニルシート）上で摺動させる。このとき、評価用試料２を速度２００ｍｍ／ｓで５秒間動かし、発生する音を擦り合わせ場所から５ｃｍ離れたところに設置したマイクロホン１４で測定し、８０００Ｈｚの騒音値を擦れ音として測定した。この測定には株式会社 小野測器製の「ＬＡ−５１１０」を用いて周波数と音圧レベルを解析し、擦り合わせはじめから１０秒間の測定における周波数８０００Ｈｚの音圧レベル（Ａ１音）と、擦り合わせる前の空運転の音圧レベル（Ｂ１音）測定し、以下の式で、成形品の擦れ音レベルを求めた。
成形品の擦れ音レベル（ｄＢ）＝Ａ１（ｄＢ）−Ｂ１（ｄＢ）
擦れ音評価基準として、以下のように判断した。
◎ ：成形品擦れ音レベルが３０ｄＢ未満
○ ：成形品擦れ音レベルが３０ｄＢ以上４５ｄＢ未満
× ：成形品擦れ音レベルが４５ｄＢ以上

＜芯層及び被覆層の樹脂成分＞
（芯層用ポリオレフィン系樹脂）
１）ＰＰ１：メタロセン触媒重合；ポリプロピレンエチレン−プロピレンランダム共重合体（融点１２５℃、エチレン含有量３．５重量％、ＭＦＲ７ｇ／１０分）
２）ＰＰ２：チーグラー・ナッタ触媒重合；エチレン−プロピレンランダム共重合体（融点１３８℃、エチレン含有量３．４重量％、ＭＦＲ６ｇ／１０分）
３）ＰＰ３：チーグラー・ナッタ触媒重合；エチレン−プロピレンランダム共重合体（融点１４２℃、エチレン含有量２．８重量％、ＭＦＲ５ｇ／１０分）
４）ＰＰ４：チーグラー・ナッタ触媒重合；エチレン−プロピレンランダム共重合体（融点１５６℃、エチレン含有量１．０重量％、ＭＦＲ７ｇ／１０分）
５）ＬＬＤＰＥ：チーグラー・ナッタ触媒重合；直鎖状低密度ポリエチレン（融点１２３℃、密度０．９３ｇ／ｃｍ³、ＭＦＲ１．８ｇ／１０分）
（被覆層用ポリエチレン系樹脂）
１）ｍＬＬＤＰＥ：メタロセン系触媒存在下で重合した直鎖状低密度ポリエチレン（融点１０２℃、密度０．９０ｇ／ｃｍ³、ＭＦＲ１０ｇ／１０分）
２）ＰＰ５：チーグラー・ナッタ触媒重合；エチレン−プロピレンランダム共重合体（融点１３１℃、エチレン含有量４．０重量％、ＭＦＲ６ｇ／１０分）
３）ＬＬＤＰＥ：チーグラー・ナッタ触媒重合；直鎖状低密度ポリエチレン（融点１２３℃、密度０．９３ｇ／ｃｍ³、ＭＦＲ１．８ｇ／１０分）

実施例１
＜ポリオレフィン系樹脂発泡粒子の製造＞
（複層樹脂粒子の製造）
内径６５ｍｍの芯層形成用押出機および内径３０ｍｍの被覆層（外層）形成用押出機を併設し出口側で多数本の複層ストランド状の共押出が可能なダイを付設した共押出機を用いた。
芯層形成用押出機に芯層樹脂組成物として表１に「ＰＰ１」として示すエチレン−プロピレンランダム共重合体を８５重量％、被覆層形成用押出機に被覆層樹脂組成物として表１に［ｍＬＬＤＰＥ］として示すメタロセン触媒存在下に重合した直鎖状低密度ポリエチレンを１５重量％の割合で供給し、溶融混練した。
その溶融混練物は、芯層／被覆層の重量比が８５／１５で、ダイ内で合流し、押出機先端に取り付けた口金の細孔から、芯層の外周を円環状に被覆する被覆層が形成された複層ストランドとして多数本共押出し、共押出されたストランドを水冷し、ペレタイザーで重量が略０．８ｍｇとなるように切断し、乾燥して複層樹脂粒子（樹脂粒子段階でのＬ／Ｄは４．６）を得た。
なお、芯層のポリプロピレン系樹脂には気泡調整剤としてホウ酸亜鉛を含有量が１０００重量ｐｐｍとなるようにマスターバッチで供給した。

（発泡粒子の製造）
次いで、前記複層樹脂粒子を用いてポリプロピレン系樹脂発泡粒子を作製した。
まず、前記のようにして得られた複層樹脂粒子１ｋｇを分散媒としての水３Ｌと共に撹拌機を備えた５Ｌの密閉容器内に仕込み、更に分散媒中に、分散剤としてカオリン０．３重量部、界面活性剤（商品名：ネオゲンＳ−２０Ｆ、第一工業製薬社製、アルキルベンゼンスルホン酸ナトリウム）を有効成分量として０．００４重量部、発泡剤としての二酸化炭素をドライアイスとして仕込んだ。
次いで、撹拌下で芯層温度の融点より５℃低い温度まで昇温し、その温度で１５分間保持した。その後、芯層温度の融点（発泡温度）まで昇温し、その温度で１５分間保持した。
その後、二酸化炭素にて背圧を加えながら内容物を大気圧下に放出して表１に示す嵩密度のポリプロピレン系樹脂発泡粒子を得た。

＜ポリプロピレン系樹脂発泡粒子成形体の製造＞
上記で得られたポリプロピレン系樹脂発泡粒子を用いて発泡粒子成形体を作製した。
まず、発泡粒子を、縦３００ｍｍ×横２５０ｍｍ×厚さ６０ｍｍの平板成形型に充填し、スチーム加熱による加圧成形により型内成形を行なって板状の発泡粒子成形体を得た。加熱方法は両面の型のドレン弁を開放した状態でスチームを５秒間供給して予備加熱（排気工程）を行った後、本加熱圧力より０．０４ＭＰａ（Ｇ）低い圧力で一方加熱を行い、さらに本加熱圧力より０．０２ＭＰａ（Ｇ）低い圧力で逆方向から一方加熱を行った後、成形蒸気圧力０．１８ＭＰａ（Ｇ）で加熱した。
加熱終了後、放圧し、成形体の発泡力による表面圧力が０．０４ＭＰａ（Ｇ）に低下するまで水冷した後、型を開放し成形体を型から取り出した。得られた成形体は８０のオーブン内にて１２時間養生し、徐冷することにより発泡粒子成形体を得た。
得られた成形体の物性を表１に示した。このようにして、厚さ６０ｍｍの発泡粒子成形体を得た。

得られた発泡粒子成形体について、前述の方法で成形融着性、表面平滑性、圧縮応力、成形体密度、および成形体表面における被覆層成分の占有面積率を測定した。
実施例１の発泡粒子、発泡粒子成形体の組成、構成、特性、評価結果等についてまとめて表１に示す。

実施例２〜６
芯層を形成する樹脂を表１に示すものに変更し、実施例２、４については更に複層樹脂粒子のＬ／Ｄを調整した以外は、前記した実施例１の発泡粒子の製造方法と同様にして、表１に示す芯層樹脂及び被覆層樹脂の組み合わせと発泡粒子のＬ／Ｄの異なる実施例２〜６の発泡粒子を得、更に実施例１と同様にして発泡粒子成形体を得て、実施例１と同様に評価した。
実施例２〜６の発泡粒子、発泡粒子成形体の組成、構成、特性、評価結果等についてまとめて表１に示す。

比較例１〜３
芯層および被覆層を形成する樹脂を表２に示すものに変更し、更に複層樹脂粒子のＬ／Ｄを調整した以外は、前記した実施例１の発泡粒子の製造方法と同様にして、表２に示す芯層樹脂及び被覆層樹脂の組み合わせと発泡粒子のＬ／Ｄの異なる比較例１〜３の発泡粒子を得、更に実施例１と同様にして発泡粒子成形体を得て、実施例１と同様に評価した。
比較例１〜３の発泡粒子、発泡粒子成形体の組成、構成、特性、評価結果等についてまとめて表２に示す。

本発明のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材は、発泡成形体と接触物体との擦れ音低減効果が持続できる該発泡粒子成形体の基本物性を備えた車両用内装材として、自動車や鉄道車両等の内装材として有効に利用できる。

１ 評価装置
２ 評価用試料（発泡成形体）
３ 被接触物（軟質塩ビシート）
４ 錘
１０ 鉄製容器
１１ 可動部
１２ エアシリンダ
１３ フェルト
１４ マイクロホン（騒音計）

Claims (9)

1. ポリオレフィン系樹脂から形成される発泡状態の芯層と、該芯層を被覆するポリエチレン系樹脂から形成される被覆層とから構成されているポリオレフィン系樹脂発泡粒子を型内成形してなる発泡粒子成形体製の車両用内装材であって、前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂の曲げ弾性率が６００〜１６００ＭＰａであり、前記発泡粒子成形体の表面における前記発泡粒子の被覆層成分による占有面積率が５０％以上であり、発泡粒子成形体の５０％圧縮応力が０．１０〜０．５５ＭＰａである、ことを特徴とするポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
2. 前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂がポリプロピレン系樹脂であり、前記被覆層を形成しているポリエチレン系樹脂がメタロセン重合触媒存在下に重合して得られたものである請求項１に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
3. 前記被覆層を形成しているポリエチレン系樹脂の融点が９０〜１３０℃である請求項１又は２に記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
4. 前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂の融点が１２０〜１６５℃である請求項１〜３のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
5. 前記芯層を形成しているポリオレフィン系樹脂と被覆層を形成しているポリエチレン系樹脂との重量比率が９７：３〜７５：２５である請求項１〜４のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
6. 前記ポリオレフィン系樹脂発泡粒子が貫通孔を有する略円筒状のポリオレフィン系樹脂発泡粒子である請求項１〜５のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
7. 前記発泡粒子成形体の密度が１５〜６０ｇ／Ｌである請求項１〜６のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
8. 前記ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材が自動車用フロア材である請求項１〜７のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。
9. 前記ポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材が自動車用車載容器である請求項１〜７のいずれかに記載のポリオレフィン系樹脂発泡粒子成形体製車両用内装材。