JP2002066619A - 鋼帯の冷間圧延方法 - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【課題】 板寄りの発生を抑制しつつ、非対称エッジド
ロップの発生を抑制して板厚精度の良好な鋼帯を得るこ
とができる鋼帯の冷間圧延方法を提供する。 【解決手段】 圧延面と平行な面内における圧延方向に
対して直角をなす方向と上下作業ロールの軸方向とのな
す角度を調整する手段と、上下作業ロールの左右に作用
せしめる圧下量を調整する手段とを備える圧延機で、圧
延機入側における被圧延材の板厚プロフィルに基づいて
圧延機出側における被圧延材の板厚プロフィルが左右対
称になるように左右の圧下量を個別に調整し、更に、圧
延機の出側における被圧延材の板寄りに基づいて、板寄
りが発生しないように角度を調整して圧延を行う。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【発明の属する技術分野】本発明は、板厚精度の良好な
鋼帯を安定して得ることができる鋼帯の冷間圧延方法に
関する。詳しくは、本発明は、板寄りを抑制しつつ、板
厚精度の良好な鋼帯を得ることができる鋼帯の冷間圧延
方法に関する。

【０００２】

【従来の技術】一般に、熱間圧延された鋼帯には、板幅
方向のほぼ中央部を凸部とした板クラウンが形成され、
更に、板厚が板幅方向にほぼ直線的に変化するウエッジ
と呼ばれる非対称板厚分布が形成されることがある。

【０００３】熱間圧延された鋼帯（以下、母材ともい
う）に冷間圧延を施すと、板幅端部で板厚が急激に減少
するエッジドロップと呼ばれるプロフィルが形成され
る。更に、その母材にウエッジが存在すると、両板端部
に形成されるエッジドロップは左右非対称となり、板厚
精度が悪化する。

【０００４】したがって、冷間圧延において、板幅中央
部と板幅端部との板厚差を低減し、板厚精度の向上を実
現するためには、冷間圧延に供される鋼帯である母材の
非対称板厚分布を考慮した左右個別のエッジドロップ制
御が必要となる。以下、上記エッジドロップ制御を非対
称エッジドロップ制御ともいう。

【０００５】この非対称エッジドロップ制御の方法とし
て、圧延機の左右圧下量を調整する方法や左右のロール
ベンディング力を調整する方法、あるいは、上下作業ロ
ールをシフトする方法が知られている。

【０００６】特開昭５７−５０２０６号公報には、作業
ロールの左右に作用せしめるロールベンディング力を個
別に調整して圧延する制御方法が開示されている。ま
た、特開平８−９００３２号公報には、上下ワークロー
ル（作業ロール）を軸方向で互いに逆向きにシフト可能
とし、エッジドロップを修正するためのシフト距離を算
出するとともに、上下ワークロールのそれぞれのシフト
時間が等しくなるようにシフト速度を制御して圧延する
方法が開示されている。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】ところで、非対称エッ
ジドロップ制御を行うと、被圧延材の伸びの分布が左右
非対称となるため、圧延バイト部前後での被圧延材の速
度が左右で僅かながら異なることになり、板寄りが生じ
る。すなわち、圧下量の大きい強圧下側から圧下量に小
さい軽圧下側へ被圧延材が逃げるような板寄りが発生す
る。

【０００８】一旦板寄りが生じると、一般的には圧延状
態の左右非対称性が強くなり、板寄りは更に進む。板寄
りが著しくなれば圧延作業の継続が困難となる。左右圧
下量の調整により非対称エッジドロップ制御を行うと、
上記板寄りの発生が著しい。このため、左右圧下量の調
整は、非対称エッジドロップの制御手段としてではな
く、板寄り修正手段として用いられきた。

【０００９】特開昭５７−５０２０６号公報に開示され
たロールベンディング力を個別に調整する方法では、ロ
ールベンディング力を個別に調整することにより生じる
非対称圧延領域が板幅端部近傍に限られるため、板寄り
への影響は左右圧下量の調整による方法ほど大きくな
い。しかしながら、この方法は僅かな板寄りが生じたと
きには非対称エッジドロップ制御の効果が著しく低下す
るという欠点があり、充分な制御精度を得られないとい
う問題がある。

【００１０】特開平８−９００３２号公報には、作業ロ
ールのシフト動作時間を等しくすることで蛇行（板寄
り）の発生が抑制されると記載されているが、これは、
作業ロールが上下反対方向にシフトする際にシフト動作
時間に差があると被圧延材がロールに引きずられて蛇行
する、というシフト圧延機特有の現象、かつシフト位置
変更時のみに生じる過渡的な蛇行現象への対処方法を示
したものに過ぎない。したがって、特開平８−９００３
２号公報に開示された方法では、左右非対称圧延に起因
する板寄りを抑制することが困難である。

【００１１】本発明の課題は、板寄りを抑制しつつ、非
対称エッジドロップの発生を抑制して板厚精度の良好な
鋼帯を得ることができる鋼帯の冷間圧延方法を提供する
ことにある。

【００１２】

【課題を解決するための手段】鋼帯の板寄りを抑制する
ために、左右圧下量を調整する方法が一般的に行われて
いるが、ロールベンディング力の調整やロールシフトの
調整による非対称エッジドロップ制御と併用すると、非
対称エッジドロップの改善効果が極めて小さくなる。

【００１３】また、板状あるいはローラー状のサイドガ
イドで板寄りを防止する方法も考えられるが、板厚が薄
い場合には接触部での鋼帯の浮き上がり等の変形が生
じ、板寄り防止効果が充分でない。

【００１４】そこで、本発明者は板寄りの抑制対策とし
て、上下作業ロールの軸を水平面内で圧延方向と直角を
成す方向から偏向させる方法に着目した。以下、この方
法をロール軸偏向方法ともいい、この方法による板寄り
制御をロール軸偏向制御ともいう。

【００１５】図１は、ロール軸偏向方法を説明する模式
的平面図であり、図１（ａ）は上下作業ロールが交叉し
ていない場合、同図（ｂ）は上下作業ロールが交叉して
いる場合を表す。符号１は被圧延材、２は作業ロールを
示す。

【００１６】図１(ａ)に示すように、ロール軸偏向方法
は、上下の作業ロール２の軸方向（線Ａ）を圧延面と平
行な面内で圧延方向と直角をなす向き（線Ｂ）から偏向
させることによって、作業ロール２と被圧延材１との間
に作用する摩擦力に板幅方向成分を持たせ、これを板寄
り方向の反対方向に作用させることによって板寄りを修
正しようとするものである。なお、以下、圧延面と平行
な面内で圧延方向に対し直角を成す方向と上下作業ロー
ルの軸方向との成す角度を偏向角度ともいう。

【００１７】図１（ｂ）に示すように、上下の作業ロー
ル２，２が交叉している場合でも、上下作業ロール軸の
平均の方向（線Ａ）を水平面内で圧延方向と直角をなす
向き（線Ｂ）から偏向させることによって、上下作業ロ
ールが交叉していない場合と同様に、板寄りを修正する
ことができる。この場合、偏向角度は圧延面と平行な面
内で圧延方向に対し直角を成す方向と上下作業ロール軸
の平均の方向との成す角度とされる。

【００１８】このロール軸偏向方法は、非対称エッジド
ロップ制御への影響が小さい。従って、ロール軸偏向制
御と左右圧下量の調整やロールベンディング力の調整な
どの非対称エッジドロップ制御とを同時に適用すること
により、板寄りを抑制しながら、左右非対称の板厚プロ
フィルを有する母材を左右対称の板厚プロフィルを有す
る鋼帯に圧延することができることが判った。

【００１９】ロール軸偏向制御による板寄り防止効果は
作業ロール軸と被圧延材との間の摩擦力に依存するた
め、作業ロールや鋼帯の粗度が大きいほど有利である。
但し、ロール粗度が過大となると圧延荷重が増大した
り、粗度変化が大きく圧延が不安定になるといった問題
がある。したがって、作業ロールの粗度はＲａで０．１
μｍ以上１．０μｍ以下とするのがよい。

【００２０】非対称エッジドロップ制御は、被圧延材の
板厚が大きいほど板厚プロフィルの制御可能範囲が大き
い。したがって、ロール軸偏向制御と非対称エッジドロ
ップ制御は複数の圧延パスで構成される冷間圧延の初期
パスに適用するのがよい。

【００２１】本発明は、上記知見に基づいて完成された
もので、その要旨は以下の通りである。 （１）圧延面と平行な面内における圧延方向に対して直
角をなす方向と上下作業ロールの軸方向とのなす角度を
調整する手段と、前記上下作業ロールの左右に作用せし
める圧下量を調整する手段とを備えた圧延機による鋼帯
の冷間圧延方法であって、前記圧延機の入側における被
圧延材の板厚プロフィルに基づいて前記圧延機の出側に
おける被圧延材の板厚プロフィルが左右対称になるよう
に前記左右の圧下量を個別に調整し、更に、前記圧延機
の出側における被圧延材の板寄りに基づいて、前記板寄
りが発生しないように前記角度を調整して冷間圧延を行
うことを特徴とする鋼帯の冷間圧延方法。

【００２２】（２）圧延面と平行な面内における圧延方
向に対して直角をなす方向と上下作業ロールの軸方向と
のなす角度を調整する手段と、前記上下作業ロールの左
右に作用せしめるロールベンディング力を調整する手段
とを備えた圧延機による鋼帯の冷間圧延方法であって、
前記圧延機の入側における被圧延材の板厚プロフィルに
基づいて前記圧延機の出側における被圧延材の板厚プロ
フィルが左右対称になるように前記左右のロールベンデ
ィング力を個別に調整し、更に、前記圧延機の出側にお
ける被圧延材の板寄りに基づいて、前記板寄りが発生し
ないように前記角度を調整して冷間圧延を行うことを特
徴とする鋼帯の冷間圧延方法。

【００２３】（３）圧延面と平行な面内における圧延方
向に対して直角をなす方向と上下作業ロールの軸方向と
のなす角度を調整する手段と、前記上下作業ロールの軸
方向位置を調整する手段とを備え、更に前記上下作業ロ
ールの互いに反対側に位置する一方の端部径が中央部の
径に比べ小さくなるようにテーパ部を設けた圧延機によ
る鋼帯の冷間圧延方法であって、前記圧延機の入側にお
ける被圧延材の板厚プロフィルに基づいて前記圧延機の
出側の被圧延材の板厚プロフィルが左右対称になるよう
に前記上下作業ロールの軸方向位置を個別に調整し、更
に、前記圧延機の出側における被圧延材の板寄りに基づ
いて、前記板寄りが発生しないように前記角度を調整し
て冷間圧延を行うことを特徴とする鋼帯の冷間圧延方
法。

【００２４】（４）前記冷間圧延を複数の圧延パスの最
初の圧延パスおよび／または第２番目の圧延パスで行う
ことを特徴とする上記（１）項ないし（３）項のいずれ
かに記載の鋼帯の冷間圧延方法。

【００２５】（５）前記圧延機が複数のスタンドをタン
デムに配置したタンデム圧延機列の上流から下流に向か
って第１番目のスタンドと第２番目のスタンドの少なく
ともいずれか一方のスタンドであることを特徴とする上
記（１）項ないし（３）項のいずれかに記載の鋼帯の冷
間圧延方法。

【００２６】（６）前記上下作業ロールの表面粗度がＲ
ａで０．１μｍ以上１．０μｍ以下であることを特徴と
する上記（１）項ないし（５）項のいずれかに記載の冷
間圧延方法。

【００２７】

【発明の実施の形態】以下、本発明の実施の形態を添付
図面を参照して説明する。なお、以下、圧延面と平行な
面内における圧延方向に対して直角をなす方向と上下作
業ロールの軸方向とのなす角度を調整する手段、上下作
業ロールの左右に作用せしめる圧下量を調整する手段、
上下作業ロールの左右に作用せしめるロールベンド力を
調整する手段、および、上下作業ロールの軸方向位置を
調整する手段を、それぞれ、ロール軸偏向手段、左右圧
下量調整手段、左右ロールベンディング力調整手段およ
び軸方向位置調整手段ともいう。

【００２８】図２は、本実施形態に係る圧延機のロール
軸偏向手段の一例を説明する模式的平面図である。同図
において、符号１は被圧延材、２は作業ロール、３は作
業ロール軸箱、４はハウジングポスト、５は圧延機、６
は液圧シリンダを表す。

【００２９】図２に示すように、圧延機５は上下の作業
ロール２と、作業ロールの軸端部を支持する作業ロール
軸箱３，３と、ハウジングポスト４，４，４，４とを備
え、更に一端がハウジングポストに他端が作業ロール軸
箱に取り付けられた液圧シリンダ６，６，６，６と液圧
シリンダのストロークを調整し偏向角度を制御する偏向
角度制御装置７とからなるロール軸偏向手段とを備え
る。

【００３０】この圧延機では、偏向角度制御装置７で液
圧シリンダのストロークを調節することにより、作業ロ
ール軸箱３，３の圧延方向の位置が左右でずれ、圧延面
と平行な面内における圧延方向に対して直角をなす方向
と上下作業ロールの軸方向とのなす角度である偏向角度
を調整することができる。

【００３１】なお、作業ロールとその作業ロールを補強
する補強ロールとの間に作用する軸方向のスラスト力が
大きくなる場合には、補強ロールも作業ロールと同様に
偏向させれば良い。

【００３２】図２に示す実施形態では、作業ロール自体
を回転させる方法であるが、圧延機本体を圧延面と平行
な面内で回転させる方法でも偏向角度を調整することが
できる。

【００３３】図３は本実施形態に係る圧延機の左右圧下
量の調整方法を説明する模式図である。図２と同じ要素
は同一の符号で表す。８は補強ロールを示す。図３に示
すように、圧延機５は左右圧下量調整手段として圧延機
の左右に設けられた液圧シリンダ９，９とその液圧シリ
ンダのストロークを調節し左右の圧下量を個別に制御す
る圧下量制御装置１０とを備える。

【００３４】この圧延機では、圧下量制御装置１０で液
圧シリンダ９，９のストロークを調節することにより作
業ロールの左右の圧下量を個別に制御することができ
る。図４は本実施形態に係る圧延機のロールベンディン
グ力の調整方法を説明する模式図である。図２、図３と
同じ要素は同一の符号で表す。

【００３５】図４に示すように、圧延機５は左右ロール
ベンディング力調整手段として作業ロールの両軸端部に
設けられた液圧シリンダ１１，１１とその液圧シリンダ
のストロークを調節し左右のロールベンディング力を個
別に制御するロールベンディング力制御装置１２とを備
える。

【００３６】この圧延機５では、ロールベンディング力
制御装置１２で液圧シリンダ１１，１１のストロークを
調節することにより左右のロールベンディング力を個別
に制御することができる。

【００３７】図５は本実施形態に係る圧延機の作業ロー
ルの軸方向位置の調整方法を説明する模式図である。図
２、図３と同じ要素は同一の符号で表す。図５に示すよ
うに、圧延機５は軸方向位置調整手段として上下作業ロ
ールの端部に設けられた液圧シリンダ１３，１３とその
液圧シリンダのストロークを調節し上下作業ロール２，
２の軸方向位置を個別に制御するロールシフト制御装置
１４とを備える。更に、上下作業ロール２，２は、上下
作業ロールの互いに反対側に位置する一方の端部径が中
央部の径に比べ小さくなるように形成したテーパ部を有
する。

【００３８】この圧延機では、ロールシフト制御装置１
４で液圧シリンダ１３，１３のストロークを調節するこ
とにより上下作業ロール２，２の軸方向位置を個別に制
御することができる。

【００３９】なお、ロール軸偏向手段は設備構造的にも
左右圧下量調整手段、左右ロールベンディング力調整手
段、軸方向位置制御手段と干渉することなく併設が可能
である。

【００４０】なお、本実施形態に係る圧延機として、図
３〜５では、作業ロールと補強ロールからなる４段圧延
機を例に説明したが、作業ロールと補強ロールの間に中
間ロールを備える６段圧延機とすることができる。

【００４１】本実施形態に係る圧延機は、以上のように
構成される。次に、ロール軸偏向手段と左右圧下量調整
手段とを備える圧延機により、鋼帯である被圧延材に冷
間圧延を行う方法を図２、図３を参照して説明する。

【００４２】圧延機入側における被圧延材の板厚プロフ
ィルを測定し、測定した板厚プロフィルに基づいて圧延
機出側における被圧延材の板厚プロフィルが左右対称に
なるように、圧下量制御装置１０で左右の圧下量の設定
値を計算し、その設定値になるように液圧シリンダ９，
９のストロークを個別に調整する。更に、圧延機の出側
における被圧延材の板寄り量、つまり圧延機の幅方向中
心線と被圧延材の幅方向中心線との距離を計算あるいは
測定により求め、板寄りが発生しないように偏向角度制
御装置７で偏向角度の設定値を計算し、その設定値にな
るように液圧シリンダ６，６，６，６のストロークを調
整する。

【００４３】左右圧下量の調整に伴う板寄り量は、圧延
機の剛性や圧延機前後の設備（例えば隣接圧延機）との
距離を一定とすれば、主に圧延機入側の板厚プロフィ
ル、左右圧下量の設定値等から決まる被圧延材の伸びの
幅方向分布と、被圧延材の寸法、入出側張力から決まる
板寄り抑制力との関係において生じるものであり、これ
らの因子と板寄り量との関係を予め定式化しておけば計
算により求めることができる。

【００４４】ロール軸偏向による板寄りへの影響は、主
に偏向角度と圧延摩擦力によって決まる幅方向力と被圧
延材の寸法、入出側張力等から決まる板寄り抑制力との
関係から求められる。圧延摩擦力はロール摩耗の指標と
して累積圧延距離、圧延速度、圧延荷重等に依存する。
従って、抑制あるいは修正すべき板寄り量に対する偏向
角度は、上記各因子を係数とした関係式を予め作成する
ことにより計算にて求めることができる。

【００４５】また、左右圧下量調整に伴う板寄り量は、
圧延機出側に設ける板寄り計による測定により求めるこ
とができる。板寄り計としては、光学式や磁気式等の板
寄り計がある。また、板厚プロフィル計で板幅両端を検
知し板寄り計を兼ねることも可能である。

【００４６】このように、左右圧下量調整手段で左右の
圧下量を調整し、更にロール軸偏向手段で偏向角度を調
整して、被圧延材を冷間圧延することにより、板寄りの
発生を抑制しながら、非対称エッジドロップの発生を抑
制することができる。

【００４７】次に、ロール軸偏向手段と左右ロールベン
ディング力調整手段とを備える圧延機により、被圧延材
である鋼帯に冷間圧延を行う方法を図２、図４を参照し
て説明する。

【００４８】圧延機の入側における被圧延材の板厚プロ
フィルを測定し、測定した板厚プロフィルに基づいて圧
延機の出側の被圧延材の板厚プロフィルが左右対称にな
るように、ロールベンディング力制御装置１２で左右の
ロールベンディング力の設定値を計算し、その設定値に
なるように液圧シリンダ１１，１１のストロークを個別
に調整する。更に、圧延機の出側における被圧延材の板
寄りを計算あるいは測定により求め、板寄りが発生しな
いように偏向角度制御装置で偏向角度の設定値を計算
し、その設定値になるように液圧シリンダ６，６，６，
６のストロークを調整する。

【００４９】左右ロールベンディング力の調整に伴う板
寄り量は、圧延機の剛性や圧延機前後の設備（例えば隣
接圧延機）との距離を一定とすれば、主に圧延機入側の
板厚プロフィル、左右ロールベンディング力の設定値等
から決まる被圧延材の伸びの幅方向分布と、被圧延材の
寸法、入出側張力から決まる板寄り抑制力との関係にお
いて生じるものであり、これらの因子と板寄り量との関
係を予め定式化しておけば計算により求めることができ
る。

【００５０】ロール軸偏向による板寄りへの影響は、上
記したように幅方向力と板寄り抑制力との関係から求め
られる。従って、抑制あるいは修正すべき板寄り量に対
する偏向角度は、上記したように、幅方向力と板寄り抑
制力に影響を及ぼす各因子を係数とした関係式を予め作
成することにより計算にて求めることができる。

【００５１】また、左右ロールベンディング力調整に伴
う板寄り量は、圧延機出側に設ける板寄り計による測定
により求めることができる。板寄り計としては、光学式
や磁気式等の板寄り計がある。また、板厚プロフィル計
で板幅両端を検知し板寄り計を兼ねることも可能であ
る。

【００５２】このように、左右ロールベンディング力調
整手段で左右のロールベンディング力を調整し、更にロ
ール軸偏向手段で偏向角度を調整して、被圧延材を冷間
圧延することにより、板寄りの発生を抑制しながら、非
対称エッジドロップの発生を抑制することができる。

【００５３】次に、ロール軸偏向手段と軸方向位置調整
手段とを備える圧延機により、鋼帯に冷間圧延を行う方
法を図２、図５を参照して説明する。圧延機入側におけ
る被圧延材の板厚プロフィルを測定し、測定した板厚プ
ロフィルに基づいて圧延機出側における被圧延材の板厚
プロフィルが左右対称になるように、ロールシフト制御
装置１４で上下作業ロール２，２の軸方向位置の設定値
を計算し、その設定値になるように液圧シリンダ１３，
１３のストロークを個別に調整する。更に、圧延機の出
側における被圧延材の板寄りを測定し、板寄りが発生し
ないように偏向角度制御装置７で偏向角度の設定値を計
算し、その設定値になるように液圧シリンダ６，６，
６，６のストロークを調整する。

【００５４】上下作業ロールの軸方向位置の調整に伴う
板寄り量は、圧延機の剛性や圧延機前後の設備（例えば
隣接圧延機）との距離を一定とすれば、主に圧延機入側
の板厚プロフィル、軸方向位置の設定値等から決まる被
圧延材の伸びの幅方向分布と、被圧延材の寸法、入出側
張力から決まる板寄り抑制力との関係において生じるも
のであり、これらの因子と板寄り量との関係を予め定式
化しておけば計算により求めることができる。

【００５５】ロール軸偏向による板寄りへの影響は、上
記したように幅方向力と板寄り抑制力との関係から求め
られる。従って、抑制あるいは修正すべき板寄り量に対
する偏向角度は、上記したように、幅方向力と板寄り抑
制力に影響を及ぼす各因子を係数とした関係式を予め作
成することにより計算にて求めることができる。

【００５６】また、軸方向位置調整に伴う板寄り量は、
圧延機出側に設ける板寄り計による測定により求めるこ
とができる。板寄り計としては、光学式や磁気式等の板
寄り計がある。また、板厚プロフィル計で板幅両端を検
知し板寄り計を兼ねることも可能である。

【００５７】このように、軸方向位置調整手段で上下作
業ロールの軸方向位置を調整し、更にロール軸偏向手段
で偏向角度を調整して、被圧延材を冷間圧延することに
より、板寄りの発生を抑制しながら、非対称エッジドロ
ップの発生を抑制することができる。

【００５８】本発明の係るロール軸偏向手段における偏
向角度は±１度以内で充分な板寄り修正効果を得ること
ができる。例えば、左右の作業ロール軸箱間の距離が２
５００ｍｍの圧延機の場合、左右作業ロール軸箱の圧延
方向位置の差を左右で４３．６ｍｍとすれば偏向角度１
度の偏向が可能である。

【００５９】なお、非対称エッジドロップ制御手段とし
て用いる左右圧下量調整、左右ロールベンディング力調
整、軸方向位置調整の各手段は全て独立して機能するも
のであり、これらを組み合わせて用いれば非対称エッジ
ドロップ効果を増大させることができる。

【００６０】本発明の冷間圧延方法は、非対称エッジド
ロップ制御効果の点でも、また板寄り修正効果の点でも
被圧延材の板厚が大きい程効果的である。従って、冷間
圧延が複数の圧延パスからなる場合には、本発明の冷間
圧延方法は複数の圧延パスの最初の圧延パスや第２番目
の圧延パスで行うのが望ましい。なお、板厚プロフィル
の非対称分が大きい場合には第１圧延パスと第２圧延パ
スの双方で行うのがよく、更に、後続の圧延パスでも行
うのがよい。

【００６１】また、複数のスタンドがタンデムに配置さ
れたタンデム圧延機列で冷間圧延を行う場合には、本発
明の冷間圧延方法を実施する圧延機はタンデム圧延機列
の上流から下流に向かって第１スタンドや第２スタンド
とするのが望ましい。なお、タンデム圧延機列の入側に
設けた鋼帯の板寄りに対して拘束力を持つピンチロール
やブライドルロール等の設備が第１スタンドから大きく
離れている場合には、第１スタンドの出側における板寄
り挙動が不安定となる恐れがあり、本発明に係る圧延機
は第２スタンド以降のスタンドに適用するのがよい。

【００６２】本発明に係る作業ロールの粗度はＲａで
０．１μｍ以上１．０μｍ以下とするのが望ましい。Ｒ
ａが０．１μｍでは、ロール軸偏向制御による板寄り防
止効果が不十分となることがあり、１．０μｍ超では、
圧延が不安定となることがある。

【００６３】

【実施例】図６は、本発明の効果を調査するために用い
たタンデム圧延設備列を示す模式図である。このタンデ
ム圧延設備列は、作業ロール径４００ｍｍ、補強ロール
径１５００ｍｍ、胴長１８００ｍｍの圧延機５スタンド
（Ｎｏ．１〜５）からなる。

【００６４】このタンデム圧延設備列を用いて、板幅中
央部の板厚が４．０ｍｍ、板幅両端間で０．０５ｍｍの
板厚差がある非対称板厚プロフィルを有する低炭素鋼の
母材を板厚０．８ｍｍの鋼帯に冷間圧延した。その際、
タンデム圧延設備列の第１番目のスタンド（Ｎｏ．１）
には、ロール軸偏向手段と左右ロールベンディング力調
整手段とを具備した圧延機を配置し、作業ロールの母材
厚の薄い側の作業ロール軸箱が相対的に圧延出側に移動
する方向に偏向角度０．３６°で偏向させるロール軸偏
向制御と、左右ロールベンディング力調整手段で母材板
厚が薄い側のロールベンディング力を６０ｔｏｎ、他方
のロールベンディング力を０ｔｏｎとする非対称エッジ
ドロップ制御とを実施し、圧延後の板厚プロフィルとＮ
ｏ．１スタンド出側の板寄り状況を調査した。なお、比
較例として、上記ロール軸偏向制御は実施せず、左右ベ
ンディング力調整手段による非対称エッジドロップ制御
のみを実施した試験も行った。

【００６５】図７は、タンデム圧延機列出側の板厚プロ
フィルを示すグラフで、実線は本発明例、破線は比較例
を表す。本発明例では、ロール軸偏向制御を行ったた
め、Ｎｏ．１スタンド出側における被圧延材の板寄り量
が１０ｍｍ以下に抑制され、且つ、図７に示すように圧
延後の板厚プロフィルはほぼ左右対称形となり、幅方向
の最少板厚は比較例の０．７６０ｍｍから０．７８５ｍ
ｍへと０．０２５ｍｍ改善した。また、比較例では、圧
延の途中でＮｏ．１スタンド出側での板寄り量が１００
ｍｍを超えて増大したため、圧延作業を中止した。

【００６６】

【発明の効果】本発明によれば、左右非対称の板厚プロ
フィルを有する母材を冷間圧延するに際し、板寄りの発
生を抑制しながら非対称エッジドロップの発生を抑制す
ることが可能となり、板厚精度の向上と圧延安定性の向
上などの優れた効果が得られる。

【図面の簡単な説明】

【図１】ロール軸偏向方法を説明する模式的平面図であ
り、図１（ａ）は上下作業ロールが交叉していない場
合、同図（ｂ）は上下作業ロールが交叉している場合を
表す。

【図２】本実施形態に係る圧延機のロール軸偏向手段の
一例を説明する模式的平面図である。

【図３】本実施形態に係る圧延機の左右圧下量の調整方
法を説明する模式図である。

【図４】本実施形態に係る圧延機のロールベンディング
力の調整方法を説明する模式図である。

【図５】本実施形態に係る圧延機の作業ロールの軸方向
位置の調整方法を説明する模式図である。

【図６】本発明の効果を調査するために用いたタンデム
圧延設備列を示す模式図である。

【図７】タンデム圧延機列出側の板厚プロフィルを示す
グラフである。

【符号の説明】

１ 被圧延材 ２ 作業ロール ３ 作業ロール軸箱 ４ ハウジングポスト ５ 圧延機 ６、９、１１、１３：液圧シリンダ ７：偏向角度制御装置 ８：補強ロール １０：圧下量制御装置 １２：ロールベンディング力制御装置 １４：ロールシフト制御装置

Claims (6)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 圧延面と平行な面内における圧延方向に
   対して直角をなす方向と上下作業ロールの軸方向とのな
   す角度を調整する手段と、前記上下作業ロールの左右に
   作用せしめる圧下量を調整する手段とを備えた圧延機に
   よる鋼帯の冷間圧延方法であって、前記圧延機の入側に
   おける被圧延材の板厚プロフィルに基づいて前記圧延機
   の出側における被圧延材の板厚プロフィルが左右対称に
   なるように前記左右の圧下量を個別に調整し、更に、前
   記圧延機の出側における被圧延材の板寄りに基づいて、
   前記板寄りが発生しないように前記角度を調整して冷間
   圧延を行うことを特徴とする鋼帯の冷間圧延方法。
2. 【請求項２】 圧延面と平行な面内における圧延方向に
   対して直角をなす方向と上下作業ロールの軸方向とのな
   す角度を調整する手段と、前記上下作業ロールの左右に
   作用せしめるロールベンディング力を調整する手段とを
   備えた圧延機による鋼帯の冷間圧延方法であって、前記
   圧延機の入側における被圧延材の板厚プロフィルに基づ
   いて前記圧延機の出側における被圧延材の板厚プロフィ
   ルが左右対称になるように前記左右のロールベンディン
   グ力を個別に調整し、更に、前記圧延機の出側における
   被圧延材の板寄りに基づいて、前記板寄りが発生しない
   ように前記角度を調整して冷間圧延を行うことを特徴と
   する鋼帯の冷間圧延方法。
3. 【請求項３】 圧延面と平行な面内における圧延方向に
   対して直角をなす方向と上下作業ロールの軸方向とのな
   す角度を調整する手段と、前記上下作業ロールの軸方向
   位置を調整する手段とを備え、更に前記上下作業ロール
   の互いに反対側に位置する一方の端部径が中央部の径に
   比べ小さくなるようにテーパ部を設けた圧延機による鋼
   帯の冷間圧延方法であって、前記圧延機の入側における
   被圧延材の板厚プロフィルに基づいて前記圧延機の出側
   の被圧延材の板厚プロフィルが左右対称になるように前
   記上下作業ロールの軸方向位置を個別に調整し、更に、
   前記圧延機の出側における被圧延材の板寄りに基づい
   て、前記板寄りが発生しないように前記角度を調整して
   冷間圧延を行うことを特徴とする鋼帯の冷間圧延方法。
4. 【請求項４】 前記冷間圧延を複数の圧延パスの最初の
   圧延パスおよび／または第２番目の圧延パスで行うこと
   を特徴とする請求項１ないし３のいずれかに記載の鋼帯
   の冷間圧延方法。
5. 【請求項５】 前記圧延機が複数のスタンドをタンデム
   に配置したタンデム圧延機列の上流から下流に向かって
   第１番目のスタンドと第２番目のスタンドの少なくとも
   いずれか一方のスタンドであることを特徴とする請求項
   １ないし３のいずれかに記載の鋼帯の冷間圧延方法。
6. 【請求項６】 前記上下作業ロールの表面粗度がＲａで
   ０．１μｍ以上１．０μｍ以下であることを特徴とする
   請求項１ないし５のいずれかに記載の冷間圧延方法。