ES2589640T3 - Lámina de acero laminada en caliente con alto límite de elasticidad y excelente absorción de energía del impacto a baja temperatura y resistencia al ablandamiento de la ZAC y método para producir la misma - Google Patents

Lámina de acero laminada en caliente con alto límite de elasticidad y excelente absorción de energía del impacto a baja temperatura y resistencia al ablandamiento de la ZAC y método para producir la misma Download PDF

Info

Publication number
ES2589640T3
ES2589640T3 ES12822363.3T ES12822363T ES2589640T3 ES 2589640 T3 ES2589640 T3 ES 2589640T3 ES 12822363 T ES12822363 T ES 12822363T ES 2589640 T3 ES2589640 T3 ES 2589640T3
Authority
ES
Spain
Prior art keywords
less
energy absorption
low temperature
bainite
impact energy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Active
Application number
ES12822363.3T
Other languages
English (en)
Inventor
Naoki Maruyama
Naoki Yoshinaga
Masafumi Azuma
Yasuharu Sakuma
Atsushi Itami
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Steel Corp
Original Assignee
Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp filed Critical Nippon Steel and Sumitomo Metal Corp
Application granted granted Critical
Publication of ES2589640T3 publication Critical patent/ES2589640T3/es
Active legal-status Critical Current
Anticipated expiration legal-status Critical

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/50—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with titanium or zirconium
    • B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
    • B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
    • B21B—ROLLING OF METAL
    • B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
    • C21D8/0226—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/0247—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment
    • C21D8/0263—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the heat treatment following hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0421—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the working steps
    • C21D8/0426—Hot rolling
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0447—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing characterised by the heat treatment
    • C21D8/0473—Final recrystallisation annealing
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
    • C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
    • C21D8/04—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing
    • C21D8/0478—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips to produce plates or strips for deep-drawing involving a particular surface treatment
    • C21D8/0484—Application of a separating or insulating coating
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/46—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for sheet metals
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/001—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing N
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/002—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing In, Mg, or other elements not provided for in one single group C22C38/001 - C22C38/60
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/005—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing rare earths, i.e. Sc, Y, Lanthanides
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/02—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing silicon
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/04—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/06—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing aluminium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/08—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing nickel
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/12—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing tungsten, tantalum, molybdenum, vanadium, or niobium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/14—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing titanium or zirconium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/16—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/32—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with boron
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/42—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/48—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with niobium or tantalum
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
    • C22C38/18—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium
    • C22C38/40—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel
    • C22C38/58—Ferrous alloys, e.g. steel alloys containing chromium with nickel with more than 1.5% by weight of manganese
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/022—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by heating
    • C23C2/0224—Two or more thermal pretreatments
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/02—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas
    • C23C2/024—Pretreatment of the material to be coated, e.g. for coating on selected surface areas by cleaning or etching
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C23—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; CHEMICAL SURFACE TREATMENT; DIFFUSION TREATMENT OF METALLIC MATERIAL; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL; INHIBITING CORROSION OF METALLIC MATERIAL OR INCRUSTATION IN GENERAL
    • C23C—COATING METALLIC MATERIAL; COATING MATERIAL WITH METALLIC MATERIAL; SURFACE TREATMENT OF METALLIC MATERIAL BY DIFFUSION INTO THE SURFACE, BY CHEMICAL CONVERSION OR SUBSTITUTION; COATING BY VACUUM EVAPORATION, BY SPUTTERING, BY ION IMPLANTATION OR BY CHEMICAL VAPOUR DEPOSITION, IN GENERAL
    • C23C2/00—Hot-dipping or immersion processes for applying the coating material in the molten state without affecting the shape; Apparatus therefor
    • C23C2/26—After-treatment
    • C23C2/28—Thermal after-treatment, e.g. treatment in oil bath
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/001—Austenite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/002—Bainite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/005—Ferrite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/008—Martensite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
    • C21D2211/009—Pearlite
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C21—METALLURGY OF IRON
    • C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
    • C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
    • C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
    • C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
    • C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
    • Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
    • Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
    • Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
    • Y10T428/00—Stock material or miscellaneous articles
    • Y10T428/12—All metal or with adjacent metals
    • Y10T428/12493—Composite; i.e., plural, adjacent, spatially distinct metal components [e.g., layers, joint, etc.]
    • Y10T428/12771—Transition metal-base component
    • Y10T428/12861—Group VIII or IB metal-base component
    • Y10T428/12951—Fe-base component
    • Y10T428/12972—Containing 0.01-1.7% carbon [i.e., steel]

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Thermal Sciences (AREA)
  • Physics & Mathematics (AREA)
  • Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
  • Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
  • Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
  • Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

Lámina de acero laminada en caliente de alto límite de elasticidad que presenta una excelente absorción de energía del impacto a baja temperatura y resistencia al ablandamiento de la ZAC caracterizada por que comprende, % en masa, C: 0,04 a 0,09%, Si: 0,4% o menor, Mn: 1,2 a 2,0%, P: 0,1% o menor, S: 0,02% o menor, Al: 1,0% o menor, Nb: 0,02 a 0,09%, Ti: 0,02 a 0,07%, N: 0,005% o menor y que comprende opcionalmente además V: 0,01 a 0,12%, uno o más de Cr, Cu, Ni y Mo en un total de 0,02 a 2,0%, B: 0,0003 a 0,005% y uno o más de Ca, Mg, La y Ce en un total de 0,0003 a 0,01% y un equilibrio de Fe e impurezas inevitables, donde 2,0<=[%Mn]+8[%Ti]+12[%Nb]<=2,6 y con una estructura de metal que comprende un porcentaje del área de perlita de 5% o menor, un porcentaje de área total de martensita y austenita retenida de 0,5% o menor y un equilibrio de una o ambas de ferrita y bainita, con un tamaño de grano promedio de ferrita y bainita de 10 μm o menor, con un tamaño de grano promedio de carbonitruros de aleaciones con interfases incoherentes que contienen Ti y Nb de 20 nm o menor, con un límite de elasticidad de 0,85 o más y con una máxima resistencia a la tracción de 600 MPa o más.

Description

imagen1
imagen2
imagen3
imagen4
imagen5
imagen6
5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
impacto, así se hizo el límite superior 5%. Desde el punto de vista de asegurar la plegabilidad, 3% o menor es el intervalo preferible. Obsérvese que, el límite inferior no está fijado en particular, pero es más preferible tener un porcentaje de área de perlita próximo a cero con respecto a la absorción de energía del impacto.
"Porcentaje de área total de martensita y austenita retenida"
En acero endurecido por precipitación que contiene Nb y Ti, si el porcentaje de área total de martensita y austenita retenida excede de 0,5%, tiene lugar fácilmente rotura por fragilidad a una temperatura baja y, además, disminuye la absorción de energía del impacto. Por esta razón, el límite superior del porcentaje de área total se hizo 0,5%. Obsérvese que, el límite inferior no está fijado en particular, pero es más preferible que presente un porcentaje de área total de martensita y austenita retenida próximo a cero con respecto a la absorción de energía del impacto.
"Estructura de metal que presenta equilibrio de una o ambas de ferrita y bainita"
Los porcentajes de área de éstas no están limitados en particular, pero desde el punto de vista de asegurar la plegabilidad, el porcentaje de área de bainita se hace preferiblemente 10% o más.
"Tamaño de grano promedio de ferrita y bainita"
El tamaño de grano promedio de ferrita y bainita es un factor correlativo. Si el tamaño de partícula promedio es más de 10 µm, incluso si se controla el tamaño de partícula promedio de los carbonitruros de aleaciones que contienen Nb y Ti, a veces no se puede asegurar la absorción de energía del impacto a baja temperatura, así se hizo el límite superior 10 µm. 8 µm o menor es una condición preferible que permite que la absorción de energía del impacto se asegure de manera más estable. El límite inferior no está fijado en particular, pero si el tamaño es menor que 2 µm, el coste de producción aumenta notablemente, así 2 µm es el límite inferior sustantivo.
En la presente invención, la estructura de metal de la lámina de acero se puede observar basándose en JIS G 0551 por un microscopio óptico. La superficie observada se obtiene puliendo la lámina de acero, atacándola después mediante una disolución corrosiva de Nital.
Los porcentajes de área de ferrita, bainita, perlita y martensita se pueden medir por el método de recuento de puntos
o análisis de la imagen usando fotografías estructurales obtenidas mediante un microscopio óptico o microscopio electrónico de tipo barrido (SEM, por sus siglas en inglés). El porcentaje de área de austenita retenida se mide mediante difracción de rayos X.
En la presente invención, "bainita" incluye bainita superior, bainita inferior y bainita granular. Además, "perlita" incluye perlita y pseudo perlita.
El tamaño de grano se puede medir por observación mediante un microscopio óptico o por análisis de orientación del cristal por el método EBSD. Aquí, “el tamaño de grano” es el tamaño de grano promedio "d" que se describe en JIS G 0551.
“Tamaño de partícula promedio de carbonitruros de aleaciones con interfases incoherentes que contienen Ti y Nb"
El tamaño de partícula de los carbonitruros de aleaciones que contienen Ti y Nb y la red correspondiente con la estructura de la matriz ferrita o bainita son factores importantes relativos a la absorción de energía del impacto a baja temperatura. En general, en el acero endurecido por precipitación, es conocido que causan la precipitación de carbonitruros de aleaciones finos con buena correspondencia de red con la estructura de la matriz como partículas finas, pero para mejora de la tenacidad a baja temperatura y mejora de la absorción de energía del impacto, es importante controlar las partículas de carbonitruros de aleaciones con deficiente correspondencia de red con la estructura de la matriz. Si el tamaño de partícula promedio de los carbonitruros de aleaciones con interfases incoherentes que degradan la correspondencia de red es más de 20 nm, la absorción de energía del impacto a baja temperatura disminuye, así el intervalo adecuado se limitó a 20 nm o menor. Desde el punto de vista de obtener una absorción de energía del impacto mejor, 10 nm o menor es el intervalo más preferible. El límite inferior no está fijado en particular, pero como un tamaño que permite el análisis de la orientación del cristal del precipitado, 2 nm es el límite inferior sustantivo.
Aquí, "carbonitruros de aleaciones con interfases incoherentes" significa el estado no coherente precipitado en la estructura de la matriz de ferrita o bainita y uniendo ferrita y bainita no teniendo las siguientes relaciones de orientación del cristal (relaciones de orientación Baker-Nutting):
(100)MX//(100)Fe
(010)MX//(011)Fe
(001)MX//(0-11)Fe (Nota: -1 es notación alternativa para 1 con barra encima).
Aquí, M indica Ti y Nb. Los porcentajes ocupados por Ti y Nb no son un problema. Además, X indica C y N. Los porcentajes ocupados por C y N no son un problema. Cuando se añade V o Mo, a veces M contiene V o Mo.
8 5
10
15
20
25
30
35
40
45
50
55
Obsérvese que, se analizó la orientación del cristal de los carbonitruros de aleaciones con interfases incoherentes y se midió el tamaño de partícula promedio usando un microscopio electrónico de tipo transmisión (TEM, por sus siglas en inglés). Primero, se preparó una muestra de plancha de acero en una película delgada de una extensión por la cual se hicieron pasar haces de electrones, se usó TEM para analizar la orientación del cristal entre el precipitado y el Fe de la fase de la matriz circundante, después se midió el tamaño de partícula promedio de 20 precipitados en orden desde los precipitados de diámetro mayor en los precipitados que se juzgaron que eran precipitados incoherentes. Aquí, el “tamaño de partícula de un precipitado” se mide como el diámetro del círculo equivalente cuando se asume un círculo equivalente al área transversal de una partícula.
“Límite de elasticidad de 0,85 o más"
Si el límite de elasticidad es menor que 0,85, a veces la absorción de energía del impacto a baja temperatura disminuye y la plegabilidad disminuye. Por esta razón, el límite inferior del límite de elasticidad se hizo 0,85.
Obsérvese que, en la presente invención, se usó rlim/t como el criterio para evaluación de la plegabilidad. Aquí, "t" es el espesor de la pieza de ensayo y rlim es el radio límite de curvatura al que no tienen lugar grietas en un ensayo de flexión de 90° V. Un rlim/t de 1,0 o menor se consideró buena plegabilidad. 0,5 o menor es el intervalo más preferible. El límite superior no está fijado en particular, pero si el valor está por encima de 1,1, la plegabilidad puede disminuir, así 1,1 o menor es el intervalo más preferible.
"Máxima resistencia a la tracción de 600 MPa o más"
Si la máxima resistencia a la tracción es menor que 600 MPa, la lámina de acero no contribuye a una reducción del peso de las piezas de coches, camiones, maquinaria de construcción, etc., así en la presente invención, se asume lámina de acero de una máxima resistencia a la tracción de 600 MPa o más.
A continuación, se explicará con detalle el método de producción.
Antes de la laminación en caliente, es necesario calentar la plancha de acero de los ingredientes que se prescriben en la presente invención a 1.150°C o más para hacer los carbonitruros de aleaciones que están presentes en la plancha de acero un estado de disolución sólido. Si la temperatura de calentamiento es menor que 1.150°C, llega a ser difícil obtener una concentración de una resistencia a la tracción máxima 600 MPa o más. Además, los carbonitruros de aleaciones gruesos no se disuelven lo suficiente y como resultado quedan carbonitruros de aleaciones gruesos, así que disminuye la absorción de energía del impacto a baja temperatura. Por esta razón, la temperatura de calentamiento de la plancha de acero se limitó a 1.150°C o más. El límite superior no está fijado en particular, pero si está por encima de 1.300°C, el efecto llega a estar saturado, así este es el límite superior sustantivo.
La plancha de acero calentada anterior se lamina en bruto a una barra en bruto. Esta laminación en bruto se tiene que completar entre 1.000°C y 1.080°C. Si la temperatura de acabado es menor que 1.000°C, los carbonitruros de aleaciones brutos precipitan en la austenita y disminuye la absorción de energía del impacto a baja temperatura, mientras que si es 1.080°C o más, los granos de austenita llegan a ser más gruesos, no es posible obtener un tamaño de grano promedio de ferrita y bainita de 10 µm o menor en la estructura transformada después de laminado acabado, enfriamiento y enrollado, la tenacidad a baja temperatura empeora y disminuye la absorción de energía del impacto. Además, en laminado en bruto realizado a 1.150°C o menor, el tiempo de retención entre pases de reducción de laminación es un parámetro importante que afecta al tamaño promedio de partícula de los carbonitruros de aleaciones incoherentes. En el método de la presente invención, la laminación en bruto se realiza normalmente por laminación 3 a 10 veces o así, más preferiblemente laminación 5 a 10 veces, pero si el tiempo t0 de retención máximo entre pases de laminación realizados a 1.150°C o menor es 45 s o más, los carbonitruros de aleaciones llegan a ser más gruesos en una extensión que afecta a la absorción de energía del impacto. Por esta razón, el tiempo de retención entre los pases de reducción de laminación se limitó a 45 segundos. En 30 segundos es más preferible.
A continuación, la barra en bruto se enrolla para acabado para obtener un material enrollado.
El tiempo (t1) después de laminado en bruto acaba al comienzo del laminado de acabado es un parámetro importante que afecta al tamaño de partícula promedio de los carbonitruros de aleaciones y el tamaño de grano de la ferrita y bainita después de la transformación. Como se muestra en la FIG. 2, cuanto mayor la cantidad total de Ti y Nb, mayor el tiempo t1 de retención (marca de flecha en la figura) donde la absorción de energía al impacto (vE-40) se desplaza de buena (OK) a no buena (NB). El tiempo t1 (s) de retención donde la absorción se desplaza de buena (OK) a no buena (NB) se corresponde sustancialmente con 1.000x([%Ti]+[%Nb]). De esta manera, si el tiempo t1 (s) de retención desde después de que acaba el laminado en bruto a cuando empieza el laminado acabado es 1.000x([%Ti]+[%Nb])s o más, los carbonitruros de aleaciones gruesos precipitan en la austenita, los granos de cristal de austenita llegan a ser más gruesos, no es posible obtener un tamaño de grano promedio de ferrita y bainita de 10 µm o menor en la estructura transformada después de laminado acabado, enfriamiento y enrollado, la tenacidad a baja temperatura empeora y disminuye la absorción de energía del impacto. 700x([%Ti]+[%Nb])>tls es el intervalo más preferible. De acuerdo con esto, el tiempo t1 (s) de retención se definió por la siguiente fórmula (1):
9
imagen7
imagen8
imagen9
imagen10
13
imagen11
14
imagen12
imagen13
imagen14
imagen15
imagen16

Claims (1)

  1. imagen1
    imagen2
ES12822363.3T 2011-08-09 2012-08-08 Lámina de acero laminada en caliente con alto límite de elasticidad y excelente absorción de energía del impacto a baja temperatura y resistencia al ablandamiento de la ZAC y método para producir la misma Active ES2589640T3 (es)

Applications Claiming Priority (3)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2011173760 2011-08-09
JP2011173760 2011-08-09
PCT/JP2012/070259 WO2013022043A1 (ja) 2011-08-09 2012-08-08 低温での衝撃エネルギー吸収特性と耐ｈａｚ軟化特性に優れた高降伏比熱延鋼板およびその製造方法

Publications (1)

Publication Number Publication Date
ES2589640T3 true ES2589640T3 (es) 2016-11-15

Family

ID=47668548

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
ES12822363.3T Active ES2589640T3 (es) 2011-08-09 2012-08-08 Lámina de acero laminada en caliente con alto límite de elasticidad y excelente absorción de energía del impacto a baja temperatura y resistencia al ablandamiento de la ZAC y método para producir la misma

Country Status (14)

Country Link
US (1) US20140178712A1 (es)
EP (1) EP2743364B1 (es)
JP (1) JP5354130B2 (es)
KR (1) KR101575832B1 (es)
CN (2) CN103732776B (es)
BR (1) BR112014002875B1 (es)
CA (1) CA2843588C (es)
ES (1) ES2589640T3 (es)
MX (1) MX349893B (es)
PL (1) PL2743364T3 (es)
RU (1) RU2562582C1 (es)
TW (1) TWI453287B (es)
WO (1) WO2013022043A1 (es)
ZA (1) ZA201400954B (es)

Families Citing this family (30)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
EP2392681B1 (en) 2009-01-30 2019-03-13 JFE Steel Corporation Heavy gauge, high tensile strength, hot rolled steel sheet with excellent hic resistance and manufacturing method therefor
CN104411851B (zh) 2012-05-08 2016-08-24 塔塔钢铁艾默伊登有限责任公司 由高强度可成形的热轧钢片材制得的汽车底盘部件
KR101499939B1 (ko) * 2013-04-10 2015-03-06 동국제강주식회사 고강도 고인성 후강판 및 그의 제조 방법
KR101518551B1 (ko) 2013-05-06 2015-05-07 주식회사 포스코 충격특성이 우수한 초고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR101543837B1 (ko) 2013-07-11 2015-08-11 주식회사 포스코 내충격 특성이 우수한 고항복비 고강도 열연강판 및 그 제조방법
KR101543836B1 (ko) 2013-07-11 2015-08-11 주식회사 포스코 내충격 특성 및 성형성이 우수한 고강도 열연강판 및 그 제조방법
WO2015099222A1 (ko) * 2013-12-26 2015-07-02 주식회사 포스코 용접성 및 버링성이 우수한 열연강판 및 그 제조방법
ES2659544T3 (es) * 2014-03-25 2018-03-16 Thyssenkrupp Steel Europe Ag Procedimiento para la fabricación de un producto plano de acero altamente resistente
CN103898407B (zh) * 2014-04-09 2016-07-06 武汉钢铁(集团)公司 600MPa热轧带肋钢筋及其制备方法
CN105506494B (zh) 2014-09-26 2017-08-25 宝山钢铁股份有限公司 一种屈服强度800MPa级高韧性热轧高强钢及其制造方法
CN104818436B (zh) * 2015-04-21 2016-09-28 舞阳钢铁有限责任公司 屈服620MPa级水电工程用热轧钢板及其生产方法
JP6756088B2 (ja) * 2015-06-11 2020-09-16 日本製鉄株式会社 冷間加工性に優れた熱延鋼板及びその製造方法
MX2017016553A (es) 2015-07-06 2018-05-11 Jfe Steel Corp Lamina de acero delgada de alta resistencia y metodo para la fabricacion de la misma.
WO2017125773A1 (en) 2016-01-18 2017-07-27 Arcelormittal High strength steel sheet having excellent formability and a method of manufacturing the same
KR101767839B1 (ko) * 2016-06-23 2017-08-14 주식회사 포스코 재질 균일성 및 구멍확장성이 우수한 석출강화형 열연강판 및 그 제조방법
KR101889174B1 (ko) * 2016-12-13 2018-08-16 주식회사 포스코 저온역 버링성이 우수한 고항복비형 고강도강 및 그 제조방법
KR101899681B1 (ko) * 2016-12-22 2018-09-17 주식회사 포스코 고항복비형 초고강도 냉연강판 및 그 제조방법
KR101917453B1 (ko) * 2016-12-22 2018-11-09 주식회사 포스코 극저온 충격인성이 우수한 후강판 및 이의 제조방법
WO2018138898A1 (ja) * 2017-01-30 2018-08-02 新日鐵住金株式会社 鋼板
TWI629363B (zh) * 2017-02-02 2018-07-11 新日鐵住金股份有限公司 Steel plate
CN109161793B (zh) * 2018-08-29 2020-08-04 河钢股份有限公司 一种低屈强比高强耐候钢及其生产方法
CN109594012A (zh) * 2018-11-05 2019-04-09 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种700MPa级稀土耐腐蚀车用钢带及其制备方法
KR102119975B1 (ko) * 2018-11-29 2020-06-08 주식회사 포스코 저온인성과 연신율이 우수하며, 항복비가 작은 후물 고강도 라인파이프용 강재 및 그 제조방법
KR102602081B1 (ko) * 2019-01-31 2023-11-13 제이에프이 스틸 가부시키가이샤 돌기가 있는 h형강 및 그의 제조 방법
CN110669914B (zh) * 2019-09-30 2021-07-06 鞍钢股份有限公司 一种冷冲压用高强汽车桥壳用钢及其生产方法
KR102236851B1 (ko) * 2019-11-04 2021-04-06 주식회사 포스코 내구성이 우수한 고항복비형 후물 고강도강 및 그 제조방법
CN111041378B (zh) * 2019-11-18 2021-06-15 武汉钢铁有限公司 一种易成型商用车横梁用钢及生产方法
CN113122769B (zh) * 2019-12-31 2022-06-28 宝山钢铁股份有限公司 低硅低碳当量吉帕级复相钢板/钢带及其制造方法
KR102580265B1 (ko) * 2021-12-22 2023-09-20 현대제철 주식회사 강재의 저온 충격흡수에너지 예측방법
CN115011873A (zh) * 2022-05-26 2022-09-06 包头钢铁（集团）有限责任公司 一种屈服强度550MPa级热镀锌高强结构钢及其生产方法

Family Cites Families (38)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2212434B1 (es) * 1972-12-31 1977-06-10 Nippon Steel Corp
CA2004548C (en) * 1988-12-05 1996-12-31 Kenji Aihara Metallic material having ultra-fine grain structure and method for its manufacture
US5545269A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method for producing ultra high strength, secondary hardening steels with superior toughness and weldability
US5545270A (en) * 1994-12-06 1996-08-13 Exxon Research And Engineering Company Method of producing high strength dual phase steel plate with superior toughness and weldability
JP3582257B2 (ja) 1996-01-11 2004-10-27 Ｊｆｅスチール株式会社 衝撃エネルギー吸収能の高い薄鋼板の製造方法
JP3301348B2 (ja) 1997-04-24 2002-07-15 住友金属工業株式会社 熱延高張力鋼板の製造方法
CN1082561C (zh) * 1997-06-26 2002-04-10 川崎制铁株式会社 钢管及其制造方法
DE69834932T2 (de) * 1997-07-28 2007-01-25 Exxonmobil Upstream Research Co., Houston Ultrahochfeste, schweissbare stähle mit ausgezeichneter ultratief-temperaturzähigkeit
EP0945522B1 (en) * 1997-09-11 2005-04-13 JFE Steel Corporation Method of producing a hot rolled sheet having ultra fine grains
US5900077A (en) * 1997-12-15 1999-05-04 Caterpillar Inc. Hardness, strength, and fracture toughness steel
US6254698B1 (en) * 1997-12-19 2001-07-03 Exxonmobile Upstream Research Company Ultra-high strength ausaged steels with excellent cryogenic temperature toughness and method of making thereof
JP4507364B2 (ja) 1999-07-19 2010-07-21 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度熱延鋼板の製造方法
JP4277405B2 (ja) 2000-01-26 2009-06-10 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靱性および溶接性に優れた高強度電縫鋼管用熱延鋼板の製造方法
JP2003096534A (ja) * 2001-07-19 2003-04-03 Mitsubishi Heavy Ind Ltd 高強度耐熱鋼、高強度耐熱鋼の製造方法、及び高強度耐熱管部材の製造方法
JP4661002B2 (ja) * 2001-08-07 2011-03-30 Ｊｆｅスチール株式会社 焼付硬化性および延性に優れた高張力熱延鋼板およびその製造方法
JP3881559B2 (ja) 2002-02-08 2007-02-14 新日本製鐵株式会社 溶接後の成形性に優れ、溶接熱影響部の軟化しにくい引張強さが７８０ＭＰａ以上の高強度熱延鋼板、高強度冷延鋼板および高強度表面処理鋼板
JP4205922B2 (ja) * 2002-10-10 2009-01-07 新日本製鐵株式会社 変形性能および低温靱性ならびにｈａｚ靱性に優れた高強度鋼管およびその製造方法
JP4304421B2 (ja) * 2002-10-23 2009-07-29 住友金属工業株式会社 熱延鋼板
JP4288146B2 (ja) * 2002-12-24 2009-07-01 新日本製鐵株式会社 溶接熱影響部の耐軟化性に優れたバーリング性高強度鋼板の製造方法
US7749338B2 (en) * 2002-12-24 2010-07-06 Nippon Steel Corporation High burring, high strength steel sheet excellent in softening resistance of weld heat affected zone and method of production of same
JP4214840B2 (ja) * 2003-06-06 2009-01-28 住友金属工業株式会社 高強度鋼板およびその製造方法
JP4232545B2 (ja) * 2003-06-11 2009-03-04 住友金属工業株式会社 高強度熱延鋼板とその製造方法
JP4576859B2 (ja) 2004-03-18 2010-11-10 Ｊｆｅスチール株式会社 加工性に優れた厚物高強度熱延鋼板の製造方法
JP4333444B2 (ja) 2004-03-31 2009-09-16 Ｊｆｅスチール株式会社 伸び特性、伸びフランジ特性、引張疲労特性および耐衝突特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5070732B2 (ja) * 2005-05-30 2012-11-14 Ｊｆｅスチール株式会社 伸び特性、伸びフランジ特性および引張疲労特性に優れた高強度熱延鋼板およびその製造方法
CN101238233B (zh) * 2005-08-03 2012-11-28 住友金属工业株式会社 热轧钢板及冷轧钢板及它们的制造方法
JP4964488B2 (ja) 2006-04-20 2012-06-27 新日本製鐵株式会社 プレス成形性の良好な高強度高ヤング率鋼板、溶融亜鉛めっき鋼板、合金化溶融亜鉛めっき鋼板及び鋼管、並びにそれらの製造方法
EP2014781B1 (en) * 2006-05-16 2016-11-09 JFE Steel Corporation High-strength hot-rolled steel plate having excellent stretch properties, stretch flanging properties and tension fatigue properties, and method for production thereof
JP4466619B2 (ja) * 2006-07-05 2010-05-26 Ｊｆｅスチール株式会社 自動車構造部材用高張力溶接鋼管およびその製造方法
JP2007016319A (ja) * 2006-08-11 2007-01-25 Sumitomo Metal Ind Ltd 高張力溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法
WO2008110670A1 (fr) * 2007-03-14 2008-09-18 Arcelormittal France Acier pour formage a chaud ou trempe sous outil a ductilite amelioree
US8157933B2 (en) * 2007-03-27 2012-04-17 Nippon Steel Corporation High-strength hot rolled steel sheet being free from peeling and excellent in surface properties and burring properties, and method for manufacturing the same
JP4972451B2 (ja) * 2007-04-20 2012-07-11 株式会社神戸製鋼所 溶接熱影響部および母材の低温靭性に優れた低降伏比高張力鋼板並びにその製造方法
JP5157240B2 (ja) 2007-05-08 2013-03-06 新日鐵住金株式会社 高強度鋼板および溶接構造物
JP5194858B2 (ja) 2008-02-08 2013-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 高強度熱延鋼板およびその製造方法
JP5195469B2 (ja) * 2009-01-30 2013-05-08 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法
CN104087829B (zh) * 2009-05-22 2017-04-12 杰富意钢铁株式会社 大热输入焊接用钢材
JP5533024B2 (ja) * 2010-02-26 2014-06-25 Ｊｆｅスチール株式会社 低温靭性に優れた厚肉高張力熱延鋼板の製造方法

Also Published As

Publication number Publication date
EP2743364B1 (en) 2016-07-27
CN103732776A (zh) 2014-04-16
CN103732776B (zh) 2016-06-08
BR112014002875A2 (pt) 2017-02-21
EP2743364A4 (en) 2015-11-04
TW201313920A (zh) 2013-04-01
CN105648311A (zh) 2016-06-08
US20140178712A1 (en) 2014-06-26
JP5354130B2 (ja) 2013-11-27
EP2743364A1 (en) 2014-06-18
CA2843588C (en) 2018-02-20
JPWO2013022043A1 (ja) 2015-03-05
WO2013022043A1 (ja) 2013-02-14
CA2843588A1 (en) 2013-02-14
CN105648311B (zh) 2018-03-30
KR20140026574A (ko) 2014-03-05
TWI453287B (zh) 2014-09-21
BR112014002875B1 (pt) 2018-10-23
RU2562582C1 (ru) 2015-09-10
PL2743364T3 (pl) 2017-01-31
MX2014001501A (es) 2014-05-12
MX349893B (es) 2017-08-18
KR101575832B1 (ko) 2015-12-08
ZA201400954B (en) 2016-07-27

Similar Documents

Publication Publication Date Title
ES2589640T3 (es) Lámina de acero laminada en caliente con alto límite de elasticidad y excelente absorción de energía del impacto a baja temperatura y resistencia al ablandamiento de la ZAC y método para producir la misma
ES2759051T3 (es) Chapa de acero laminada en caliente y método de fabricación de la misma
ES2686567T3 (es) Método para producir una hoja de acero laminada en frío
ES2769224T3 (es) Chapa de acero laminada en caliente
Mahato et al. An effective stacking fault energy viewpoint on the formation of extended defects and their contribution to strain hardening in a Fe–Mn–Si–Al twinning-induced plasticity steel
ES2729056T3 (es) Chapa fina de acero y método para la fabricación de una chapa fina de acero
ES2662381T3 (es) Pieza estampada en caliente y método de fabricación de la misma
CN102348823B (zh) 冷轧钢板
ES2656564T3 (es) Artículo moldeado por prensado en caliente y método de fabricación del mismo
ES2663747T3 (es) Hoja de acero laminado en caliente y su método de fabricación
ES2684144T3 (es) Chapa de acero laminada en caliente de alta resistencia que tiene excelente capacidad de deformación local y método de fabricación de la misma
ES2690121T3 (es) Acero para tubo de pozo de petróleo, tubo de pozo de petróleo, y método para producir el mismo
ES2663995T3 (es) Chapa de acero laminada en caliente de alta resistencia y proceso para producir la misma
CN104185691B (zh) 具有高强度和高延展性的新类型的非不锈钢
ES2734993T3 (es) Material de acero de alta resistencia para el uso en pozos de petróleo, y tuberías de pozos de petróleo
CN105917015B (zh) 马氏体系含Cr钢和油井用钢管
ES2719981T3 (es) Material de acero de alta resistencia para pozos petroleros y productos tubulares de campos petroleros
WO2007083808A1 (ja) 耐脆性破壊特性に優れた高強度ばね鋼およびその製造方法
ES2744934T3 (es) Tubo de acero de pozo de petróleo de pared gruesa y método de producción del mismo
JP6292022B2 (ja) 高強度熱延鋼板及びその製造方法
BR112019008336A2 (pt) chapa de aço para carburação, e método de fabricação da chapa de aço para carburação
JP6394835B1 (ja) 低温用ニッケル含有鋼板およびそれを用いた低温用タンク
BR112014015779B1 (pt) Método para produzir uma placa de aço espessa de alta resistência para uso estrutural
US11299798B2 (en) Steel plate and method of producing same
ES2745428T3 (es) Acero y método para fabricar el mismo