DE4204485C2

DE4204485C2 - Weitwinkellinsensystem

Info

Publication number: DE4204485C2
Application number: DE4204485A
Authority: DE
Inventors: Jun Hirakawa
Original assignee: Asahi Kogaku Kogyo Co Ltd
Current assignee: Pentax Corp
Priority date: 1991-02-15
Filing date: 1992-02-14
Publication date: 2002-08-14
Anticipated expiration: 2012-02-15
Also published as: US5233474A; GB9202571D0; DE4204485A1; JP2991524B2; GB2253494A; GB2253494B; JPH04261511A

Description

Die Erfindung bezieht sich auf ein Weitwinkellinsensystem des Retrofokustyps zur Verwendung in Kameras, wie beispielsweise Einlinsenreflexkameras. Insbesondere bezieht sich die Erfin dung auf ein Weitwinkellinsensystem mit einer asphärischen Oberfläche.

Um über einen passenden Rückfokus zu verfügen, verwenden Einlinsenreflexkameras Weitwinkellinsensysteme mit Retrofo kus, die eine vordere Linsengruppe negativer Brechkraft und eine hintere Linsengruppe positiver Brechkraft aufweisen. Die Ausdrücke "Gruppe" bzw. "Komponente" werden nachfolgend in gleicher Bedeutung verwendet, um auf mindestens ein einzelnes Linsenelement Bezug zu nehmen. Die ungeprüfte veröffentlichte japanische Patentanmeldung 12728/1979 offenbart beispielswei se ein kompaktes Weitwinkellinsensystem mit einer einfachen Fünfelementenkombination, die eine Gesamtbrennweite von F = 2,8 und einen halben Bildfeldwinkel von 37° besitzt. Gemäß einem anderen Beispiel offenbart die ungeprüfte veröffentlichte japanische Patentanmeldung Nr. 78520/1987 ein Weitwinkellinsensystem des Retrofokustyps mit einer Fünfelementenkombination, wobei die vordere Linsengruppe eine asphärische Oberfläche aufweist.

Bei den bekannten Weitwinkellinsensystemen treten jedoch einige Probleme auf. So zeigen sich bei dem in der ungeprüften veröffentlichten japanischen Patentanmeldung Nr. 12728/1979 beschriebenen System eine starke außeraxiale Koma und chromatische Queraberrationen als Folge der einfachen Fünfelementenkombination. Das in der ungeprüften veröffentlichten japanischen Patentanmeldung Nr. 78520/1987 beschriebene System plaziert eine asphärische Oberfläche in die vordere Linsengruppe, mit Abstand zur Blende, um außeraxiale Aberrationen, Bildfeldwölbungen und Verzerrungen zu korrigieren. Das System ist jedoch nicht in der Lage, den Astigmatismus und chromatische Queraberrationen zu korrigieren.

Es ist ein Ziel der vorliegenden Erfindung, die obengenannten Probleme zu überwinden und eine Linsenstruktur aus fünf Elementen für ein Hochleistungs-Weitwinkellinsensystem des Retrofokustyps durch Verwendung einer passend geformten asphärischen Oberfläche zu schaffen.

Es ist weiter ein Ziel der Erfindung, ein Weitwinkellinsensystem zu schaffen, das von der Objektseite her gesehen eine vordere Linsengruppe mit negativer Brechkraft und eine hintere Linsengruppe mit positiver Brechkraft sowie eine Blende aufweist. Die vordere Gruppe umfasst ein positives erstes Linsenelement und ein negatives zweites Meniskuslinsenelement mit einer zum Objekt gerichteten konvexen Oberfläche. Die hintere Gruppe weist ein positives drittes Linsenelement und ein negatives viertes Linsenelement mit einer asphärischen Oberfläche auf, wobei die negative Brechkraft des vierten Linsenelementes zum Rand hin zunimmt. Die hintere Linsengruppe weist weiter ein positives fünftes Linsenelement auf. Das Linsensystem erfüllt die folgenden Bedingungen:

3,5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4,5

1,0 < |fF/f| < 1,4, fF < 0

NRP < 1,65;

Es bedeutet: ΔX1 die Versetzung der asphärischen Oberfläche am Rande der effektiven Apertur gegen die paraxiale sphärische Oberfläche entlang der optischen Achse; ΔX2 die Versetzung der asphärischen Oberfläche bei der Hälfte der effektiven Apertur gegen die paraxiale sphärische Oberfläche entlang der optischen Achse; fE die Brennweite der vorderen Linsengruppe; f die Brennweite des gesamten Linsensystems; und NRP der Brechungsindex der d-Linie eines positiven Linsenelementes in der hinteren Gruppe.

Die Erfindung geht aus der nachfolgenden Beschreibung in Verbindung mit den beigefügten Zeichnungen deutlicher hervor. Zunächst wird der wesentliche Gegenstand der Figuren kurz beschrieben.

Fig. 1 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des Weitwinkellinsensystems eines Beispiels 1 dar;

Fig. 2 veranschaulicht die Aberrationskurven für das Linsensystem der Fig. 1;

Fig. 3 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des Weitwinkellinsensystems eines Beispiels 2 dar;

Fig. 4 veranschaulicht die Aberrationskurven für das Linsensystem der Fig. 3;

Fig. 5 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des Weitwinkelsystems eines Beispiels 3 dar;

Fig. 6 stellt die Aberrationskurven für das Linsensystem der Fig. 5 dar;

Fig. 7 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des Weitwinkellinsensystems eines Beispiels 4 dar;

Fig. 8 veranschaulicht die Aberrationskurven für das Linsensystem der Fig. 7;

Fig. 9 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht des Weitwinkellinsensystems eines Beispiels 5 dar;

Fig. 10 veranschaulicht die Aberrationskurven für das Linsensystem der Fig. 9; und

Fig. 11 veranschaulicht das vierte Linsenelement der Fig. 1 im Detail.

Nachfolgend werden bevorzugte Ausführungsformen der Erfindung beschrieben.

Fig. 1 zeigt ein Weitwinkellinsensystem, das eine vordere Linsengruppe 1 mit negativer Brechkraft und eine hintere Linsengruppe 2 mit positiver Brechkraft umfasst. Die hintere Linsengruppe weist eine Blende 3 auf. Die vordere Gruppe umfasst ein positives erstes Linsenelement 4 und ein negatives zweites Meniskuslinsenelement 5 mit einer zum Objekt gerichteten konvexen Oberfläche. Die hintere Gruppe 2 umfasst ein positives drittes Linsenelement 6, ein negatives viertes Linsenelement 7 mit einer asphärischen Oberfläche, und ein positives fünftes Linsenelement 8. Die negative Brechkraft des vierten Linsenelementes 7 nimmt zum Außenrand der Linse hin zu.

Die hintere Linsengruppe 2 besitzt eine große positive Brechkraft, um diejenigen Lichtstrahlen zu fokussieren, die beim Durchgang durch die vordere Linsengruppe 1 auseinandergelaufen sind. Die Verwendung einer hinteren Linsengruppe mit starker positiver Brechkraft vergrößert jedoch die Wahrscheinlichkeit, dass die sphärischen Aberrationen nicht ausreichend korrigiert werden. Um dieses Problem zu vermeiden, besitzt in der hinteren Gruppe das Element 7 (ganz dicht an der Blende 3) eine asphärische Linsenoberfläche S7. Dadurch können sphärische Aberrationen wirksam korrigiert werden, ohne die außeraxialen Lichtstrahlen wesentlich zu beeinflussen.

Die asphärische Oberfläche S7 auf dem vierten Linsenelement kann direkt aus einem optischen Glas herausgearbeitet oder indirekt durch Anbringen einer dünnen Kunstharzschicht auf einer sphärischen Linsenoberfläche gebildet werden. Die nachfolgend beschriebenen Beispiele 1 und 2 beziehen sich auf den Fall, dass die asphärische Oberfläche direkt durch Bearbeitung eines optischen Glases erzeugt wird. Die Beispiele 3, 4 und 5 beziehen sich auf den Fall, dass die asphärische Oberfläche durch Aufbringen einer dünnen Kunstharzschicht (in den Tabellen mit S7 bezeichnet) auf einer sphärischen Oberfläche (in den Tabellen mit S8 bezeichnet) gebildet wird.

Bei der bevorzugten Ausführungsform der Erfindung muss das Weitwinkellinsensystem die folgenden drei Bedingungen erfüllen:

3,5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4,5 (1)

1,0 < |fF/f| < 1,4, fF < 0 (2)

NRP < 1,65 (3)

Es bedeutet: ΔX1 die Versetzung der asphärischen Oberfläche am Rande der effektiven Apertur gegen die paraxiale sphärische Oberfläche entlang der optischen Achse; ΔX2 die Versetzung der asphärischen Oberfläche bei der Hälfte der effektiven Apertur gegen die paraxiale sphärische Oberfläche entlang der optischen Achse; fF die Brennweite der vorderen Linsengruppe; f die Brennweite des gesamten Linsensystems; und NRP der Brechungsindex der d-Linie eines positiven Linsenelementes in der hinteren Gruppe.

Die sphärische Aberration ist die Aberration einer Wellenfront, die eine geometrische Form besitzt, die proportional zur vierten Potenz der Höhe (h) ist, an der ein einfallender Strahl die asphärische Oberfläche berührt (d. h. die Stelle, an der ein Lichtstrahl die optische Achse relativ zum Brennpunkt schneidet). Dementsprechend kann eine sphärische Aberration durch Verwendung einer asphärischen Oberfläche S7 (Fig. 1) einer Form korrigiert werden, die der vierten Potenz der Höhe (h) proportional ist. Eine positive Wellenfrontaberration einer Form vierter Ordnung kann also durch Anbringen einer asphärischen Oberfläche vierter Ordnung in der Nähe der Blende erzeugt werden, wobei die negative Brechkraft der Linse mit der asphärischen Oberfläche zum Außenrand hin zunimmt.

Die oben angeführte Bedingung (1) spezifiziert die Form der asphärischen Oberfläche S7 des vierten Linsenelementes 7 in der Weise, dass sie allgemein proportional zur vierten Potenz der Einfallshöhe (h) ist. Falls das vierte Linsenelement eine asphärische Oberfläche besitzt, deren Form den oberen Grenzwert der Gleichung der Bedingung (1) überschreitet, bewirkt das Gesamtsystem eine Überkorrektur der außeraxialen Randstrahlen. Falls die Form der asphärischen Oberfläche des vierten Linsenelementes unter den unteren Grenzwert der Bedingung (1) fällt, bewirkt das Gesamtsystem eine unvollständige Korrektion der sphärischen Aberrationen.

Bedingung (2) muss zur Sicherung des passenden Rückfokusses und der kompakten Größe des Linsensystems erfüllt werden. Falls die negative Brechkraft der vorderen Linsengruppe größer als die Untergrenze der Bedingung (2) gemacht wird, entwickelt sich an der zweiten Oberfläche S2 des zweiten Linsenelementes 5 eine einwärts gerichtete Koma. Weiter werden bei Anwendung einer negativen Brechkraft über 1 in der vorderen Linsengruppe Lichtstrahlen veranlasst, stärker zu divergieren. Die verstärkte Divergenz erfordert eine größere positive Brechkraft in der hinteren Gruppe. Die Steigerung der positiven Brechkraft in der hinteren Gruppe erhöht jedoch die Wahrscheinlichkeit einer unvollständigen Korrektion der sphärischen Aberrationen.

Andererseits nimmt im Falle, dass die negative Brechkraft der vorderen Gruppe schwächer als die Obergrenze der Bedingung (2) gemacht wird, die Gesamtgröße des Linsensystems zu, so dass es schwieriger wird, einen großen Bildfeldwinkel zu gewährleisten.

Bedingung (3) spezifiziert den Brechungsindex eines positiven Linsenelementes in der hinteren Gruppe. Die positiven Linsenelemente in der hinteren Gruppe bestimmen die Gesamtbrechkraft des Systems und besitzen eine große positive Brechkraft. Daher kann durch Verwendung eines optischen Glases mit hohem Brechungsindex in diesen Linsenelementen die Petzvalsumme und somit die Bildfeldwölbung reduziert werden. Falls der Brechungsindex der positiven Linsenelemente zu klein ist, um die Bedingung (3) zu befriedigen, wird die Petzvalsumme groß, womit die Wahrscheinlichkeit zunimmt, dass die Bildfeldwölbung an der Objektseite auftreten wird. Darüber hinaus erfordert ein niedriger Brechungsindex eine stärkere Feldkrümmung in der hinteren Gruppe, um sicherzustellen, dass die Brechkraft der hinteren Gruppe ausreichend ist. Wie jedoch oben bemerkt wurde, vergrößert die Zunahme der Brechkraft der hinteren Gruppe die sphärischen Aberrationen und die Komawirkungen.

Bei einer anderen Ausführungsform der Erfindung ist das Weitwinkellinsensystem so aufgebaut, dass es die folgenden Bedingungen (4) und (5) erfüllt:

ν1 < 60 (4)

N1 < 1,55 (5);

dabei stellt ν1 die Abbe'sche Zahl des ersten Linsenelementes, und N1 den Brechungsindex des ersten Linsenelementes auf der d-Linie dar.

Die Bedingungen (4) und (5) spezifizieren die Abbe'sche Zahl sowie den Brechungsindex des ersten Linsenelementes. Die Erfüllung der Bedingung (4) trägt zu einer noch wirksameren Korrektion der chromatischen Queraberration bei, während die Erfüllung der Bedingung (5) zu einer noch wirkungsvolleren Korrektion der Verzeichnung beiträgt.

Nachfolgend werden fünf Ausführungsbeispiele der vorliegenden Erfindung beschrieben, in denen die Form der asphärischen Oberfläche S7 (auch durch ein Sternchen bezeichnet) durch die folgende Gleichung dargestellt werden soll:

Es bedeutet: X die Koordinate in Richtung der optischen Achse; h die Koordinate in Richtung senkrecht zur optischen Achse; C die Krümmung (1/r); K die Kegelschnittkonstante; und An einen Asphärenkoeffizienten (n = 4, 6, 8, 10).

Fig. 11 veranschaulicht das vierte Element 7 (Fig. 1) etwas deutlicher. Die paraxiale sphärische Oberfläche ist mit 20 bezeichnet und entspricht einer sphärischen Bezugsfläche im vierten Linsenelement. Die sphärische Fläche 20 schneidet die optische Achse an der Stelle X = 0 derart, dass der Abstand X zwischen der sphärischen Fläche 20 und der sphärischen Oberfläche S7 durch die oben erläuterte Bedingung (1) bestimmt wird. Der Abstand zwischen der Ebene 20 und der Oberfläche S7 hängt in jedem gegebenen Punkt P auf der Oberfläche S7 von der Höhe h des Punktes P ab.

Beispiel 1

Fig. 1 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 1 der vorliegenden Erfindung dar. Spezifische numerische Daten dieses Linsensystems sind in Tabelle 1 aufgeführt, während die Aberrationskurven des Systems in Fig. 2 dargestellt sind. In Tabelle 1 bezeichnet: r - den Krümmungsradius; d - die Dicke einer einzelnen Linse bzw. des Luftspaltes zwischen den Linsenoberflächen; N - den Brechungsindex; ν - die Abbe'sche Zahl; f - die Brennweite; fB - den Rückfokus; FNo - das Aperturverhältnis; ω - den halben Bildfeldwinkel; und An die Asphärenkoeffizienten (n = 4, 6, 8 und 10).

Tabelle 1

Beispiel 2

Fig. 3 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 2 der vorliegenden Erfindung dar. Die spezifischen numerischen Daten dieses Linsensystems sind in Tabelle 2 wiedergegeben, während die Aberrationskurven des Systems in Fig. 4 dargestellt sind.

Tabelle 2

Beispiel 3

Fig. 5 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 3 der vorliegenden Erfindung dar. Die spezifischen numerischen Daten dieses Linsensystems sind in Tabelle 3 wiedergegeben, während die Aberrationskurven des Systems in Fig. 6 dargestellt sind.

Tabelle 3

Beispiel 4

Fig. 7 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 4 der vorliegenden Erfindung dar. Die spezifischen numerischen Daten dieses Linsensystems sind in Tabelle 4 wiedergegeben, während die Aberrationskurven des Systems in Fig. 8 dargestellt sind.

Tabelle 4

Beispiel 5

Fig. 9 stellt eine vereinfachte Querschnittsansicht eines Weitwinkellinsensystems gemäß Beispiel 5 der vorliegenden Erfindung dar. Die spezifischen numerischen Daten dieses Linsensystems sind in Tabelle 5 wiedergegeben, während die Aberrationskurven des Systems in Fig. 10 dargestellt sind.

Tabelle 5

Wie oben beschrieben, wird in einem Weitwinkellinsensystem mit einfacher Fünfelementenzusammenstellung eine passende asphärische Oberfläche geschaffen, wobei gleichzeitig das resultierende Weitwinkellinsensystem kompakt ist und dennoch eine hohe Leistungsfähigkeit erzielt.

Claims

1. Weitwinkellinsensystem, das von der Objektseite bis zur Bildseite folgende Komponenten aufweist:

- eine vordere Linsenkomponente mit negativer Brechkraft, die ein positives erstes Linsenelement und ein negatives zweites Meniskuslinsenelement mit einer konvexen Oberfläche aufweist, die zur Objektseite hin gerichtet ist; und
- eine hintere Linsenkomponente mit positiver Brechkraft, die eine Blende sowie weiter ein positives drittes Linsenelement, ein negatives viertes Linsenelement mit einer asphärischen Oberfläche und ein positives fünftes Linsenelement umfasst, wobei die negative Brechkraft des vierten Linsenelementes in jedem Punkte entlang des Halbmessers des vierten Linsenelementes vom Abstand zwischen dem betreffenden Punkt und der optischen Achse derart abhängt, dass die negative Brechkraft des vierten Elementes radial nach außen hin zunimmt.

2. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 1, bei dem der Abstand zwischen der asphärischen Oberfläche und einer sphärischen Bezugsfläche an jedem beliebigen Punkte entlang der asphärischen Oberfläche vom Abstand zwischen dem betreffenden Punkte und der optischen Achse abhängt.

3. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2, bei dem das Linsensystem die folgenden Bedingungen erfüllt:
3,5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4,5
1,0 < |fF/f| < 1,4, fF < 0
NRP < 1,65;
dabei ist: ΔX1 der Abstand zwischen einem Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei der wirksamen Apertur des vierten Linsenelementes und der sphärischen Bezugsebene; ΔX2 der Abstand zwischen einem Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei der Hälfte der wirksamen Apertur und der sphärischen Bezugsfläche; fE die Brennweite der vorderen Linsenkomponente; f die Brennweite des gesamten Linsensystems; und NRP der Brechungsindex bei der d-Linie des positiven Linsenelementes in der hinteren Linsenkomponente.

4. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 1, bei dem das vierte Linsenelement so geformt ist, dass es eine asphärische Oberfläche durch Bilden einer Kunstharzschicht auf einer Glassubstratbasis und Polieren derselben zur Erzeugung einer asphärischen Oberfläche aufweist.

5. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 1, das folgende Bedingungen erfüllt:
ν1 < 60
N1 < 1,55;
dabei stellt ν1 die Abbe'sche Zahl des ersten Linsenelementes, und N1 den Brechungsindex des ersten Linsenelementes auf der d-Linie dar.

6. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2, bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung erfüllt:
3,5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4,5;
dabei ist: ΔX1 der Abstand zwischen einem Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei der wirksamen Apertur des vierten Linsenelementes und der sphärischen Bezugsebene; und ΔX2 der Abstand zwischen einem Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei der Hälfte der wirksamen Apertur und der sphärischen Bezugsfläche.

7. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2, bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung erfüllt:
1,0 < |fF/f| < 1,4, fF < 0;
wobei fF die Brennweite der vorderen Linsenkomponente und f die Brennweite des gesamten Linsensystems ist.

8. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 2, bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung erfüllt:
NRP < 1,65;
wobei NRP der Brechungsindex auf der d-Linie des positiven Linsenelementes in der hinteren Linsenkomponente ist.

9. Weitwinkellinsensystem, das von der Objektseite bis zur Bildseite folgende Komponenten aufweist:

- eine vordere Linsenkomponente mit negativer Brechkraft, die ein positives erstes Linsenelement und ein negatives zweites Meniskuslinsenelement mit einer konvexen Oberfläche aufweist, die zur Objektseite hin gerichtet ist; und
- eine hintere Linsenkomponente mit positiver Brechkraft, die eine Blende sowie weiter ein positives drittes Linsenelement, ein negatives viertes Linsenelement mit einer asphärischen Oberfläche und ein positives fünftes Linsenelement umfasst, wobei der Abstand zwischen der asphärischen Oberfläche des vierten Linsenelementes und einer sphärischen Bezugsfläche in einem beliebigen Punkte entlang der asphärischen Oberfläche vom Abstand zwischen dem betreffenden Punkte und der optischen Achse abhängt.

10. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 9, bei dem die negative Brechkraft in jedem Punkte entlang des Halbmessers des vierten Linsenelementes vom Abstand zwischen dem betreffenden Punkte und der optischen Achse derart abhängt, dass die negative Brechkraft des vierten Linsenelementes radial nach außen hin zunimmt.

11. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 9, bei dem das Linsensystem die folgenden Bedingungen erfüllt:
3,5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4,5
1,0 < |fF/f| < 1,4, fF < 0
NRP < 1,65;
dabei ist: ΔX1 der Abstand zwischen einem Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei der wirksamen Apertur des vierten Linsenelementes und der sphärischen Bezugsfläche; ΔX2 der Abstand zwischen einem Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei der Hälfte der wirksamen Apertur und der sphärischen Bezugsfläche; fF die Brennweite der vorderen Linsenkomponente; f die Brennweite des gesamten Linsensystems; und NRP der Brechungsindex bei der d-Linie des positiven Linsenelementes in der hinteren Linsenkomponente.

12. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 9, bei dem das vierte Linsenelement so geformt ist, dass es eine asphärische Oberfläche durch Bilden einer Kunstharzschicht auf einer Glassubstratbasis und Polieren derselben zur Erzeugung einer asphärischen Oberfläche aufweist.

13. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 9, das folgende Bedingungen erfüllt:
ν1 < 60
N1 < 1,55;
dabei stellt ν1 die Abbe'sche Zahl des ersten Linsenelementes, und N1 den Brechungsindex des ersten Linsenelementes auf der d-Linie dar.

14. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 9, bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung erfüllt:
3,5 < [log(ΔX1/ΔX2)/log2] < 4,5;
dabei ist: ΔX1 der Abstand zwischen einem Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei der wirksamen Apertur des vierten Linsenelementes und der sphärischen Bezugsfläche;
und ΔX2 der Abstand zwischen einem Punkte auf der asphärischen Oberfläche bei der Hälfte der wirksamen Apertur und der sphärischen Bezugsfläche.

15. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 9, bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung erfüllt:
1,0 < |fF/f| < 1,4, fF < 0;
wobei fF die Brennweite der vorderen Linsenkomponente; und f die Brennweite des gesamten Linsensystems darstellt.

16. Weitwinkellinsensystem nach Anspruch 9, bei dem das Linsensystem die folgende Bedingung erfüllt:
NRP < 1,65;
wobei NRP der Brechungsindex auf der d-Linie des positiven Linsenelementes in der hinteren Linsenkomponente ist.