WO2016121939A1 - 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法 Download PDF

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    • G03B5/00—Adjustment of optical system relative to image or object surface other than for focusing

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable magnification optical system is required to be an optical system having a brighter F value while having good optical performance.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, and is disposed closer to the image side than the second lens group.
  • An anti-vibration lens group that is disposed on the image side of the intermediate group and is configured to be movable so as to have a component orthogonal to the optical axis, and at least the first lens group And changing the distance between the second lens group and the second lens group and the intermediate group, zooming is performed, and the following conditional expression is satisfied.
  • f (1 to Gn) t the combined focal length from the first lens group to the intermediate group in the telephoto end state
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state.
  • a variable magnification optical system includes a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side,
  • An anti-vibration lens group configured to be movable so as to have a component orthogonal to the axis, and at least a distance between the first lens group and the second lens group, and the second lens group and the second lens group.
  • the zooming is performed by changing the distance from the n lens group, and the following conditional expression is satisfied. 1.000 ⁇ f (1 to Gn) t / ft ⁇ 100.000 However, f (1 to Gn) t: the combined focal length from the first lens group to the nth lens group in the telephoto end state, ft: focal length of the entire system in the telephoto end state.
  • An optical apparatus includes the above-described variable magnification optical system.
  • a method for manufacturing a variable power optical system is a method for manufacturing a variable power optical system having a first lens group having a negative refractive power and a second lens group having a positive refractive power. And an intermediate group disposed on the image side of the second lens group, disposed on the image side of the intermediate group, and configured to be movable so as to have a component perpendicular to the optical axis.
  • f (1 to Gn) t the combined focal length from the first lens group to the intermediate group in the telephoto end state
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state.
  • a method for manufacturing a variable magnification optical system includes a first lens group having negative refractive power and a second lens group having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • a method of manufacturing a variable magnification optical system comprising: an nth lens group that is disposed on the image side of the second lens group and has a negative refracting power that is fixed in a direction orthogonal to the optical axis; An anti-vibration lens group disposed on the image side from the n-th lens group and configured to be movable so as to have a component orthogonal to the optical axis, and at least the first lens group and the second lens group; And changing the distance between the second lens group and the n-th lens group, zooming is performed, and each lens is arranged in the lens barrel so as to satisfy the following conditional expression.
  • f (1 to Gn) t the combined focal length from the first lens group to the nth lens group in the telephoto end state
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the first example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the first example, respectively.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the second example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the third example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the fourth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fourth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the fourth example, respectively.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the fifth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the fifth example.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the sixth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the sixth example.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the seventh example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the seventh example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the seventh example, respectively.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the variable magnification optical system according to the eighth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eighth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eighth example.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the variable magnification optical system according to Example 9 in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the ninth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the ninth example.
  • (W), (M), and (T) are sectional views of the zoom optical system according to the tenth example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the tenth example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the zoom optical system according to the tenth example, respectively.
  • (W), (M), and (T) are cross-sectional views of the zoom optical system according to the eleventh example in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state, respectively.
  • (A), (b), and (c) are various aberration diagrams during focusing at infinity in the wide-angle end state, intermediate focal length state, and telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eleventh example. is there.
  • (A), (b), and (c) perform image blur correction at the time of focusing at infinity in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the eleventh example.
  • FIG. 1 It is a figure which shows an example of a structure of the camera carrying a variable magnification optical system. It is a figure which shows the outline of an example of the manufacturing method of a variable magnification optical system.
  • FIG. 1 shows an example of the configuration of the variable magnification optical system ZL.
  • the number of lens groups, the lens configuration in each lens group, and the like can be changed as appropriate.
  • variable magnification optical system ZL includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power, and is closer to the image side than the second lens group G2.
  • An anti-vibration lens group VR which has an arranged intermediate group (nth lens group) Gn, is arranged on the image side of the intermediate group Gn, and is configured to be movable so as to have a component orthogonal to the optical axis. Then, zooming is performed by changing at least the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the distance between the second lens group G2 and the intermediate group Gn.
  • the intermediate group Gn has a fixed position in the direction orthogonal to the optical axis and can have a negative refractive power.
  • the 31st lens is used as an intermediate group Gn having a negative refractive power that is fixed in a direction perpendicular to the optical axis, and an anti-vibration lens group VR disposed on the image side of the intermediate group.
  • the group G31 and the 32nd lens group G32 correspond respectively.
  • the anti-vibration lens group VR arranged on the intermediate group Gn and the image side of the intermediate group the thirty-first lens group G31 and the thirty-second lens group Applicable to G32.
  • the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 correspond to the intermediate group Gn and the anti-vibration lens group VR disposed on the image side of the intermediate group.
  • the anti-vibration lens group VR preferably has a negative refractive power.
  • variable magnification optical system ZL includes a negative positive / negative positive or negative positive / negative positive / positive lens group, and realizes a variable magnification optical system having a wide angle of view by changing at least the distance between these groups. be able to.
  • the negative intermediate group Gn and the (negative) anti-vibration lens group VR are provided on the image side of the intermediate group, and the anti-vibration lens group VR is moved so as to have a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1). 1.000 ⁇ f (1 to Gn) t / ft ⁇ 100.000 (1) However, f (1 to Gn) t: composite focal length from the first lens group G1 to the intermediate group Gn in the telephoto end state, ft: focal length of the entire system in the telephoto end state.
  • Conditional expression (1) returns the incident light converged by the first lens group G1 and the second lens group G2 to a substantially parallel light beam (substantially afocal light beam) in the intermediate group Gn, and returns to the anti-vibration lens group VR.
  • This is a conditional expression for improving the anti-vibration performance.
  • a bright F-number of about F2.8 to F3.5 can be secured, and various aberrations including spherical aberration can be corrected well.
  • conditional expression (1) If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the power of the intermediate group Gn becomes too large, and correction for various aberrations such as spherical aberration by the intermediate group Gn becomes insufficient, and a zoom ratio of about 3 times or more is obtained. It becomes difficult.
  • conditional expression (1) In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (1) is 50.000. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of the conditional expression (1) is 25.000.
  • conditional expression (1) In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (1) is 1.500. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (1) is 2.000.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (2). 1.360 ⁇ -f (Gn to G (VR)) w / fw ⁇ 5.000 (2) However, f (Gn to G (VR)) w: composite focal length from the intermediate group Gn to the image stabilizing lens group VR in the wide-angle end state, fw: focal length of the entire system in the wide-angle end state.
  • Conditional expression (2) is a condition for achieving both a zoom ratio of about 3 times and good optical performance by appropriately setting the combined focal length in the wide-angle end state of the intermediate group Gn and the anti-vibration lens group VR. It is a formula. By satisfying conditional expression (2), a bright F-number of about F2.8 to F3.5 can be secured, and various aberrations including spherical aberration can be corrected well.
  • conditional expression (2) If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, the combined refractive power of the intermediate group Gn and the anti-vibration lens group VR becomes too small, and it becomes difficult to secure a zoom ratio of about 3 times in the entire system. As a result, it becomes necessary for the second lens group G2 and other groups to perform zooming, and as a result, correction of spherical aberration and coma becomes insufficient.
  • conditional expression (2) In order to ensure the effect, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 4.000. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (2) is 3.000.
  • conditional expression (2) If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the combined refractive power of the intermediate group Gn and the anti-vibration lens group VR becomes too large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma. As a result, it is difficult to realize good imaging performance while increasing the F value to about F2.8 to F3.5.
  • conditional expression (2) is 1.400. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (2) is 1.450.
  • the variable magnification optical system ZL has an image side lens group RP having the strongest positive refractive power among the lens groups having positive refractive power arranged on the image side from the image stabilizing lens group VR. It is preferable that the interval between the RP and the vibration-proof lens group VR changes during zooming and satisfies the following conditional expression (3). 0.400 ⁇ f (RP) / f (FP) ⁇ 2,000 (3) However, f (RP): focal length of the image side lens unit RP, f (FP): the combined focal length in the wide-angle end state of the lens disposed on the image plane side from the first lens group G1 and disposed on the object side from the intermediate group Gn.
  • Conditional expression (3) is a conditional expression for achieving both a zoom ratio of about 3 times and good optical performance by appropriately setting the refractive power of the image side lens unit RP.
  • conditional expression (3) a bright F-number of about F2.8 to F3.5 can be secured, and various aberrations including spherical aberration can be corrected well.
  • conditional expression (3) If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, it will be insufficient to change the magnification by the image side lens unit RP, and it will be difficult to secure a zoom ratio of about 3 times in the entire system. As a result, it becomes necessary for the second lens group G2 and other groups to perform zooming, and as a result, correction of spherical aberration and coma becomes insufficient.
  • conditional expression (3) is 1.800. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of the conditional expression (3) is 1.700.
  • conditional expression (3) If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the image side lens unit RP becomes too large, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma. As a result, it is difficult to realize good imaging performance while increasing the F value to about F2.8 to F3.5.
  • conditional expression (3) In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of conditional expression (3) is 0.500. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (3) is 0.600.
  • the intermediate group Gn preferably has at least one positive lens component and one negative lens component.
  • Lens component means a single lens or a cemented lens.
  • the spherical aberration and coma aberration can be corrected satisfactorily in the intermediate group Gn, which can contribute to the improvement of the image stabilization performance.
  • the intermediate group Gn is composed of only one of the lens components, spherical aberration and coma aberration correction in the intermediate group Gn is insufficient, and it is necessary for the vibration-proof lens group VR to perform correction of those aberrations. appear.
  • the vibration-proof lens group VR As a result, the occurrence of decentration coma aberration or one-side blur that occurs during image blur correction increases, and it is difficult to maintain good imaging performance during image blur correction.
  • the intermediate group Gn has at least two negative lens components and one or more positive lens components.
  • the second lens group G2 has at least four lens components.
  • the second lens group G2 which can contribute to the improvement of the image stabilization performance.
  • the second lens group G2 is composed of three or less lens components, spherical aberration and coma aberration correction in the second lens group G2 becomes insufficient, and as a result, the intermediate group Gn is responsible for correcting these aberrations. Need to be generated. As a result, the occurrence of decentration coma aberration or one-side blur that occurs during image blur correction increases, and it is difficult to maintain good imaging performance during image blur correction.
  • the second lens group G2 has at least five or more lens components.
  • the second lens group G2 includes a twenty-first lens group G21 having a positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It is preferable to perform focusing from infinity to a close object by moving the 21 lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • the lens group to be moved at the time of focusing can be reduced in size and weight, and the entire lens system can be downsized and the focusing speed at the time of autofocusing can be increased.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (4). 10.00 ° ⁇ t ⁇ 30.00 ° (4) However, ⁇ t: Half field angle in the telephoto end state.
  • Conditional expression (4) is a condition that defines the value of the half angle of view in the telephoto end state. By satisfying conditional expression (4), a desired angle of view can be obtained, and coma, distortion, and field curvature can be favorably corrected.
  • conditional expression (4) is 27.00 °. In order to ensure the effect, it is preferable that the upper limit value of conditional expression (4) is 24.00 °.
  • conditional expression (4) is 11.00 °. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (4) is 12.00 °.
  • variable magnification optical system ZL preferably satisfies the following conditional expression (5). 30.00 ° ⁇ w ⁇ 50.00 ° (5) However, ⁇ w: Half angle of view in the wide angle end state.
  • Conditional expression (5) is a condition that defines the value of the half angle of view in the wide-angle end state. By satisfying conditional expression (5), a desired angle of view can be obtained, and coma, distortion, and field curvature can be favorably corrected.
  • conditional expression (5) is 48.00 °. In order to make the effect more reliable, it is preferable that the upper limit value of the conditional expression (5) is 45.00 °.
  • conditional expression (5) be 32.00 °. In order to ensure the effect, it is preferable that the lower limit value of the conditional expression (5) is 34.00 °.
  • the distance between the twenty-first lens group G21 and the twenty-second lens group G22 may be fixed or variable at the time of zooming.
  • the interval between the intermediate group Gn and the anti-vibration lens group VR may be fixed or variable during variable magnification. In the case of fixing, it is preferable that the combined refractive power of the intermediate group Gn and the anti-vibration lens group VR can be negative.
  • variable magnification optical system ZL it is preferable that the refractive power of the optical system including the lens disposed on the image side from the image stabilizing lens group VR is positive.
  • variable magnification optical system ZL preferably has at least one lens group having positive refractive power on the image side from the image stabilizing lens group VR.
  • variable magnification optical system ZL preferably has an aperture stop between the second lens group G2 and the intermediate group Gn.
  • variable magnification optical system ZL having a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations corrected satisfactorily.
  • FIG. 37 shows an example of the configuration of a camera equipped with a variable magnification optical system.
  • the camera 1 is an interchangeable lens camera (so-called mirrorless camera) provided with the above-described variable magnification optical system ZL as the photographing lens 2.
  • this camera 1 light from an object (not shown) that is not shown is condensed by the taking lens 2, and then on the image pickup surface of the image pickup unit 3 via an OLPF (Optical Low Pass Filter) that is not shown.
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • This image is displayed on an EVF (Electronic view finder) 4 provided in the camera 1.
  • EVF Electronic view finder
  • variable magnification optical system ZL mounted on the camera 1 as the photographing lens 2 has a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations due to its characteristic lens configuration, as will be understood from each of the embodiments described later. And has good optical performance. Therefore, according to the camera 1, it is possible to realize an optical apparatus having a bright F value, a wide angle of view, various aberrations being favorably corrected, and good optical performance.
  • the example of the mirrorless camera was demonstrated as the camera 1, it is not limited to this.
  • the above zooming optical system ZL is mounted on a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a viewfinder optical system, the same effect as the camera 1 can be obtained. Can do.
  • FIG. 38 shows an example of a manufacturing method of the variable magnification optical system ZL.
  • each lens is arranged in the lens barrel so as to have a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power (step ST10).
  • Each lens is arranged so as to have an intermediate group Gn arranged on the image side from the second lens group G2 (step ST20).
  • Each lens is arranged so as to have an anti-vibration lens group VR arranged on the image side from the intermediate group Gn and configured to be movable so as to have a component orthogonal to the optical axis (step ST30).
  • Each lens is arranged so as to perform zooming by changing at least the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 and the distance between the second lens group G2 and the intermediate group Gn (step) ST40).
  • Each lens is arranged so as to satisfy the following conditional expression (1) (step ST50). 1.000 ⁇ f (1 to Gn) t / ft ⁇ 100.000 (1)
  • f (1 to Gn) t composite focal length from the first lens group G1 to the intermediate group Gn in the telephoto end state
  • ft focal length of the entire system in the telephoto end state.
  • a first lens group G1 and a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, and a biconvex lens L25 are arranged.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L26, which serves as a twenty-second lens group G22.
  • a biconcave lens L31, a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a biconvex lens L33 are disposed.
  • a biconcave lens L34 and a positive meniscus lens L35 having a convex surface facing the object side are arranged as a thirty-second lens group G32.
  • L41, a cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the image side and a biconvex lens L43, and a cemented lens of a biconvex lens L44, a biconcave lens L45, and a positive meniscus lens L46 having a convex surface facing the object side are arranged.
  • the fourth lens group G4 is obtained.
  • the lens groups thus prepared are arranged in the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • variable magnification optical system ZL having a bright F value, a wide angle of view, and various aberrations corrected favorably.
  • FIG. 11 is a cross-sectional view showing the configuration of ZL12) and refractive power distribution.
  • the optical axis of each lens group when changing the magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T) through the intermediate focal length state (M) is shown.
  • the moving direction along is indicated by an arrow.
  • variable magnification optical systems ZL1 to ZL12 In the upper part of the sectional view of the variable magnification optical systems ZL1 to ZL12, the moving direction of the focusing lens group when focusing on an object at a short distance from infinity is indicated by an arrow, and the image stabilizing lens group for correcting image blurring The state of VR is also shown.
  • each reference symbol for FIG. 1 according to the first embodiment is used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference symbol. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are given, they are not necessarily in the same configuration as the other embodiments.
  • Tables 1 to 12 are shown below. These are tables of specifications in the first to twelfth embodiments.
  • d-line (wavelength 587.562 nm) and g-line (wavelength 435.835 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.
  • the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction
  • R is the radius of curvature of each optical surface
  • D is the next optical surface from each optical surface ( Or an optical plane distance to the image plane)
  • n (d) is the refractive index of the optical member material with respect to the d-line
  • ⁇ d is the Abbe number based on the d-line of the optical member material
  • “Aperture” indicates an aperture stop S.
  • the curvature radius “0.00000” indicates a plane in the case of a lens surface, and indicates an aperture or an aperture surface in the case of a stop.
  • the optical surface is an aspherical surface
  • the surface number is marked with *
  • the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.
  • f is the focal length of the entire lens system
  • FNo is the F number
  • ⁇ is the half angle of view (unit: °)
  • Y is the maximum image height
  • TL is the optical axis when focusing on infinity.
  • the distance from the forefront lens to the last lens surface, BF is the distance from the last lens surface to the image plane I on the optical axis when focused at infinity, and BF (air equivalent) is the distance when focused at infinity.
  • the distance from the last lens surface on the optical axis to the image plane I is expressed in terms of the air equivalent length.
  • D0 is the axial air distance between the object surface and the lens surface on the most object side of the first lens group G1
  • mm is generally used for the focal length f, the radius of curvature R, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified.
  • the optical system is not limited to this because the same optical performance can be obtained even when proportional expansion or proportional reduction is performed.
  • the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
  • variable magnification optical system ZL (ZL1) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the biconcave lens L12 is a composite aspherical lens formed by forming a resin layer provided on the glass surface on the object side into an aspherical shape.
  • the second lens group G2 is composed of a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a cemented lens of a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, and a biconvex lens L25 arranged in order from the object side.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L26.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 (intermediate group) that is arranged in order from the object side and has a negative refractive power and whose position in the direction orthogonal to the optical axis is fixed, and a thirty-second lens that has a negative refractive power. It consists of a group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31, a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L33 arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 includes a biconcave lens L34 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L35 having a convex surface directed toward the object side.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the image side, and a biconvex lens L43, a biconvex lens L44, a biconcave lens L45, and the object side. And a cemented lens with a positive meniscus lens L46 having a convex surface facing the surface.
  • the biconvex lens L41 has an aspheric object side surface.
  • the positive meniscus lens L46 has an aspheric image side surface.
  • a first flare cut stop FC1 and an aperture stop S arranged in order from the object side are provided between the second lens group G2 and the third lens group G3. Between the fourth lens group G4 and the image plane I, a second flare cut stop FC2 is provided.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side, moving the third lens group G3 once to the image side, then moving to the object side, and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the first flare cut stop FC1, the aperture stop S, and the second flare cut stop FC2 are fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.45 and the focal length is 24.80 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.29 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.51 and the focal length is 50.01 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 51 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.58 and the focal length is 67.85 mm, so that the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 61 mm.
  • Table 1 below shows the values of each item in the first example.
  • Surface numbers 1 to 40 in Table 1 correspond to the optical surfaces m1 to m40 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL1 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • 3A and 3B are lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • FIG. 3A is a wide-angle end state
  • FIG. 3B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • FNO represents the F number
  • Y represents the image height
  • d indicates the d-line
  • g indicates the aberration at the g-line.
  • those without these descriptions show aberrations at the d-line.
  • the value of the F number corresponding to the maximum aperture is shown.
  • the solid line indicates the sagittal image plane
  • the broken line indicates the meridional image plane.
  • variable magnification optical system ZL1 has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL2) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the biconcave lens L12 is a composite aspherical lens formed by forming a resin layer provided on the glass surface on the object side into an aspherical shape.
  • the second lens group G2 is composed of a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a cemented lens of a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, and a biconvex lens L25 arranged in order from the object side.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L26.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 (intermediate group) that is arranged in order from the object side and has a negative refractive power and whose position in the direction orthogonal to the optical axis is fixed, and a thirty-second lens that has a negative refractive power. It consists of a group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31, a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L33 arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 includes a biconcave lens L34 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L35 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L34 has an aspheric object side surface.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a concave surface facing the image side, and a biconvex lens L43, a biconvex lens L44, a biconcave lens L45, and the object side. And a cemented lens with a positive meniscus lens L46 having a convex surface facing the surface.
  • the biconvex lens L41 has an aspheric object side surface.
  • the positive meniscus lens L46 has an aspheric image side surface.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • a flare cut stop FC is provided between the fourth lens group G4 and the image plane I.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side, moving the third lens group G3 once to the image side, then moving to the object side, and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the aperture stop S and the flare cut stop FC are fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.44 and the focal length is 24.80 mm in the wide-angle end state.
  • the amount of movement is -0.30 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.50 and the focal length is 47.76 mm. .50 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.58, and the focal length is 67.85 mm. 62 mm.
  • Table 2 shows the values of each item in the second example.
  • Surface numbers 1 to 39 in Table 2 correspond to the respective optical surfaces m1 to m39 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL2 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 5 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example when focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • 6A and 6B are lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.
  • FIG. 6A is a wide-angle end state
  • FIG. 6B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL2 has good optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL3) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the biconcave lens L12 is a composite aspherical lens formed by forming a resin layer provided on the glass surface on the object side into an aspherical shape.
  • the second lens group G2 is composed of a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a cemented lens of a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, and a biconvex lens L25 arranged in order from the object side.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L26.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 (intermediate group) that is arranged in order from the object side and has a negative refractive power and whose position in the direction orthogonal to the optical axis is fixed, and a thirty-second lens that has a negative refractive power. It consists of a group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31, a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L33 arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 includes a biconcave lens L34 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L35 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L34 has an aspheric object side surface.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the image side, and a biconvex lens L43, and a cemented lens of the biconvex lens L44 and the biconcave lens L45. It consists of a lens.
  • the biconvex lens L41 has an aspheric object side surface.
  • the biconcave lens L45 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the image side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side, moving the third lens group G3 once to the image side, then moving to the object side, and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the fifth lens group G5 and the aperture stop S are fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.45 and the focal length is 24.82 mm in the wide-angle end state.
  • the amount of movement is -0.29 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.50 and the focal length is 47.49 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 49 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.58 and the focal length is 67.84 mm. 62 mm.
  • Table 3 shows the values of each item in the third example.
  • Surface numbers 1 to 40 in Table 3 correspond to the respective optical surfaces m1 to m40 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL3 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 8 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL3 according to Example 3.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • 9A and 9B are lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example, where FIG. 9A is a wide-angle end state and FIG. 9B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL3 has good optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL4) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the sixth lens group G6 includes a seventh lens group G7 having a negative refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the biconcave lens L12 is a composite aspherical lens formed by forming a resin layer provided on the glass surface on the object side into an aspherical shape.
  • the second lens group G2 (focusing lens group) includes a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, and a biconvex lens L25. .
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex lens L31.
  • the fourth lens group G4 (intermediate group) is fixed at a position orthogonal to the optical axis, and is arranged in order from the object side, a biconcave lens L41, a negative meniscus lens L42 with a concave surface facing the object side, Consists of a convex lens L43.
  • the fifth lens group G5 (anti-vibration lens group) includes a biconcave lens L51 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L51 has an aspheric object side surface.
  • the sixth lens group G6 includes a biconvex lens L61 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L62 having a concave surface directed to the image side and a biconvex lens L63, and a cemented lens of the biconvex lens L64 and the biconcave lens L65. It consists of a lens.
  • the biconvex lens L61 has an aspheric object side surface.
  • the biconcave lens L65 has an aspheric image side surface.
  • the seventh lens group G7 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a positive meniscus lens L71 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L72 having a concave surface directed toward the image side.
  • An aperture stop S is provided between the third lens group G3 and the fourth lens group G4.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved.
  • Move to the object side move the third lens group G3 to the object side, move the fourth lens group G4 once to the image side, then move to the object side, and move the fifth lens group G5 once to the image side Then, it is moved to the object side, and the sixth lens group G6 is moved to the object side.
  • the seventh lens group G7 and the aperture stop S are fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the second lens group G2 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fifth lens group G5 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.46 and the focal length is 25.49 mm. The amount of movement is -0.29 mm. In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.53 and the focal length is 48.81 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 49 mm. In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.61 and the focal length is 69.45 mm. 59 mm.
  • Table 4 shows the values of each item in the fourth example.
  • Surface numbers 1 to 40 in Table 4 correspond to the optical surfaces m1 to m40 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL4 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 11 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL4 according to Example 4.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 12 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example, where (a) is a wide-angle end state, and (b) is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL4 has good optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL5) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the biconcave lens L12 is a composite aspherical lens formed by forming a resin layer provided on the glass surface on the object side into an aspherical shape.
  • the second lens group G2 is composed of a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a cemented lens of a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, and a biconvex lens L25 arranged in order from the object side.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L26.
  • the third lens group G3 includes an aperture stop S arranged in order from the object side, a thirty-first lens group G31 (intermediate group) having a negative refractive power and a fixed position in the direction orthogonal to the optical axis, and a negative refractive power. And a thirty-second lens group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31, a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L33 arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 includes a biconcave lens L34 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L35 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L34 has an aspheric object side surface.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the image side, and a biconvex lens L43, and a cemented lens of the biconvex lens L44 and the biconcave lens L45. It consists of a lens.
  • the biconvex lens L41 has an aspheric object side surface.
  • the biconcave lens L45 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex lens L51 and a biconcave lens L52, which are arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1 In zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the third lens group G3 and the fifth lens group G5 are fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization lens group VR for correcting rotational blur of 0.30 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.28 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.52 and the focal length is 47.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 48 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.58, and the focal length is 67.85 mm. 62 mm.
  • Table 5 below shows the values of each item in the fifth example.
  • Surface numbers 1 to 40 in Table 5 correspond to the optical surfaces m1 to m40 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL5 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 14 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL5 according to Example 5, (A) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state.
  • FIGS. 15A and 15B are lateral aberration diagrams when performing image blur correction at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL5 according to Example 5, where FIG. 15A is a wide-angle end state, and FIG. 15B is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL5 has good optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL6) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the sixth lens group G6 includes a seventh lens group G7 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the biconcave lens L12 is a composite aspherical lens formed by forming a resin layer provided on the glass surface on the object side into an aspherical shape.
  • the second lens group G2 (focusing lens group) includes a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, a cemented lens of a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, and a biconvex lens L25. .
  • the third lens group G3 is composed of a biconvex lens L31.
  • the fourth lens group G4 (intermediate group) has a fixed position in the direction orthogonal to the optical axis, and is arranged in order from the object side, with an aperture stop S, a biconcave lens L41, and a negative meniscus with a concave surface facing the object side. It consists of a lens L42 and a biconvex lens L43.
  • the fifth lens group G5 (anti-vibration lens group) includes a biconcave lens L51 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L51 has an aspheric object side surface.
  • the sixth lens group G6 includes a biconvex lens L61 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L62 having a concave surface directed to the image side and a biconvex lens L63, and a cemented lens of the biconvex lens L64 and the biconcave lens L65. It consists of a lens.
  • the biconvex lens L61 has an aspheric object side surface.
  • the biconcave lens L65 has an aspheric image side surface.
  • the seventh lens group G7 is composed of a cemented lens of a biconvex lens L71 and a biconcave lens L72 arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved.
  • Move to the object side move the third lens group G3 to the object side, move the fourth lens group G4 to the image side, move the fifth lens group G5 once to the image side, and then move to the object side
  • the sixth lens group G6 is moved to the object side.
  • the seventh lens group G7 is fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the second lens group G2 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fifth lens group G5 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.46 and the focal length is 24.73 mm. The amount of movement is -0.28 mm. In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.53 and the focal length is 47.48 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 48 mm. In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.58 and the focal length is 67.41 mm. 61 mm.
  • Table 6 shows the values of each item in the sixth example.
  • Surface numbers 1 to 40 in Table 6 correspond to the optical surfaces m1 to m40 shown in FIG.
  • Table 6 shows that the variable magnification optical system ZL6 according to the sixth example satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 17 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the variable magnification optical system ZL6 according to Example 6 is focused at infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • 18A and 18B are lateral aberration diagrams when performing image blur correction at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL6 according to the sixth example.
  • FIG. 18A is a wide-angle end state
  • FIG. 18B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL6 has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL7) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the biconcave lens L12 is a composite aspherical lens formed by forming a resin layer provided on the glass surface on the object side into an aspherical shape.
  • the second lens group G2 is composed of a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the 21st lens group G21 includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex lens L22, a biconcave lens L23, and a biconvex lens L24, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-second lens group G22 includes a biconvex lens L25.
  • the third lens group G3 includes an aperture stop S arranged in order from the object side, a thirty-first lens group G31 (intermediate group) having a negative refractive power and a fixed position in the direction orthogonal to the optical axis, and a negative refractive power. And a thirty-second lens group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31, a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L33 arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 includes a biconcave lens L34 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L35 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L34 has an aspheric object side surface.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L41, a biconvex lens L42, and a cemented lens of a biconvex lens L43 and a biconcave lens L44, which are arranged in order from the object side.
  • the biconvex lens L41 has an aspheric object side surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1 In zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the third lens group G3 and the fifth lens group G5 are fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.46 and the focal length is 24.77 mm. The amount of movement is -0.29 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.52, and the focal length is 47.50 mm. 48 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.58 and the focal length is 67.86 mm. 62 mm.
  • Table 7 shows the values of each item in the seventh example.
  • Surface numbers 1 to 38 in Table 7 correspond to the respective optical surfaces m1 to m38 shown in FIG.
  • FIG. 20 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL7 according to Example 7, (A) shows a wide-angle end state, (b) shows an intermediate focal length state, and (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 21 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL7 according to Example 7, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus. The distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL7 according to the seventh example has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL8) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the biconcave lens L12 is a composite aspherical lens formed by forming a resin layer provided on the glass surface on the object side into an aspherical shape.
  • the second lens group G2 includes a flare-cut stop FC, a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power, and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side. It consists of.
  • the 21st lens group G21 includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconvex lens L22, a biconcave lens L23, and a biconvex lens L24, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-second lens group G22 includes a biconvex lens L25.
  • the third lens group G3 includes an aperture stop S arranged in order from the object side, a thirty-first lens group G31 (intermediate group) having a negative refractive power and a fixed position in the direction orthogonal to the optical axis, and a negative refractive power. And a thirty-second lens group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31, a negative meniscus lens L32 having a concave surface directed toward the object side, and a biconvex lens L33 arranged in order from the object side.
  • the thirty-second lens group G32 includes a biconcave lens L34 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L35 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L34 has an aspheric object side surface.
  • the fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens L41 having a convex surface directed toward the image side, a biconvex lens L42, and a cemented lens of a biconvex lens L43 and a biconcave lens L44, which are arranged in order from the object side.
  • the positive meniscus lens L41 has an aspheric object side surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens composed of a negative meniscus lens L51 having a concave surface facing the image side and a positive meniscus lens L52 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the first lens group G1 In zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the third lens group G3 and the fifth lens group G5 are fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization lens group VR for correcting rotational blur of 0.30 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.26 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.58 and the focal length is 47.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. .43 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.66 and the focal length is 67.85 mm. 54 mm.
  • Table 8 shows the values of each item in the eighth example.
  • Surface numbers 1 to 39 in Table 8 correspond to the optical surfaces m1 to m39 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL8 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 23 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL8 according to Example 8.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 24 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL8 according to Example 8, where (a) is a wide-angle end state, and (b) is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL8 has good optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL9) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 is composed of a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the second lens group G2 is composed of a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a biconvex lens L21, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, a cemented lens of a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, and a biconvex lens L25 arranged in order from the object side.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a biconvex lens L26 and a negative meniscus lens L27 having a concave surface directed toward the object side.
  • the third lens group G3 includes a thirty-first lens group G31 (intermediate group) that is arranged in order from the object side and has a negative refractive power and whose position in the direction orthogonal to the optical axis is fixed, and a thirty-second lens that has a negative refractive power. It consists of a group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 arranged in order from the object side, a negative meniscus lens L32 having a concave surface facing the object side, and a positive meniscus lens L33 having a convex surface facing the image side.
  • the thirty-second lens group G32 is composed of a biconcave lens L34 and a biconvex lens L35 arranged in this order from the object side.
  • the biconcave lens L34 is aspheric on both sides.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L41, a biconvex lens L42, and a cemented lens of a biconvex lens L43 and a biconcave lens L44, which are arranged in order from the object side.
  • the biconvex lens L41 has an aspheric object side surface.
  • the biconcave lens L44 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens of a biconvex lens L51 and a biconcave lens L52, which are arranged in order from the object side.
  • An aperture stop S is provided between the second lens group G2 and the third lens group G3.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side, moving the third lens group G3 once to the image side, then moving to the object side, and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the fifth lens group G5 and the aperture stop S are fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.30 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.25 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.57 and the focal length is 47.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. .43 mm.
  • the image stabilization coefficient is ⁇ 0.66 and the focal length is 67.85 mm. 54 mm.
  • Table 9 shows the values of each item in the ninth example.
  • Surface numbers 1 to 39 in Table 9 correspond to the optical surfaces m1 to m39 shown in FIG.
  • Table 9 shows that the variable magnification optical system ZL9 according to Example 9 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 26 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the zoom optical system ZL9 according to Example 9 is in focus at infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • 27A and 27B are lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL9 according to the ninth example.
  • FIG. 27A is a wide-angle end state
  • FIG. 27B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL9 has good optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • the variable magnification optical system ZL (ZL10) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a cemented lens of a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a biconcave lens L13, and the object side. And a positive meniscus lens L14 having a convex surface.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the second lens group G2 is composed of a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, and a biconvex lens L23 and a biconcave lens L24, which are arranged in order from the object side. It consists of a lens and a biconvex lens L25.
  • the 22nd lens group G22 includes a biconvex lens L26.
  • the positive meniscus lens L22 has an aspheric object side surface.
  • the third lens group G3 includes an aperture stop S arranged in order from the object side, a thirty-first lens group G31 (intermediate group) having a negative refractive power and a fixed position in the direction orthogonal to the optical axis, and a negative refractive power. And a thirty-second lens group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L32 having a convex surface directed toward the object side.
  • the thirty-second lens group G32 includes a biconcave lens L33 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L33 has an aspheric object side surface.
  • the fourth lens group G4 includes a biconvex lens L41 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L42 having a concave surface directed toward the image side, and a biconvex lens L43, and a cemented lens of the biconvex lens L44 and the biconcave lens L45. It consists of a lens.
  • the biconvex lens L41 has an aspheric object side surface.
  • the biconcave lens L45 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the image side.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side, moving the third lens group G3 once to the image side, then moving to the object side, and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the fifth lens group G5 is fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.50 and the focal length is 24.77 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.30 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.26 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.57 and the focal length is 47.50 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 44 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.66, and the focal length is 67.84 mm. 54 mm.
  • Table 10 shows the values of each item in the tenth embodiment.
  • Surface numbers 1 to 38 in Table 10 correspond to the optical surfaces m1 to m38 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL10 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 29 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) when the variable magnification optical system ZL10 according to Example 10 is focused at infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • 30A and 30B are lateral aberration diagrams when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL10 according to the tenth example.
  • FIG. 30A is a wide-angle end state
  • FIG. 30B is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL10 has good optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL11) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the second lens group G2 includes a third lens group G3 having a negative refractive power, a fourth lens group G4 having a positive refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 which is arranged in order from the object side, has a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the image side. And a cemented lens with the negative meniscus lens L14.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the second lens group G2 is composed of a twenty-first lens group G21 (focusing lens group) having positive refractive power and a twenty-second lens group G22 having positive refractive power, which are arranged in order from the object side.
  • the twenty-first lens group G21 includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a concave surface directed toward the image side. L23 and a biconvex lens L24.
  • the 22nd lens group G22 is composed of a cemented lens composed of a negative meniscus lens L25 and a biconvex lens L26, which are arranged in order from the object side and have a concave surface directed toward the image side.
  • the positive meniscus lens L22 has an aspheric object side surface.
  • the third lens group G3 includes an aperture stop S arranged in order from the object side, a thirty-first lens group G31 (intermediate group) having a negative refractive power and a fixed position in the direction orthogonal to the optical axis, and a negative refractive power. And a thirty-second lens group G32 (anti-vibration lens group).
  • the thirty-first lens group G31 includes a biconcave lens L31 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L32 having a convex surface directed toward the object side.
  • the thirty-second lens group G32 includes a biconcave lens L33 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L34 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L33 has an aspheric object side surface.
  • the fourth lens group G4 is composed of a biconvex lens L41, a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the image side, a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the image side, and a biconvex lens L44 arranged in order from the object side. It consists of a lens.
  • the biconvex lens L44 has an aspheric image side surface.
  • the fifth lens group G5 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a positive meniscus lens L51 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L52 having a concave surface directed toward the image side.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved. This is done by moving to the object side, moving the third lens group G3 once to the image side, then moving to the object side, and moving the fourth lens group G4 to the object side.
  • the fifth lens group G5 is fixed at the time of zooming.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the 21st lens group G21 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the thirty-second lens group G32 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.54 and the focal length is 24.77 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.30 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.24 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.61 and the focal length is 47.53 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. .41 mm.
  • the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 51 mm.
  • Table 11 shows the values of each item in the eleventh embodiment.
  • Surface numbers 1 to 37 in Table 11 correspond to the optical surfaces m1 to m37 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL11 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 32 is a diagram of various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL11 according to the eleventh example.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 33 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL11 according to Example 11, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL11 has excellent optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system ZL (ZL12) includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side, and a first lens group G1 having positive refractive power.
  • the sixth lens group G6 includes a seventh lens group G7 having a positive refractive power.
  • the first lens group G1 which is arranged in order from the object side, has a negative meniscus lens L11 having a concave surface facing the image side, a biconcave lens L12, a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side, and a concave surface facing the image side. And a cemented lens with the negative meniscus lens L14.
  • the negative meniscus lens L11 has an aspheric image side surface.
  • the second lens group G2 (focusing lens group) includes a positive meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L23 having a concave surface facing the image side. And a biconvex lens L24.
  • the positive meniscus lens L22 has an aspheric object side surface.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens composed of a negative meniscus lens L31 and a biconvex lens L32 arranged in order from the object side and having a concave surface directed toward the image side.
  • the fourth lens group G4 (intermediate group) has a fixed position in the direction orthogonal to the optical axis, and is arranged in order from the object side, with an aperture stop S, a biconcave lens L41, and a positive meniscus with a convex surface facing the object side. Lens L42.
  • the fifth lens group G5 (anti-vibration lens group) includes a biconcave lens L51 arranged in order from the object side, and a positive meniscus lens L52 having a convex surface directed toward the object side.
  • the biconcave lens L51 has an aspheric object side surface.
  • the sixth lens group G6 is composed of a biconvex lens L61, a positive meniscus lens L62 having a convex surface facing the image side, a negative meniscus lens L63 having a concave surface facing the image side, and a biconvex lens L64, which are arranged in order from the object side. It consists of a lens.
  • the biconcave lens L64 has an aspheric image side surface.
  • the seventh lens group G7 is composed of a cemented lens which is arranged in order from the object side and includes a positive meniscus lens L71 having a convex surface directed toward the object side and a negative meniscus lens L72 having a concave surface directed toward the image side.
  • the first lens group G1 is once moved to the image side and then moved to the object side so that the distance between the lens groups changes, and the second lens group G2 is moved.
  • Move to the object side move the third lens group G3 to the object side, move the fourth lens group G4 once to the image side, then move to the object side, and move the fifth lens group G5 once to the image side.
  • the object is moved to the object side
  • the sixth lens group G6 is moved to the object side
  • the seventh lens group G7 is moved to the object side.
  • Focusing from infinity to a close object is performed by moving the second lens group G2 to the image side as a focusing lens group.
  • image blur correction on the image plane I is performed by moving the fifth lens group G5 as a vibration-proof lens group VR so as to have a component orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the moving lens group in shake correction
  • K rotational blurring at an angle ⁇ is used.
  • the image stabilization coefficient in the wide-angle end state, is ⁇ 0.54 and the focal length is 24.77 mm. Therefore, the image stabilization lens group VR for correcting the rotational blur of 0.30 degrees is used.
  • the amount of movement is -0.24 mm.
  • the image stabilization coefficient In the intermediate focal length state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.61 and the focal length is 47.33 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. .41 mm.
  • the image stabilization coefficient In the telephoto end state, the image stabilization coefficient is ⁇ 0.72 and the focal length is 67.34 mm. Therefore, the movement amount of the image stabilization lens group VR for correcting the rotation blur of 0.30 degrees is ⁇ 0. 50 mm.
  • Table 12 below shows values of various specifications in the twelfth embodiment.
  • Surface numbers 1 to 37 in Table 12 correspond to the respective optical surfaces m1 to m37 shown in FIG.
  • variable magnification optical system ZL12 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
  • FIG. 35 is a diagram illustrating various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, lateral chromatic aberration diagram, and lateral aberration diagram) of the zoom optical system ZL12 according to Example 12 at the time of focusing on infinity.
  • (A) shows a wide-angle end state
  • (b) shows an intermediate focal length state
  • (c) shows a telephoto end state.
  • FIG. 36 is a lateral aberration diagram when image blur correction is performed at the time of focusing on infinity of the variable magnification optical system ZL12 according to Example 12, where (a) is a wide-angle end state and (b) is an intermediate focus.
  • the distance state, (c) shows the telephoto end state.
  • variable magnification optical system ZL12 according to the twelfth example has good optical performance with various aberrations corrected well from the wide-angle end state to the telephoto end state. . It can also be seen that high image forming performance is achieved even during image blur correction.
  • variable magnification optical system having a bright F value of about F2.8 to F3.5, a wide field angle of about 50 or more at a half field angle, and various aberrations being corrected well. Can be realized.
  • variable magnification optical system ZL As numerical examples of the variable magnification optical system ZL, the four-group, five-group, and seven-group configurations have been shown. Is possible. Specifically, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used. A configuration in which a lens group having a positive or negative refractive power is added between the first lens group and the second lens group may be used.
  • the lens group whose position in the orthogonal direction is fixed may have a configuration in which an interval between the lens unit VR and the image stabilizing lens group VR may be changed during zooming.
  • Examples 1 to 3, 5, 7 to 11 shows the fourth lens group G4, and in Examples 4, 6, and 12, the example of the sixth lens group G6 is shown, but this is not restrictive.
  • the lens interval included in the image side lens unit RP is fixed at the time of zooming.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes at the time of zooming or focusing.
  • the intermediate group is a lens group that is disposed on the image side of the second lens group and is disposed on the object side of the image stabilizing lens group and at a position facing the image stabilizing lens group.
  • An aperture stop may be disposed on the object side of the intermediate group and at a position facing the intermediate group.
  • the lenses constituting the intermediate group may be integrated in the position in the optical axis direction at the time of zooming, or may be divided into two or more lens groups to change the interval at the time of zooming. Further, at least a part of the lenses of the intermediate group may be moved (or fixed) in the optical axis direction integrally with the image stabilizing lens group at the time of zooming.
  • variable magnification optical system ZL in order to focus from infinity to a short distance object, a part of the lens group, one entire lens group, or a plurality of lens groups is moved in the optical axis direction as a focusing lens group.
  • a configuration may be adopted.
  • such a focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving by an autofocus motor (for example, an ultrasonic motor).
  • an autofocus motor for example, an ultrasonic motor.
  • variable magnification optical system ZL either one of the entire lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or rotated (oscillated) in an in-plane direction including the optical axis.
  • the image stabilizing lens group VR may be configured to correct image blur caused by camera shake or the like.
  • at least a part of the optical system disposed on the image side from the intermediate group Gn having a negative refractive power disposed on the image side from the aperture stop S is the anti-vibration lens group VR.
  • the third lens group G3 is the anti-vibration lens group VR.
  • the fifth lens group G5 is the anti-vibration lens group VR.
  • a lens whose position in the direction orthogonal to the optical axis is fixed on the image side of the image stabilizing lens group VR may be moved or fixed integrally with the image stabilizing lens group VR at the time of zooming.
  • the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface.
  • the lens surface is a spherical surface or a flat surface, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to processing and assembly adjustment errors can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, there is little deterioration in drawing performance.
  • the lens surface is an aspheric surface
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • variable magnification optical system ZL it is preferable to form an aspherical surface on a lens of a medium having a refractive index nd of d-line smaller than 70. It is preferable that the lens of the medium having a refractive index nd smaller than 70 in the d-line be arranged in the lens group having the strongest positive refractive power among the lens groups arranged on the image side from the image stabilizing lens group VR. is there.
  • the lens of the medium having a refractive index nd of less than 70 for the d-line is the most object side or the most object of the lens group having the strongest positive refracting power among the lens groups arranged on the image side from the image stabilizing lens group VR.
  • the aspherical surface of the lens of the medium having a refractive index nd smaller than 70 at the d-line is the most object plane of the lens group having the strongest positive refractive power among the lens groups arranged on the image side from the image stabilizing lens group VR. More preferably, it is possible.
  • the aperture stop S can be preferably disposed between the second lens group and the intermediate group Gn as described above, but without providing a member as an aperture stop.
  • the role of the lens may be substituted.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve good optical performance with high contrast.
  • the zoom optical system ZL has a zoom ratio of about 2.0 to 3.5 times.

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Abstract

　変倍光学系は、負の屈折力を有する第１レンズ群（Ｇ１）と、正の屈折力を有する第２レンズ群（Ｇ２）とを有し、第２レンズ群（Ｇ２）より像側に配置された中間群（Ｇｎ）を有し、中間群（Ｇｎ）より像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群（ＶＲ）を有し、少なくとも、第１レンズ群（Ｇ１）と第２レンズ群（Ｇ２）との間隔と、第２レンズ群（Ｇ２）と中間群（Ｇｎ）との間隔とを変化させることにより変倍を行い、次の条件式(１)を満足する。　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００　…(１)

Description

変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法に関する。
　本願は、２０１５年１月３０日に出願された日本国特許出願２０１５－０１７９１６号に基づき優先権を主張し、その内容をここに援用する。
　従来より、手振れ補正機構を備えた広画角の変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。
特開平１１－２３１２２０号公報
　近年、このような変倍光学系では、良好な光学性能を備えつつ、よりＦ値の明るい光学系であることが求められている。
　本発明の一態様に係る変倍光学系は、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、前記第２レンズ群より像側に配置された中間群を有し、前記中間群より像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群を有し、少なくとも、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記中間群との間隔とを変化させることにより変倍を行い、以下の条件式を満足する。
　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００
　但し、
　ｆ(1～Gn)ｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群から前記中間群までの合成焦点距離、
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、前記第２レンズ群より像側に配置され、光軸と直交方向の位置を固定されており負の屈折力を有する第ｎレンズ群を有し、前記第ｎレンズ群より像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群を有し、少なくとも、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第ｎレンズ群との間隔とを変化させることにより変倍を行い、次の条件式を満足する。
　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００
　但し、
　ｆ(1～Gn)ｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群から前記第ｎレンズ群までの合成焦点距離、
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る光学機器は、上述の変倍光学系を搭載する。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、前記第２レンズ群より像側に配置された中間群を有し、前記中間群より像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群を有し、少なくとも、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記中間群との間隔とを変化させることにより変倍を行い、以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００
　但し、
　ｆ(1～Gn)ｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群から前記中間群までの合成焦点距離、
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
　本発明の別の一態様に係る変倍光学系の製造方法は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、前記第２レンズ群より像側に配置され、光軸と直交方向の位置を固定されており負の屈折力を有する第ｎレンズ群を有し、前記第ｎレンズ群より像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群を有し、少なくとも、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記第ｎレンズ群との間隔とを変化させることにより変倍を行い、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを配置する。
　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００
　但し、
　ｆ(1～Gn)ｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群から前記第ｎレンズ群までの合成焦点距離、
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
（Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第９実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１０実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 （Ｗ）、（Ｍ）、及び（Ｔ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における断面図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時の諸収差図である。 （ａ）、（ｂ）、及び（ｃ）はそれぞれ、第１２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態、及び望遠端状態における無限遠合焦時に像ブレ補正を行った時の横収差図である。 変倍光学系を搭載したカメラの構成の一例を示す図である。 変倍光学系の製造方法の一例の概略を示す図である。
　以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。図１は、変倍光学系ＺＬの構成の一例を示す。他の例において、レンズ群の数、各レンズ群におけるレンズ構成等は適宜変更可能である。
　一実施形態において、変倍光学系ＺＬは、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを有し、第２レンズ群Ｇ２より像側に配置された中間群（第ｎレンズ群）Ｇｎを有し、中間群Ｇｎより像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群ＶＲを有し、少なくとも、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と中間群Ｇｎとの間隔とを変化させることにより変倍を行う。一例において、中間群Ｇｎは、光軸と直交方向の位置を固定されており負の屈折力を有することが可能である。
　図１に示す第１実施例では、光軸と直交方向の位置を固定され負の屈折力を有する中間群Ｇｎと、中間群の像側に配置された防振レンズ群ＶＲとして、第３１レンズ群Ｇ３１と、第３２レンズ群Ｇ３２とがそれぞれ該当する。また、後述の第２、３、５、７～１１実施例では、中間群Ｇｎと、中間群の像側に配置された防振レンズ群ＶＲとして、第３１レンズ群Ｇ３１と、第３２レンズ群Ｇ３２とが該当する。第４、６、１２実施例では、中間群Ｇｎと、中間群の像側に配置された防振レンズ群ＶＲとして、第４レンズ群Ｇ４と、第５レンズ群Ｇ５とが該当する。
　なお、防振レンズ群ＶＲは、負の屈折力を有することが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、上記のように、負正負正もしくは負正負正正のレンズ群を有し、少なくともこれらの群の間隔が変化することにより、広画角の変倍光学系を実現することができる。また、負の中間群Ｇｎと、中間群の像側に（負の）防振レンズ群ＶＲとを有し、防振レンズ群ＶＲを光軸と直交する方向の成分を持つように移動させて像ブレ補正を行うことにより、像ブレ補正時の偏心コマ収差の発生及び片ボケの発生を抑え、良好な結像性能を実現することができる。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（１）を満足する。
　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００　…（１）
　但し、
　ｆ(1～Gn)ｔ：望遠端状態における第１レンズ群Ｇ１から中間群Ｇｎまでの合成焦点距離、
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
　条件式（１）は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２とにより収束した入射光を、中間群Ｇｎでほぼ平行な光線(ほぼアフォーカルな光線)に戻し、防振レンズ群ＶＲへと導くことにより、防振性能を向上させるための条件式である。条件式（１）を満足することにより、Ｆ２．８～Ｆ３．５程度の明るいＦ値を確保し、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（１）の上限値を上回ると、中間群Ｇｎのパワーが大きくなりすぎ、中間群Ｇｎによる球面収差などの諸収差に対する補正が不十分となり、３倍程度以上のズーム比を得るのが困難となる。
　効果を確実なものにするために、条件式（１）の上限値を５０．０００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものにするために、条件式（１）の上限値を２５．０００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（１）の下限値を下回ると、防振レンズ群ＶＲに対して強い収束光が入ることになり、像ブレ補正時の望遠端状態における偏心コマ収差の発生や、広角端状態における片ボケの発生を抑えることが困難となる。その結果、Ｆ値をＦ２．８～Ｆ３．５程度に明るくするのが困難となる。あるいは、球面収差の発生が甚大となり、良好な結像性能の実現が難しい可能性がある。
　効果を確実なものにするために、条件式（１）の下限値を１．５００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものにするために、条件式（１）の下限値を２．０００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（２）を満足することが好ましくは可能である。
　１．３６０　＜　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＜　５．０００…（２）
　但し、
　ｆ(Gn～G(VR))ｗ：広角端状態における中間群Ｇｎから防振レンズ群ＶＲまでの合成焦点距離、
　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離。
　条件式（２）は、中間群Ｇｎと防振レンズ群ＶＲの広角端状態における合成焦点距離を適切に設定することにより、３倍程度の変倍比と良好な光学性能を両立させるための条件式である。条件式（２）を満足することにより、Ｆ２．８～Ｆ３．５程度の明るいＦ値を確保し、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（２）の上限値を上回ると、中間群Ｇｎと防振レンズ群ＶＲの合成の屈折力が小さくなりすぎ、全系で３倍程度の変倍比を確保することが困難となる。その結果、第２レンズ群Ｇ２やほかの群が変倍を担う必要が生じ、結果として球面収差やコマ収差の補正が不十分となる。
　効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を４．０００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものとするために、条件式（２）の上限値を３．０００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（２）の下限値を下回ると、中間群Ｇｎと防振レンズ群ＶＲの合成の屈折力が大きくなりすぎ、球面収差やコマ収差の補正が困難となる。その結果、Ｆ値をＦ２．８～Ｆ３．５程度に明るくしつつ、良好な結像性能を実現するのが難しい。
　効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を１．４００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものとするために、条件式（２）の下限値を１．４５０とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、防振レンズ群ＶＲより像側に配置された正の屈折力を有するレンズ群のうち、正の屈折力が最も強い像側レンズ群ＲＰを有し、像側レンズ群ＲＰと防振レンズ群ＶＲとの間隔は変倍の際に変化し、次の条件式（３）を満足することが好ましくは可能である。
　０．４００　＜　f(RP)／ｆ(FP)　＜　２．０００…（３）
　但し、
　ｆ(RP）：像側レンズ群ＲＰの焦点距離、
　ｆ(FP)：第１レンズ群Ｇ１より像面側に配置され、中間群Ｇｎより物体側に配置されたレンズの広角端状態における合成焦点距離。
　条件式（３）は、像側レンズ群ＲＰの屈折力を適切に設定することにより、３倍程度の変倍比と良好な光学性能を両立させるための条件式である。条件式（３）を満足することにより、Ｆ２．８～Ｆ３．５程度の明るいＦ値を確保し、球面収差をはじめとする諸収差を良好に補正することができる。
　条件式（３）の上限値を上回ると、像側レンズ群ＲＰで変倍させることが不十分となり、全系で３倍程度の変倍比を確保することが困難となる。その結果、第２レンズ群Ｇ２やほかの群が変倍を担う必要が生じ、結果として球面収差やコマ収差の補正が不十分となる。
　効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１．８００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１．７００とすることが好ましくは可能である。
　条件式（３）の下限値を下回ると、像側レンズ群ＲＰの屈折力が大きくなりすぎ、球面収差やコマ収差の補正が困難となる。その結果、Ｆ値をＦ２．８～Ｆ３．５程度に明るくしつつ、良好な結像性能を実現するのが難しい。
　効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．５００とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものとするために、条件式（３）の下限値を０．６００とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、中間群Ｇｎは、正レンズ成分と、負レンズ成分を、それぞれ１つ以上有することが好ましくは可能である。
　「レンズ成分」とは、単レンズ又は接合レンズをいう。
　この構成により、中間群Ｇｎで球面収差、コマ収差を良好に補正することができ、防振性能の向上に寄与することができる。なお、中間群Ｇｎがどちらかのレンズ成分のみで構成された場合、中間群Ｇｎでの球面収差、コマ収差補正が不十分となり、防振レンズ群ＶＲにてそれらの収差補正を担わせる必要が発生する。その結果、像ブレ補正時に発生する偏心コマ収差、あるいは片ボケの発生が増大し、像ブレ補正時に良好な結像性能を維持することが難しい。
　効果を確実にするために、中間群Ｇｎは、少なくとも負レンズ成分を２つ、正レンズ成分を１つ以上有することがより好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも４つ以上のレンズ成分を有することが好ましくは可能である。
　この構成により、第２レンズ群Ｇ２で球面収差、コマ収差を良好に補正することができ、防振性能の向上に寄与することができる。なお、第２レンズ群Ｇ２が３つ以下のレンズ成分で構成された場合、第２レンズ群Ｇ２での球面収差、コマ収差補正が不十分となる結果、中間群Ｇｎへそれらの収差補正を担わせる必要が発生する。その結果、像ブレ補正時に発生する偏心コマ収差、あるいは片ボケの発生が増大し、像ブレ補正時に良好な結像性能を維持することが難しい。
　効果を確実にするために、第２レンズ群Ｇ２は、少なくとも５つ以上のレンズ成分を有することが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなり、第２１レンズ群Ｇ２１を合焦レンズ群として像側に移動させることにより無限遠から近距離物体への合焦を行うことが好ましくは可能である。　
　この構成により、合焦時に移動させるレンズ群を小型軽量にすることができ、レンズ全系の小型化と、オートフォーカス時の合焦速度の高速化を実現することができる。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（４）を満足することが好ましくは可能である。
　１０．００°　＜ωｔ＜　３０．００°　…（４）
　但し、
　ωｔ：望遠端状態における半画角。
　条件式（４）は、望遠端状態における半画角の値を規定する条件である。条件式（４）を満足することにより、所望の画角が得られるとともに、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲を良好に補正することができる。
　効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を２７．００°とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものとするために、条件式（４）の上限値を２４．００°とすることが好ましくは可能である。
　効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を１１．００°とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものとするために、条件式（４）の下限値を１２．００°とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、次の条件式（５）を満足することが好ましくは可能である。
　３０．００°　＜ωｗ＜　５０．００°　…（５）
　但し、
　ωｗ：広角端状態における半画角。
　条件式（５）は、広角端状態における半画角の値を規定する条件である。条件式（５）を満足することにより、所望の画角が得られるとともに、コマ収差、歪曲収差、像面湾曲を良好に補正することができる。
　効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を４８．００°とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものとするために、条件式（５）の上限値を４５．００°とすることが好ましくは可能である。
　効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を３２．００°とすることが好ましくは可能である。効果をより確実なものとするために、条件式（５）の下限値を３４．００°とすることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、第２１レンズ群Ｇ２１と第２２レンズ群Ｇ２２との間隔は、変倍時、固定でも可変でもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、中間群Ｇｎと防振レンズ群ＶＲとの間隔は、変倍時、固定でも可変でもよい。固定の場合は、中間群Ｇｎと防振レンズ群ＶＲとの合成の屈折力は、負であることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、防振レンズ群ＶＲより像側に配置されるレンズからなる光学系の屈折力は、正であることが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、防振レンズ群ＶＲより像側に、少なくとも１つの正に屈折力を有するレンズ群を有するのが好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群Ｇ２と中間群Ｇｎとの間に、開口絞りを有することが好ましくは可能である。
　以上のように、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを実現することができる。
　次に、上述の変倍光学系ＺＬを備えたカメラ（光学機器）について、図面を参照しながら説明する。図３７は、変倍光学系を搭載したカメラの構成の一例を示す。
　カメラ１は、図３７に示すように、撮影レンズ２として上述の変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式のカメラ（所謂ミラーレスカメラ）である。このカメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリーに記憶される。このようにして、撮影者はカメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
　カメラ１に撮影レンズ２として搭載した変倍光学系ＺＬは、後述の各実施例からも分かるようにその特徴的なレンズ構成によって、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有している。したがって、カメラ１によれば、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有する光学機器を実現することができる。
　なお、カメラ１として、ミラーレスカメラの例を説明したが、これに限定されるものではない。例えば、カメラ本体にクイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに、上述の変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　続いて、上述の変倍光学系ＺＬの製造方法の一例について概説する。図３８は、変倍光学系ＺＬの製造方法の一例を示す。
　まず、鏡筒内に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２とを有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ１０）。第２レンズ群Ｇ２より像側に配置された中間群Ｇｎを有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ２０）。中間群Ｇｎより像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群ＶＲを有するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ３０）。少なくとも、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔と、第２レンズ群Ｇ２と中間群Ｇｎとの間隔とを変化させることにより変倍を行うように、各レンズを配置する（ステップＳＴ４０）。次の条件式（１）を満足するように、各レンズを配置する（ステップＳＴ５０）。
　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００　…（１）
　但し、
　ｆ(1～Gn)ｔ：望遠端状態における第１レンズ群Ｇ１から中間群Ｇｎまでの合成焦点距離、
　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
　レンズ配置の一例を挙げると、図１に示すように、物体側から順に、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とを配置して第１レンズ群Ｇ１とし、両凸レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とを配置して第２１レンズ群Ｇ２１とし、両凸レンズＬ２６を配置して第２２レンズ群Ｇ２２とし、両凹レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３とを配置して第３１レンズ群Ｇ３１とし、両凹レンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５とを配置して第３２レンズ群Ｇ３２とし、両凸レンズＬ４１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６との接合レンズとを配置して第４レンズ群Ｇ４とする。このように準備した各レンズ群を、上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　上記の製造方法によれば、Ｆ値が明るく、広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系ＺＬを製造することができる。
　以下、各実施例について、図面に基づいて説明する。
　図１、図４、図７、図１０、図１３、図１６、図１９、図２２、図２５、図２８、図３１、及び図３４は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ１２）の構成及び屈折力配分を示す断面図である。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ１２の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から中間焦点距離状態（Ｍ）を経て望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群の光軸に沿った移動方向を矢印で示す。変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ１２の断面図の上部には、無限遠から近距離物体に合焦する際の合焦レンズ群の移動方向を矢印で示すとともに、像ブレを補正する際の防振レンズ群ＶＲの様子も示している。
　なお、第１実施例に係る図１に対する各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。ゆえに、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。
　以下に表１～表１２を示すが、これらは第１実施例～第１２実施例における各諸元の表である。
　各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.562nm）、ｇ線（波長435.835nm）を選んでいる。
　表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光学面の順序、Ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又は像面）までの光軸上の距離である面間隔、ｎ（ｄ）は光学部材の材質のｄ線に対する屈折率、νｄは光学部材の材質のｄ線を基準とするアッベ数、（開口絞り）は開口絞りＳをそれぞれ示す。曲率半径の「0.00000」は、レンズ面の場合は平面を示し、絞りの場合は開口又は絞り面を示す。光学面が非球面である場合には、面番号に＊印を付し、曲率半径Ｒの欄には近軸曲率半径を示す。
　表中の［非球面データ］には、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、Ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数をそれぞれ示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。なお、２次の非球面係数Ａ2は０であり、記載を省略する。
　Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／Ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／Ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10＋Ａ12×ｙ12　…（ａ）
　表中の［各種データ］において、ｆはレンズ全系の焦点距離、ＦＮｏはＦナンバー、ωは半画角（単位：°）、Ｙは最大像高、ＴＬは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最前面からレンズ最終面までの距離、ＢＦは無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離、ＢＦ（空気換算）は無限遠合焦時の光軸上でのレンズ最終面から像面Ｉまでの距離を空気換算長により表記したもの、をそれぞれ示す。
　表中の［可変間隔データ］において、Ｄ０は物体面と第１レンズ群Ｇ１の最も物体側のレンズ面との軸上空気間隔、Ｄｉは第ｉ面と第（ｉ＋１）面との面間隔（ｉ＝１、２、３…）、ｆはレンズ全系の焦点距離をそれぞれ示す。
　表中の［レンズ群データ］において、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
　表中の［フォーカシングデータ］において、合焦時のレンズ移動量と撮影距離を示す。
　表中の［条件式対応値］には、上記の条件式（１）～（５）に対応する値を示す。
　以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径Ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われる。しかし、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
　ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。
（第１実施例）
　第１実施例について、図１～図３及び表１を用いて説明する。第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１）は、図１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。両凹レンズＬ１２は、物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる、複合型非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２６からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５とからなる。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ４１は、物体側面が非球面形状である。正メニスカスレンズＬ４６は、像側面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に、物体側から順に並んだ、第１のフレアカット絞りＦＣ１と、開口絞りＳとを備える。第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間に、第２のフレアカット絞りＦＣ２を備える。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。第１のフレアカット絞りＦＣ１、開口絞りＳおよび第２のフレアカット絞りＦＣ２は、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第１実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．４５であり、焦点距離は２４．８０mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２９mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５１であり、焦点距離は５０．０１mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．５１mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．５８であり、焦点距離は６７．８５mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．６１mmである。
　下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１～４０が、図１に示すｍ１～ｍ４０の各光学面に対応している。
（表１）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 121.85638　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　29.63670　　15.360　　　1.00000
　＊3　　-197.50816　　　0.200　　　1.56093　　　36.6
　　4　　-169.39125　　　2.100　　　1.80400　　　46.6
　　5　　　60.51496　　　0.150　　　1.00000
　　6　　　52.85097　　　5.600　　　2.00100　　　29.1
　　7　　 146.47986　　　 D7 　　　 1.00000
　　8　　 148.41161　　　3.000　　　1.59349　　　67.0
　　9　　-517.10678　　　0.100　　　1.00000
　 10　　　49.87002　　　3.500　　　1.59349　　　67.0
　 11　　 157.35190　　　4.762　　　1.00000
　 12　　　87.49334　　　4.800　　　1.59349　　　67.0
　 13　　-132.22400　　　1.500　　　1.90366　　　31.3
　 14　　　45.76622　　　1.640　　　1.00000
　 15　　　78.93526　　　4.450　　　1.77250　　　49.6
　 16　　-176.75459　　　D16　　　 1.00000
　 17　　　57.14809　　　5.300　　　1.81600　　　46.6
　 18　　-583.40702　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　 0.00000　　　1.200　　　1.00000
　 20　　　(開口絞り)　　 D20　　　 1.00000
　 21　　-141.85186　　　1.200　　　1.80400　　　46.6
　 22　　　33.20059　　　4.360　　　1.00000
　 23　　 -33.72704　　　1.200　　　1.60300　　　65.4
　 24　　 -60.09530　　　0.100　　　1.00000
　 25　　　65.48868　　　3.150　　　1.84666　　　23.8
　 26　　-127.25009　　　D26　　　 1.00000
　 27　　-119.24441　　　1.100　　　1.59349　　　67.0
　 28　　　67.70394　　　1.150　　　1.00000
　 29　　　62.36800　　　2.100　　　1.80518　　　25.5
　 30　　 107.42000　　　D30　　　 1.00000
 ＊31　　 119.87584　　　4.700　　　1.55332　　　71.7
　 32　　-115.00129　　　0.100　　　1.00000
　 33　　　71.95116　　　1.400　　　1.83481　　　42.7
　 34　　　38.48800　　　6.800　　　1.59319　　　67.9
　 35　　-237.01429　　　0.280　　　1.00000
　 36　　　43.00799　　　9.500　　　1.49782　　　82.6
　 37　　 -42.99900　　　1.400　　　1.80518　　　25.5
　 38　　　98.94100　　　4.600　　　1.69350　　　53.3
 ＊39　　 462.40647　　　D39　　　 1.00000
　 40　　　 0.00000　　　D40　　　 1.00000
 
［非球面データ］
　第2面
　κ ＝ 0.00000e+00
　A4 ＝ 2.21510e-06
　A6 ＝ 2.57690e-09
　A8 ＝-6.01500e-12
　A10＝ 1.09200e-14
　A12＝-7.29000e-18
 
　第3面
　κ ＝ 1.00000e+00
　A4 ＝-3.83430e-07
　A6 ＝ 7.93340e-10
　A8 ＝-3.53630e-12
　A10＝ 5.08120e-15
　A12＝-3.43370e-18
 
　第31面
　κ ＝ 1.00000e+00
　A4 ＝ 4.80890e-06
　A6 ＝ 5.06980e-10
　A8 ＝-2.73140e-12
　A10＝-7.78150e-16
　A12＝ 0.00000e+00
 
　第39面
　κ ＝ 1.00000e+00
　A4 ＝ 7.56540e-06
　A6 ＝-9.88600e-10
　A8 ＝ 5.61740e-12
　A10＝-8.07750e-15
　A12＝ 0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.80　　　　50.01　　　　 67.85
　FNo　　　　　　　2.92　　　　　2.92　　　　　2.92
　ω　　　　 　　 42.5　　　　　22.7　　　　　17.2
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　　　　　 220.251　　　198.419　　　 200.827
　BF　　　　　　　41.035　　　　48.522　　　　55.686
　BF(空気換算)　　41.035　　　　48.522　　　　55.686
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.80　　　　50.01　　　　 67.85
　D7 　　　　48.945　　　　10.930　　　　 1.902
　D16　　　　 7.735　　　　7.735　　　　 7.735
　D18　　　　 1.802　　　　17.931　　　　29.439
　D20　　　　 2.088　　　　4.668　　　　 3.620
　D26　　　　 1.250　　　　1.250　　　　 1.250
　D30　　　　17.692　　　　7.680　　　　 1.492
　D39　　　　 2.530　　　　10.000　　　　17.180
　D40　　　　38.505　　　　38.522　　　　38.506
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-38.47
　第2レンズ群　　　　　 8　　　42.49
　　　第21レンズ群　　　8　　　 78.58
　　　第22レンズ群　　 17　　　 64.02
　第3レンズ群　　　　　21　　　-39.26
　　　第31レンズ群　　 21　　　-65.76
　　　第32レンズ群　　 27　　-121.07
　第4レンズ群　　　　　31　　　48.95
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.735　　　　 6.735　　　　　6.735
　撮影距離(m)　　　0.4183　　　　0.3810　　　　 0.3966
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　10.118
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.583
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.152
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.2
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.5
　表１から、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図２は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図３のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高を示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差を示す。また、これらの記載のないものは、ｄ線における収差を示す。但し、無限遠合焦時の球面収差図では、最大口径に対応するＦナンバーの値を示す。非点収差図では、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の符号を用いる。
　各収差図から明らかなように、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第２実施例）
　第２実施例について、図４～図６及び表２を用いて説明する。第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ２）は、図４に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。両凹レンズＬ１２は、物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる、複合型非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２６からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５とからなる。両凹レンズＬ３４は、物体側面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４６との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ４１は、物体側面が非球面形状である。正メニスカスレンズＬ４６は、像側面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に、開口絞りＳを備える。第４レンズ群Ｇ４と像面Ｉとの間に、フレアカット絞りＦＣを備える。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。開口絞りＳおよびフレアカット絞りＦＣは、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第２実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．４４であり、焦点距離は２４．８０mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．３０mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５０であり、焦点距離は４７．７６mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．５０mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．５８であり、焦点距離は６７．８５mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．６２mmである。
　下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１～３９が、図４に示すｍ１～ｍ３９の各光学面に対応している。
（表２）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 123.86834　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　29.53373　　15.066　　　1.00000
　＊3　　-163.51331　　　0.300　　　1.56093　　　36.6
　　4　　-139.86223　　　2.100　　　1.80400　　　46.6
　　5　　　65.45825　　　0.150　　　1.00000
　　6　　　56.53091　　　5.625　　　2.00100　　　29.1
　　7　　 182.99126　　　 D7 　　　 1.00000
　　8　　 143.07855　　　3.200　　　1.59349　　　67.0
　　9　　-394.38588　　　0.200　　　1.00000
　 10　　　55.12400　　　3.500　　　1.59349　　　67.0
　 11　　 197.46867　　　3.900　　　1.00000
　 12　　　77.75166　　　4.842　　　1.59349　　　67.0
　 13　　-158.02225　　　1.500　　　1.90366　　　31.3
　 14　　　46.02834　　　1.844　　　1.00000
　 15　　　83.85157　　　3.848　　　1.77250　　　49.6
　 16　　-277.24360　　　D16　　　 1.00000
　 17　　　59.19194　　　5.400　　　1.80400　　　46.6
　 18　　-354.91781　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　 D19　　　 1.00000
　 20　　-140.00000　　　1.178　　　1.77250　　　49.6
　 21　　　33.57372　　　4.337　　　1.00000
　 22　　 -36.69329　　　1.200　　　1.59349　　　67.0
　 23　　 -63.63544　　　0.100　　　1.00000
　 24　　　61.90037　　　3.102　　　1.84666　　　23.8
　 25　　-187.23382　　　D25　　　 1.00000
 ＊26　　-120.15188　　　1.100　　　1.61000　　　65.0
　 27　　　78.56667　　　0.966　　　1.00000
　 28　　　66.22584　　　1.921　　　1.80518　　　25.5
　 29　　 108.00000　　　D29　　　 1.00000
 ＊30　　　96.36461　　　5.000　　　1.55332　　　71.7
　 31　　-132.37171　　　0.200　　　1.00000
　 32　　 103.35532　　　1.300　　　1.80518　　　25.5
　 33　　　49.66548　　　6.742　　　1.59319　　　67.9
　 34　　-101.36549　　　0.188　　　1.00000
　 35　　　55.76221　　　9.450　　　1.49782　　　82.6
　 36　　 -36.89155　　　1.400　　　1.75000　　　31.4
　 37　　　97.48202　　　4.003　　　1.69350　　　53.2
 ＊38　　 442.81061　　　D38　　　 1.00000
　 39　　　 0.00000　　　D39　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　κ　　　　　 A4　　　　　　A6　　　　　A8　　　　　 A10
  2  1.48700e-01  1.33488e-06  1.45328e-09 -6.97898e-13  5.22062e-16
  3  4.31460e+00 -4.66997e-07  4.80176e-10 -1.05569e-12  3.62706e-16
 26 -2.40000e+01 -1.76198e-06  1.30497e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 30  3.97310e+00  3.04836e-06 -6.62447e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 38  3.71000e+02  4.89412e-06  1.67774e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f 　　　　　　　24.80　　　　47.76　　　　 67.85
　FNo　　　　　　　2.92　　　　　2.92　　　　　2.92
　ω　　　　　　　42.5　　　　　23.7　　　　　17.2
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　　　　　 219.362　　　198.056　　　 201.131
　BF　　　　　　　41.459　　　　48.894　　　　57.632
　BF(空気換算)　　41.459　　　　48.894　　　　57.632
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.80　　　　47.76　　　　 67.85
　D7 　　　　48.978　　　　12.578　　　　 1.835
　D16　　　　 7.750　　　　7.750　　　　 7.750
　D18　　　　 3.000　　　　18.144　　　　31.911
　D19　　　　 2.000　　　　4.200　　　　 2.500
　D25　　　　 1.440　　　　1.440　　　　 1.440
　D29　　　　18.172　　　　8.487　　　　 1.500
　D38　　　　 1.139　　　　8.574　　　　17.251
　D39　　　　40.319　　　　40.320　　　　40.381
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-38.77
　第2レンズ群　　　　　 8　　　42.97
　　　第21レンズ群　　　8　　　 81.61
　　　第22レンズ群　　 17　　　 63.47
　第3レンズ群　　　　　20　　　-40.68
　　　第31レンズ群　　 20　　　-68.40
　　　第32レンズ群　　 26　　-123.54
　第4レンズ群　　　　　30　　　 49.36
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.75　　　　　6.75　　　　　6.75
　撮影距離(m)　　　0.4124　　　　0.3853　　　　 0.4059
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　12.007
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.640
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.149
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.2
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.5
　表２から、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図５は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図６は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図６のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第３実施例）
　第３実施例について、図７～図９及び表３を用いて説明する。第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ３）は、図７に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。両凹レンズＬ１２は、物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる、複合型非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２６からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５とからなる。両凹レンズＬ３４は、物体側面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ４１は、物体側面が非球面形状である。両凹レンズＬ４５は、像側面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に、開口絞りＳを備える。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。第５レンズ群Ｇ５および開口絞りＳは、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第３実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．４５であり、焦点距離は２４．８２mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２９mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５０であり、焦点距離は４７．４９mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４９mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．５８であり、焦点距離は６７．８４mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．６２mmである。
　下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１～４０が、図７に示すｍ１～ｍ４０の各光学面に対応している。
（表３）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 134.61434　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　30.98121　　14.105　　　1.00000
　＊3　　-271.55507　　　0.300　　　1.56093　　　36.6
　　4　　-224.01871　　　2.100　　　1.80400　　　46.6
　　5　　　65.07720　　　0.200　　　1.00000
　　6　　　53.84066　　　5.401　　　2.00100　　　29.1
　　7　　 113.70514　　　 D7 　　　 1.00000
　　8　　 259.91458　　　3.000　　　1.59349　　　67.0
　　9　　-443.80327　　　0.243　　　1.00000
　 10　　　71.84029　　　3.500　　　1.69680　　　55.5
　 11　　 238.64880　　　4.057　　　1.00000
　 12　　　66.72188　　　5.288　　　1.59349　　　67.0
　 13　　-145.97738　　　1.500　　　1.90366　　　31.3
　 14　　　49.38387　　　1.625　　　1.00000
　 15　　　83.91292　　　4.117　　　1.77250　　　49.6
　 16　　-207.54373　　　D16　　　 1.00000
　 17　　　59.58569　　　5.400　　　1.80400　　　46.6
　 18　　-338.02309　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　 D19　　　 1.00000
　 20　　-140.00000　　　1.178　　　1.77250　　　49.6
　 21　　　34.70000　　　4.110　　　1.00000
　 22　　 -37.39824　　　1.200　　　1.59349　　　67.0
　 23　　 -64.12090　　　0.100　　　1.00000
　 24　　　62.46432　　　2.941　　　1.90200　　　25.3
　 25　　-277.86426　　　D25 　　　1.00000
 ＊26　　-157.84803　　　1.100　　　1.77250　　　49.6
　 27　　　61.66083　　　1.232　　　1.00000
　 28　　　63.26230　　　2.386　　　1.84666　　　23.8
　 29　　 198.11149　　　D29　　　 1.00000
 ＊30　　　74.15506　　　5.000　　　1.55332　　　71.7
　 31　　-190.85228　　　0.100　　　1.00000
　 32　　 414.99863　　　1.300　　　1.84666　　　23.8
　 33　　　79.29491　　　6.640　　　1.59319　　　67.9
　 34　　 -59.47223　　　0.188　　　1.00000
　 35　　　77.14715　　　8.284　　　1.49700　　　81.6
　 36　　 -39.12349　　　1.400　　　1.70600　　　30.9
 ＊37　　 467.32553　　　 D37　　　 1.00000
　 38　　　74.86867　　　2.769　　　1.49700　　　81.6
　 39　　 177.01793　　　1.400　　　1.79504　　　28.7
　 40　　 100.00000　　　D40　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　　 　κ　　　　　　A4　　　　 　A6　　　　   A8　　　　  A10
  2 -8.40000e-03  1.76676e-06  1.42633e-09 -6.16355e-13  3.36393e-16
  3  5.89560e+00 -4.29758e-07  9.43230e-10 -1.79782e-12  8.72339e-16
 26 -2.40000e+01 -5.18855e-07  4.69601e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 30  7.93900e-01  2.20229e-06 -7.31449e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 37  4.51000e+02  4.05983e-06  9.42292e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.82　　　　47.49　　　　 67.84
　FNo　　　　　　　2.91　　　　　2.91　　　　　2.92
　ω　　　　　　　42.3　　　　　23.8　　　　　17.2
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　　　　　 220.442　　　198.936　　　 201.965
　BF　　　　　　　42.289　　　　42.290　　　　42.353
　BF(空気換算)　　42.289　　　　42.290　　　　42.353
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.82　　　　47.49　　　　 67.84
　D7 　　　　49.018　　　　12.832　　　　 1.835
　D16　　　　 7.750　　　　7.750　　　　 7.750
　D18　　　　 3.000　　　　17.679　　　　31.753
　D19　　　　 2.000　　　　3.989　　　　 2.000
　D25　　　　 1.412　　　　1.412　　　　 1.412
　D29　　　　18.411　　　　8.690　　　　 1.500
　D37　　　　 1.500　　　　9.233　　　　18.301
　D40　　　　42.289　　　　42.290　　　　42.353
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-38.85
　第2レンズ群　　　　　 8　　　42.32
　　　第21レンズ群　　　8　　　 82.21
　　　第22レンズ群　　 17　　　 63.39
　第3レンズ群　　　　　20　　　-41.39
　　　第31レンズ群　　 20　　　-69.44
　　　第32レンズ群　　 26　　-122.74
　第4レンズ群　　　　　30　　　52.58
　第5レンズ群　　　　　38　　2000.09
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.75　　　　　6.75　　　　　6.75
　撮影距離(m)　　　0.4144　　　　0.3857　　　　 0.4059
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　8.425
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.668
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.242
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.2
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.3
　表３から、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図８は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図９は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図９のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第４実施例）
　第４実施例について、図１０～図１２及び表４を用いて説明する。第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ４）は、図１０に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、負の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。両凹レンズＬ１２は、物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる、複合型非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２（合焦レンズ群）は、両凸レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４（中間群）は、光軸と直交方向の位置が固定されており、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と、両凸レンズＬ４３とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５（防振レンズ群）は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２とからなる。両凹レンズＬ５１は、物体側面が非球面形状である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ６１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６２と両凸レンズＬ６３との接合レンズと、両凸レンズＬ６４と両凹レンズＬ６５との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ６１は、物体側面が非球面形状である。両凹レンズＬ６５は、像側面が非球面形状である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ７２との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間に、開口絞りＳを備える。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第６レンズ群Ｇ６を物体側へ移動させることにより行う。第７レンズ群Ｇ７および開口絞りＳは、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第５レンズ群Ｇ５を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第４実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．４６であり、焦点距離は２５．４９mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２９mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５３であり、焦点距離は４８．８１mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４９mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．６１であり、焦点距離は６９．４５mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．５９mmである。
　下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１～４０が、図１０に示すｍ１～ｍ４０の各光学面に対応している。
（表４）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 134.61434　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　30.98121　　14.105　　　1.00000
　＊3　　-271.55507　　　0.300　　　1.56093　　　36.6
　　4　　-224.01871　　　2.100　　　1.80400　　　46.6
　　5　　　65.07720　　　0.200　　　1.00000
　　6　　　53.84066　　　5.401　　　2.00100　　　29.1
　　7　　 113.70514　　　 D7 　　　 1.00000
　　8　　 259.91458　　　3.000　　　1.59349　　　67.0
　　9　　-443.80327　　　0.243　　　1.00000
　 10　　　71.84029　　　3.500　　　1.69680　　　55.5
　 11　　 238.64880　　　4.057　　　1.00000
　 12　　　66.72188　　　5.288　　　1.59349　　　67.0
　 13　　-145.97738　　　1.500　　　1.90366　　　31.3
　 14　　　49.38387　　　1.625　　　1.00000
　 15　　　83.91292　　　4.117　　　1.77250　　　49.6
　 16　　-207.54373　　　D16　　　 1.00000
　 17　　　59.58569　　　5.400　　　1.80400　　　46.6
　 18　　-338.02309　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　 D19　　　 1.00000
　 20　　-140.00000　　　1.178　　　1.77250　　　49.6
　 21　　　34.70000　　　4.110　　　1.00000
　 22　　 -37.39824　　　1.200　　　1.59349　　　67.0
　 23　　 -64.12090　　　0.100　　　1.00000
　 24　　　62.46432　　　2.941　　　1.90200　　　25.3
　 25　　-277.86426　　　D25　　　 1.00000
 ＊26　　-157.84803　　　1.100　　　1.77250　　　49.6
　 27　　　61.66083　　　1.232　　　1.00000
　 28　　　63.26230　　　2.386　　　1.84666　　　23.8
　 29　　 198.11149　　　D29　　　 1.00000
 ＊30　　　74.15506　　　5.000　　　1.55332　　　71.7
　 31　　-190.85228　　　0.100　　　1.00000
　 32　　 414.99863　　　1.300　　　1.84666　　　23.8
　 33　　　79.29491　　　6.640　　　1.59319　　　67.9
　 34　　 -59.47223　　　0.188　　　1.00000
　 35　　　77.14715　　　8.284　　　1.49700　　　81.6
　 36　　 -39.50000　　　1.400　　　1.70600　　　30.9
 ＊37　　 467.32553　　　D37　　　 1.00000
　 38　　　74.86867　　　2.769　　　1.48749　　　70.3
　 39　　 300.00000　　　1.400　　　1.79504　　　28.7
　 40　　 100.00000　　　D40　　　 1.00000
 
［非球面データ］
　面　　　κ　　　　　 A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　  A10
  2 -8.40000e-03  1.76676e-06  1.42633e-09 -6.16355e-13  3.36393e-16
  3  5.89560e+00 -4.29758e-07  9.43230e-10 -1.79782e-12  8.72339e-16
 26 -2.40000e+01 -5.18855e-07  4.69601e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 30  7.93900e-01  2.20229e-06 -7.31449e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 37  4.51000e+02  4.05983e-06  9.42292e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 25.49　　　　48.81　　　　 69.45
　FNo　　　　　　　2.92　　　　　2.92　　　　　2.92
　ω　　　　　　　41.6　　　　　23.3　　　　　16.8
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　　　　　 222.079　　　204.772　　　 203.978
　BF　　　　　　　44.388　　　　45.157　　　　44.803
　BF(空気換算)　　44.388　　　　45.157　　　　44.803
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　25.49　　　　48.81　　　　 69.45
　D7　　　　 49.018　　　　12.832　　　　 1.900
　D16　　　　 7.750　　　　12.000　　　　 8.300
　D18　　　　 2.500　　　　16.500　　　　30.700
　D19　　　　 2.000　　　　3.989　　　　 2.000
　D25　　　　 1.412　　　　3.000　　　　 1.412
　D29　　　　18.450　　　　7.000　　　　 1.500
　D37　　　　 1.500　　　　9.233　　　　18.301
　D40　　　　44.388　　　　45.157　　　　44.803
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-38.85
　第2レンズ群　　　　　 8　　　82.21
　第3レンズ群　　　　　17　　　63.39
　第4レンズ群　　　　　20　　　-69.44
　第5レンズ群　　　　　26　　-122.74
　第6レンズ群　　　　　30　　　52.47
　第7レンズ群　　　　　38　　-3528.86
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.75　　　　 11.00　　　　　7.30
　撮影距離(m)　　　0.4160　　　　0.3019　　　　 0.3889
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　9.194
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.624
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.240
　条件式（４）　ωｔ　＝　16.8
　条件式（５）　ωｗ　＝　41.6
　表４から、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図１１は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１２は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図１２のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第５実施例）
　第５実施例について、図１３～図１５及び表５を用いて説明する。第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ５）は、図１３に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。両凹レンズＬ１２は、物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる、複合型非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２６からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、開口絞りＳと、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５とからなる。両凹レンズＬ３４は、物体側面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ４１は、物体側面が非球面形状である。両凹レンズＬ４５は、像側面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ５１と両凹レンズＬ５２との接合レンズからなる。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。第３レンズ群Ｇ３および第５レンズ群Ｇ５は、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第５実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．４６であり、焦点距離は２４．７７mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２８mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５２であり、焦点距離は４７．５０mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４８mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．５８であり、焦点距離は６７．８５mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．６２mmである。
　下記の表５に、第５実施例における各諸元の値を示す。表５における面番号１～４０が、図１３に示すｍ１～ｍ４０の各光学面に対応している。
（表５）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 144.94817　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　29.83529　　14.301　　　1.00000
　＊3　　-322.90228　　　0.300　　　1.56093　　　36.6
　　4　　-228.59270　　　2.100　　　1.80400　　　46.6
　　5　　　65.19707　　　0.200　　　1.00000
　　6　　　54.96083　　　5.379　　　2.00100　　　29.1
　　7　　 130.46571　　　 D7 　　　 1.00000
　　8　　 127.91888　　　3.200　　　1.59349　　　67.0
　　9　 -2245.90430　　　1.780　　　1.00000
　 10　　　81.17716　　　3.500　　　1.69680　　　55.5
　 11　　 679.72724　　　2.453　　　1.00000
　 12　　　61.05134　　　5.724　　　1.59349　　　67.0
　 13　　-130.20006　　　1.500　　　1.90366　　　31.3
　 14　　　46.24112　　　1.694　　　1.00000
　 15　　　77.95470　　　3.722　　　1.77250　　　49.6
　 16　　-564.05655　　 　D16　　　 1.00000
　 17　　　60.46759　　　5.400　　　1.80400　　　46.6
　 18　　-263.45861　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　2.000　　　1.00000
　 20　　-140.00000　　　1.178　　　1.77250　　　49.6
　 21　　　35.60000　　　4.059　　　1.00000
　 22　　 -35.16240　　　1.200　　　1.72916　　　54.6
　 23　　 -51.36153　　　0.100　　　1.00000
　 24　　　69.55169　　　2.879　　　1.90200　　　25.3
　 25　　-209.71368　　 　D25　　　 1.00000
 ＊26　　-118.85935　　　1.100　　　1.77250　　　49.6
　 27　　　54.49135　　　1.415　　　1.00000
　 28　　　60.78441　　　2.635　　　1.90200　　　25.3
　 29　　 331.09581　　　D29　　　 1.00000
 ＊30　　 118.81221　　　4.686　　　1.55332　　　71.7
　 31　　-102.83315　　　0.100　　　1.00000
　 32　　 152.27830　　　1.300　　　1.72000　　　28.0
　 33　　　85.35751　　　6.402　　　1.59319　　　67.9
　 34　　 -54.69093　　　0.188　　　1.00000
　 35　　 959.47501　　　7.222　　　1.49700　　　81.6
　 36　　 -30.23774　　　1.400　　　1.70600　　　29.0
 ＊37　　1029.85760　　　D37　　　 1.00000
　 38　　　53.49812　　　4.770　　　1.55332　　　71.7
　 39　 -6970.92580　　　1.400　　　1.90366　　　31.3
　 40　　 100.00000　　　D40　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　　 　κ　　　　　 A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　　A10
  2 -1.01100e-01  1.43852e-06  1.71179e-09 -1.42870e-12  1.05723e-15
  3  2.81381e+01 -7.54473e-07  4.14335e-10 -5.77466e-13  3.16668e-16
 26 -1.90000e+01 -9.14707e-07  9.49568e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 30 -1.43460e+00  2.27762e-06 -5.51593e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 37  2.44600e+03  4.05698e-06  0.00000e+00  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.77　　　　47.50　　　　 67.85
　FNo　　　　　　　2.90　　　　　2.90　　　　　2.91
　ω　　　　　　　42.4　　　　　23.8　　　　　17.2
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　　　　　 218.725　　　198.522　　　 200.695
　BF　　　　　　　41.843　　　　41.843　　　　41.903
　BF(空気換算)　　41.843　　　　41.843　　　　41.903
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.77　　　　47.50　　　　 67.85
　D7　　　　 49.003　　　　12.690　　　　 1.835
　D16　　　　 7.750　　　　7.750　　　　 7.750
　D18　　　　 1.450　　　　17.610　　　　30.588
　D25　　　　 1.473　　　　1.473　　　　 1.473
　D29　　　　17.519　　　　8.681　　　　 1.500
　D37　　　　 1.500　　　　10.288　　　　17.459
　D40　　　　41.843　　　　41.843　　　　41.903
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-38.88
　第2レンズ群　　　　　 8　　　42.16
　　第21レンズ群　　　　8　　　 80.98
　　第22レンズ群　　　 17　　　61.63
　第3レンズ群　　　　　19　　　-42.05
　　第31レンズ群　　　 19　　　-71.15
　　第32レンズ群　　　 26　　-121.45
　第4レンズ群　　　　　30　　　56.98
　第5レンズ群　　　　　38　　　619.99
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.75　　　　　6.75　　　　　6.75
　撮影距離(m)　　　0.4148　　　　0.3865　　　　 0.4059
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　5.464
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.698
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.352
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.2
条件式（５）　ωｗ　＝　42.4
　表５から、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図１４は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１５は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図１５のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第６実施例）
　第６実施例について、図１６～図１８及び表６を用いて説明する。第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ６）は、図１６に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。両凹レンズＬ１２は、物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる、複合型非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２（合焦レンズ群）は、両凸レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ３１からなる。
　第４レンズ群Ｇ４（中間群）は、光軸と直交方向の位置が固定されており、物体側から順に並んだ、開口絞りＳと、両凹レンズＬ４１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と、両凸レンズＬ４３とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５（防振レンズ群）は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２とからなる。両凹レンズＬ５１は、物体側面が非球面形状である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ６１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６２と両凸レンズＬ６３との接合レンズと、両凸レンズＬ６４と両凹レンズＬ６５との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ６１は、物体側面が非球面形状である。両凹レンズＬ６５は、像側面が非球面形状である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ７１と両凹レンズＬ７２との接合レンズからなる。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を像側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第６レンズ群Ｇ６を物体側へ移動させることにより行う。第７レンズ群Ｇ７は、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第５レンズ群Ｇ５を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第６実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．４６であり、焦点距離は２４．７３mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２８mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５３であり、焦点距離は４７．４８mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４８mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．５８であり、焦点距離は６７．４１mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．６１mmである。
　下記の表６に、第６実施例における各諸元の値を示す。表６における面番号１～４０が、図１６に示すｍ１～ｍ４０の各光学面に対応している。
（表６）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 144.94817　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　29.83529　　14.301　　　1.00000
　＊3　　-322.90228　　　0.300　　　1.56093　　　36.6
　　4　　-228.59270　　　2.100　　　1.80400　　　46.6
　　5　　　65.19707　　　0.200　　　1.00000
　　6　　　54.96083　　　5.379　　　2.00100　　　29.1
　　7　　 130.46571　　　 D7 　　　 1.00000
　　8　　 127.91888　　　3.200　　　1.59349　　　67.0
　　9　 -2245.90430　　　1.780　　　1.00000
　 10　　　81.17716　　　3.500　　　1.69680　　　55.5
　 11　　 679.72724　　　2.453　　　1.00000
　 12　　　61.05134　　　5.724　　　1.59349　　　67.0
　 13　　-130.20006　　　1.500　　　1.90366　　　31.3
　 14　　　46.24112　　　1.694　　　1.00000
　 15　　　77.95470　　　3.722　　　1.77250　　　49.6
　 16　　-564.05655　　　D16　　　 1.00000
　 17　　　60.46759　　　5.400　　　1.80400　　　46.6
　 18　　-263.45861　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　2.000　　　1.00000
　 20　　-140.00000　　　1.178　　　1.77250　　　49.6
　 21　　　35.60000　　　4.059　　　1.00000
　 22　　 -35.16240　　　1.200　　　1.72916　　　54.6
　 23　　 -51.36153　　　0.100　　　1.00000
　 24　　　69.55169　　　2.879　　　1.90200　　　25.3
　 25　　-209.71368　　　D25　　　 1.00000
 ＊26　　-118.85935　　　1.100　　　1.77250　　　49.6
　 27　　　54.49135　　　1.415　　　1.00000
　 28　　　60.78441　　　2.635　　　1.90200　　　25.3 
　 29　　 331.09581　　　D29 　　　1.00000
 ＊30　　 118.81221　　　4.686　　　1.55332　　　71.7
　 31　　-102.83315　　　0.100　　　1.00000
　 32　　 152.27830　　　1.300　　　1.72000　　　28.0
　 33　　　85.35751　　　6.402　　　1.59319　　　67.9
　 34　　 -54.69093　　　0.188　　　1.00000
　 35　　 959.47501　　　7.222　　　1.49700　　　81.6
　 36　　 -30.23774　　　1.400　　　1.70600　　　29.0
 ＊37　　1029.85760　　　D37 　　　1.00000
　 38　　　53.49812　　　4.770　　　1.55332　　　71.7
　 39　 -6970.92580　　　1.400　　　1.90366　　　31.3
　 40　　 100.00000　　　D40 　　　1.00000
 
［非球面データ］
 面　　　 κ　　　　　 A4　　　　 　A6　　　　　 A8　　　　　A10
  2 -1.01100e-01  1.43852e-06  1.71179e-09 -1.42870e-12  1.05723e-15
  3  2.81381e+01 -7.54473e-07  4.14335e-10 -5.77466e-13  3.16668e-16
 26 -1.90000e+01 -9.14707e-07  9.49568e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 30 -1.43460e+00  2.27762e-06 -5.51593e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 37  2.44600e+03  4.05698e-06  0.00000e+00  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.73　　　　47.48　　　　 67.41
　FNo　　　　　　　2.90　　　　　2.90　　　　　2.93
　ω　　　　　　　42.5　　　　　23.9　　　　　17.3
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　　 　　　218.388　　　200.467　　　 201.434
　BF　　　　　　　41.880　　　　42.603　　　　42.530
　BF(空気換算)　　41.880　　　　42.603　　　　42.530
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.73　　　　47.48　　　　 67.41
　D7　　　　 49.003　　　　12.690　　　　 1.835
　D16　　　　 7.750　　　　9.500　　　　 8.500
　D18　　　　 1.450　　　　17.000　　　　30.000
　D25　　　　 1.100　　　　2.500　　　　 1.473
　D29　　　　17.519　　　　7.700　　　　 1.450
　D37　　　　 1.500　　　　10.288　　　　17.459
　D40　　　　41.880　　　　42.603　　　　42.530
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-38.88
　第2レンズ群　　　　　 8　　　80.98
　第3レンズ群　　　　　17　　　61.63
　第4レンズ群　　　　　19　　　-71.15
　第5レンズ群　　　　　26　　-121.45
　第6レンズ群　　　　　30　　　56.98
　第7レンズ群　　　　　38　　　619.99
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.75　　　　　8.50　　　　　7.50
　撮影距離(m)　　　0.4145　　　　0.3406　　　　 0.3816
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　5.692
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.704
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.352
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.3
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.5
　表６から、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図１７は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図１８は、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図１８のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第６実施例に係る変倍光学系ＺＬ６は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第７実施例）
　第７実施例について、図１９～図２１及び表７を用いて説明する。第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ７）は、図１９に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。両凹レンズＬ１２は、物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる、複合型非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凸レンズＬ２２と、両凹レンズＬ２３と、両凸レンズＬ２４とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２５からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、開口絞りＳと、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５とからなる。両凹レンズＬ３４は、物体側面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と、両凸レンズＬ４３と両凹レンズＬ４４との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ４１は、物体側面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。第３レンズ群Ｇ３および第５レンズ群Ｇ５は、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第７実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．４６であり、焦点距離は２４．７７mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２９mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５２であり、焦点距離は４７．５０mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４８mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．５８であり、焦点距離は６７．８６mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．６２mmである。
　下記の表７に、第７実施例における各諸元の値を示す。表７における面番号１～３８が、図１９に示すｍ１～ｍ３８の各光学面に対応している。
（表７）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 155.89691　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　29.88191　　12.307　　　1.00000
　＊3　　-998.95016　　　0.380　　　1.56093　　　36.6
　　4　　-380.00000　　　2.100　　　1.75500　　　52.3
　　5　　　54.41504　　　0.200　　　1.00000
　　6　　　48.25639　　　5.777　　　1.90200　　　25.3
　　7　　 111.71017　　　 D7 　　　 1.00000
　　8　　　75.52522　　　4.500　　　1.75000　　　53.0
　　9　　 599.23665　　　3.427　　　1.00000
　 10　　　65.44832　　　4.500　　　1.75500　　　52.3
　 11　　-536.13486　　　0.864　　　1.00000
　 12　　-161.64034　　　1.550　　　1.90200　　　25.3
　 13　　　48.60000　　　1.455　　　1.00000
　 14　　　77.92408　　　4.650　　　1.77250　　　49.6
　 15　　-199.82321　　　D15　　　 1.00000
　 16　　　59.54554　　　5.676　　　1.81600　　　46.6
　 17　　-305.53264　　　D17　　　 1.00000
　 18　　　(開口絞り)　　2.000　　　1.00000
　 19　　-140.00000　　　1.200　　　1.77250　　　49.6
　 20　　　34.07853　　　4.022　　　1.00000
　 21　　 -34.00000　　　1.200　　　1.72916　　　54.6
　 22　　 -47.36695　　　0.100　　　1.00000
　 23　　　60.05931　　　3.182　　　1.84666　　　23.8
　 24　　-160.47286　　　D24　 　　1.00000
 ＊25　　-266.90180　　　1.100　　　1.77250　　　49.6
　 26　　　80.68524　　　0.780　　　1.00000
　 27　　　68.16544　　　1.736　　　1.84666　　　23.8
　 28　　 100.00000　　　D28　　　 1.00000
 ＊29　　 300.52804　　　4.082　　　1.55332　　　71.7
　 30　　 -61.39111　　　0.100　　　1.00000
　 31　　 178.14990　　　4.513　　　1.60300　　　65.4
　 32　　 -65.35343　　　0.200　　　1.00000
　 33　　 142.59265　　　7.934　　　1.65160　　　58.6
　 34　　 -28.88978　　　1.400　　　1.90200　　　29.1
　 35　　 300.00000　　　D35　　　 1.00000
　 36　　 137.03160　　　1.400　　　1.83000　　　37.0
　 37　　　64.66324　　　3.650　　　1.59319　　　67.9
　 38　　 735.00000　　　D38　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　　 　κ　　　　　 A4　　　　 　A6　　　　　 A8　　　　  A10
  2 -9.54700e-01  5.69885e-06 -1.82979e-09  8.49633e-13  0.00000e+00
  3 -1.40000e+01 -6.77491e-07 -2.49807e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 25 -1.90000e+01  3.06942e-07 -6.70956e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 29  5.86950e+00 -6.89526e-07  2.25877e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.77　　　　47.50　　　　 67.86
　FNo　　　　　　　2.90　　　　　2.90　　　　　2.90
　ω　　 　　　　 42.4　　　　　23.9　　　　　17.2
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　 　　　　210.992　　　190.994　　　 193.977
　BF　　　　　　　39.982　　　　39.983　　　　40.044
　BF(空気換算)　　39.982　　　　39.983　　　　40.044
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.77　　　　47.50　　　　 67.86
　D7　　　　 49.068　　　　12.647　　　　 1.800
　D15　　　　 7.785　　　　7.785　　　　 7.785
　D17　　　　 3.346　　　　19.816　　　　33.635
　D24　　　　 0.999　　　　0.999　　　　 0.999
　D28　　　　19.428　　　　10.413　　　　 3.291
　D35　　　　 1.500　　　　10.465　　　　17.538
　D38　　　　39.982　　　　39.983　　　　40.044
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-38.96
　第2レンズ群　　　　　 8　　　42.92
　　第21レンズ群　　　　8　　　 85.00
　　第22レンズ群　　　 16　　　61.50
　第3レンズ群　　　　　18　　　-45.09
　　第31レンズ群　　　 18　　　-84.08
　　第32レンズ群　　　 25　　-117.85
　第4レンズ群　　　　　29　　　56.15
　第5レンズ群　　　　　36　　　620.00
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.785　　　　 6.785　　　　　6.785
　撮影距離(m)　　　0.3997　　　　0.3832　　　　 0.4060
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　3.792
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.820
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.308
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.2
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.4
　表７から、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図２０は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２１は、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図２１のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第７実施例に係る変倍光学系ＺＬ７は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第８実施例）
　第８実施例について、図２２～図２４及び表８を用いて説明する。第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ８）は、図２２に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。両凹レンズＬ１２は、物体側のガラス表面に設けた樹脂層を非球面形状に形成してなる、複合型非球面レンズである。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、フレアカット絞りＦＣと、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、両凸レンズＬ２２と、両凹レンズＬ２３と、両凸レンズＬ２４とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２５からなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、開口絞りＳと、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、両凸レンズＬ３３とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３４と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３５とからなる。両凹レンズＬ３４は、物体側面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と、両凸レンズＬ４３と両凹レンズＬ４４との接合レンズとからなる。正メニスカスレンズＬ４１は、物体側面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。第３レンズ群Ｇ３および第５レンズ群Ｇ５は、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第８実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．５０であり、焦点距離は２４．７７mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５８であり、焦点距離は４７．５０mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４３mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．６６であり、焦点距離は６７．８５mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．５４mmである。
　下記の表８に、第８実施例における各諸元の値を示す。表８における面番号１～３９が、図２２に示すｍ１～ｍ３９の各光学面に対応している。
（表８）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 171.22378　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　29.77139　　12.208　　　1.00000
　＊3　 -2272.73400　　　0.380　　　1.56093　　　36.6
　　4　　-400.00000　　　2.100　　　1.75500　　　52.3
　　5　　　59.96509　　　0.200　　　1.00000
　　6　　　50.35816　　　7.000　　　1.90200　　　25.3
　　7　　 111.56759　　　 D7 　　　 1.00000
　　8　　　 0.00000　　　0.200　　　1.00000
　　9　　　82.35931　　　3.100　　　1.75000　　　51.0
　 10　　 869.55661　　　3.243　　　1.00000
　 11　　　65.70660　　　4.150　　　1.77250　　　49.6
　 12　　-400.15117　　　0.889　　　1.00000
　 13　　-142.76803　　　1.550　　　1.90200　　　25.3
　 14　　　49.72103　　　1.379　　　1.00000
　 15　　　78.21406　　　4.000　　　1.77250　　　49.6
　 16　　-195.63433　　　D16 　　　1.00000
　 17　　　58.26284　　　5.676　　　1.81600　　　46.6
　 18　　-346.07444　　　D18 　　　1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　2.000　　　1.00000
　 20　　-140.00000　　　1.200　　　1.77250　　　49.6
　 21　　　36.40792　　　4.110　　　1.00000
　 22　　 -39.80791　　　1.200　　　1.72916　　　54.7
　 23　　 -59.45079　　　0.100　　　1.00000
　 24　　　69.32659　　　3.085　　　1.84666　　　23.8
　 25　　-134.48153　　　D25　　　 1.00000
 ＊26　　-251.99331　　　1.100　　　1.77250　　　49.6
　 27　　　63.18500　　　0.868　　　1.00000
　 28　　　59.71324　　　2.131　　　1.86000　　　24.2
　 29　　 100.00000　　　D29　　　 1.00000
 ＊30　　-900.00000　　　3.663　　　1.55332　　　71.7
　 31　　 -54.18440　　　0.100　　　1.00000
　 32　　　84.94639　　　5.806　　　1.60300　　　65.5
　 33　　 -60.43832　　　0.200　　　1.00000
　 34　　 278.20778　　　6.810　　　1.65160　　　58.5
　 35　　 -32.56689　　　1.400　　　1.90200　　　28.5
　 36　　 191.68646　　　D36　　　 1.00000
　 37　　 132.64391　　　1.400　　　1.83000　　　34.0
　 38　　　61.28313　　　3.734　　　1.59319　　　67.9
　 39　　 735.00000　　　D39　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　 　　κ　　　　　 A4　　　　　 A6　　　　　 A8　　　　  A10
  2 -3.84000e-01  2.66465e-06 -1.34312e-10 -5.72743e-14  0.00000e+00
  3  3.50000e+00 -9.48227e-07 -3.38888e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 26 -2.80000e+01  3.11252e-07 -7.78416e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 30 -6.00000e+00 -1.99894e-06  1.27933e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.77　　　　47.50　　　　 67.85
　FNo　　　　　　　2.90　　　　　2.90　　　　　2.90
　ω　　 　　　　 42.4　　　　　24.0　　　　　17.2
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　 　　　　209.253　　　187.862　　　 189.544
　BF　　　　　　　40.016　　　　40.020　　　　40.085
　BF(空気換算)　　40.016　　　　40.020　　　　40.085
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.77　　　　47.50　　　　 67.85
　D7　　　　 49.018　　　　12.518　　　　 1.800
　D16　　　　 7.835　　　　7.835　　　　 7.835
　D18　　　　 3.200　　　　18.355　　　　30.700
　D25　　　　 0.930　　　　0.930　　　　 0.930
　D29　　　　18.873　　　　9.373　　　　 1.900
　D36　　　　 1.500　　　　10.950　　　　18.413
　D39　　　　40.016　　　　40.020　　　　40.085
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-39.60
　第2レンズ群　　　　　 8　　　41.35
　　第21レンズ群　　　　8　　　 84.99
　　第22レンズ群　　　 17　　　61.50
　第3レンズ群　　　　　19　　　-43.44
　　第31レンズ群　　　 19　　　-85.70
　　第32レンズ群　　　 26　　-106.03
　第4レンズ群　　　　　30　　　54.89
　第5レンズ群　　　　　37　　　619.95
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.835　　　　 6.835　　　　　6.835
　撮影距離(m)　　　0.4055　　　　0.3839　　　　 0.4040
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　3.390
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.754
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.327
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.2
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.4
　表８から、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図２３は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２４は、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図２４のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第８実施例に係る変倍光学系ＺＬ８は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第９実施例）
　第９実施例について、図２５～図２７及び表９を用いて説明する。第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ９）は、図２５に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ２６と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２７との接合レンズからなる。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３２と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３３とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３４と、両凸レンズＬ３５とからなる。両凹レンズＬ３４は、両側面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、両凸レンズＬ４２と、両凸レンズＬ４３と両凹レンズＬ４４との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ４１は、物体側面が非球面形状である。両凹レンズＬ４４は、像側面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ５１と両凹レンズＬ５２との接合レンズからなる。
　第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に、開口絞りＳを備える。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。第５レンズ群Ｇ５および開口絞りＳは、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第９実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．５１であり、焦点距離は２４．７７mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２５mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５７であり、焦点距離は４７．５０mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４３mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．６６であり、焦点距離は６７．８５mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．５４mmである。
　下記の表９に、第９実施例における各諸元の値を示す。表９における面番号１～３９が、図２５に示すｍ１～ｍ３９の各光学面に対応している。
（表９）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 180.28031　　　2.900　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　30.43353　　15.281　　　1.00000
　　3　　-400.00000　　　2.100　　　1.80400　　　46.6
　　4　　　61.64102　　　0.200　　　1.00000
　　5　　　52.74108　　　5.413　　　2.00100　　　29.1
　　6　　 127.21255　　　 D6　　　　1.00000
　　7　　 250.61095　　　3.650　　　1.48749　　　70.3
　　8　　-249.39202　　　0.258　　　1.00000
　　9　　　60.71776　　　3.347　　　1.69680　　　55.5
　 10　　 223.73133　　　2.543　　　1.00000
　 11　　　88.72642　　　4.052　　　1.59349　　　67.0
　 12　　-200.28776　　　1.450　　　1.90366　　　31.3
　 13　　　46.94856　　　1.456　　　1.00000
　 14　　　71.21863　　　4.324　　　1.77250　　　49.6
　 15　　-259.88006　　　D15　　　 1.00000
　 16　　　64.61643　　　5.373　　　1.80400　　　46.6
　 17　　-171.33576　　　1.500　　　1.85026　　　32.4
　 18　　-427.99181　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　 D19 　　　1.00000
　 20　　-140.00000　　　1.200　　　1.77250　　　49.6
　 21　　　98.73269　　　2.349　　　1.00000
　 22　　 -46.53449　　　1.200　　　1.76000　　　50.0
　 23　　 -88.62573　　　0.100　　　1.00000
　 24　　-227.14142　　　2.169　　　1.90200　　　25.3
　 25　　 -65.70168　　　D25　　　 1.00000
 ＊26　　 -82.31022　　　1.100　　　1.77250　　　49.6
 ＊27　　　41.14809　　　1.433　　　1.00000
　 28　　　50.51593　　　3.020　　　1.90200　　　25.3
　 29　 -7587.28970　　　D29　　　 1.00000
 ＊30　　 445.83969　　　3.966　　　1.55332　　　71.7
　 31　　 -73.29859　　　0.100　　　1.00000
　 32　　 153.51046　　　3.949　　　1.60300　　　65.4
　 33　　-101.27922　　　0.200　　　1.00000
　 34　　　86.09865　　　7.212　　　1.59319　　　67.9
　 35　　 -40.79305　　　1.200　　　1.79000　　　26.0
 ＊36　　 180.00000　　　D36　　　 1.00000
　 37　　　69.32616　　　4.432　　　1.61800　　　63.3
　 38　　-225.96343　　　1.200　　　1.90366　　　31.3
　 39　　 140.29946　　　D39　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　 　　κ　　　　　 A4　　　 　　A6　　　　 　A8　　　 　 A10
  2 -1.14500e-01  2.30934e-06  4.18972e-10  6.24631e-13  0.00000e+00
 26 -4.22870e+00  4.95698e-23  1.31315e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 27  5.80700e-01  3.38518e-07  0.00000e+00  0.00000e+00  0.00000e+00
 30  1.94200e-01  3.81661e-06 -2.35375e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 36  1.00000e+00  4.12000e-06  0.00000e+00  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.77　　　　47.50　　　　 67.85
　FNo　　　　　　　2.90　　　　　2.90　　　　　2.92
　ω　　　 　　　 42.3　　　　　23.9　　　　　17.2
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　　 　　　214.110　　　194.068　　　 198.548
　BF　　　　　　　40.318　　　　40.318　　　　40.378
　BF(空気換算)　　40.318　　　　40.318　　　　40.378
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.77　　　　47.50　　　　 67.85
　D6　　　　 49.013　　　　12.596　　　　 1.845
　D15　　　　 7.840　　　　7.840　　　　 7.840
　D18　　　　 3.000　　　　19.375　　　　34.606
　D19　　　　 2.000　　　　3.243　　　　 2.000
　D25　　　　 0.930　　　　0.930　　　　 0.930
　D29　　　　20.833　　　　9.633　　　　 1.900
　D36　　　　 1.500　　　　11.458　　　　20.373
　D39　　　　40.318　　　　40.318　　　　40.378
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-39.13
　第2レンズ群　　　　　 7　　　43.78
　　第21レンズ群　　　　7　　　 80.97
　　第22レンズ群　　　 16　　　71.04
　第3レンズ群　　　　　20　　　-48.53
　　第31レンズ群　　　 20　　　-95.21
　　第32レンズ群　　　 26　　-105.72
　第4レンズ群　　　　　30　　　57.82
　第5レンズ群　　　　　37　　　700.00
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.840　　　　 6.840　　　　　6.840
　撮影距離(m)　　　0.4165　　　　0.3788　　　　 0.3972
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　3.127
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.959
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.321
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.2
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.3
　表９から、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図２６は、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図２７は、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図２７のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第９実施例に係る変倍光学系ＺＬ９は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第１０実施例）
　第１０実施例について、図２８～図３０及び表１０を用いて説明する。第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１０）は、図２８に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１２と両凹レンズＬ１３との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１４とからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、両凸レンズＬ２３と両凹レンズＬ２４との接合レンズと、両凸レンズＬ２５とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、両凸レンズＬ２６からなる。正メニスカスレンズＬ２２は、物体側面が非球面形状である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、開口絞りＳと、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とからなる。両凹レンズＬ３３は、物体側面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸レンズＬ４３との接合レンズと、両凸レンズＬ４４と両凹レンズＬ４５との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ４１は、物体側面が非球面形状である。両凹レンズＬ４５は、像側面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。第５レンズ群Ｇ５は、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第１０実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．５０であり、焦点距離は２４．７７mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２６mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．５７であり、焦点距離は４７．５０mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４４mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．６６であり、焦点距離は６７．８４mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．５４mmである。
　下記の表１０に、第１０実施例における各諸元の値を示す。表１０における面番号１～３８が、図２８に示すｍ１～ｍ３８の各光学面に対応している。
（表１０）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 179.73529　　　2.880　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　28.00000　 　13.314　　　1.00000
　　3　　-709.59863　　　2.295　　　1.80518　　　25.4 
　　4　　-228.05154　　　2.100　　　1.76500　　　49.5 
　　5　　　90.21469　　　0.200　　　1.00000
　　6　　　56.00020　　　4.396　　　2.00100　　　29.1 
　　7　　　96.29881　　　 D7　　　 1.00000
　　8　　　96.54068　　　2.840　　　1.60300　　　65.4 
　　9　　 715.47283　　　0.200　　　1.00000
 ＊10　　　57.08059　　　3.395　　　1.69680　　　55.5
　 11　　 181.18928　　　5.604　　　1.00000
　 12　　　98.04986　　　3.261　　　1.59319　　　67.9 
　 13　　-796.91447　　　1.450　　　1.76182　　　26.6
　 14　　　41.75300　　　1.983　　　1.00000
　 15　　　73.03256　　　3.630　　　1.74100　　　52.8
　 16　 -3863.66610　　　D16　　　 1.00000
　 17　　　58.79270　　　5.010　　　1.80400　　　46.6
　 18　　-393.67543　　　 D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　1.540　　　1.00000
　 20　　-142.34068　　　1.200　　　1.81600　　　46.6
　 21　　　35.05467　　　1.301　　　1.00000
　 22　　　38.87328　　　2.715　　　1.90200　　　25.3
　 23　　 117.88926　　　D23　　　 1.00000
 ＊24　　-118.17706　　　1.200　　　1.73231　　　53.2
　 25　　　44.69744　　　1.030　　　1.00000
　 26　　　52.10387　　　2.485　　　1.90200　　　25.3
　 27　　 195.76461　　　D27　　　 1.00000
 ＊28　　　71.27465　　　4.998　　　1.49782　　　82.6
　 29　　-102.88416　　　0.100　　　1.00000
　 30　　　91.68269　　　1.200　　　1.90366　　　31.3
　 31　　　52.62629　　　6.605　　　1.60300　　　65.4
　 32　　 -69.88439　　　0.200　　　1.00000
　 33　　3314.77510　　　4.235　　　1.59319　　　67.9
　 34　　 -54.08421　　　1.200　　　1.78500　　　26.2
 ＊35　　 216.08233　　　D35　　　 1.00000
　 36　　　56.19817　　　3.548　　　1.61800　　　63.3
　 37　　 210.95097　　　1.200　　　1.83400　　　37.2
　 38　　　84.00000　　　D38　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　 　　κ　　　　　 A4　　　 　　A6　　　　 　A8　　　　　A10
  2 -6.73000e-02  2.59588e-06  7.45638e-10 -2.10470e-14  3.51745e-16
 10  1.00000e+00 -4.00000e-07  0.00000e+00  0.00000e+00  0.00000e+00
 24 -4.10880e+00  5.35515e-07  2.05353e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 28 -1.10460e+00  3.84373e-06 -4.29919e-09  3.81283e-12  0.00000e+00
 35  1.00000e+00  5.16409e-06  2.00000e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.77　　　　47.50　　　　 67.84
　FNo　　　　　　　2.90　　　　　2.90　　　　　2.90
　ω　　　　　　　42.2　　　　　23.9　　　　　17.2
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　 　　　　208.124　　　187.432　　　 190.017
　BF　　　　　　　40.315　　　　40.322　　　　40.381
　BF(空気換算)　　40.315　　　　40.322　　　　40.381
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.77　　　　47.50　　　　 67.84
　D7　　　　 48.968　　　　12.510　　　　 1.800
　D16　　　　 7.185　　　　7.185　　　　 7.185
　D18　　　　 1.300　　　　17.853　　　　29.355
　D23　　　　 2.232　　　　2.232　　　　 2.232
　D27　　　　19.311　　　　9.731　　　　 1.900
　D35　　　　 1.500　　　　10.287　　　　19.851
　D38　　　　40.315　　　　40.322　　　　40.381
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-39.97
　第2レンズ群　　　　　 8　　　43.09
　　第21レンズ群　　　　8　　　 80.97
　　第22レンズ群　　　 17　　　63.94
　第3レンズ群　　　　　19　　　-42.99
　　第31レンズ群　　　 19　　　-77.20
　　第32レンズ群　　　 24　　-103.89
　第4レンズ群　　　　　28　　　56.10
　第5レンズ群　　　　　36　　　419.32
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.185　　　　 6.185　　　　　6.185
　撮影距離(m)　　　0.4444　　　　0.4101　　　　 0.4308
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　3.727
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.736
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.302
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.2
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.2
　表１０から、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図２９は、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３０は、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図３０のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第１０実施例に係る変倍光学系ＺＬ１０は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第１１実施例）
　第１１実施例について、図３１～図３３及び表１１を用いて説明する。第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１１）は、図３１に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、正の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１４との接合レンズとからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群Ｇ２１（合焦レンズ群）と、正の屈折力を有する第２２レンズ群Ｇ２２とからなる。
　第２１レンズ群Ｇ２１は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と、両凸レンズＬ２４とからなる。第２２レンズ群Ｇ２２は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２５と両凸レンズＬ２６との接合レンズからなる。正メニスカスレンズＬ２２は、物体側面が非球面形状である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、開口絞りＳと、光軸と直交方向の位置が固定され負の屈折力を有する第３１レンズ群Ｇ３１（中間群）と、負の屈折力を有する第３２レンズ群Ｇ３２（防振レンズ群）とからなる。
　第３１レンズ群Ｇ３１は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３２とからなる。第３２レンズ群Ｇ３２は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ３３と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ３４とからなる。両凹レンズＬ３３は、物体側面が非球面形状である。
　第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ４１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３と両凸レンズＬ４４との接合レンズとからなる。両凸レンズＬ４４は、像側面が非球面形状である。
　第５レンズ群Ｇ５は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５１と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５２との接合レンズからなる。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を物体側へ移動させることにより行う。第５レンズ群Ｇ５は、変倍時、固定である。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２１レンズ群Ｇ２１を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第３２レンズ群Ｇ３２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第１１実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．５４であり、焦点距離は２４．７７mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２４mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．６１であり、焦点距離は４７．５３mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４１mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．７０であり、焦点距離は６７．８５mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．５１mmである。
　下記の表１１に、第１１実施例における各諸元の値を示す。表１１における面番号１～３７が、図３１に示すｍ１～ｍ３７の各光学面に対応している。
（表１１）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 169.82392　　　2.880　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　28.00000　　13.823　　　1.00000
　　3　　-277.92141　　　2.100　　　1.69680　　　55.5
　　4　　　89.48130　　　0.972　　　1.00000
　　5　　　57.53130　　　5.977　　　1.90366　　　31.3
　　6　　 288.24720　　　2.000　　　1.60311　　　60.7
　　7　　　89.16103　　　 D7　　　　1.00000
　　8　　　97.98839　　　2.906　　　1.62041　　　60.3
　　9　　 988.16122　　　0.870　　　1.00000
 ＊10　　　52.75776　　　3.799　　　1.69680　　　55.5
　 11　　 185.81817　　　3.941　　　1.00000
　 12　　 244.48174　　　1.450　　　1.74077　　　27.7
　 13　　　42.81836　　　2.225　　　1.00000
　 14　　　81.99098　　　3.910　　　1.74100　　　52.8
　 15　　-359.52152　　　D15　　　 1.00000
　 16　　　56.22525　　　1.450　　　1.85000　　　25.5
　 17　　　41.20061　　　6.609　　　1.75500　　　52.3
　 18　　-333.94984　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　1.488　　　1.00000
　 20　　-133.09742　　　1.200　　　1.81600　　　46.6
　 21　　　40.80390　　　0.998　　　1.00000
　 22　　　48.84393　　　2.545　　　1.90200　　　25.3
　 23　　 197.19167　　　D23　　　 1.00000
 ＊24　　-159.18908　　　1.200　　　1.70000　　　55.0
　 25　　　46.35402　　　0.845　　　1.00000
　 26　　　47.53111　　　2.169　　　1.90200　　　25.3
　 27　　　92.34748　　　D27　　　 1.00000
　 28　　　59.48521　　　4.431　　　1.59319　　　67.9
　 29　　-192.71174　　　0.100　　　1.00000
　 30　 -6013.33410　　　3.364　　　1.59319　　　67.9
　 31　　 -71.43167　　　0.200　　　1.00000
　 32　　5300.14030　　　1.404　　　1.90366　　　31.3
　 33　　　31.44019　　　7.197　　　1.59319　　　67.9
 ＊34　　-117.32485　　　D34　　　 1.00000
　 35　　　57.67894　　　3.814　　　1.70000　　　56.0
　 36　　 263.45851　　　0.763　　　1.77250　　　49.6
　 37　　　84.00000　　　D37　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　　 　κ　　　　　 A4　　　 　　A6　　　　 　A8　　　　  A10
  2 -5.97000e-02  2.62042e-06  7.82559e-10  9.78767e-14  4.33213e-16
 10  5.28200e-01  6.32647e-08  1.88164e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 24 -6.74850e+00  4.82591e-07  2.86667e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 34 -1.67545e+01  1.36811e-06  3.39381e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.77　　　　47.53　　　　 67.85
　FNo　　　　　　　2.90　　　　　2.90　　　　　2.91
　ω 　　　　　　 42.2　　　　　23.9　　　　　17.3
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　　 　　　210.949　　　190.232　　　 192.480
　BF　　　　　　　43.417　　　　43.503　　　　43.670
　BF(空気換算)　　43.417　　　　43.503　　　　43.670
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.77　　　　47.53　　　　 67.85
　D7　　　　 48.868　　　　12.444　　　　 1.800
　D15　　　　 7.185　　　　7.185　　　　 7.185
　D18　　　　 0.800　　　　16.872　　　　28.207
　D23　　　　 1.827　　　　1.827　　　　 1.827
　D27　　　　20.646　　　　10.368　　　　 1.900
　D34　　　　 1.574　　　　11.401　　　　21.260
　D37　　　　43.417　　　　43.503　　　　43.670
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-39.52
　第2レンズ群　　　　　 8　　　42.67
　　第21レンズ群　　　　8　　　 81.00
　　第22レンズ群　　　 16　　　66.83
　第3レンズ群　　　　　19　　　-43.84
　　第31レンズ群　　　 19　　　-83.74
　　第32レンズ群　　　 24　　　-98.45
　第4レンズ群　　　　　28　　　 61.94
　第5レンズ群　　　　　35　　　285.15
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.185　　　　 6.185　　　　　6.185
　撮影距離(m)　　　0.4485　　　　0.4038　　　　 0.4202
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　2.719
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.771
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.452
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.3
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.2
　表１１から、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図３２は、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３３は、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図３３のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第１１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１１は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
（第１２実施例）
　第１２実施例について、図３４～図３６及び表１２を用いて説明する。第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１２）は、図３４に示すように、物体側から順に並んだ、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、負の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５と、正の屈折力を有する第６レンズ群Ｇ６と、正の屈折力を有する第７レンズ群Ｇ７とからなる。
　第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と、両凹レンズＬ１２と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３と像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１４との接合レンズとからなる。負メニスカスレンズＬ１１は、像側面が非球面形状である。
　第２レンズ群Ｇ２（合焦レンズ群）は、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２３と、両凸レンズＬ２４とからなる。正メニスカスレンズＬ２２は、物体側面が非球面形状である。
　第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に並んだ、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３１と両凸レンズＬ３２との接合レンズからなる。
　第４レンズ群Ｇ４（中間群）は、光軸と直交方向の位置が固定されており、物体側から順に並んだ、開口絞りＳと、両凹レンズＬ４１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４２とからなる。
　第５レンズ群Ｇ５（防振レンズ群）は、物体側から順に並んだ、両凹レンズＬ５１と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ５２とからなる。両凹レンズＬ５１は、物体側面が非球面形状である。
　第６レンズ群Ｇ６は、物体側から順に並んだ、両凸レンズＬ６１と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ６２と、像側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６３と両凸レンズＬ６４との接合レンズとからなる。両凹レンズＬ６４は、像側面が非球面形状である。
　第７レンズ群Ｇ７は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ７１と像側に凹を向けた負メニスカスレンズＬ７２との接合レンズからなる。
　広角端状態から望遠端状態への変倍は、各レンズ群間隔が変化するように、第１レンズ群Ｇ１を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第２レンズ群Ｇ２を物体側へ移動させ、第３レンズ群Ｇ３を物体側へ移動させ、第４レンズ群Ｇ４を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第５レンズ群Ｇ５を一旦像側へ移動させた後、物体側へ移動させ、第６レンズ群Ｇ６を物体側へ移動させ、第７レンズ群Ｇ７を物体側へ移動させることにより行う。
　無限遠から近距離物体への合焦は、合焦レンズ群として、第２レンズ群Ｇ２を像側へ移動させることにより行う。
　像ブレ発生時には、防振レンズ群ＶＲとして、第５レンズ群Ｇ５を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、像面Ｉ上の像ブレ補正（防振）を行う。なお、全系の焦点距離をｆとし、防振係数（振れ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像移動量の比）をＫとした撮影レンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するには、像ブレ補正用の防振レンズ群ＶＲ（移動レンズ群）を（ｆ×ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交な方向に移動させればよい。
　第１２実施例では、広角端状態において、防振係数は－０．５４であり、焦点距離は２４．７７mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．２４mmである。中間焦点距離状態において、防振係数は－０．６１であり、焦点距離は４７．３３mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．４１mmである。望遠端状態において、防振係数は－０．７２であり、焦点距離は６７．３４mmであるので、０．３０度の回転ブレを補正するための防振レンズ群ＶＲの移動量は－０．５０mmである。
　下記の表１２に、第１２実施例における各諸元の値を示す。表１２における面番号１～３７が、図３４に示すｍ１～ｍ３７の各光学面に対応している。
（表１２）
［レンズ諸元］
　面番号　　　Ｒ　　 　　　Ｄ　　　　ｎ(d)　 　　νｄ
　　1　　 169.82392　　　2.880　　　1.74389　　　49.5
　＊2　　　28.00000　　13.823　　　1.00000
　　3　　-277.92141　　　2.100　　　1.69680　　　55.5
　　4　　　89.48130　　　0.972　　　1.00000
　　5　　　57.53130　　　5.977　　　1.90366　　　31.3
　　6　　 288.24720　　　2.000　　　1.60311　　　60.7
　　7　　　89.16103　　　 D7　　　　1.00000
　　8　　　97.98839　　　2.906　　　1.62041　　　60.3
　　9　　 988.16122　　　0.870　　　1.00000
 ＊10　　　52.75776　　　3.799　　　1.69680　　　55.5
　 11　　 185.81817　　　3.941　　　1.00000
　 12　　 244.48174　　　1.450　　　1.74077　　　27.7
　 13　　　42.81836　　　2.225　　　1.00000
　 14　　　81.99098　　　3.910　　　1.74100　　　52.8
　 15　　-359.52152　　　D15　　　 1.00000
　 16　　　56.22525　　　1.450　　　1.85000　　　25.5
　 17　　　41.20061　　　6.609　　　1.75500　　　52.3
　 18　　-333.94984　　　D18　　　 1.00000
　 19　　　(開口絞り)　　1.488　　　1.00000
　 20　　-133.09742　　　1.200　　　1.81600　　　46.6
　 21　　　40.80390　　　0.998　　　1.00000
　 22　　　48.84393　　　2.545　　　1.90200　　　25.3
　 23　　 197.19167　　　D23　　　 1.00000
 ＊24　　-159.18908　　　1.200　　　1.70000　　　55.0
　 25　　　46.35402　　　0.845　　　1.00000
　 26　　　47.53111　　　2.169　　　1.90200　　　25.3
　 27　　　92.34748　　　D27　　　 1.00000
　 28　　　59.48521　　　4.431　　　1.59319　　　67.9
　 29　　-192.71174　　　0.100　　　1.00000
　 30　 -6013.33410　　　3.364　　　1.59319　　　67.9
　 31　　 -71.43167　　　0.200　　　1.00000
　 32　　5300.14030　　　1.404　　　1.90366　　　31.3
　 33　　　31.44019　　　7.197　　　1.59319　　　67.9
 ＊34　　-117.32485　　　D34　　　 1.00000
　 35　　　57.67894　　　3.814　　　1.70000　　　56.0
　 36　　 263.45851　　　0.763　　　1.77250　　　49.6
　 37 　　 84.00000　　　D37　　　 1.00000
 
［非球面データ］
 面　 　　κ　　　　　 A4　　　 　　A6　　　　 　A8　　 　　 A10
  2 -5.97000e-02  2.62042e-06  7.82559e-10  9.78767e-14  4.33213e-16
 10  5.28200e-01  6.32647e-08  1.88164e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 24 -6.74850e+00  4.82591e-07  2.86667e-10  0.00000e+00  0.00000e+00
 34 -1.67545e+01  1.36811e-06  3.39381e-09  0.00000e+00  0.00000e+00
 
［各種データ］
　　　　　　　　　　W　　　　　　 M　　　　　　 T
　f　　　　　　　 24.77　　　　47.33　　　　 67.34
　FNo　　　　　　　2.90　　　　　2.90　　　　　2.91
　ω　　　　　　　42.2　　　　　24.0　　　　　17.4
　Y　　　　　　　 21.60　　　　21.60　　　　 21.60
　TL　　 　　　　210.949　　　193.610　　　 195.380
　BF　　　　　　　43.417　　　　43.433　　　　45.688
　BF(空気換算)　　43.417　　　　43.433　　　　45.688
 
［可変間隔データ］
　　　　　　　　　　　　　無限遠
　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　 T
　D0 　　　　　∞　　　　　　∞　　　　　　∞
　倍率 　　　　-　　　　　　 -　　　　　　 -
　f　　　　　24.77　　　　47.33　　　　 67.34
　D7　　　　 48.868　　　　12.444　　　　 1.600
　D15　　　　 7.185　　　　12.000　　　　 9.500
　D18　　　　 0.800　　　　16.872　　　　26.900
　D23　　　　 1.827　　　　1.827　　　　 2.000
　D27　　　　20.646　　　　9.000　　　　 1.800
　D34　　　　 1.574　　　　11.401　　　　21.260
　D37　　　　43.417　　　　43.433　　　　45.688
 
［レンズ群データ］
　レンズ群　　　　　　始面　　焦点距離
　第1レンズ群　　　　　 1　　　-39.52
　第2レンズ群　　　　　 8　　　81.00
　第3レンズ群　　　　　16　　　66.83
　第4レンズ群　　　　　19　　　-83.74
　第5レンズ群　　　　　24　　　-98.45
　第6レンズ群　　　　　28　　　61.94
　第7レンズ群　　　　　35　　　285.15
 
［フォーカシングデータ］
　　　　　　　　　　 W　　　　　　 M　　　　　　　T
　レンズ移動量　　 6.185　　　　11.000　　　　　8.500
　撮影距離(m)　　　0.4485　　　　0.2946　　　　 0.3494
 
［条件式対応値］
　条件式（１）　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＝　2.898
　条件式（２）　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＝　1.770
　条件式（３）　ｆ(RP)／ｆｗ　＝　1.452
　条件式（４）　ωｔ　＝　17.4
　条件式（５）　ωｗ　＝　42.2
　表１２から、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２は、条件式（１）～（５）を満足することが分かる。
　図３５は、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２の無限遠合焦時における諸収差図（球面収差図、非点収差図、歪曲収差図、倍率色収差図及び横収差図）であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。図３６は、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２の無限遠合焦時における像ブレ補正を行った時の横収差図であり、（ａ）は広角端状態、（ｂ）は中間焦点距離状態、（ｃ）は望遠端状態をそれぞれ示す。本実施例では、防振時の光学性能を、図３６のように、像高ｙ＝0.0を中心に、上下プラスマイナスの像高15.10に対応した横収差図で示す。
　各収差図から明らかなように、第１２実施例に係る変倍光学系ＺＬ１２は、広角端状態から望遠端状態に亘って、諸収差が良好に補正され、良好な光学性能を有することが分かる。また、像ブレ補正時においても、高い結像性能を有することが分かる。
　以上の各実施例によれば、Ｆ２．８～Ｆ３．５程度とＦ値が明るく、半画角で５０程度以上の広画角を有し、諸収差が良好に補正された変倍光学系を実現することができる。
　ここまで本発明の態様を分かりやすくするために、実施形態の要素の符号を付して説明したが、本発明の態様がこれに限定されるものではない。以下の内容は、変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
　変倍光学系ＺＬの数値実施例として、４群、５群、７群構成のものを示したが、これに限定されず、他の群構成（例えば、６群や８群等）にも適用可能である。具体的には、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像面側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。第１レンズ群と第２レンズ群との間に正又は負の屈折力を有するレンズ群を追加した構成でも構わない。さらに、防振レンズ群ＶＲの像面側に、負または正の屈折力を有し、光軸と直交方向の位置を固定されたレンズ群（この負または正の屈折力を有し、光軸と直交方向の位置を固定されたレンズ群は、変倍時に防振レンズ群ＶＲとの間隔を変化させても、させなくても構わない）を追加した構成でも構わない。また、防振レンズ群ＶＲより像側に配置された正の屈折力を有するレンズ群のうち、正の屈折力が最も強い像側レンズ群ＲＰとして、上記実施例１～３、５、７～１１では第４レンズ群Ｇ４であり、上記実施例４、６、１２では第６レンズ群Ｇ６の例を示したが、この限りではない。像側レンズ群ＲＰに含まれるレンズ間隔は、変倍時には固定である。なお、レンズ群とは、変倍時または合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、中間群は、第２レンズ群より像側に配置され、防振レンズ群の物体側であって防振レンズ群に対向する位置に配置されるレンズ群である。中間群の物体側であって中間群に対向する位置に開口絞りを配置することとしてもよい。
　また、中間群を構成するレンズは、変倍時に光軸方向の位置を一体としてもよく、2以上のレンズ群に分けてその間隔を変倍時に変化させることとしてもよい。
　また、中間群の少なくとも一部のレンズを、変倍時に防振レンズ群と一体的に光軸方向に移動（または固定）させることとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、無限遠から近距離物体への合焦を行うために、レンズ群の一部、１つのレンズ群全体、或いは複数のレンズ群を合焦レンズ群として、光軸方向へ移動させる構成としてもよい。また、斯かる合焦レンズ群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ（例えば、超音波モータ等）による駆動にも適している。特に、上記のように、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を合焦レンズ群とすることがより好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、いずれかのレンズ群全体または部分レンズ群を、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させるか、或いは光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ブレ等によって生じる像ブレを補正する防振レンズ群ＶＲとしてもよい。特に、開口絞りＳより像側に配置された負の屈折力を有する中間群Ｇｎより像側に配置された光学系の少なくとも一部を防振レンズ群ＶＲとすることが好ましくは可能である。また、４群または５群構成の場合、第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振レンズ群ＶＲとすることが好ましくは可能である。また、７群構成の場合、第５レンズ群Ｇ５の少なくとも一部を防振レンズ群ＶＲとすることが好ましくは可能である。また、防振レンズ群ＶＲの像側に光軸と直交方向の位置を固定したレンズを配置し、そのレンズを防振レンズ群ＶＲと一体で変倍時に移動または固定させることとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工および組立調整が容易になり、加工および組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げる。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ない。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、ｄ線における屈折率ｎｄが７０より小さい媒質のレンズに非球面を形成することが好ましくは可能である。ｄ線における屈折率ｎｄが７０より小さい媒質のレンズは、防振レンズ群ＶＲより像側に配置されたレンズ群のなかで正の屈折力が最も強いレンズ群に配置するのが好ましくは可能である。また、ｄ線における屈折率ｎｄが７０より小さい媒質のレンズは、防振レンズ群ＶＲより像側に配置されたレンズ群のなかで正の屈折力が最も強いレンズ群の最も物体側または最も物体側から２番目のレンズ成分に配置するのがより好ましくは可能である。また、ｄ線における屈折率ｎｄが７０より小さい媒質のレンズの非球面は、防振レンズ群ＶＲより像側に配置されたレンズ群のなかで最も正の屈折力が強いレンズ群の最も物体面とするのがより好ましくは可能である。
　変倍光学系ＺＬにおいて、開口絞りＳは、上記のように、第２レンズ群と中間群Ｇｎとの間に配置されるのが好ましくは可能であるが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用してもよい。
　変倍光学系ＺＬにおいて、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの良好な光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。
　変倍光学系ＺＬは、変倍比が２．０～３．５倍程度である。
　ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ１２）　変倍光学系
　Ｇ１　第１レンズ群
　Ｇ２　第２レンズ群
　Ｇ３　第３レンズ群
　Ｇ４　第４レンズ群
　ＶＲ　防振レンズ群
　Ｓ　開口絞り
　Ｉ　像面
　１　カメラ（光学機器）。

Claims (9)

  1. 　負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有し、
    　前記第２レンズ群より像側に配置された中間群を有し、
    　前記中間群より像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群を有し、
    　少なくとも、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記中間群との間隔とを変化させることにより変倍を行い、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする変倍光学系。
    　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００
    　但し、
    　ｆ(1～Gn)ｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群から前記中間群までの合成焦点距離、
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
  2. 　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    　１．３６０　＜　－ｆ(Gn～G(VR))ｗ／ｆｗ　＜　５．０００
    　但し、
    　ｆ(Gn～G(VR))ｗ：広角端状態における前記中間群から前記防振レンズ群までの合成焦点距離、
    　ｆｗ：広角端状態における全系の焦点距離。
  3. 　前記防振レンズ群より像側に配置された正の屈折力を有するレンズ群のうち、正の屈折力が最も強い像側レンズ群を有し、
    　前記像側レンズ群と前記防振レンズ群との間隔は変倍の際に変化し、
    　以下の条件式を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の変倍光学系。
    　０．４００　＜　ｆ(RP)／ｆ(FP)　＜　２．０００
    　但し、
    　ｆ(RP)：前記像側レンズ群の焦点距離、
    　ｆ(FP)：前記第１レンズ群より像面側に配置され、前記中間群より物体側に配置されたレンズの広角端状態における合成焦点距離。
  4. 　前記中間群は、光軸と直交方向の位置を固定されており、負の屈折力を有することを特徴とする請求項１～３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  5. 　前記中間群は、正レンズ成分と、負レンズ成分を、それぞれ１つ以上有することを特徴とする請求項１～４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  6. 　前記第２レンズ群は、少なくとも４つ以上のレンズ成分で構成されていることを特徴とする請求項１～５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  7. 　前記第２レンズ群は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第２１レンズ群と、正の屈折力を有する第２２レンズ群とからなり、
    　前記第２１レンズ群を合焦レンズ群として像側に移動させることにより無限遠から近距離物体への合焦を行うことを特徴とする請求項１～６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
  8. 　請求項１～７のいずれか一項に記載の変倍光学系を搭載することを特徴とする光学機器。
  9. 　負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群とを有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第２レンズ群より像側に配置された中間群を有し、
    　前記中間群より像側に配置され、光軸と直交方向の成分を持つように移動可能に構成された防振レンズ群を有し、
    　少なくとも、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔と、前記第２レンズ群と前記中間群との間隔とを変化させることにより変倍を行い、
    　以下の条件式を満足するように、
    　レンズ鏡筒内に各レンズを配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    　１．０００　＜　ｆ(1～Gn)ｔ／ｆｔ　＜　１００．０００
    　但し、
    　ｆ(1～Gn)ｔ：望遠端状態における前記第１レンズ群から前記中間群までの合成焦点距離、
    　ｆｔ：望遠端状態における全系の焦点距離。
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US15/545,702 US10527829B2 (en) 2015-01-30 2016-01-29 Variable magnification optical system, optical apparatus, and method for manufacturing variable magnification optical system
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US16/735,574 US11231567B2 (en) 2015-01-30 2020-01-06 Variable magnification optical system, optical apparatus, and method for manufacturing variable magnification optical system

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Families Citing this family (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2019211713A (ja) * 2018-06-07 2019-12-12 キヤノン株式会社 結像光学系およびこれを用いた画像投射装置、画像投射システム
CN112846517B (zh) * 2020-12-31 2022-09-06 武汉华工激光工程有限责任公司 一种滤波器孔状结构内壁镀层的去除装置和方法
CN116047733B (zh) * 2022-12-20 2024-03-15 福建福光股份有限公司 一种变焦镜头结构及工作方法

Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004246043A (ja) * 2003-02-13 2004-09-02 Nikon Corp 可変焦点距離レンズ系
JP2007233045A (ja) * 2006-03-01 2007-09-13 Sony Corp ズームレンズ及び撮像装置
JP2010152145A (ja) * 2008-12-25 2010-07-08 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2011215600A (ja) * 2010-03-15 2011-10-27 Nikon Corp 撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、撮影レンズの製造方法
WO2011145288A1 (ja) * 2010-05-19 2011-11-24 コニカミノルタオプト株式会社 ズームレンズ及び撮像装置
JP2012198505A (ja) * 2011-03-07 2012-10-18 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2012247687A (ja) * 2011-05-30 2012-12-13 Nikon Corp 撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、撮影レンズの製造方法
JP2013064912A (ja) * 2011-09-20 2013-04-11 Konica Minolta Advanced Layers Inc 撮像レンズ及び撮像装置
JP2014026169A (ja) * 2012-07-27 2014-02-06 Sony Corp 可変焦点距離レンズ系および撮像装置
JP2014160229A (ja) * 2013-01-25 2014-09-04 Panasonic Corp ズームレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム

Family Cites Families (41)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH05173071A (ja) * 1991-12-25 1993-07-13 Nikon Corp 広角ズームレンズ
EP0592916B1 (en) * 1992-10-14 1998-01-21 Nikon Corporation Zoom lens incorporating vibration-proofing function
JP3395169B2 (ja) * 1993-05-31 2003-04-07 株式会社ニコン 防振機能を備えたズームレンズ
JP3371917B2 (ja) * 1993-07-12 2003-01-27 株式会社ニコン 防振機能を備えたズームレンズ
JPH0792431A (ja) * 1993-09-22 1995-04-07 Nikon Corp 防振機能を備えたズームレンズ
JPH07199124A (ja) * 1993-12-28 1995-08-04 Nikon Corp 防振機能を備えたズームレンズ
US5940631A (en) * 1994-06-17 1999-08-17 Nikon Corporation Optical apparatus having a vibration compensation device operable during photographic preparations
JP3708995B2 (ja) * 1995-09-20 2005-10-19 ペンタックス株式会社 ズームレンズ
US5841588A (en) * 1996-03-06 1998-11-24 Nikon Corporation Zoom lens system with vibration reduction means
JPH1039210A (ja) * 1996-07-24 1998-02-13 Nikon Corp ズームレンズ
US6025962A (en) * 1996-09-12 2000-02-15 Nikon Corporation Zoom lens with an anti-vibration function
JP4046834B2 (ja) 1998-02-13 2008-02-13 キヤノン株式会社 防振機能を有した変倍光学系
JP3503631B2 (ja) * 2001-04-27 2004-03-08 セイコーエプソン株式会社 投映用ズームレンズ及びこれを備えたプロジェクター
US7023623B2 (en) * 2002-04-11 2006-04-04 Matsushita Electric Industrial Co., Ltd. Zoom lens and electronic still camera using the same
JP4387641B2 (ja) 2002-07-26 2009-12-16 キヤノン株式会社 防振ズームレンズ
JP4323793B2 (ja) * 2002-12-16 2009-09-02 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する光学機器
JP4374853B2 (ja) * 2002-12-27 2009-12-02 株式会社ニコン 防振ズームレンズ
US7158315B2 (en) * 2004-03-30 2007-01-02 Nikon Corporation Zoom lens system
US7253965B2 (en) * 2004-10-01 2007-08-07 Nikon Corporation Zoom lens system with vibration reduction
JP4821237B2 (ja) * 2005-09-29 2011-11-24 株式会社ニコン ズームレンズ
US7515352B2 (en) * 2006-02-17 2009-04-07 Nikon Corporation Zoom lens system and optical device using thereof
EP2045639A4 (en) 2006-07-21 2012-06-13 Nikon Corp VARIABLE POWER OPTICAL SYSTEM, IMAGING DEVICE, VARIABLE ENLARGEMENT METHOD OF OPTICAL SYSTEM WITH VARIABLE POWER
JP4929903B2 (ja) * 2006-07-27 2012-05-09 株式会社ニコン ズームレンズ、撮像装置、ズームレンズの変倍方法
JP5074790B2 (ja) 2007-03-07 2012-11-14 キヤノン株式会社 ズームレンズ及びそれを有する撮像装置
EP2045637B1 (en) * 2007-10-02 2019-07-10 Nikon Corporation Zoom lens system
US8279531B2 (en) * 2008-12-25 2012-10-02 Panasonic Corporation Zoom lens system, imaging device and camera
US8416506B2 (en) * 2009-02-20 2013-04-09 Nikon Corporation Zoom lens, optical apparatus equipped therewith and method for manufacturing the zoom lens
US8908273B2 (en) * 2010-09-21 2014-12-09 Nikon Corporation Imaging lens, optical apparatus equipped therewith and method for manufacturing imaging lens
WO2012086154A1 (ja) * 2010-12-22 2012-06-28 パナソニック株式会社 ズームレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム
JP5273184B2 (ja) * 2011-02-24 2013-08-28 株式会社ニコン ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法
CN204065542U (zh) * 2011-10-20 2014-12-31 富士胶片株式会社 投影用变焦镜头和投影型显示设备
JP5699967B2 (ja) * 2012-02-21 2015-04-15 コニカミノルタ株式会社 ズームレンズ，撮像光学装置及びデジタル機器
EP3361300A1 (en) 2012-08-09 2018-08-15 Nikon Corporation Variable magnification optical system comprising four lens groups with positive-negative-positive-positive refractive powers
US9250425B2 (en) * 2012-12-04 2016-02-02 Samsung Electronics Co., Ltd. Zoom lens and electronic device including the same
US9395524B2 (en) * 2013-06-10 2016-07-19 Konica Minolta, Inc. Variable magnification optical system, imaging optical device, and digital appliance
US9541768B2 (en) * 2013-09-10 2017-01-10 Samsung Electronics Co., Ltd. Zoom lens and electronic apparatus
WO2016031256A1 (ja) * 2014-08-29 2016-03-03 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
JP2016126282A (ja) * 2015-01-08 2016-07-11 株式会社タムロン 広角ズームレンズ及び撮像装置
US10606047B2 (en) * 2015-01-30 2020-03-31 Nikon Corporation Variable magnification optical system, optical apparatus, and method for manufacturing variable magnification optical system
JPWO2016121966A1 (ja) * 2015-01-30 2017-10-19 株式会社ニコン 変倍光学系、光学機器及び変倍光学系の製造方法
CN107407796B (zh) * 2015-01-30 2020-04-17 株式会社尼康 变焦镜头以及光学设备

Patent Citations (10)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JP2004246043A (ja) * 2003-02-13 2004-09-02 Nikon Corp 可変焦点距離レンズ系
JP2007233045A (ja) * 2006-03-01 2007-09-13 Sony Corp ズームレンズ及び撮像装置
JP2010152145A (ja) * 2008-12-25 2010-07-08 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2011215600A (ja) * 2010-03-15 2011-10-27 Nikon Corp 撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、撮影レンズの製造方法
WO2011145288A1 (ja) * 2010-05-19 2011-11-24 コニカミノルタオプト株式会社 ズームレンズ及び撮像装置
JP2012198505A (ja) * 2011-03-07 2012-10-18 Panasonic Corp ズームレンズ系、撮像装置及びカメラ
JP2012247687A (ja) * 2011-05-30 2012-12-13 Nikon Corp 撮影レンズ、この撮影レンズを備えた光学機器、及び、撮影レンズの製造方法
JP2013064912A (ja) * 2011-09-20 2013-04-11 Konica Minolta Advanced Layers Inc 撮像レンズ及び撮像装置
JP2014026169A (ja) * 2012-07-27 2014-02-06 Sony Corp 可変焦点距離レンズ系および撮像装置
JP2014160229A (ja) * 2013-01-25 2014-09-04 Panasonic Corp ズームレンズ系、交換レンズ装置及びカメラシステム

Non-Patent Citations (1)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Title
See also references of EP3252517A4 *

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