SE447662B - PROCEDURE FOR SUPPLYING A POWDER-FUEL MIXTURE TO THE BLASTER FORMS IN A MASTER OVEN - Google Patents
PROCEDURE FOR SUPPLYING A POWDER-FUEL MIXTURE TO THE BLASTER FORMS IN A MASTER OVENInfo
- Publication number
- SE447662B SE447662B SE8200278A SE8200278A SE447662B SE 447662 B SE447662 B SE 447662B SE 8200278 A SE8200278 A SE 8200278A SE 8200278 A SE8200278 A SE 8200278A SE 447662 B SE447662 B SE 447662B
- Authority
- SE
- Sweden
- Prior art keywords
- gas
- chamber
- fuel mixture
- flow
- pipeline
- Prior art date
Links
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21B—MANUFACTURE OF IRON OR STEEL
- C21B5/00—Making pig-iron in the blast furnace
- C21B5/001—Injecting additional fuel or reducing agents
- C21B5/003—Injection of pulverulent coal
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Manufacture Of Iron (AREA)
- Furnace Charging Or Discharging (AREA)
- Blast Furnaces (AREA)
- Furnace Details (AREA)
- Air Transport Of Granular Materials (AREA)
- Waste-Gas Treatment And Other Accessory Devices For Furnaces (AREA)
Description
447 662 hål i en fördelningsanordning, som delar upp bränsleflö- det i några få bränsleströmmar, vilka därefter genom rör- ledningar tillföres till masugnens blästerformor. 447,662 holes in a distribution device which divides the fuel flow into a few fuel streams, which are then supplied via pipelines to the blast furnace blaster molds.
Det är klart, att man vid detta kända förfarande, medelst de kalibrerade hålen utjämnar rörledningarnas strömningsmotstånd och därigenom gör bränslefördelningen på blästerformorna något mer likformig. Bränslefördel- ningen på formorna blir emellertid icke likformig, när trycket i masugnens blästerformor ändras samt när en el- ler flera rörledningar förslites eller igensättes (till- täppes). Detta leder till kanalbildning i masugnspipan och försämrar den nedåtriktade inmatningen av beskick- ningsmaterialen i ugnsrummet, varigenom de optimala processförhållandena för gjutjärnstillverkning rubbas.It is clear that in this known method, with the aid of the calibrated holes, the flow resistance of the pipelines is equalized and thereby the fuel distribution on the blast molds is made somewhat more uniform. However, the fuel distribution on the molds does not become uniform when the pressure in the blast furnace's blast molds changes and when one or more pipelines wear or become clogged (clogged). This leads to duct formation in the blast furnace chimney and impairs the downward feeding of the loading materials into the furnace chamber, thereby disturbing the optimal process conditions for cast iron production.
Det huvudsakliga syftet med föreliggande upp- finning är att åstadkomma ett sådant förfarande för tillförsel av en pulverformig bränsleblandning till , blästerformorna i en masugn som genom utjämning av rör- ledningarnas hydrodynamiska egenskaper möjliggör en lik- formig bränslefördelning på blästerformorna.The main object of the present invention is to provide such a method for supplying a powdered fuel mixture to the blast molds in a blast furnace which, by equalizing the hydrodynamic properties of the pipelines, enables a uniform fuel distribution on the blast molds.
Detta syfte uppnås medelst förfarandet enligt före- liggande uppfinning, vilket utmärker sig av att man efter avslutad utmatning av den pulverformiga bränsle- blandningen från förbrukningskammaren i varje rörled- ning inför en extragas med ett summaflöde, som är 3-10 gånger större än huvudgasens flöde, under det att pro- dukten av summa-gasflödet i varje rörledníng och den pulverformiga bränsleblandningens koncentration i den- na hålles lika stor för samtliga blästerformor.This object is achieved by means of the process according to the present invention, which is characterized in that after completion of discharging the powdered fuel mixture from the consumption chamber in each pipeline before an extra gas with a sum flow which is 3-10 times greater than the main gas flow , while keeping the product of the sum gas flow in each pipeline and the concentration of the powdered fuel mixture in it equal to all blast molds.
Härigenom kan man utjämna rörledningarnas hydro- dynamiska egenskaper, d v s öka varje rörlednings ström- ningsmotstând och följaktligen minska inverkan av mot- tryckändringar i masugnens blästerformor, vilket resulterar 447 662 i en mer likformig bränslefördelning på blästerformorna.In this way it is possible to equalize the hydrodynamic properties of the pipelines, i.e. increase the flow resistance of each pipeline and consequently reduce the effect of back pressure changes in the blast furnace's blast molds, which results in a more uniform fuel distribution on the blast molds.
Det är lämpligt, att man i rörledningen inför extra- gasen för transport i form av en strâle, som riktad mot den från förbrukningskammaren utströmmande bränslebland- ningen, varvid strömningshastigheten hos extragasstrålen utgör 0,25-1,5 av extragasens kritiska utströmningshastig- het.It is expedient for the extra gas to be introduced into the pipeline for transport in the form of a jet, as directed towards the fuel mixture flowing out of the consumption chamber, the flow rate of the extra gas jet being 0.25-1.5 of the critical outflow velocity of the extra gas.
Detta bidrar även till ett högre totalt strömnings- motstånd hos varje rörledning och till en mer likformig tillförsel av den pulverformiga bränsleblandningen till blästerformorna.This also contributes to a higher total flow resistance of each pipeline and to a more uniform supply of the powdered fuel mixture to the blast molds.
Det är lämpligt, att man samtidigt som förbruknings- kammaren fylles med den pulverformiga bränsleblandningen från kammaren bortför en del av huvudgasen med ett flöde lika med flödet hos den gas, som tillsammans med den i förbrukningskammaren införbara bränsleblandningen strömmar in i förbrukningskammaren, vilket bidrar till en stabil utmatning av bränsleblandningen från förbrukningskammaren, varigenom bränsleblandningen fördelas mer likformigt på blästerformorna i masugnen.It is convenient that at the same time as the consumption chamber is filled with the powdered fuel mixture from the chamber, a part of the main gas is removed with a flow equal to the flow of the gas flowing into the consumption chamber together with the fuel mixture introduceable into the consumption chamber. stable discharge of the fuel mixture from the consumption chamber, whereby the fuel mixture is distributed more uniformly on the blast molds in the blast furnace.
Uppfinningen beskrives närmare nedan under hänvis- ning till bifogade ritning, som schematískt visar hur en pulverformig bränsleblandning tillföres till blästerformor- na hos en masugn.The invention is described in more detail below with reference to the accompanying drawing, which schematically shows how a powdered fuel mixture is supplied to the blast molds of a blast furnace.
På ritningen visas ett processchema för genomförande av en föredragen utföringsform av förfarandet enligt upp- finningen. Detta innefattar dels en lagringskammare 1, dels en rörledning 2 för inmatning av bränsleblandningen i lag- ringskammaren 1, dels en med ett filter och en avstängnings- anordning försedd rörledning 3 för bortförsel av gas från lagringskammaren 1, dels en slusskammare H, dels en kanal 5, som förbinder lagringskammaren 1 med slusskammaren H, dels en rörledning 6 för tryckutjämning i kamrarna 1, M, dels en rörledning 7 för imwtningavgas i slusskammaren U, dels en förbrukningskammare 8, dels en rörledning 9 för avledande av en del av gasen från förbrukningskammaren 8 till lagringskammaren 1, dels en kanal 10, som förbinder slusskammaren U med förbrukningskammaren 8, dels en rörled- åroon QUALm V _____.._..' 447 662 4 ning 11 för inmatning av gas i förbrukningskammaren 8, dels matar- och blandningsanordníngar 12, dels en kanal 15, som förbinder förbrukningskammaren 8 med anordningarna 12, dels rörledningar lä för tillförsel av en extra transportgas till matar- och blandníngsanordningarna 12, dels rörled- ningar 15 för tillförsel av bränsleblandningen till bläs- terformor 16, dels en mätare 17 för avkänning av gasflödet Qk i slusskammaren U, dels en mätare 18 för kontroll av flö- det Qe av den gas, som bortföres från förbrukningskammaren 8, dels en jämförare 19 för jämförelse av gasflödet Qk med gasflödet Qe och reglering av gasflödet Qk, dels en mätare 20 för kontroll av flödet Qm/n av den gas, som inmatas i förbrukningskammaren, per rörledning (n är antalet rörled- ningar 15), dels en mätare 21 för kontroll av flödet Qn av extragasen per varje rörledning 15, dels en enhet 22 för addering av flödet Qm/n till flödet Qn, dels en koncentra- tionsmätare 23, dels en enhet 2ü för multiplicering av utsignalen från adderingsenheten 22 med utsignalen från koncentrationsmätaren 23, dels en jämförare för jämförel-' se av utsignalerna från multipliceringsenheten 2U för var- je rörledning samt för reglering av gasflödet Qn och dels en regulator för tryckreglering i förbrukníngskammaren 8.The drawing shows a process diagram for carrying out a preferred embodiment of the method according to the invention. This comprises partly a storage chamber 1, partly a pipeline 2 for feeding the fuel mixture into the storage chamber 1, partly a pipeline 3 provided with a filter and a shut-off device for removing gas from the storage chamber 1, partly a lock chamber H, partly a channel 5, which connects the storage chamber 1 with the lock chamber H, partly a pipeline 6 for pressure equalization in the chambers 1, M, partly a pipeline 7 for intake exhaust gas in the lock chamber U, partly a consumption chamber 8, partly a pipeline 9 for diverting a part of the gas from the consumption chamber 8 to the storage chamber 1, partly a channel 10, which connects the lock chamber U to the consumption chamber 8, partly a pipeline via QUALm V _____.._ .. '447 662 4 ring 11 for feeding gas into the consumption chamber 8, partly feeding and mixing devices 12, partly a channel 15, which connects the consumption chamber 8 with the devices 12, partly pipelines 1a for supplying an additional transport gas to the feed and mixing devices 12 , partly pipelines 15 for supplying the fuel mixture to blast molds 16, partly a meter 17 for sensing the gas flow Qk in the lock chamber U, partly a meter 18 for controlling the flow Qe of the gas which is removed from the consumption chamber 8, a comparator 19 for comparing the gas flow Qk with the gas flow Qe and regulating the gas flow Qk, and a meter 20 for controlling the flow Qm / n of the gas fed into the consumption chamber, per pipeline (n is the number of pipelines 15), partly a meter 21 for controlling the flow Qn of the extra gas per each pipeline 15, partly a unit 22 for adding the flow Qm / n to the flow Qn, partly a concentration meter 23, partly a unit 2ü for multiplying the output signal from the adding unit 22 by the output signal from the concentration meter 23, partly a comparator for comparing the output signals from the multiplier unit 2U for each pipeline and for regulating the gas flow Qn and partly a regulator for pressure control in consumption chambers and 8.
Den pulverformiga bränsleblandningen inmatas kon- tinuerligt i masugnen från förbrukningskammaren 8, som satsvis fylles med bränsleblandningen från lagringskamma- ren 1 genom slusskammaren Ä. Den finfördelade bränslebland- ningen ínmatas medelst en pneumatisk transportanordning eller av sig själv (genom fritt fall) i lagringskammaren 1 genom rörledningen 2. Lagringskammarens 1 kapacitet (vo- lym) bör väljas tämligen stor för att masugnen skall kunna fyllas med bränsleblandningen kontinuerligt under en tid av minst några få timmar. Slusskammaren U stängas period- ViS Var 5-20 miH-allteftersom- den tömmefi- från den under tryck stående förbrukningskammaren 8 medelst ett i kanalen 10 anordnat avstängningsorgan,,varvid slusskammaren H fyl- les med bränsleblandningen från lagríngskammaren 1. Den gas, som undantränges från slusskammaren H, införs genom ' - ' *_- ~ *fv-*fiffiff 447 662 rörledningen 6 i lagringskammaren 1, varifrån den efter re- ning avledes till atmosfären genom rörledningen 3. Sedan slusskammaren U fyllts med bränsleblandningen, avstängs den från lagringskammaren 1 och sätts den i förbindelse med för- brukningskammaren 8. Bränsleblandningen strömmar från för- brukningskammaren 8 genom kanalen 15 in i matar- och bland- aranordningarna 12, vilka fördelar bränsleblandningen på de individuella, till masugnsformorna 16 ledande rörledningar- na 15.The powdered fuel mixture is continuously fed into the blast furnace from the consumption chamber 8, which is filled in batches with the fuel mixture from the storage chamber 1 through the lock chamber Ä. pipeline 2. The capacity of the storage chamber 1 (volume) should be chosen fairly large so that the blast furnace can be filled with the fuel mixture continuously for a period of at least a few hours. The sluice chamber U is closed periodically, each of which is emptied from the pressure consuming chamber 8 by means of a shut-off means arranged in the channel 10, the sluice chamber H being filled with the fuel mixture from the storage chamber 1. The gas which is displaced from the lock chamber H, is introduced through the pipeline 6 into the storage chamber 1, from where it is diverted to the atmosphere through the pipeline 3 after cleaning. After the lock chamber U is filled with the fuel mixture, it is shut off from the storage chamber. 1 and is connected to the consumption chamber 8. The fuel mixture flows from the consumption chamber 8 through the channel 15 into the feed and mixing devices 12, which distribute the fuel mixture on the individual pipes 15 leading to the blast furnace molds 16.
Den pulverformiga bränsleblandningen fördelar sig likformigt på masugnens blästerformor 16 genom att en extragas införes i varje rörledning 15 med ett summaflöde [en iika med sam tiil 1oem.The powdered fuel mixture is uniformly distributed on the blast furnace 16 blast molds by introducing an extra gas into each pipeline 15 with a sum flow [equal to 10 .mu.m.
Ifall fiödesförnâiianaet mellan Lön och Qm är mindre än 5:1, kan man icke fullständigt kompensera skill- naden mellan rörledningarnas hydrodynamiska egenskaper, i synnerhet när antalet rörledningar är stort och deras längd är avsevärd, varför bränsleblandningen icke fördelas likformigt på formorna 16. Det är icke önskvärt, att flödes- förhâllandet är högre än 10:1, eftersom den mängd kall gas, som tillföres masugnsstället, därigenom ökas väsentligt, även om detta flödesförhållande leder till en något mer likformig bränslefördelning. Bränsleflödet genom varje for- ma 16 hålles konstant genom ändring av summa-gasflödet i respektive rörledning 15. Flödet Qn av extragasen i varje rörledning 15 bestämmes av villkoret, att produkten Å'(i) av summa-gasflödet i varje gasström och bränslekoncentra- tionen i denna är lika stor för samtliga formor 16, d v s: Q 711m =[nm + QnIIQdJ, där Qm är flödet av den gas, som inmatas i förbruknings- kammaren 8; n är antalet rörledningar (formor), som matas av kammaren 8; Qn är flödet av extragasen i den izte forman; Éà(i) är bränslekoncentrationen i den till den i:te forman hörande rörledningen, varvid denna koncen- rdotfsšïüåïšåïfí, .1*f .z- -v-n _' _.,,_.......__........,._........-...... .i..... ~ 2-“13 <~ '~"' N. f", u a' afll WW “ß 447 662 tration måste hållas lika för samtliga formor ge- nom ändring av flödet on.If the feed ratio between Wage and Qm is less than 5: 1, the difference between the hydrodynamic properties of the pipelines cannot be completely compensated, especially when the number of pipelines is large and their length is considerable, so the fuel mixture is not uniformly distributed on the molds 16. It is It is undesirable for the flow ratio to be higher than 10: 1, since the amount of cold gas supplied to the blast furnace site is thereby significantly increased, even if this flow ratio leads to a somewhat more uniform fuel distribution. The fuel flow through each form 16 is kept constant by changing the total gas flow in the respective pipeline 15. The flow Qn of the extra gas in each pipeline 15 is determined by the condition that the product Å '(i) of the total gas flow in each gas stream and the fuel concentration in this is equal for all forms 16, ie: Q 711m = [nm + QnIIQdJ, where Qm is the flow of the gas fed into the consumption chamber 8; n is the number of pipelines (molds) fed by the chamber 8; Qn is the flow of the extra gas in the izte form; Éà (i) is the fuel concentration in the pipeline belonging to the i: th form, this concentration rdotfsšïüåïšåïfí, .1 * f .z- -vn _ '_. ,, _.......__... ....., ._........-...... .i ..... ~ 2- “13 <~ '~"' N. f ", ua 'a fl l WW Ss 447 662 tration must be kept the same for all forms by changing the flow on.
Värdet zrfi) konstanthålles lämpligen automatiskt för alla formorna, för vilket ändamål en mot_Qm_ proportionell n signal, som alstras av mätaren 20, och en mot Qn propor- tionell signal, som alstras av mätaren 21, matas till adde- ringsenheten 22 och vidare till multipliceringsenheten 2H, som matas med en signal, som är proportionell mot den av koncentrationsmätaren 25 uppmätta koncentrationen C;(i) av bränsleblandningen i rörledningen.The value zrfi) is suitably kept constant automatically for all the shapes, for which purpose an anti-Qm_ proportional n signal generated by the meter 20 and an anti-Qn proportional signal generated by the meter 21 are fed to the addition unit 22 and further to the multiplier unit. 2H, which is fed with a signal proportional to the concentration C measured by the concentration meter 25; (i) of the fuel mixture in the pipeline.
Den resulterande utsignalen från multipliceringsen- heten 2U jämföras i jämföraren 25 med liknande signaler från de andra rörledningarna, varvid en ordersignal alstras, om så erfordras, för ökning eller minskning av extragasens flöde i beroende av förtecknet hos utsignalen från jämföraren 25. Som referensstorhet används minimiprodukten Zïïi) (för en rörledning med maximalt strömningsmotstånd) vid motriktad och lateral (sido-) tillförsel av extragasen och maximipro- dukten // (i) (för en rörledning med minimalt strömningsmot- stånd), om extragasen tillförs i samma riktning, vilket bi- drar till att alstra en s k ejektoreffekt.The resulting output signal from the multiplier 2U is compared in the comparator 25 with similar signals from the other pipelines, generating an order signal, if necessary, for increasing or decreasing the extra gas flow depending on the sign of the output signal from the comparator 25. The minimum product is used as reference quantity. Zïïi) (for a pipeline with maximum flow resistance) for opposite and lateral (side) supply of the extra gas and the maximum product // (i) (for a pipeline with minimum flow resistance), if the extra gas is supplied in the same direction, which bi - produces a so-called ejector effect.
Det är lämpligt att extragasen införs i varje rörled- ning 15 i form av en stråle, som är motriktad den från för- brukningskammaren 8 utströmmande bränsleblandningen. Extra- gasstrålens strömningshastighet bör därvid utgöra 0,25-1,5 av extragasens kritiska utströmningshastighet. Därigenom kan man öka trycket i motsvarande matar- och blandaranordning 12 och i motsvarande grad öka rörledningens 15 totala stöm- ningsmotstånd, som blir högre än tryckändringarna i mas- ugnens i närheten av formorna belägna zon, varför tryckänd- ringarna i denna zon praktiskt taget icke inverkar på änd- ringen i rörledningens 15 totala strömningsmotstând sam- tidigt som bränslet tillföres likformigt.It is convenient for the extra gas to be introduced into each pipeline 15 in the form of a jet which is directed towards the fuel mixture flowing out of the consumption chamber 8. The flow rate of the extra gas jet should then be 0.25-1.5 of the critical flow rate of the extra gas. Thereby one can increase the pressure in the corresponding feeder and mixer device 12 and correspondingly increase the total flow resistance of the pipeline 15, which becomes higher than the pressure changes in the zone of the blast furnace near the molds, so the pressure changes in this zone are practically not affects the change in the pipeline's 15 total flow resistance at the same time as the fuel is supplied uniformly.
Om extragasstrålens stömningshastighet är mindre än 0,25 av extragasens kritiska utströmningshastighet, upp- nås icke den önskade effekten eftersom extragasens s k hastighetstryck är lågt och tryckökníngen i anordningen 12 ringa. Det är emellertid icke önskvärt, att transportgas- I IMWL ' va* .. iw ,. 447 662 strålens'strömningshastighet är högre än 1,5 gånger den kri- tiska utströmningshastigheten för extragasen, eftersom det- ta medför en hög energiförbrukning för transport av bränsle- blandningen och kräver en ökning av blästeranordningarnas effekt (kapacitet), även om dessa höga strömningshastighet- er leder till en tryckökning i matar- och blandningsanord- ningen 12.If the flow rate of the extra gas jet is less than 0.25 of the critical outflow rate of the extra gas, the desired effect is not achieved because the so-called velocity pressure of the extra gas is low and the pressure increase in the device 12 is small. However, it is not desirable that the transport gas I IMWL 'va * .. iw ,. The jet flow rate of the jet is higher than 1.5 times the critical outflow rate of the extra gas, as this results in a high energy consumption for transporting the fuel mixture and requires an increase in the power (capacity) of the blowers, even if these high flow rates leads to an increase in pressure in the feeder and mixer 12.
Bränsleblandningens likformiga fördelning och kon- tinuerliga inblåsning i masugnen bestämmes i hög grad av den stabila inmatningen av den pulverformiga bränslebland- ningen i den under tryck stående förbrukningskammaren 8.The uniform distribution of the fuel mixture and continuous blowing into the blast furnace is largely determined by the stable feed of the powdered fuel mixture into the pressure consumption chamber 8 under pressure.
När denna fylles med bränsleblandningen, exempelvis ett kol- pulverhaltigt material, hänger, i regel, materialet kvar i slusskammaren 4, samtidigt som valvbildning äger rum i denna kammare. Detta resulterar i en instabil och tämligen lång- sam fyllning (10-15 min) av förbrukningskammaren 8 med den pulverformiga bränsleblandningen. För att eliminera dessa icke önskvärda fenomen är det lämpligt, att man samtidigt som förbrukningskammaren 8 fylls med bränsleblandningen från kammaren 8 bortför en del av gasen med ett flöde lika med flödet av den gas, som tillsammans med bränslebland- ningen strömmar in i kammaren 8. I detta syfte inför man - när avstängningselementet i kanalen 10 öppnar- gas, exemp- elvis torkad luft eller kvävgas, i slusskammaren U genom rörledningen 7 samtidigt som samma mängd gas avledes från förbrukningskammaren 8 genom rörledningen 9 till lagrings- kammaren 1 och vidare genom rörledningen 3 och filtret till atmosfären. Endast genom att flödet av den gas, som införes i slusskammaren H, och flödet av den gas, som bortföres från förbrukningskammaren 8, är lika är det möj- ligt att periodvis (satsvis) fylla kammaren 8 med bränsle- blandningen och samtidigt, kontinuerligt utmata bränsle- blandningen från kammaren 8 utan att störa de pneumatiska transportförhållandena. Det är lämpligt, att denna likhet mellan gasflödena konstanthâlles automatiskt, för vilket ändamål utsignalerna från mätarna 17 och 18 för mätning av flödet Qk respektive Qe matas till jämföraren 19, som om raol 447 662 8 en skillnad mellan utsignalerna föreligger alstrar en order- signal för ändring av gasflödet Qe genom påverkan av det i rörledningen 7 anordnade avstängnings- och regleringsorganet.When this is filled with the fuel mixture, for example a carbon-containing material, the material usually remains in the lock chamber 4, at the same time as arching takes place in this chamber. This results in an unstable and rather slow filling (10-15 minutes) of the consumption chamber 8 with the powdered fuel mixture. In order to eliminate these undesirable phenomena, it is suitable that at the same time as the consumption chamber 8 is filled with the fuel mixture from the chamber 8, a part of the gas is removed with a flow equal to the flow of the gas flowing into the chamber 8 together with the fuel mixture. To this end, when the shut-off element in the duct 10 opens gas, for example dried air or nitrogen gas, the sluice chamber U is introduced through the pipeline 7 at the same time as the same amount of gas is diverted from the consumption chamber 8 through the pipeline 9 to the storage chamber 1 and further through the pipeline. 3 and the filter to the atmosphere. Only because the flow of the gas introduced into the lock chamber H and the flow of the gas removed from the consumption chamber 8 is equal is it possible to periodically (batchwise) fill the chamber 8 with the fuel mixture and at the same time, continuously discharge the fuel mixture from the chamber 8 without disturbing the pneumatic transport conditions. It is suitable that this similarity between the gas flows is kept constant automatically, for which purpose the output signals from the meters 17 and 18 for measuring the flow Qk and Qe, respectively, are fed to the comparator 19, as if there is a difference between the output signals generating an order signal for changing the gas flow Qe by acting on the shut-off and regulating means arranged in the pipeline 7.
Läget av avstängnings- och regleringsorganet på rörledning- en 9 inställes, i regel, i förväg och justeras icke, vilket beror på att man för att konstanthålla bränsleinmatnings- tiden i förbrukningskammaren 8 vid en ökning av arbetstrycket P i denna även måste öka Qe. Graden av denna ökning inställes automatiskt, eftersom flödet Qk hos den gas, som skall av- ledas, vid ett konstant läge hos avstängnings- och regle- ringsorganet i rörledningen 9 ökas proportionellt mot ett värdervzg där p är ett övertryck i kammaren 8. Qe ökas i motsvarande grad.The position of the shut-off and regulating means on the pipeline 9 is usually set in advance and not adjusted, which is due to the fact that in order to keep the fuel supply time in the consumption chamber 8 constant in the event of an increase in the working pressure P in it, Qe must also be increased. The degree of this increase is set automatically, since the flow Qk of the gas to be diverted at a constant position of the shut-off and regulating means in the pipeline 9 is increased proportionally to a value value where p is an overpressure in the chamber 8. Qe is increased to a corresponding degree.
Trycket P i förbrukningskammaren 8 är en huvudpa- rameter, som bestämnerbränsleblandningens förbrukning från kammaren 8 in i masugnen, och inställes i beroende av denna förbrukning, gastrycket i masugnens formor och rörledning- arnas strömningsmotstånd. Bränsleblandningens totala för- brukning kontrolleras genom fastställande av ändringen i kammarens 8 vikt, som mätes medelst trådtöjningsgivare och kända mätkretsar. Trycket P konstanthålles medelst ett tryckregleringsorgan 26 genom påverkan av avstängnings- och regleringsorganet i rörledningen 11.The pressure P in the consumption chamber 8 is a main parameter which determines the consumption of the fuel mixture from the chamber 8 into the blast furnace, and is set depending on this consumption, the gas pressure in the form of the blast furnace and the flow resistance of the pipelines. The total consumption of the fuel mixture is checked by determining the change in the weight of the chamber 8, which is measured by means of wire strain gauges and known measuring circuits. The pressure P is kept constant by means of a pressure regulating means 26 by actuating the shut-off and regulating means in the pipeline 11.
Förfarandet enligt uppfinningen belyses närmare nedan i följande utföringsexempel.The method according to the invention is illustrated in more detail below in the following exemplary embodiments.
Exempel 1. Förfarandet genomföres medelst en för- söksanläggning för inblåsning av kolpulverhaltigt bränsle i en masugn med en volym av 1033 m3.Example 1. The process is carried out by means of an experimental plant for blowing carbon powder-containing fuel into a blast furnace with a volume of 1033 m3.
Trycket i masugnen är 20x10u Pa, medan trycket P i förbrukningskammaren 8 är 25x10u Pa. Trycket i mas- ugnens blästerformor varierar inom gränserna É2x10u Pa.The pressure in the blast furnace is 20x10u Pa, while the pressure P in the consumption chamber 8 is 25x10u Pa. The pressure in the blast furnace's blast forms varies within the limits É2x10u Pa.
Längden av varje rörledning från matar- och blästeranord- ningen till forman är 100 m, rörledningens diameter är 25 mm, dess strömningsmotstånd är 2,5x10u Pa och bränsle- koncentrationen i rörledningen är (i) = 0,06 m3/h.The length of each pipeline from the feeder and blower device to the mold is 100 m, the diameter of the pipeline is 25 mm, its flow resistance is 2.5x10u Pa and the fuel concentration in the pipeline is (i) = 0.06 m3 / h.
Slusskammaren 4 med en volym av 2 m3 fylles med det kolpulverhaltiga bränslet vid atmosfärstryck. I sluss- 447 662 kammaren U införes tryckluft med ett flöde Q = 120 m3/h.The lock chamber 4 with a volume of 2 m3 is filled with the carbon powder-containing fuel at atmospheric pressure. In lock 447 662 chamber U, compressed air is introduced with a flow Q = 120 m3 / h.
När trycket i kammaren U blir lika med 25x10 Pa, öppnar man avstängningsorganet i kanalen 10, som förbinder slusskammaren N med förbrukningskammaren 8, samtidigt som man öppnar ventilen i rörledningen 9 som förbinder lag- ringskammaren 1 med förbrukningskammaren 8, och avledes gasen från kammaren 8 även med ett flöde av 120 m3/h.When the pressure in the chamber U becomes equal to 25x10 Pa, the shut-off means in the duct 10, which connects the lock chamber N to the consumption chamber 8, is opened, at the same time as the valve in the pipeline 9 connecting the storage chamber 1 to the consumption chamber 8 is opened, and the gas is diverted from the chamber 8 even with a flow of 120 m3 / h.
Samtidigt fylles förbrukningskammaren 8 intensivt med det kolpulverhaltiga bränslet. Trycket i kammaren 8 änd- ras praktiskt taget icke eftersom flödet av den gas, som avledes, är lika med flödet av den gas, som inmatas i kammaren 8. Detta gör det möjligt att fylla förbruknings- kammaren 8 på 3-5 min och att stabilisera trycket och materialnivån i kammaren 8.At the same time, the consumption chamber 8 is intensively filled with the carbonaceous fuel. The pressure in the chamber 8 practically does not change because the flow of the gas which is diverted is equal to the flow of the gas which is fed into the chamber 8. This makes it possible to fill the consumption chamber 8 in 3-5 minutes and that stabilize the pressure and material level in the chamber 8.
Gasfiödat om ar 20 m3/n, medan fiöaatzcn av extra- gasen är 160 m3/h, d v s åtta gånger Qm. Extragasen införas i matar- och blandaranordningarna 12 i riktning mot ström- men av gas-bränsleblandningen med en hastighet av 200 m/s.The gas flow rate is 20 m3 / n, while the flow rate of the extra gas is 160 m3 / h, ie eight times Qm. The extra gas is introduced into the feed and mixer devices 12 in the direction of the flow of the gas-fuel mixture at a speed of 200 m / s.
Rörledníngarnas 15 strömningsmotstånd ökas till 5 x 10u Pa och blir avsevärt högre än tryckändringarna i masugnens formor 16, vilket gör det möjligt att minska variationer- na i bränsletillförseln till formorna 16 till 5 %.The flow resistance of the pipelines 15 is increased to 5 x 10 u Pa and becomes considerably higher than the pressure changes in the blast furnace mold 16, which makes it possible to reduce the variations in the fuel supply to the molds 16 to 5%.
Exempel 2. I samma anläggning införes extragasen vid förfarandet enligt uppfinningen i riktning mot strömmen av bränsleblandningen med en hastighet av ca 500 m/s. Ström- ningsmotståndet vid inloppet i rörledningen 15 ökas med 9,5x10 Pa genom tryckökning i matar- och blandningsanord- ningen 12. Härvid utgör olikformighetsgraden för det kol- pulverhaltiga bränslet vid samma mottryckändringar <2X1o“ Pa) 3,6 z. poogßquatxwlExample 2. In the same plant, the extra gas is introduced in the process according to the invention in the direction of the flow of the fuel mixture at a speed of about 500 m / s. The flow resistance at the inlet in the pipeline 15 is increased by 9.5x10 Pa by increasing the pressure in the feed and mixing device 12. In this case, the degree of non-uniformity of the carbonaceous fuel at the same back pressure changes <2X1o “Pa) is 3.6 z. Poogßquatxwl
Claims (3)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| SU2920352 | 1980-05-22 | ||
| SU2920351 | 1980-05-22 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| SE8200278L SE8200278L (en) | 1982-01-19 |
| SE447662B true SE447662B (en) | 1986-12-01 |
Family
ID=26665850
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| SE8200278A SE447662B (en) | 1980-05-22 | 1982-01-19 | PROCEDURE FOR SUPPLYING A POWDER-FUEL MIXTURE TO THE BLASTER FORMS IN A MASTER OVEN |
Country Status (8)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5942044B2 (en) |
| AU (1) | AU540550B2 (en) |
| BR (1) | BR8009072A (en) |
| DE (1) | DE3050394C2 (en) |
| FI (1) | FI69101C (en) |
| GB (1) | GB2087058B (en) |
| SE (1) | SE447662B (en) |
| WO (1) | WO1981003341A1 (en) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2516543B1 (en) * | 1981-11-18 | 1986-07-18 | Do Nii Chernoj Metallurgii | PROCESS FOR PROVIDING A FUEL POWDER MIXTURE IN THE NOZZLES OF A BLAST FURNACE |
| JPS58104833A (en) * | 1981-12-12 | 1983-06-22 | Kawasaki Steel Corp | Continuously supplying method and device for transporting granule from one distributive transportation tank to plural supply ends by controlling mass flow to optional preset value |
| FR2549580A1 (en) * | 1983-07-19 | 1985-01-25 | Wurth Paul Sa | METHOD AND DEVICE FOR THE INJECTION OF PULVERIZED CHARCOAL IN AN INDUSTRIAL FURNACE |
| JPS62183130A (en) * | 1986-02-06 | 1987-08-11 | Nippon Denso Co Ltd | Manufacture of semiconductor device sealed with resin |
| US5427604A (en) * | 1993-12-03 | 1995-06-27 | Amsted Industries Incorporated | Alloy material addition method and apparatus for smelting and melting furnaces |
| DE19857306C2 (en) * | 1998-12-14 | 2003-05-28 | Eko Stahl Gmbh | Method and device for blowing solid particles into a shaft furnace |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3204942A (en) * | 1963-02-18 | 1965-09-07 | Babcock & Wilcox Co | Distributor for pneumatically transported particle-form material |
| US3301544A (en) * | 1964-02-18 | 1967-01-31 | Babcock & Wilcox Co | Blast furnace pulverized coal firing system |
| US3689045A (en) * | 1971-06-03 | 1972-09-05 | Earl E Coulter | Pulverized fuel delivery system for a blast furnace |
| SU457733A1 (en) * | 1973-08-08 | 1975-01-25 | Донецкий научно-исследовательский институт черной металлургии | Device for controlling the consumption of pulverized materials for blast furnace tuyeres |
-
1980
- 1980-12-25 GB GB8201478A patent/GB2087058B/en not_active Expired
- 1980-12-25 WO PCT/SU1980/000218 patent/WO1981003341A1/en active IP Right Grant
- 1980-12-25 JP JP50102080A patent/JPS5942044B2/en not_active Expired
- 1980-12-25 DE DE19803050394 patent/DE3050394C2/en not_active Expired
- 1980-12-25 BR BR8009072A patent/BR8009072A/en unknown
- 1980-12-25 AU AU69219/81A patent/AU540550B2/en not_active Ceased
-
1982
- 1982-01-19 SE SE8200278A patent/SE447662B/en not_active IP Right Cessation
- 1982-01-20 FI FI820174A patent/FI69101C/en not_active IP Right Cessation
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| SE8200278L (en) | 1982-01-19 |
| JPS57500652A (en) | 1982-04-15 |
| WO1981003341A1 (en) | 1981-11-26 |
| GB2087058A (en) | 1982-05-19 |
| FI69101C (en) | 1985-12-10 |
| DE3050394C2 (en) | 1983-08-25 |
| AU540550B2 (en) | 1984-11-22 |
| FI820174L (en) | 1982-01-20 |
| AU6921981A (en) | 1981-12-07 |
| GB2087058B (en) | 1984-03-21 |
| FI69101B (en) | 1985-08-30 |
| JPS5942044B2 (en) | 1984-10-12 |
| BR8009072A (en) | 1982-01-12 |
| DE3050394A1 (en) | 1982-06-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US4482275A (en) | Method and apparatus for distributing powdered particles | |
| US3964793A (en) | Continuous flow pneumatic conveyor system employing a fluidized bed column for the purposes of control and regulation | |
| HU193520B (en) | Process for regulating material-stream | |
| RU2054047C1 (en) | Method and apparatus for dosed introduction of fine-grained solid substances into commercial furnace | |
| US4883390A (en) | Method and apparatus for effecting pneumatic conveyance of particulate solids | |
| US4936870A (en) | Process for determination and control of fuel mass flow in partial oxidation and gasification of a fine-grained to powdery fuel | |
| JP5369109B2 (en) | Solid granular material input system | |
| CN105775748B (en) | One kind rotation feed formula fine coal quantitative feeding conveying device and method | |
| EP0202796A2 (en) | Apparatus and process for pneumatically conveying particulate material | |
| JPS6317650Y2 (en) | ||
| AU2010305044A1 (en) | Metering system, dense phase conveying system and method for supplying bulk material in powder form | |
| EP0383093B1 (en) | Method for the pneumatic and dosed injection of pulverised material into a vessel, subjected to a variable pressure | |
| US4570552A (en) | Process and apparatus for delivering carbon material to a furnace | |
| JPH0461284B2 (en) | ||
| US20020114672A1 (en) | Method for feeding out and transporting powdery and granular material and apparatus therefore | |
| SE447662B (en) | PROCEDURE FOR SUPPLYING A POWDER-FUEL MIXTURE TO THE BLASTER FORMS IN A MASTER OVEN | |
| US3807602A (en) | Method and apparatus for dispensing a fluidizable solid from a pressure vessel | |
| JPS5934605B2 (en) | constant flow transport device | |
| WO1982003065A1 (en) | Conveying systems | |
| KR101901866B1 (en) | Increased pressurization of bulk material in lock hopper | |
| CN208560956U (en) | A kind of equipment of powder material Dense Phase Pneumatic Conveying | |
| AU2010305043A1 (en) | Metering system, dense phase conveying system and method for supplying bulk material in powder form | |
| US4389244A (en) | Method of supplying pulverized fuel mixture to blast furnace tuyeres | |
| US3318686A (en) | Method and apparatus for transporting particulate material to a metallurgical furnace | |
| JPS5881907A (en) | Control process for blowing powder coal |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| NUG | Patent has lapsed |
Ref document number: 8200278-3 Effective date: 19901106 Format of ref document f/p: F |