RU2602251C1 - Reinforcement bar of periodic profile - Google Patents
Reinforcement bar of periodic profile Download PDFInfo
- Publication number
- RU2602251C1 RU2602251C1 RU2015138410/03A RU2015138410A RU2602251C1 RU 2602251 C1 RU2602251 C1 RU 2602251C1 RU 2015138410/03 A RU2015138410/03 A RU 2015138410/03A RU 2015138410 A RU2015138410 A RU 2015138410A RU 2602251 C1 RU2602251 C1 RU 2602251C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- ribs
- transverse
- core
- rib
- radius
- Prior art date
Links
Images
Classifications
-
- E—FIXED CONSTRUCTIONS
- E04—BUILDING
- E04C—STRUCTURAL ELEMENTS; BUILDING MATERIALS
- E04C5/00—Reinforcing elements, e.g. for concrete; Auxiliary elements therefor
- E04C5/01—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings
- E04C5/02—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance
- E04C5/03—Reinforcing elements of metal, e.g. with non-structural coatings of low bending resistance with indentations, projections, ribs, or the like, for augmenting the adherence to the concrete
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Architecture (AREA)
- Civil Engineering (AREA)
- Structural Engineering (AREA)
- Reinforcement Elements For Buildings (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к конструкциям арматурных элементов, предназначенных для армирования железобетонных конструкций.The invention relates to structures of reinforcing elements intended for reinforcing reinforced concrete structures.
Известен арматурный стержень периодического профиля с сердечником круглого сечения с двумя продольными ребрами по бокам, между которыми с двух сторон сердечника под углом к его оси выполнены поперечные выступы серповидной формы, плавно переходящие на цилиндрическую поверхность сердечника (см. ГОСТ 10884-94 «Сталь арматурная термомеханически упрочненная для железобетона», стр. 3, рисунок 1а).A known reinforcing bar of a periodic profile with a circular core with two longitudinal ribs on the sides, between which on two sides of the core at an angle to its axis there are transverse crescent-shaped protrusions that smoothly transition to the cylindrical surface of the core (see GOST 10884-94 “Reinforcing steel thermomechanically hardened for reinforced concrete ”, p. 3, figure 1a).
Одним из недостатков указанного профиля является то, его наружный контур не является круглым, что создает существенные проблемы при переработке такого профиля на автоматизированных линиях для производства гнутых элементов, полуавтоматических сварочных линиях и т.д.One of the disadvantages of this profile is that its outer contour is not round, which creates significant problems when processing such a profile on automated lines for the production of bent elements, semi-automatic welding lines, etc.
Другим недостатком конструкции этого арматурного стержня является его низкая величина сцепления профиля в бетоне, обусловленная относительно небольшой площадью смятия каждого выступа серповидной незамкнутой с продольными ребрами формы. Также недостатком этой конструкции арматурного стержня является симметричное расположение серповидных выступов, когда их вершины лежат на одной оси, симметрично расположенной между продольными ребрами.Another drawback of the design of this reinforcing bar is its low profile adhesion in concrete, due to the relatively small area of collapse of each protrusion of the crescent-shaped open with longitudinal ribs. Another disadvantage of this design of the reinforcing bar is the symmetrical arrangement of the crescent-shaped protrusions, when their vertices lie on the same axis, symmetrically located between the longitudinal ribs.
При высоких эксплуатационных нагрузках на железобетонную конструкцию такое расположение серповидных выступов создает в области максимальных высот поперечных ребер значительные напряжения, так называемого, распора, т.е. эффекта расклинивания бетонного монолита, создавая в нем условия для образования микротрещин.At high operational loads on the reinforced concrete structure, such an arrangement of the crescent-shaped protrusions creates significant stresses in the region of maximum heights of the transverse ribs, so-called span, i.e. the wedging effect of a concrete monolith, creating conditions for the formation of microcracks in it.
Наиболее близким по технической сущности к предлагаемому изобретению является арматурный стержень периодического профиля, содержащий сердечник круглого сечения, симметричные с двух противоположных сторон сердечника продольные ребра и расположенные между ними под углом к оси сердечника незамкнутые с одной стороны поперечные ребра с высотой в средней части каждого ребра, превышающей продольное ребро и смещенной в сторону продольных ребер, при этом поперечные выступы, расположены как параллельно между собой, так и под углом друг к другу [1].The closest in technical essence to the proposed invention is a reinforcing bar of a periodic profile, containing a round core, longitudinal ribs symmetrical on two opposite sides of the core and transverse ribs located at an angle to the axis of the core between them with a height in the middle of each rib, exceeding the longitudinal rib and offset towards the longitudinal ribs, while the transverse protrusions are located both parallel to each other and at an angle to each other [1].
Недостатком такого профиля является, прежде всего, сложность из-за отсутствия количественных значений параметров обеспечить полное кольцо и круг для наружного контура в нормальном сечении, образуемых проекциями разнонаправленных смежных незамкнутых поперечных ребер. Отсутствие замкнутого контура снижает технологичность профиля в последующей логистике передела арматуры при изготовлении армирующих изделий и ухудшает показатели сцепления по сравнению с замкнутым кольцевым профилем.The disadvantage of this profile is, first of all, the difficulty due to the lack of quantitative values of the parameters to provide a complete ring and a circle for the outer contour in a normal section, formed by projections of multidirectional adjacent adjacent open transverse ribs. The absence of a closed loop reduces the manufacturability of the profile in the subsequent logistics of the redistribution of reinforcement in the manufacture of reinforcing products and degrades adhesion compared to a closed ring profile.
Другим недостатком профиля является его недостаточная жесткость при изгибе и кручении и прочность при растяжении, обусловленные ослабленным сечением в плоскости, перпендикулярной плоскости продольных ребер, где оно определяется только формой сердечника. Действительно, арматурный профиль усилен дополнительным относительно сечения сердечника сечением продольных ребер, которые оказывают влияние на жесткость при изгибе и кручении, а также на прочность при разрыве, но только в одной плоскости, проходящей через указанные продольные ребра.Another drawback of the profile is its insufficient rigidity in bending and torsion and tensile strength due to a weakened cross section in a plane perpendicular to the plane of the longitudinal ribs, where it is determined only by the shape of the core. Indeed, the reinforcing profile is reinforced by an additional section of longitudinal ribs relative to the core section, which affect the stiffness in bending and torsion, as well as the tensile strength, but only in one plane passing through these longitudinal ribs.
Технической задачей, на решение которой направлено заявляемое изобретение, является разработка профиля, обладающего улучшенными геометрическими параметрами, обеспечивающими высокую технологичность при переработке, а также высокие прочностные свойства при растяжении и повышенную жесткость при изгибе и кручении при сохранении высоких показателей сцепления с бетоном (наилучшие показатели относительной площади смятия fr) и высокую технологичность при переработке.The technical problem to be solved by the claimed invention is directed is the development of a profile having improved geometric parameters, providing high processability during processing, as well as high tensile strength and increased rigidity in bending and torsion while maintaining high adhesion to concrete (the best relative crushing area f r ) and high processability during processing.
Техническим результатом, получаемым в результате решения поставленной задачи, является получение профиля с улучшенными показателями сцепления, повышенной технологичностью при переработке проката в армирующие изделия и повышенной жесткостью при изгибе, кручении и прочностью при растяжении. Техническим результатом, получаемым в результате решения поставленной задачи, является определение геометрических параметров разнонаправленных смежных незамкнутых поперечных ребер для гарантированного обеспечения в местах их пересечения проекций кольца и замкнутого по наружной поверхности круглого профиля, а также дополнительных элементов профиля для повышения прочностных свойств и жесткости при изгибе и кручении.The technical result obtained by solving the task is to obtain a profile with improved adhesion, high adaptability when processing rolled products in reinforcing products and increased rigidity in bending, torsion and tensile strength. The technical result obtained by solving the problem is to determine the geometric parameters of multidirectional adjacent adjacent open transverse ribs to ensure that at the intersection of the projections of the ring and the circular profile closed on the outer surface, as well as additional profile elements to increase the strength properties and bending stiffness torsion.
Кроме того, арматурный стержень имеет дополнительные продольные ребра, расположенные во взаимно перпендикулярной плоскости к продольным ребрам, при этом их высота равна не более 1,05 высоты поперечных ребер в месте их взаимного пересечения.In addition, the reinforcing bar has additional longitudinal ribs located in a mutually perpendicular plane to the longitudinal ribs, while their height is not more than 1.05 of the height of the transverse ribs at their intersection.
Разделение проекции одного полукольца поперечного ребра на две смежные разнонаправленные половинки серповидной формы с усеченными с одной стороны концами при их перекрытии должно обеспечивать в проекции форму полукольца или близкую к нему форму, обеспечивая наружный круглый контур профиля как основного критерия высокой технологичности при дальнейшей переработке и заданную величину площади смятия как основного критерия сцепления. Для выполнения задачи создания кольцевой формы проекции разделенных ребер, определяющую площадь смятия и выполнения наружного контура в форме круга или близкой к кругу, важным является установление количественных размеров геометрических параметров профиля.The separation of the projection of one half-ring of the transverse rib into two adjacent differently directed sickle-shaped halves with ends truncated on one side during their overlap should ensure that the projection has a half-ring shape or a shape close to it, providing an external round profile contour as the main criterion of high technology for further processing and a given value crushing area as the main criterion for adhesion. To accomplish the task of creating an annular projection shape of the divided ribs, which determines the area of collapse and the execution of the outer contour in the form of a circle or close to a circle, it is important to establish the quantitative dimensions of the profile geometric parameters.
Угол охвата поперечным ребром сердечника должен быть не менее 120°. При меньшем угле охвата угол сектора пересечения проекций двух смежных ребер может составлять меньше 60°.The angle of coverage of the transverse edge of the core should be at least 120 °. With a smaller angle of coverage, the angle of the sector of intersection of the projections of two adjacent ribs can be less than 60 °.
В этом случае для решения задачи получения контура полукольца в проекции при перекрытии двух смежных ребер и круглого наружного контура сложно подобрать радиус контура внутренней поверхности канавки, которая нарезается на прокатном валке для выполнения наружного контура поперечного ребра при ее заполнении металлом при прокатке, в том числе с учетом сложных условий затекания металла в канавку. В особенности для арматурного проката диаметром меньше 10 мм.In this case, to solve the problem of obtaining a half-ring contour in the projection when two adjacent ribs overlap and a round outer contour, it is difficult to choose the radius of the contour of the inner surface of the groove, which is cut on the roll to make the outer contour of the transverse rib when it is filled with metal during rolling, including Given the difficult conditions for the flow of metal into the groove. Especially for reinforcing bars with a diameter of less than 10 mm.
Угол охвата не менее 120° при обеспечении заданной площади смятия проекций смежных поперечных ребер в форме кольца или близкой к ней формы при их перекрытии может быть обеспечен, если величина радиуса контура поперечного ребра описывается уравнением:An angle of coverage of at least 120 ° while ensuring a given collapse area of the projections of adjacent transverse ribs in the form of a ring or a shape close to it when they overlap can be provided if the radius of the contour of the transverse rib is described by the equation:
где: R - радиус наружного контура поперечного ребра, мм;where: R is the radius of the outer contour of the transverse rib, mm;
RC - радиус сердечника арматурного проката, мм;R C - the radius of the core of the reinforcing bar, mm;
bг - ширина продольного ребра, мм;b g - the width of the longitudinal ribs, mm;
k - коэффициент, полученный экспериментальным путем, k=0,85÷1,10.k is the coefficient obtained experimentally, k = 0.85 ÷ 1.10.
Угол охвата поперечным ребром более 120° дает возможность увеличить центральный угол сектора перекрытия проекций двух смежных ребер и позволяет более уверенно конструировать размеры канавок на валках, но при этом с увеличением угла охвата может быть изменена форма сечения поперечного ребра, исключающая возможность при перекрытии со смежным ребром в проекции получить форму кольца или близкую к нему форму наружного контура, выполненного по окружности.The angle of coverage of the transverse rib of more than 120 ° makes it possible to increase the central angle of the overlapping sector of the projections of two adjacent ribs and allows you to more confidently design the dimensions of the grooves on the rolls, but with this, the cross-sectional shape of the transverse rib can be changed, which excludes the possibility of overlapping with the adjacent rib in the projection, get the shape of the ring or the shape of the outer contour close to it, made in a circle.
Несмотря на то что в отличие от поперечных ребер продольные ребра формируются свободным течением металла при прокатке, где высота ребра определяется только зазором между ручьями калибра, а ширина ребра в плоскости симметрии (выпуск ребра) - свободным уширением металла, высота и ширина продольного ребра - параметры нормируемые.Despite the fact that, in contrast to transverse ribs, longitudinal ribs are formed by the free flow of metal during rolling, where the rib height is determined only by the gap between the caliber streams, and the rib width in the symmetry plane (rib release) is determined by the free metal broadening, the height and width of the longitudinal rib are parameters normalized.
Поэтому рекомендуемые величины высоты профиля поперечного ребра, определяемой как разница радиуса сердечника RC и радиуса наружного контура R, должны составлять 0,8-1,2 от ширины продольного ребра bг в его начале и не менее 0,8 от ширины продольного ребра bг в плоскости пересечения контуров двух смежных ребер.Therefore, the recommended values of the height of the profile of the transverse rib, defined as the difference between the radius of the core R C and the radius of the outer contour R, should be 0.8-1.2 of the width of the longitudinal rib b g at its beginning and not less than 0.8 of the width of the longitudinal rib b g contour intersection plane of the two adjacent ribs.
Так как нормирование продольного ребра ограничивает только его максимальное значение ширины bг, то технически могут быть случаи, когда ширины ребра bг, будет значительно меньше предельно разрешенного значения. Эмпирический коэффициент k введен в формулу расчета радиуса наружного контура поперечного ребра для учета данных эффектов.Since the normalization of the longitudinal rib limits only its maximum value of the width b g , there can technically be cases where the width of the rib b g will be significantly less than the maximum allowed value. The empirical coefficient k is introduced into the formula for calculating the radius of the outer contour of the transverse rib to take into account these effects.
Величина нижней границы коэффициента k, равная 0,85, характеризует крайнее граничное состояние, когда ширина продольного ребра минимальна. При величине менее 0,85 радиус наружного контура поперечного ребра не позволит обеспечить требуемый угол охвата поперечным ребром, равный 120°. Величина верхней границы коэффициента k, равная 1,10, характеризует второе крайнее граничное состояние, когда ширина продольного ребра равна предельно допустимому нормируемому значению. При величине коэффициента k более 1,10 расчетный радиус наружного контура поперечного ребра приводит к увеличению угла охвата до 180°, что в свою очередь приводит к невозможности замыкания контура поперечного ребра на сердечник арматурного проката и делает поперечное ребро замкнутым с двух сторон на продольные ребра.The value of the lower boundary of the coefficient k, equal to 0.85, characterizes the extreme boundary state when the width of the longitudinal edge is minimal. If the value is less than 0.85, the radius of the outer contour of the transverse rib will not allow to provide the required angle of coverage of the transverse rib equal to 120 °. The value of the upper boundary of the coefficient k, equal to 1.10, characterizes the second extreme boundary state, when the width of the longitudinal ribs is equal to the maximum permissible normalized value. With a coefficient k greater than 1.10, the calculated radius of the outer contour of the transverse rib leads to an increase in the angle of coverage to 180 °, which in turn makes it impossible to close the contour of the transverse rib to the core of the reinforcing bar and makes the transverse rib closed on both sides to longitudinal ribs.
Взаимное соотношение углов охвата при различных значениях коэффициента k приведены в таблице.The mutual ratio of the coverage angles for various values of the coefficient k are given in the table.
При эксплуатации железобетонных конструкций, армированных арматурой, их надежная работа будет обеспечена, если при воздействии внешних нагрузок возникающие в них напряжения и деформации не превысят определенных величин, зависящих в общем случае от материала и размеров и формы поперечных сечений армирующей арматуры.During the operation of reinforced concrete structures reinforced with reinforcement, their reliable operation will be ensured if, under the influence of external loads, the stresses and strains arising in them do not exceed certain values, which generally depend on the material and the size and shape of the cross sections of the reinforcing reinforcement.
Исключение или снижение неблагоприятных деформаций при эксплуатации железобетонных конструкций можно достичь повышением жесткости стержней арматурного проката при кручении и изгибе, а в случае потери несущей способности конструкции ее эксплуатационные возможности вплоть до разрушения обеспечиваются при прочих условиях прочностными и деформативными характеристиками стержней арматуры.Elimination or reduction of adverse deformations during the operation of reinforced concrete structures can be achieved by increasing the stiffness of the reinforcing bar rods during torsion and bending, and in case of loss of the structural bearing capacity of the structure, its operational capabilities up to failure are ensured under other conditions by the strength and deformation characteristics of the reinforcing bars.
В предложенном изобретении повышение жесткости при изгибе и кручении, а также прочности при разрыве существенно увеличивается по сравнению с прототипом путем использования дополнительных продольных ребер, которые расположены во взаимно перпендикулярной плоскости к известным продольным ребрам. Наличие продольных ребер во взаимно-перпендикулярных плоскостях обеспечивает значительно более высокую жесткость арматурного стержня при изгибе и кручении. Это связано, прежде всего, с увеличением за счет дополнительного сечения сопротивления моментам от кручения, изгиба и поперечных сил, что уменьшает прогибы и другие нежелательные деформации железобетонных конструкций. Также увеличение площади поперечного сечения стержня, участвующей в работе при его разрыве, увеличивает его прочность.In the proposed invention, the increase in stiffness in bending and torsion, as well as tensile strength, is significantly increased in comparison with the prototype by using additional longitudinal ribs, which are located in a mutually perpendicular plane to the known longitudinal ribs. The presence of longitudinal ribs in mutually perpendicular planes provides a significantly higher rigidity of the reinforcing bar during bending and torsion. This is primarily due to the increase due to an additional cross-section of resistance to torsional, bending and transverse forces, which reduces deflections and other undesirable deformations of reinforced concrete structures. Also, an increase in the cross-sectional area of the rod participating in the work at its break increases its strength.
Форма сечения дополнительных продольных ребер должна соответствовать трапеции с углом пересечения боковых граней не менее 90°. При этом угол перехода дополнительных продольных ребер в сердечник за счет сопряжения с кривой второго порядка будет значительно превышать угол 150°, что выше, чем для поперечных ребер. Это обеспечивает благоприятные условия сопротивления усталостным нагрузкам арматуры, а также снижает износ валков в переходной зоне при горячей прокатке.The cross-sectional shape of the additional longitudinal ribs must correspond to the trapezoid with an angle of intersection of the side faces of at least 90 °. In this case, the angle of transition of additional longitudinal ribs into the core due to conjugation with a second-order curve will significantly exceed the angle of 150 °, which is higher than for transverse ribs. This provides favorable conditions for resistance to fatigue loads of the reinforcement, and also reduces wear of the rolls in the transition zone during hot rolling.
Форма поперечного ребра может быть иной, чем описана выше, но при этом не должна ухудшать эксплуатационные показатели заявляемого арматурного стержня.The shape of the transverse rib may be different than described above, but it should not impair the performance of the inventive reinforcing bar.
Высота дополнительного продольного ребра должна быть не менее 1,05 от высоты поперечных ребер в месте их взаимного пересечения.The height of the additional longitudinal ribs must be at least 1.05 of the height of the transverse ribs at their intersection.
Так как в плоскости, перпендикулярной плоскости известных продольных ребер, дополнительные продольные ребра пересекают поперечные, то при высоте дополнительных продольных ребер более 1,05 высоты поперечных в месте их взаимного пересечения нарушается выполнение контура профиля по окружности, что существенно ухудшает технологичность при переработке арматуры.Since in the plane perpendicular to the plane of the known longitudinal ribs, the additional longitudinal ribs intersect the transverse, then when the height of the additional longitudinal ribs is more than 1.05 transverse at the point of their mutual intersection, the contour of the profile along the circumference is violated, which significantly impairs the manufacturability during processing of the reinforcement.
Наиболее рациональным для выполнения наружного контура профиля по окружности или близкой к ней формы является равенство высоты дополнительных продольных ребер и поперечных ребер в местах их взаимного пересечения, что легко контролировать при нарезке поперечных и продольных канавок на ручьях валков для прокатки.The most rational way to perform the external profile contour around a circle or a shape close to it is the equality of the height of the additional longitudinal ribs and transverse ribs at the points of their intersection, which is easy to control when cutting transverse and longitudinal grooves on the streams of rolls for rolling.
Уменьшение высоты дополнительных продольных ребер ниже высоты поперечных ребер в местах их взаимного пересечения возможно, но ведет к прямо пропорциональному снижению дополнительной площади сечения арматуры, ухудшает жесткость при изгибе и кручении, а также прочность при разрыве.Reducing the height of the additional longitudinal ribs below the height of the transverse ribs at the points of their mutual intersection is possible, but leads to a directly proportional decrease in the additional cross-sectional area of the reinforcement, worsens bending and torsional rigidity, and also tensile strength.
На фиг. 1 представлен общий вид арматурного стержня периодического профиля без дополнительных продольных ребер, на фиг. 2 - сечение А-А, фиг. 1, на фиг. 3 общий вид арматурного стержня с дополнительными продольными ребрами, на фиг. 4 - сечение А-А фиг. 3. На фиг. 4 также показан вариант геометрии сечения дополнительного продольного ребра с углом пересечения его боковых граней с поверхностью сердечника β, выполненного через угол (выносной элемент А) и по радиусу (выносной элемент А′). На фиг. 5 показано пересечение дополнительных продольных ребер с поперечными. На фиг. 6 показана разновидность профиля, показанного на фиг. 1 со смежными поперечными ребрами, смещенными к друг другу по длине. На фиг. 7 показана разновидность профиля, показанного на фиг. 3 со смежными поперечными ребрами, смещенными к друг другу по длине и пересекающимися с дополнительными продольными ребрами.In FIG. 1 shows a general view of a reinforcing bar of a periodic profile without additional longitudinal ribs, FIG. 2 is a section AA, FIG. 1, in FIG. 3 a general view of the reinforcing bar with additional longitudinal ribs, in FIG. 4 is a section AA of FIG. 3. In FIG. 4 also shows a variant of the geometry of the section of the additional longitudinal rib with the angle of intersection of its side faces with the surface of the core β, made through an angle (extension A) and radius (extension A ′). In FIG. 5 shows the intersection of additional longitudinal ribs with transverse ribs. In FIG. 6 shows a variation of the profile shown in FIG. 1 with adjacent transverse ribs offset to each other in length. In FIG. 7 shows a variation of the profile shown in FIG. 3 with adjacent transverse ribs offset to each other in length and intersecting with additional longitudinal ribs.
Арматурный стержень имеет круглый сердечник 1 (фиг. 1, фиг. 3 и фиг. 6) радиусом RC (фиг. 2 и фиг. 4), поперечные ребра 2 (фиг. 1, фиг. 3 и фиг. 5), наклонные к оси сердечника 1, наружный контур которых имеет радиус R (фиг. 2 и фиг. 4), продольные ребра 3 (фиг. 1, фиг. 2, фиг. 3, фиг. 4 и фиг. 5), имеющие ширину bг (фиг. 2 и фиг. 4) и продольные дополнительные ребра 4 (фиг. 3, фиг. 4 и фиг. 5), пересекающиеся с поперечными ребрами 2. Поперечное ребро 2 охватывает сердечник на угол α (фиг. 2 и фиг. 4) не менее 120°.The reinforcing bar has a round core 1 (Fig. 1, Fig. 3 and Fig. 6) of radius R C (Fig. 2 and Fig. 4), transverse ribs 2 (Fig. 1, Fig. 3 and Fig. 5), inclined to the axis of the
Проекции 5 (фиг. 2 и фиг. 4) каждой смежной по длине стержня пары поперечных ребер 2, направленные с двух противоположных сторон от продольных ребер 3, перекрываются, образуя в сечении кольцо или форму, близкую к нему.Projections 5 (Fig. 2 and Fig. 4) of each pair of
Дополнительные продольные ребра 4 в поперечном сечении расположены перпендикулярно продольным ребрам 3, имеют форму трапеции или близкую к ней и пересекаются (фиг. 5) с поперечными ребрами 2.Additional
Источники информацииInformation sources
1. Патент РФ №69541, кл. Е04С 5/03, опубл. 27.12.2007 г. (прототип).1. RF patent No. 69541, cl. E04C 5/03, publ. December 27, 2007 (prototype).
Claims (2)
где: R - радиус дуги наружного контура поперечного ребра, мм;
RC - радиус сердечника арматурного проката, мм;
bг - ширина продольного ребра, мм;
k - коэффициент, полученный экспериментальным путем, k=0,85÷1,10.1. A reinforcing bar of a periodic profile comprising a round core, longitudinal ribs and mutually directed unidirectional transverse ribs located between them at an angle to the axis of the core, alternately connected with longitudinal ribs on one side only, characterized in that the angle of coverage of the core with a transverse rib is at least 120 degrees, and the radius of the contour of the transverse rib is determined by the formula
where: R is the radius of the arc of the outer contour of the transverse rib, mm;
R C - the radius of the core of the reinforcing bar, mm;
b g - the width of the longitudinal ribs, mm;
k is the coefficient obtained experimentally, k = 0.85 ÷ 1.10.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015138410/03A RU2602251C1 (en) | 2015-09-09 | 2015-09-09 | Reinforcement bar of periodic profile |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2015138410/03A RU2602251C1 (en) | 2015-09-09 | 2015-09-09 | Reinforcement bar of periodic profile |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2602251C1 true RU2602251C1 (en) | 2016-11-10 |
Family
ID=57278331
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2015138410/03A RU2602251C1 (en) | 2015-09-09 | 2015-09-09 | Reinforcement bar of periodic profile |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2602251C1 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2680153C2 (en) * | 2016-12-23 | 2019-02-18 | Игорь Николаевич Тихонов | Reinforcement bar of periodic profile |
Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2552364A (en) * | 1946-06-10 | 1951-05-08 | Sheffield Steel Corp | Reinforcing bar or rod |
| US4229501A (en) * | 1978-05-19 | 1980-10-21 | Dyckerhoff & Widman Aktiengesellschaft | Steel rods, especially reinforcing or tensioning rods |
| SU1325151A1 (en) * | 1986-03-26 | 1987-07-23 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Two-ply panel |
| EA007826B1 (en) * | 2003-07-03 | 2007-02-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие «Научно-Исследовательский Центр "Строительство"» | Intended reinforcement bar |
| RU69541U1 (en) * | 2007-01-18 | 2007-12-27 | Крылов Владимир Иванович | REINFORCED BAR OF THE PERIODIC PROFILE |
-
2015
- 2015-09-09 RU RU2015138410/03A patent/RU2602251C1/en active
Patent Citations (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US2552364A (en) * | 1946-06-10 | 1951-05-08 | Sheffield Steel Corp | Reinforcing bar or rod |
| US4229501A (en) * | 1978-05-19 | 1980-10-21 | Dyckerhoff & Widman Aktiengesellschaft | Steel rods, especially reinforcing or tensioning rods |
| SU1325151A1 (en) * | 1986-03-26 | 1987-07-23 | Днепропетровский Металлургический Институт Им.Л.И.Брежнева | Two-ply panel |
| EA007826B1 (en) * | 2003-07-03 | 2007-02-27 | Федеральное Государственное Унитарное Предприятие «Научно-Исследовательский Центр "Строительство"» | Intended reinforcement bar |
| RU69541U1 (en) * | 2007-01-18 | 2007-12-27 | Крылов Владимир Иванович | REINFORCED BAR OF THE PERIODIC PROFILE |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2680153C2 (en) * | 2016-12-23 | 2019-02-18 | Игорь Николаевич Тихонов | Reinforcement bar of periodic profile |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101719117B1 (en) | Reinforcement for reinforced concrete | |
| JP7461700B2 (en) | Joint structure of precast concrete slab | |
| NO339955B1 (en) | Stable, flexible pipe for transport of hydrocarbons | |
| RU2602251C1 (en) | Reinforcement bar of periodic profile | |
| JP6780471B2 (en) | segment | |
| JPH0660519B2 (en) | Deformed bar steel | |
| AU2010299718A1 (en) | Metal profile member to be used as a formwork assisting in the construction of metal/concrete flooring | |
| KR20170007417A (en) | Shrink fit collar | |
| Bozkurt et al. | Investigation of the stresses and interaction effects of nozzle-cylinder intersections when subject to multiple external loads | |
| RU159217U1 (en) | ROLLERS FOR MANUFACTURING REINFORCED BARS | |
| RU2680153C2 (en) | Reinforcement bar of periodic profile | |
| US20150375282A1 (en) | Method of manufacturing a beam | |
| JP6386462B2 (en) | Composite structure | |
| JP7172228B2 (en) | Synthetic segment | |
| RU2814133C1 (en) | Periodic profile reinforcing bar | |
| WO2020096476A1 (en) | Rebar with a shaped cross section and a deformed surface | |
| RU155801U1 (en) | COMPOSITE CONCRETE COLUMN | |
| RU69540U1 (en) | REINFORCED BAR OF THE PERIODIC PROFILE | |
| KR200414075Y1 (en) | Metal pipe | |
| US3411546A (en) | Reinforced concrete pipe | |
| RU69429U1 (en) | ROLLERS FOR MANUFACTURING REINFORCED BARS | |
| KR100954939B1 (en) | Method for slite of large size steel reinforcement | |
| CN116084728A (en) | Reinforcing structure and loop bar | |
| RU35120U1 (en) | Reinforcing bar of a periodic profile | |
| RU2135307C1 (en) | Tee-section |