NO135429B

NO135429B -

Info

Publication number: NO135429B
Application number: NO4778/73A
Authority: NO
Inventors: M G Koslowski
Original assignee: Du Pont
Priority date: 1972-12-15
Filing date: 1973-12-14
Publication date: 1976-12-27
Also published as: IE38639B1; IL43811A; HK28981A; AT334510B; ES421498A1; IT1013564B; DE2362326B2; US3835510A; BE808678A; IL43811A0; ZA739497B; FI54502C; GB1448100A; FR2210685B1; FR2210685A1; JPS4987845A; IE38639L; CA994996A; SE402473B; NL7317201A

Description

Oppfinnelsen vedrorer en fremgangsmåte ved drift The invention relates to a method during operation

av et apparat for teksturering av garn, hvor garnet sammen med et fluidum med hoy hastighet fores med bestemt hastighet gjennom en kanal i apparatet fra kanalens innlop til dens utldp, og garnet og fluidumet bringes til å stote mot en skjerm anordnet ved apparatets utlop, samt et apparat for utforelse av den ovennevnte fremgangsmåte, omfattende en fluidumdyse og en stotskjerm anordnet og understottet foran dysens åpning. of an apparatus for texturing yarn, where the yarn together with a high-speed fluid is fed at a determined speed through a channel in the apparatus from the inlet of the channel to its outlet, and the yarn and the fluid are brought to abut against a screen arranged at the outlet of the apparatus, and an apparatus for carrying out the above-mentioned method, comprising a fluid nozzle and a shock shield arranged and supported in front of the nozzle's opening.

I visse tekstureringsprosesser med fluidumdyser har man benyttet plater anordnet i forskjellig avstand fra dyseutlopet og i forskjellige vinkler med garnets bane for av-boyning av garnet og fluidumet fra en rett linje. Som regel er disse plater anordnet fast i forhold til dysen når operasjonen pågår. Plasering eller fiksering av en slik dyse er vanskelig. Videre kan små variasjoner i avstanden mellom en fast stotskjerm og dysen, f.eks. utgangsstillingen, resultere i store variasjoner i driftsforhold og tekstureringsresultater fra de enkelte dyser i en maskin med mange dyser, spesielt hvis stotskjermens tilsiktede stilling er meget nær dysen. Videre innvirker fluidumet med stor hastighet og det voldsomt oscillerende garn på tekstureringssonen i dysen, slik at garnets og fluidets hastigheter ved dysens utlop blir ujevne, hvilket resulterer i ujevn teksturering av det ferdige produkt. In certain texturing processes with fluid nozzles, plates arranged at different distances from the nozzle outlet and at different angles with the path of the yarn have been used to de-boy the yarn and the fluid from a straight line. As a rule, these plates are fixed in relation to the nozzle when the operation is in progress. Placing or fixing such a nozzle is difficult. Furthermore, small variations in the distance between a fixed baffle and the nozzle, e.g. initial position, result in large variations in operating conditions and texturing results from the individual nozzles in a multi-nozzle machine, especially if the intended position of the baffle is very close to the nozzle. Furthermore, the high-speed fluid and the violently oscillating yarn affect the texturing zone in the nozzle, so that the speeds of the yarn and the fluid at the outlet of the nozzle become uneven, which results in uneven texturing of the finished product.

Med andre ord vil en stotskjerm som er anordnet fast ikke kontinuerlig utjevne variasjoner i fluidumtrykket og fluidumstrommen, og garn med best mulig ensartethet vil derfor ikke kunne fremstilles. In other words, a baffle which is fixed will not continuously equalize variations in the fluid pressure and fluid volume, and yarn with the best possible uniformity will therefore not be able to be produced.

Hensikten med oppfinnelsen er å tilveiebringe en fremgangsmåte og et apparat som teknisk sett er bedre enn hva som er tidligere kjent på området, og som automatisk vil inn-stille eller justere slike små variasjoner i forhold til den opprinnelige innstilling og automatisk justere mindre for-andringer i fluidumstromningsmonstrene for opprettholdelse av jevne driftsforhold. The purpose of the invention is to provide a method and an apparatus which is technically better than what is previously known in the area, and which will automatically set or adjust such small variations in relation to the original setting and automatically adjust minor changes in the fluid flow monsters to maintain smooth operating conditions.

Det særegne ved fremgangsmåten er at stbtskjermen er ugjennomtrengelig og fritt manuelt bevegelig mellom en uvirksom og en virksom, stilling, og kan beveges under apparatets drift mot en likevektsstilling under virkningen:av den kraft som utoves av garnet og fluidumet i bevegelse på dens oppstromsside, og den av atmosfærens trykk resulterende kraft på dens nedstrdmsside, idet nevnte virksomme stilling a<y> stbtskjermen er nær apparatets utlop for å bevirke en forandring av garnets og fluidumets stromningsretning og å tillate at garn og fluidum kan unnslippe fra en spalte mellom apparatets utlopsende og stotskjermen, og det særegne ved apparatet er at stotskjermen er ugjennomtrengelig og manuelt fritt bevegelig mellom en uvirksom og en virksom stilling, og kan beveges under apparatets drift mot en likevektsstilling under virkningen av den kraft som utoves av garnet og fluidumet i bevegelse på dens oppstromsside, og den av atmosfærens trykk resulterende kraft på dens nedstromsside, idet nevnte virksomme stilling av stotskjermen er nær åpningen for å bevirke en forandring av garnets og fluidumets stromningsretning, og å tillate at garnet og fluidumet kan unnslippe fra en spalte mellom åpningen og stotskjermen, hvorved det areal av stotflaten hvorpå det statiske undertrykk som hersker mellom endeflaten og stbtskjermen virker, er stbrre enn tverrsnittsarealet av utlopsåpningen. The peculiarity of the method is that the stbt screen is impermeable and freely manually movable between an inactive and an active position, and can be moved during the operation of the apparatus towards an equilibrium position under the action of the force exerted by the yarn and the fluid in motion on its upstream side, and the force resulting from the pressure of the atmosphere on its downstream side, the said effective position a<y> the stop screen being close to the outlet of the apparatus to effect a change in the direction of flow of the yarn and the fluid and to allow the yarn and fluid to escape from a gap between the outlet of the apparatus and the stop screen , and the peculiarity of the device is that the shock screen is impermeable and manually freely movable between an inactive and an active position, and can be moved during the operation of the device towards an equilibrium position under the effect of the force exerted by the yarn and the fluid in motion on its upstream side, and the force resulting from the pressure of the atmosphere on its downstream side, ie said operative position of the shock shield is close to the opening to effect a change in the direction of flow of the yarn and the fluid, and to allow the yarn and fluid to escape from a gap between the opening and the shock shield, whereby the area of the shock surface on which the static negative pressure that prevails between the end surface and the screen works, is larger than the cross-sectional area of the outlet opening.

Man er kommet frem til at med en stotskjerm'som har One has come to the conclusion that with a stotskreid' which has

et sådant overflateareal, og hvor stbtskjermen kan bevege seg fritt mot og fra utlbpsenden og bringes tett inntil dysens utlop, vil trykket i fluidumstrbmmen som strbmmer gjennom gapet eller mellomrommet dannet mellom dysens endeflate og den tilstbtende stotskjerm være lavere enn det atmosfæriske. Det atmosfæriske trykk på den side av stbtskjermen som vender bort fra dysen vil da tvinge stbtskjermen mot dysen til den kommer i en likevektsstilling under påvirkning av kreftene utovet hhv. av fluidumet -og garnet mot stotskjermens ene side nær dyseinnretningen og det atmosfæriske trykk på den such a surface area, and where the baffle can move freely towards and from the outlet end and is brought close to the outlet of the nozzle, the pressure in the fluid stream flowing through the gap or space formed between the end surface of the nozzle and the adjacent baffle will be lower than atmospheric. The atmospheric pressure on the side of the shield that faces away from the nozzle will then force the shield against the nozzle until it reaches an equilibrium position under the influence of the forces beyond or of the fluid -and the yarn against one side of the baffle near the nozzle device and the atmospheric pressure on it

annen side. other side.

Oppfinnelsen skal forklares nærmere ved hjelp av eksempler under henvisning til tegningen, hvor: Fig. 1 illustrerer en dysetekstureringsprosess under anvendelse av en stotskjerm utfort som en flat stotplate, The invention shall be explained in more detail by means of examples with reference to the drawing, where: Fig. 1 illustrates a nozzle texturing process using a shock screen designed as a flat shock plate,

fig. 2 viser i storre målestokk et parti fra fig. 1 og også kreftene som innvirker på stotplaten, fig. 3 er et enderiss av dyseinnretningen, sett gjennom en gjennomsiktig sirkulær stotskjerm og illustrerer forholdet mellom arealene, mens fig. h og 5 viser alternative anordninger av stotplaten. fig. 2 shows on a larger scale a part from fig. 1 and also the forces acting on the support plate, fig. 3 is an end view of the nozzle device, seen through a transparent circular baffle and illustrates the relationship between the areas, while fig. h and 5 show alternative arrangements of the support plate.

På tegningen er vist en dysetekstureringsinnretning The drawing shows a nozzle texturing device

2 med en garninnlopskanal 3 f°r garn 1 som skal tekstureres. Dyseinnretningen har et innlopsror h for tekstureringsfluidumet og har en tekstureringskanal 5 mellom innlopet og utlopet 6 med et tverrsnittsareal 1^-. Dyseinnretningens 2 utlopsende har en endeflate 7 som omgir utlopet 6. Anordningen omfatter en stotplate 8 anordnet fritt svingbar om en aksel 9 foran utlopet. 2 with a yarn inlet channel 3 for yarn 1 to be textured. The nozzle device has an inlet pipe h for the texturing fluid and has a texturing channel 5 between the inlet and the outlet 6 with a cross-sectional area 1^-. The outlet of the nozzle device 2 has an end surface 7 which surrounds the outlet 6. The device comprises a thrust plate 8 arranged freely pivotable about an axle 9 in front of the outlet.

Garnet 1 går inn i dyseinnretningen 2 gjennom garn-innlbpskanalen 31 mens trykkluft eller et annet fluidum ved romtemperatur tilfores innretningen gjennom innlopsroret h og stoter mot garnet 1 fra innlopet i tekstureringskanalen 5 hvor garnet piskes med stor gastighet av fluidumstrommen og sammen med fluidumet med stor hastighet'går ut av kanalens utlop 6. Når garnet og fluidumet forlater utlopet 6, stoter de mot platen 8. Dette skal forklares nærmere under henvisning til fig. 2. The yarn 1 enters the nozzle device 2 through the yarn inlet channel 31, while compressed air or another fluid at room temperature is supplied to the device through the inlet pipe h and impinges on the yarn 1 from the inlet in the texturing channel 5 where the yarn is whipped with high velocity by the fluid drum and together with the fluid at high speed 'goes out of the outlet 6 of the channel. When the yarn and the fluid leave the outlet 6, they bump against the plate 8. This will be explained in more detail with reference to fig. 2.

Fig. 2 viser mer detaljert dyseinnretningens utlops-parti. Når garnet 1 og tekstureringsfluidumet .stoter mot stotplaten 8, utover de en viss kraft F-^ som soker å skyve stotplaten 8 bort fra dyseutlopet. Fluidumet deler seg opp og strommer bort fra utlopet 6 gjennom mellomrommet mellom endeflaten 7 °g stotplaten 8. Hastigheten av fluidumet i dette mellomrom vil hovedsakelig, være avhengig av stromningsmengde pr. tidsenhet, avstanden mellom stotplaten og endeflaten 7 og strbmningsbanens tverrsnittsareal. Som folge av denne hastighet vil det utstrømmende fluidums statiske trykk være lavere enn det atmosfæriske trykk. Dette lavere trykk, som neden-for kalles undertrykk, og som vil variere i stbrrelse langs fluidumets stromningsbane, vil virke på stotplaten over et areal 13. Hvis arealet av den side av stotplaten 8 som vender mot endeflaten 7 er mindre enn summen av arealet av endeflaten 7 og utlopets areal lh, vil arealet 13 tilsvare nevnte areal av stotplaten fratrukket utlopets areal lh, og hvis stotplatens areal er storre enn summen av arealet av endeflaten 7 og utlopsarealet l^t-, vil arealet 13 tilsvare arealet av endeflaten 7- Den inntegnede kraft er den totale kraft utovet av det nevnte varierende undertrykk når dette virker på arealet 13. Fig. 2 shows the outlet part of the nozzle device in more detail. When the yarn 1 and the texturing fluid impinge against the support plate 8, they exert a certain force F-^ which seeks to push the support plate 8 away from the nozzle outlet. The fluid divides and flows away from the outlet 6 through the space between the end surface 7 and the support plate 8. The speed of the fluid in this space will mainly depend on the flow rate per unit of time, the distance between the support plate and the end surface 7 and the cross-sectional area of the straining path. As a result of this speed, the static pressure of the flowing fluid will be lower than the atmospheric pressure. This lower pressure, which is called negative pressure below, and which will vary in magnitude along the fluid's flow path, will act on the thrust plate over an area 13. If the area of the side of the thrust plate 8 that faces the end surface 7 is smaller than the sum of the areas of end surface 7 and the area of the outlet lh, the area 13 will correspond to said area of the support plate minus the area lh of the outlet, and if the area of the support plate is greater than the sum of the area of the end surface 7 and the outlet area l^t-, the area 13 will correspond to the area of the end surface 7- The registered force is the total force in addition to the mentioned varying negative pressure when this acts on the area 13.

Hvis arealet 13 er meget lite, vil kraften F^ som virker over arealet 1^- være den dominerende og vil skyve stotplaten bort fra dysen. Det har imidlertid vist seg at hvis arealet 13 er storre enn arealet lh, vil summen av F-^ og F ? normalt være mindre enn kraften F^ utovet ved det atmosfæriske trykk på stotplatens ytterside, og kraften F^ vil da sbke å bevege stotplaten mot dysen til platen er kommet i en likevektsstilling. Fortrinnsvis skal arealet 13 være mer enn dobbelt så stort som arealet l*f for tilveiebringelse av tilstrekkelig kraftoverskudd for å holde stotplaten nær dysen, slik at stotplaten ikke vil kunne stotes bort av dysestrommen. ;På fig. 3 er det vist en sirkulær, gjennomsiktig stotskjerm 8 som er mindre enn dysens utlopsendeflate 7. Arealet 13 er imidlertid betydelig storre enn tverrsnittsarealet lh for behandlingskanalens utlop 6. ;Fig. h viser en annen plasering av stotplaten 8.. Under visse forhold, når det fremstilles garn med stor voluminositet, kan det hende at platen, når den er i likevektsstilling, unodig vil begrense eller bremse passeringen av garnet. I et slikt tilfelle kan hengselpunktet 9 anbringes nærmere dyseinnretningen 2, slik at stotplaten 8 kommer i beroring med dyseinnretningen 2 på et sted 10 som således danner en begrensning for stotplatens 8 bevegelse mot dysens utlbpsende med den folge'at det vil dannes et kileformet gap eller mellomrom for utlop av garn og luft. For at innretningen skal virke etter hensikten, skal vinkelen a mellom stotplaten 8 og dysens utlopsendeflate ikke overskride 7°. ;En annen måte å "begrense stotplatens 8 bevegelsesbane på i retning mot dyseinnretningen 2, er å boye platen eller å sette inn en stoppskrue i dyseinnretningen 2. ;Fig. 2 viser en stotplate som er betydelig storre ;enn dyseinnretningens 2 endeflate 7. Alternativt kan dyseinnretningens 2 endeflate 7 være meget stor og arealet av stotplaten ved utlopsarealet kan reduseres for innstilling av likevektsstillingen som på fig. 3. Likevektsstillingen kan således varieres ved å forandre slike faktorer som fluidumstrommens hastighet, garnmassen,. garnets hastighet, kanalutlopets 6 areal lh, dyseinnretningens 2 endeflate 7, stotplatens 8 areal og vinkelen mellom stotplaten og dyseinnretningens endeflate. T ;Dyseinnretningen, som er vist på fig. 5, har et lite fremspring 11 som omgir kanalens 5 utlop 6. Fluidumkraften ?2 vil i dette tilfelle være summen av en forste kraft som skyldes fluidumstrommen mellom endeflaten og fremspringet 11, et meget lite areal og stotplaten og en annen kraft som skyldes fluidumstrommen gjennom det videre gap med meget storre areal mellom flaten 12 og stotplaten. ;Skjont stotskjermen normalt skal ha liten masse, ;slik at den kan reagere raskt for utjevning av variasjoner i garn og fluidumkrefter, kan stotplatens oscillerende bevegelse dempes ved hjelp av konvensjonelle midler, såsom okningen av massen hvis det skulle oppstå uonskede resonansforhold. ;Selv om opphengslingen 9 er en hensiktsmessig måte å understotte stotplaten på, kan utforelsen også bli anderledes, f.eks. kan stotplaten være en fri "flytende" skive som kan bevege , seg fritt mot og fra dyseinnretningen 2, id.et den f.eks. er anbragt i en burlignende innretning eller et annet organ som begrenser stotplatens bevegelse til det for anvendelse hensiktsmessige område. ;-Istedenfor en stotplate kan også andre elementer anvendes, f.eks. en stotskjerm i form av en kule med passende ;diameter for å danne et smalt gap mellom kulen og dyseinnretningens endeflate med et tilstrekkelig stort areal 13 for å sikre en sone med et tilstrekkelig lavt trykk for opprettholdelse av en likevektstilstand. Når organet som utgjor stotskjermen har en annen form enn flat, kan også utlopsend.e-flaten av dyseinnretningen få en annen form enn flat, slik at de onskede fluidumstrdmningsforhold i gapet oppnås og garnets bevegelse gjennom gapet kan styres. ;Dyseinnretningen kan arbeide i en hvilken som helst stilling forutsatt at det i forbindelse med arealet 13 foretas foranstaltninger for utkompensering av tyngdekraften på stotskjermen 8 eller ved at det anordnes en motvektsinnretning hvis opphengsling 9 benyttes. Hvis stdtorganet er en kule og dyseinnretningen tommes vertikalt oppover, kan dyseutlopet være utfort slik at kulen kan sveve fritt og holdes i stilling av de aerodynamiske krefter alene uten noen form for mekaniske begrensninger. ;Endeflaten 7 er vanligvis perpendikulær på behandlingskanalens 5 akse, mens andre vinkler kan brukes. ;En særlig fordel oppnås ved oppfinnelsen når dyseinnretningen skal innkjores. Som fig. 1 viser, har man en konisk innldpsdel 3 foran det koniske innlop til dysekanalen 5 og innstillingen under innkjøringen går vanligvis ut på at delen 3 beveges i forhold til resten av dyseinnretningen. ;Mens dette pågår, fores garnet gjennom innretningen og det hender ofte at det stotes ut på en mer eller mindre ukontrol-lert måte og setter seg fast i de nærmeste maskinelementer. Ved en anordning hvor man har en selvinnstillbar skjerm i samsvar med oppfinnelsen, kan denne holdes for hånd i en avstand fra dysen som er storre enn den beste avstand for normal drift, men som forhindrer slike utilsiktede utblåsninger samtidig som det er mulig for operatoren å betrakte garnet under innstillingen for å finne ut når den riktige innstilling har funnet sted. ;Sammenligningseksempel. ;En dyseinnretning- av den type som er beskrevet i US-PS 3 5^5 057 (Lubach-innretning) ble brukt for sammenligning av en tidligere kjent innretning med innretningen ifolge oppfinnelsen. Den brukte innretning hadde en dysenålpassasje på 0,51 mm, utlopsdiameter på 1,78 mm og luftåpningsdiameter på 2,78 mm. Syv slike dyser ble anbragt på syv steder i en tekstureringsmaskin av typen Hirschburger modell AT og inn-stilt for optimale tekstureringsforhold.. Lufttrykket til dysene var 9 atm. Garn av "Dacron"-polyester med 150 denier (I67 d-tex) med 68 filamenter ble matet til hver dyse ved hjelp av en matningsrulle med matningshastighet på omtrent 568 m/min., og ble fjernet fra dysen på en opptagnings-rulle med en hastighet på omtrent 398 m/min. Det teksturerte garn ble så viklet til pakker med en hastighet på h66 m/min., slik at garnet ble strukket for stabilisering av teksturen. Det ble dannet garnpakker fra hvert av de syv steder. Det teksturerte garns denier på pakkene var omtrent 180 denier. ;Den samme fremgangsmåte ble gjentatt under noyaktig samme forhold, men under anvendelse av syv dyseinnretninger ifolge oppfinnelsen. Disse innretninger besto av Lubach-dyseinnretninger med tillegg av en stotplate 8 ifolge oppfinnelsen med omtrent 68 mm lengde fra hengselet 9 til ovre kant og med ^-0 mm bredde. Forholdet mellom stotplaten 8 og dyseinnretningens 12 ende var omtrent som vist på fig. 5* bortsett fra at det ikke fantes noe fremspring 11. Vinkelen mellom stotplaten og dyseinnretningens endeflate var 2 .- 3°. Gjénnomsnittsavstanden mellom stotplaten 8 og dyseinnretningens 12 ende i driftsstilling var omtrent 1,5 mm. If the area 13 is very small, the force F^ acting over the area 1^- will be the dominant one and will push the support plate away from the nozzle. However, it has been shown that if the area 13 is greater than the area lh, the sum of F-^ and F ? normally be less than the force F^ felt by the atmospheric pressure on the outside of the thrust plate, and the force F^ will then tend to move the thrust plate towards the nozzle until the plate has reached an equilibrium position. Preferably, the area 13 should be more than twice as large as the area l*f in order to provide sufficient excess force to keep the thrust plate close to the nozzle, so that the thrust plate will not be able to be pushed away by the nozzle flow. ; On fig. 3 shows a circular, transparent baffle 8 which is smaller than the outlet end surface 7 of the nozzle. However, the area 13 is considerably larger than the cross-sectional area lh of the outlet 6 of the treatment channel. ;Fig. h shows another placement of the support plate 8. Under certain conditions, when producing yarn with a large volume, it may happen that the plate, when it is in the equilibrium position, will unnecessarily limit or slow down the passage of the yarn. In such a case, the hinge point 9 can be placed closer to the nozzle device 2, so that the thrust plate 8 comes into contact with the nozzle device 2 at a location 10 which thus forms a restriction for the thrust plate 8's movement towards the nozzle end with the result that a wedge-shaped gap will be formed or space for yarn and air to escape. In order for the device to work as intended, the angle a between the thrust plate 8 and the outlet end surface of the nozzle must not exceed 7°. ;Another way to limit the movement path of the thrust plate 8 in the direction towards the nozzle device 2 is to bend the plate or to insert a stop screw in the nozzle device 2. ;Fig. 2 shows a thrust plate which is significantly larger than the end surface 7 of the nozzle device 2. Alternatively the end surface 7 of the nozzle device 2 can be very large and the area of the support plate at the outlet area can be reduced to set the equilibrium position as in Fig. 3. The equilibrium position can thus be varied by changing such factors as the speed of the fluid drum, the mass of the yarn, the speed of the yarn, the area lh of the channel outlet 6, the end surface 7 of the nozzle device 2, the area of the thrust plate 8 and the angle between the thrust plate and the end surface of the nozzle device. T ;The nozzle device, which is shown in Fig. 5, has a small projection 11 which surrounds the outlet 6 of the channel 5. The fluid force ?2 in this case will be the sum of a first force due to the flow of fluid between the end surface and the projection 11, a very small area and the support plate and another force which the fluid flow through the further gap with a much larger area between the surface 12 and the support plate. ;Although the shock shield should normally have little mass, ;so that it can react quickly to equalize variations in yarn and fluid forces, the shock plate's oscillating movement can be dampened using conventional means, such as increasing the mass if unwanted resonance conditions occur. Although the suspension 9 is an appropriate way to support the support plate, the design can also be different, e.g. the support plate can be a free "floating" disk that can move freely towards and from the nozzle device 2, if it e.g. is placed in a cage-like device or another body which limits the movement of the support plate to the area suitable for use. ;-Instead of a support plate, other elements can also be used, e.g. a shock shield in the form of a sphere of suitable diameter to form a narrow gap between the sphere and the end face of the nozzle device with a sufficiently large area 13 to ensure a zone with a sufficiently low pressure to maintain a state of equilibrium. When the body making up the shock shield has a shape other than flat, the outlet surface of the nozzle device can also have a shape other than flat, so that the desired fluid flow conditions in the gap are achieved and the movement of the yarn through the gap can be controlled. ;The nozzle device can work in any position, provided that, in connection with the area 13, measures are taken to compensate for the force of gravity on the support screen 8 or by arranging a counterweight device if suspension 9 is used. If the supporting body is a ball and the nozzle device is emptied vertically upwards, the nozzle outlet can be extended so that the ball can float freely and be held in position by the aerodynamic forces alone without any kind of mechanical limitations. The end surface 7 is usually perpendicular to the axis of the treatment channel 5, while other angles can be used. A particular advantage is achieved by the invention when the nozzle device is to be run in. As fig. 1 shows, there is a conical inlet part 3 in front of the conical inlet to the nozzle channel 5 and the setting during run-in usually means that the part 3 is moved in relation to the rest of the nozzle device. While this is going on, the yarn is fed through the device and it often happens that it is pushed out in a more or less uncontrolled way and gets stuck in the nearest machine elements. In the case of a device where one has a self-adjusting screen in accordance with the invention, this can be held by hand at a distance from the nozzle which is greater than the best distance for normal operation, but which prevents such accidental blow-outs while at the same time it is possible for the operator to view the yarn during setting to determine when the correct setting has taken place. ;Comparison example. A nozzle device of the type described in US-PS 3,555,057 (Lubach device) was used for comparison of a previously known device with the device according to the invention. The device used had a nozzle needle passage of 0.51 mm, outlet diameter of 1.78 mm and air opening diameter of 2.78 mm. Seven such nozzles were placed in seven places in a Hirschburger model AT texturing machine and adjusted for optimal texturing conditions. The air pressure of the nozzles was 9 atm. 150 denier "Dacron" polyester yarn (I67 d-tex) with 68 filaments was fed to each die by a feed roll at a feed speed of approximately 568 m/min., and was removed from the die on a take-up roll of a speed of about 398 m/min. The textured yarn was then wound into packages at a speed of h66 m/min., so that the yarn was stretched to stabilize the texture. Yarn packages were formed from each of the seven locations. The denier of the textured yarn on the packages was approximately 180 denier. The same procedure was repeated under exactly the same conditions, but using seven nozzle devices according to the invention. These devices consisted of Lubach nozzle devices with the addition of a thrust plate 8 according to the invention with a length of approximately 68 mm from the hinge 9 to the upper edge and with a width of ^-0 mm. The relationship between the support plate 8 and the end of the nozzle device 12 was approximately as shown in fig. 5* except that there was no projection 11. The angle between the thrust plate and the end surface of the nozzle device was 2.- 3°. The cross-sectional distance between the thrust plate 8 and the end of the nozzle device 12 in the operating position was approximately 1.5 mm.

Jevnheten eller ensartetheten av garnene fra hvert forsok ble målt i et proveapparat Uster Yarn Evenness Tester GGP brukt for stapelgarn, og det ble målt med sliss nr. 7. The evenness or uniformity of the yarns from each trial was measured in a test apparatus Uster Yarn Evenness Tester GGP used for staple yarns, and it was measured with slot no. 7.

Med, U er betegnet gjennomsnittet av absolutte verdier av avvikelser fra garnets lineære tetthet uttrykt i prosent With, U is the average of absolute values of deviations from the yarn's linear density expressed as a percentage

av gjennomsnittlig lineær tetthet. Variasjonskoeffisienten CV er kvadratroten av gjennomsnittet av kvadrater av avvikelser av lineær tetthet fra gjennomsnitlig lineær tetthet. Hoye tall for U og CV indikerer stor ujevnhet. Det fremgår of average linear density. The coefficient of variation CV is the square root of the mean of squares of deviations of linear density from mean linear density. High figures for U and CV indicate great unevenness. It appears

av tabellen at garn fremstilt ved hjelp av skjermen i samsvar med oppfinnelsen har tydelig lavere U og CV, hvilket indikerer bedre ensartethet og jevnhet langs garnets lengde, og man kan from the table that yarn produced using the screen in accordance with the invention has a clearly lower U and CV, which indicates better uniformity and evenness along the length of the yarn, and one can

også se at området for variasjoner fra stasjon til stasjon på maskinen er snevrere. also see that the range of variations from station to station on the machine is narrower.

Ved hjelp av oppfinnelsen har man oppnådd en betydelig forbedring av garn fra forskjellige materialer, såsom glass, polyamider, polyestere og rayon, teksturert enkeltvis, i parallellkjoring eller i kjernekjoring (forskjellig matning) med garndenier innenfor et vidt område og både med. torr og våt matning av garnet. Selv om oppfinnelsen er beskrevet under anvendelse av fluidum ved romtemperatur, er det ikke noe i veien for å benytte fluider ved hoyere temperaturer. With the help of the invention, a significant improvement has been achieved in yarns from different materials, such as glass, polyamides, polyesters and rayon, textured individually, in parallel knitting or in core knitting (different feeding) with yarn deniers within a wide range and both with. dry and wet feeding of the yarn. Although the invention is described using fluid at room temperature, there is nothing to prevent using fluids at higher temperatures.

Claims

1. Procedure for operating an apparatus for texturing yarn, where the yarn together with a high-speed fluid is fed at a determined speed through a channel in the apparatus from the channel's inlet to its outlet and the yarn and the fluid are brought to abut against a screen arranged by the outlet of the device, characterized in that the shock screen is impermeable and freely manually movable between an inactive and an active position, and can be moved during the operation of the device towards an equilibrium position under the effect of the force exerted by the yarn and the fluid in motion on its upstream side, and that of the pressure of the atmosphere resulting force on its downstream side, the said effective position of the shock shield being close to the outlet of the device to effect a change in the direction of flow of the yarn and the fluid and to allow the yarn and fluid to escape from a gap between the outlet of the device and the shock shield.

2. Apparatus for carrying out the method according to claim 1, comprising a fluid nozzle (2) and a shock shield (8) arranged and supported in front of the opening (6) of the nozzle (2), characterized in that the shock shield (8) is impermeable and manually freely movable between an inactive and an active position (fig. 1, 2, h and 5)> and can be moved during the operation of the apparatus towards an equilibrium position under the action of the force exerted by the yarn (1) and the fluid in motion on its upstream side, and that of atmospheric pressure resulting force on its downstream side, said effective position of the baffle being close to the opening (6) to cause a change in the direction of flow of the yarn and the fluid, and to allow the yarn and the fluid to escape from a gap between the opening (6) and the baffle (8), whereby the area (13) of the support plate (8) on which the static negative pressure prevailing between the end surface (7) and the support screen (8) acts, is larger than the cross-sectional area (l^f) of the outlet opening.

3. Apparatus according to claim 2, characterized in that the shock shield (8) is pivotably arranged for pivotable movement towards and from the outlet end (6). h. Apparatus according to claim 2, characterized by devices (10, 11) which limit the movement of the shock shield (8) towards the outlet (6) of the nozzle.