NO121186B

NO121186B -

Info

Publication number: NO121186B
Application number: NO167400A
Authority: NO
Inventors: D Kueneman
Original assignee: D Kueneman
Priority date: 1966-05-25
Filing date: 1967-03-21
Publication date: 1971-01-25
Also published as: US3425639A; GB1109775A; DE1607514A1; FR1512086A

Description

Fremgangsmåte til nedsettelse av korrosjon i ovner når det anvendes svovelholdig brennstoff. Procedure for reducing corrosion in furnaces when sulfur-containing fuel is used.

Foreliggende oppfinnelse angår en fremgangsmåte til nedsettelse av øde-leggelsene i ovner når det anvendes svovelholdig brennstoff. The present invention relates to a method for reducing the destruction in furnaces when sulfur-containing fuel is used.

Det er blitt fastslått at avsetninger av It has been established that provisions of

sure stoffer bevirker en stor mengde korrosjon i ovner når det anvendes brenseloljer som inneholder svovel, og at utfellingen av disse sure stoffer skriver seg fra røk-gassenes høye duggpunkt.. acidic substances cause a large amount of corrosion in furnaces when fuel oils containing sulfur are used, and that the precipitation of these acidic substances is due to the high dew point of the flue gases.

Det er også blitt fastslått at røkgasse-nes høye duggpunkt skriver seg fra nær-vær av svoveltrioksyd, som dannes ved den katalyttiske oksydasjon av svoveldioksyd, og det er blitt foreslått ved overtrekning av de indre flater i ovnene med en film av anti-katalyttisk materiale å hindre dan-nelsen av svoveltrioksyd og derved senke røkgassenes duggpunkt. It has also been established that the high dew point of the flue gases is due to the presence of sulfur trioxide, which is formed by the catalytic oxidation of sulfur dioxide, and it has been suggested that the inner surfaces of the furnaces be coated with a film of anti-catalytic material to prevent the formation of sulfur trioxide and thereby lower the dew point of the flue gases.

Tidligere er det blitt foreslått å blande ammoniakk med røkgassene i flammeso-nén, og utfellingen av aske på ovnsveggene reduseres, men det antas at denne fremgangsmåte ikke har noen innvirkning på røkgassenes duggpunkt. In the past, it has been proposed to mix ammonia with the flue gases in the flame zone, and the precipitation of ash on the furnace walls is reduced, but it is assumed that this method has no effect on the dew point of the flue gases.

Det er også blitt foreslått at for å hindre atmosfærisk forurensning, skal ammoniakk blandes med røkgassene i tilstrekke-lige mengder til å nøytralisere alt svoveldioksyd og svoveltrioksyd før røkgassene frigjøres til atmosfæren. It has also been proposed that, in order to prevent atmospheric pollution, ammonia should be mixed with the flue gases in sufficient quantities to neutralize all sulfur dioxide and sulfur trioxide before the flue gases are released into the atmosphere.

Ifølge et annet tidligere forslag fjernes svoveldioksyd og svoveltrioksyd fra According to another previous proposal, sulfur dioxide and sulfur trioxide are removed

varme forbrenningjsgasser som er fremstilt ved å brenne svovelholdig kullvannstoffbrensel, ved å blåse findelt fast kalsium-karbonat inn i forbrenningsgassen mens hot combustion gases produced by burning sulphurous coal hydrogen fuel, by blowing finely divided solid calcium carbonate into the combustion gas while

forbrenningsgassen befinner seg ved en temperatur på minstrl77° C. Det er også fastslått at det er ønskelig at der skal være tilstede en mengde ammoniakk i gassene som er behandlet på denne måte og at denne mengde ikke skal overstige 2 pst. av den mengde som er nødvendig for å nøy-tralisere svoveldioksydet og svoveltrioksyd som er tilstede i de avgående gasser. Ifølge dette tidligere forslag, antas ammoniakk-ens funksjon å være slik som en kataly-sator for reaksjonen mellom svovelforbin-delsene og kalsiumkarbonatet. Det er ikke gitt noen angivelse med hensyn til tempe-ratursonen for forbrenningsgassene hvor ammoniakken skal innføres, annet enn at ammoniakken allerede skal være tilstede i gassene når de behandles med 'kalsium-karbonat'. the combustion gas is at a temperature of min. necessary to neutralize the sulfur dioxide and sulfur trioxide present in the outgoing gases. According to this earlier proposal, the ammonia's function is believed to be that of a catalyst for the reaction between the sulfur compounds and the calcium carbonate. No indication has been given with regard to the temperature zone for the combustion gases where the ammonia is to be introduced, other than that the ammonia must already be present in the gases when they are treated with 'calcium carbonate'.

Hensikten med foreliggende oppfinnelse er å skaffe en ny fremgangsmåte til nedsettelse av korrosjon i ovner, særlig i damp-generatorer. Det er en videre hensikt å skaffe en forbedret ovn for forbrenning av svovelholdige brennstoffer. The purpose of the present invention is to provide a new method for reducing corrosion in furnaces, particularly in steam generators. It is a further object to provide an improved furnace for burning sulphurous fuels.

Ifølge foreliggende oppfinnelse skaffes den fremgangsmåte som omfatter kontinu-erlig innsprøytning av ammoniakk inn'i ovnen når det anvendes svovelholdig kullstoff eller kullvannstoffbrensel, idet ammoniakken i en mengde som utgjør fra 0,5'til 9,0 vektprosent basert på den totale ;yekt av svovel i elementær bundet form i brennstoffet sprøytes inn i en del av forbrenningssonen i ovnen etter flammesphen, hvor 'temperaturen ligger over duggpunktet for ubehandlet forbrenningsjjass, ; og under den temperatur ved hvilken ammoniakken vil oksyderes. According to the present invention, the method is provided which comprises continuous injection of ammonia into the furnace when sulphurous coal or coal-hydrogen fuel is used, the ammonia in an amount that is from 0.5 to 9.0 percent by weight based on the total volume of elemental bound sulfur in the fuel is injected into a part of the combustion zone in the furnace after the flame sphene, where the temperature is above the dew point of untreated combustion jjass, ; and below the temperature at which the ammonia will oxidize.

Med uttrykket forbrenningsgasser me-nes gasser som består av eller inneholder forbrenningsproduktene fra det nevnte brennstoff. Uttrykket omfatter delvis for-brente gasser, og innsprøytingsanordning-ene vil således anbringes for å sprøyte ammoniakk inn i gass-strømmen etter flammesonen, idet dette enten er i eller under sonen for lav temperatur (som er usynlig) forbrenning. The term combustion gases means gases that consist of or contain the combustion products from the aforementioned fuel. The term includes partially burned gases, and the injection devices will thus be placed to inject ammonia into the gas stream after the flame zone, this being either in or below the zone for low temperature (which is invisible) combustion.

Den del av forbrenningssonen, hvori ammoniakken innsprøytes ligger fortrinsvis under 1000° C og mer spesielt under 500° C. The part of the combustion zone into which the ammonia is injected is preferably below 1000° C and more particularly below 500° C.

Den beskrevne fremgangsmåte kan anvendes når det anvendes et hvilket som helst svovelholdig kullstoff eller kullvannstoffbrensel, f. eks. raffinerigasser, lysgass, petroleumdestillat eller residum brennstoffer, sure tjærer, kull tjærer, myke tjærer, bituminøst kull, antrasitter og dampkull og koks. Den beskrevne fremgangsmåte for ovner er særlig egnet når det anvendes residum brenselolje avledet fra petroleum. The described method can be used when using any sulphurous coal or coal hydrogen fuel, e.g. refinery gases, light gas, petroleum distillate or residue fuels, acid tars, coal tars, soft tars, bituminous coal, anthracites and steam coal and coke. The described method for furnaces is particularly suitable when residual fuel oil derived from petroleum is used.

Når det anvendes residual brenselolje som inneholder mindre enn 5 vektsprosent svovel, er den mengde ammoniakk som sprøytes inn pr. tidsenhet i ovnen mellom 0,03. og 0,1 pst., fortrinsvis 0,06 til 0,1 pst., idet prosenten er angitt med hensyn til vekt av brenselolje.. When residual fuel oil containing less than 5% sulfur by weight is used, the amount of ammonia injected per time unit in the oven between 0.03. and 0.1 per cent, preferably 0.06 to 0.1 per cent, the percentage being stated with respect to the weight of fuel oil.

Ifølge oppfinnelsen skaffes det også en forbedret ovn for forbrenning av svovelholdig petroleum, residual brenselolje og som har innsprøytningsanordninger for til-førsel av ammoniumgass, og disse inn-sprøytningsanordninger er anbrakt på en slik måte at ved operasjon tømmes ammoniakk inn i en strøm av forbrenningsgasser inne i ovnen ved et punkt hvor temperaturen for den nevnte strøm ligger over duggpunktet for ubehandlede forbrenningsgasser og under den temperatur ved hvilken ammoniakk ville oksyderes. According to the invention, an improved furnace is also provided for burning sulphurous petroleum, residual fuel oil and which has injection devices for supplying ammonium gas, and these injection devices are arranged in such a way that during operation ammonia is emptied into a stream of combustion gases inside in the furnace at a point where the temperature of said stream is above the dew point of untreated combustion gases and below the temperature at which ammonia would oxidize.

Videre er det skaffet en forbedret dampkjel for forbrenning av svovelholdig petroleum (residual brenselolje) og som har en fødevannsforvarmer, og kjelen har innsprøytningsanordninger for tilførsel av ammoniakk, anbrakt på en slik måte i operasjon, at ammoniakken uttømmes i en strøm av forbrenningsgasser etter at forbrenningsgassene har passert over de dampgenererende rør og før deres passasje jgjennom i det minste en del av den nevnte economiser. Furthermore, an improved steam boiler for the combustion of sulphurous petroleum (residual fuel oil) has been provided and which has a feed water preheater, and the boiler has injection devices for the supply of ammonia, arranged in such a way in operation, that the ammonia is exhausted in a stream of combustion gases after the combustion gases has passed over the steam generating tubes and before their passage through at least a part of said economiser.

Ammoniakken kan innsprøytes i. gass-form eller som vanlig opløsning.. Fortrinsvis består innsprøytningsanordningen av et perforert rør eller flere rør, f. eks. i form av en ring, formet og anbrakt således at ammoniakk innsprøytes over vesentlig hele tverrsnittet av strømmen av forbrenningsgasser. The ammonia can be injected in gaseous form or as a normal solution. The injection device preferably consists of a perforated pipe or several pipes, e.g. in the form of a ring, shaped and positioned so that ammonia is injected over substantially the entire cross-section of the flow of combustion gases.

Andre fremgangsmåter til innføring av ammoniakk omfatter: 1. Utladning av gassformet ammoniakk gjennom sin trede metallskiver, fortrinsvis av stål, hvorved det indre trykk og derved uttømningshastigheten økes, hvorved virkningen av variasjoner i trykk utenfor ut-ladningspunktene reduseres og virkningen av blandingen forbedres. Other methods for introducing ammonia include: 1. Discharge of gaseous ammonia through its third metal disc, preferably of steel, whereby the internal pressure and thereby the discharge rate is increased, whereby the effect of variations in pressure outside the discharge points is reduced and the effect of the mixture is improved.

2. Fortynning av gassformet ammoniakk 2. Dilution of gaseous ammonia

med røkgass, idet blandingen innføres i gjennom en perforert rørdeler. with flue gas, as the mixture is introduced through a perforated pipe divider.

3. Bruken av ammoniakalsk oppløsning 3. The use of ammoniacal solution

innført ved sprøytning. eller gjennom en dyse for atomisering. introduced by spraying. or through a nozzle for atomization.

Det kan bygges opp utfellinger av am-moniumsalter på varmeutvekslingsflatene og disse utfellinger kan fjernes ved anord-ning av innretninger for fjernelse av disse, uten at ovnen må stoppes. Fortrinsvis er ovner ifølge foreliggende oppfinnelse eller når de anvendes ifølge fremgangsmåten ifølge foreliggende oppfinnelse, forsynt med utstyr for vannvasking av luftvarmere og/eller economiser, mens den står på eller er lukket. Deposits of ammonium salts can build up on the heat exchange surfaces and these deposits can be removed by arranging devices for their removal, without the furnace having to be stopped. Preferably, ovens according to the present invention or when they are used according to the method according to the present invention, are provided with equipment for water washing of air heaters and/or economizers, while it is on or closed.

Det antas at ammoniakken nøytrali-serer svoveltrioksydet med dannelse av am-moniumsulfat og/eller ammoniumbisulfat, avhengig av betingelsene i ovnen, idet svoveldioksyd som er tilstede og som ikke re-agerer med ammoniakken, like som pro-duktet ammoniumsulfid, er ustabil ved temperaturer som oppstår i ovnen. Den mengde ammoniakk som trenges vil således være en støkiometrisk mengde for nøy-tralisasjon av svoveltrioksyd og denne teo-retiske mengde stemmer meget godt med eksperimentelle resultater, slik som det vil sees av de følgende tabeller. It is assumed that the ammonia neutralizes the sulfur trioxide with the formation of ammonium sulphate and/or ammonium bisulphate, depending on the conditions in the furnace, as sulfur dioxide which is present and which does not react with the ammonia, like the ammonium sulphide produced, is unstable at temperatures which occurs in the oven. The amount of ammonia needed will thus be a stoichiometric amount for neutralization of sulfur trioxide and this theoretical amount agrees very well with experimental results, as will be seen from the following tables.

Oppfinnelsen forklares nærmere i det følgende eksempel, som ikke er ment å være begrensende: The invention is explained in more detail in the following example, which is not intended to be limiting:

Eksempel: Example:

Apparaturen som ble anvendt bestod av en kjel som har to hovedkomponenter, et forbrenningskammer og et «kjøle»-kammer, som holdes ved høy og lav temperatur resp. Hver av disse to kammere hadde liknende- konstruksjon med unnta-gelse av at forbrenningskammeret var 158 cm langt og kjølekammeret var 58 cm langt. De to kammere var sylindriske og anbrakt med horisontale akser. De hadde utvendige diametere på 72,5 cm og var for-bundet med hverandre aksialt med et 60 cm langt silica-rør med en diameter på 10 cm. I begge bestod veggene av et ytre skall av bløtt stål, et lag på 75 mm tyk-kelse av isolerende sten og et indre 11 cm tykt lag av sillimanitt. En duggpunktmå-ler var anbrakt med en kanal som kom-muniserte med det indre av kjølekamme-ret. En Y-formet mediums lufttrykkolje-brenner var anbrakt aksialt ved inntaks-énden i forbrenningskammeret, og var festet på et hus som ble tilført luft under trykk fra en vifte. Brennstoff ble tilført brenneren fra to 80 liters termostatstyrte tanker. En roterende pumpe av girtypen ble anvendt, og brennstoffet ble filtrert og forvarmet til den nødvendige temperatur før den kom inn i brenneren. Primær luft for forbrenningen ble trukket fra labora-torielufttilførselen. The equipment used consisted of a boiler which has two main components, a combustion chamber and a "cooling" chamber, which is kept at high and low temperature resp. Each of these two chambers had a similar construction with the exception that the combustion chamber was 158 cm long and the cooling chamber was 58 cm long. The two chambers were cylindrical and placed with horizontal axes. They had external diameters of 72.5 cm and were connected to each other axially with a 60 cm long silica tube with a diameter of 10 cm. In both, the walls consisted of an outer shell of mild steel, a 75 mm thick layer of insulating stone and an inner 11 cm thick layer of sillimanite. A dew point meter was placed with a channel that communicated with the interior of the cooling chamber. A Y-shaped medium air pressure oil burner was located axially at the intake end of the combustion chamber, and was attached to a housing which was supplied with air under pressure from a fan. Fuel was supplied to the burner from two 80 liter thermostatically controlled tanks. A rotary gear type pump was used and the fuel was filtered and preheated to the required temperature before entering the burner. Primary air for combustion was drawn from the laboratory air supply.

Størstedelen av røkgassene ble tømt ut i atmosfæren gjennom fbrbrennings-kammere, men en liten del ble trukket gjennom kjølekammeret ved hjelp av en sugevifte. Gass og brennstofftemperaturer ble målt på forskjellige punkter, ved hjelp av kromell-alumell eller jern-konstantane termoelementer. Gassprøvepunktene var anbrakt på forbrennings- og kjølekamme-ret for orsat- og svoveloksydanalyser. The majority of the flue gases were discharged into the atmosphere through combustion chambers, but a small part was drawn through the cooling chamber by means of a suction fan. Gas and fuel temperatures were measured at various points, using chromell-alumel or iron-constantane thermocouples. The gas sample points were placed on the combustion and cooling chamber for orsate and sulfur oxide analyses.

Ammoniakken ble innført i kjølekam-meret ved innsprøytning av en målt strøm vannfri ammoniakk fra en trykksylinder. The ammonia was introduced into the cooling chamber by injecting a measured stream of anhydrous ammonia from a pressure cylinder.

Idet det ble anvendt et petroleum residual brenselolje med følgende fysikalske karakteristikk: As a petroleum residual fuel oil with the following physical characteristics was used:

og under betingelser som vist i tabell 1, ble resultatene vist i tabell 2 oppnådd. and under conditions as shown in Table 1, the results shown in Table 2 were obtained.

Idet det anvendes en luftkjølet korro-sjonsprøve under de ovenfor beskrevne betingelser med ammoniakkinnsprøytning med en hastighet på 0,086 vektsprosent be-regnet på matningen, ble resultatene som vist på tabell 3. Korrosjonshastigheten er uttrykt som milligram jern for en halv-kule av bløtt stål på 25 mm diameter pr. time. Using an air-cooled corrosion test under the conditions described above with ammonia injection at a rate of 0.086 weight percent calculated on the feed, the results were as shown in table 3. The corrosion rate is expressed as milligrams of iron for a mild steel hemisphere of 25 mm diameter per hour.

Støkiometrisk mengde ammoniakk for fullstendig nøytralisasjon av SO... (til ammonium sulfat) = 0,6 g/time = 6,06 vektsprosent av matning (idet det antas at gjennomsnitts SOs innhold av tørre røk-gasser = 0,003 volumprosent). For dannelse av ammonium bisulfat kreves det 0,3 g/time = 0,03 vektsprosent av matning. Stoichiometric amount of ammonia for complete neutralization of SO... (to ammonium sulfate) = 0.6 g/hour = 6.06 weight percent of feed (assuming that average SO content of dry flue gases = 0.003 volume percent). For the formation of ammonium bisulphate, 0.3 g/hour = 0.03 weight percent of feed is required.

Apparaturen . ifølge foreliggende opp- The equipment. according to the present

finnelse beskrives ved hjelp av tegningen, invention is described with the help of the drawing,

.men er ikke begrenset til denne, som viser eksempler, hvor fig. 1 er et snitt i oppriss av oljefyrt vannrørskjel med tvunget sirkulasjon ut- .but is not limited to this, which shows examples, where fig. 1 is a section in elevation of an oil-fired water tube boiler with forced circulation out-

styrt ifølge oppfinnelsen. controlled according to the invention.

Fig. 2 er et skjematisk riss av gasstil-førselsystemet med economiseren og am-moniakkinnsprøytningssystemet. Fig. 3 er et oppriss av ammoniakkinn-sprøytningssystemet. Fig. 2 is a schematic view of the gas supply system with the economizer and the ammonia injection system. Fig. 3 is an elevation of the ammonia injection system.

Kjelen består hovedsakelig av: The boiler mainly consists of:

(a) stråler ør innen sone 1 (a) rays eel within zone 1

(b) overhetningsrør innen sone 2 (b) superheater tubes within zone 2

(c) dampbeholder 3 (c) steam container 3

(d) fem sett horisontale økonomisør- (d) five sets of horizontal economizers-

rør innen sonene 4 med vanninntak 5 og vannutløp 6. pipe within zones 4 with water inlet 5 and water outlet 6.

Kjelen er forsynt med tre oljebren- The boiler is equipped with three oil-burning

nere 7, og er isolert med vegger 8. Ecbno-miserrørene er adskilt fra strålerørene ved isolerende vegg 9, ved hjelp av hvilken, røkgassene sendes nedover de fem rørsett til røkgassuttaket 10. lower 7, and is insulated with walls 8. The Ecbno miser pipes are separated from the jet pipes by insulating wall 9, by means of which, the flue gases are sent down the five sets of pipes to the flue gas outlet 10.

Ammoniakk innføres ved hjelp av rø- Ammonia is introduced by means of

ret 11 til en ringfordeler 12, som holdes på straight 11 to a ring distributor 12, which is held on

den øverste economiseren ved hjelp av støtter 14. the top economizer using supports 14.

To ammoniakksylindere 15 og en kvel-stof f sylinder 16 (anvendt for å fjerne luft før ammoniakkinnsprøytning) er forbun- Two ammonia cylinders 15 and a nitrogen cylinder 16 (used to remove air before ammonia injection) are connected

det ved hjelp av ventiler 17 til hovedled- that by means of valves 17 to the main

ning 18 som har en trykkmåler 19. Fra hovedledningen 18 sendes gass gjennom trykkreduksjonsventilen 20 og nålventilen 21 til strømmålingsanordningen 22 (hen- ning 18 which has a pressure gauge 19. From the main line 18, gas is sent through the pressure reduction valve 20 and the needle valve 21 to the current measuring device 22 (the

siktsmessig et «Rotameter») og deretter via røret 23 til hvilket det også er festet manometer 24 til ringfordeleren 12 som har utladningsventiler 13a, 13b og 13c. visually a "Rotameter") and then via the pipe 23 to which a manometer 24 is also attached to the ring distributor 12 which has discharge valves 13a, 13b and 13c.

Størrelsen for utladningsventiléne va- The size of the discharge valves varies

rieres etter som behovet er ved de tilstan- ried according to the needs of the circumstances

der som finnes å være fremherskende i economiseren for å oppnå vesentlig ensar- where there is to be predominant in the economizer to achieve substantially uniform

tet fordeling av ammoniakken. tight distribution of the ammonia.

I en kjel som har en maksimumskapa- In a boiler that has a maximum capacity

sitet på 11 tonn damp pr. time maksimum damptrykk og temperatur på 30 kg/cm2 the site at 11 tonnes of steam per hour maximum steam pressure and temperature of 30 kg/cm2

og 400° C resp.; vanninntak- og uttaks-temperaturer på 70° C og 200° C resp., og røkgasstemperaturer umiddelbart over og under economiseren på 350° C og 100—112° and 400° C resp.; water inlet and outlet temperatures of 70° C and 200° C respectively, and flue gas temperatures immediately above and below the economizer of 350° C and 100—112°

C resp., var ammoniakkfordeleren kon- C resp., the ammonia distributor was con-

struert til å operere med en gjennomsnitts ammoniakkmatning på 1000 liter (bereg- designed to operate with an average ammonia feed of 1000 liters (calculated

net ved 15,5° C og 760 mm kvikksølvtrykk) net at 15.5° C and 760 mm Hg pressure)

pr. time, og størrelsen på ventilhullene var satt som følger. per hour, and the size of the valve holes was set as follows.

13 (a) 3 mm, 13 (b) 4,5 mm og 13 (c) 13 (a) 3 mm, 13 (b) 4.5 mm and 13 (c)

6,4 mm... 6.4mm...

Som nevnt ovenfor er det en hensikt As mentioned above, there is a purpose

med foreliggende oppfinnelse å skaffe en fremgangsmåte til å nedsette korrosjonen i ovner og skaffe en forbedret ovn for forbrenning av svovelholdige brennstoffer. with the present invention to provide a method for reducing corrosion in furnaces and to provide an improved furnace for burning sulfur-containing fuels.

Det skal imidlertid forståes at ved en drift However, it should be understood that in the event of an operation

på den måte som er beskrevet kan det fåes andre fordeler, slik som f. eks. at luftfor- in the manner described, other benefits can be obtained, such as e.g. that air for-

urensning ved sure komponenter i — eller dannet fra røkgassene kan nedsettes. contamination by acidic components in — or formed from the flue gases can be reduced.

Claims

1. Procedure for reducing corrosion in furnaces, where soot is burned

good-quality fuels, by introducing ammonia in small quantities, characterized in that ammonia in one quantity of 0.5 tii 9.0 weight-percent. of the total weight of elemental and bound sulfur in the fuel that is supplied at any time, is continuously introduced into the part of the combustion zone in the furnace that lies after the flame zone and where the temperature is higher than the dew point for untreated flue gases but lower than the temperature at which ammonia would be oxidized.

2. Method according to claim 1, characterized in that ammonia is injected into a zone which has a temperature of less than 1000°C.

3. Method according to claim 1 or 2, characterized in that the ammonia is injected into a zone which has a temperature of less than 500° C.

4. Method according to one of the preceding claims, characterized in that ammonia is injected into a mixture with recycled combustion gases.

5. Method according to one of the preceding claims, and where the fuel is residual fuel oil derived from petroleum and which contains less than 5% by weight. sulphur, characterized by the quantity of injected ammonia per time unit in the oven is between 0.03 and 0.1 weight percent. of the fuel oil supply.

6. Furnace for burning sulfur-containing coal and coal hydrogen-containing fuel, and which has an injection device; for the supply of ammonia gas, characterized in that the injection device is arranged in such a way that, during operation, ammonia is exhausted in a stream of combustion gases inside the furnace at a point at which the temperature in the said stream is above the dew point of untreated combustion gases and below the temperature at which ammonia will oxidize.

7. Steam boiler for burning sulfur-containing petroleum (residual fuel oil) and which has a flue gas heat exchanger for air and/or water, characterized in that the boiler has injection devices for the supply of ammonia gas, arranged in such a way that during operation the ammonia is exhausted in a stream of combustion gases after the combustion gases have passed over the steam generation tubes and before their passage through at least part of the flue gas heat exchangers.

8. Method according to claim 7, characterized in that the injection devices consist of a perforated tube or several tubes, which are shaped and fitted with a sole that during operation, ammonia is sprayed inside over essentially the entire cross-section of the flow but of combustion gases.

9. Method according to claim 6, characterized in that the injection devices consist of a sintered metal disc.

10. Method according to any one of the preceding claims, characterized in that ammonia is the only reactant introduced into the furnace for the purpose of reducing corrosion.