NL8401554A

NL8401554A - METHOD FOR OBTAINING MECHANICAL ENERGY TO CONVERT HEAT ENERGY IN THE COMBUSTION OF WET WASTE IN A DIRT-BURNING EQUIPMENT.

Info

Publication number: NL8401554A
Application number: NL8401554A
Authority: NL
Original assignee: Kuo Tsung-Hsien
Priority date: 1984-03-09
Filing date: 1984-05-14
Publication date: 1985-12-02
Also published as: FR2564569B1; GB8406171D0; DE3417620A1; FR2564569A1; GB2155599A; GB2155599B

Description

N032542 ' 7'N032542 '7'

Korte aanduiding: Werkwijze ter verkrijging van in mechanische energie om te zetten warmte-energie bij het verbranden van nat afval in een vuilverbrandingsinrichting.Short indication: Method for obtaining heat energy to be converted into mechanical energy when burning wet waste in a waste incineration plant.

De uitvinding betreft de verbetering van een werkwijze ter verbranding van nat afval waarbij de verkregen warmte-energie, die in mechanische energie kan worden omgezet, wordt vergroot.The invention relates to the improvement of a wet waste incineration method in which the heat energy obtained, which can be converted into mechanical energy, is increased.

5 Bij de constructie van de gewoonlijk in5 In the construction of the usually in

Japan toegepaste vuilverbrandingsinrichting (zie figuur 1) evenals bij het stromingsschema van de werkwijze toegepast bij de vuilverbrandingsinrichting met bewegend rooster vervaardigd door de Taiwan Machinery Company (zie blz. 38 in 10 deel 1994 van "Today's Economy" gepubliceerd door M.G.E.A., Republic of China) kan worden opgemerkt dat bij een gebruikelijke vuilverbrandingsinrichting, nat afval direct voor verbranding in de verbrandingsoven wordt toegevoerd zonder van tevoren de grote hoeveelheid vocht daarin te 15 verwijderen. In dit geval zullen de gasvormige verbramdings-producten grote hoeveelheid stoom met aanzienlijke latente warmte meeslepen welke warmte verloren gaat wanneer het verbrandingsproduct als schoorsteengas wordt afgevoerd.Japan Applied Waste Incinerator (See Figure 1) as well as the flow chart of the method used at the moving grate Incinerator manufactured by the Taiwan Machinery Company (see page 38 in 10 volume 1994 of "Today's Economy" published by MGEA, Republic of China) it can be noted that in a conventional waste incinerator, wet waste is fed directly into the incinerator for incineration without previously removing the large amount of moisture therein. In this case, the gaseous combustion products will entrain large amount of steam with significant latent heat which is lost when the combustion product is vented as a flue gas.

Bovendien zal de geproduceerde lagere warmte-energie en de 20 grotere verhouding aan overtollige lucht in dit geval de temperatuur van het verbrandingsgas verminderen en van de stoombehandelingscyclus een lage-temperatuur- en lage-drukcyclus maken. Er zal dus een lagere omzetverhouding van thermische energie in mechanische energie kunnen worden 25 bereikt. Bovendien zal de fractie van het verbrandbare materiaal in het afval dat niet verbrandtf hoger zijn.Moreover, the produced lower heat energy and the greater excess air ratio in this case will reduce the temperature of the combustion gas and make the steam treatment cycle a low temperature and low pressure cycle. It will thus be possible to achieve a lower conversion ratio of thermal energy into mechanical energy. In addition, the fraction of the combustible material in the waste that does not burn will be higher.

Wanneer het bovengenoemde continue type verbrandingsoven toegepast in Japan als voorbeeld wordt genomen, bedraagt de verhouding aan overtollig lucht bij benadering 2,0, bedraagt 30 de temperatuur van het verbrandingsgas 750 - 950° en bedraagt de fractie van niet-verbrande verbrandbaar materiaal in het afval bij benadering 7 ?ó.Taking the above continuous type incinerator used in Japan as an example, the excess air ratio is approximately 2.0, the combustion gas temperature is 750 - 950 °, and the fraction of unburnt combustible material in the waste approximate 7? ó.

Hoewel aan het natte afval geen begin- 8401554 ί-ι 4 -2- kosten zijn verbonden, is de investering in de voorzieningen voor het omzetten van de in dat afval aanwezige thermische energie in mechanische energie veel hoger dan de investering in een gewone energiefabriek voor stoom van hoge temperatuur 5 en druk, en dus is het nauwelijks winstgevend om energie op te wekken door verbranding van nat afval. Niettemin zijn het tekort aan energie en het kwijtraken van gemeentelijk afval tegenw'oordig zwaarwegende problemen.Although no initial costs are associated with the wet waste, the investment in the facilities for converting the thermal energy contained in that waste into mechanical energy is much higher than the investment in an ordinary energy plant for high temperature steam and pressure, so it is hardly profitable to generate energy by burning wet waste. Nevertheless, the shortage of energy and the loss of municipal waste are serious problems today.

Na het bestuderen van de problemen bij het 10. verbranden van nat afval in het laboratorium, heeft de uitvinder volgens deze aanvrage de volgende feiten gevonden: 1. Het is economischer om het natte afval van tevoren te drogen dus voordat het afval ter verbranding in de vuil- 15 verbrandingsinrichting wordt toegevoerd. Warmtebronnen voor het drogen van dat afval kunnen worden gebruikt namelijk één waarbij gedurende het drogen van het afval stoom wordt geproduceerd dat thermisch wordt verdicht, terwijl volgens de andere methode stoom wordt 20 geproduceerd door zonne-energie.After studying the problems of 10. burning wet waste in the laboratory, the inventor according to this application has found the following facts: 1. It is more economical to dry the wet waste beforehand, so before the waste is incinerated in the dirt combustion device is supplied. Namely, heat sources for drying that waste can be used, one producing steam thermally compacted during the drying of the waste, while the other method produces steam by solar energy.

2. Nadat het natte afval is gedroogd, zal de lagere warmte-waarde daarvan toenemen terwijl de warmteverliezen in het schoorsteengas zullen afnemen en het verbrandbare materiaal in het afval vollediger zal verbranden.2. After the wet waste has dried, its lower heat value will increase while the heat losses in the flue gas will decrease and the combustible material in the waste will burn more completely.

25 Voor het toevoeren naar een stoomopwekkingsfabriek beschikbare warmte-energie zal dus belangrijk worden vergroot. Anderzijds zijn de warmteverliezen veroorzaakt door de extra droogstappen volgens de uitvinding beperkt. Het toepassen van die extra droogstappen is dus van voor- 30 deel.Heat energy available for supplying to a steam generating plant will therefore be increased considerably. On the other hand, the heat losses caused by the additional drying steps according to the invention are limited. The use of those extra drying steps is therefore an advantage.

3. Nadat het natte afval is gedroogd zal in verbrand met het feit dat de verwarmingswaarde daarvan zal afnemen en de in het verbrandingsgas aanwezige hoeveelheid stoom en de verhouding van overtollige lucht zal afnemen, de verbran- 35 dingstemperatuur van het gas aanzienlijk worden vergroot hetgeen resulteert in een hoog rendement van stoom-behandelingscyclus.3. After the wet waste has dried, incineration with the fact that its heating value will decrease and the amount of steam contained in the combustion gas and the ratio of excess air will decrease, the combustion temperature of the gas will be considerably increased resulting in in a high efficiency of steam treatment cycle.

4. Het van tevoren drogen van het natte afval voordat het 4 8401554 * 4 ” -3- wordt verbrand zal niet alleen de warmte-energie die kan worden verkregen per gewichtseenheid van het afval doen toenemen, doch eveneens het percentage aan warmte-energie dat in mechanische energie kan worden omgezet, vergroten.4. Pre-drying the wet waste before it is incinerated will not only increase the heat energy that can be obtained per unit weight of the waste, but also the percentage of heat energy can be converted into mechanical energy.

55. Het op hoge temperatuur gebrachte verbrandingsgas kan eveneens worden gebruikt voor het verder drogen van het afval dat reeds het grootste gedeelte van het vocht door toedoen van de bovenvermelde droogmethode is kwijtgeraakt. Na deze droogbehandeling, zal de overtollige 10 luchtverhouding voor de verbranding van het afval verder worden verlaagd en kan dus de temperatuur van het verbrandingsgas verder toenemen. De verbranding van het verbrandbare materiaal in het afval zal dus meer volledig worden. (Dit is verschillend van het geval waarbij de 15 teruggaande stroom van het schoorsteengas door een gemeenschappelijke ketel gaat aangezien de teruggaande stroom van het schoorsteengas in het laatste geval slechts de temperatuur van het verbrandingsgas zal verlagen) .55. The high-temperature combustion gas can also be used to further dry the waste which has already lost most of the moisture through the above-mentioned drying method. After this drying treatment, the excess air ratio for the combustion of the waste will be further reduced and thus the temperature of the combustion gas can further increase. Thus, the combustion of the combustible material in the waste will become more complete. (This is different from the case where the return flow of the flue gas passes through a common boiler since the return flow of the flue gas will only lower the combustion gas temperature in the latter case).

20 6. Bovendien kan de lucht die door het schoorsteengas is voorverhit, verder worden voorverhit tot een hogere temperatuur (dat wil zeggen voorbij het ontstekingspunt van het afval) door gebruik te maken van het as en het verbrandingsgas van hoge temperatuur ten einde de tem-25 peratuur van het verbrandingsgas aanzienlijk tè verhogen en een vollediger verbranding van de verbrandbare materialen van het afval te vergemakkelijken.In addition, the air preheated by the flue gas can be further preheated to a higher temperature (ie beyond the ignition point of the waste) by using the high temperature ash and combustion gas to reduce the temperature. 25 considerably increase the temperature of the combustion gas and facilitate a more complete combustion of the combustible materials of the waste.

7. Voordat het koude, natte afval wordt gedroogd kan het worden voorverwarmd door afvalschoorsteengas dat in de 30 schoorsteen wordt ingébracht zodat de residuwarmte van het schoorsteengas meer kan worden teruggewonnen.7. Before the cold wet waste is dried, it can be preheated by waste chimney gas introduced into the chimney so that the residual heat of the chimney gas can be more recovered.

Het belangrijkste doel van de uitvinding is het verschaffen van een verbeterde methode en inrichting waarbij nat afval wordt gedroogd voordat het in de vuil-35 verbrandingsinrichting voor verbranding binnentreedt, door gebruik te maken van stoom geproduceerd door zonne-energie en/of stoom die het resultaat is van het droogproces van het natte afval waarbij de warmtebronnen voor het drogen van dat 8401554 ï s -4- natte afval vervolgens in de vuilverbrandingsinrichting wordt gevoerd ten einde het grootste deel van het in dat afval aanwezige vocht te verwijderen voordat het afval wordt verbrand. Hierdoor wordt de omzettingsverhouding van 5 thermische energie in mechanische energie bij de behandeling van nat afval aanzienlijk verbeterd.The main object of the invention is to provide an improved method and apparatus in which wet waste is dried before entering the waste incinerator for combustion, using steam produced by solar energy and / or steam which results is of the wet waste drying process in which the heat sources for drying that wet waste are then fed into the waste incinerator to remove most of the moisture contained in that waste before the waste is incinerated. As a result, the conversion ratio of thermal energy into mechanical energy in the treatment of wet waste is considerably improved.

Een ander doel van de uitvinding is het verschaffen van een aantal extra stappen voor het verder doen toenemen van de verbrandingsgastemperatuur en het 10 vergemakkelijken van de volledige verbranding van de verbrandbare producten in het afval en aldus de warmteverliezen van het schoorsteengas te verminderen zodat de warmte-energie die uit het afval wordt verkregen evenals warmte-energie te verkrijgen uit gewone brandstoffen zoals 15 kool of brandstofolie kan worden gebruikt voor het omzetten van water in oververhitte hoge-druk-stoom waardoor een hoger thermisch rendement wordt bereikt.Another object of the invention is to provide a number of additional steps for further increasing the combustion gas temperature and facilitating the complete combustion of the combustible products in the waste and thus reducing the heat losses of the chimney gas so that the heat energy obtained from the waste as well as heat energy obtained from ordinary fuels such as coal or fuel oil can be used to convert water into superheated high pressure steam, thereby achieving a higher thermal efficiency.

De voordelen, kenmerkende feiten en een beter begrip van de uitvinding kunnen worden verkregen uit 20 de nu volgende beschrijvingen en conclusies waarbij gebruik wordt gemaakt van de figuren.The advantages, characteristic facts and a better understanding of the invention can be obtained from the following descriptions and claims, which use the figures.

Figuur 1 toont schematisch een inrichting voor het behandelen van nat afval toe te passen bij de gebruikelijke vuilverbrandingsinstallatie in Japan.Figure 1 schematically shows an apparatus for treating wet waste to be used at the conventional waste incineration plant in Japan.

25 Figuur 2 geeft een schematisch beeld van het behandelingsproces voor afval toe te passen in de vuilverbrandingsinstallatie volgens de uitvinding waarbij gebruik wordt gemaakt van extra verbeteringsstappen.Figure 2 gives a schematic view of the treatment process for waste to be applied in the waste incineration plant according to the invention, using additional improvement steps.

Figuur 3 geeft een schematisch beeld van 30 de constructie van één uitvoering van een op zonne-energie werkende stoomgenerator volgens de aanvrage.Figure 3 schematically illustrates the construction of one embodiment of a solar powered steam generator according to the application.

Nu zal een gedetailleerde beschrijving van de uitvoeringen volgens de uitvinding worden gegeven aan de hand van de figuren.A detailed description of the embodiments according to the invention will now be given with reference to the figures.

35 Figuur 1 toont het algemeen in Japan in gebruik zijnde behandelingsproces voor de behandeling van afval in een vuilverbrandingsinstallatie. Zoals weergegeven wordt afval toegevoerd in een afvalbak 3 uit een truck 2 en 8401554 -5- * * ^ dan naar een storttrechter 5 bewogen door een grijperkraan 4. De hoeveelheid afval die in de verbrandingsoven terecht komt wordt beheerst door een regelorgaan 6. De toe te passen hoeveelheid lucht voor het ondersteunen van de verbranding 5 van het afval wordt toegevoerd via een luchtvoorverhitter 13 van het stoomtype door middel van een ventilator 12 welke lucht wordt voorverhit tot ongeveer 200°C en dan door een rooster 7 wordt geleid ter vergemakkelijking van de verbranding van het afval. De geproduceerde as 8 valt in een 10 asopvangbak 10 via een’ afvoerorgaan 9. Het verbrandingsgas dat wordt geproduceerd stroomt door een ketel voor het verwarmen daarvan en de aldus opgewekte stoom wordt ingébracht in een stoomturbine voor het produceren van mechanische energie. Schoorsteengas wordt aan de atmosfeer 15 afgevoerd via een schoorsteen. Opgemerkt wordt dat bij dit gehele systeem geen voordroogproces van het afval bestaat.Figure 1 shows the general treatment process in use in Japan for the treatment of waste in a waste incineration plant. As shown, waste is fed into a waste bin 3 from a truck 2 and then moved to a chute 5 by a grab valve 4. The amount of waste that enters the incinerator is controlled by a control device 6. amount of air to be used to support combustion 5 of the waste is supplied via a steam-type air preheater 13 by means of a fan 12, which air is preheated to about 200 ° C and then passed through a grate 7 to facilitate the waste incineration. The produced ash 8 falls into an ash collector 10 through a discharge member 9. The combustion gas produced flows through a boiler for heating it and the thus generated steam is introduced into a steam turbine to produce mechanical energy. Chimney gas is vented to atmosphere 15 through a chimney. It is noted that with this entire system there is no pre-drying process of the waste.

Figuur 2 toont het behandelingsproces van afval toe te passen in de vuilverbrandingsinstallatie volgens de uitvinding. Nat afval dat is onderworpen aan een 20 voorbehandeling zoals een magnetische scheiding, malen en dergelijke, wordt toegevoerd in een voorverhittingsinrich-ting 110 ten einde direct en voldoende te mengen met afvoer-schoorsteengas dat naar de voorverhitter 101 wordt gezogen door een ventilator 100. Het voorverhitte afval wordt dan in 25 een afvalbak 105 gevoerd en dan door een schroeftransporteur 106 in een cilindrische continue agitatiedroger 107 geleid die is voorzien van een stoommantel voor het verwarmen van het afval. In de droger 107 wordt het afval langzaam geroerd door een aantal roerbladen 108 terwijl deze wordt verhit, 30 waarbij het in het afval aanwezige vocht verdampt tot stoom en een thermische compressor 125 (of andere compressor) binnentreedt waarin die stoom wordt samengeperst. .Vervolgens wordt de stoom teruggevoerd naar de droger 107 om als warmtebron te dienen voor het drogen van het afval dat 35 vervolgens in die droger wordt toegevoerd. Onvoldoende warmte-energie voor het droogproces wordt aangevuld door het extraheren van zuivere stoom uit een stoomturbine 142. Na het afgeven van zijn warmte-energie voor het verwarmen van 8401554 » > -6- het afval wordt de stoom tot water gecondenseerd en afgevoerd via een val 114 naar een warm watertank 119. Het niet condenseerbare gas (bijvoorbeeld lucht) binnen de stoommantel 109 van de droger wordt op juiste wijze 5 afgevoerd via klep 112 zodat een goede warmtegeleiding binnen de droger kan worden gehandhaafd.Figure 2 shows the waste treatment process to be used in the waste incineration plant according to the invention. Wet waste that has been subjected to a pretreatment such as magnetic separation, grinding and the like is fed into a preheater 110 to mix directly and sufficiently with exhaust flue gas which is drawn to the preheater 101 by a fan 100. preheated waste is then fed into a waste bin 105 and then passed through a screw conveyor 106 into a cylindrical continuous agitation dryer 107 which is provided with a steam jacket for heating the waste. In the dryer 107, the debris is slowly stirred through a number of agitator blades 108 as it is heated, the moisture contained in the debris evaporating to steam and entering a thermal compressor 125 (or other compressor) in which that steam is compressed. The steam is then returned to the dryer 107 to serve as a heat source for drying the debris which is then fed into that dryer. Insufficient heat energy for the drying process is replenished by extracting pure steam from a steam turbine 142. After releasing its heat energy for heating the waste, the steam is condensed to water and discharged through a drop 114 to a hot water tank 119. The non-condensable gas (eg air) within the steam jacket 109 of the dryer is properly vented through valve 112 so that good heat conduction within the dryer can be maintained.

De constructie van de droger 107 die volgens de uitvinding wordt toegepast verschilt van die van een gebruikelijke droger. De onderhelft van de droger 107 is 10 samengesteld uit in hoofdzaak concentrische halve cilinders (een binnenste en een buitenste). Stoompijpen worden binnen de stoommantel 109 tussen die twee halve cilinder geïnstalleerd. Een warmte-overbrengmedium met een hoog kookpunt wordt toegevoerd binnen de stoommantel 109 en 15 buiten de stoompijpen. Aangezien de samengeperste stoom voor het drogen van het afval via de stoompijp van dezelfde diameter wordt ingevoerd, kan de stoomdruk (of temperatuur) zo hoog mogelijk worden opgevoerd zonder dat de pijp kan exploderen. De warmte-energie van de stoom wordt door het 20 warmte-overbrengingsmedium overgebracht naar het afval binnen de binnenste cilinder. Aangezien het warmte-overbrengmedium een hoog kookpunt heeft, zal de druk die het gevolg is van het verhitten ervan door stoom laag genoeg Zijn en daarom zullen de binnenste en buitenste cilinders 25 van de droger niet zijn onderworpen aan de werking van de hoge druk. Het verschil in temperatuur tussen de stoom gebruikt als warmtebron voor het drogen van het afval en het te drogen afval kan tot een belangrijke mate worden vergroot en het oppervlak van het verwarmingsvlak van de droger kan 30 in belangrijke mate worden verkleind ten einde de installatiekosten en warmteverliezen te verminderen.The construction of the dryer 107 used according to the invention differs from that of a conventional dryer. The bottom half of the dryer 107 is composed of substantially concentric half cylinders (an inner and an outer). Steam pipes are installed within the steam jacket 109 between those two half cylinders. A high boiling point heat transfer medium is supplied within the steam jacket 109 and 15 outside the steam pipes. Since the compressed steam for drying the waste is introduced through the steam pipe of the same diameter, the steam pressure (or temperature) can be raised as high as possible without the pipe exploding. The heat energy of the steam is transferred by the heat transfer medium to the waste within the inner cylinder. Since the heat transfer medium has a high boiling point, the pressure resulting from its heating by steam will be low enough and therefore the dryer inner and outer cylinders 25 will not be subject to the high pressure operation. The difference in temperature between the steam used as a heat source for drying the waste and the waste to be dried can be increased to a significant degree and the surface of the heating surface of the dryer can be significantly reduced in order to reduce installation costs and heat losses to decrease.

Het bovenvermelde niet condenseerbare gas treedt dan een absorptie-orgaan 116 binnen en in dat niet condenseerbare gas meegesleurde stoom wordt door koud water 35 geabsorbeerd zodat de latente warmte in dié stoom kan worden teruggewonnen. Anderzijds wordt warm water in de tank 119 ingébracht en verzameld en dit water wordt dan in de verhitter 148 gevoerd voor het verwarmen van koud voedings- 8401554 ί « -7- water van de ketel. Na te zijn gedroogd wordt het afval dan afgevoerd door een schroeftransporteur 113 via een andere omsloten en geïsoleerde transporteur 130 en dan naar de inlaat 131 van de vuilverbrandingsinrichting gevoerd. De 5 inlaat 131 wordt uitsluitend gebruikt voor het laden van het afval en moet zo goed mogelijk gesloten zijn om koude lucht te verhinderen de vuilverbrandingsinrichting binnen te treden.The above-mentioned non-condensable gas then enters an absorber 116 and steam entrained in that non-condensable gas is absorbed by cold water so that the latent heat can be recovered in that steam. On the other hand, hot water is introduced into the tank 119 and collected, and this water is then fed into the heater 148 to heat cold feed water from the kettle. After being dried, the debris is then discharged through a screw conveyor 113 through another enclosed and insulated conveyor 130 and then passed to the inlet 131 of the waste incinerator. The inlet 131 is used only for loading the waste and must be closed as best as possible to prevent cold air from entering the waste incinerator.

Een gasventilator 132 voor verbrandingsgas 10 wordt gebruikt voor het aanzuigen van het verbrandingsgas van hoge temperatuur uit de verbrandingskamer 136. Het verbrandingsgas wordt dan gedwongen om vanaf de bodem van de droogkamer omhoog te stromen naar de top daarvan waarna het in de terugvoerkamer 135 voor verbrandingsgas terug in de 15 verbrandingskamer stroomt. Het afval dat via de inlaat 131 naar de vuilverbrandingsinrichting wordt gevoerd valt door de zwaartekracht langs een aantal hellende bufferplaten 134 binnen de droogkamer 133 welke platen verticaal op afstand van elkaar zijn aangebracht, en dit afval komt in 20 tegenstroom in aanraking met het verbrandingsgas van hoge temperatuur dat door de droogkamer 133 opstijgt. Het residuvocht in het afval wordt verder verdampt en het afval wordt bijna geheel gedroogd ontvlambaar materiaal en valt uiteindelijk op een bewegend type verbrandingsrooster 137.A flue gas blower 132 is used to draw the high temperature flue gas from the combustion chamber 136. The flue gas is then forced to flow from the bottom of the drying chamber to the top thereof, after which it returns to the flue gas return chamber 135 flows into the combustion chamber. The debris fed through the inlet 131 to the waste incinerator falls by gravity along a number of inclined buffer plates 134 within the drying chamber 133 which plates are spaced vertically from each other, and this debris contacts the combustion gas of high temperature rising through the drying chamber 133. The residual moisture in the waste is further evaporated and the waste is almost completely dried flammable material and eventually falls on a moving type combustion grate 137.

25 Anderzijds wordt delucht die moet worden gebruikt voor het ondersteunen van de verbranding door een ventilator 153 gevoerd in een luchtvoorverhitter 154 voor schoorsteengas en deze lucht wordt daarin voorverhit door het vrijkomende schoorsteengas waarna de lucht door de 50 leiding 155 stroomt in een asluchtvoorverhitter 156 en daarin door de ashitte verder wordt voorverhit waarna de lucht door de leiding 157 in een met het hoge temperatuursverbrandingsgas werkende luchtvoorverhitter 159 stroomt. Na door de drie voorverhitters 154, 156 en 159 te 55 zijn verwarmd, heeft de lucht een temperatuur boven de ontstekingstemperatuur van het afval bereikt, in het algemeen omstreeks 450°C, en treedt het rooster 137 binnen waar het gedroogde afval wordt verbrand.On the other hand, the air to be used for supporting combustion by a fan 153 is fed into a chimney gas air preheater 154 and this air is preheated therein by the flue gas released, after which the air flows through the conduit 155 into an ash air preheater 156 and therein further preheating by the ash heat, after which the air flows through the conduit 157 into an air preheater 159 operating with the high temperature combustion gas. After being heated by the three preheaters 154, 156 and 159, the air has reached a temperature above the ignition temperature of the waste, generally about 450 ° C, and enters the grate 137 where the dried waste is burned.

8401554 • * -8-8401554 • * -8-

Het afval wordt dus in de verbrandings-kamer 136 verbrand en het geproduceerde verbrandingsgas van hoge temperatuur stijgt op en stroomt door een met oververhitte stoom van hoge druk verwarmde verhitter 140, een 5 hoge druk stoomgenerator 139 en een voorverhitter 138 voor voedingswater ten einde oververhitte stoom van hoge druk te produceren die via een leiding 141 in een stoomturbine 142 wordt gevoerd ten einde daar expansie-arbeid te verrichten.Thus, the waste is burned in the combustion chamber 136 and the high temperature combustion gas produced rises and flows through a high pressure heater 140 heated with superheated steam, a high pressure steam generator 139 and a feed water preheater 138 to prevent superheated steam of high pressure which is fed via a conduit 141 into a steam turbine 142 in order to perform expansion work there.

Na expansie wordt het afvalstoom in een 10 condensor 145 gevoerd voor het vormen van condensaat dat vervolgens door middel van een hoge druk pomp 146 wordt gecomprimeerd en door de verhitter 148 in de ketel stroom om te worden gehercirculeerd.After expansion, the waste steam is fed into a condenser 145 to form condensate which is then compressed by a high pressure pump 146 and flow through the heater 148 into the boiler for recirculation.

Na de warmtewisseling te hebben uitgevoerd 15 wordt het verbrandingsgas waarvan de temperatuur is verlaagd, schoorsteengas en stroomt door de luchtverhitter 154 waarin residu-warmte uit het gas wordt teruggewonnen. Vervolgens wordt dat gas ingébracht in een voorverhitter 101 voor nat afval om direct en voldoende met het koude natte 20 afval in contact te komen. Tenslotte wordt het gas via de schoorsteen naar de atmosfeer afgevoerd na te zijn onderworpen aan de gebruikelijke behandeling zoals het op electrostatische wijze verzamelen van stof, de absorptie van schadelijke gassen en dergelijke, hetgeen niet direct het 25 onderwerp is van de onderhavige uitvinding en dus niet in detail zal worden besproken. De residu-as op het rooster wordt verzameld bij de bodem van de vuilverbrandings-inrichting ten einde de lucht te verhitten die door de op de restwarmte van as werkende luchtverhitter 156 stroomt. De as 30 wordt uiteindelijk afgevoerd door middel van een schroef-transporteur 150 in een asopvangbak 151 en afgevoerd door een asuitlaat 152 indien gewenst. De asuitlaat 152 moet onmiddelijk worden gesloten nadat de afvoerwerkzaamheden van de as zijn beëindigd ten einde te verhinderen dat koude 35 lucht binnentreedt en de temperatuur binnen de vuilverbran-dingsinrichting zou verlagen.After performing the heat exchange, the combustion gas of which the temperature has been lowered becomes chimney gas and flows through the air heater 154 in which residual heat is recovered from the gas. Subsequently, that gas is introduced into a wet waste preheater 101 to contact directly and sufficiently with the cold wet waste. Finally, the gas is vented to the atmosphere through the chimney after being subjected to the usual treatment such as electrostatically collecting dust, absorption of harmful gases and the like, which is not directly the subject of the present invention and therefore not will be discussed in detail. The residue ash on the grate is collected at the bottom of the waste incinerator to heat the air flowing through the air heater 156 acting on the residual heat from ash. The shaft 30 is eventually discharged by a screw conveyor 150 into an ash receptacle 151 and discharged through a shaft outlet 152 if desired. The shaft outlet 152 must be closed immediately after the ash removal operations have been completed to prevent cold air from entering and lowering the temperature inside the incinerator.

Zoals boven beschreven kan voor het verder verbeteren van het rendement van de vuilverbrandings- 8401554 it -9- inrichting, zonne-energie worden gebruikt als warmtebron voor het produceren van stoom, en de aldus opgewekte stoom wordt naar de stoommantel 109 van de in figuur 2 weergegeven droger 107 geleid. Figuur 3 toont de constructie van een 5 uitvoering van de zonne-energie-stoomgenerator die volgens de uitvinding wordt toegepast. Zoals weergegeven wordt water via de pomp 50 in een tank 51 gevoerd waarin een automatische regelinrichting 52 voor het waterniveau is aangebracht zodanig dat het waterniveau op juiste wijze kan 10 worden gehandhaafd (dat wil zeggen dat het niet zo hoog zal zijn dat het boven het niveau van de stoompijp 55 terecht komt en ook niet zo laag kan zijn dat het de absorptie van warmte-energie nadelig zou beïnvloeden). Zonne-energie wordt door een convexe lens gefocust op ijzeren pijpen 53 of 15 zwarte warmte-absorberingsplaten 56 uit ijzer. Het gehele buitenoppervlak van de stoomgenerator is bedekt met warmte-isolerende platen 57 ten einde te verhinderen dat de geabsorbeerde warmte zich naar de omgeving kan verspreiden.As described above, to further improve the efficiency of the waste incinerator 8401554 it -9, solar energy can be used as a heat source for producing steam, and the steam thus generated is sent to the steam jacket 109 of the Figure 2 dryer 107 shown. Figure 3 shows the construction of an embodiment of the solar energy steam generator used according to the invention. As shown, water is fed through the pump 50 into a tank 51 in which an automatic water level controller 52 is mounted such that the water level can be properly maintained (ie it will not be so high that it is above the level from the steam pipe 55 and cannot be so low that it would adversely affect the absorption of heat energy). Solar energy is focused through a convex lens on iron pipes 53 or black iron heat absorber plates 56. The entire outer surface of the steam generator is covered with heat insulating plates 57 to prevent the absorbed heat from spreading to the environment.

Zoals uit dezelfde figuur blijkt is een gedeelte (bijvoor-20 beeld het linkergedeelte) van elke ijzeren pijp enigszins opgetild zodat de door zonne-energie opgewekte stoom onmiddelijk omhoog kan bewegen en kan worden verzameld in de stoompijpen 55 endaarna kan worden gericht naar de bovengenoemde stoommantel 109 in de droger 107.As can be seen from the same figure, a portion (for example, the left portion) of each iron pipe is slightly lifted so that the steam generated by solar energy can immediately move up and be collected in the steam pipes 55 and then directed to the above steam jacket 109 in the dryer 107.

25 Bij het droogproces wordt als belangrijkste warmtebron gebruik gemaakt van stoom welke wordt verkregen bij het voorafgaande droogproces van nat afval en dat op de bovenbeschreven wijze onder druk wordt gebracht, waarbij de volgende werkstappen worden gevolgd: 30 1. Het natte afval wordt door de schroeftransporteur 106 in de droger 107 gevoerd en wordt langzaam geroerd door een aantal roerbladen 108 zodat het homogeen kan worden verwarmd. Tegelijkertijd wordt het afval geleidelijk in 35 de richting van de schroeftransporteur 113 bij de uitlaat van de droger verplaatst (aangezien de droger enigszins helt) en verder in de vuilverbrandingsinrichting gevoerd door de omsloten en geïsoleerde transporteur 130.The main heat source used in the drying process is steam obtained from the previous wet waste drying process and pressurized as described above, following the following steps: 30 1. The wet waste is passed through the screw conveyor 106 is fed into the dryer 107 and is slowly stirred through a number of stirring blades 108 so that it can be heated homogeneously. At the same time, the debris is gradually moved in the direction of the screw conveyor 113 at the outlet of the dryer (since the dryer slopes slightly) and is fed further into the waste incinerator through the enclosed and insulated conveyor 130.

8401554 -10- * * 2. Het bij het drogen van nat afval in de droger 107 verkregen stoom wordt uit de uitlaat 110 van de droger door de leiding 111 in een thermische compressor 125 gevoerd en wordt binnen die thermische compressor- onder druk 5 gebracht door gebruik te maken van hoge druk stoom als aandrijvend gas. Het geproduceerde stoom wordt dus gebruikt als warmtebron voor het drogen van het afval in de continue roerdroger 107. Onvoldoende warmte-energie voor het droogproces wordt aangevuld door het onttrekken 10 van stoom uit een geschikt stadium van de stoomturbine 142. De stoom afkomstig van de thermische compressor 125 en de genoemde onttrokken stroom worden gecombineerd en teruggezonden naar de stoommantel 109 van de droger 107. De stoom die zijn warmte-energie heeft afgegeven voor het 15 drogen van het natte afval, wordt omgezet in condensaat en wordt dan afgevoerd door de val 114 in de warm watertank 119.8401554 -10- * * 2. The steam obtained from drying wet waste in the dryer 107 is fed from the outlet 110 of the dryer through the line 111 into a thermal compressor 125 and is pressurized within that thermal compressor by using high pressure steam as the driving gas. The steam produced is thus used as a heat source for drying the waste in the continuous stirrer 107. Insufficient heat energy for the drying process is replenished by extracting steam from an appropriate stage of the steam turbine 142. The steam from the thermal compressor 125 and the said withdrawn stream are combined and sent back to the steam jacket 109 of the dryer 107. The steam that has given off its heat energy for drying the wet waste is converted into condensate and then discharged through the trap 114 in the hot water tank 119.

Bij het beginstadium van de werking van de vuilverbrandingsinrichting zal het afval op dezelfde 20 wijze worden verplaatst door de voorverhitter 101, die afvalbak 105, de droger 107 en de transporteur 130 in de vuilverbrandingsinrichting, doch het normale bedrijf van de droger 107 kan pas worden bereikt wanneer de stoom in de turbine 142 wordt gevoerd. Indien echter zonne-energie 25 wordt toegepast voor het produceren van stoom en deze laatste wordt op de bovenbeschreven wijze via de stoompijp 55 in de droger 107 geleid, kan de normale werking van de droger 107 in een vroeger stadium worden aangevangen .At the initial stage of the operation of the waste incinerator, the waste will be moved in the same manner by the preheater 101, which is waste bin 105, the dryer 107 and the conveyor 130 in the waste incinerator, but normal operation of the dryer 107 can only be achieved when the steam is fed into the turbine 142. However, if solar energy 25 is used to produce steam and the latter is passed through the steam pipe 55 into the dryer 107 as described above, normal operation of the dryer 107 can be started at an earlier stage.

30 3. De frequentie en tijdregeling van de afvoer van niet condenseerbaar gas en dergelijke moet op de juiste wijze worden beheerst zodat enerzijds de latente warmte aanwezig in het afvalgas, dat via de klep 112 is afgevoerd, volledig kan worden teruggewonnen bij de absorptie-35 inrichting 116 en anderzijds de concentratie van stoom in de stoommantel op een zo hoog mogelijk niveau kan worden gehandhaafd ten einde een goede warmtegeleiding binnen deze laatste te bereiken.3. The frequency and timing of the discharge of non-condensable gas and the like must be properly controlled so that, on the one hand, the latent heat present in the waste gas, which is discharged through valve 112, can be fully recovered in the absorption. device 116 and, on the other hand, the concentration of steam in the steam jacket can be maintained at the highest possible level in order to achieve good heat conduction within the latter.

8401554 -11- 4. Het bovengenoemde niet condenseerbare gas dat stoom meesleept, wordt afgevoerd via de klep 112 door een pijpleiding in het stoomabsorptie-orgaan 116 waar de latente warmte in de stoom door het water wordt ge- 5 absorbeerd. Het water dat die latente warmte uit de stoom heeft geabsorbeerd en het condensaat dat uit de val 114 is afgevoerd wordt in de warm watertank 119 verzameld en dan in de verhitter 148 gepompt voor het voorverhitten van het voedingswater dat in de ketel 10 moet worden toegevoerd.8401554-11- 4. The above non-condensable gas entraining steam is vented through valve 112 through a pipeline in the steam absorber 116 where the latent heat in the steam is absorbed by the water. The water that has absorbed that latent heat from the steam and the condensate discharged from the trap 114 is collected in the hot water tank 119 and then pumped into the heater 148 to preheat the feed water to be fed into the boiler 10.

5. Het in de droger 107 gedroogde afval wordt via de gesloten en geïsoleerde transporteur 130 in de vuil-verbrandingsinrichting gevoerd.5. The debris dried in the dryer 107 is fed through the closed and insulated conveyor 130 into the waste incinerator.

6. De lucht die moet worden gebruikt om de verbranding te 15 ondersteunen wordt met behulp van de ventilator 153 door de luchtvoorverhitter 154 gevoerd waarin de temperatuur van de lucht wordt verhoogd tot ongeveer 200°C welke temperatuur ongeveer overeenkomt met de standaardtempera-tuur van de vuilverbrandingsinrichting die gewoonlijk in 20 Japan wordt toegepast, waarna de lucht tenslotte naar het rooster wordt gevoerd voor het verbranden van het gedroogde afval.6. The air to be used to support combustion is fed, by means of the fan 153, through the air pre-heater 154 in which the temperature of the air is increased to about 200 ° C, which temperature corresponds approximately to the standard temperature of the waste incinerator commonly used in Japan, after which the air is finally fed to the grate to burn the dried waste.

7. Het geproduceerde verbrandingsgas van hoge temperatuur wordt gebruikt voor het verwarmen van het stoom en het 25 voedingswater in de oververhitte stoomverhitter 140, de stoomgenerator 139 en in voedingswatervoorverhitter 138. De aldus geproduceerde overhitte stoom van hoge druk .wordt toegevoerd in de stoomturbine 142 voor het verrichten van expansie-arbeid. Na expansie wordt de afval-30 stoom afgevoerd in de condensor 145 voor het vormen van condensaat dat vervolgens als ketelvoedingswater wordt teruggewonnen voor hercirculatie gebruikt.7. The high temperature combustion gas produced is used to heat the steam and feed water in the superheated steam heater 140, the steam generator 139 and in the feed water preheater 138. The superheated steam of high pressure thus produced is fed into the steam turbine 142 for performing expansion work. After expansion, the waste steam is discharged into condenser 145 to form condensate which is then recovered as boiler feed water for recirculation.

8. Het opgeslagen gas stroomt door de schoorsteen naar de atmosfeer na de luchtverhitter 154 te hebben gepasseerd.8. The stored gas flows through the chimney to the atmosphere after passing the air heater 154.

35 Het residu-as op het rooster wordt bij de bodem van de vuilverbrandingsinrichting verzameld en dan door middel van een schroeftransporteur 150 in de ‘asopvangbak 151 en indien gewenst door de asuitlaat 152 afgevoerd.The residue ash on the grate is collected at the bottom of the waste incinerator and then discharged into the ash collector 151 via a screw conveyor 150 and, if desired, through the ash outlet 152.

8401554 -12- «, *8401554 -12- «, *

Om de hoeveelheid warmte-energie die wordt teruggewonnen te verhogen de temperatuur van het verbrandingsgas te doen stijgen, zijn er nog een aantal extra stappen aanwezig die naast de bovengenoemde acht werkstappen 5 kunnen worden toegepast. Deze extra werkstappen, die in feite al zijn beschreven, kunnen als volgt worden samengevat: 1) Een deel van het vocht in het afval kan worden verwijderd door het aanzetten van de in figuur 2 weergegeven venti-10 lator 132 ten einde ervoor te zorgen dat het verbrandingsgas van hoge temperatuur langzaam vanaf de bodem van de droogkamer 133 opstijgt en in tegenstroom in aanraking komt met het naar beneden vallende afval voor het drogen daarvan. · 15 2) De lucht die bij de voorverhitter 154 tot 200°C is voorverhit kan verder worden verhit tot een temperatuur boven 450°C door de in figuur 2 weergegeven ventilator 161 aan te zetten waarbij het verbrandingsgas van hoge temperatuur opstijgt en door de voorverhitter 159 stoomt 20 ten einde de hete lucht binnen de voorverhitter 159 te verwarmen welke lucht was voorverhit door het schoorsteengas en/of de as voordat de lucht de voorverhitter 59 binnentradt.In order to increase the amount of heat energy that is recovered and to increase the temperature of the combustion gas, there are a number of additional steps which can be used in addition to the above eight working steps. These additional work steps, which have in fact already been described, can be summarized as follows: 1) Some of the moisture in the waste can be removed by turning on the fan 132 shown in Figure 2 to ensure that the high temperature combustion gas slowly rises from the bottom of the drying chamber 133 and comes into countercurrent contact with the falling waste to dry it. 2) The air preheated at the preheater 154 to 200 ° C can be further heated to a temperature above 450 ° C by turning on the fan 161 shown in Figure 2 with the high temperature combustion gas rising and by the preheater 159 steams to heat the hot air within the preheater 159 which air was preheated by the chimney gas and / or the ash before the air entered the preheater 59.

3) Het af te voeren schoorsteengas dat voordat het de vuil-25 verbrandingsinrichting verlaat een temperatuur heeft van ongeveer 280°C, kan verder naar de voorverhitter 101 voor afval worden geleid voor het verwarmen van het koude natte afval dat nog in het geheel niet is gedroogd waarbij dat gas direct en voldoende in aanraking komt het 30 afval. Gedurende deze verwarming bewegen het afval en het schoorsteengas in tegengestelde richtingen. Daarna wordt het schoorsteengas via de schoorsteen bij ongeveer 80°C afgevoerd.3) The flue gas to be discharged, which has a temperature of about 280 ° C before it leaves the waste incinerator, may be passed further to the waste preheater 101 to heat the cold wet waste which is not at all dried, the gas coming into direct and sufficient contact with the waste. During this heating, the waste and the chimney gas move in opposite directions. The flue gas is then discharged through the flue at about 80 ° C.

De bovengenoemde extra stappen kunnen 35 afzonderlijk of in combinatie van twee of meer worden toegepast.The above additional steps can be used individually or in combination of two or more.

Het verbeterde thermische rendement van de voorstellen volgens de aanvrage zal nu nader worden 8401554 h *· -13- toegelicht.The improved thermal efficiency of the proposals according to the application will now be further explained 8401554 h * -13-.

Het is wel bekend dat wanneer afval wordt verbrand de geproduceerde hoeveelheid warmte die in de stroomcyclus kan worden gebruikt, groter kan zijn op 5 voorwaarde dat de lagere verwarmingswaarde (LHV) van het afval hoger is, de hoeveelheid verbrandbaar materiaal dat anverbrand overblijft lager is en de warmteverliezen van het schoorsteengas en de as lager zijn. Hoe hoger de temperatuur van het verbrandingsgas hoe hoger het thermische rendement 10 van de stoomcyclus zal zijn. In een moderne thermische centrale waarbij gebruik wordt gemaakt van olie als brandstof en waarvan de verbrandsgastemperatuur bij benadering 1550°C is, zal het thermische rendement van de stoomcyclus een waarde van ongeveer 44,7 % bereiken. In 15 tegenstelling daarmee zal in het geval van het verbranden van nat afval met een temperatuur van het verbrandingsgas van ongeveer 850°C, het thermische rendement van de stoomcyclus die resulteert uit de verbrandingswarmte-energie, slechts ongeveer 20 % zijn.It is well known that when waste is incinerated, the amount of heat produced that can be used in the flow cycle may be greater provided that the lower heating value (LHV) of the waste is higher, the amount of combustible material left over from incineration and the heat losses of the chimney gas and the ash are lower. The higher the temperature of the combustion gas, the higher the thermal efficiency of the steam cycle. In a modern thermal power plant that uses oil as a fuel and the combustion gas temperature of which is approximately 1550 ° C, the thermal efficiency of the steam cycle will reach approximately 44.7%. In contrast, in the case of the incineration of wet waste with a combustion gas temperature of about 850 ° C, the thermal efficiency of the steam cycle resulting from the combustion heat energy will be only about 20%.

20 Als voorbeeld wordt genomen de behandeling door vuilverbranding van het gemengde afval van de stad Taipei waarbij een hoeveelheid van 600 $ per dag van gemengd afval moet worden behandeld met een samenstelling: verbrandbare delen 29 vocht 56 ,°ó, en as 15 ?ó en 25 LHV = 1182 Kcal/Kg.20 Take as an example the treatment by waste incineration of the mixed waste of the city of Taipei in which a quantity of $ 600 per day of mixed waste must be treated with a composition: combustible parts 29 moisture 56, ° and ash 15? And 25 LHV = 1182 Kcal / Kg.

De gebruikelijke vuilverbrandingswerkwijze en inrichting van de in Japan toegepaste standaard vuil-verbrandingsinrichting van het continue type is van bij deze behandelingsoperatie toegepast en het resultaat is als 30 volgt: de hoeveelheid verbrandbaar materiaal dat onverbrand blijft is ongeveer 7 de overmaat aan luchtverhouding is ongeveer 2,0; stralingswarmteverliezen binnen de vuilverbrandings-inrichting bedragen 2 %; warmteverliezen in het schoorsteen-35 gas per kilogram van het natte afval bedragen ongeveer 330 Kcal, doch het schoorsteengas verlaat de vuilverbran-dingsinrichting* bij 280°C; warmteverliezen in het as per kilogram van het natte afval bedragen ongeveer 6,0 Kcal, 8401554 if » -14- doch het as verlaat de vuilverbrandingsinrichting bij 200°C; de netto-warmte-energie per kilogram afval beschikbaar voor de stoomopwekkingscyclus is ongeveer 740 Kcal; de verbrandingsgastemperatuur bedraagt ongeveer 925°C; het 5 thermische rendement van de stoomopwekkingscyclus is ongeveer 22,5 %·, de electrische energie die kan worden geproduceerd door één kilogram afval bedraagt ongeveer 0,1940 Kilowatt uur; dus bedraagt de totale electrische energie die kan worden opgewekt door de gehele vuilverbran-10 dingsinrichting 4850 Kilowatt.The conventional waste incineration process and apparatus of the continuous type standard soil incinerator used in Japan has been used in this treatment operation, and the result is as follows: the amount of combustible material that remains unburned is about 7, the excess air ratio is about 2, 0; radiant heat losses within the waste incinerator are 2%; heat losses in the chimney gas per kilogram of wet waste are about 330 Kcal, but the chimney gas leaves the incinerator at 280 ° C; heat losses in the ash per kilogram of the wet waste are about 6.0 Kcal, 8401554 if -14- but the ash leaves the waste incinerator at 200 ° C; the net heat energy per kilogram of waste available for the steam generation cycle is approximately 740 Kcal; the combustion gas temperature is about 925 ° C; the thermal efficiency of the steam generation cycle is about 22.5%, the electrical energy that can be produced from one kilogram of waste is about 0.1940 Kilowatt hours; thus the total electrical energy that can be generated by the entire waste incinerator is 4850 Kilowatts.

Indien daarentegen de werkwijze en inrichting volgens de onderhavige uitvinding worden toegepast voor het behandelen van dezelfde hoeveelheid van hetzelfde afval als het geval in de bovengenoemde continue 15 vuilverbrandingsinrichting gewoonlijk toegepast in Japan (van nu af aan aangeduid met het gebruikelijke type), waarbij het er niet toe doet of de bovengenoemde extra stappen tegelijkertijd worden uitgevoerd of niet, zullen de geproduceerde warmte-energie, de overblijvende 20 niet-verbrande hoeveelheid verbrandbaar materiaal, de overmaat aan luchtverhouding, de warmteverliezen in het schoorsteengas en de temperatuur van het verbrandingsgas bij toepassing van de uitvinding verschillen van het geval dat het gebruikelijke type vuilverbrandingsinrichting wordt 25 toegepast.On the other hand, if the method and apparatus of the present invention are used to treat the same amount of the same waste as the case in the aforementioned continuous waste incinerator commonly used in Japan (hereinafter referred to as the conventional type), where it is not Whether the above-mentioned additional steps are carried out simultaneously or not, the heat energy produced, the remaining 20 unburnt amount of combustible material, the excess air ratio, the heat losses in the flue gas and the temperature of the combustion gas when using the The invention differs from the case where the conventional type of waste incinerator is used.

Aangezien bovendien de warmte-energie en de mechanische energie die bij toepassing van bovengenoemde extra stappen extra worden toegepast, eveneens verschillend zijn van het gebruikelijke type zal de netto-warmte-energie 30 die kan worden omgezet in mechanische energie of electrische energie volgens de uitvinding eveneens verschillen van de overeenkomtige netto-warmte-energie bij het gebruikelijke type.Moreover, since the heat energy and the mechanical energy additionally used when the above-mentioned additional steps are used are also different from the usual type, the net heat energy which can be converted into mechanical energy or electrical energy according to the invention will also differ from the corresponding net heat energy in the usual type.

Tabel I toont de vergelijking van de 35 geproduceerde electrische energie bij verscheidene gevallen volgens de uitvinding en bij het gebruikelijke type.Table I shows the comparison of the electrical energy produced in various cases according to the invention and in the usual type.

8401554 ♦ % -15- CD 3 < C+ 10 —1 3 03 (O *1 CD < CD 3 >S Η* Ό Ό8401554 ♦% -15- CD 3 <C + 10 —1 3 03 (O * 1 CD <CD 3> S Η * Ό Ό

i-J CD 3" CD 4 COi-J CD 3 "CD 4 CO

10 Ο CD Q10 Ο CD Q

H· < C 3· a < 0 ffl o. roc c 3 Η* CD H· 3 CD CD 1- ro 10 3 CD <H <C 3a <0 ffl o. Roc c 3 Η * CD H 3 CD CD 1- ro 10 3 CD <

(-. CD *1 CD(-. CD * 1 CD

CD < i-J Q. *1 CD 03 10 CD O' (+ 3 W* ^ ej CD CD 03 H· Q- 1-1 3CD <i-J Q. * 1 CD 03 10 CD O '(+ 3 W * ^ ej CD CD 03 HQ- 1-1 3

CD CD t— CD CLCD CD t— CD CL

CD 3 0 H· 3" C+ 1 3CD 3 0 H3 "C + 1 3

CD O 7Z IDCD O 7Z ID

ro ε f>0 (_. asro ε f> 0 (_. axis

VOVO

a (- 03 > . f> -4 03a (- 03>. f> -4 03

Vji OVji O

1-. VO S>1-. VO S>

. VI + —I. VI + —I

\0 O CO 3> ts3 Ο 1- Ü5 m _____ I— 5· *—* ΙΌ O +\ 0 O CO 3> ts3 Ο 1- Ü5 m _____ I— 5 · * - * ΙΌ O +

. CD CO. CD CO

N> H* 1—'N> H * 1— '

VjJ O +VjJ O +

COCO

tv3 I- 3» N3 M + + . a co cotv3 I- 3 »N3 M + +. a co co

,p. Vj4 M, p. Vj4 M

VO C3 +VO C3 +

COCO

__K3 I-* N3 a__K3 I- * N3 a

VOVO

N3 O CDN3 O CD

vji a 1-. 03 N> Η- +vji a 1-. 03 N> Η- +

, 00 CO.00 CO

4S. OV M4S. OV M

vji a _vji a _

CDCD

M +M +

(Μ VI CO(Μ VI CO

. -J W. -J W

03 VjJ +03 VjJ +

VI O COVI O CO

IS3 I—I 03 VI ¢- + +IS3 I — I 03 VI ¢ - + +

. VO CO CO. VO CO CO

• O VO VJ 1—1 vo a + co t\3 84 0 1 5 5 4 I—*-1-^- -16-• O VO VJ 1—1 vo a + co t \ 3 84 0 1 5 5 4 I - * - 1 - ^ - -16-

De betekenis van de op verschillende types vuilverbranding betrekking hebbende notaties in deze tabel is als volgt: 5 C: Het bovengenoemde conventionele type van vuilverbranding .The meanings of the notations related to different types of waste incineration in this table are as follows: C: The above conventional type of waste incineration.

A: Het hoofdproces volgens de uitvinding dat wil zeggen het proces waarbij gebruik wordt gemaakt van stoom die 10 afkomstig is van het natte afval op zichzelf wanneer dit laatste wordt gedroogd in de continue roerdroger 107 en dan wordt onderworpen aan thermische compressie, als belangrijkste warmtebron voor het drogen van het natte afval; 15 De hoeveelheid vocht dat door toepassing van dit hoofdproces uit het natte afval kan worden verwijderd is 0,21 Kg per kilogram van dat afval. Hoewel de verliezen aan stralingswarmte, de schoorsteengas-temperatuur en de temperatuur waarbij de as de vuilver-20 brandingsinrichting volgens type A verlaat, gelijk zijn aan de waarden verkregen bij het bovengenoemde type C, is de LHV waarde bij het type H toegenomen tot 1308 Kcal. De onverbrand blijvende fractie aan verbrandbaar materiaal is verminderd tot 2,5 ?ó. De overmaat aan lucht-25 verhouding wordt 1,7. De warmteverliezen van het schoorsteengas wordt 268 Kcal. De warmteverliezen van de as worden 6 Kcal. De warmte-energie die moet worden toegevoerd aan de droger (thermisch rendement is 75 %) is 118 Kcal. Hoewel extra 32 Kg aan warmte-energie in de 50 vuilverbrandingsinrichting zal worden gevoerd door het afval als gevolg van het drogen van dat afval in de droger 107, zal de feitelijke warmte-energie die kan worden gebruikt in de stoomopwekkingscyclus 890 Kcal zijn. De verbrandingsgastemperatuur is 1240°C en het 55 thermisch rendement voor de stoomcyclus is ongeveer 34 %. Bijgevolg zal de electrische energie die kan worden geproduceerd door 1 kg nat afval 0,3519 Kw/uur zijn. Ingeval van een vuilverbrandingsinrichting waarbij 8401554- / -17- 600 $ per dag aan afval wordt behandeld zal de opgewekte electrische energie bij benadering 8800 Kw zijn en na het aftrekken van deze waarde van een waarde van 320 Kw voor het roeren in de droger 107, zal de netto-elee-5 trische energie die wordt opgewekt 8480 Kw zijn.A: The main process according to the invention, ie the process using steam from the wet waste per se when the latter is dried in the continuous stirrer dryer 107 and then subjected to thermal compression, as the main heat source for drying the wet waste; The amount of moisture that can be removed from the wet waste by applying this main process is 0.21 Kg per kilogram of that waste. Although the losses of radiant heat, the chimney gas temperature and the temperature at which the ash leaves the type A waste-20 combustion device are equal to the values obtained with the above type C, the LHV value with the type H has increased to 1308 Kcal . The unburned fraction of combustible material has been reduced to 2.5? The excess air-25 ratio becomes 1.7. The heat losses from the chimney gas become 268 Kcal. The heat losses of the shaft become 6 Kcal. The heat energy to be supplied to the dryer (thermal efficiency is 75%) is 118 Kcal. Although additional 32 Kg of heat energy in the 50 waste incinerator will be passed through the waste due to drying that waste in the dryer 107, the actual heat energy that can be used in the steam generation cycle will be 890 Kcal. The combustion gas temperature is 1240 ° C and the 55 thermal efficiency for the steam cycle is approximately 34%. Consequently, the electrical energy that can be produced by 1 kg of wet waste will be 0.3519 Kw / hour. In the case of a waste incinerator treating $ 8401554- / -17-600 per day of waste, the electrical energy generated will be approximately 8800 Kw and after subtracting this value from a value of 320 Kw for stirring in the dryer 107, the net electric energy generated will be 8480 Kw.

B: Hetzelfde proces als type A met uitzondering dat door zonne-energie geproduceerde stoom wordt gebruikt als warmtebron voor het droogproces in de droger 107. De 10 werking binnen de vuilverbrandingsinrichting is dezelfde als bij het type A. In dit geval is het niet langer noodzakelijk om warmte-energie aan de droger toe te voeren. Aangezien daarentegen de stoom afkomstig van het natte afval kan worden gebruikt voor het voorverhitten van het 15 voedingswater van de ketel, zal de beschikbare warmte-energie met een waarde van 127 Kcal kunnen worden vergroot. De electrische energie die kan worden geproduceerd met 1 kg nat afval wordt dus 0,4487 Kw/uur. Ingeval van een vuilverbrandingsinrichting waarbij 600 $ per dag aan 20 afval wordt behandeld zal de opgewekte electrische energie bij benadering 11.220 Kw bedragen en na van deze waarde een waarde van 320 Kw voor het roeren in de droger 107 te hebben afgetrokken, zal de netto-electrische energie 10.900 Kw bedragen.B: The same process as type A except that solar-produced steam is used as a heat source for the drying process in the dryer 107. Operation within the waste incinerator is the same as with type A. In this case it is no longer necessary to supply heat energy to the dryer. On the other hand, since the steam from the wet waste can be used to preheat the feed water from the boiler, the available heat energy can be increased by a value of 127 Kcal. The electrical energy that can be produced with 1 kg of wet waste thus becomes 0.4487 Kw / hour. In the case of a waste incinerator treating 600 $ per day of waste 20, the electrical energy generated will be approximately 11,220 Kw and after subtracting a value of 320 Kw from the value before stirring in the dryer 107, the net electric energy is 10,900 Kw.

25 A+S^: Hetzelfde proces als type A met uitzondering dat de extra stap voor het drogen van het afval door verbrandingsgas van hoge temperatuur verder zal worden aangepast zo dat het vochtgehalte in 1 kg nat afval zal 30 worden verminderd van de oorspronkelijke waarde van 0,56 kg tot slechts 0,15 kg voordat dat afval op het rooster voor verbranding wordt toegevoerd. In dit geval zal het onverbrande verbrandbare materiaal worden verminderd tot 1,9 %, zal de overmaat aan luchtverhou-35 ding 1,5 bedragen en zullen warmteverliezen in het schoorsteengas 246 Kcal bedragen. De resterende omstandigheden zijn dezelfde als bij gebruik van type A.25 A + S ^: The same process as type A except that the additional step of drying the waste by high temperature combustion gas will be further modified so that the moisture content in 1 kg of wet waste will be reduced from the original value of 0.56 kg to only 0.15 kg before that waste is fed to the combustion grate. In this case, the unburnt combustible material will be reduced to 1.9%, the excess air ratio will be 1.5, and heat losses in the chimney gas will be 246 Kcal. The remaining conditions are the same as when using Type A.

De warmte-energie beschikbaar voor de opwekking van 6401554 -18- y, stoom wordt 919 Kcal. De temperatuur van het verbrandingsgas kan een waarde bereiken van 1320°C en het thermisch rendement van de stoomcyclus wordt 36 %. De electrisehe energie die kan worden geproduceerd met 5 1 kg nat afval wordt 0,3847 Kw/uur. In het geval van een vuilverbrandingsinrichting waarbij 600 $ per dag aan afval wordt behandeld, zal de electrische energie bij benadering 9620 Kw bedragen en nadat van deze waarde een waarde van 320 Kw is afgetrokken voor het 10 roeren in de droger 107, zal de netto-electrische energie die wordt opgewekt 9300 Kw bedragen. Merk op dat de electrische energie vereist door de ventilator 132 verwaarloosbaar is.The heat energy available for the generation of 6401554 -18-y, steam becomes 919 Kcal. The temperature of the combustion gas can reach a value of 1320 ° C and the thermal efficiency of the steam cycle becomes 36%. The electrical energy that can be produced with 5 1 kg of wet waste becomes 0.3847 Kw / hour. In the case of a waste incinerator handling $ 600 a day of waste, the electrical energy will be approximately 9620 Kw and after subtracting a value of 320 Kw from this value for stirring in the dryer 107, the net electrical energy generated is 9300 Kw. Note that the electrical energy required by the fan 132 is negligible.

15 B+S^: Hetzelfde proces als type B met uitzondering dat de extra stap van het drogen van het afval door verbrandingsgas van hoge temperatuur verder is aangepast. De werking binnen de vuilverbrandingsinrichting is hetzelfde als bij A+S^. In dit geval zal de warmte-20 energie beschikbaar voor het opwekken van stoom die kan worden geproduceerd door 1 kg aan nat afval 1164 Kcal bedragen. In het geval van een vuilverbrandingsinrichting waarbij 600 $ per dag aan afval wordt behandeld, zal de netto-electrische energie die wordt 25 opgewekt, 11.860 Kw bedragen.15 B + S ^: The same process as type B except that the additional step of drying the waste by high temperature combustion gas has been further modified. The operation within the waste incinerator is the same as with A + S ^. In this case, the heat energy available to generate steam that can be produced by 1 kg of wet waste will be 1164 Kcal. In the case of a waste incinerator handling $ 600 a day of waste, the net electrical energy generated will be 11,860 Kw.

A+S^+S^: Hetzelfde proces als type A+S^ met uitzondering van het feit dat in de extra stap van het voorverhitten door gebruikmaking van het hoge tem-30 peratuursverbrandingsgas de te gebruiken lucht voor het ondersteunen van de verbranding van het afval van 200°C op 450°C is gebracht. In dit geval zal het brandbare materiaal dat onverbrand blijft worden verminderd tot ongeveer nul terwijl de 35 overige omstandigheden dezelfde zijn als bij type A+S^. In deze situatie is de warmte-energie beschikbaar voor de stoomopwekkingscyclus 944 Kcal, zal de temperatuur van het verbrandingsgas een 8401554 -19- waarde bereiken van 1455°C terwijl het thermisch rendement voor de stoomcyelus ongeveer 41 S is. In het geval van een vuilverbrandingsinrichting waarbij 600 $ per dag aan afval wordt behandeld, kan 5 ongeveer 1125 Kw aan electrische energie worden geproduceerd en na het aftrekken van een electrische energie consumptie van 320 Kw voor het roeren in de droger 107 en een electrische energie-consumptie van 120 Kw voor de extra stap van het 10 voorverhitten van de lucht door gebruik van ver brandingsgas (inclusief de electrische energie van 100 Kw vereist door de luchtventilator en de electrische energie van 20 Kw vereist door de verbrandingsgasventilator) wordt de netto te ver-15 krijgen electrische energie 10.810 Kw.A + S ^ + S ^: The same process as type A + S ^ except that in the additional preheating step, using the high temperature combustion gas, the air to be used to support combustion of the waste has been brought from 200 ° C to 450 ° C. In this case, the combustible material that remains unburned will be reduced to about zero while the remaining conditions are the same as for type A + S ^. In this situation, the heat energy is available for the steam generating cycle 944 Kcal, the temperature of the combustion gas will reach an 8401554 -19 value of 1455 ° C while the thermal efficiency for the steam cycle is about 41 S. In the case of a waste incinerator handling $ 600 a day of waste, about 1125 Kw of electrical energy can be produced and after subtracting an electrical energy consumption of 320 Kw for stirring in the dryer 107 and an electrical energy generator. consumption of 120 Kw for the additional step of preheating the air by using combustion gas (including the electrical energy of 100 Kw required by the air blower and the electrical energy of 20 Kw required by the combustion gas blower), the net is consumed 15 receive electrical energy 10,810 Kw.

B+S^+S^ï Hetzelfde proces als type B+S^ met uitzondering dat door gebruikmaking van het verbrandingsgas van hoge temperatuur de extra stap van het voorver-20 hitten van de lucht te gebruiken voor het onder steunen van de verbranding van het afval wordt toegepast. In dit geval is de werking binnen de ver-brandingsinrichting dezelfde als die bij type A+S^+S^. Echter wordt stoom geproduceerd door 25 zonne-energie gebruikt als warmtebron voor de droger. Onder deze omstandigheid zal de warmte-energie beschikbaar voor de opwekking van stoom die wordt geproduceerd uit 1 kg nat afval, 1180 Kcal bedragen. Dus zal ingeval van een vuilverbrandings-30 inrichting waarin 600 $ per dag aan afval wordt be handeld, de netto te verkrijgen electrische energie 13.730 Kw zijn.B + S ^ + S ^ ï The same process as type B + S ^ except that using the high temperature combustion gas, use the additional air preheating step to support combustion of the air. waste is used. In this case, the operation within the combustion device is the same as that of type A + S ^ + S ^. However, steam produced by solar energy is used as the heat source for the dryer. Under this circumstance, the heat energy available for generating steam generated from 1 kg of wet waste will be 1180 Kcal. Thus, in the case of a waste incinerator handling 600 $ per day of waste, the net electrical energy to be obtained will be 13,730 Kw.

A+S^+S^+S^ï Hetzelfde proces als type A+S^+S^ met 35 uitzondering dat door gebruik van schoorsteengas de extra stap van het voorhitten van het koude natte afval wordt toegepast. Het schoorsteengas geeft zijn residuwarmte-energie af aan het koude 8401554 * -20- y natte afval tot de temperatuur van het gas is verlaagd tot onder 80°Cj vervolgens wordt het gas onderworpen aan een gebruikelijke behandeling zoals het electrostatisch verzamelen van 5 stofdeeltjes, het absorberen van schadelijke gassen en dergelijke en. het gas verdwijnt via de schoorsteen in de atmosfeer. Hierdoor wordt een extra warmte-energie van 134 Kcal teruggewonnen. In dit geval wordt de warmte-energie be-10 schikbaar voor het opwekken van stoom 1078 Kcal.A + S ^ + S ^ + S ^ ï The same process as type A + S ^ + S ^ with the exception that by using chimney gas the extra step of preheating the cold wet waste is applied. The chimney gas gives off its residual heat energy to the cold 8401554 * -20- y wet waste until the temperature of the gas is lowered below 80 ° C, then the gas is subjected to a conventional treatment such as the electrostatic collection of 5 dust particles, the absorbing harmful gases and the like and. the gas disappears into the atmosphere through the chimney. As a result, an extra heat energy of 134 Kcal is recovered. In this case, the heat energy becomes available for generating steam 1078 Kcal.

De te produceren electrische energie bedraagt bij benadering 12.850 Kw en na het aftrekken daarvan van de waarde van de electrische energieconsumptie van 320 Kw voor het roeren in 15 de droger 107, en 120 Kw voor het voorverhitten van lucht door verbrandingsgas, en 340 Kw voor het voorverhitten van het koude natte afval door schoorsteengas (inclusief 160 Kw voor het aandrijven van de roterende afvalvoorverhitter 101 20 en 180 Kw voor de ventilator 100), zal de netto te verkrijgen electrische energie 1207 Kw bedragen .The electrical energy to be produced is approximately 12,850 Kw and after subtracting it from the value of the electrical energy consumption of 320 Kw for stirring in the dryer 107, and 120 Kw for preheating air by combustion gas, and 340 Kw for preheating the cold wet waste by chimney gas (including 160 Kw for driving the rotary waste preheater 101 20 and 180 Kw for the fan 100), the net electrical energy to be obtained will be 1207 Kw.

B+S^+S^+Sji Hetzelfde proces als type B+S^+S^ met 25 uitzondering van het feit dat door gebruik van het schoorsteengas de extra stap van het voorverhitten van het koude natte afval wordt toegepast. In dit geval zal de warmte-energie die ter beschikking staat voor de opwekking van 30 stoom 1323 Kcal bedragen, is de te produceren electrische energie ongeveer 15.770 Kw en bedraagt na het aftrekken van deze waarde van de totale electrische energieconsumptie van 780 Kcal voor de toegepaste extra stappen, de netto 35 te verkrijgen electrische energie 14.990 Kw.B + S ^ + S ^ + Shi The same process as type B + S ^ + S ^ with the exception that by using the chimney gas the additional step of preheating the cold wet waste is applied. In this case, the heat energy available for the generation of steam will be 1323 Kcal, the electrical energy to be produced is approximately 15,770 Kw and after subtracting this value from the total electrical energy consumption of 780 Kcal for the applied additional steps, the net 35 to obtain electrical energy 14,990 Kw.

84015548401554

Claims

Method for generating heat energy to be converted into mechanical energy when burning wet waste in a waste incinerator, characterized in that wet waste which has been subjected to a pretreatment such as grinding and magnetic separation is supplied in a continuous stirrer dryer in which that waste is stirred and simultaneously dried by a heat source before the waste for incineration is fed to a waste incinerator,

2. A method according to claim 1, characterized in that the heat source is the steam which evaporates from the wet waste when it is dried in said continuous stirrer dryer, which steam is then subjected to the thermal compression of high pressure steam from the boiler or is subjected to compression, while this compressed stream is then returned to the dryer to serve as a heat source for drying the wet waste.

3. Method according to claim 2, characterized in that the wet waste is preheated in a preheater by means of chimney gas before the waste is fed to a continuous stirrer dryer for further drying.

4. A method according to claim 2, characterized in that the waste is heated by high temperature combustion gas after the waste has been fed into the waste incinerator and before the waste falls on the grate of the waste incinerator by gravity to be incinerated there.

5. A method according to claim 2, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by a high temperature combustion gas which is preheated within the waste combustion device before the air comes into contact with the burn waste. 8401554 U '-22-

6. Method according to claim 3, characterized in that the waste is heated by high-temperature combustion gas after the waste has been fed into the waste incinerator and before the waste falls by gravity on the grate of the waste incinerator to be burned there.

7. Method according to claim 3, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high-temperature combustion gas within the waste incinerator before the air comes into contact with the waste to be burned.

8. Method according to claim 4, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high-temperature combustion gas inside the waste incinerator before the air comes into contact with the waste to be burned .

9. Method according to claim 6, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high-temperature combustion gas within the waste incinerator before the air comes into contact with the waste to be burned.

Method according to claim 1, characterized in that the heat source of the steam comes from a solar energy steam generator.

11. A method according to claim 10, characterized in that the waste is preheated in a waste preheater by clean stone gas before the waste is fed into a continuous stirrer dryer for further drying.

12. A method according to claim 10, characterized in that the waste is heated by high temperature combustion gas after the waste has been fed into the waste incinerator and before the waste falls on the grate of the waste incinerator by gravity to be incinerated there. . 8401554 r «ι -23-

13. A method according to claim 10, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high-temperature combustion gas inside the waste incinerator before said air comes into contact with the waste to be burned .

14. A method according to claim 11, characterized in that the waste is preheated by the high temperature combustion gas after the waste has been fed into the waste incinerator and before the waste falls by gravity on the grate of the waste incinerator to be incinerated there.

15. A method according to claim 11, characterized in that the air to be used for supporting the incineration of the waste is preheated by the high temperature combustion gas inside the waste incinerator before the air comes into contact with the waste to be be burned.

16. A method according to claim 12, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high temperature combustion gas within the waste incinerator before said air comes into contact with the waste to be burned.

17. A method according to claim 14, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high temperature combustion gas within the waste incinerator before the air comes into contact with the waste to be burned.

A method according to claim 1, characterized in that the heat source is steam taken from a suitable location of a steam turbine.

19. A method according to claim 18, characterized in that the waste is preheated in a waste preheater by chimney gas before the waste is fed into the continuous stirrer dryer for further drying. 8401554 ν 'V -24-

A method according to claim 18, characterized in that the waste is heated by high temperature combustion gas after the waste is fed into the waste incinerator and before the waste 5 falls on the grate of the waste incinerator by gravity for incineration.

21. A method according to claim 18, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high-temperature combustion gas inside the waste incinerator before that air comes into contact with the waste to be burned.

22. A method according to claim 19, characterized in that the waste is preheated by the high temperature combustion gas after the waste has been fed into the waste incinerator and before it falls on the grate of the waste incinerator by gravity to be incinerated.

23. A method according to claim 19, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high temperature combustion gas within the waste incinerator before the air comes into contact with the waste to be burned.

24. A method according to claim 20, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high temperature combustion gas inside the waste incinerator before the air comes into contact with the waste to be burned.

Method according to claim 22, characterized in that the air to be used for supporting the combustion of the waste is preheated by the high temperature combustion gas inside the waste incinerator before the air comes into contact with the waste to be burned .

26. Device for obtaining heat energy to be converted into mechanical energy in the combustion of wet waste in a waste incineration plant, characterized by the following means: ft Desiccants for the waste provided with: a) a preheater of the waste introduced at the upstream portion of the waste inlet of the waste incinerator for directly mixing the flue gas with the wet waste so that this waste can be preheated by the flue gas; B) a first screw conveyor arranged downstream of the waste preheater; c) a continuous stirrer dryer at the downstream end of the screw conveyor in which stirrer carrier a steam jacket for heating and foaming is provided for stirring and to which steam is obtained by first heating the waste-containing moisture and then thermally compressing it. steam evaporating from that waste is returned to the dryer to serve as its main heat source 20, steam from a solar generator and / or from the steam turbine also being used as the heat source of the dryer; d) a second screw conveyor disposed at the downstream end of the continuous stirrer dryer; e) an enclosed and insulated conveyor disposed between the second screw conveyor and the waste inlet of the waste incinerator; f) a drying chamber in which a plurality of inclined buffer plates are disposed between the waste inlet of the waste incinerator and a grate in the combustion chamber, wherein the waste moving down through the drying chamber by gravity is dried by the combustion gas of high temperature 35 forced by a combustion gas fan to take off. B Air supply means provided with 9 4 0 1 5 5 4 w ^ -26- a) a fan; b) a first air preheater in which flue gas is used to preheat the air; c) a second air preheater in which the residual heat from the ashes is used to preheat the air and d) a third air preheater in which the high temperature combustion gas is used to preheat the air. C Means for supplying heat energy to the continuous stirrer equipped with a) means for pressurizing the steam evaporating from the moisture-containing waste during heating of that waste using steam introduced from the steam generator ; b) means for supplying the above pressurized steam and / or steam generated in the solar steam generator and / or steam from the steam turbine into said continuous stirrer dryer. 8401554