JPS6185502A - Double-flow type nozzle box - Google Patents
Double-flow type nozzle boxInfo
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- JPS6185502A JPS6185502A JP20628384A JP20628384A JPS6185502A JP S6185502 A JPS6185502 A JP S6185502A JP 20628384 A JP20628384 A JP 20628384A JP 20628384 A JP20628384 A JP 20628384A JP S6185502 A JPS6185502 A JP S6185502A
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- steam
- stage
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-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01D—NON-POSITIVE DISPLACEMENT MACHINES OR ENGINES, e.g. STEAM TURBINES
- F01D11/00—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages
- F01D11/02—Preventing or minimising internal leakage of working-fluid, e.g. between stages by non-contact sealings, e.g. of labyrinth type
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Turbine Rotor Nozzle Sealing (AREA)
Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、蒸気タービンの複流形ノズルボックスに係シ
、複流ノズルの一方の段落の漏洩蒸気が下流側の他の段
落へ流れる量を減少させるための複流形ノズルボックス
に関する。Detailed Description of the Invention [Field of Application of the Invention] The present invention relates to a double-flow nozzle box for a steam turbine, and is directed to reducing the amount of leakage steam from one stage of the double-flow nozzle flowing to another downstream stage. Regarding a double flow type nozzle box for.
近年製作されている１０１００Ｏ級蒸気タービンにおい
ては、従来の６００ＭＷ級蒸気タービンに比較し、ター
ビンに流入する主蒸気流量は６０〜７０％も増加する。In 10100O class steam turbines manufactured in recent years, the main steam flow rate flowing into the turbine increases by 60 to 70% compared to conventional 600 MW class steam turbines.
このため、高温、高圧蒸気にさらされる高圧第１段動翼
における作用応力の増大は著しく、従来の高圧第１段動
翼に比較し、蒸気量が増大した比率にほぼ比例して増大
する。For this reason, the stress acting on the high-pressure first-stage rotor blade exposed to high-temperature, high-pressure steam increases significantly, and increases almost in proportion to the rate at which the amount of steam increases compared to the conventional high-pressure first-stage rotor blade.
このため、高圧第１段動翼の作用応力を減少させ、従来
使用している材料の許容応力内で製作可能にする目的で
、第５図、第６図に示すような複流形高圧初段動翼およ
び複流形ノズルボックス（以下、ノズルボックスという
）を有する蒸気タービンが採用されている。For this reason, in order to reduce the acting stress of the high-pressure first-stage rotor blade and make it possible to manufacture it within the allowable stress of the materials conventionally used, we developed a double-flow type high-pressure first-stage rotor blade as shown in Figures 5 and 6. A steam turbine having blades and a double-flow nozzle box (hereinafter referred to as a nozzle box) is employed.
これら第５図、第６図に示す蒸気タービンの高圧部は、
外部ケーシング１と、内部ケーシング２と、ノズルボッ
クス３と、内部ケーシング２を貫通し、外部ケーシング
１とノズルボックス３に連通させて設けられた作動蒸気
導入用のスリーブ４と、タービン側および発電機側第１
段動Ｒ５ａ＋５ｂと、第１段ノズル５ａ、６ｂ等を備え
て構成され、続いて第２段ノズル７を備えている。The high pressure section of the steam turbine shown in FIGS. 5 and 6 is as follows:
An external casing 1, an internal casing 2, a nozzle box 3, a sleeve 4 for introducing working steam that penetrates through the internal casing 2 and communicates with the external casing 1 and the nozzle box 3, and the turbine side and the generator. side 1st
It is comprised of a stage movement R5a+5b, first stage nozzles 5a, 6b, etc., and is subsequently provided with a second stage nozzle 7.
この蒸気タービンでは、第１段動翼の作用応力を緩和す
るために、第１段動翼５ａ、５ｂをノズルボックス３の
両側に配置し、スリーブ４により導入した作動蒸気８を
作動蒸気８ａ、８ｂに２分し、両側の第１段ノズル６ａ
、５ｂを辿して第１段ノズル）Ｘ５ａ、５ｂに噴出させ
るようにしている。In this steam turbine, in order to relieve the stress acting on the first stage rotor blades, the first stage rotor blades 5a and 5b are arranged on both sides of the nozzle box 3, and the working steam 8 introduced through the sleeve 4 is transferred to the working steam 8a, 8b, and the first stage nozzle 6a on both sides
, 5b, and is ejected to the first stage nozzles) X5a and 5b.
タービン側第１段勤汎５ａで仕事をした作動蒸気８ａは
、第２段ノズル７へ流れる。一方、発電機８＋１１第１
段勤ａｓｂで仕事をした蒸気８ｂは、第６図に示す内部
ケーシング２の内壁とノズルボックス３の外壁によって
形成された間隙１５を迂回して第２段側へ導かれ、ター
ビン側第１段を通過した作動蒸気８ａと合流し、第２段
ノズル７へと流入する。The working steam 8a that has done work in the turbine-side first-stage worker 5a flows to the second-stage nozzle 7. On the other hand, generator 8+11 1st
The steam 8b that has done work in the stage shift ASB bypasses the gap 15 formed by the inner wall of the internal casing 2 and the outer wall of the nozzle box 3 shown in FIG. 6, is guided to the second stage side, and is guided to the first stage side on the turbine side. It joins with the working steam 8a that has passed through and flows into the second stage nozzle 7.
なお、発電機側第１段動翼５ｂを通過した蒸気８ｂが間
隙１５を通って第２段側に流れやすくするため、タービ
ン側第１段ノズル６ａと発電機側Ｆ４’ｒ １段ノズル
６ｂの出口圧力を調整して、発電機側第１段ノズル６ｂ
の出口圧力をタービン側第１段６ａの出口圧力よシも約
２に９／ｃｔｒｌ高くなるように設計しである。In addition, in order to make it easier for the steam 8b that has passed through the generator side first stage moving blade 5b to flow to the second stage side through the gap 15, the turbine side first stage nozzle 6a and the generator side F4'r first stage nozzle 6b are connected. by adjusting the outlet pressure of the generator side first stage nozzle 6b.
The outlet pressure of the first stage 6a on the turbine side is also designed to be about 2.9/ctrl higher than the outlet pressure of the first stage 6a.
また、タービン側および発電機側８１段ノズル６ａ、６
ｂを通過した蒸気の一部は、ノズルボックス３とタービ
ン側および発電機側第１段動翼５ａ、５ｂの翼根元部間
隙から漏洩する。発電機側第１段の漏洩蒸気１０ｂの一
部は、′！Ｊｈｘディスク側に設けられたバランスホー
ル９ｂを通っ一’１落出口側へ流出するが、大部分の漏
洩蒸気１０ｂは前述の圧力差により、ノズルボックス３
の内周面１３とロータ１４の外周面間に形成された間隙
１１を通ってタービン側記１段ＭＸＳａ側へ流れる。一
方、タービン側温１股動ｇ５ａとノズルボックス３間の
間隙からの鍋洩蒸気１ｏａＶｉ、発電機側第１段動翼５
ｂとノズルボックス３の漏洩蒸気１０ｂに合流し、ター
ビン側第１段動翼ディスク側に設けたバランスホール９
ａを通ってタービン側Ｍ１段出口側へ流れ、第２段ダイ
ヤフラムバッキング１２とロータ１４との間莞を通って
第２段動翼側へと漏洩する。In addition, the turbine side and generator side 81st stage nozzles 6a, 6
A part of the steam that has passed through b leaks from the gaps between the nozzle box 3 and the blade roots of the turbine-side and generator-side first-stage rotor blades 5a and 5b. A part of the leaked steam 10b from the first stage on the generator side is '! Although the leaked steam 10b passes through the balance hole 9b provided on the Jhx disk side and flows out to the 1'1 outlet side, most of the leaked steam 10b flows through the nozzle box 3 due to the pressure difference mentioned above.
The liquid flows through the gap 11 formed between the inner circumferential surface 13 of the rotor 14 and the outer circumferential surface of the rotor 14 to the first stage MXSa side of the turbine. On the other hand, the steam leaked from the gap between the turbine side temperature 1st part g5a and the nozzle box 3 is 1oaVi, and the generator side 1st stage rotor blade 5
b and the leaked steam 10b of the nozzle box 3 merge into the balance hole 9 provided on the first stage rotor blade disk side on the turbine side.
a, flows to the turbine side M1 stage outlet side, passes through the space between the second stage diaphragm backing 12 and the rotor 14, and leaks to the second stage rotor blade side.
１０１００Ｏ級タービンでは、通常発Ｉｌｌ側第１段ノ
ズル出口圧力と第２段動翼側口圧力の差は３５ Ｋｇ
／ ｃＡ前後となっているので、漏洩蒸気１０ａ。In a 10100O class turbine, the difference between the pressure at the exit of the first stage nozzle on the Ill side and the pressure at the mouth of the second stage rotor blade is normally 35 kg.
/ cA, so the leakage steam is 10a.
１０ｂはこの圧力差で漏れることになる。10b will leak due to this pressure difference.
前述の従来技術においては、発電機側第１段動翼５ｂの
流出後の蒸気をタービン側にある第２段ノズル７へ等き
やすくするため、必然的に発電機側の圧力をタービン側
に比較して高くしている。In the above-mentioned conventional technology, in order to make it easier for the steam after flowing out of the first stage rotor blade 5b on the generator side to reach the second stage nozzle 7 on the turbine side, the pressure on the generator side is necessarily compared with that on the turbine side. And it's expensive.
しかし、その反面ノズル出口と動翼入口の間隙から、ｗ
Ｊ４で仕事をしない漏洩蒸気を増大させ、タービン効率
を大きく低下させる欠点がある。さらに、前記漏洩蒸気
内にボイラからの酸化スケールなどの固体粒子が作動蒸
気と一緒に飛び込んで来た場合、ノズルボックス３の内
周面１３に衝突して、いわゆるソリッドパーティクルエ
ロージョンによりノズルボックス３を浸食させる欠点が
あシ、このような不具合は１００１００Ｏ蒸気タービン
において発見された実例がある。ノズルボックス３が浸
食を受は肉厚が減少し、作用応力に耐えられない事態に
なれば、ノズルボックス３の破壊という重大事故に発展
する恐れがある。However, on the other hand, from the gap between the nozzle outlet and the rotor blade inlet, w
This has the drawback of increasing leakage steam that does not perform work in J4 and greatly reducing turbine efficiency. Furthermore, if solid particles such as oxidized scale from the boiler fly into the leaked steam together with the working steam, they will collide with the inner circumferential surface 13 of the nozzle box 3 and cause so-called solid particle erosion. There are erosive drawbacks, and examples of such defects have been found in 100100O steam turbines. If the nozzle box 3 undergoes erosion, its wall thickness decreases, and if the nozzle box 3 becomes unable to withstand the applied stress, there is a risk of a serious accident in which the nozzle box 3 is destroyed.
本発明の目的は、前記従来技術の欠点をなくし、蒸気タ
ービンの一方の段落から、その下流側の他方のＦ２落へ
の漏洩蒸気によるタービン効率の低下を抑制でき、かつ
固体粒子によるノズルボックス内周面の浸食を防止し得
る構造のノズルボックスを提供するにある。An object of the present invention is to eliminate the drawbacks of the prior art described above, to suppress a decrease in turbine efficiency due to leakage steam from one stage of a steam turbine to the other F2 droplet on the downstream side, and to suppress a decrease in turbine efficiency caused by solid particles inside the nozzle box. An object of the present invention is to provide a nozzle box having a structure capable of preventing erosion of the peripheral surface.
本発明は、ノズルボックス内周面とロータ外周面との間
に、蒸気シール用の少なくとも１個のラビリンスパッキ
ングを設けたところに性徴を有するもので、この構成に
より、蒸気タービンの一方の段落から、その下流側の他
方の段落への漏洩蒸気を減少でき、・シたがってタービ
ン効率の低下を抑制でき、これと同時に漏洩蒸気に混入
している固体粒子のノズルボックス内周面への衝突によ
る浸食を防止することができる。The present invention is characterized in that at least one labyrinth packing for steam sealing is provided between the inner circumferential surface of the nozzle box and the outer circumferential surface of the rotor. , the leakage of steam to the other stage on the downstream side can be reduced, and the decline in turbine efficiency can be suppressed, and at the same time, the impact of solid particles mixed in the leakage steam against the inner peripheral surface of the nozzle box can be reduced. Erosion can be prevented.
以下、不発明の実施例を図面により説明する。 Hereinafter, embodiments of the invention will be described with reference to the drawings.
第１図は、本発明の第１の実施例を示すもので、ノズル
ボックス３の内周面１３のタービン側および発電機側に
突出部１６ａ、１６ｂが設けられ、各突出部１６ａ、１
６ｂにはバッキングリング固定溝１８ａ、１８ｂが形成
されている。FIG. 1 shows a first embodiment of the present invention, in which protrusions 16a, 16b are provided on the turbine side and the generator side of the inner peripheral surface 13 of the nozzle box 3, and each protrusion 16a, 1
Backing ring fixing grooves 18a and 18b are formed in 6b.
また、ロータ１４の外周面における前記各突出部１５ａ
、１６ｂに対応する位置には、軸方向に間隔をおいて、
複数個の環状突起１７ａ、１７ｂが設けられている。Further, each of the protrusions 15a on the outer peripheral surface of the rotor 14
, 16b, spaced apart in the axial direction,
A plurality of annular protrusions 17a and 17b are provided.
前記突出部１６ａ、１６ｂと、これに対応する板状突起
１７ａ、１７ｂ間に、蒸気シール用のラビリンスパッキ
ング１９ａ、１９ｂが設けられている。Labyrinth packings 19a and 19b for steam sealing are provided between the protrusions 16a and 16b and the corresponding plate-like protrusions 17a and 17b.
前記ラビリンスパッキング１９ａ、１９ｂは、バッキン
グリングに長短のくし歯を交互に植え込んで構成され、
バッキングリングを前記突出部１６ａ、１６ｂに形成さ
れたバッキングリング固定溝１８ａ、１８ｂにかん合さ
せて固定され、長いくし歯をロータ１４に設けられた環
状突起１７ａ。The labyrinth packings 19a and 19b are configured by alternately implanting long and short comb teeth into a backing ring,
An annular projection 17a having long comb teeth provided on the rotor 14, in which the backing ring is fixed by being engaged with the backing ring fixing grooves 18a, 18b formed in the projections 16a, 16b.
１７ｂのそれぞれの隣接する環状突起間に配置させ、短
いくし歯を環状突起１７ａ、１７ｂのそれぞれの外周面
に配置させて取シ付けられていて、いわゆるハイロー形
ラビリンスパッキング構造となっている。さらに、前記
ラビリンスパッキング１９ａ、１９ｂのくし歯の歯先と
、ロータ１４の外周面との間には、運転中接触振動を誘
発することのない程度の、僅かな間隙が設けられている
。The short comb teeth are arranged between adjacent annular protrusions 17b and attached to the outer peripheral surfaces of each annular protrusion 17a, 17b, forming a so-called high-low labyrinth packing structure. Furthermore, a small gap is provided between the tips of the comb teeth of the labyrinth packings 19a, 19b and the outer circumferential surface of the rotor 14, to the extent that no contact vibration is induced during operation.
また、ラビリンスパッキング１９ａ、１９ｂの歯数は、
構造上杵される範囲で出来るだけ多くすることが望まし
い。In addition, the number of teeth of the labyrinth packings 19a and 19b is
It is desirable to have as much as possible within the range that can be punched due to the structure.
前記第１の実施例のノズルボックスでは、ノズルホック
ス３と発電機側筒１段動轟５ｂ間の間隙から漏洩する蒸
気１０ｂはラビリンスバンキング１９ａ、１９ｂによっ
てシールされる。したがって、タービン側第１段動翼デ
ィスクのバランスホール９ａへの漏洩損失を著しく減少
させることが可能であり、これによって漏洩蒸気による
タービン効率の低下を大幅に抑制することができる。In the nozzle box of the first embodiment, the steam 10b leaking from the gap between the nozzle hook 3 and the first-stage rotor 5b of the generator side cylinder is sealed by the labyrinth banking 19a, 19b. Therefore, it is possible to significantly reduce the leakage loss to the balance hole 9a of the turbine-side first-stage rotor blade disk, and thereby it is possible to significantly suppress a decrease in turbine efficiency due to leaked steam.
また、漏洩蒸気量の減少により、蒸気中に固体粒子が混
入していても、固体粒子かは漏洩蒸気量に比例して減少
するので、固体粒子の衝突によるノズルボックス３の内
周面１３の浸食を防止することができる。Furthermore, due to the decrease in the amount of leaked steam, even if solid particles are mixed in the steam, the amount of solid particles will decrease in proportion to the amount of leaked steam. Erosion can be prevented.
なお、この第１の実施例の他の構成９作用については、
前記第５図および第６図に示すものと同様であり、同一
部材には同じ符号を付けて示し、これ以上の説明を省略
する。Regarding the other configuration 9 effects of this first embodiment,
This is similar to that shown in FIGS. 5 and 6, and the same members are designated by the same reference numerals, and further explanation will be omitted.
・次に、′ｆＪ２図は本発明のグ２の実施例を示すもの
で、ノズルホックス３の内周面１３のほぼ中央部にバン
キングリング固定溝１８ｃを有する突出部１６ｃか設け
られ、ロータ１４の外周面の前記突出＠ １６ ｃに対
応する位置に、複数個の環状突起１７Ｃが設けられてお
９、前記突出部１６Ｃと環状突起１７Ｃ間に、ラビリン
スパッキング１９ヒが設けられている。・Next, Figure 'fJ2 shows an embodiment of the gun 2 of the present invention, in which a protrusion 16c having a banking ring fixing groove 18c is provided approximately at the center of the inner circumferential surface 13 of the nozzle hook 3, and the rotor 14 A plurality of annular protrusions 17C are provided at positions corresponding to the protrusions 16c on the outer circumferential surface of 9, and a labyrinth packing 19 is provided between the protrusions 16C and the annular protrusions 17C.
この第２の実施例のものは、ラビリンスパッキング１９
ｃが１個しか設けられていないので、前記第１の実施例
のものに比べてラビリンスパッキングの歯数が少なく、
シたがってシール効果は相対的に低下するが、漏洩蒸気
量を相当減少させることができるし、ノズルボックス３
の内周面１３の浸食に対しては第１の実施例とほぼ同様
の効果がわる。In this second embodiment, the labyrinth packing 19
Since only one c is provided, the number of teeth of the labyrinth packing is smaller than that of the first embodiment.
Therefore, although the sealing effect is relatively reduced, the amount of leaked steam can be considerably reduced, and the nozzle box 3
Regarding the erosion of the inner circumferential surface 13, almost the same effect as in the first embodiment is obtained.
ついで、第３図は本発明の第３の実施例を示すもので、
この実施例ではくし歯の長さが全部同一のラビリンスパ
ッキング２０ａ、２０ｂが設けられ、ロータ１４には環
状突起が設けられておらず、いわゆるストレート形ラビ
リンスパッキング構造となっている。Next, FIG. 3 shows a third embodiment of the present invention,
In this embodiment, labyrinth packings 20a and 20b having the same length of comb teeth are provided, and the rotor 14 is not provided with an annular protrusion, resulting in a so-called straight labyrinth packing structure.
この第３の実施例のものは、前記第１の実施例に比較し
て、ややシール効果が低下するが、構造が簡単なるため
、設備費を節減することができる。Although the sealing effect of the third embodiment is slightly lower than that of the first embodiment, the structure is simpler and the equipment cost can be reduced.
さらに、第４図は本発明の第４の実施例を示すもので、
この実施例ではノズルボックス３の内周面１３のほぼ中
央部にストレート形ラビリンスパツキン！”ｆＲ造のラ
ビリンスパッキング２０ Ｃ−ｂｘｙけられている。Furthermore, FIG. 4 shows a fourth embodiment of the present invention,
In this embodiment, a straight labyrinth patch is installed approximately in the center of the inner circumferential surface 13 of the nozzle box 3! ``Labyrinth packing 20 C-bxy made by fR is broken.
この第４の実施例のものは、より一層設備費を節減し得
る外は、前記第３の実施例と同様である。This fourth embodiment is similar to the third embodiment, except that equipment costs can be further reduced.
なお、前記第２．第３および第４の実施例とも、他の構
成１作用については、前記第１の実施例と同様である。In addition, the above-mentioned 2. Both the third and fourth embodiments are similar to the first embodiment with respect to the other functions of the configuration 1.
まり、本発明ではラビリンスパッキングの個数は図面に
示す１個または２個のものに限らず、３個以上でおって
もよい。In other words, in the present invention, the number of labyrinth packings is not limited to one or two as shown in the drawings, but may be three or more.
以上説明した本発明によれば、ノズルボックス内周面と
ロータ外周面との間に、蒸気シール用の少なくとも１個
のラビリンスパッキングを設け、このラビリンスパッキ
ングのシール効果により蒸気タービンの一方の段落から
、その下流側の他方の段落への漏洩蒸気を減少でき、し
たがって漏洩損失によるタービン効率の低下を抑制し得
る効果がある。According to the present invention described above, at least one labyrinth packing for steam sealing is provided between the inner circumferential surface of the nozzle box and the outer circumferential surface of the rotor, and the sealing effect of the labyrinth packing allows the air to flow from one stage of the steam turbine. , the leakage steam to the other downstream stage can be reduced, and therefore, there is an effect of suppressing a decrease in turbine efficiency due to leakage loss.
また、本発明によれば、漏洩蒸気量の減少に比例して、
蒸気と一緒にボイラ側から飛来する酸化スケールなどの
固体粒子量が減少するので、ノズルボックスの内周面の
固体粒子による浸食を防止し得る効果がある。Furthermore, according to the present invention, in proportion to the decrease in the amount of leaked steam,
Since the amount of solid particles such as oxide scale flying from the boiler side together with steam is reduced, there is an effect of preventing erosion of the inner peripheral surface of the nozzle box by solid particles.
第１図、第２図、第３図および第４図は、それぞれ本発
明の第１．第２．第３および第４の実施例を示す縦断面
図、第５図は従来技術を適用した蒸気タービンの高圧部
の縦断面図、第６図は従来のノズルボックスを示す縦断
面図である。
１・・・外部ケーシング、２・・・内部ケーゾング、３
・・・ノズルボックス、４・・・スリーブ、５ａｌ ５
ｂ・・・第１段動翼、６ａ、６ｂ・・・第１段ノズル、
７・・・第２段ノズル、８．８ａ、９ｂ−・−作動蒸気
、９ａ。
９ｂ・・・バランスホール、１０ａ、ｌＱｂ・・・漏洩
蒸気、１１・・・ノズルボックス内周面とロータ外周面
間の間隙、１２・・・第２段ダイヤフラムバッキング、
１３・・・ノズルボックスの内周面、１４・・・ロータ
、１６ａ、１６ｂ、１６ｃ・・・ノズルボックスの突出
部、１７ａ、１７ｂ、１７ｃ・−ロー１に設けられた突
起、１８ａ、１８ｂ、１８ｃ・・・バッキングリング固
定溝、１９ａ、１９ｂ、１９ｃ、２０ａ。
２０ｂ、２０ｃ・・・ラビリンスバンキング。1, 2, 3 and 4 respectively represent the first embodiment of the present invention. Second. FIG. 5 is a vertical cross-sectional view of a high-pressure part of a steam turbine to which the prior art is applied, and FIG. 6 is a vertical cross-sectional view of a conventional nozzle box. 1... External casing, 2... Internal casing, 3
...Nozzle box, 4...Sleeve, 5al 5
b... 1st stage moving blade, 6a, 6b... 1st stage nozzle,
7...Second stage nozzle, 8.8a, 9b--Working steam, 9a. 9b...Balance hole, 10a, lQb...Leaking steam, 11...Gap between the inner peripheral surface of the nozzle box and the outer peripheral surface of the rotor, 12...Second stage diaphragm backing,
13... Inner peripheral surface of nozzle box, 14... Rotor, 16a, 16b, 16c... Projection of nozzle box, 17a, 17b, 17c... Protrusion provided on row 1, 18a, 18b, 18c... Backing ring fixing groove, 19a, 19b, 19c, 20a. 20b, 20c...Labyrinth Banking.
Claims (1)
ズルボックス内周面とロータ外周面との間に、蒸気シー
ル用の少なくとも１個のラビリンスパッキングを設けた
ことを特徴とする複流形ノズルボックス。1. A double flow nozzle box for a steam turbine, characterized in that at least one labyrinth packing for steam sealing is provided between the inner peripheral surface of the nozzle box and the outer peripheral surface of the rotor.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20628384A JPS6185502A (en) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | Double-flow type nozzle box |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20628384A JPS6185502A (en) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | Double-flow type nozzle box |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6185502A true JPS6185502A (en) | 1986-05-01 |
Family
ID=16520743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP20628384A Pending JPS6185502A (en) | 1984-10-03 | 1984-10-03 | Double-flow type nozzle box |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6185502A (en) |
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| US6174132B1 (en) | 1994-02-22 | 2001-01-16 | Hitachi, Ltd. | Steam-turbine power plant and steam turbine |
| JP2008075645A (en) * | 2006-08-21 | 2008-04-03 | Toshiba Corp | Steam turbine |
| EP2028346A3 (en) * | 2007-08-22 | 2010-03-10 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine |
| US8142146B2 (en) | 2007-08-22 | 2012-03-27 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Steam turbine |
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1984
- 1984-10-03 JP JP20628384A patent/JPS6185502A/en active Pending
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