JPS6017210A - 複合サイクル発電プラント - Google Patents
複合サイクル発電プラントInfo
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- JPS6017210A JPS6017210A JP12318183A JP12318183A JPS6017210A JP S6017210 A JPS6017210 A JP S6017210A JP 12318183 A JP12318183 A JP 12318183A JP 12318183 A JP12318183 A JP 12318183A JP S6017210 A JPS6017210 A JP S6017210A
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- F01K23/02—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled
- F01K23/06—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle
- F01K23/10—Plants characterised by more than one engine delivering power external to the plant, the engines being driven by different fluids the engine cycles being thermally coupled combustion heat from one cycle heating the fluid in another cycle with exhaust fluid of one cycle heating the fluid in another cycle
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Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
〔発明の利用分野〕
本発明は、ガスタービン装置と、このガスタービン装置
の排ガスを熱源匪して流体を加熱する排熱回収ボイラ装
置と、この加熱された流体によシ作動される蒸気タービ
ン装置とからなる複合ザイクル発電プラントに関する。
の排ガスを熱源匪して流体を加熱する排熱回収ボイラ装
置と、この加熱された流体によシ作動される蒸気タービ
ン装置とからなる複合ザイクル発電プラントに関する。
この種のプラント位、ガスタービンの排ガスを熱源とし
て排熱回収ボイラで蒸気を発生させる関係上、ガスター
ビン駆動用の燃料によってはその燃料排ガスに含まれる
物質の影響を大きく受けることがある。典型的には、イ
オウ分の多い燃料であると排ガスに酸腐食性成分が多く
含まれることになり、排熱回収ボイラがこれにより腐食
されるという問題が出て来る。この問題は、排ガスの熱
を回収利用する複合サイクル発電プラントにおいては、
多かれ少なかれ避けられないことである。
て排熱回収ボイラで蒸気を発生させる関係上、ガスター
ビン駆動用の燃料によってはその燃料排ガスに含まれる
物質の影響を大きく受けることがある。典型的には、イ
オウ分の多い燃料であると排ガスに酸腐食性成分が多く
含まれることになり、排熱回収ボイラがこれにより腐食
されるという問題が出て来る。この問題は、排ガスの熱
を回収利用する複合サイクル発電プラントにおいては、
多かれ少なかれ避けられないことである。
更に、従来、複合サイクル発電プラント社、その排熱回
収ボイ２が排熱のみを熱源として他に補助燃料などを用
いない非助燃のものが主体であったが、最近プラントに
よっては出力アップを要求される場合があり、非助燃の
もの以上に出力能力のある助燃方式のもの、つまシ排熱
の他に補助燃料力どを用いる型を採用する必要性が出て
来た。
収ボイ２が排熱のみを熱源として他に補助燃料などを用
いない非助燃のものが主体であったが、最近プラントに
よっては出力アップを要求される場合があり、非助燃の
もの以上に出力能力のある助燃方式のもの、つまシ排熱
の他に補助燃料力どを用いる型を採用する必要性が出て
来た。
助燃の場合、上記のことは一層大きな問題になる。
つまシ助燃の燃料としてイオウ分等の酸腐食性成分を含
まないものを使用する燃料焚が好ましいのは勿論である
が、近年はコストや石油事情の問題力とから、イオウ分
の多い残さ油等の粗悪な燃料を使用せざるを得ないこと
が多い。このような粗悪な燃料を用いると、排熱回収ボ
イラでの助燃ではそのバーナーチップ詰シ等トラブルの
要因が多く、結局使用不可能となる場合がある。かつこ
の基本的な問題に加えて、更に、酸腐食性成分を含む燃
料を用いると、成る温度以下では腐食が生じるため、排
熱回収ボイラの熱源の温度を余り下げられないという問
題がある。このだめ、効率を上げるための温度を成る程
度下げようとしてもそれができず、よって効率と酸腐食
の問題とが相背反する問題となっている。このことは、
助燃方式を採用する際顕著に問題になるが、前記の如く
排ガスを発生するガスタービン自体の燃料もイオウ等を
含むものを用いざるを得ない事が多く、従って複合サイ
クルプラントにとって、共通する問題となっている。
まないものを使用する燃料焚が好ましいのは勿論である
が、近年はコストや石油事情の問題力とから、イオウ分
の多い残さ油等の粗悪な燃料を使用せざるを得ないこと
が多い。このような粗悪な燃料を用いると、排熱回収ボ
イラでの助燃ではそのバーナーチップ詰シ等トラブルの
要因が多く、結局使用不可能となる場合がある。かつこ
の基本的な問題に加えて、更に、酸腐食性成分を含む燃
料を用いると、成る温度以下では腐食が生じるため、排
熱回収ボイラの熱源の温度を余り下げられないという問
題がある。このだめ、効率を上げるための温度を成る程
度下げようとしてもそれができず、よって効率と酸腐食
の問題とが相背反する問題となっている。このことは、
助燃方式を採用する際顕著に問題になるが、前記の如く
排ガスを発生するガスタービン自体の燃料もイオウ等を
含むものを用いざるを得ない事が多く、従って複合サイ
クルプラントにとって、共通する問題となっている。
この問題について、図面を参照して更に詳しく説明する
と次の通シでおる。
と次の通シでおる。
従来の助燃方式複合サイクル発電プラントを第１図に示
す。これは蒸気タービンが１か所の蒸気入口をもつ単圧
型の従来例である。
す。これは蒸気タービンが１か所の蒸気入口をもつ単圧
型の従来例である。
ガスタービン装置１０は、圧縮機１１と燃焼器１２とガ
スタービン１３によ多構成されていて、発電機１４を駆
動する。
スタービン１３によ多構成されていて、発電機１４を駆
動する。
排熱回収ボイラ２０は、ガスの上流側よシ、過熱器２１
．蒸発器２２９節炭器２３．ドラム２４゜および助燃装
置２６によ）構成される。
．蒸発器２２９節炭器２３．ドラム２４゜および助燃装
置２６によ）構成される。
また蒸気タービン装置３０は、蒸気タービン３１、発電
機３５．復水器３２．復水ポンプ３３゜脱気器３６によ
って構成される。
機３５．復水器３２．復水ポンプ３３゜脱気器３６によ
って構成される。
上記排熱回収ボイラ２０の過熱器２１と上記蒸気タービ
ン装置３０は、高圧高温蒸気管４で連結されている。前
記蒸気タービン３１．復水器３２゜脱気器３６．排熱回
収ボイラ２０の節炭器２３は、復水管５および給水管６
で連結され、給水管６の上流側に給水ポンプ３４が設置
されている。
ン装置３０は、高圧高温蒸気管４で連結されている。前
記蒸気タービン３１．復水器３２゜脱気器３６．排熱回
収ボイラ２０の節炭器２３は、復水管５および給水管６
で連結され、給水管６の上流側に給水ポンプ３４が設置
されている。
空気１は上記圧縮機１１によって圧縮され燃焼器１２に
おいて燃料７を燃焼させ、高温ガス２を発生し上記ガス
タービン１３に注入し、上記発電機１４を駆動する。該
タービン１３から排出された排ガス３は、排熱回収ボイ
ラ２０に流入する。
おいて燃料７を燃焼させ、高温ガス２を発生し上記ガス
タービン１３に注入し、上記発電機１４を駆動する。該
タービン１３から排出された排ガス３は、排熱回収ボイ
ラ２０に流入する。
排熱回収ボイラ２０では、給水６が給水され、上記節炭
器２３．蒸発器２２．過熱器２１を通過するうちに、上
記排ガス３の熱を回収し、さらに助燃装置２６によシ高
温の蒸気４となり、蒸気タービン３１へ注入され発電機
３５を駆動する。
器２３．蒸発器２２．過熱器２１を通過するうちに、上
記排ガス３の熱を回収し、さらに助燃装置２６によシ高
温の蒸気４となり、蒸気タービン３１へ注入され発電機
３５を駆動する。
また、上記蒸気タービン３１の中間よシ抽気管８を通じ
、蒸気の一部が抽気され上記脱気器３６の熱源となって
いる。
、蒸気の一部が抽気され上記脱気器３６の熱源となって
いる。
このような複合サイクル発電プラントの全体としての効
率は、給水温度が低いほど高い。即ち、以上説明した従
来の複合サイクル発電プラントにおける、排熱回収ボイ
ラに供給される給水の温度と複合サイクル発電プラント
全体の効率との関係は第２図に示す通シである。
率は、給水温度が低いほど高い。即ち、以上説明した従
来の複合サイクル発電プラントにおける、排熱回収ボイ
ラに供給される給水の温度と複合サイクル発電プラント
全体の効率との関係は第２図に示す通シである。
第２図において、蒸気タービンプラントサイクルとして
は、グラフＩに示す如く給水温度が高いほど効率が高く
なるが、排熱回収ボイラ効率としては、グラフＵの過多
給水温度が低いほど効率は。
は、グラフＩに示す如く給水温度が高いほど効率が高く
なるが、排熱回収ボイラ効率としては、グラフＵの過多
給水温度が低いほど効率は。
高くなる。全体の複合サイクル発電プラントとしては、
グラフ■でその効率を示すように、給水温度が低いほど
効率が高い。
グラフ■でその効率を示すように、給水温度が低いほど
効率が高い。
ところが、給水が供給される排熱回収ボイラは、前記し
是問題から、成る温度（「酸露点」と称する）を下回る
と酸腐食が起こるため、余り温度を下げることはできな
い。即ち、ガスタービンの排ガス中に含まれる腐食成分
の量にもよるが、一般に低温に訃けるイオウ分等の酸露
点による腐食速度と給水温度との一般的な関係は第３図
に示す通シである。この第３図から明らかなように、排
ガス中のイオウ分等の酸は約１２０Ｃ〜１４０Ｃにおい
て露点以下となり、腐食速度が急激に上昇することがわ
かる。
是問題から、成る温度（「酸露点」と称する）を下回る
と酸腐食が起こるため、余り温度を下げることはできな
い。即ち、ガスタービンの排ガス中に含まれる腐食成分
の量にもよるが、一般に低温に訃けるイオウ分等の酸露
点による腐食速度と給水温度との一般的な関係は第３図
に示す通シである。この第３図から明らかなように、排
ガス中のイオウ分等の酸は約１２０Ｃ〜１４０Ｃにおい
て露点以下となり、腐食速度が急激に上昇することがわ
かる。
従って、従来においては、前記第２図により説明した全
体の複合サイクル発電プラント効率の低下にもかかわら
ず、排熱回収ボイラに備えられたドラム出口水を節炭器
入口へ循環させたシ、あるいは、脱気器、給水加熱器を
設置し蒸気タービンからの抽気を熱源にして、給水温度
を酸露点以上の温度に上昇させていた。
体の複合サイクル発電プラント効率の低下にもかかわら
ず、排熱回収ボイラに備えられたドラム出口水を節炭器
入口へ循環させたシ、あるいは、脱気器、給水加熱器を
設置し蒸気タービンからの抽気を熱源にして、給水温度
を酸露点以上の温度に上昇させていた。
さらに、前記第１図に示される複合サイクル発電プラン
トにおいて、排熱回収ボイラで山気される能力以上の蒸
気タービン出力が要求された場合、従来の排熱回収ボイ
ラに前述した如き燃料焚装置を設けた助燃方式によシ蒸
気タービン出方向上を図ることも可能であるが、この場
合既述の通りイオウ分等の酸分の多い燃料を使用すると
、前述した酸露点防止装置を具備する必要がでて来る。
トにおいて、排熱回収ボイラで山気される能力以上の蒸
気タービン出力が要求された場合、従来の排熱回収ボイ
ラに前述した如き燃料焚装置を設けた助燃方式によシ蒸
気タービン出方向上を図ることも可能であるが、この場
合既述の通りイオウ分等の酸分の多い燃料を使用すると
、前述した酸露点防止装置を具備する必要がでて来る。
また上記のような粗悪な燃料を使用する場合、前述した
如くダクトボイラとしての設計上のボイラ特性の難しさ
と、バーナーチップの詰まｐ等の非信頼性の問題点があ
ったわけである。
如くダクトボイラとしての設計上のボイラ特性の難しさ
と、バーナーチップの詰まｐ等の非信頼性の問題点があ
ったわけである。
本発明は、上記従来技術の問題点に鑑み、低質燃料に対
して酸露点による腐食を防止することを可能に１〜、さ
らに主蒸気条件を高温高圧条件に改善でき、出力を上昇
させ、プラントとしての効率を向上することができる複
合サイクル発電プラントを提供することを目的とする。
して酸露点による腐食を防止することを可能に１〜、さ
らに主蒸気条件を高温高圧条件に改善でき、出力を上昇
させ、プラントとしての効率を向上することができる複
合サイクル発電プラントを提供することを目的とする。
上記目的を達成すべく、本発明は給水を排熱回収ボイラ
に導入し、ガスタービンの排ガスと熱交換し、予熱され
た給水を排熱回収ボイラとは別置の燃料焚ボイラに導き
、該燃料焚ボイラで発生された発生蒸気を蒸気タービン
入口に連結させる構成をとる。
に導入し、ガスタービンの排ガスと熱交換し、予熱され
た給水を排熱回収ボイラとは別置の燃料焚ボイラに導き
、該燃料焚ボイラで発生された発生蒸気を蒸気タービン
入口に連結させる構成をとる。
以下本発明について、その実施例のいくつかを図面に基
づいて詳述することによシ更に説明する。
づいて詳述することによシ更に説明する。
なお実施例の説明において、前述した従来のものと同様
の構成部分については、図面中に第１図と同一の符号を
何し、その詳しい説明は省略する。
の構成部分については、図面中に第１図と同一の符号を
何し、その詳しい説明は省略する。
第４図に、前述した第１図の代表的な複合サイクル発電
プラントに本発明を適用した一実施例を示す。
プラントに本発明を適用した一実施例を示す。
第４図において、本発明の特徴は、給水を排熱回収ボイ
ラ２０に導入し、ガスタービン１０の排ガス３と熱交換
し、予熱された給水を排熱回収ボイラ２０とは別置の燃
料焚ボイラ４０に導き、燃料焚ボイラからの発生蒸気を
蒸気タービン３０に導入するところにある。
ラ２０に導入し、ガスタービン１０の排ガス３と熱交換
し、予熱された給水を排熱回収ボイラ２０とは別置の燃
料焚ボイラ４０に導き、燃料焚ボイラからの発生蒸気を
蒸気タービン３０に導入するところにある。
この実施例を更に具体的に詳しく説明すると、次の通り
である。図中の符号５は復水系統を示し、復水器３２か
らの復水は、復水ポンプ３３を経て排熱回収ボイラ２０
に備えられた節炭器２３．蒸発器２２．ドラム２４を順
次経て、過熱器２１に導入される。過熱器によシ過熱さ
れた発生蒸気は、蒸気管９によシ蒸気タービン３１に導
入される。
である。図中の符号５は復水系統を示し、復水器３２か
らの復水は、復水ポンプ３３を経て排熱回収ボイラ２０
に備えられた節炭器２３．蒸発器２２．ドラム２４を順
次経て、過熱器２１に導入される。過熱器によシ過熱さ
れた発生蒸気は、蒸気管９によシ蒸気タービン３１に導
入される。
一方、上記の復水系統５において復水ポンプ３３を経て
排熱回収ボイ２２０に供給される系統より分岐させた給
水は、排熱回収ボイラ２０に導入され予熱器２５によシ
、給水はガスタービン１０の排ガス３と熱交換され１２
０Ｃ〜１４０Ｃに温度上昇される。この温度上昇は、酸
露点よシも温度を高くして、酸腐食を防止させるためで
もある。よって本予熱器２５の設置により、次に説明す
るイオウ分等の酸分の多い燃料を使用する燃料焚ボイラ
の場合でも、その酸露点による腐食を防止することが可
能となる。
排熱回収ボイ２２０に供給される系統より分岐させた給
水は、排熱回収ボイラ２０に導入され予熱器２５によシ
、給水はガスタービン１０の排ガス３と熱交換され１２
０Ｃ〜１４０Ｃに温度上昇される。この温度上昇は、酸
露点よシも温度を高くして、酸腐食を防止させるためで
もある。よって本予熱器２５の設置により、次に説明す
るイオウ分等の酸分の多い燃料を使用する燃料焚ボイラ
の場合でも、その酸露点による腐食を防止することが可
能となる。
即ちこの構成によって、イオウ分等を含む粗悪な燃料を
用いた場合でも、その酸分によシ腐食が起こることが防
止できるものである。ガスタービン１０の排ガス３によ
シ給水の温度を上昇させて、酸露点以上にしておくので
、酸露点以下で生ずる腐食は発生しないからである。
用いた場合でも、その酸分によシ腐食が起こることが防
止できるものである。ガスタービン１０の排ガス３によ
シ給水の温度を上昇させて、酸露点以上にしておくので
、酸露点以下で生ずる腐食は発生しないからである。
上記予熱器によシ温度上昇された給水は、節炭器４４．
蒸発器４３．ドラム４５および過熱器４２を具備した燃
料焚ボイラ４０の、その節炭器４４に導入される。更に
蒸発器４３．ドラム４５を経て、過熱器４２によシ過熱
される。ここでの発生蒸気は、高圧高温主蒸気管４を経
て前述した排ガス回収ボイラからの発生蒸気９と合流し
、蒸気タービン３１に主蒸気として導入される。
蒸発器４３．ドラム４５および過熱器４２を具備した燃
料焚ボイラ４０の、その節炭器４４に導入される。更に
蒸発器４３．ドラム４５を経て、過熱器４２によシ過熱
される。ここでの発生蒸気は、高圧高温主蒸気管４を経
て前述した排ガス回収ボイラからの発生蒸気９と合流し
、蒸気タービン３１に主蒸気として導入される。
上記構成の結果、本実施例では熱効率を向上させること
ができる。この熱効率向上は、本発明による効果の一つ
であるが、これについて本例の場合に即して第５図によ
シ説明する。
ができる。この熱効率向上は、本発明による効果の一つ
であるが、これについて本例の場合に即して第５図によ
シ説明する。
第５図は、蒸気を作動流体として用いる最も簡単な理論
サイクルであるランキンサイクルのＴ−８線図を示−５
゜ このランキンサイクルは、ボイラで発生した過熱蒸気■
をタービンに導き、膨張させて■の状態とし、復水器で
冷却して飽和水■とし、給水ポンプで昇圧して■の状態
でボイラに送シ、ここで加熱して■→■→■の経路で再
び過熱蒸気■の状態にもどすサイクルである。
サイクルであるランキンサイクルのＴ−８線図を示−５
゜ このランキンサイクルは、ボイラで発生した過熱蒸気■
をタービンに導き、膨張させて■の状態とし、復水器で
冷却して飽和水■とし、給水ポンプで昇圧して■の状態
でボイラに送シ、ここで加熱して■→■→■の経路で再
び過熱蒸気■の状態にもどすサイクルである。
面積■■■■■がボイラで供給する熱量を表わし、面積
■■■■■が発生する仕事に和尚する熱量（有効熱量）
を表わし、また面積■■■■が復水器に捨てる熱量（無
効熱量）を表わす。その理論熱効率は下記式にて表わさ
れる。
■■■■■が発生する仕事に和尚する熱量（有効熱量）
を表わし、また面積■■■■が復水器に捨てる熱量（無
効熱量）を表わす。その理論熱効率は下記式にて表わさ
れる。
ここで、ηＲ二乏ンキンサイクル理論熱効率（％）
ＡＬ：有効熱量（’ｖＡ ／ ｈ ）
ＱＢ：供給された熱量（１７／ｈ）
したがってザイクル熱効率を向上させるだめには、有効
熱量の増加が無効熱量の増加を上回ることが必要でおる
。
熱量の増加が無効熱量の増加を上回ることが必要でおる
。
いま、第５図で排気真空度を一定としたとき、従来の蒸
気条件によるランキンサイクルを■■■■■で示し、本
発明による前記燃料焚ボイラ設置によシ蒸気温度が上昇
されたランキンサイクルを（２）■■■■で示す。
気条件によるランキンサイクルを■■■■■で示し、本
発明による前記燃料焚ボイラ設置によシ蒸気温度が上昇
されたランキンサイクルを（２）■■■■で示す。
本図よシ過熱温度が上昇するに従って有効熱量の増加が
無効熱量の増加を上回シ、熱効率が向上されることは明
らかである。
無効熱量の増加を上回シ、熱効率が向上されることは明
らかである。
上述の如く本実施例の効果としては、第１に助燃型排熱
回収ボイラでは解決できなかった、イオウ分等を含む粗
悪な燃料に対しても、その酸分による腐食を防止できる
ことがある。即ち本構成では、カスタービン１０の排ガ
ス３を利用して給水温度を上昇させることによシ、酸露
点による腐食を防止することを可能とした。さらに第２
に、排熱回収ボイラ２０とは別置の燃料焚ボイラ４０を
設置することによシ、従来のガスタービン排ガス利用に
よる低温蒸気を高温蒸気にさせ主蒸気条件を改善したの
で、複合サイクル発電プラント効率の向上が図られる。
回収ボイラでは解決できなかった、イオウ分等を含む粗
悪な燃料に対しても、その酸分による腐食を防止できる
ことがある。即ち本構成では、カスタービン１０の排ガ
ス３を利用して給水温度を上昇させることによシ、酸露
点による腐食を防止することを可能とした。さらに第２
に、排熱回収ボイラ２０とは別置の燃料焚ボイラ４０を
設置することによシ、従来のガスタービン排ガス利用に
よる低温蒸気を高温蒸気にさせ主蒸気条件を改善したの
で、複合サイクル発電プラント効率の向上が図られる。
次に応用例として、複圧型複合サイクル発電プラントに
適用した場合の一例を第６図に示す。
適用した場合の一例を第６図に示す。
第６図は、先に説明した第４図の例に対し、排熱回収ボ
イラ２０よシ発生した低温低圧蒸気は、蒸気管９によシ
蒸気タービン３１の中間段に抽入される。
イラ２０よシ発生した低温低圧蒸気は、蒸気管９によシ
蒸気タービン３１の中間段に抽入される。
一方、復水系統５よシ分岐された給水は、給水ポンプ３
４によシ昇圧され、排熱回収ボイラ２０に導入され、更
に予熱器２５を介し燃料焚ボイラ４０に接続される。こ
こで発生した高温高圧蒸気は、蒸気タービン３１に主蒸
気として導入される。
４によシ昇圧され、排熱回収ボイラ２０に導入され、更
に予熱器２５を介し燃料焚ボイラ４０に接続される。こ
こで発生した高温高圧蒸気は、蒸気タービン３１に主蒸
気として導入される。
本発明は本応用例の如く複圧型複合サイクル発電プラン
トにも適用可能で、このような適用により、単玉型複合
サイクル発電プラントに比べてさらに高温高圧蒸気を発
生させることができる。よって複合サイクル発電プラン
ト全体のプラント効率の向上が図れるものである。
トにも適用可能で、このような適用により、単玉型複合
サイクル発電プラントに比べてさらに高温高圧蒸気を発
生させることができる。よって複合サイクル発電プラン
ト全体のプラント効率の向上が図れるものである。
なお当然のことではあるが、本発明は図示した実施例に
のみ限定されるものではない。
のみ限定されるものではない。
以上述べたように、本発明においては、第１に従来の助
燃型排熱回収ボイラでは対処できなかった、イオウ分等
を含む低質な燃料に対し、給水をガスタービンの排ガス
と熱交換し給水温度を上昇させることにより酸露点によ
る腐食を防止することが可能となる。さらに第２に、排
熱回収ボイラとは別置の燃料焚ボイラを設置し、上記の
予熱された給水を導入することによシ高温高圧の主蒸気
条件に改善することができたので、複合サイクル発電プ
ラントのプラント効率を改善することが可能になる。
燃型排熱回収ボイラでは対処できなかった、イオウ分等
を含む低質な燃料に対し、給水をガスタービンの排ガス
と熱交換し給水温度を上昇させることにより酸露点によ
る腐食を防止することが可能となる。さらに第２に、排
熱回収ボイラとは別置の燃料焚ボイラを設置し、上記の
予熱された給水を導入することによシ高温高圧の主蒸気
条件に改善することができたので、複合サイクル発電プ
ラントのプラント効率を改善することが可能になる。
【図面の簡単な説明】
第１図は、従来の一般的な単玉型複合ザイクル発電プラ
ントの全体構成を示す図、第２図は、給水温度と複合サ
イクル発電プラントの熱効率との関係を示す図、第３図
は、金属温度と腐食速度の傾向を示す図である。第４図
は、本発明に係る一実施例である単圧型抜合サイクル発
電プラントの全体構成を示す図である。第５図は、本発
明による理論ランキンサイクルＴ−８線図上の熱効率向
上を第４図の例についで説明する図である。第６図は、
本発明の他の一実施例である複圧型複合サイクル発電プ
ラントの全体構成を示す図である。 ３・・・排ガス、１０・・・ガスタービン、２０・・・
排熱回収ボイラ、３０・・・蒸気タービン、４０・・・
別置の燃料焚ボイラ。 代理人 弁理士 秋本正実 恰水温度（°Ｃ） 嘉Ｂ図 金属温度（°Ｃ）
ントの全体構成を示す図、第２図は、給水温度と複合サ
イクル発電プラントの熱効率との関係を示す図、第３図
は、金属温度と腐食速度の傾向を示す図である。第４図
は、本発明に係る一実施例である単圧型抜合サイクル発
電プラントの全体構成を示す図である。第５図は、本発
明による理論ランキンサイクルＴ−８線図上の熱効率向
上を第４図の例についで説明する図である。第６図は、
本発明の他の一実施例である複圧型複合サイクル発電プ
ラントの全体構成を示す図である。 ３・・・排ガス、１０・・・ガスタービン、２０・・・
排熱回収ボイラ、３０・・・蒸気タービン、４０・・・
別置の燃料焚ボイラ。 代理人 弁理士 秋本正実 恰水温度（°Ｃ） 嘉Ｂ図 金属温度（°Ｃ）
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 １、ガスタービン装置と、このガスタービン装置の排ガ
スを熱源として蒸気を発生する排熱回収ボイラ装置と、
このボイラ装置によシ発生した蒸気によシ駆動される蒸
気タービン装置とを備える複合サイクル発電プラントに
おいて、前記排熱回収ボイラとは別置に燃料焚ボイラを
設置し、該燃料焚ボイラに供給される給水は上記排熱回
収ボイラの排ガスと熱交換させる構成としたことを特徴
とする複合サイクル発電プラント。 ２、特許請求の範囲第１項の複合サイクル発電プラント
において、タービンは複数の蒸気入口を有する複圧ター
ビンに構成するとともに、燃料焚ボイラ側発生蒸気は排
熱回収ボイラ発生蒸気よシ高温高圧としてこれを該複圧
タービ／の高圧側へ投入したことを特徴とする複合サイ
クル発電プラント。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12318183A JPS6017210A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 複合サイクル発電プラント |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP12318183A JPS6017210A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 複合サイクル発電プラント |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6017210A true JPS6017210A (ja) | 1985-01-29 |
| JPH0445641B2 JPH0445641B2 (ja) | 1992-07-27 |
Family
ID=14854191
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP12318183A Granted JPS6017210A (ja) | 1983-07-08 | 1983-07-08 | 複合サイクル発電プラント |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6017210A (ja) |
Cited By (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0915233A1 (de) * | 1997-11-05 | 1999-05-12 | Asea Brown Boveri AG | Hybridkraftwerk |
| US6471877B1 (en) | 1999-06-30 | 2002-10-29 | Teijin Limited | Filter device for polycarbonate and production method for polycarbonate |
| JP2009138748A (ja) * | 2007-12-06 | 2009-06-25 | Alstom Technology Ltd | 排気ガスの再循環とｃｏ２の分離を行う複合サイクル発電所及びそのような複合サイクル発電所の動作方法 |
| JP2017150807A (ja) * | 2016-02-25 | 2017-08-31 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 熱回収蒸気発生器を予熱するためのシステムおよび方法 |
| KR20230132087A (ko) * | 2022-03-08 | 2023-09-15 | 월드에너지솔루션(주) | 친환경 발전시스템 |
-
1983
- 1983-07-08 JP JP12318183A patent/JPS6017210A/ja active Granted
Cited By (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| EP0915233A1 (de) * | 1997-11-05 | 1999-05-12 | Asea Brown Boveri AG | Hybridkraftwerk |
| US6471877B1 (en) | 1999-06-30 | 2002-10-29 | Teijin Limited | Filter device for polycarbonate and production method for polycarbonate |
| JP2009138748A (ja) * | 2007-12-06 | 2009-06-25 | Alstom Technology Ltd | 排気ガスの再循環とｃｏ２の分離を行う複合サイクル発電所及びそのような複合サイクル発電所の動作方法 |
| JP2017150807A (ja) * | 2016-02-25 | 2017-08-31 | ゼネラル エレクトリック テクノロジー ゲゼルシャフト ミット ベシュレンクテル ハフツングＧｅｎｅｒａｌ Ｅｌｅｃｔｒｉｃ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ ＧｍｂＨ | 熱回収蒸気発生器を予熱するためのシステムおよび方法 |
| CN107120632A (zh) * | 2016-02-25 | 2017-09-01 | 通用电器技术有限公司 | 用于预热余热回收蒸汽发生器的系统及方法 |
| KR20230132087A (ko) * | 2022-03-08 | 2023-09-15 | 월드에너지솔루션(주) | 친환경 발전시스템 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0445641B2 (ja) | 1992-07-27 |
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