JPS5811913A - 反射屈折レンズ - Google Patents
反射屈折レンズInfo
- Publication number
- JPS5811913A JPS5811913A JP56110515A JP11051581A JPS5811913A JP S5811913 A JPS5811913 A JP S5811913A JP 56110515 A JP56110515 A JP 56110515A JP 11051581 A JP11051581 A JP 11051581A JP S5811913 A JPS5811913 A JP S5811913A
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- JP
- Japan
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- lens
- object side
- positive lens
- mirror
- lens group
- Prior art date
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- Pending
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Classifications
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- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B17/00—Systems with reflecting surfaces, with or without refracting elements
- G02B17/08—Catadioptric systems
- G02B17/0856—Catadioptric systems comprising a refractive element with a reflective surface, the reflection taking place inside the element, e.g. Mangin mirrors
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B17/00—Systems with reflecting surfaces, with or without refracting elements
- G02B17/08—Catadioptric systems
- G02B17/0804—Catadioptric systems using two curved mirrors
- G02B17/0808—Catadioptric systems using two curved mirrors on-axis systems with at least one of the mirrors having a central aperture
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B17/00—Systems with reflecting surfaces, with or without refracting elements
- G02B17/08—Catadioptric systems
- G02B17/0852—Catadioptric systems having a field corrector only
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B17/00—Systems with reflecting surfaces, with or without refracting elements
- G02B17/08—Catadioptric systems
- G02B17/0884—Catadioptric systems having a pupil corrector
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Lenses (AREA)
Abstract
(57)【要約】本公報は電子出願前の出願データであるた
め要約のデータは記録されません。
め要約のデータは記録されません。
Description
【発明の詳細な説明】
本発明は撮影レンズに関し、殊に屈折系と反射鏡を組合
わせた複合光学系に関する。
わせた複合光学系に関する。
反射型式のレンズの特長を活かした反射屈折式レンズは
光路を折り返すことで全長を短縮できる利点及び、球面
鏡によって色収差を生じさせることなく結像させられる
利点によって、例えば３５ｍｍ 判−ＩＩＩレフレック
スカメラの交換レンズとして採用されているが、焦点側
ＰＡ＆ ５００ ｍｍ （画角５°）以上の望遠レンズ
として使用されることが多かった。
光路を折り返すことで全長を短縮できる利点及び、球面
鏡によって色収差を生じさせることなく結像させられる
利点によって、例えば３５ｍｍ 判−ＩＩＩレフレック
スカメラの交換レンズとして採用されているが、焦点側
ＰＡ＆ ５００ ｍｍ （画角５°）以上の望遠レンズ
として使用されることが多かった。
と云うのは、この型式のレンズは、全長ヲコンパクトに
すればする程ペッツバール和が大きくなると共に非点収
差や像面湾曲等が劣化する傾向があるため、画角を大き
くすることが困難で、画角５゜ヨリ大きな反射屈折レン
ズとしては特開昭５５−３２０２５が知られる程度であ
る。
すればする程ペッツバール和が大きくなると共に非点収
差や像面湾曲等が劣化する傾向があるため、画角を大き
くすることが困難で、画角５゜ヨリ大きな反射屈折レン
ズとしては特開昭５５−３２０２５が知られる程度であ
る。
本発明の目的は、コンパクトで明るくしかも画角の広い
反射屈折レンズを提供することにある。
反射屈折レンズを提供することにある。
本発明の実施例であるレンズの断面形状は、それぞれ第
１図、第６図、第５図に示す通りであって、本発明の構
成は、物体側に凸の強い面を向けた正レンズＬｌと、こ
の正レンズＬｌに凹を向けた屈折面を有し、物体側へ凹
の裏面反射面を具えた主鏡Ｍ工と、正レンズＬ、の像側
中央部に接合され、縁側に凸を向けた正レンズＬ８と、
正レンズＬ１の物体側中央部に接合され、両凹形状で物
体側に裏面反射面を具えた副鏡Ｍ２と、主鏡Ｍ１の中央
透光部と交組合せるかおるいは主＠Ｍｚの中央開口部付
近に位置する負レンズ群Ｌ＆を配置し、望ましくは以下
の条件式を満足する。
１図、第６図、第５図に示す通りであって、本発明の構
成は、物体側に凸の強い面を向けた正レンズＬｌと、こ
の正レンズＬｌに凹を向けた屈折面を有し、物体側へ凹
の裏面反射面を具えた主鏡Ｍ工と、正レンズＬ、の像側
中央部に接合され、縁側に凸を向けた正レンズＬ８と、
正レンズＬ１の物体側中央部に接合され、両凹形状で物
体側に裏面反射面を具えた副鏡Ｍ２と、主鏡Ｍ１の中央
透光部と交組合せるかおるいは主＠Ｍｚの中央開口部付
近に位置する負レンズ群Ｌ＆を配置し、望ましくは以下
の条件式を満足する。
１） ０．５２ｆ＜ ＴＬ ＜ ０．１４２ｆ２
） ０．１’＃＜ ＴＤ ＜ ０．２６ｆ■ −
Ｄ、６ｆ ＜ ｆｐｃ ＜−０，２５ｆ但し、
ＴＬは副鏡１ｈの反射面から像面までの軸上長。
） ０．１’＃＜ ＴＤ ＜ ０．２６ｆ■ −
Ｄ、６ｆ ＜ ｆｐｃ ＜−０，２５ｆ但し、
ＴＬは副鏡１ｈの反射面から像面までの軸上長。
ＴＤは副鏡Ｍ２の反射面から負レンズ群Ｌｋ最終屈折面
までの軸上長。
までの軸上長。
Ｒ□〜Ｒ，は物体側から順次、屈折面もしくは反射面の
曲率半径。
曲率半径。
ｆ７７！は正レンズＬｌとこれに接合した正レンズＬ、
及び副鏡Ｍ、の合成焦点距離。
及び副鏡Ｍ、の合成焦点距離。
ｆｔｃは負レンズ群Ｌｋの焦点距離。
ｆは全系の合成焦点距離。
以上の構成の油：味を次に説明する。反射型レンズをコ
ンパクト化するための主要件は、主鏡の反射面の集光性
を強めると共に副鏡の反射面で強く発散させることによ
り、望遠比を小さくしまた第ルンスＬｌの外径を縮小す
ることである。しかしながら、主鏡の反射鏡を強く湾曲
させると球面収差並びに正弦条件に係わるコマ収差の補
正が必要となり、副鏡の反射面を強く湾曲させることこ
の場合もコマ収差の補正が必要となる。その際、副鏡の
有効径は最大軸上光線に依存し、主鏡の内有効径（輪帯
状反射面の内径）は最大軸外光線に依存するが、広画角
化することは最大軸外光束の角度が大きくなることを意
味するから、レンズ径を小さくした状態で広角化を図る
ことは困難である。
ンパクト化するための主要件は、主鏡の反射面の集光性
を強めると共に副鏡の反射面で強く発散させることによ
り、望遠比を小さくしまた第ルンスＬｌの外径を縮小す
ることである。しかしながら、主鏡の反射鏡を強く湾曲
させると球面収差並びに正弦条件に係わるコマ収差の補
正が必要となり、副鏡の反射面を強く湾曲させることこ
の場合もコマ収差の補正が必要となる。その際、副鏡の
有効径は最大軸上光線に依存し、主鏡の内有効径（輪帯
状反射面の内径）は最大軸外光線に依存するが、広画角
化することは最大軸外光束の角度が大きくなることを意
味するから、レンズ径を小さくした状態で広角化を図る
ことは困難である。
条件（１）はレンズの前端から像面までの長さを規制し
ており、また条件（２）は条件（１）のもとで前端から
最終面までを規制する。両条件の極値の下限を画質を悪
化させる。上限値を越えるとレンズ全長が長く、小型の
レンズとは言い雌い。
ており、また条件（２）は条件（１）のもとで前端から
最終面までを規制する。両条件の極値の下限を画質を悪
化させる。上限値を越えるとレンズ全長が長く、小型の
レンズとは言い雌い。
このタイプのレンズでは、主レンズＬ１．副鏡Ｍ。
そして正レンズＬｓを光軸に沿って移動してフォーカシ
ングを行うが、条件（３）はフォーカシングに伴なう球
面収差の変動を抑制するために設定する。
ングを行うが、条件（３）はフォーカシングに伴なう球
面収差の変動を抑制するために設定する。
光条件の上限値を越えると７オーカシングに伴なう球面
収差の変動が大きく、物体距離が短くなると画質が悪化
する。また下限値を越えるとレンズ全系全体の球面収差
が補正過剰の状態となる。
収差の変動が大きく、物体距離が短くなると画質が悪化
する。また下限値を越えるとレンズ全系全体の球面収差
が補正過剰の状態となる。
条件（４）は主鏡に係わるもので、反射面に依って発生
する球面収差、コマ収差をその屈折面で補正するために
設定しており、上限値を越えると球面収差、コマ収差が
補正不足となり、下限値を越えると補正過剰となる。
する球面収差、コマ収差をその屈折面で補正するために
設定しており、上限値を越えると球面収差、コマ収差が
補正不足となり、下限値を越えると補正過剰となる。
条件（５）は、条件（１）の下で主鏡の反射面による集
光力と副鏡の反射面の発散力との関係式であり、これに
より最大軸上光線で決まる副鏡の有効径と最大軸外光線
で決まる内有効径が適切な寸法となり、レンズ全体を小
型にするのに役立つ。この条件式の上限値を越えると主
鏡の内有効径の増大を招き、その結果、レンズ系全体の
径が増大する。
光力と副鏡の反射面の発散力との関係式であり、これに
より最大軸上光線で決まる副鏡の有効径と最大軸外光線
で決まる内有効径が適切な寸法となり、レンズ全体を小
型にするのに役立つ。この条件式の上限値を越えると主
鏡の内有効径の増大を招き、その結果、レンズ系全体の
径が増大する。
また極値の下限を越えると副鏡の有効径を増加させねば
ならず、その結果主レンズの径も増大するなど、全系を
大型化させることになる。
ならず、その結果主レンズの径も増大するなど、全系を
大型化させることになる。
条件（６）は副鏡に係わるもので、副鏡の反射面に依っ
て発生する球面１区差、コマ収差を入射用面島で補正す
るだめの条件でおる。上限値を越えると、球面収差、コ
マ収差が過剰となり、下限値を越えると球面収差、コマ
収差の補正不足となる。
て発生する球面１区差、コマ収差を入射用面島で補正す
るだめの条件でおる。上限値を越えると、球面収差、コ
マ収差が過剰となり、下限値を越えると球面収差、コマ
収差の補正不足となる。
条件（力は、正レンズＬカのレンズ面Ｒδから入射した
光束がレンズＬ、、 Ｌよそして副鏡Ｍのレンズの三枚
接合レンズを通過して副鏡の裏面鏡で反射し、先のレン
ズ面Ｒ，ｔから射出する時の合成焦点距離をの劣化や副
鏡有効径の増大をきたすことになり、一方下限値を越え
ると主鏡の内有効径を増加させて、コンパクト化を困難
にする。
光束がレンズＬ、、 Ｌよそして副鏡Ｍのレンズの三枚
接合レンズを通過して副鏡の裏面鏡で反射し、先のレン
ズ面Ｒ，ｔから射出する時の合成焦点距離をの劣化や副
鏡有効径の増大をきたすことになり、一方下限値を越え
ると主鏡の内有効径を増加させて、コンパクト化を困難
にする。
を払えるとペッツバール和を増大させ、球面収差。
コマ収差が悪化する。下限値を越えるとレンズバックが
長くなって不都合である。
長くなって不都合である。
以１、実施例のレンズ・データを記載するが、各側は焦
点距離１−１ｏｏに正規化しており、Ｒｉは屈折面もし
くは反射面の曲率半径、Ｄｌは軸上面間隔、町は屈折率
、νｉはアツベ数、Ｂｆはバックフオ実施例１ ｆ−
１ｏｏ、ｏ ２ｗ−１０，０８Ｂｆ−１５，５９Ｒ□
−５０，０４５ＤＩ−２，７Ｎｉ−１，５１６３３シー
６４．１Ｒａ−１０９，’１３５ Ｄｇ−１５，６Ｎ
ｌ−１Ｒｍ−−４３，３２６Ｄａ−２，９Ｎｇ−１，５
１６５３シ、−６４．１Ｒａ＝−６６，９５６Ｄａ−−
２，９Ｎ４−１．５１６５３ シ、−７５４．１１（
ｇ−−４１５２６ＤＩ−−１０，３Ｎｍ−−１Ｒａ＝−
３１，７２３Ｄｓ−−ｉｎ Ｎｍ−１，５１６３５シ、
−６４．１Ｒ廊−１０９，１！１９ ＤＩ−−２，７
Ｎｍ＝−１，５１６３５シ、−６４．１Ｒ１−５０，０
４５Ｄｌ−−Ｌ５ Ｎ１−−１．５１６５５ シュー
６４．１Ｒａ−−４６，６７５０ｅ−１，３Ｎｇ−１，
５１６３５シ、−６４．１Ｙ１１− ５０．０４５ Ｄ
ｘ＝ ２．７ Ｎｚ−１，５１６３：５ シ、−
６４．１Ｒｍ−１０９，１３９Ｄｓ−５，０Ｎｍ−１，
５１６５５シ、−６４．１Ｒｓ−−５Ｌ７２５ Ｄａ
＝ １０．Ｓ Ｎｓ−１Ｒｓ−−４３，５２６Ｄｓ
−２，９Ｎｇ−１，５１６３５２’、−６４，１Ｒａ＝
−６６，９５５Ｄ４− １．６ Ｎ４− １Ｒマー−
１５，１７２’ｆ）ｔ−１，２Ｎｉ−１，５１６３３シ
ラー６４．１九−−５５，７８６Ｄａ−１，６Ｎｍ−１
，６８８９３シ、−３１．ＩＲｅ−−４４，０５７Ｎｓ
−１ 実施例１の６次収差係数Ｃｆ−１，００）１６ １
ＩＩ ｍ Ｐ
Ｖｌ １．７９１７ −０．２１＜Ｓ９ ０．０
２６５ ０．＜５８０４ −０．０８５６２ ０、（１
１２９０，０３１６０，０７７８−０，３１２０−０，
５７６２、ｓｏ、ｏ ｏ、ｏ ｏ、ｏ
ｏ、ｏ ｏ、。
点距離１−１ｏｏに正規化しており、Ｒｉは屈折面もし
くは反射面の曲率半径、Ｄｌは軸上面間隔、町は屈折率
、νｉはアツベ数、Ｂｆはバックフオ実施例１ ｆ−
１ｏｏ、ｏ ２ｗ−１０，０８Ｂｆ−１５，５９Ｒ□
−５０，０４５ＤＩ−２，７Ｎｉ−１，５１６３３シー
６４．１Ｒａ−１０９，’１３５ Ｄｇ−１５，６Ｎ
ｌ−１Ｒｍ−−４３，３２６Ｄａ−２，９Ｎｇ−１，５
１６５３シ、−６４．１Ｒａ＝−６６，９５６Ｄａ−−
２，９Ｎ４−１．５１６５３ シ、−７５４．１１（
ｇ−−４１５２６ＤＩ−−１０，３Ｎｍ−−１Ｒａ＝−
３１，７２３Ｄｓ−−ｉｎ Ｎｍ−１，５１６３５シ、
−６４．１Ｒ廊−１０９，１！１９ ＤＩ−−２，７
Ｎｍ＝−１，５１６３５シ、−６４．１Ｒ１−５０，０
４５Ｄｌ−−Ｌ５ Ｎ１−−１．５１６５５ シュー
６４．１Ｒａ−−４６，６７５０ｅ−１，３Ｎｇ−１，
５１６３５シ、−６４．１Ｙ１１− ５０．０４５ Ｄ
ｘ＝ ２．７ Ｎｚ−１，５１６３：５ シ、−
６４．１Ｒｍ−１０９，１３９Ｄｓ−５，０Ｎｍ−１，
５１６５５シ、−６４．１Ｒｓ−−５Ｌ７２５ Ｄａ
＝ １０．Ｓ Ｎｓ−１Ｒｓ−−４３，５２６Ｄｓ
−２，９Ｎｇ−１，５１６３５２’、−６４，１Ｒａ＝
−６６，９５５Ｄ４− １．６ Ｎ４− １Ｒマー−
１５，１７２’ｆ）ｔ−１，２Ｎｉ−１，５１６３３シ
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，６８８９３シ、−３１．ＩＲｅ−−４４，０５７Ｎｓ
−１ 実施例１の６次収差係数Ｃｆ−１，００）１６ １
ＩＩ ｍ Ｐ
Ｖｌ １．７９１７ −０．２１＜Ｓ９ ０．０
２６５ ０．＜５８０４ −０．０８５６２ ０、（１
１２９０，０３１６０，０７７８−０，３１２０−０，
５７６２、ｓｏ、ｏ ｏ、ｏ ｏ、ｏ
ｏ、ｏ ｏ、。
４−５．０６６７ ４．５９９７ −５．８２２８−０
．７８５９ ４．００４４５ ４．０！＋５９ −４．
５５９９ ５．１５２０ −１．９７０６ −３．５９
４５６ ０．４０１２−０．８６７０ １．８７３６
−０．７８５９ −２．５５０５７ −０．４１３２
０．９６０５−２．２５５０ １．０７３４ ２．６９
５８Ｂ０．０ ０．０ ０．０ ０．０
０．０９０．０ ０．０ ０．０ ０
．０ ０．０１０ −２．３７１８ ２．５８８９
−２．８２５９ ２．８２５９ ０．００００ｉｉ
ｏ、ｏ ｏ、ｏ ｏ、ｏ ｏ、ｏ
ｏ、。
．７８５９ ４．００４４５ ４．０！＋５９ −４．
５５９９ ５．１５２０ −１．９７０６ −３．５９
４５６ ０．４０１２−０．８６７０ １．８７３６
−０．７８５９ −２．５５０５７ −０．４１３２
０．９６０５−２．２５５０ １．０７３４ ２．６９
５８Ｂ０．０ ０．０ ０．０ ０．０
０．０９０．０ ０．０ ０．０ ０
．０ ０．０１０ −２．３７１８ ２．５８８９
−２．８２５９ ２．８２５９ ０．００００ｉｉ
ｏ、ｏ ｏ、ｏ ｏ、ｏ ｏ、ｏ
ｏ、。
１２ ０．０ ０．０ ０．０ ０．０
０．０１５ ２．９０５６ −２．０７２２ １．
４７７９ １．０７３４ −１．８１９５１４ −０．
８１８４ ０．５９７６ −０．４３６３ −０．７８
５９ ０．８９２４１５ ０．４５５７ −０．４８１
１ ０．５０７９ ０．５０８７ −１．０７３３１６
−１．０９９５ −０．２２０６ −０．０４４５
−２．２４４５−０．４５９１１７ −０．０２１９
０．０４４９ −０．０９２５−０．１２０８ ０．４
５７５１８ ０．２０９９ −０．３１７１ ０．４７
９０ ０．９２５９ −２．１２２２ｉｔｔＯ，０２４
４−０，１１１５０，１４０００，０８２２−４，０５
０８１：球面収差 Ｐ：ペツツパール和■：：ｌマ
■二歪曲 ■：非点収差 実施例２ ｆ−１００，０２ｖｌ−１０，０° Ｂｆ
＝１８．５７Ｒ１−３４，２５３，Ｄｌ−５−Ｑ Ｎｌ
−１，５６９６ｂ ν、−４９，４Ｒａ−５５，４８
７Ｄａ−９，７Ｎ２− １Ｒｓ−−５７，６２６０＋ｌ
−５，６Ｎｇ−１，５１６３３１’ −６４，ＩＲｓ−
−５４，ＥＰ＋２ Ｄｓ−−３，５Ｎｇ−−１，５１
６０２シ、−５６．８Ｒａ＝ ５３．４８７ Ｄａ
＝−５，０Ｎｇ−−１，５６９６５ν、 −４９，４Ｒ
１−５４，２５６Ｄｉ−−１，８Ｎ１−−１．５１６！
１３ シュー６４．１Ｒ６−〜３３．フ６８ ｐ６
−１．８ Ｎｇ−１，５１６３３シ、−６４．１Ｒ１
−５４，２５） Ｄｌ−３，０Ｎｌ−１，５６９６５
ν、−４９，４Ｂ２＝ ５５．４８７ Ｄａ−５，
ｂ Ｎｓ−１，５１６０２シ、−５６．８Ｒｓ＝−５
４，８３２Ｄａ−４，５Ｎｌ−１Ｒｙ＝−１１，８８０
Ｄｙ−１，７ｔｈ−１，６３９８０シ、−５４．５Ｒｓ
＝ −５７，６２６Ｄｕ−５，６Ｎｇ−１，５１６３５
１’、−６４，１Ｂ４＝−５５，２９６Ｄａ−０，８Ｎ
ａ” ＩＲａ＝−５１７，６７７Ｄｕ−１，６Ｎａ−
１，７１７３６１’、−２９，５Ｒ，−〜４７．２４２
Ｎｅ−１実１ｊｆｌｉ例３ ｆ−
１００，０２Ｗ＝１０．０’ Ｂｊ−１７，０５Ｈ１”
５８．５７６ Ｄｌ−２，６Ｎｌ−１，５８１４４
ν、−４０，７Ｒｇ−５１，１１２Ｄａ−９，５Ｎｓ＋
＝ １Ｒｇ＝−３２，７ン７ Ｄｚ−３，７Ｎ＋！
−１，５１６３６シｍ−６４．１Ｒ４−−４９，４０２
Ｄａ−−３，７Ｎａ”−１，５１６５５シ、−６４．１
迅−−、！５２．７７７ Ｄａ−−６，５Ｎａ−−１
Ｒａ−−２１，８５Ｄａ−−５，０Ｎｇ−−１，５１４
５４シ、−５４．７Ｒ＊−５１，１１２Ｄａ−−２，６
Ｎｇ−−１，５８１４４ｖ −４０，７虐 Ｒ１−３８，３６７Ｄｚ−−１，８Ｎｚ−−１，５１６
５３シｔｚ−６４．１Ｙｌａ−−５０，１５２Ｄａ−１
，８Ｎｇ−１，５１６５５ジロー６４．１’Ｂｚ−３８
，３６７Ｄｌ−２，６Ｎｘ−１，５８１４４’、−４０
，７Ｒｚ−５１，１１２Ｄｉ＋−！１．０ Ｎｍ−１，
５１４５４’ｍ−’６４．７Ｒｓ−−２１，８５Ｄｓ−
６，１Ｎａ−１Ｒマー−１６，０６５Ｄマー ２．２
Ｎマー １ ．６５９５ シ、−４４．９Ｒａ
−１４，３１５Ｄａ−２，ＯＮｇ−１Ｒｅ＝ １８．
０１７ Ｄｓ−２，０Ｎｍ＝ １．７１７ ν。−
４７，３ＲＬＯ＝１８５６．８５５ Ｎｗ
−１図に示す。
０．０１５ ２．９０５６ −２．０７２２ １．
４７７９ １．０７３４ −１．８１９５１４ −０．
８１８４ ０．５９７６ −０．４３６３ −０．７８
５９ ０．８９２４１５ ０．４５５７ −０．４８１
１ ０．５０７９ ０．５０８７ −１．０７３３１６
−１．０９９５ −０．２２０６ −０．０４４５
−２．２４４５−０．４５９１１７ −０．０２１９
０．０４４９ −０．０９２５−０．１２０８ ０．４
５７５１８ ０．２０９９ −０．３１７１ ０．４７
９０ ０．９２５９ −２．１２２２ｉｔｔＯ，０２４
４−０，１１１５０，１４０００，０８２２−４，０５
０８１：球面収差 Ｐ：ペツツパール和■：：ｌマ
■二歪曲 ■：非点収差 実施例２ ｆ−１００，０２ｖｌ−１０，０° Ｂｆ
＝１８．５７Ｒ１−３４，２５３，Ｄｌ−５−Ｑ Ｎｌ
−１，５６９６ｂ ν、−４９，４Ｒａ−５５，４８
７Ｄａ−９，７Ｎ２− １Ｒｓ−−５７，６２６０＋ｌ
−５，６Ｎｇ−１，５１６３３１’ −６４，ＩＲｓ−
−５４，ＥＰ＋２ Ｄｓ−−３，５Ｎｇ−−１，５１
６０２シ、−５６．８Ｒａ＝ ５３．４８７ Ｄａ
＝−５，０Ｎｇ−−１，５６９６５ν、 −４９，４Ｒ
１−５４，２５６Ｄｉ−−１，８Ｎ１−−１．５１６！
１３ シュー６４．１Ｒ６−〜３３．フ６８ ｐ６
−１．８ Ｎｇ−１，５１６３３シ、−６４．１Ｒ１
−５４，２５） Ｄｌ−３，０Ｎｌ−１，５６９６５
ν、−４９，４Ｂ２＝ ５５．４８７ Ｄａ−５，
ｂ Ｎｓ−１，５１６０２シ、−５６．８Ｒｓ＝−５
４，８３２Ｄａ−４，５Ｎｌ−１Ｒｙ＝−１１，８８０
Ｄｙ−１，７ｔｈ−１，６３９８０シ、−５４．５Ｒｓ
＝ −５７，６２６Ｄｕ−５，６Ｎｇ−１，５１６３５
１’、−６４，１Ｂ４＝−５５，２９６Ｄａ−０，８Ｎ
ａ” ＩＲａ＝−５１７，６７７Ｄｕ−１，６Ｎａ−
１，７１７３６１’、−２９，５Ｒ，−〜４７．２４２
Ｎｅ−１実１ｊｆｌｉ例３ ｆ−
１００，０２Ｗ＝１０．０’ Ｂｊ−１７，０５Ｈ１”
５８．５７６ Ｄｌ−２，６Ｎｌ−１，５８１４４
ν、−４０，７Ｒｇ−５１，１１２Ｄａ−９，５Ｎｓ＋
＝ １Ｒｇ＝−３２，７ン７ Ｄｚ−３，７Ｎ＋！
−１，５１６３６シｍ−６４．１Ｒ４−−４９，４０２
Ｄａ−−３，７Ｎａ”−１，５１６５５シ、−６４．１
迅−−、！５２．７７７ Ｄａ−−６，５Ｎａ−−１
Ｒａ−−２１，８５Ｄａ−−５，０Ｎｇ−−１，５１４
５４シ、−５４．７Ｒ＊−５１，１１２Ｄａ−−２，６
Ｎｇ−−１，５８１４４ｖ −４０，７虐 Ｒ１−３８，３６７Ｄｚ−−１，８Ｎｚ−−１，５１６
５３シｔｚ−６４．１Ｙｌａ−−５０，１５２Ｄａ−１
，８Ｎｇ−１，５１６５５ジロー６４．１’Ｂｚ−３８
，３６７Ｄｌ−２，６Ｎｘ−１，５８１４４’、−４０
，７Ｒｚ−５１，１１２Ｄｉ＋−！１．０ Ｎｍ−１，
５１４５４’ｍ−’６４．７Ｒｓ−−２１，８５Ｄｓ−
６，１Ｎａ−１Ｒマー−１６，０６５Ｄマー ２．２
Ｎマー １ ．６５９５ シ、−４４．９Ｒａ
−１４，３１５Ｄａ−２，ＯＮｇ−１Ｒｅ＝ １８．
０１７ Ｄｓ−２，０Ｎｍ＝ １．７１７ ν。−
４７，３ＲＬＯ＝１８５６．８５５ Ｎｗ
−１図に示す。
宵
レンズ断面図で、第６図はその鮎収差図。
図中、Ｌｌは正レンズ、Ｍｌは主鏡、Ｌ寓は正レンズ、
Ｍ８は副鏡、Ｌｋは負レンズ群である。 −一一正引茶イ午 □揉面月又差 −Ｉｔ、豪、耳え差
盃曲収差−一−」二イ詫ζ 裕−イ牛
Ｍ８は副鏡、Ｌｋは負レンズ群である。 −一一正引茶イ午 □揉面月又差 −Ｉｔ、豪、耳え差
盃曲収差−一−」二イ詫ζ 裕−イ牛
Claims (1)
- 【特許請求の範囲】 （１）物体側に凸の強い面を向けた正レンズＬｌと、物
体側へ各々凹を向けた屈折面と裏面反射面を具えた主鏡
Ｍｌと、前記正レンズＬ、の像側中央部に接合され、像
側に凸を向けた正レンズＬ２と、１′− 前記正レンズＬｌの物体側中央翔入接合され、両凹形状
で物体側に裏面反射面を具えた副鏡Ｍ２とミ前記主ＭＬ
の中央透光部と組合ぜるかあるいは主鏡Ｍ、の中央開口
部付近に位置する負レンズ群Ｌｋを配置し、前記副鏡Ｍ
ａの反射鏡から像面までの軸上長をＴＬ、前記副鏡Ｍ８
の反射面から前記負レンズ群Ｌ＆の最終屈折面までの軸
上長をＴＤ。 物体側から順次、屈折面もしくは反射面の曲率半径をＲ
ｌ”” Ｒ６、前配正しンスＬｌとこれに接合した正レ
ンズＬ８及び前記副鏡Ｍ１１の合成焦点距離をｆｍ ｓ
前記負レンズ群し＆の焦点距離をｆｔｃ、全系の合成焦
点距離をｆとする時、 １）０゜３２ｆ＜ Ｔ Ｌ ２） ０．１９１＜ Ｔ Ｄ ８） −０，６ｆ ＜ ｆｋ ＜−０，２
５ｆ（２）前記負レンズ群Ｌ＆は前記主鏡Ｍｌの中央透
光部と、主鏡Ｍｌの像側に配され、物体側に凹の強い面
を向けた負接合レンズがら成る特許請求の範囲第（１）
項記載の反射屈折レンズ。 （！１）前記負レンズ群Ｌｋは前記主鏡Ｍｌの中央透光
部と、この中央透光部の物体側に接合した負メニスカス
レンズと、前記主＊Ｍｘの像側に配された正レンズから
成る特許請求の範囲第（１）項記載の反射屈折レンズ。 （４）前記負レンズ群Ｌ＆は前記主ｆｆ？、Ｍｌの中央
開口部に物体側へ凹を向けた負レンズと正レンズから成
る特許請求の範囲第（１）項記載の反射屈折レンズ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56110515A JPS5811913A (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 反射屈折レンズ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP56110515A JPS5811913A (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 反射屈折レンズ |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS5811913A true JPS5811913A (ja) | 1983-01-22 |
Family
ID=14537743
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP56110515A Pending JPS5811913A (ja) | 1981-07-15 | 1981-07-15 | 反射屈折レンズ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS5811913A (ja) |
Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4951078A (en) * | 1988-05-16 | 1990-08-21 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Camera system including catadioptric lens and catadioptric lens system used therein |
| CN102955235A (zh) * | 2011-08-22 | 2013-03-06 | 上海微电子装备有限公司 | 一种大视场折反射投影光学系统 |
| JP2018109673A (ja) * | 2016-12-28 | 2018-07-12 | 株式会社タムロン | 反射屈折光学系及び撮像装置 |
| JP2021067861A (ja) * | 2019-10-25 | 2021-04-30 | 株式会社ニコン | 撮像装置 |
| JP2021184020A (ja) * | 2020-05-21 | 2021-12-02 | エーエーシー オプティックス ソリューションズ ピーティーイー リミテッド | 反射屈折光学系の撮像レンズ |
| JP2022003377A (ja) * | 2020-06-23 | 2022-01-11 | エーエーシー オプティックス ソリューションズ ピーティーイー リミテッド | 反射屈折光学系の撮像レンズ |
| EP4345524A3 (en) * | 2022-09-30 | 2024-08-28 | Largan Precision Co. Ltd. | Imaging system lens assembly, imaging apparatus and electronic device |
-
1981
- 1981-07-15 JP JP56110515A patent/JPS5811913A/ja active Pending
Cited By (8)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4951078A (en) * | 1988-05-16 | 1990-08-21 | Minolta Camera Kabushiki Kaisha | Camera system including catadioptric lens and catadioptric lens system used therein |
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| CN102955235B (zh) * | 2011-08-22 | 2015-11-25 | 上海微电子装备有限公司 | 一种大视场折反射投影光学系统 |
| JP2018109673A (ja) * | 2016-12-28 | 2018-07-12 | 株式会社タムロン | 反射屈折光学系及び撮像装置 |
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