JPH07232613A - エアバッグ用ガス発生器およびスクイブ - Google Patents

エアバッグ用ガス発生器およびスクイブ

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JPH07232613A
JPH07232613A JP6180570A JP18057094A JPH07232613A JP H07232613 A JPH07232613 A JP H07232613A JP 6180570 A JP6180570 A JP 6180570A JP 18057094 A JP18057094 A JP 18057094A JP H07232613 A JPH07232613 A JP H07232613A
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Japan
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squib
igniting
gas generator
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air bag
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Yuji Ito
裕二 伊藤
Ayumi Kimura
歩 木村
Masaharu Murakami
正治 村上
Hidefumi Sato
英史 佐藤
Michihisa Taguchi
通久 田口
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Sensor Technology Co Ltd Japan
Nippon Kayaku Co Ltd
Original Assignee
Sensor Technology Co Ltd Japan
Nippon Kayaku Co Ltd
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Abstract

(57)【要約】 （修正有） 【目的】 高温にさらされても安定した性能を維持し、
更に火災等により加熱されると、自動的に発火する安全
性の高いエアバッグのガス発生器を提供する。 【構成】 軽合金素材で形成されたケーシング２７，２
８内に収納されているスクイブ１０、着火剤４１又はガ
ス発生剤５１が、炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属
酸化物からなる自動発火性火薬組成物又は炭水化物、塩
素酸塩、金属酸化物及び合成樹脂からなる自動発火性火
薬組成物を含み、ケーシング２７，２８の機械的強度が
低下する前自動発火する。そして、炭水化物はガス化成
分、オキソハロゲン酸塩は酸素供給成分であり、両者の
組合せによっての発火温度を選択できる。金属酸化物は
安定化成分である。合成樹脂はバインダーであり、安定
した発火温度に寄与する。また、スクイブを、同様に作
用する。

Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、エアバッグ用ガス発生
器が外部から火炎等で加熱されたとき所定の温度で発火
してケーシングの破壊を防ぐことが出来る自動発火機能
付エアバッグ用ガス発生器に関する。また、この自動発
火機能付エアバッグ用ガス発生器に適したスクイブに関
する。
【０００２】
【従来の技術】従来、乗り物の衝突時において乗員の安
全を確保するために、ガス発生器で発生させたガスでエ
アバッグを膨張させる乗り物の乗員保護装置が知られて
いる。このガス発生器は、ガス発生剤と、該ガス発生剤
を発火させる着火剤と、該着火剤を発火させるスクイブ
とをケーシング内に収納した構造になっている。なお、
スクイブと着火剤は必ず共存させる必要があるわけでは
なく、いずれか一方だけの場合もある。この場合にはい
ずれか一方に他方の機能を持たせている。そして、前記
ケーシングは、軽量化等の要請から、通常アルミニウム
合金等の軽合金素材で形成される。
【０００３】この軽合金素材は高温度に加熱されると機
械的強度が低下する。従って、このような材料をケーシ
ングに使用したガス発生器において、衝突時にスクイブ
により着火剤を発火させ、続いてガス発生剤を発火して
ガスを発生させる通常の場合には特に問題は生じない
が、例えば、車両火災や倉庫火災において、通常では発
生しないような外部からの加熱が加わる。この時、着火
剤あるいはガス発生剤の発火温度がケーシングの機械的
強度が低下する温度より高いと、ケーシングの機械的強
度が低下した後に発火する。そのため、ガス発生器内に
生じた圧力によってケーシングが破壊され、破片となっ
て飛散する危険があった。
【０００４】この問題に対して、アメリカ合衆国特許第
４，５６１，６７５号明細書には、金属箔からなる一つ
独立した部材である金属容器に機械的強度が低下しない
約１７７°Ｃの温度で自然発火する一次発火剤が内包さ
れ、この金属容器が耐熱性接着剤あるいはクッションに
よりガス発生器のケーシングの内側に固定され、かつこ
の一次発火剤の発火方向が、約３４３°Ｃで発火する着
火剤あるいはガス発生剤に向けられた構造を有する自動
発火装置に関する技術が開示されている。
【０００５】また、特開平２−７４４４１号公報におい
ても、約１６０〜１８０°Ｃの周辺温度で発火する一次
発火剤を内包する一次発火剤ケーシングが断熱材を介し
てガス発生剤のケーシングの開口部に嵌め込まれた構造
を有する自動発火装置に関する技術が開示されている。
【０００６】また、特開平５−２２９３９７号公報で
は、スクイブに内蔵される火薬として、１５０〜３００
°Ｃで３分以内に発火する含硫黄バインダー／過塩素酸
アンモニウムを主たる成分とするものを採用する自動発
火装置に関する技術が開示されている。
【０００７】また、ガス発生剤は通常、アジ化ソーダを
主成分とする薬剤が用いられる。この薬剤は適度な燃焼
速度と高温や低温下での長期間の安定性を持つものであ
るが、その自動発火温度は４００°Ｃ以上と高く、この
温度ではアルミニウム合金等の軽合金素材の機械的強度
はかなり低下しているので、ケーシングの破壊をもたら
す。
【０００８】また、着火剤は通常着火剤容器に入れられ
て密封される。この着火剤として使われる薬剤はホウ
素、硝酸カリウム混合物が用いられ、約５００°Ｃで自
動発火する。この温度ではアルミニウム合金等の軽合金
素材の機械的強度はかなり低下している。
【０００９】スクイブは通常、有底筒状のスクイブカッ
プ内に火薬が充填され、リードピンで外部と連結してい
る加熱用の電橋線を持つスクイブ塞栓で密閉され、火薬
が電橋線に接する構造になっている。このスクイブに充
填される火薬は、通常着火性の良さと安全性から、金属
粉又は有機酸と過塩素酸塩の混合物が使用される。外部
から急速に加熱された場合、例えばトリシネート／過塩
素酸カリウムでは約２７０°Ｃで自動発火し、ジルコニ
ウム／過塩素酸カリウムでは約３５０°Ｃで自動発火す
る。このスクイブに充填される他の火薬として、アメリ
カ合衆国特許第３，７７３，３５１号明細書には、蔗糖
と酸化物とからなるものが開示されている。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】前記アメリカ合衆国特
許第４，５６１，６７５号や特開平２−７４４４１号公
報のガス発生器では、ガス発生器内に特別に自動発火装
置用の収納部を形成する必要があるという問題点があっ
た。特開平５−２２９３９７のガス発生器では、着火剤
兼用の自動発火剤をスクイブの火薬に用いるものであ
り、経時劣化によって生じる酸性物質により、これ接し
ている電橋線が腐食し、通常の作動時にスクイブが発火
せず不作動となる恐れがあった。アメリカ合衆国特許第
３，７７３，３５１号明細書のスクイブは、蔗糖と酸化
物とからなる火薬を用いているので、１８０°Ｃ近辺で
の自動発火性を有することは明らかであるが、熱安定性
が悪い。すなわち、１０７°Ｃ×４００時間などの如き
１００°Ｃ近辺の耐熱老化基準をクリアせず、実際上は
使用できない。また、従来使用されている自動発火剤は
高温安定性に欠けたり、着火剤と兼用しているものは必
要な燃焼速度を有しないという問題点を有していた。
【００１１】特に、スクイブに自動発火剤を含ませるも
のは、スクイブがガス発生器内部に収納されるという構
造から、周囲の熱が伝わりにくく、その結果、外部から
の加熱に対して所定の温度領域で自動発火しない場合が
あるという問題点があった。この問題点は、ガス発生剤
や着火剤に自動発火剤を含ませる場合でも生じる問題点
である。
【００１２】本発明は、従来の技術の有するこのような
問題点に鑑みてなされたものであり、その目的とすると
ころは、乗員保護装置としてのエアバッグを始動させる
ガス発生器が、スクイブ、着火剤、ガス発生剤のうちの
少なくとも一つに自動発火剤を含んでいる場合であって
も、外部からの加熱に対して所定の温度領域で自動発火
し、且つ長時間高温にさらされても安定した性能を維持
し、安全且つ確実であるエアバッグ用ガス発生器を提供
するものである。また、このようなエアバッグ用ガス発
生器に組み込まれる最適なスクイブを提供しようとする
ものである。
【００１３】
【課題を解決するための手段】前記の目的を達成する為
になされた本発明のエアバッグ用ガス発生器は、軽合金
素材等で形成されたケーシング内に収納されているスク
イブ、着火剤又はガス発生剤のうちの少なくとも一つ
が、炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属酸化物からな
る自動発火性火薬組成物を含んでいるものであり、この
自動発火性火薬組成物は１６５〜２２０°Ｃの温度範囲
で自動発火性を有する。周囲からの熱が伝わり難い環境
下にある場合の自動発火性火薬組成物としては、更に合
成樹脂を加え、炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属酸
化物、合成樹脂からなり、１６５〜２００°Ｃのより低
い温度範囲で自動発火性を有するものにすることもでき
る。そして、外部加熱によりケーシングの機械的強度が
低下する前の上記温度範囲で、スクイブ、着火剤又はガ
ス発生剤のいずれかに含まれた上記火薬組成物が自動発
火する。
【００１４】前記自動発火性火薬組成物における炭水化
物はガス化成分であり、オキソハロゲン酸塩は酸素供給
成分であり、金属酸化物は耐熱老化防止剤であり、合成
樹脂はこれら火薬組成物粒子間の熱伝導性の改善に寄与
する成分である。従って、これらの組合せによって、１
６５〜２２０°Ｃの自動発火温度又は更に低温の自動発
火温度である１６５〜２００°Ｃを、任意に選定でき
る。特に自動車に搭載されるエアバッグのガス発生器は
夏場の屋外駐車場，熱帯地域等の高温場に長時間放置さ
れる場合があるので、高温安定性は不可欠である。この
熱安定性に寄与するのが前記金属酸化物であり、特に炭
水化物あるいは／及びオキソハロゲン酸塩の粒子をコー
ティングして、両者の直接接触を避ける事により、熱安
定性を向上させるものである。また、合成樹脂は、上記
火薬組成物粒子を相互に密に接触させて、火薬組成物粒
子間の熱伝導性を向上させる事により、自動発火温度を
下げる作用を有している。
【００１５】１６５〜２２０°Ｃ又は１６５〜２００°
Ｃ内の所望発火温度及び適合する燃焼速度を得るため
に、炭水化物が好ましくは９５．０〜１．０重量％、オ
キソハロゲン酸塩が好ましくは９５．０〜１．０重量
％、金属酸化物が好ましくは３０．０〜０．０１重量
％、これに合成樹脂を添加する場合には好ましくは０．
５〜２０．０重量％添加する。この成分比は、炭水化物
とオキソハロゲン酸塩が燃焼に必要な化学量論比を基準
にし、ガス発生器の必要部位に適合する燃焼速度に合わ
せて上記成分範囲内で変化させて良い。特に、金属酸化
物は好ましくは３０．０〜０．０１重量％、特に好まし
くは、１０．０〜１．０重量％である。そして、使用す
るガス発生器の内部構造による燃焼速度調節の為に適宜
変えて良い。炭水化物がこの範囲外であると、燃焼速度
が異状となる恐れがある。オキソハロゲン酸塩がこの範
囲外であると、自動発火機能が損なわれる恐れがある。
金属酸化物がこの範囲外であると、耐熱老化性と自動発
火機能が損なわれる恐れがある。火薬組成物粒子間の熱
伝導性を調整する合成樹脂は、この範囲外であると、混
合の程度により自己発火温度が著しく変化する恐れがあ
る。
【００１６】炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属酸化
物の粒径は、確実な着火性と高温安定性に大きく影響す
る。炭水化物の平均粒径が好ましくは０．５ｍｍ〜０．
０００１ｍｍであり、オキソハロゲン酸塩の平均粒径が
好ましくは１．０ｍｍ〜０．０００１ｍｍであり、金属
酸化物の粒径が好ましくは０．５ｍｍ以下である。炭水
化物の粒径がこの範囲外であると、耐熱老化性が損なわ
れる恐れがある。オキソハロゲン酸塩の粒径がこの範囲
外であると、燃焼速度が異状となる恐れがある。金属酸
化物の粒径がこの範囲外であると、耐熱老化性と自動発
火機能が損なわれる恐れがある。特に、金属酸化物の粒
径は炭水化物の粒径の１／１０以下であることが望まし
い。
【００１７】金属酸化物の平均粒径が炭水化物とオキソ
ハロゲン酸塩の少なくとも一方の平均粒径の１／１０以
下であり、炭水化物とオキソハロゲン酸塩の少なくとも
一方が金属酸化物でコーティングされていると、確実な
着火性と高温安定性が確保される。コーティング方法
は、先ず、炭水化物と金属酸化物を混合し、炭水化物表
面に金属酸化物をコーティングする。また別にオキソハ
ロゲン酸塩と金属酸化物を混合し、オキソハロゲン酸塩
表面に金属酸化物をコーティングする。次に両者を混合
する。この操作により高温安定性が向上し、コーティン
グ量により燃焼速度が調節される。
【００１８】各成分の平均粒径がすべて０．０５ｍｍ以
下である場合には、三成分を同時に混合しても構わな
い。
【００１９】各成分のうちの炭水化物としては、蔗糖、
乳糖、ブドウ糖、粉末セルロース、デキストリン、木粉
等が単独又は混合物で使用出来る。好ましい自動発火温
度１６５〜２００°Ｃ又は１６５〜２２０°Ｃを持つも
のとしては蔗糖を使用するのが好ましい。
【００２０】各成分のうちのオキソハロゲン酸塩として
は、塩素酸カリウム、過塩素酸カリウム、塩素酸ナトリ
ウム、過塩素酸ナトリウム、塩素酸バリウム、過塩素酸
バリウム等の塩素酸塩、過塩素酸塩の他、臭素酸カリウ
ム、過臭素酸カリウム、臭素酸ナトリウム、過臭素酸ナ
トリウム等の臭素酸塩、過臭素酸塩や、ヨウ素酸カリウ
ム、過ヨウ素酸カリウム、ヨウ素酸ナトリウム、過ヨウ
素酸ナトリウム等のヨウ素酸塩、過ヨウ素酸塩が使用出
来る。特に好ましいのは、取扱い易さの観点から塩素酸
塩、過塩素酸塩である。更に好ましいのは、塩素酸カリ
ウム、過塩素酸カリウムである。
【００２１】各成分のうちの金属酸化物としては、酸化
マグネシウム、酸化カルシウム、酸化亜鉛、酸化カリウ
ム、酸化ナトリウム、酸化セシウム等が使用出来る。酸
化マグネシウム、酸化カルシウム、酸化亜鉛は取扱い易
さの観点から好ましい。また、軽質酸化マグネシウムは
粒径が細かく且つ均一であるという観点から特に好まし
い。
【００２２】各成分のうちの合成樹脂としては、シリコ
ーン樹脂、ウレタン樹脂、ポリエステル、アクリル樹
脂、ブチルゴム等が使用出来る。一液室温硬化型シリコ
ーン樹脂が取り扱い易さと熱安定性の観点から特に好ま
しい。なお、造粒は炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金
属酸化物を混合した後に、合成樹脂を加えて混練するこ
とによりなされる。
【００２３】特に、ガス発生剤に上記成分の自動発火性
火薬組成物を主として含ませる場合には、燃焼速度調節
の為に、必要ならば打錠あるいは適当なバインダーを使
用して錠剤成形しても良い。更に、燃焼速度調節の為
に、タルク、酸化アルミナ、二酸化ケイ素等の無機粉
末、そして木粉、合成樹脂粉末、松脂粉末等有機物粉末
を適宜加えても良い。
【００２４】特に、スクイブに上記成分の自動発火性火
薬組成物を含ませる態様としては、電橋線に直接、接す
るようにしても良い。しかし、非常に短い着火時間が好
ましい場合には、電橋線に本来の点火薬を接するように
し、この点火薬に上記成分の自動発火性火薬組成物が接
する層構造にすることが好ましい。このような、スクイ
ブは自動発火機能を求められる部分に汎用的に使用可能
な単品となる。
【００２５】このような点火薬としては、金属粉／ＫＣ
ｌＯ4 、ジアゾジニトロフェノール（ＤＤＮＰ）、テト
ラセン／トリシネート、トリシネート／ＫＣｌＯ4 、ロ
ダン化鉛／ＫＣｌＯ3 等が使用できるが、熱安定性の点
と着火性の良さから金属粉／ＫＣｌＯ4 が好ましい。
【００２６】この金属粉には、ジルコニウム、タングス
テン、チタン、アルミ、マグネシウム、鉄、ニッケル、
銅の単独あるいは二種以上を組み合わせて使用できる。
着火性の良い点からは、ジルコニウム単一又はジルコニ
ウムとタングステンの混合物が好ましい。
【００２７】このようなスクイブをアルミニウム合金等
の軽金属素材で形成されたケーシング内に保持するエア
バッグ用ガス発生器であっては、前記スクイブが、電橋
線に接する点火薬と、該点火薬に接する自動発火性火薬
組成物からなる層構造であり、この自動発火性火薬組成
物が炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属酸化物、合成
樹脂からなり、このスクイブの自動発火性火薬組成物に
相当する部分が前記ケーシングと非接触状態で前記ケー
シング内に露出しているエアバッグ用ガス発生器にする
ことができる。すなわち、合成樹脂を含む上記自動発火
性火薬組成物によるスクイブの要部は、ケーシングとの
熱伝達を良くするためにケーシングと接触させることを
求められるものではない。そのため、ケーシングへのス
クイブの取付構造が簡略化される。
【００２８】また、ケーシングが、内筒及び外筒を有す
る上ケーシング部分と、前記内筒及び外筒に対応する内
筒及び外筒を有する下ケーシング部分とを突き合わせて
摩擦溶接し、前記内筒内の中央空間と前記内筒及び前記
外筒で囲われた外側空間を有し、アルミニウム合金等の
軽金属素材で形成された場合、前記スクイブ外面を電気
絶縁材料で被覆した状態にし、この被覆状態のスクイブ
を前記ケーシング内に挿入して固定し、このスクイブ内
に、炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属酸化物、合成
樹脂からなる自動発火性火薬組成物が収納されているエ
アバッグ用ガス発生器とすることができる。電気絶縁材
料でスクイブへの熱伝導が制限される場合でも、自動発
火機能が損なわれない。前記ケーシングから前記中央空
間内に突設された筒状ボス部に、前記スクイブを挿入し
て固定する場合には、前記筒状ボス部の高さは前記摩擦
溶接の部位より高くし、スクイブが溶接時の熱影響を受
けないようにすることが好ましい。
【００２９】
【作用】エアバッグ用ガス発生器におけるスクイブ、着
火剤、ガス発生剤のいずれも特定の発火機能を有してい
る。このガス発生器は夏場等に高温にさらされ、何年も
の長期間にわたって自動車に装着されたままになる。そ
のため、発火機能が損なわれることがない高温安定性が
求められるが、この高温安定性は上記火薬組成物におけ
る金属酸化物によって達成される。そして、車両火災や
倉庫火災の際に、ガス発生器のケーシングの機械的強度
が著しく低下する前に、スクイブ、着火剤、ガス発生剤
のいずれかに含まれた上記自動発火性火薬組成物がその
自動発火機能によって発火し通常の作動と同じ点火にな
ってケーシングの破裂が防止される。この自動発火機能
は上記火薬組成物における金属酸化物によって夏場の高
温に長年さらされても維持される。すなわち、炭水化物
とオキソハロゲン酸塩とが金属酸化物によって安定的に
隔離された状態が確保され、所定の自動発火温度で溶け
た炭水化物がオキソハロゲン酸塩に至って発火する。
【００３０】スクイブ、着火剤、ガス発生剤に上記自動
発火性火薬組成物を含ませると、外部からの熱がスクイ
ブ、着火剤、ガス発生剤に伝わり、上記火薬組成物が加
熱される。このような間接加熱であるため、上記火薬組
成物が設置されている状態によっては外部の熱が伝わり
にくい場合がある。この場合、炭水化物とオキソハロゲ
ン酸塩とが金属酸化物によって安定的に隔離されている
ため、炭水化物が溶ける状態が安定せず、自動発火温度
にばらつきを生じる場合がある。このばらつきを少なく
して、結果的に自動発火温度を下げる役割を果たすのが
合成樹脂である。この合成樹脂が炭水化物とオキソハロ
ゲン酸塩と金属酸化物との間を適当にブリッジし、この
ブリッジの部分を通じての熱伝導によって炭水化物が安
定的に溶ける、金属酸化物及び合成樹脂の間をぬってオ
キソハロゲン酸塩に至って自動発火するという現象にな
る。このような状態を保持するために、金属酸化物が所
定の粒径と所定の含有量であるともに、合成樹脂も所定
の含有量であることが望ましい。しかし、自動発火性火
薬組成物に対する熱伝導が十分に配慮されるような場合
には、この合成樹脂を含まないものとすることができ
る。
【００３１】
【実施例】以下、上述したスクイブ、着火剤、ガス発生
剤が収納されるガス発生器の一例を図面に従って説明す
る。なお、スクイブと着火剤はいずれか一方だけであっ
てもよいが、両者が収納された場合を以下に説明する。
図１は本発明のエアバッグ用ガス発生器６０の断面図で
ある。
【００３２】図１のエアバッグ用ガス発生器６０におい
て、２７はアルミ合金製の下ケーシングであり、内筒２
７ａと外筒２７ｂとを有する。２８は同じくアルミ合金
の上ケーシングであり、内筒２８ａと外筒２８ｂとを有
する。そして、内筒２７ａ，２８ａ同士と、外筒２７
ｂ，２８ｂ同士とが突き合わされ、Ａ部とＢ部の摩擦溶
接により接合されてケーシングを形成する。また、下ケ
ーシング２７の中央に袋状の突出部２７ｃが一体に形成
され、突出部２７ｃの中央に連通穴２７ｄが設けられて
いる。さらに、上ケーシング２８の内筒２８ａにオリフ
ィス３３が開口し、上ケーシング２８の外筒２８ｂにガ
ス放出穴３６が開口している。
【００３３】このように、ケーシングには、下ケーシン
グ２７の外筒２７ｂと上ケーシング２８の外筒２８ｂで
囲われた環状の外側空間３５と、下ケーシング２７の内
筒２７ａと上ケーシング２８の内筒２８ａで囲われた部
分及び突出部２７ｃの内部からなる中央空間３４とが存
在する。中央空間３４の下ケーシング２７の内筒２７ａ
と上ケーシング２８の内筒２８ａで囲われた部分には着
火剤容器４０が収納され、中央空間３４の突出部２７ｃ
の部分にはスクイブ１０が収納されている。外側空間３
５は、オリフィス３２を有するインナーウォール３１で
区間される。そして、インナーウォール３１の内側に
は、ガス発生剤容器５０が収納され、インナーウォール
３１の外側には、オリフィス３２の出口に位置する第１
クーラント２５と、第２クーラント２６と、フィルター
カバー２９でシールされるフィルター３０とが収納され
ている。
【００３４】特に、突出部２７ｃ内のスクイブ１０は、
エラストマーの如き電気絶縁材料２１で被覆され、フェ
ライトカバー２２と第１押さえ板２３と第２押さえ板２
４を介して下ケーシング２７のかしめ部２７ｅで固定さ
れている。このように、スクイブ１０が電気絶縁材料２
１で被覆されていると、電気絶縁材料２１が断熱材とし
ても機能するため、車両火災等の場合には、外部の熱は
主としてリードピン７を伝わってスクイブ１０に伝達さ
れる。
【００３５】図１のように、スクイブ１０を電気絶縁材
料２１を介して突出部２７ｃ内に挿入するためには、電
気絶縁材料２１の成形の精度がある程度必要である。そ
こで、図２のエアバッグ用ガス発生器６１のように、袋
状の突出部に代わり、筒状ボス部２７ｆにし、電気絶縁
材料２１及びスクイブ１０の大部分を下ケーシング２７
の内筒２７ａと上ケーシング２８の内筒２８ａで囲われ
た部分に突設させ、組立を容易にすることができる。こ
の場合、筒状ボス部２７ｆの高さを摩擦溶接部位Ｂより
距離Ｈだけ高くし、摩擦溶接のバリの飛散などによる熱
影響が電気絶縁材料２１に及ばないようにする。また、
スクイブ１０の先端を電気絶縁材料２１を介して着火剤
容器４０に当てている。
【００３６】このエアバッグ用ガス発生器６０，６１の
通常の作動を説明すると、先ず、リードピン７を通じて
所定の電流がスクイブ１０の図示されていない電橋線に
流れると、スクイブ１０内の火薬が発火し、スクイブ先
端が破られ、高温で高圧のガスが放出される。この高温
ガスは着火剤容器４０を破り、収納されている着火剤を
着火させる。着火剤が燃焼して発生した高温ガスはオリ
フィス３３を通り、ガス発生剤容器５０を破り、収納さ
れているガス発生剤５１を着火させる。ガス発生剤５１
が燃焼することで多量のガスが発生し、発生したガスは
オリフィス３２を経て第１クーラント２５及び第２クー
ラント２６を通り、冷却と燃焼残渣補集が行われた後、
フィルター３０を通り、ミストが除かれ、ガス放出穴３
６を経て図示されないエアバッグ内へと放出される。
【００３７】図３は、スクイブ１０の火薬室８内に点火
薬４と本発明の自動発火性火薬組成物５とを２層構造に
配列した例である。このスクイブ１０を図１のように保
持すると、スクイブ１０の自動発火性火薬組成物５の部
分は、断熱材としても機能する電気絶縁材料２１で被覆
された状態で下ケーシング２７の袋状突出部２７ｃ内に
収納される。図４は、スクイブ１１の火薬室８内に本発
明の自動発火性火薬組成物５だけを収納した例である。
図５は、スクイブ１２の点火薬４に火薬玉を利用しこの
点火薬４を本発明の自動発火性火薬組成物５で覆った火
薬室８に収納した例である。
【００３８】図３及び図５のスクイブ１０，１２におけ
る通常の作動は、先ず電極リードピン７に所定の電流が
流れると、電橋線２が加熱され、点火薬４を着火させ
る。次いで火薬組成物５が着火し、スクイブ内が高温且
つ高圧になることにより、スクイブの先端が破られ、高
温・高圧ガスが放出される。スクイブ１０，１２が事故
等により外部から加熱された場合、スクイブ内の温度が
１６５〜２２０°Ｃ又は１６５〜２００°Ｃに達する
と、まず自動発火性火薬組成物５が自動発火し、次いで
点火薬４が着火し、スクイブ内が高温且つ高圧となるこ
とにより、スクイブ先端が破られ、高温・高圧ガスが放
出される。そして、図１及び図２に関して上述したよう
に、着火剤容器４０次いでガス発生剤容器５０が破られ
順次高温・高圧ガスを発生していく。
【００３９】図４のスクイブ１１における通常の作動
は、先ず電極リードピン７に所定の電流が流れると、電
橋線２が加熱され、火薬組成物５を着火させる。スクイ
ブ内が高温且つ高圧になることにより、スクイブの先端
が破られ、高温・高圧ガスが放出される。スクイブ１１
が外部から加熱された場合、スクイブ内の温度が１６５
〜２２０°Ｃ又は１６５〜２２０°Ｃに達すると、自動
発火性火薬組成物５が自動発火し、スクイブ内が高温且
つ高圧となることにより、スクイブ先端が破られ、高温
・高圧ガスが放出される。そして、図１及び図２に関し
て上述したように、着火剤容器４０次いでガス発生剤容
器５０が破られ順次高温・高圧ガスを発生していく。
【００４０】このように、図３乃至図５の自動発火性火
薬組成物５が１６５〜２２０°Ｃ又は１６５〜２００°
Ｃで自動発火する為、図１及び図２のケーシング２７，
２８がアルミ軽合金で作られている場合でも、火災等に
おいてケーシングが加熱されて機械的強度が低下する前
に自動発火性火薬組成物が発火するので、ケーシングが
破壊されたり、破片が周囲に飛散したりする危険性がな
い。特に、図１及び図２の着火剤容器４０又はガス発生
剤容器５０に本発明の自動発火性火薬組成物を収納する
場合には、スクイブが点火せずに残る場合があるが、ス
クイブに本発明の自動発火性火薬組成物を収納すると、
ガス発生器内の全ての火薬が点火される。
【００４１】特に、図１及び図２の如く、スクイブ１０
に対する熱伝導が電気絶縁材料２１や容器からの突出に
よって制限される場合には、炭水化物、オキソハロゲン
酸塩、金属酸化物、合成樹脂からなり、１６５〜２００
°Ｃの低温で安定して発火する自動発火製火薬組成物を
スクイブ１０に含ませるとよい。
【００４２】図６は、ガス発生剤容器５０の外観図の一
例である。アルミ箔のカップで形成された容器の中にガ
ス発生剤が収納されている。図７は、本発明の自動発火
性火薬組成物を錠剤のガス発生剤５１としてガス発生剤
容器５０に収納した断面図の一例である。図８は、本発
明の自動発火性火薬組成物５を粉末のままガス発生剤容
器５０に収納した断面図の一例である。なお、図７，図
８において、５２はガス発生剤の振動を防止するための
セラミックスクッション材である。
【００４３】図１において、このガス発生剤容器５０を
有するガス発生器６０が車両火災又は倉庫火災等により
外部から加熱された場合、ガス発生剤容器５０に収納さ
れているガス発生剤（自動発火性火薬組成物）５１の温
度が１６５〜２２０°Ｃ又は１６５〜２００°Ｃに達す
ると、ガス発生剤（自動発火性火薬組成物）５１は自動
発火し、ガス発生剤容器５０を破り、高温ガスがオリフ
ィス３３を通り、着火剤容器４０を破り、着火剤を着火
させると同時に、第１クーラント２５，第２クーラント
２６を通過後、フィルター３０を通り外部へ放出され
る。図７又は図８のガス発生剤（自動発火性火薬組成
物）５１が１６５〜２２０°Ｃ又は１６５〜２００°Ｃ
で自動発火する為、図１の下ケーシング２７と上ケーシ
ング２８がアルミ軽合金で作られている場合でも、ケー
シングが破壊されて破片が周囲に飛散する危険性がな
い。
【００４４】図９は、着火剤容器４０内に本発明の自動
発火性火薬組成物５を収納した例である。図１０は、着
火剤容器４０内に本発明の自動発火性火薬組成物５とボ
ロン／硝酸カリウムの着火剤４１と共に２層構造で収納
した例である。
【００４５】図１において、この着火剤容器４０を有す
るガス発生器６０が車両火災又は倉庫火災等により外部
から加熱された場合、着火剤容器４０に収納されている
自動発火性火薬組成物５の温度が１６５〜２２０°Ｃ又
は１６５〜２００°Ｃに達すると、自動発火性火薬組成
物５は自動発火し、着火剤容器４０を破り、高温・高圧
ガスを放出する。放出されたガスがオリフィス３３を通
り、ガス発生剤容器５０を破り、収納されているガス発
生剤５１を着火させる。ガス発生剤５１が燃焼すること
により多量のガスが発生し、生成ガスは第１クーラント
２５，第２クーラント２６を通過後、フィルター３０を
通り外部へ放出される。図９又は図１０の自動発火性火
薬組成物５が１６５〜２２０°Ｃ又は１６５〜２００°
Ｃで自動発火する為、図１の下ケーシング２７と上ケー
シング２８がアルミ軽合金で作られている場合でも、ケ
ーシングが破壊されて破片が周囲に飛散する危険性がな
い。
【００４６】この本発明による自動発火性火薬組成物
は、車両等が通常の使用環境で遭遇する最も苛酷と考え
られる条件である１２０°Ｃ×１００時間又は１０７°
Ｃ×４００時間の耐熱老化試験において性能劣化するこ
となく、自動点火機能や本来の点火機能を維持すること
が出来る。そのことを以下の実施例により説明する。
【００４７】以下に、実施例と比較例により本発明を具
体的に説明するが、本発明がこれらの実施例に限定され
るものではない。まず、スクイブに合成樹脂を含まない
本発明の自動発火性火薬組成物（炭化水素／オキソハロ
ゲン酸塩／金属酸化物）を含ませた場合の実施例を説明
する。このスクイブについては単独でも評価した。尚、
例中の部は重量部を示す。
【００４８】〔実施例１〜３，比較例１〜３〕図１１に
おいて、空間１０１が１０ミリリットルであるＳＵＳ製
容器１００には圧力センサ１１０を取り付けた。ＳＵＳ
製容器１００の蓋にはスクイブ１０を取り付けた。スク
イブ１０の電極リードピン７はスクイブ発火用電源と電
流計測用のオシロスコープにつなげた。圧力センサ１１
０の端子は計測用オシロスコープにつなげた。スクイブ
に所定電流を流して発火させ、電流が切れてから、圧力
が発生する迄の時間ｔ（ｍｓｅｃ．）と、発生最大圧力
値Ｐｍａｘ．（ｐｓｉ．）を計測した。
【００４９】自動発火性火薬組成物を以下の方法により
調製した。平均粒径０．２ｍｍの塩素酸カリウム（試
薬；和光純薬工業製）７４．８部に平均粒径０．００１
ｍｍ以下の超微粉末の軽質酸化マグネシウム（試薬；和
光純薬工業製）１．２部を加え混合した。混合後、光学
顕微鏡で観察すると、塩素酸カリウム表面に酸化マグネ
シウムがコーティングされたのが確認出来た。次に平均
粒径０．０５ｍｍの蔗糖（台糖株式会社製）２３．０部
に前記軽質酸化マグネシウム（試薬；和光純薬工業製）
１．０部を加え混合した。混合後、光学顕微鏡で観察す
ると、蔗糖表面に酸化マグネシウムがコーティングされ
たのが確認出来た。塩素酸カリウム／酸化マグネシウム
と、蔗糖／酸化マグネシウムの上記全量を合わせて混合
し、自動発火性火薬組成物を得た。
【００５０】スクイブは以下の方法により組み立てた。
図３に示されるようにスクイブカップ６にスクイブシー
ス９を入れ、自動発火性火薬組成物５を４０ｍｇを入れ
た。次に、点火薬４（ジルコニウム／過塩素酸カリウ
ム）１２０ｍｇを入れ、スクイブ塞栓１を嵌入した。比
較のために、酸化マグネシウムを入れていない蔗糖／塩
素酸カリウムの火薬を調製し、上記と同様にスクイブを
組み立てた。スクイブの履歴は、常温のみ、１２０°Ｃ
×１００時間、１０７°Ｃ×４００時間の３種類を用意
した。結果を表１に示した。比較例では、１２０°Ｃ×
１００時間、１０７°Ｃ×４００時間のいずれも不発と
なったが、本発明によるものは発生圧力に変化はなかっ
た。
【００５１】
【表１】
【００５２】〔実施例４〜６，比較例４〜６〕図１２に
おいて、空間１０１が１０ミリリットルであるＳＵＳ製
容器１２０には、蓋部分にスクイブ１０を取り付けた。
蓋部分には温度計測用の穴があけられており、熱電対を
入れて、容器温度をモニターする。ブンゼンバーナの火
力で容器１２０を加熱し、スクイブが自動発火した容器
温度を記録した。スクイブは前記実施例と同じものを用
意した。結果は表２に示した。比較例では、１２０°Ｃ
×１００時間、１０７°Ｃ×４００時間のいずれも不発
となったが、本発明によるものは上記耐熱試験後も２０
０°Ｃ付近で全て自動発火した。
【００５３】
【表２】
【００５４】〔実施例７〜９，比較例７〜９〕図１にお
いて、ガス発生剤ペレット５１の薬量５５ｇ、着火剤４
１の薬量１．７ｇとしたアルミケーシング製ガス発生器
に前記実施例と同じスクイブを取り付けた。ガス発生器
は空中に吊るした後、下から薪の炎により加熱し、自動
発火させるボンファイヤー試験を行った。そして、自動
発火迄の加熱時間と、発火後のガス発生器の状態を観察
した。その結果は表３に示した。比較例では、１２０°
Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４００時間の耐熱老化試
験後は共にケーシング破裂となったが、本発明によるも
のは室温のみの状態と全く同じであった。
【００５５】
【表３】
【００５６】次にガス発生剤に本発明の自動発火性火薬
組成物（炭化水素／オキソハロゲン酸塩／金属酸化物
系）を含ませた場合の実施例を以下に説明する。
【００５７】〔実施例１０〜１８，１９〜２１〕自動発
火性火薬組成物を以下の方法により調製した。平均粒径
０．２ｍｍの塩素酸カリウム（試薬；和光純薬工業製）
７４．８部に平均粒径０．００１ｍｍ以下の超微粉末の
軽質酸化マグネシウム（試薬；和光純薬工業製）１．２
部を加え混合した。混合後、光学顕微鏡で観察すると、
塩素酸カリウム表面に酸化マグネシウムがコーティング
されたのが確認出来た。次に平均粒径０．０５ｍｍの蔗
糖（台糖株式会社製）２３．０部に前記軽質酸化マグネ
シウム（試薬；和光純薬工業製）１．０部を加え混合し
た。混合後、光学顕微鏡で観察すると、蔗糖表面に酸化
マグネシウムがコーティングされたのが確認出来た。塩
素酸カリウム／酸化マグネシウムと、蔗糖／酸化マグネ
シウムの上記全量を合わせて混合し、自動発火性火薬組
成物を得た。
【００５８】自動発火性火薬組成物は直径１０ｍｍの臼
に入れ、５００ｋｇの荷重をかけてプレス成形し、平均
１個あたり約０．６ｇのガス発生剤ペレットを得た。そ
して、図７の如く、ガス発生剤容器５０に上記ペレット
２０ｇを入れて図６の如く封じた。これを１２個用意
し、室温、１２０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４０
０時間の温度履歴を各４個ずつ与えた。この後に図１で
示した如く、ジルコニウム／過塩素酸カリウム１２０ｍ
ｇ入りスクイブ１０と、着火剤（ボロン／硝酸カリウ
ム）１．０ｇ入り着火剤容器４０そして上記ガス発生剤
容器５０を収納したアルミケーシング製ガス発生容器６
０を組立てた。このガス発生器を用いて６０リットルタ
ンクによる圧力−時間試験と、薪による加熱試験（ボン
ファイアー試験）を行った。結果は、表４、表６に示し
た。６０リットルタンク圧力−時間試験で、温度履歴の
差はわずかであった。ボンファイアー試験でも、温度履
歴の差は見られなかった。尚、表４における着火時間ｔ
とは、スクイブ電流が切れてから圧力が立ち上がる迄の
時間とした。
【００５９】〔比較例１０〜１８，１９〜２１〕前記実
施例と比較の為、酸化マグネシウムを加えずに蔗糖／塩
素酸カリウムガス発生剤を調製した。このものを前記実
施例と同じく直径１０ｍｍの臼に入れ、５００ｋｇの荷
重をかけてプレス成形し、平均１個あたり約０．６ｇの
ガス発生剤ペレットを得た。図７の如く、ガス発生容器
５０に上記ペレット２０ｇを入れて図６の如く封じた。
これを１２個用意し、室温、１２０°Ｃ×１００時間、
１０７°Ｃ×４００時間の温度履歴を各４個ずつに与え
た。この後、図１で示した如く、ジルコニウム／過塩素
酸カリウム１２０ｍｇ入りスクイブ１０と、着火剤（ボ
ロン／硝酸カリウム）１．０ｇ入り着火剤容器４０、そ
して上記ガス発生剤容器５０を収納したアルミケーシン
グ製ガス発生器を組み立てた。このガス発生器を用いて
６０リットルタンクによる圧力−時間試験と、薪による
加熱試験（ボンファイアー試験）を行った。結果は表
５、表６に示した。６０リットルタンク圧力−時間試験
で、１２０°Ｃ×１００時間と、１０７°Ｃ×４００時
間の温度履歴を与えたものは全て不発となり、ガス発生
剤が発火しなかった。ボンファイアー試験でも、１２０
°Ｃ×１００時間と、１０７°Ｃ×４００時間の温度履
歴を与えたものは正常なガス発生が行われなかった。
【００６０】〔実施例２２〜３０，３１〜３３〕自動発
火性火薬組成物を以下の方法により調製した。平均粒径
０．０５ｍｍの木粉２３．０部に前記軽質マグネシウム
（試薬；和光純薬工業製）１．０部を加え混合した。こ
れに前記実施例で調製した塩素酸カリウム／酸化マグネ
シウム混合物７６．０部を加え混合した。上記、木粉／
塩素酸カリウム／酸化マグネシウム組成物２４．０部
と、前記実施例で調製した蔗糖／塩素酸カリウム／酸化
マグネシウム系自動発火性火薬組成物７６．０部を混合
して、粉末状ガス発生剤を得た。図８の如く、ガス発生
剤ケーシング５０に上記ガス発生剤２０ｇを入れて図６
の如く封じた。これを１２個用意し、室温、１２０°Ｃ
×１００時間、１０７°Ｃ×４００時間の温度履歴を各
４個ずつ与えた。この後、図１で示した如く、ジルコニ
ウム／過塩素酸カリウム１２０ｍｇ入りスクイブ１０
と、着火剤（ボロン／硝酸カリウム）１．０ｇ入り着火
剤容器４０、そして上記ガス発生剤容器５０を収納した
アルミケーシング製ガス発生器６０を組み立てた。この
ガス発生器を用いて６０リットルタンクによる圧力−時
間試験と、薪による加熱試験（ボンファイアー試験）を
行った。結果は、表７、表９に示した。６０リットルタ
ンク圧力−時間試験で、温度履歴の差はわずかであっ
た。ボンファイアー試験においても、温度履歴の差は見
られなかった。
【００６１】〔比較例２２〜３０，３１〜３３〕前記実
施例２２〜３０で調製したガス発生剤で、酸化マグネシ
ウムを加えず、他は同組成比率である木粉／蔗糖／塩素
酸カリウム混合物を調製しガス発生剤とした。図８の如
く、ガス発生剤容器５０に上記ガス発生剤２０ｇを入れ
て図６の如く封じた。これを１２個用意し、室温、１２
０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４００時間の温度履
歴を各４個ずつ与えた。この後、図１で示した如く、ジ
ルコニウム／過塩素酸カリウム１２０ｍｇ入りスクイブ
１０と、着火剤（ボロン／硝酸カリウム）１．０ｇ入り
着火剤容器４０、そして上記ガス発生剤容器５０を収納
したアルミケーシング製ガス発生器６０を組み立てた。
このガス発生器を用いて６０リットルタンク圧力−時間
試験と、薪による加熱試験（ボンファイアー試験）を行
った。結果は、表８、表９に示した。６０リットルタン
ク圧力−時間試験で、１２０°Ｃ×１００時間と１０７
°Ｃ×４００時間の温度履歴を与えたものは全て不発と
なり、ガス発生剤が発火しなかった。ボンファイアー試
験でも、１２０°Ｃ×１００時間と１０７°Ｃ×４００
時間の温度履歴を与えたものは正常なガス発生が行われ
なかった。
【００６２】
【表４】
【００６３】
【表５】
【００６４】
【表６】
【００６５】
【表７】
【００６６】
【表８】
【００６７】
【表９】
【００６８】次に、着火剤に本発明の自動発火性火薬組
成物（炭化水素／オキソハロゲン酸塩／金属酸化物系）
を含ませた場合の実施例を説明する。
【００６９】〔実施例３４〜４２，４３〜４５〕自動発
火性火薬組成物を以下の方法により調製した。平均粒径
０．２ｍｍの塩素酸カリウム（試薬；和光純薬工業製）
７４．８部に前記軽質酸化マグネシウム（試薬；和光純
薬工業製）１．２部を加え混合した。混合後、光学顕微
鏡で観察すると、塩素酸カリウム表面に酸化マグネシウ
ムがコーティングされたのが確認出来た。次に平均粒径
０．０５ｍｍの蔗糖（台糖株式会社製）２３．０部に前
記軽質酸化マグネシウム（試薬；和光純薬工業製）１．
０部を加え混合した。混合後、光学顕微鏡で観察する
と、蔗糖表面に酸化マグネシウムがコーティングされた
のが確認出来た。塩素酸カリウム／酸化マグネシウム
と、蔗糖／酸化マグネシウムの上記全量を合わせて混合
し、自動発火性火薬組成物を得た。
【００７０】図９の如く、着火剤容器４０に上記火薬組
成物１０ｇを入れて封じた。これを１２個用意し、室
温、１２０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４００時間
の温度履歴を各４個ずつ与えた。この後、図１で示した
如く、ジルコニウム／過塩素酸カリウム１２０ｍｇ入り
スクイブ１０と、アジ化ソーダ系ガス発生剤５５ｇ入り
ガス発生剤容器５０、及び上記自動発火性火薬組成物入
り着火剤容器を収納したアルミケーシング製ガス発生器
６０を組み立てた。このガス発生器を用いて６０リット
ルタンクによる圧力−時間試験と、薪による加熱試験
（ボンファイアー試験）を行った。結果は、表１０、表
１２に示した。６０リットルタンク圧力−時間試験で、
温度履歴の差はみられなかった。また、ボンファイアー
試験においても、温度履歴の差は見られなかった。尚、
着火時間ｔ（ｍｓｅｃ）は、スクイブの電流が切れてか
らの圧力が立ち上がる迄の時間とした。
【００７１】〔比較例３４〜４２，４３〜４５〕前記実
施例と比較の為、酸化マグネシウムを加えずに蔗糖／塩
素酸カリウムガス発生剤を調製した。このものを前記実
施例と同じく容器に入れて１２個用意し、室温、１２０
°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４００時間の温度履歴
を各４個ずつに与えた。この後、図１で示した如く、着
火剤以外は前記実施例と同仕様のガス発生器を組み立て
た。このガス発生器を用いて前記実施例と同じ評価試験
を行った。結果は表１１、表１２に示した。６０リット
ルタンク圧力−時間試験で、１２０°Ｃ×１００時間
と、１０７°Ｃ×４００時間の温度履歴を与えたものは
全て不発となり、ガス発生剤に着火できなかった。ボン
ファイアー試験でも、１２０°Ｃ×１００時間と、１０
７°Ｃ×４００時間の温度履歴を与えたものは共にケー
シングが破損した。
【００７２】
【表１０】
【００７３】
【表１１】
【００７４】
【表１２】
【００７５】次に、炭水化物／オキソハロゲン酸塩／金
属酸化物の３成分系自動発火性火薬組成物における炭水
化物及び金属酸化物の種々の組合せ例を表１３により説
明する。
【００７６】〔実施例４６〜４８，比較例４６〜５１〕
表２に示した組合せにおいて、下記割合で混合し火薬組
成物とした。 蔗糖（台糖株式会社製） ２３．０重量％（実施例４６と比較例４６，４７） デキストリン（試薬：キシダ化学株式会社製） ２３．０重量％（実施例４７と比較例４８，４９） セルロース（試薬：和光純薬工業製） ２３．０重量％（実施例４８と比較例５０，５１） 塩素酸カリウム（試薬：関東化学株式会社製） ７４．０重量％（実施例４６〜４８） ７７．０重量％（比較例４６〜５１） ＭｇＯ（試薬：和光純薬工業製） ２．０重量％（実施例４６） ＺｎＯ（試薬：和光純薬工業製） ２．０重量％（実施例４７） ＣａＯ（試薬：和光純薬工業製） ２．０重量％（実施例４８）
【００７７】尚、混合は炭水化物と、金属酸化物を混合
し、別に塩素酸カリウムと金属酸化物を混合した後、両
者を合わせて混合した。
【００７８】得られた自動発火性火薬組成物は、内容積
１リットルのステンレス製容器に圧力センサーを取り付
けた試験装置を用いて、この容器中で粉末のまま５ｇを
燃焼させ、着火時間と発生圧力を測定した。（１リット
ルタンク試験）
【００７９】尚、自動発火性火薬組成物の着火には、ロ
ダン鉛点火玉とボロン／硝酸カリウム着火剤０．６ｇ入
りのスクイブを用いた。着火時間は、スクイブの着火電
流が切れてから圧力が発生する迄の時間とした。
【００８０】更に自動発火性火薬組成物は、１２０°Ｃ
×１００時間と、１０７°Ｃ×４００時間の温度履歴を
与え、耐熱老化性を調べた。自動発火性火薬組成物の自
動発火温度は、示差熱分析装置（型名ＤＳＣ２２０：セ
イコー電子工業株式会社製）をもちいて測定した。以上
の試験の結果をまとめて表１３に示した。
【００８１】
【表１３】
【００８２】実施例４６〜４８においては、本発明の仕
様を満たす条件である為、初期性能と、１２０°Ｃ×１
００時間の耐熱老化後との間に、性能にあまり変化は見
られなかった。
【００８３】比較例４６〜５１は、金属酸化物が存在し
なかった為、１２０°Ｃ×１００時間の耐熱老化後はす
べて不着火となった。また自動発火温度も測定できなか
った。尚、耐熱老化後の性状は、実施例が変化なかった
のに比べ、比較例ではすべて熱の作用により黒褐色に変
色していた。
【００８４】以上により、本発明の自動発火性火薬組成
物は、特定の高温領域で自動発火する機能を持ち、１２
０°Ｃ×１００時間の耐熱老化後も安定した燃焼性能を
維持した。
【００８５】次に、スクイブに本発明の自動発火性火薬
組成物（炭化水素／オキソハロゲン酸塩／金属酸化物／
合成樹脂系）を含ませた場合の実施例を説明する。この
スクイブについても単独で評価した。
【００８６】〔実施例１〜３，比較例１〜３〕図１１に
おいて、空間１０１が１０ミリリットルであるＳＵＳ製
容器１００には圧力センサ１１０を取り付けた。ＳＵＳ
製容器１００の蓋にはスクイブ１０を取り付けた。スク
イブ１０の電極リードピン７はスクイブ発火用電源と電
流計測用のオシロスコープにつなげた。圧力センサ１１
０の端子は計測用オシロスコープにつなげた。スクイブ
に所定電流を流して発火させ、電流が切れてから、圧力
が発生する迄の時間ｔ（ｍｓｅｃ．）と、発生最大圧力
値Ｐｍａｘ．（ｐｓｉ．）を計測した。
【００８７】火薬組成物を以下の方法により調製した。
平均粒径０．２ｍｍの塩素酸カリウム（試薬；和光純薬
工業製）７４．８部に前記超微粉末軽質酸化マグネシウ
ム（試薬；和光純薬工業製）１．２部を加え混合した。
混合後、光学顕微鏡で観察すると、塩素酸カリウム表面
に酸化マグネシウムがコーティングされたのが確認出来
た。次に平均粒径０．０５ｍｍの蔗糖（台糖株式会社
製）２３．０部に前記軽質酸化マグネシウム（試薬；和
光純薬工業製）１．０部を加え混合した。混合後、光学
顕微鏡で観察すると、蔗糖表面に酸化マグネシウムがコ
ーティングされたのが確認出来た。塩素酸カリウム／酸
化マグネシウムと、蔗糖／酸化マグネシウムの上記全量
を合わせて混合後、シリコーン樹脂（信越シリコーンＫ
Ｅ４４１Ｔ；信越化学工業株式会社製）５．０部を加
え、３０分間混練した。その後４８時間室温で放置し、
シリコーン樹脂を硬化させ、自動発生性火薬組成物を得
た。
【００８８】スクイブは以下の方法により組み立てた。
スクイブカップ６にスクイブシース９を入れ、自動発火
性火薬組成物６０ｍｇを入れた。次に、点火薬４（ジル
コニウム／過塩素酸カリウム）１４０ｍｇを入れ、スク
イブ塞栓１を嵌入した。比較のために、合成樹脂を加え
ずに蔗糖／塩素酸カリウム／酸化マグネシウムの火薬を
調製し、上記と同様にスクイブを組み立てた。スクイブ
の履歴は、常温のみ、１２０°Ｃ×１００時間、１０７
°Ｃ×４００時間の３種類を用意した。結果を表１４に
示した。比較例では、１２０°Ｃ×１００時間、１０７
°Ｃ×４００時間のいずれも結果のバラツキが大きかっ
た。本発明によるものは着火時間、発生圧力ともに、安
定した結果が得られた。
【００８９】
【表１４】
【００９０】〔実施例４〜６，比較例４〜６〕図１２に
おいて、空間１０１が１０ミリリットルであるＳＵＳ製
容器１２０には、蓋部分にスクイブ１０を取り付けた。
蓋部分には温度計測用の穴があけられており、熱電対を
入れて、容器温度をモニターする。ブンゼンバーナの火
力で容器１２０を加熱し、スクイブが自動発火した容器
温度を記録した。スクイブは前記実施例と同じものを用
意した。結果は表１５に示した。比較例では、２００℃
以上で自動発火し、バラツキが大きかったが、本発明に
よるものは耐熱試験後も１８０°Ｃ付近で全て自動発火
し、バラツキが少なかった。
【００９１】
【表１５】
【００９２】〔実施例７〜９，比較例７〜９〕スクイブ
１０がケーシング内に露出した図２のエアバッグ用ガス
発生器６１において、ガス発生剤ペレット５１の薬量５
５ｇ、着火剤４１の薬量１．７ｇとしたアルミケーシン
グ製ガス発生器に前記実施例と同じスクイブを取り付け
た。ガス発生器は空中に吊るした後、下から薪の炎によ
り加熱し、自動発火させるボンファイヤー試験を行っ
た。そして、自動発火迄の加熱時間と、発火後のガス発
生器の状態を観察した。その結果は表１６に示した。比
較例では、１２０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４０
０時間の耐熱老化試験後は共にフィルター破れを生じた
が、本発明によるものは外観の変化はなかった。
【００９３】
【表１６】
【００９４】次にガス発生剤に本発明の自動発火性火薬
組成物（炭化水素／オキソハロゲン酸塩／金属酸化物／
合成樹脂系）を含ませた場合の実施例を説明する。 〔実施例１０〜１８，１９〜２１〕火薬組成物を以下の
方法により調製した。平均粒径０．２ｍｍの塩素酸カリ
ウム（試薬；和光純薬工業製）７４．８部に前記軽質酸
化マグネシウム（試薬；和光純薬工業製）１．２部を加
え混合した。混合後、光学顕微鏡で観察すると、塩素酸
カリウム表面に酸化マグネシウムがコーティングされた
のが確認出来た。次に平均粒径０．０５ｍｍの蔗糖（台
糖株式会社製）２３．０部に前記軽質酸化マグネシウム
（試薬；和光純薬工業製）１．０部を加え混合した。混
合後、光学顕微鏡で観察すると、蔗糖表面に酸化マグネ
シウムがコーティングされたのが確認出来た。塩素酸カ
リウム／酸化マグネシウムと、蔗糖／酸化マグネシウム
の上記全量を合わせて混合後、シリコーン樹脂（信越シ
リコーンＫＥ４４１Ｔ；信越化学工業株式会社製）５．
０部を加え３０分間混練した。その後４８時間室温で放
置し、樹脂を硬化させ自動発火性火薬組成物を得た。
【００９５】この自動発火性火薬組成物を直径１０ｍｍ
の臼に入れ、５００ｋｇの荷重をかけてプレス成形し、
平均１個あたり約０．６ｇのガス発生剤ペレットを得
た。そして、図７の如く、ガス発生剤容器５０に上記ペ
レット２５ｇを入れて図６の如く封じた。これを１２個
用意し、室温、１２０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×
４００時間の温度履歴を各４個ずつ与えた。この後に図
１で示した如く、ジルコニウム／過塩素酸カリウム１２
０ｍｇ入りスクイブ１０と、着火剤（ボロン／硝酸カリ
ウム）１．０ｇ入り着火剤容器４０そして上記ガス発生
剤容器５０を収納したアルミケーシング製ガス発生容器
６０を組立てた。このガス発生器を用いて６０リットル
タンクによる圧力−時間試験と、薪による加熱試験（ボ
ンファイアー試験）を行った。結果は、表１７、表１９
に示した。６０リットルタンク圧力−時間試験で、温度
履歴の差はほとんどみられなかった。ボンファイアー試
験でも、温度履歴の差は見られなかった。尚、着火時間
ｔとは、スクイブ電流が切れてから圧力が立ち上がる迄
の時間とした。
【００９６】〔比較例１０〜１８，１９〜２１〕前記実
施例と比較の為、シリコーン樹脂で造粒せずにガス発生
剤を調製した。このものを前記実施例と同じく直径１０
ｍｍの臼に入れ、５００ｋｇの荷重をかけてプレス成形
し、平均１個あたり約０．６ｇのガス発生剤ペレットを
得た。図７の如く、ガス発生容器５０に上記ペレット２
５ｇを入れて図６の如く封じた。これを１２個用意し、
室温、１２０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４００時
間の温度履歴を各４個ずつに与えた。この後、図１で示
した如く、ジルコニウム／過塩素酸カリウム１２０ｍｇ
入りスクイブ１０と、着火剤（ボロン／硝酸カリウム）
１．０ｇ入り着火剤容器４０、そして上記ガス発生剤容
器５０を収納したアルミケーシング製ガス発生器を組み
立てた。このガス発生器を用いて６０リットルタンクに
よる圧力−時間試験と、薪による加熱試験（ボンファイ
アー試験）を行った。結果は表１８、表１９に示した。
６０リットルタンク圧力−時間試験で、結果のバラツキ
が大きかった。ボンファイアー試験では、フィルター破
れが発生した。
【００９７】〔実施例２２〜３０，３１〜３３〕自動発
火性火薬組成物を以下の方法により調製した。平均粒径
０．０５ｍｍの木粉２３．０部に前記軽質マグネシウム
（試薬；和光純薬工業製）１．０部を加え混合した。こ
れに前記実施例と同様にして調製した塩素酸カリウム／
酸化マグネシウム混合物７６．０部を加え混合した後、
シリコーン樹脂５．０部を加え、３０分間混練造粒し
た。その後４８時間室温で放置し、樹脂を硬化させた。
上記、木粉／塩素酸カリウム／酸化マグネシウム／シリ
コーン樹脂組成物２４．０部と、前記実施例と同様にし
て調製した蔗糖／塩素酸カリウム／酸化マグネシウム／
シリコーン樹脂系自動発火性火薬組成物７６．０部を混
合して、ガス発生剤粉末を得た。図８の如く、ガス発生
剤容器５０に上記ガス発生剤２５ｇを入れて図６の如く
封じた。これを１２個用意し、室温、１２０°Ｃ×１０
０時間、１０７°Ｃ×４００時間の温度履歴を各４個ず
つ与えた。この後、図１で示した如く、ジルコニウム／
過塩素酸カリウム１２０ｍｇ入りスクイブ１０と、着火
剤（ボロン／硝酸カリウム）１．０ｇ入り着火剤容器４
０、そして上記ガス発生剤容器５０を収納したアルミケ
ーシング製ガス発生器６０を組み立てた。このガス発生
器を用いて６０リットルタンクによる圧力−時間試験
と、薪による加熱試験（ボンファイアー試験）を行っ
た。結果は、表２０、表２２に示した。６０リットルタ
ンク圧力−時間試験で、温度履歴の差はほとんどみられ
なかった。ボンファイアー試験においても、温度履歴の
差は見られなかった。
【００９８】〔比較例２２〜３０，３１〜３３〕前記実
施例２２〜３０で調製したガス発生剤で、合成樹脂を加
えず、他は同組成比率である木粉／蔗糖／塩素酸カリウ
ム／酸化マグネシウム混合物を調製しガス発生剤とし
た。図８の如く、ガス発生剤容器５０に上記ガス発生剤
２５ｇを入れて図６の如く封じた。これを１２個用意
し、室温、１２０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４０
０時間の温度履歴を各４個ずつ与えた。この後、図１で
示した如く、ジルコニウム／過塩素酸カリウム１２０ｍ
ｇ入りスクイブ１０と、着火剤（ボロン／硝酸カリウ
ム）１．０ｇ入り着火剤容器４０、そして上記ガス発生
剤容器５０を収納したアルミケーシング製ガス発生器６
０を組み立てた。このガス発生器を用いて６０リットル
タンク圧力−時間試験と、薪による加熱試験（ボンファ
イアー試験）を行った。結果は、表２１、表２２に示し
た。６０リットルタンク圧力−時間試験で、結果のバラ
ツキが大きかった。ボンファイアー試験では、フィルタ
ー破れが発生した。
【００９９】
【表１７】
【０１００】
【表１８】
【０１０１】
【表１９】
【０１０２】
【表２０】
【０１０３】
【表２１】
【０１０４】
【表２２】
【０１０５】次に、着火剤に本発明の自動発火性火薬組
成物（炭化水素／オキソハロゲン酸塩／金属酸化物／合
成樹脂系）を含ませた場合の実施例を説明する。 〔実施例３４〜２２，４３〜４５〕自動発火性火薬組成
物を以下の方法により調製した。平均粒径０．２ｍｍの
塩素酸カリウム（試薬；和光純薬工業製）７４．８部に
前記軽質酸化マグネシウム（試薬；和光純薬工業製）
１．２部を加え混合した。混合後、光学顕微鏡で観察す
ると、塩素酸カリウム表面に酸化マグネシウムがコーテ
ィングされたのが確認出来た。次に平均粒径０．０５ｍ
ｍの蔗糖（台糖株式会社製）２３．０部に軽質酸化マグ
ネシウム（試薬；和光純薬工業製）１．０部を加え混合
した。混合後、光学顕微鏡で観察すると、蔗糖表面に酸
化マグネシウムがコーティングされたのが確認出来た。
塩素酸カリウム／酸化マグネシウムと、蔗糖／酸化マグ
ネシウムの上記全量を合わせて混合後、シリコーン樹脂
（信越シリコーンＫＥ４４１Ｔ；信越化学工業株式会社
製）５．０部を加え、３０分間混練した。その後、４８
時間室温で放置し、樹脂を硬化させ自動発火性火薬組成
物を得た。
【０１０６】図９の如く、着火剤容器４０に上記自動発
火性火薬組成物２．０ｇを入れて封じた。これを１２個
用意し、室温、１２０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×
４００時間の温度履歴を各４個ずつ与えた。この後、図
１で示した如く、ジルコニウム／過塩素酸カリウム１２
０ｍｇ入りスクイブ１０と、アジ化ソーダ系ガス発生剤
５５ｇ入りガス発生剤容器５０、及び上記自動発火性火
薬組成物入り着火剤容器を収納したアルミケーシング製
ガス発生器６０を組み立てた。このガス発生器を用いて
６０リットルタンクによる圧力−時間試験と、薪による
加熱試験（ボンファイアー試験）を行った。結果は、表
２３、表２５に示した。６０リットルタンク圧力−時間
試験で、温度履歴の差はほとんどみられなかった。ま
た、ボンファイアー試験においては、温度履歴の差は見
られなかった。尚、着火時間ｔ（ｍｓｅｃ）は、スクイ
ブの電流が切れてからの圧力が立ち上がる迄の時間とし
た。
【０１０７】〔比較例３４〜４２，４３〜４５〕前記実
施例と比較の為、合成樹脂を加えずに蔗糖／塩素酸カリ
ウム／酸化マグネシウムでガス発生剤を調製した。この
ものを前記実施例と同じく容器に入れて１２個用意し、
室温、１２０°Ｃ×１００時間、１０７°Ｃ×４００時
間の温度履歴を各４個ずつに与えた。この後、図１で示
した如く、着火剤以外は前記実施例と同仕様のガス発生
器を組み立てた。このガス発生器を用いて前記実施例と
同じ評価試験を行った。結果は表２４、表２５に示し
た。６０リットルタンク圧力−時間試験で、結果のバラ
ツキが大きかった。ボンファイアー試験では、フィルタ
ー破れが発生した。
【０１０８】
【表２３】
【０１０９】
【表２４】
【０１１０】
【表２５】
【０１１１】つぎに、炭化水素／オキソハロゲン酸塩／
金属酸化物／合成樹脂系自動発火性火薬組成物における
炭水化物、金属酸化物及び合成樹脂の種々の組合せ例を
表２６により説明する。
【０１１２】〔実施例４６〜５１，比較例４６〜５１〕
表２５に示した組合せにおいて、下記割合で混合し火薬
組成物とした。 蔗糖（台糖株式会社製） ２３．０重量％（実施例４６，４７と比較例４６，４
９） デキストリン（試薬：キシダ化学株式会社製） ２３．０重量％（実施例４８，４９と比較例４７，５
０） セルロース（試薬：和光純薬工業製） ２３．０重量％（実施例５０，５１と比較例４８，５
１） 塩素酸カリウム（試薬：関東化学株式会社製） ７４．０重量％（実施例４６〜５１） ７７．０重量％（比較例４６〜５１） ＭｇＯ（試薬：和光純薬工業製） ２．０重量％（実施例４６〜４８，５０と比較例４６） ＺｎＯ（試薬：和光純薬工業製） ２．０重量％（実施例４９と比較例４７） ＣａＯ（試薬：和光純薬工業製） ２．０重量％（実施例５１と比較例４８） シリコーン樹脂（一液室温硬化型）（商品名「信越シリ
コーンＫＥ４４１Ｔ」：信越化学工業株式会社製）（実
施例４６，４８，５０と比較例４９〜５１） ウレタン樹脂（商品名「ハイボン４６０１」：日立化成
ポリマー株式会社製）（実施例４７） ブチルゴム（商品名「ハイボン１０１０Ａ」：日立化成
ポリマー株式会社製）（実施例４９） ポリエステル樹脂（商品名「ハイボン７０３１Ｌ」：日
立化成ポリマー株式会社製）（実施例５１）
【０１１３】尚、混合は炭水化物と、金属酸化物を混合
し、別に塩素酸カリウムと金属酸化物を混合した後、両
者を合わせて混合した。その後、合成樹脂を加え、３０
分間混練、造粒した後、４８時間室温で放置、硬化させ
た。
【０１１４】得られた自動発火性火薬組成物は、内容積
１リットルのステンレス製容器に圧力センサーを取り付
けた試験装置を用いて、この容器中で粒のまま８ｇを燃
焼させ、着火時間と発生圧力を測定した。（１リットル
タンク試験）
【０１１５】尚、自動発火性火薬組成物の着火には、ロ
ダン鉛点火玉とボロン／硝酸カリウム着火剤０．６ｇ入
りのスクイブを用いた。着火時間は、スクイブの着火電
流が切れてから圧力が発生する迄の時間とした。
【０１１６】更に自動発火性火薬組成物は、１２０°Ｃ
×１００時間の温度履歴を与え、耐熱老化性を調べた。
自動発火性火薬組成物の自動発火温度は、示差熱分析装
置（型名ＤＳＣ２２０：セイコー電子工業株式会社製）
をもちいて測定した。以上の試験の結果をまとめて表２
６に示した。
【０１１７】
【表２６】
【０１１８】実施例４６〜５１においては、本発明の仕
様を満たす条件である為、初期性能と、１２０°Ｃ×１
００時間の耐熱老化後との間に、性能にほとんど変化は
見られず、特に自動発火温度の再現性は良好であった。
【０１１９】比較例４６〜４８は、合成樹脂が存在しな
かった為、自動発火温度が高くなり、また１２０°Ｃ×
１００時間の耐熱老化後は更に自動発火温度は上昇し
た。比較例４９〜５１は、金属酸化物が存在しなかった
為、１２０℃×１００時間の耐熱老化後は不着火となっ
た。また自動発火温度も測定出来なかった。尚、耐熱老
化後の性状は、実施例と比較例４６〜４８が変化なかっ
たのに比べ、比較例４９〜５１では加熱により黒褐色に
変色していた。
【０１２０】以上により、本発明の自動発火性火薬組成
物は、特定の高温領域で自動発火する機能を持ち、１２
０°Ｃ×１００時間の耐熱老化後も安定した燃焼性能を
維持した。
【０１２１】
【発明の効果】以上詳細に説明した様に、本発明のエア
バッグ用ガス発生器は、スクイブ、着火剤又はガス発生
剤のうちの少なくとも一つに、炭水化物、オキソハロゲ
ン酸塩、金属酸化物からなる自動発火性火薬組成物を含
ませることによって、特別な収納スペースをケーシング
に準備する必要がなく、ケーシングとの熱伝導に特別の
配慮を施すことなく、安全でかつ２２０°Ｃまでの低温
において自動発火機能を持ち、しかも長期間安定した性
能を維持することが出来る為、高温で機械的強度が低下
する軽合金素材等をケーシングとするガス発生器として
最適なものである。外部からの熱伝導が良くない場合に
は、炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属酸化物、合成
樹脂からなる自動発火性火薬組成物を含ませると、２０
０°Ｃまでの低温における自動発火機能をより確実にも
のにすることができる。
【０１２２】特に、スクイブに本発明の自動発火性火薬
組成物を含ませると、ガス発生剤や着火剤に含ませた場
合に比較して、自動発火後もスクイブが発火せず、ケー
シング内に残留火薬が存在するという危険性が全くなく
なる。また、従来のように点火薬兼用の自動発火剤のよ
うに経時劣化によって生じる酸性物質によりスクイブの
電橋線が腐食し、通常の作動時にスクイブが発火せず不
作動となる恐れがなくなる。さらに、自動発火機能を有
するスクイブとしての種々の適用が可能になる。
【０１２３】特に、ガス発生剤に本発明の自動発火性火
薬組成物を含ませると、従来のようにアジ化ソーダを主
成分とするものに比較すると、吸湿しても有毒なガスを
発生することがなく、長時間高温にさらされても安定な
性能を維持し、通常作動時には適度な燃焼速度を有する
新規なガス発生剤を内蔵したガス発生器となる。
【０１２４】更に、着火剤に本発明の自動発火性火薬組
成物を含ませると、従来のように着火剤と自動発火剤を
兼用しているものに比較して、高温安定性にすぐれ、充
分な燃焼速度を有するものにできるという効果を奏す
る。
【図面の簡単な説明】
【図１】 本発明のエアバッグ用ガス発生器の断面図で
ある。
【図２】 本発明のエアバッグ用ガス発生器の断面図で
ある。
【図３】 本発明の自動発火性火薬組成物を含むスクイ
ブの断面図である。
【図４】 本発明の自動発火性火薬組成物を含むスクイ
ブの断面図である。
【図５】 本発明の自動発火性火薬組成物を含むスクイ
ブの断面図である。
【図６】 ガス発生剤容器の斜視図である。
【図７】 本発明の自動発火性火薬組成物によるガス発
生剤ペレットを収納したガス発生剤容器の断面図であ
る。
【図８】 本発明の自動発火性火薬組成物によるガス発
生剤粉末を収納したガス発生剤容器の断面図である。
【図９】 本発明の自動発火性火薬組成物による着火剤
を収納した着火剤容器の断面図である。
【図１０】 本発明の自動発火性火薬組成物による着火
剤を収納した着火剤容器の断面図である。
【図１１】 本発明の自動発火性火薬組成物を含むスク
イブを圧力試験器に取り付けた図である。
【図１２】 本発明の自動発火性火薬組成物を含むスク
イブを発火試験器に取り付けた図である。
【符号の説明】
１ スクイブ塞栓、２ 電橋線、４ 点火薬、５ 自動
発火性火薬組成物、６スクイブカップ、７ 電極リード
ピン、８ 火薬室、９ スクイブシース、１０，１１，
１２ スクイブ、２１ スクイブカバー、２２ フェラ
イトビーズ、２３ 第１押え板、２４ 第２押え板、２
７ 下ケーシング、２７ｆ ボス部、２８ 上ケーシン
グ、２９ フィルターカバー、３０ フィルター、３１
インナーウォール、３２ オリフィス、３３ オリフ
ィス、３４ 着火剤室、４０着火剤容器、４１ 着火
剤、５０ ガス発生剤容器、５１ ガス発生剤、５２セ
ラミックスクッション
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 村上 正治 山口県厚狭郡山陽町大字郡2300 日本化薬 株式会社厚狭工場内 (72)発明者 佐藤 英史 兵庫県姫路市豊富町豊富3903−39 日本化 薬株式会社姫路工場内 (72)発明者 田口 通久 兵庫県姫路市豊富町豊富3903−39 日本化 薬株式会社姫路工場内センサー・テクノロ ジー株式会社姫路テクニカルセンター内

Claims (22)

    【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】 内部にスクイブ又は着火剤の一種以上
    と、ガス発生剤とを有するエアバッグ用ガス発生器にお
    いて、前記スクイブ、着火剤又はガス発生剤のうちの少
    なくとも一つが、炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属
    酸化物からなる自動発火性火薬組成物を含んでいるエア
    バッグ用ガス発生器。
  2. 【請求項２】 前記スクイブ、着火剤及びガス発生剤は
    アルミニウム合金等の軽合金素材で形成されたケーシン
    グ内に収納され、前記自動発火性火薬組成物は１６５〜
    ２２０°Ｃの範囲で自動発火する請求項１記載のエアバ
    ッグ用ガス発生器。
  3. 【請求項３】 前記自動発火性火薬組成物における炭水
    化物が平均粒径０．５ｍｍ〜０．０００１ｍｍであり、
    オキソハロゲン酸塩の平均粒径が１．０ｍｍ〜０．００
    ０１ｍｍであり、金属酸化物の粒径が０．５ｍｍ以下で
    ある請求項１記載のエアバッグ用ガス発生器。
  4. 【請求項４】 前記自動発火性火薬組成物における炭水
    化物が９５．０〜１．０重量％、オキソハロゲン酸塩が
    ９５．０〜１．０重量％、金属酸化物が３０．０〜０．
    ０１重量％である請求項１記載のエアバッグ用ガス発生
    器。
  5. 【請求項５】 前記自動発火性火薬組成物における炭水
    化物とオキソハロゲン酸塩の少なくとも一方が金属酸化
    物でコーティングされている請求項１記載のエアバッグ
    用ガス発生器。
  6. 【請求項６】 前記自動発火性火薬組成物における炭水
    化物とオキソハロゲン酸塩と金属酸化物とが均一に混合
    されている請求項１記載のエアバッグ用ガス発生器。
  7. 【請求項７】 前記自動発火性火薬組成物における炭水
    化物が蔗糖であり、オキソハロゲン酸塩が塩素酸塩、過
    塩素酸塩、臭素酸塩、過臭素酸塩、ヨウ素酸塩又は過ヨ
    ウ素酸塩の単独又はこれらの混合物であり、金属酸化物
    が酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化亜鉛の単独
    又はこれらの混合物である請求項１記載のエアバッグ用
    ガス発生器。
  8. 【請求項８】 内部にスクイブ又は着火剤の一種以上
    と、ガス発生剤とを有するエアバッグ用ガス発生器にお
    いて、前記スクイブ、着火剤又はガス発生剤のうちの少
    なくとも一つが、炭水化物、オキソハロゲン酸塩、金属
    酸化物、合成樹脂からなる自動発火性火薬組成物を含ん
    でいるエアバッグ用ガス発生器。
  9. 【請求項９】 前記スクイブ、着火剤及びガス発生剤は
    アルミニウム合金等の軽合金素材で形成されたケーシン
    グ内に収納され、前記自動発火性火薬組成物は１６５〜
    ２００°Ｃの範囲で自動発火する請求項８記載のエアバ
    ッグ用ガス発生器。
  10. 【請求項１０】 前記自動発火性火薬組成物における炭
    水化物が平均粒径０．５ｍｍ〜０．０００１ｍｍであ
    り、オキソハロゲン酸塩の平均粒径が１．０ｍｍ〜０．
    ０００１ｍｍであり、金属酸化物の粒径が０．５ｍｍ以
    下である請求項８記載のエアバッグ用ガス発生器。
  11. 【請求項１１】 前記自動発火性火薬組成物における炭
    水化物が９５．０〜１．０重量％、オキソハロゲン酸塩
    が９５．０〜１．０重量％、金属酸化物が３０．０〜
    ０．０１重量％、合成樹脂が０．５〜２０．０重量％で
    ある請求項８記載のエアバッグ用ガス発生器。
  12. 【請求項１２】 前記自動発火性火薬組成物における炭
    水化物とオキソハロゲン酸塩の少なくとも一方が金属酸
    化物でコーティングされている請求項８記載のエアバッ
    グ用ガス発生器。
  13. 【請求項１３】 前記自動発火性火薬組成物における炭
    水化物とオキソハロゲン酸塩と金属酸化物とが均一に混
    合されている請求項８載のエアバッグ用ガス発生器。
  14. 【請求項１４】 前記自動発火性火薬組成物における炭
    水化物とオキソハロゲン酸塩と金属酸化物の混合物が合
    成樹脂により造粒されている請求項８記載のエアバッグ
    用ガス発生器。
  15. 【請求項１５】 前記自動発火性火薬組成物における炭
    水化物が蔗糖であり、オキソハロゲン酸塩が塩素酸塩、
    過塩素酸塩、臭素酸塩、過臭素酸塩、ヨウ素酸塩又は過
    ヨウ素酸塩の単独又はこれらの混合物であり、金属酸化
    物が酸化カルシウム、酸化マグネシウム、酸化亜鉛の単
    独又はこれらの混合物であり、合成樹脂がシリコーン樹
    脂、ウレタン樹脂、ポリエステル、アクリル樹脂、ブチ
    ルゴムの何れかである請求項８記載のエアバッグ用ガス
    発生器。
  16. 【請求項１６】 スクイブカップとスクイブ塞栓とで形
    成される密封された火薬室と、前記スクイブ塞栓を貫通
    して前記火薬室に至る電極リードピンと、該電極リード
    ピンの先端に連結される電橋線と、前記火薬室内に収納
    される火薬とからなり、前記火薬が、炭水化物、オキソ
    ハロゲン酸塩、金属酸化物からなる自動発火性火薬組成
    物を含んでいるスクイブ。
  17. 【請求項１７】 上記火薬が、上記電橋線に接する点火
    薬と、該点火薬に接する上記自動発火性火薬組成物から
    なる層構造である請求項１６記載のスクイブ。
  18. 【請求項１８】 スクイブカップとスクイブ塞栓とで形
    成される密封された火薬室と、前記スクイブ塞栓を貫通
    して前記火薬室に至る電極リードピンと、該電極リード
    ピンの先端に連結される電橋線と、前記火薬室内に収納
    される火薬とからなり、前記火薬が、炭水化物、オキソ
    ハロゲン酸塩、金属酸化物、合成樹脂からなる自動発火
    性火薬組成物を含んでいるスクイブ。
  19. 【請求項１９】 上記火薬が、上記電橋線に接する点火
    薬と、該点火薬に接する上記自動発火性火薬組成物から
    なる層構造である請求項１８記載のスクイブ。
  20. 【請求項２０】 アルミニウム合金等の軽金属素材で形
    成されたケーシングにスクイブを保持するエアバッグ用
    ガス発生器であって、 前記スクイブは、スクイブカップとスクイブ塞栓とで形
    成される密封された火薬室と、前記スクイブ塞栓を貫通
    して前記火薬室に至る電極リードピンと、該電極リード
    ピンの先端に連結される電橋線と、前記火薬室内に収納
    される火薬とからなり、 前記火薬が、上記電橋線に接する点火薬と、該点火薬に
    接する自動発火性火薬組成物からなる層構造であり、こ
    の自動発火性火薬組成物が炭水化物、オキソハロゲン酸
    塩、金属酸化物、合成樹脂からなり、 前記スクイブの自動発火性火薬組成物に相当する部分が
    前記ケーシングと非接触状態で前記ケーシング内に露出
    しているエアバッグ用ガス発生器。
  21. 【請求項２１】 内筒及び外筒を有する上ケーシング部
    分と、前記内筒及び外筒に対応する内筒及び外筒を有す
    る下ケーシング部分とを突き合わせて摩擦溶接し、前記
    内筒内の中央空間と前記内筒及び前記外筒で囲われた外
    側空間を有し、アルミニウム合金等の軽金属素材で形成
    されたケーシングを備えるエアバッグ用ガス発生器であ
    って、 前記中央空間に着火剤とスクイブとを配設し、前記外側
    空間にガス発生剤とフィルタとを配設し、 前記スクイブ外面を電気絶縁材料で被覆した状態にし、
    この被覆状態のスクイブを前記ケーシング内に挿入して
    固定し、このスクイブ内に、炭水化物、オキソハロゲン
    酸塩、金属酸化物、合成樹脂からなる自動発火性火薬組
    成物が収納されているエアバッグ用ガス発生器。
  22. 【請求項２２】 前記ケーシングから前記中央空間内に
    突設された筒状ボス部に、前記スクイブを挿入して固定
    し、前記筒状ボス部の高さは前記摩擦溶接の部位より高
    くなっている請求項２１記載のエアバッグ用ガス発生
    器。
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