JPH07176375A - 高周波加熱装置 - Google Patents
高周波加熱装置Info
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- JPH07176375A JPH07176375A JP5321651A JP32165193A JPH07176375A JP H07176375 A JPH07176375 A JP H07176375A JP 5321651 A JP5321651 A JP 5321651A JP 32165193 A JP32165193 A JP 32165193A JP H07176375 A JPH07176375 A JP H07176375A
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- H—ELECTRICITY
- H05—ELECTRIC TECHNIQUES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- H05B—ELECTRIC HEATING; ELECTRIC LIGHT SOURCES NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; CIRCUIT ARRANGEMENTS FOR ELECTRIC LIGHT SOURCES, IN GENERAL
- H05B6/00—Heating by electric, magnetic or electromagnetic fields
- H05B6/64—Heating using microwaves
- H05B6/66—Circuits
- H05B6/68—Circuits for monitoring or control
- H05B6/681—Circuits comprising an inverter, a boost transformer and a magnetron
- H05B6/682—Circuits comprising an inverter, a boost transformer and a magnetron wherein the switching control is based on measurements of electrical values of the circuit
- H05B6/685—Circuits comprising an inverter, a boost transformer and a magnetron wherein the switching control is based on measurements of electrical values of the circuit the measurements being made at the low voltage side of the circuit
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Control Of High-Frequency Heating Circuits (AREA)
Abstract
(57)【要約】
【目的】 本発明は高周波加熱装置に関し、特に信頼性
が高く電源電流高調波を発生しない構成を提供すること
を目的とする。 【構成】 被加熱物を高周波加熱するマグネトロン１に
高圧電力を供給すると同時にマグネトロン１のヒーター
１５に電力を供給するトランス３と、出力設定信号をレ
ベル変換回路２０によって反転増復した波形整形信号に
基づいて整形する波形整形回路２１と、差電圧を出力す
る比較回路１１と、比較回路１１の出力を前記電力調節
信号に重畳しパルス幅制御信号を出力する信号重畳手段
１２と、発振回路１３と、発振回路１３の出力を前記パ
ルス幅制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力によ
り前記インバータ回路５を駆動するインバータ制御回路
１４を備え、出力設定に応じてインバータ回路の動作を
電源電圧のエンベロープ中でコントロールし電源高調波
の発生を抑制する。
が高く電源電流高調波を発生しない構成を提供すること
を目的とする。 【構成】 被加熱物を高周波加熱するマグネトロン１に
高圧電力を供給すると同時にマグネトロン１のヒーター
１５に電力を供給するトランス３と、出力設定信号をレ
ベル変換回路２０によって反転増復した波形整形信号に
基づいて整形する波形整形回路２１と、差電圧を出力す
る比較回路１１と、比較回路１１の出力を前記電力調節
信号に重畳しパルス幅制御信号を出力する信号重畳手段
１２と、発振回路１３と、発振回路１３の出力を前記パ
ルス幅制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力によ
り前記インバータ回路５を駆動するインバータ制御回路
１４を備え、出力設定に応じてインバータ回路の動作を
電源電圧のエンベロープ中でコントロールし電源高調波
の発生を抑制する。
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は電子レンジなどの高周波
加熱装置に関するものである。
加熱装置に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来の高周波加熱装置は図７に示すよう
に、食品などの被加熱物をマイクロ波加熱するマグネト
ロン１と、マグネトロン１に電力を供給する高圧整流回
路２と、前記高圧整流回路２に電力を供給すると同時に
前記マグネトロン１のヒータ１５に電力を供給するトラ
ンス３と、交流電源４を整流しそれを所定周波数の交流
に変換してトランス３に供給するインバータ回路５と、
インバータ回路５の入力電力あるいは出力電力を検知す
る電力検知手段６と、加熱出力設定に対応した出力設定
信号を出力する出力設定部７と、電力検知手段６の出力
と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力する電
力調節部８と、基準電圧発生回路９と、前記基準電圧発
生回路９の出力電圧を比較基準電圧とし交流電源電圧４
を整流する整流回路１０の出力を反転増幅する比較回路
１１と、比較回路１１の出力を前記電力重畳手段１２
と、発振回路１３と、発振回路１３の出力を前記パルス
幅制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力により前
記インバータ回路５を駆動するインバータ制御回路１４
を備える構成となっていた。
に、食品などの被加熱物をマイクロ波加熱するマグネト
ロン１と、マグネトロン１に電力を供給する高圧整流回
路２と、前記高圧整流回路２に電力を供給すると同時に
前記マグネトロン１のヒータ１５に電力を供給するトラ
ンス３と、交流電源４を整流しそれを所定周波数の交流
に変換してトランス３に供給するインバータ回路５と、
インバータ回路５の入力電力あるいは出力電力を検知す
る電力検知手段６と、加熱出力設定に対応した出力設定
信号を出力する出力設定部７と、電力検知手段６の出力
と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力する電
力調節部８と、基準電圧発生回路９と、前記基準電圧発
生回路９の出力電圧を比較基準電圧とし交流電源電圧４
を整流する整流回路１０の出力を反転増幅する比較回路
１１と、比較回路１１の出力を前記電力重畳手段１２
と、発振回路１３と、発振回路１３の出力を前記パルス
幅制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力により前
記インバータ回路５を駆動するインバータ制御回路１４
を備える構成となっていた。
【０００３】上記高周波加熱装置は、マグネトロン１に
供給するする電力の調節をインバータ制御回路１４の出
力パルス幅によって行っている。信号重畳手段１２の出
力電圧が高くなると前記インバータ制御回路１４の出力
パルス幅は広くなり、マグネトロン１に供給する電力は
大きくなる構成となっていた。この構成によって信号重
畳手段１２の出力電圧を変えマグネトロン１の加熱出力
を連続的に変化させることが可能となっていた。
供給するする電力の調節をインバータ制御回路１４の出
力パルス幅によって行っている。信号重畳手段１２の出
力電圧が高くなると前記インバータ制御回路１４の出力
パルス幅は広くなり、マグネトロン１に供給する電力は
大きくなる構成となっていた。この構成によって信号重
畳手段１２の出力電圧を変えマグネトロン１の加熱出力
を連続的に変化させることが可能となっていた。
【０００４】ヒータ１５はマグネトロン１のカソードを
兼ね、ヒータ電流によって２０００Ｋ前後の高温とな
る。ヒータからは熱電子が放出される。マグネトロン１
に流れる電流Ｉaはこのエミッション能力（電子の放出
能力）から最大電流ＩaMAXが決まっており、ＩaMAXを越
えた状態によってマグネトロンを駆動すると、寿命は場
合によってはＩaMAX以下で駆動した場合の１００分の１
から１０００分の１以下になってしまう。そこで、図１
０の実線で示すように交流電源４の１周期中Ｉaが最も
大きくなる交流電源４の最大振幅付近で、交流電源４の
整流信号を基準電圧発生回路９の出力電圧を基準に持つ
比較回路１１によって反転し、その出力信号を電力調節
部８の直流出力に信号重畳手段１２によって重畳し信号
重畳手段１２の出力電圧を低くすることによってＩaの
最大値を低く抑えていた。なお図３は商用周波数レベル
で見たもので、破線は信号重畳手段の出力電圧が直流で
あった場合の各信号の変化である。また図中のＩa波形
はＩaの包絡線を示している。
兼ね、ヒータ電流によって２０００Ｋ前後の高温とな
る。ヒータからは熱電子が放出される。マグネトロン１
に流れる電流Ｉaはこのエミッション能力（電子の放出
能力）から最大電流ＩaMAXが決まっており、ＩaMAXを越
えた状態によってマグネトロンを駆動すると、寿命は場
合によってはＩaMAX以下で駆動した場合の１００分の１
から１０００分の１以下になってしまう。そこで、図１
０の実線で示すように交流電源４の１周期中Ｉaが最も
大きくなる交流電源４の最大振幅付近で、交流電源４の
整流信号を基準電圧発生回路９の出力電圧を基準に持つ
比較回路１１によって反転し、その出力信号を電力調節
部８の直流出力に信号重畳手段１２によって重畳し信号
重畳手段１２の出力電圧を低くすることによってＩaの
最大値を低く抑えていた。なお図３は商用周波数レベル
で見たもので、破線は信号重畳手段の出力電圧が直流で
あった場合の各信号の変化である。また図中のＩa波形
はＩaの包絡線を示している。
【０００５】また、ヒータ１５が電子を放出するための
適正な温度は、１９００ｋ〜２１００ｋである。１９０
０ｋ以下ではヒータ温度が低くなるため電子の放出能力
不足によるモーディング現象が発生し易く、このためそ
の寿命が著しく短くなる。２１００ｋ以上では、ヒータ
の変質現象が起こり、１９００ｋ以下の場合と同様寿命
が著しく短くなる。
適正な温度は、１９００ｋ〜２１００ｋである。１９０
０ｋ以下ではヒータ温度が低くなるため電子の放出能力
不足によるモーディング現象が発生し易く、このためそ
の寿命が著しく短くなる。２１００ｋ以上では、ヒータ
の変質現象が起こり、１９００ｋ以下の場合と同様寿命
が著しく短くなる。
【０００６】しかしながら上記構成ではマグネトロン１
に電力を供給するトランス３は、ヒータ１５にも電力を
供給しているため、マグネトロン１に供給する電力の変
化に応じてヒータ１５に供給する電力も変化していた。
このためヒータ温度を適正な範囲に入れようとすると、
僅かな加熱出力の変化幅しか取れず、加熱出力を連続的
に変えることができるというインバータ電源の特徴がそ
こなわれるという課題があった。
に電力を供給するトランス３は、ヒータ１５にも電力を
供給しているため、マグネトロン１に供給する電力の変
化に応じてヒータ１５に供給する電力も変化していた。
このためヒータ温度を適正な範囲に入れようとすると、
僅かな加熱出力の変化幅しか取れず、加熱出力を連続的
に変えることができるというインバータ電源の特徴がそ
こなわれるという課題があった。
【０００７】そこで以前に図８に示す被加熱物をマイク
ロ波加熱するマグネトロン１と、前記マグネトロン１に
２次巻線から高圧電力を供給すると同時に３次巻線から
前記マグネトロン１のヒーターに電力を供給するトラン
ス３と、交流電源電圧４を整流しそれを所定周波数の交
流に変換し前記トランス３の１次巻線に供給するインバ
ータ回路５と、前記インバータ回路５の入力電力あるい
は出力電力を検知する電力検知手段６と、加熱出力設定
に対応した出力設定信号を出力する出力設定部７と、前
記電力検知手段６の出力と前記出力設定信号を比較し電
力調節信号を出力する電力調節部８と、前記加熱出力設
定に対応した電圧を基準電圧に有し前記交流電源４の整
流電圧を反転増幅する比較回路１１と、前記比較回路１
１の出力を前記電力調節信号に重畳しパルス幅制御信号
を出力する信号重畳手段１２と、発振回路１３と、前記
発振回路の出力を前記パルス幅制御信号によりパルス幅
変調しこの変調出力により前記インバータ回路５を駆動
するインバータ制御回路１４を設けた構成の高周波加熱
装置を提案した。
ロ波加熱するマグネトロン１と、前記マグネトロン１に
２次巻線から高圧電力を供給すると同時に３次巻線から
前記マグネトロン１のヒーターに電力を供給するトラン
ス３と、交流電源電圧４を整流しそれを所定周波数の交
流に変換し前記トランス３の１次巻線に供給するインバ
ータ回路５と、前記インバータ回路５の入力電力あるい
は出力電力を検知する電力検知手段６と、加熱出力設定
に対応した出力設定信号を出力する出力設定部７と、前
記電力検知手段６の出力と前記出力設定信号を比較し電
力調節信号を出力する電力調節部８と、前記加熱出力設
定に対応した電圧を基準電圧に有し前記交流電源４の整
流電圧を反転増幅する比較回路１１と、前記比較回路１
１の出力を前記電力調節信号に重畳しパルス幅制御信号
を出力する信号重畳手段１２と、発振回路１３と、前記
発振回路の出力を前記パルス幅制御信号によりパルス幅
変調しこの変調出力により前記インバータ回路５を駆動
するインバータ制御回路１４を設けた構成の高周波加熱
装置を提案した。
【０００８】この構成では、前記交流電源４の整流電圧
を入力とし前記加熱出力設定信号に対応したレベルの基
準信号を持つ前記比較回路１１の出力と、前記加熱出力
設定信号と前記電力検知手段６の出力とを比較し決定す
る前記電力調節部８の出力を重畳する事によって、前記
信号重畳手段１２の出力信号である前記パルス幅制御信
号は、図９（ａ）に示すようになる。つまり前記加熱出
力設定が高出力時（破線）と比較して低出力時（実線）
には、前記交流電源の振幅最大付近のレベルはより低く
なり、前記マグネトロン非発振部分はより高くなる。こ
のため、Ｉaは図９（ｅ）のようになる。また前記マグ
ネトロン１の発振期間は長くなると同時に前記マグネト
ロン１の非発振期間のインバータ出力つまり、前記ヒー
タ１５へ供給される電力も大きくなる。また、各部波形
の包絡線は次のようになる。前記トランス３の１次巻線
電圧は図９（ｂ）のようになり、前記トランスの２次巻
線の発生電圧は前記１次巻線印加電圧を昇圧し前記マグ
ネトロン１の発振電圧でクリップされた波形であり図９
（ｃ）のようになる。また、前記マグネトロン１のヒー
タ１５に印加される電圧、つまり前記トランス３の３次
巻線の発生電圧は図９（ｄ）に示すように、１次巻線と
２次巻線の影響をうけた波形となっている。ここで、図
９（ｄ）の斜線部面積と前記マグネトロン１のヒータ１
５に供給される電力は対応しているため、前記ヒータ１
５に供給される電力は加熱出力の大きい時と小さい時の
変化が少なくなる。
を入力とし前記加熱出力設定信号に対応したレベルの基
準信号を持つ前記比較回路１１の出力と、前記加熱出力
設定信号と前記電力検知手段６の出力とを比較し決定す
る前記電力調節部８の出力を重畳する事によって、前記
信号重畳手段１２の出力信号である前記パルス幅制御信
号は、図９（ａ）に示すようになる。つまり前記加熱出
力設定が高出力時（破線）と比較して低出力時（実線）
には、前記交流電源の振幅最大付近のレベルはより低く
なり、前記マグネトロン非発振部分はより高くなる。こ
のため、Ｉaは図９（ｅ）のようになる。また前記マグ
ネトロン１の発振期間は長くなると同時に前記マグネト
ロン１の非発振期間のインバータ出力つまり、前記ヒー
タ１５へ供給される電力も大きくなる。また、各部波形
の包絡線は次のようになる。前記トランス３の１次巻線
電圧は図９（ｂ）のようになり、前記トランスの２次巻
線の発生電圧は前記１次巻線印加電圧を昇圧し前記マグ
ネトロン１の発振電圧でクリップされた波形であり図９
（ｃ）のようになる。また、前記マグネトロン１のヒー
タ１５に印加される電圧、つまり前記トランス３の３次
巻線の発生電圧は図９（ｄ）に示すように、１次巻線と
２次巻線の影響をうけた波形となっている。ここで、図
９（ｄ）の斜線部面積と前記マグネトロン１のヒータ１
５に供給される電力は対応しているため、前記ヒータ１
５に供給される電力は加熱出力の大きい時と小さい時の
変化が少なくなる。
【０００９】このような構成によって、高周波出力を変
化させたときのヒータ電流変化を少なくする高周波加熱
装置を提案した。
化させたときのヒータ電流変化を少なくする高周波加熱
装置を提案した。
【００１０】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら上記提案
した高周波加熱装置では、高周波出力が小電力の時最も
ヒータ電力が入るパルス幅制御信号波形を整形している
反転増幅信号をその波形のまま、高周波出力を高出力側
に変えると、入力電流波形は図２(a)4に示すように高周
波出力成分を多く含むスパイク状の波形となる。特に入
力電流の絶対値が大きくなる高出力時において入力電流
の高調波である電源電流高調波が増大し、同じ電源を使
用している他の電気機器の誤動作、故障等が発生すると
いう課題があった。
した高周波加熱装置では、高周波出力が小電力の時最も
ヒータ電力が入るパルス幅制御信号波形を整形している
反転増幅信号をその波形のまま、高周波出力を高出力側
に変えると、入力電流波形は図２(a)4に示すように高周
波出力成分を多く含むスパイク状の波形となる。特に入
力電流の絶対値が大きくなる高出力時において入力電流
の高調波である電源電流高調波が増大し、同じ電源を使
用している他の電気機器の誤動作、故障等が発生すると
いう課題があった。
【００１１】またインバータ動作直後、つまりヒータの
温度がマグネトロンの発振温度に達するまでの間、トラ
ンス２次側巻線の両端は解放状態とほぼ等しくなるた
め、トランス２次側巻線の両端に発生する電圧はマグネ
トロンの発振時に比べて高圧となる。ここで高周波出力
が小電力の時最もヒータ電力が入るパルス幅制御信号波
形を整形している反転増幅信号をその波形のままインバ
ータ回路を動作させると、図３（Ａ）に示すようにスパ
イク状の高圧発生部分を持つようになる。このため高圧
整流回路、トランス巻き線の絶縁等の耐圧を１０〜５０
％上げなくてはならない、あるいは発生電圧を下げる為
にマグネトロンが発振するまでの間インバータ回路の出
力を下げなくてはならなかった。しかしながら前者は使
用部品が高価になるという課題、後者はヒータに供給さ
れる電力が少なくなるため、インバータ動作からマグネ
トロンが発振するまでの時間が長くなり高速加熱という
高周波加熱装置の特徴が生かされなくなってしまうとい
う課題があった。
温度がマグネトロンの発振温度に達するまでの間、トラ
ンス２次側巻線の両端は解放状態とほぼ等しくなるた
め、トランス２次側巻線の両端に発生する電圧はマグネ
トロンの発振時に比べて高圧となる。ここで高周波出力
が小電力の時最もヒータ電力が入るパルス幅制御信号波
形を整形している反転増幅信号をその波形のままインバ
ータ回路を動作させると、図３（Ａ）に示すようにスパ
イク状の高圧発生部分を持つようになる。このため高圧
整流回路、トランス巻き線の絶縁等の耐圧を１０〜５０
％上げなくてはならない、あるいは発生電圧を下げる為
にマグネトロンが発振するまでの間インバータ回路の出
力を下げなくてはならなかった。しかしながら前者は使
用部品が高価になるという課題、後者はヒータに供給さ
れる電力が少なくなるため、インバータ動作からマグネ
トロンが発振するまでの時間が長くなり高速加熱という
高周波加熱装置の特徴が生かされなくなってしまうとい
う課題があった。
【００１２】さらにまた、高調波電流の発生を抑制する
ためパルス幅制御信号を波形整形をしようとした場合、
急な変化をパルス幅制御信号に与えると入力電流も急な
変化をするため、反対に高調波電流が増えてしまうとい
う課題があった。また、高調波電流が小さくなるような
パルス幅制御信号を発生させようとした場合、電源周期
の各部分で最適な値となるようにし、なおかつなめらか
な変化をさせようとした場合、複雑な回路構成となるこ
とが避けられないという課題があった。
ためパルス幅制御信号を波形整形をしようとした場合、
急な変化をパルス幅制御信号に与えると入力電流も急な
変化をするため、反対に高調波電流が増えてしまうとい
う課題があった。また、高調波電流が小さくなるような
パルス幅制御信号を発生させようとした場合、電源周期
の各部分で最適な値となるようにし、なおかつなめらか
な変化をさせようとした場合、複雑な回路構成となるこ
とが避けられないという課題があった。
【００１３】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
するため、食品などの被加熱物をマイクロ波加熱するマ
グネトロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給する
と同時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給する
トランスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数の
交流に変換し前記トランスに供給するインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を
検知する電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力
設定信号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の
出力と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力す
る電力調節部と、前記交流電源を整流する整流回路と、
前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧と前記波形
整形回路の出力信号を比較し差を出力する比較回路と、
前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧と前記波形
整形回路の出力信号を比較する比較回路と、前記比較回
路の出力である比較信号を前記電力調節信号に重畳しパ
ルス幅制御信号を出力する信号重畳手段と、発振回路
と、前記発振回路の出力を前記パルス幅制御信号により
パルス幅変調しこの変調出力により前記インバータ回路
を駆動するインバータ制御回路を備えた構成とした。
するため、食品などの被加熱物をマイクロ波加熱するマ
グネトロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給する
と同時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給する
トランスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数の
交流に変換し前記トランスに供給するインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を
検知する電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力
設定信号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の
出力と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力す
る電力調節部と、前記交流電源を整流する整流回路と、
前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧と前記波形
整形回路の出力信号を比較し差を出力する比較回路と、
前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧と前記波形
整形回路の出力信号を比較する比較回路と、前記比較回
路の出力である比較信号を前記電力調節信号に重畳しパ
ルス幅制御信号を出力する信号重畳手段と、発振回路
と、前記発振回路の出力を前記パルス幅制御信号により
パルス幅変調しこの変調出力により前記インバータ回路
を駆動するインバータ制御回路を備えた構成とした。
【００１４】また被加熱物をマイクロ波加熱するマグネ
トロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給すると同
時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給するトラ
ンスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数の交流
に変換し前記トランスに供給するインバータ回路と、前
記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を検知す
る電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力設定信
号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の出力と
前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力する電力
調節部と、前記マグネトロンの発振開始を検知し発振検
知信号を出力する発振検知手段と、前記交流電源を整流
する整流回路と、前記整流回路の出力信号を前記波形整
形信号の出力に応じて整形し比較回路へ出力する波形整
形回路と、前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧
と前記波形整形回路の出力信号を比較し差を出力する比
較回路と、前記比較回路の出力である比較信号を前記電
力調節信号に重畳しパルス幅制御信号を出力する信号重
畳手段と、発振回路と、前記発振回路の出力を前記パル
ス幅制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力により
前記インバータ回路を駆動するインバータ制御回路を備
えた構成とした。
トロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給すると同
時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給するトラ
ンスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数の交流
に変換し前記トランスに供給するインバータ回路と、前
記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を検知す
る電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力設定信
号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の出力と
前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力する電力
調節部と、前記マグネトロンの発振開始を検知し発振検
知信号を出力する発振検知手段と、前記交流電源を整流
する整流回路と、前記整流回路の出力信号を前記波形整
形信号の出力に応じて整形し比較回路へ出力する波形整
形回路と、前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧
と前記波形整形回路の出力信号を比較し差を出力する比
較回路と、前記比較回路の出力である比較信号を前記電
力調節信号に重畳しパルス幅制御信号を出力する信号重
畳手段と、発振回路と、前記発振回路の出力を前記パル
ス幅制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力により
前記インバータ回路を駆動するインバータ制御回路を備
えた構成とした。
【００１５】さらに、被加熱物をマイクロ波加熱するマ
グネトロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給する
と同時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給する
トランスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数の
交流に変換し前記トランスに供給するインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を
検知する電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力
設定信号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の
出力と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力す
る電力調節部と、前記マグネトロンの発振開始を検知し
発振検知信号を出力する発振検知手段と、前記交流電源
を整流する整流回路と、前記整流回路の出力信号を発振
検知信号に応じて整形し比較回路へ出力する波形整形回
路と、前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧と前
記波形整形回路の出力信号を比較し差を出力する比較回
路と、前記比較回路の出力である比較信号を前記電力調
節信号に重畳しパルス幅制御信号を出力する信号重畳手
段と、発振回路と、前記発振回路の出力を前記パルス幅
制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力により前記
インバータ回路を駆動するインバータ制御回路を備え、
前記波形整形回路が一端が前記整流信号につながった第
１の抵抗器と、前記第１の抵抗器の他端がそれぞれダイ
オードのアノードに接続された第２の抵抗器群を備え、
前記ダイオードのカソードに複数の前記出力設定信号に
対応した信号あるいは前記発振検知信号を入力し、前記
第１の抵抗器と前記第２の抵抗器群の接続点から比較回
路へ出力する構成とした。
グネトロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給する
と同時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給する
トランスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数の
交流に変換し前記トランスに供給するインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を
検知する電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力
設定信号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の
出力と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力す
る電力調節部と、前記マグネトロンの発振開始を検知し
発振検知信号を出力する発振検知手段と、前記交流電源
を整流する整流回路と、前記整流回路の出力信号を発振
検知信号に応じて整形し比較回路へ出力する波形整形回
路と、前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧と前
記波形整形回路の出力信号を比較し差を出力する比較回
路と、前記比較回路の出力である比較信号を前記電力調
節信号に重畳しパルス幅制御信号を出力する信号重畳手
段と、発振回路と、前記発振回路の出力を前記パルス幅
制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力により前記
インバータ回路を駆動するインバータ制御回路を備え、
前記波形整形回路が一端が前記整流信号につながった第
１の抵抗器と、前記第１の抵抗器の他端がそれぞれダイ
オードのアノードに接続された第２の抵抗器群を備え、
前記ダイオードのカソードに複数の前記出力設定信号に
対応した信号あるいは前記発振検知信号を入力し、前記
第１の抵抗器と前記第２の抵抗器群の接続点から比較回
路へ出力する構成とした。
【００１６】
【作用】上記構成によって、整流回路の出力信号を出力
設定信号に応じて波形整形回路において、インバータ回
路の出力が小さいときにはできるだけマグネトロンの発
信幅が広くなりヒータへ供給される電力が大きくなるよ
うに、またインバータ回路の出力が大きいときには入力
電流の高調波ができるだけ小さくなりなおかつマグネト
ロンに流れる電流Ｉａのピークを抑えるように整形す
る。波形整形回路の出力信号は比較回路によって差信号
が出力され、信号重畳手段によって電力調節信号と重畳
されパルス幅制御信号として出力する。このパルス幅制
御信号と発信回路の出力によって決まるパルスによって
インバータ回路を、インバータ回路の出力が小さいとき
にはできるだけマグネトロンの発信幅が広くなりヒータ
へ供給される電力が大きくなるように、またインバータ
回路の出力が大きいときには入力電流の高調波ができる
だけ小さくなりなおかつマグネトロンに流れる電流Ｉａ
のピークを抑えるように駆動する。
設定信号に応じて波形整形回路において、インバータ回
路の出力が小さいときにはできるだけマグネトロンの発
信幅が広くなりヒータへ供給される電力が大きくなるよ
うに、またインバータ回路の出力が大きいときには入力
電流の高調波ができるだけ小さくなりなおかつマグネト
ロンに流れる電流Ｉａのピークを抑えるように整形す
る。波形整形回路の出力信号は比較回路によって差信号
が出力され、信号重畳手段によって電力調節信号と重畳
されパルス幅制御信号として出力する。このパルス幅制
御信号と発信回路の出力によって決まるパルスによって
インバータ回路を、インバータ回路の出力が小さいとき
にはできるだけマグネトロンの発信幅が広くなりヒータ
へ供給される電力が大きくなるように、またインバータ
回路の出力が大きいときには入力電流の高調波ができる
だけ小さくなりなおかつマグネトロンに流れる電流Ｉａ
のピークを抑えるように駆動する。
【００１７】また上記構成によって、整流回路の出力信
号を発振検知信号のレベルでマグネトロンの発振時と非
発振時を切り替えて波形整形回路によって整形し、波形
整形回路の出力信号は比較回路によって反転増幅され、
信号重畳手段によって電力調節信号と重畳されパルス幅
制御信号として出力する。このパルス幅制御信号と発信
回路の出力によって決まるパルスによって、インバータ
回路をマグネトロンの非発振時に高圧電圧が発生しない
ように駆動する。
号を発振検知信号のレベルでマグネトロンの発振時と非
発振時を切り替えて波形整形回路によって整形し、波形
整形回路の出力信号は比較回路によって反転増幅され、
信号重畳手段によって電力調節信号と重畳されパルス幅
制御信号として出力する。このパルス幅制御信号と発信
回路の出力によって決まるパルスによって、インバータ
回路をマグネトロンの非発振時に高圧電圧が発生しない
ように駆動する。
【００１８】さらにまた上記構成によって波形整形回路
は、整流回路の出力電圧が出力設定信号に対応した信号
あるいは前記発信検知信号に比べ、小さいときは整流回
路の出力電圧と同レベルを比較回路へ出力し、大きいと
きには整流回路の出力電圧と出力設定信号に対応した信
号さらに前記発振検知信号との差電圧によって決まる分
圧を比較回路へ出力する。出力設定信号に対応した信号
は複数設け、わずかづつ電圧を変えているため、出力信
号はなめらかに変化する。
は、整流回路の出力電圧が出力設定信号に対応した信号
あるいは前記発信検知信号に比べ、小さいときは整流回
路の出力電圧と同レベルを比較回路へ出力し、大きいと
きには整流回路の出力電圧と出力設定信号に対応した信
号さらに前記発振検知信号との差電圧によって決まる分
圧を比較回路へ出力する。出力設定信号に対応した信号
は複数設け、わずかづつ電圧を変えているため、出力信
号はなめらかに変化する。
【００１９】
【実施例】以下、本発明の実施例を図面にもとづいて説
明する。なお、図面において従来例と同一部分には同一
符号を付し詳細な説明は省略する。
明する。なお、図面において従来例と同一部分には同一
符号を付し詳細な説明は省略する。
【００２０】図１に示すように、食品などの被加熱物を
マイクロ波加熱するマグネトロン１と、マグネトロン１
に１次巻電力を供給する高圧整流回路２に高圧電力を供
給すると同時に前記マグネトロン１のヒーター１５に電
力を供給するトランス３と、交流電源４を整流しそれを
所定周波数の交流に変換しトランス３に供給するインバ
ータ回路５と、インバータ回路５の入力電力あるいは出
力電力を検知する電力検知手段６と、所望する加熱出力
設定に対応した出力設定信号を出力する出力設定部７
と、電力検知手段６の出力と前記出力設定信号を比較し
所望する加熱出力となるよう電力調節信号の直流レベル
をコントロールする電力調節部８と、電力検知手段６の
出力が基準電圧発生手段の出力レベル１８以上になると
出力である発信検知信号がＬＯからＨＩとなる発信検知
手段１９と、前記出力設定信号に対応した電圧を発生す
る比較電圧発生回路１６と、出力設定信号をレベル変換
回路２０によって比較した波形整形信号と、交流電源電
圧４を整流する整流回路１０の出力を前記波形整形信号
と前記発信検知信号に基づいて整形する波形整形回路２
１と、波形整形回路２１の出力信号を前記比較電圧発生
回路の出力と比較し小さいときは比較基準電圧を出力
し、大きいときは反転増幅する比較回路１１と、比較回
路１１の出力の変動信号を前記電力調節信号に重畳しパ
ルス幅制御信号を出力する信号重畳手段１２と、発振回
路１３と、発振回路１３の出力を前記パルス幅制御信号
によりパルス幅変調しこの変調出力により前記インバー
タ回路５を駆動するインバータ制御回路１４を備える構
成となっている。
マイクロ波加熱するマグネトロン１と、マグネトロン１
に１次巻電力を供給する高圧整流回路２に高圧電力を供
給すると同時に前記マグネトロン１のヒーター１５に電
力を供給するトランス３と、交流電源４を整流しそれを
所定周波数の交流に変換しトランス３に供給するインバ
ータ回路５と、インバータ回路５の入力電力あるいは出
力電力を検知する電力検知手段６と、所望する加熱出力
設定に対応した出力設定信号を出力する出力設定部７
と、電力検知手段６の出力と前記出力設定信号を比較し
所望する加熱出力となるよう電力調節信号の直流レベル
をコントロールする電力調節部８と、電力検知手段６の
出力が基準電圧発生手段の出力レベル１８以上になると
出力である発信検知信号がＬＯからＨＩとなる発信検知
手段１９と、前記出力設定信号に対応した電圧を発生す
る比較電圧発生回路１６と、出力設定信号をレベル変換
回路２０によって比較した波形整形信号と、交流電源電
圧４を整流する整流回路１０の出力を前記波形整形信号
と前記発信検知信号に基づいて整形する波形整形回路２
１と、波形整形回路２１の出力信号を前記比較電圧発生
回路の出力と比較し小さいときは比較基準電圧を出力
し、大きいときは反転増幅する比較回路１１と、比較回
路１１の出力の変動信号を前記電力調節信号に重畳しパ
ルス幅制御信号を出力する信号重畳手段１２と、発振回
路１３と、発振回路１３の出力を前記パルス幅制御信号
によりパルス幅変調しこの変調出力により前記インバー
タ回路５を駆動するインバータ制御回路１４を備える構
成となっている。
【００２１】上記高周波加熱装置は、マグネトロン１に
供給する電力の調節をインバータ制御回路１４の出力パ
ルスの幅によって行なっている。信号重畳手段１２の出
力電圧が高くなると前記インバータ制御回路１４の出力
パルス幅は広くなり、マグネトロン１に供給する電力は
大きくなる構成となっている。この構成において信号重
畳手段１２の出力電圧を連続的に変えることによってマ
グネトロン１の加熱出力を連続的に変化させることが可
能となっている。
供給する電力の調節をインバータ制御回路１４の出力パ
ルスの幅によって行なっている。信号重畳手段１２の出
力電圧が高くなると前記インバータ制御回路１４の出力
パルス幅は広くなり、マグネトロン１に供給する電力は
大きくなる構成となっている。この構成において信号重
畳手段１２の出力電圧を連続的に変えることによってマ
グネトロン１の加熱出力を連続的に変化させることが可
能となっている。
【００２２】この構成によると、交流電源４の整流電圧
を入力し比較回路１１へ出力する波形整形回路２１によ
って、図２［ｂ］2のように出力設定に応じて整形され
る。この波形整形回路の出力を加熱出力設定信号に対応
したレベルの基準信号を発生する比較電圧発生回路１６
を基準電圧持つ比較回路１１によって反転増幅し、この
反転増幅信号と電力調節部８の出力を重畳することによ
って、信号重畳手段１２の出力信号である前記パルス幅
制御信号は、図２（ｂ）3に示すようになる。つまり加
熱出力設定が高出力時と比較して、低出力時には交流電
源４の振幅最大付近のレベルはより低くなり、前記マグ
ネトロン非発振部分のレベルはより高くなるため、マグ
ネトロンの電源一周期あたりの発信期間は長くなる。こ
れによりヒータへ供給される電力は大きくなる。さらに
高出力時には図２（ｂ）4に示すようにインバータの入
力電流波形が、エンベロープピーク付近で上に凸であり
正弦波の整流波形に近い波形となり、高調波電流が抑え
られる。
を入力し比較回路１１へ出力する波形整形回路２１によ
って、図２［ｂ］2のように出力設定に応じて整形され
る。この波形整形回路の出力を加熱出力設定信号に対応
したレベルの基準信号を発生する比較電圧発生回路１６
を基準電圧持つ比較回路１１によって反転増幅し、この
反転増幅信号と電力調節部８の出力を重畳することによ
って、信号重畳手段１２の出力信号である前記パルス幅
制御信号は、図２（ｂ）3に示すようになる。つまり加
熱出力設定が高出力時と比較して、低出力時には交流電
源４の振幅最大付近のレベルはより低くなり、前記マグ
ネトロン非発振部分のレベルはより高くなるため、マグ
ネトロンの電源一周期あたりの発信期間は長くなる。こ
れによりヒータへ供給される電力は大きくなる。さらに
高出力時には図２（ｂ）4に示すようにインバータの入
力電流波形が、エンベロープピーク付近で上に凸であり
正弦波の整流波形に近い波形となり、高調波電流が抑え
られる。
【００２３】波形整形回路２１の詳細な回路を図５に示
す。この波形整形回路２１は、例えばＶ１、Ｖ２、Ｖ３
の信号の関係を図６［Ｂ］に示すように設定した場合、
整流回路２１の出力信号が第二の抵抗器群、Ｒ１、Ｒ
２、Ｒ３に接続された。Ｖ１、Ｖ２、Ｖ３に対して小さ
いときには整流回路２１の出力信号をそのまま出力す
る。次にＶ２＞Ｖ１＞Ｖ０＞整流回路２１の出力信号と
いう電圧関係から除々に整流回路２１の出力信号が大き
くなっていく場合を説明する。整流回路２１の出力信号
がＶ２より大きくなった場合、Ｄ２が導通状態となり第
一の抵抗器Ｒ０に流れる電流のため第一の抵抗器Ｒ０の
電圧降下が発生する。整流回路２１の出力電圧がさらに
高くなりＶ１を越えると、Ｄ１も導通状態となり第一の
抵抗器Ｒ０に流れる電流はさらに増加しＲ０の電圧降下
は大きなものとなる。波形整形回路２１の入力信号及び
出力信号を図６［Ａ］に示す。
す。この波形整形回路２１は、例えばＶ１、Ｖ２、Ｖ３
の信号の関係を図６［Ｂ］に示すように設定した場合、
整流回路２１の出力信号が第二の抵抗器群、Ｒ１、Ｒ
２、Ｒ３に接続された。Ｖ１、Ｖ２、Ｖ３に対して小さ
いときには整流回路２１の出力信号をそのまま出力す
る。次にＶ２＞Ｖ１＞Ｖ０＞整流回路２１の出力信号と
いう電圧関係から除々に整流回路２１の出力信号が大き
くなっていく場合を説明する。整流回路２１の出力信号
がＶ２より大きくなった場合、Ｄ２が導通状態となり第
一の抵抗器Ｒ０に流れる電流のため第一の抵抗器Ｒ０の
電圧降下が発生する。整流回路２１の出力電圧がさらに
高くなりＶ１を越えると、Ｄ１も導通状態となり第一の
抵抗器Ｒ０に流れる電流はさらに増加しＲ０の電圧降下
は大きなものとなる。波形整形回路２１の入力信号及び
出力信号を図６［Ａ］に示す。
【００２４】図６［Ｂ］に示す電圧関係によってパルス
幅を整形した場合をインバータ電源起動からマグネトロ
ンの発振、パワーコントロールを行なった場合について
説明する。まず起動時はマグネトロン１５が発信してい
ないためインバータ回路５の入力電力は少ない。そして
発振検知手段は図６［Ｂ］に示すようにＬＯを出力す
る。このため、波形整形回路２１において整流回路１０
の出力信号は電圧変動が小さく抑えられ比較回路１１へ
出力される。そしてパルス幅制御信号は図３［Ｄ］に示
すようになり、２次巻線発生電圧は同図［Ｂ］に示すよ
うにエンベロープピーク付近が平な発生電圧となる。こ
のような波形とすることによって、発生電圧のピークを
抑えつつヒータへ発信開始のための電力供給を効率よく
行っている。次にマグネトロン１５が発振を開始すると
インバータ回路５への入力電力が増加する。発振検知手
段１９の基準電圧である基準電圧発生手段１８を電力検
知手段６の出力が越えると図６［Ｂ］のＶ３に示すよう
に発振検知手段１９の出力電圧はＨＩとなる。このため
Ｖ３の電位は常に整流回路１０の出力より大きくなるた
め、波形整形回路２１ではＶ３と関係なくＶ１、Ｖ２に
よって波形整形が行われる。図６［Ｂ］に出力電力とＶ
１、Ｖ２の電位の関係を示す。このように高出力となる
ほど低くなるようにＶ１、Ｖ２を設定し、図２（ｂ）の
ように高出力時の入力電流が正弦波状となるように、ま
た低出力時にはマグネトロンの発振期間が長くなり、ヒ
ータ電流が多くなるように設定している。
幅を整形した場合をインバータ電源起動からマグネトロ
ンの発振、パワーコントロールを行なった場合について
説明する。まず起動時はマグネトロン１５が発信してい
ないためインバータ回路５の入力電力は少ない。そして
発振検知手段は図６［Ｂ］に示すようにＬＯを出力す
る。このため、波形整形回路２１において整流回路１０
の出力信号は電圧変動が小さく抑えられ比較回路１１へ
出力される。そしてパルス幅制御信号は図３［Ｄ］に示
すようになり、２次巻線発生電圧は同図［Ｂ］に示すよ
うにエンベロープピーク付近が平な発生電圧となる。こ
のような波形とすることによって、発生電圧のピークを
抑えつつヒータへ発信開始のための電力供給を効率よく
行っている。次にマグネトロン１５が発振を開始すると
インバータ回路５への入力電力が増加する。発振検知手
段１９の基準電圧である基準電圧発生手段１８を電力検
知手段６の出力が越えると図６［Ｂ］のＶ３に示すよう
に発振検知手段１９の出力電圧はＨＩとなる。このため
Ｖ３の電位は常に整流回路１０の出力より大きくなるた
め、波形整形回路２１ではＶ３と関係なくＶ１、Ｖ２に
よって波形整形が行われる。図６［Ｂ］に出力電力とＶ
１、Ｖ２の電位の関係を示す。このように高出力となる
ほど低くなるようにＶ１、Ｖ２を設定し、図２（ｂ）の
ように高出力時の入力電流が正弦波状となるように、ま
た低出力時にはマグネトロンの発振期間が長くなり、ヒ
ータ電流が多くなるように設定している。
【００２５】なお上記実施例では、波形整形回路２１を
整流回路１０と比較回路１１の間に配置しているが、同
様にパルス幅制御信号を整形できる構成位置であればよ
い。
整流回路１０と比較回路１１の間に配置しているが、同
様にパルス幅制御信号を整形できる構成位置であればよ
い。
【００２６】また、反転信号としてインバータ回路の入
力電圧を整流し反転基準信号を基準に反転しているが、
インバータ回路の入力電圧に対応しているものであれば
よく、他の手段を用いて得るようにしてもい。
力電圧を整流し反転基準信号を基準に反転しているが、
インバータ回路の入力電圧に対応しているものであれば
よく、他の手段を用いて得るようにしてもい。
【００２７】さらにまた、電力検知手段をインバータ回
路の入力電力を検知する構成としているが、加熱出力に
対応しているものであればよく、他の手段を用いて得る
ようにしてもよい。
路の入力電力を検知する構成としているが、加熱出力に
対応しているものであればよく、他の手段を用いて得る
ようにしてもよい。
【００２８】この発明は上記実施例に限定されるもので
はなく、要旨を変えない範囲で種種変形実施可能であ
る。
はなく、要旨を変えない範囲で種種変形実施可能であ
る。
【００２９】
【発明の効果】以上説明したように本発明の高周波加熱
装置は、交流電源を整流する整流回路と、前記整流回路
の出力信号を出力設定信号レベルに応じて整形し比較回
路へ出力する波形整形回路と、前記加熱出力設定に対応
した電圧を基準電圧と前記波形整形回路の出力信号を比
較し差を出力する比較回路と、前記比較回路の出力であ
る比較信号を前記電力調節信号に重畳しパルス幅制御信
号を出力する信号重畳手段と、発振回路と、前記発振回
路の出力を前記パルス幅制御信号によりパルス幅変調し
この変調出力により前記インバータ回路を駆動するイン
バータ制御回路を備え、波形整形回路によりパルス幅制
御信号を低出力時にはヒータ電流が多くはいるように、
高出力時には電源電流高調波が小さくなるように制御す
ることにより、電源電流高調波を低く抑えなおかつヒー
タ電流の変化を小さくする事ができ、信頼性の高い高周
波加熱装置を実現する事ができる。
装置は、交流電源を整流する整流回路と、前記整流回路
の出力信号を出力設定信号レベルに応じて整形し比較回
路へ出力する波形整形回路と、前記加熱出力設定に対応
した電圧を基準電圧と前記波形整形回路の出力信号を比
較し差を出力する比較回路と、前記比較回路の出力であ
る比較信号を前記電力調節信号に重畳しパルス幅制御信
号を出力する信号重畳手段と、発振回路と、前記発振回
路の出力を前記パルス幅制御信号によりパルス幅変調し
この変調出力により前記インバータ回路を駆動するイン
バータ制御回路を備え、波形整形回路によりパルス幅制
御信号を低出力時にはヒータ電流が多くはいるように、
高出力時には電源電流高調波が小さくなるように制御す
ることにより、電源電流高調波を低く抑えなおかつヒー
タ電流の変化を小さくする事ができ、信頼性の高い高周
波加熱装置を実現する事ができる。
【００３０】またマグネトロンの発振開始を検知し発振
検知信号を出力する発振検知手段と、前記整流回路の出
力信号を発振検知信号に応じて整形し比較回路へ出力す
る波形整形回路と、前記加熱出力設定に対応した電圧を
基準電圧と前記波形整形回路の出力信号を比較し差を出
力する比較回路と、前記比較回路の出力である比較信号
を前記電力調節信号に重畳しパルス幅制御信号を出力す
る信号重畳手段と、発振回路と、前記発振回路の出力を
前記パルス幅制御信号によりパルス幅変調しこの変調出
力により前記インバータ回路を駆動するインバータ制御
回路を備えることにより、インバータ回路の起動時にト
ランス２次巻線に発生する電圧を低く抑える事ができ、
高圧整流回路及び、トランスの耐圧を低くする事ができ
る。そして信頼性の高い高周波加熱装置を実現する事が
できる。
検知信号を出力する発振検知手段と、前記整流回路の出
力信号を発振検知信号に応じて整形し比較回路へ出力す
る波形整形回路と、前記加熱出力設定に対応した電圧を
基準電圧と前記波形整形回路の出力信号を比較し差を出
力する比較回路と、前記比較回路の出力である比較信号
を前記電力調節信号に重畳しパルス幅制御信号を出力す
る信号重畳手段と、発振回路と、前記発振回路の出力を
前記パルス幅制御信号によりパルス幅変調しこの変調出
力により前記インバータ回路を駆動するインバータ制御
回路を備えることにより、インバータ回路の起動時にト
ランス２次巻線に発生する電圧を低く抑える事ができ、
高圧整流回路及び、トランスの耐圧を低くする事ができ
る。そして信頼性の高い高周波加熱装置を実現する事が
できる。
【００３１】さらにまた前記波形整形回路が一端が前記
整流信号につながった第１の抵抗器と、前記第１の抵抗
器の他端がそれぞれダイオードのアノードに接続された
第２の抵抗器群を備え、前記ダイオードのカソードに複
数の前記出力設定信号に対応した信号あるいは前記発振
検知信号を入力し、前記第１の抵抗器と前記第２の抵抗
器群の接続点から反転増幅器へ出力する構成とする事に
よって、複数の入力信号それぞれのレベルに対応した組
合せによって複雑な波形整形を実現することが出来、な
おかつこれを簡単な構成で安価に実現できる。
整流信号につながった第１の抵抗器と、前記第１の抵抗
器の他端がそれぞれダイオードのアノードに接続された
第２の抵抗器群を備え、前記ダイオードのカソードに複
数の前記出力設定信号に対応した信号あるいは前記発振
検知信号を入力し、前記第１の抵抗器と前記第２の抵抗
器群の接続点から反転増幅器へ出力する構成とする事に
よって、複数の入力信号それぞれのレベルに対応した組
合せによって複雑な波形整形を実現することが出来、な
おかつこれを簡単な構成で安価に実現できる。
【図１】本発明の１実施例における全体の構成図
【図２】本発明の１の実施例と従来の構成の各信号の関
係図
係図
【図３】トランスの２次巻き線発生電圧を示す図
【図４】トランスの２次巻き線発生電圧とヒータ電流の
関係を示す図
関係を示す図
【図５】本発明の波形整形回路を示す図
【図６】本発明の波形整形回路の各信号の関係図
【図７】従来の高周波加熱装置の構成図
【図８】以前に提案した高周波加熱装置の構成図
【図９】以前に提案した高周波加熱装置の各信号の関係
図
図
【図１０】以前に提案した高周波加熱装置の各信号の関
係図
係図
１ マグネトロン ３ トランス ５ インバータ回路 ６ 電力検知手段 ７ 出力設定部 ８ 電力調節部 １０ 整流回路 １１ 比較回路 １２ 信号重畳手段 １３ 発振回路 １４ インバータ制御回路 １５ ヒータ １８ 基準電圧発生手段 １９ 発振検知手段 ２１ 波形整形回路
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 渋谷 誠 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 坂本 和穂 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 石尾 嘉朗 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 松倉 豊継 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内 (72)発明者 竹下 志郎 大阪府門真市大字門真1006番地 松下電器 産業株式会社内
Claims (3)
- 【請求項１】食品などの被加熱物をマイクロ波加熱する
マグネトロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給す
ると同時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給す
るトランスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数
の交流に変換し前記トランスに供給するインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を
検知する電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力
設定信号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の
出力と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力す
る電力調節部と、前記交流電源を整流する整流回路と、
前記整流回路の出力信号を出力設定信号レベルに応じて
整形し比較回路へ出力する波形整形回路と、前記加熱出
力設定に対応した電圧を基準電圧と前記波形整形回路の
出力信号を比較し差を出力する比較回路と、前記比較回
路の出力である比較信号を前記電力調節信号に重畳しパ
ルス幅制御信号を出力する信号重畳手段と、発振回路
と、前記発振回路の出力を前記パルス幅制御信号により
パルス幅変調しこの変調出力により前記インバータ回路
を駆動するインバータ制御回路とを備えた高周波加熱装
置。 - 【請求項２】食品などの被加熱物をマイクロ波加熱する
マグネトロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給す
ると同時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給す
るトランスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数
の交流に変換し前記トランスに供給するインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を
検知する電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力
設定信号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の
出力と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力す
る電力調節部と、前記マグネトロンの発振開始を検知し
発振検知信号を出力する発振検知手段と、前記交流電源
を整流する整流回路と、前記整流回路の出力信号を発振
検知信号に応じて整形し比較回路へ出力する波形整形回
路と、前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧と前
記波形整形回路の出力信号を比較し差を出力する比較回
路と、前記比較回路の出力である比較信号を前記電力調
節信号に重畳しパルス幅制御信号を出力する信号重畳手
段と、発振回路と、前記発振回路の出力を前記パルス幅
制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力により前記
インバータ回路を駆動するインバータ制御回路を備えた
高周波加熱装置。 - 【請求項３】食品などの被加熱物をマイクロ波加熱する
マグネトロンと、前記マグネトロンに高圧電力を供給す
ると同時に前記マグネトロンのヒーターに電力を供給す
るトランスと、交流電源電圧を整流しそれを所定周波数
の交流に変換し前記トランスに供給するインバータ回路
と、前記インバータ回路の入力電力あるいは出力電力を
検知する電力検知手段と、加熱出力設定に対応した出力
設定信号を出力する出力設定部と、前記電力検知手段の
出力と前記出力設定信号を比較し電力調節信号を出力す
る電力調節部と、前記マグネトロンの発振開始を検知し
発振検知信号を出力する発振検知手段と、前記交流電源
を整流する整流回路と、前記整流回路の出力信号を発振
検知信号に応じて整形し比較回路へ出力する波形整形回
路と、前記加熱出力設定に対応した電圧を基準電圧と前
記波形整形回路の出力信号を比較し差を出力する比較回
路と、前記比較回路の出力である比較信号を前記電力調
節信号に重畳しパルス幅制御信号を出力する信号重畳手
段と、発振回路と、前記発振回路の出力を前記パルス幅
制御信号によりパルス幅変調しこの変調出力により前記
インバータ回路を駆動するインバータ制御回路を備え、
前記波形整形回路の一端が前記整流信号につながった第
１の抵抗器と、前記第１の抵抗器の他端がそれぞれダイ
オードのアノードに接続された第２の抵抗器群を備え、
前記ダイオードのカソードに複数の前記出力設定信号に
対応した信号あるいは前記発振検知信号を入力し、前記
第１の抵抗器と前記第２の抵抗器群の接続点から反転増
幅器へ出力する構成とした高周波加熱装置。
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|---|---|---|---|
| JP32165193A JP3168797B2 (ja) | 1993-12-21 | 1993-12-21 | 高周波加熱装置 |
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-
1993
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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