JPH03253774A - Axial plunger pump - Google Patents
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Abstract
Description
【発明の詳細な説明】
［産業上の利用分野」
この発明は、建設機械や工作機械や産業車両等においに
伴い、プランジャシュー圧回路の油圧駆動源として使用
されるアキシャルプランジャポンプに関するものである
。[Detailed Description of the Invention] [Industrial Application Field] This invention relates to an axial plunger pump used as a hydraulic drive source for a plunger shoe pressure circuit in the case of construction machinery, machine tools, industrial vehicles, etc. .
［従来の技術〕
従来のこの種のアキシャルプランジャポンプとしては、
例えば、第１図及び第２図に示ずような構成の斜板式ア
キシャルプランジャポンプか知られている。[Conventional technology] Conventional axial plunger pumps of this type include:
For example, a swash plate type axial plunger pump having a configuration as shown in FIGS. 1 and 2 is known.
すなわち、この従来構成においては第１図に示すように
、ゲージング１の開放端にエンドカバー２が取着され、
そのケーシング１及びエンドカバ−２間には駆動軸３か
ベアリング４を介して回転可能に支持されている。駆動
軸３のスプライン軸部３ａには支持部材５及びシリンダ
ブロック６がそれぞれ一体回転可能に支持され、そのシ
リンダブロック６には軸線と平行に延びる複数のシリン
ダボア７か同一円周上で所定間隔に形成されている。各
シリンダボア７内にはプランジャ８が往復動可能に嵌挿
され、それらの一端には玉継手８ａか形成されており、
その玉継手８ａにはプランジャシュー９か取着されてい
る。That is, in this conventional configuration, as shown in FIG. 1, an end cover 2 is attached to the open end of the gauging 1,
A drive shaft 3 is rotatably supported via a bearing 4 between the casing 1 and the end cover 2. A support member 5 and a cylinder block 6 are supported integrally and rotatably on the spline shaft portion 3a of the drive shaft 3, and the cylinder block 6 has a plurality of cylinder bores 7 extending parallel to the axis at predetermined intervals on the same circumference. It is formed. A plunger 8 is fitted into each cylinder bore 7 so as to be able to reciprocate, and a ball joint 8a is formed at one end of the plunger 8.
A plunger shoe 9 is attached to the ball joint 8a.
前記シリンダブロック（６）の一端近例においてケーシ
ング１内には斜板１０か駆動軸３の軸線と直交する方向
へ延びる図示しない支軸を中心として傾動可能に支持さ
れ、その−・開面にはプランジャシュー９に摺接する摺
接面］、 Ｏａが形成されている。支持部材５の球面部
５ａにはシューリテーナ１１か傾動可能に支持され、こ
のシューリテーナ１１により各プランジャシュー９が斜
板１０の摺接面１０ ａと摺接する位置に保持されてい
る。Near one end of the cylinder block (6), a swash plate 10 is supported in the casing 1 so as to be tiltable about a support shaft (not shown) extending in a direction perpendicular to the axis of the drive shaft 3, and a is a sliding contact surface that comes into sliding contact with the plunger shoe 9], and Oa is formed. A shoe retainer 11 is tiltably supported on the spherical surface 5a of the support member 5, and the shoe retainer 11 holds each plunger shoe 9 at a position where it makes sliding contact with the sliding surface 10a of the swash plate 10.
シリンダブロックツク６の中心部にはバネ１２が設けら
れ、このバネ１２の付勢力によりピン１３、支持部材５
及びシューリテーナ１１を介して、各プランジャシュー
９が斜板１０の摺接面１０ａに押圧されている。A spring 12 is provided at the center of the cylinder block 6, and the biasing force of the spring 12 causes the pin 13 to
Each plunger shoe 9 is pressed against the sliding surface 10a of the swash plate 10 via the shoe retainer 11.
前記斜板１０の反対側において、シリンダブロック６の
後端面と前記エンドプレート２の内面との間には弁板１
４か取着され、シリンダブロック６の他端面に摺接され
ている。弁板１４には円弧状の吸入ポート１５及び吐出
ポート１６が形成され、この吸入ポート１５及び吐出ポ
ート１６と連通ずるように、エンドカバー２には吸入通
路１７及び吐出通路１８か設けられている。そして、駆
動軸３によりシリンダブロック６が回転されて、プラン
ジャ８か斜板１０に摺接規制されながら駆動軸まわりを
公転し、シリンダボア７内で吸入側（第１図の左方）に
移動される際には、吸入通路１７及び吸入ポート１５を
介してシリンダボア７内に作動油が吸入され、１ランジ
ヤ８かシリンダボア７内で吐出＠（同図の右方〉に移動
される際には、シリンダボア７から吐出ポート１６及び
吐出通路１８を介して作動油が吐出される。On the opposite side of the swash plate 10, a valve plate 1 is disposed between the rear end surface of the cylinder block 6 and the inner surface of the end plate 2.
4 is attached and is in sliding contact with the other end surface of the cylinder block 6. An arc-shaped suction port 15 and a discharge port 16 are formed in the valve plate 14, and a suction passage 17 and a discharge passage 18 are provided in the end cover 2 to communicate with the suction port 15 and discharge port 16. . Then, the cylinder block 6 is rotated by the drive shaft 3, revolves around the drive shaft while being restricted in sliding contact with the plunger 8 or the swash plate 10, and is moved to the suction side (to the left in FIG. 1) within the cylinder bore 7. When the hydraulic oil is sucked into the cylinder bore 7 through the suction passage 17 and the suction port 15, and when it is discharged from the 1 langier 8 or within the cylinder bore 7 (to the right in the figure), Hydraulic oil is discharged from the cylinder bore 7 through a discharge port 16 and a discharge passage 18 .
前記エンドカバー２の内面には斜板１．−０と係合する
付勢ロッド１９が支持筒２０を介して移動可能に支持さ
れ、バネ２１により斜板１０の傾斜角を増大される方向
に付勢されている。付勢ロッド１９と反対側において、
エンドカバー２の内面には作動筒体２２が支持＠２３を
介して移動可能に支持され、斜板２０と係合されている
。そして、図示しない制御弁によりエンドカバー２に設
けられた供給口２４から支持筒２３内に作動油が供給さ
れたとき、作動筒体２２か軸線方向に移動され、斜板１
０の傾斜角が設定変更されて作動油の吐出量が変更され
る。A swash plate 1 is provided on the inner surface of the end cover 2. A biasing rod 19 that engages with the swash plate 10 is movably supported via a support cylinder 20 and biased by a spring 21 in a direction to increase the inclination angle of the swash plate 10 . On the side opposite to the biasing rod 19,
An actuating cylinder 22 is movably supported on the inner surface of the end cover 2 via a support @ 23 and is engaged with the swash plate 20 . When hydraulic oil is supplied into the support tube 23 from the supply port 24 provided in the end cover 2 by a control valve (not shown), the operation tube 22 is moved in the axial direction, and the swash plate 1
The setting of the inclination angle of 0 is changed, and the discharge amount of hydraulic oil is changed.
に記のように構成されたアキシャルプランジャポンプに
おいては、プランジャシュー９が斜板１０の摺接面１０
ａに沿って駆動軸まわりを摺動回転されるため、プラン
ジャシュー９として高い耐磨耗性が要求される。In the axial plunger pump configured as described above, the plunger shoe 9 is connected to the sliding surface 10 of the swash plate 10.
Since the plunger shoe 9 is slidably rotated around the drive shaft along the axis a, the plunger shoe 9 is required to have high wear resistance.
又、往復動されて、油が吸入ポート９が摺動回転される
際に、プランジャシー−９に遠心力が作用し、それがプ
ランジャ８に外周方向への大きな偏荷重として伝達され
て、こじりが生じたり、シリンダボア７やプランジャ８
に局部磨耗や変形、焼き付き等が生じたりするため、プ
ランジャシュー９をできるたけ軽量にして、遠心力を小
さくすることが要求される。このこじりゃ局部摩耗等は
第１図に示すＡ部分やＢ部分において顕著に現われる。In addition, when the oil is reciprocated and the suction port 9 is slid and rotated, centrifugal force acts on the plunger seat 9, which is transmitted to the plunger 8 as a large eccentric load in the outer circumferential direction, causing the oil to be twisted. may occur, or the cylinder bore 7 or plunger 8 may
Since local wear, deformation, seizure, etc. may occur in the plunger shoe 9, it is required to make the plunger shoe 9 as lightweight as possible to reduce the centrifugal force. If this occurs, local wear and the like will be noticeable in portions A and B shown in FIG.
さらに、往復動されて、油が吸入ポート９にはプランジ
ャ８の玉継手８ａかカシメにより結合されているため、
そのカシメ付は加工時にクラック等を生じないように、
プランジャシュー９に十分な展性を持たせることが要求
される。Furthermore, since the oil is reciprocated and connected to the suction port 9 by the ball joint 8a of the plunger 8 or by caulking,
The caulking is to prevent cracks from occurring during processing.
The plunger shoe 9 is required to have sufficient malleability.
このような要求に対応するために、例えば特開昭４７−
２４６０１号公報や特開昭４７−２５７０２号公報に示
されるような構成のプランジャシューか提案されている
。In order to meet such demands, for example,
Plunger shoes having structures such as those shown in Japanese Patent Laid-Open No. 24601 and Japanese Patent Application Laid-Open No. 47-25702 have been proposed.
これらの従来構成では、第３図に示すように、プランジ
ャシュー９か、プランジャ８の玉継手８ａに結合される
軟質材料製の部分９ａと、斜板１０の摺接面１０ａに摺
接する硬質材料製の部分９ｂとに分割形成され、それら
か摩擦圧接等により結合して構成されている。すなわち
、前者の従来構成では、結合部分９ａか高力アルミニウ
ム（アルミニウム中にケイ素、銅、亜鉛等の一種又は数
種を添加した合金）により形成され、摺接部分９ａか１
７〜２２％のケイ素を含むアルミニウムケイ素合金によ
り形成されている。又、後者の従来構成では、結合部分
９ａがアルミニウムと４％の銅と１，５％マグネシウム
と０．５％ケイ素との合金により形成され、摺接部分９
ｂがチタン５％のアルミニウムと３％マンガンとの合金
により形成されている。In these conventional configurations, as shown in FIG. 3, a part 9a made of a soft material is connected to the plunger shoe 9 or the ball joint 8a of the plunger 8, and a part 9a made of a hard material is in sliding contact with the sliding surface 10a of the swash plate 10. It is constructed by dividing it into two parts 9b made of aluminum, and these parts are joined together by friction welding or the like. That is, in the former conventional configuration, the connecting portion 9a is formed of high-strength aluminum (an alloy in which one or more of silicon, copper, zinc, etc. is added to aluminum), and the sliding portion 9a or 1
It is made of an aluminum-silicon alloy containing 7-22% silicon. In the latter conventional configuration, the connecting portion 9a is formed of an alloy of aluminum, 4% copper, 1.5% magnesium, and 0.5% silicon, and the sliding portion 9a is made of an alloy of aluminum, 4% copper, 1.5% magnesium, and 0.5% silicon.
b is made of an alloy of 5% titanium, aluminum and 3% manganese.
「発明が解決しようとする課題］
ところか、前記の従来構成においては、プランジャシュ
ー９か、プランジャ８の玉継手８ａに結合される硬質材
料製の部分９ａと、斜板１０の摺接面１０８．に摺接す
る硬質材料製の部分９ｂとに分割形成されているため、
製造か面倒でコスト高になるという問題点があった。[Problems to be Solved by the Invention] However, in the conventional configuration described above, the plunger shoe 9 or the hard material portion 9a coupled to the ball joint 8a of the plunger 8 and the sliding surface 108 of the swash plate 10 It is divided into a hard material portion 9b that comes into sliding contact with the .
There was a problem that manufacturing was complicated and the cost was high.
又、前記の従来構成では、プランシャシニー９の摺接部
分りｂが、アルミニウム含有率の小さい合金により形成
されているため、前述したプランシャシ、１−９の軽量
化の要求に対応することができず、こじり、局部摩耗等
の問題を解決できないという問題点があった。In addition, in the above-mentioned conventional configuration, the sliding contact portion b of the plan chassis knee 9 is formed of an alloy with a low aluminum content, so that the above-mentioned demand for weight reduction of the plan chassis 1-9 can be met. There was a problem that problems such as prying and local wear could not be solved.
この発明は、このような従来の技術に存在する問題点に
着目してなされたものであって、その目的とするところ
は、プランジャシューとしての高い耐磨耗性の要求、作
動時における遠心力の低減のための軽量化の要求、カシ
メ付は加工時におけるクラックの発生を防止するための
高展性の要求、及び製造の容易化とコスト低減の要求に
対応することができるアキシャルプランジャポンプを提
供することにある。This invention was made by paying attention to the problems existing in the conventional technology, and its purpose is to meet the requirements for high wear resistance as a plunger shoe and to reduce centrifugal force during operation. We have developed an axial plunger pump that can meet the demands for lighter weight to reduce the amount of water, the need for high malleability to prevent cracking during processing, and the need for ease of manufacturing and cost reduction. It is about providing.
［課題を解決するための手段］
上記の目的を達成するために、この発明においては、プ
ランジャシューを、ケイ素の含有率が重量比で１０〜・
１６％のアルミニウムーケイ素合金により形成したもの
である。[Means for Solving the Problems] In order to achieve the above object, the present invention provides a plunger shoe having a silicon content of 10 to 10% by weight.
It is made of a 16% aluminum-silicon alloy.
１作 用］
上記の上うに構成されたアキシャルプランジャポンプに
おいては、プランジャシューが１０〜１６％の−ｈｌ素
（以下Ｓｔという）を含むアルミニウム（以下Ａ Ｉ−
８ｉという）系合金により形成されているため、プラン
ジャシューを単一材料により一体成形することができて
、その製造を容易に行うことかできると共にコストの低
減を図ることかできる。1 Effect] In the axial plunger pump configured as above, the plunger shoe is made of aluminum (hereinafter referred to as A I-) containing 10 to 16% -hl element (hereinafter referred to as St).
Since the plunger shoe is made of an alloy (referred to as 8i), the plunger shoe can be integrally molded from a single material, making it easy to manufacture and reducing costs.
又、Ｓｔの含有によりプランジャシューとして高い耐磨
耗性を確保することができる。Furthermore, by containing St, high wear resistance can be ensured as a plunger shoe.
さらに、プランジャシューがＡＩ含有率の太きい合金材
料により形成されているため、プランジャシューの軽量
化を図ることができ、プランジャシューが斜板の摺接面
に沿って摺動回転される際に５、プランジャシューに作
用する遠心力を低減することかできる。従って、プラン
ジャシューの遠心力かプランジャに大きな偏荷重として
伝達されることを確実に防止することができる。Furthermore, since the plunger shoe is made of an alloy material with a high AI content, it is possible to reduce the weight of the plunger shoe, and when the plunger shoe is slid and rotated along the sliding surface of the swash plate. 5. The centrifugal force acting on the plunger shoe can be reduced. Therefore, it is possible to reliably prevent the centrifugal force of the plunger shoe from being transmitted to the plunger as a large unbalanced load.
しかも、プランジャシューがＡＩ含有率の太きい高展性
材料により形成されているため、プランジャシューにプ
ランジャの玉継手をカシメ付けて結合組み付！−］する
際に、プランジャシューのカシメ付番Ｊ部分にクラック
等を生じるおそれはない。Moreover, since the plunger shoe is made of a highly malleable material with a high AI content, the plunger ball joint is caulked to the plunger shoe and assembled together! -], there is no risk of cracks or the like occurring in the caulked number J portion of the plunger shoe.
［実施例］
以下、この発明の一実施例を第４四１〜第８図に基づい
て詳細に説明する。[Embodiment] Hereinafter, an embodiment of the present invention will be described in detail based on FIGS. 441 to 8.
さて、この実施例においては第４図に示すように、プラ
ンジャシュー２５がＡｌ−Ｓｔ合金の単一材料により一
体形成されている。そして、このＡｌ−Ｓｔ合金におけ
るＳｉの含有率は、重量比で１０〜１６％の範囲内で設
定されている。Now, in this embodiment, as shown in FIG. 4, the plunger shoe 25 is integrally formed from a single material of Al--St alloy. The Si content in this Al-St alloy is set within a range of 10 to 16% by weight.
すなわち、第５図に示すように、Ｆｅ１２により直径が
３０ｎｉｎで厚さか３＋ｎｙ＋の円板状に形成されると
共に、面粗さが３．２ＲＺの相手材３０を速度Ｖ−２ｍ
／ ｓで回転させ、Ｓｉの含有率が異なる複数のＡｌ
−Ｓｉ合金製のテストピース３１を押圧力Ｗ＝１８．９
ｂｇｆで相手材３０の外周面に押し付けると共に、その
相手材３０とテストピース３１との接合面に＃９０のタ
ービン油を１滴／２〜３秒のベースで嫡子しなから、複
数のテスト０
ピース３１について磨耗試験を行ったところ、第６図に
示すような試験結果か得られた。この試験結果によれば
、Ａ Ｉ−３ｉ合金におけるＳｉの含有率か１０％以上
になったとき、テストピース３１の磨耗量か減少状態で
安定することが判明した。That is, as shown in FIG. 5, a mating material 30 formed of Fe12 into a disk shape with a diameter of 30 nin and a thickness of 3+ny+, and having a surface roughness of 3.2RZ, is moved at a speed of V-2m.
/ s, and multiple Al with different Si contents were rotated.
- Pressing force W = 18.9 on the Si alloy test piece 31
BGF is pressed against the outer peripheral surface of the mating material 30, and at the same time, 1 drop of #90 turbine oil is applied to the joint surface of the mating material 30 and the test piece 31 for 2 to 3 seconds. When the piece 31 was subjected to an abrasion test, the test results shown in FIG. 6 were obtained. According to the test results, it was found that when the Si content in the AI-3i alloy reached 10% or more, the wear amount of the test piece 31 stabilized in a reduced state.
又、第７図に示すように、筒状部３４の内径か１、０
ｍｍ 、筒状部３４の厚さが４ｍ＋＋ｎ、筒状部３４の
先端から球面状四部の中心までの深さが３１Ｗｌのプラ
ンジャシューテスト材３２を、Ｓｉの含有率が異なるＡ
ｌ−３ｉ系合金でそれぞれ２０個ずつ用意し、このプラ
ンジャシューテスト材３２の筒状部３４内に直径３０ｍ
ｍの鋼球３３を収容した状態で、筒状部３４の先端をカ
シメ付番って、クラ・ンクの発生試験を行ったところ、
第８図に示すような試験結果が得られた。この試験結果
によれば、プランジャシューテスト材３２の筒状部３４
の服属径寸法Ｘからカシメ付は後の直径寸法Ｙへの寸法
変化率（Ｘ−Ｙ）／Ｘを１０％に設定した場合には、Ａ
ｌ−８ｉ系合金におけるＳｉの含有率が１８％を越えた
とき、クラックか発生し始め、寸１
法文化率（Ｘ−Ｙ）／Ｘを１５％に設定した場合には、
Ｓｔの含有率が１６％を越えたとき、クラックが発生し
始めることが判明した。Moreover, as shown in FIG. 7, the inner diameter of the cylindrical portion 34 is
mm, the thickness of the cylindrical part 34 is 4m++n, and the depth from the tip of the cylindrical part 34 to the center of the four spherical parts is 31Wl.
Prepare 20 of each type of l-3i alloy, and insert a plunger shoe test material 32 with a diameter of 30 m inside the cylindrical part 34.
When the tip of the cylindrical part 34 was caulked and numbered with a steel ball 33 of 150 mm in diameter accommodated, a crack occurrence test was conducted.
The test results shown in FIG. 8 were obtained. According to this test result, the cylindrical portion 34 of the plunger shoe test material 32
If the dimensional change rate (X-Y)/X from the subordinate diameter dimension X to the later diameter dimension Y with caulking is set to 10%, A
When the Si content in the l-8i alloy exceeds 18%, cracks begin to occur, and when the legal culture rate (X-Y)/X is set to 15%,
It has been found that cracks begin to occur when the St content exceeds 16%.
ちなみに、日本工業規格（ＪＩＳ）によれば、カシメ付
は加工時の寸法変化率（Ｘ−Ｙ）／Ｘは、１１〜１３．
５％の範囲内となるように規定されている。このため、
前述したクラックの発生試験において、寸法変化率を１
５％に設定した場合の試験結果に基づいて、Ａｌ−３ｉ
系合金におけるＳｉの含有率を１６％以下に設定してお
けば、日本工業規格に規定された寸法変化率１１〜】３
゜５％の範囲内でカシメ付は加工を行った場合、クラッ
クの発生を皆無にできることが分かる。By the way, according to the Japanese Industrial Standards (JIS), the dimensional change rate (X-Y)/X during machining for caulking is 11 to 13.
It is specified to be within a range of 5%. For this reason,
In the crack generation test described above, the dimensional change rate was
Based on test results when set to 5%, Al-3i
If the Si content in the alloy is set to 16% or less, the dimensional change rate specified by the Japanese Industrial Standards is 11~]3
It can be seen that when caulking is performed within the range of 5%, cracks can be completely eliminated.
上記のような磨耗試験の結果及びクラック発生試験の結
果に基づき、この実施例ではＳｔの含有率が１０〜１６
％の特定範囲内にあるＡｌ−３ｉ系合金を使用して、プ
ランジャシュー２５が一体形成されている。従って、プ
ランジャシュー２５を単一材料により一体成形すること
かできて、その製造を容易に行うことができると共にコ
ストの２
低減を図ることができる。Based on the results of the abrasion test and the crack generation test described above, in this example, the St content was 10 to 16
The plunger shoe 25 is integrally formed using an Al-3i alloy within a specific range of %. Therefore, the plunger shoe 25 can be integrally molded from a single material, making it easy to manufacture and reducing costs.
又、前記の磨耗試験から明らかなように、プランジャシ
ュー２５として高い耐磨耗性か確保されているため、例
えば、第１図に示すような構成のアキシャルプランジャ
ポンプに実施した場合、駆動軸３によるシリンダブロッ
ク６の回転に伴い、プランジャ８が斜板１０に規制され
ながらシリンダボア７内で往復動される際に、プランジ
ャシュー２５か斜板１０の摺接面１０ａに沿って摺動回
転されても、プランジャシュー２５に磨耗が生じること
はほとんどない。従って、プランジャシュー２５が早期
に磨耗したり、焼き付きを生じたりするおそれを防止す
ることができる。Furthermore, as is clear from the above wear test, the plunger shoe 25 has high wear resistance, so for example, when tested on an axial plunger pump having the configuration shown in FIG. 1, the drive shaft 3 When the plunger 8 reciprocates within the cylinder bore 7 while being regulated by the swash plate 10 as the cylinder block 6 rotates, the plunger shoe 25 slides and rotates along the sliding surface 10a of the swash plate 10. However, the plunger shoe 25 hardly ever wears out. Therefore, it is possible to prevent the plunger shoe 25 from prematurely wearing out or seizing.
しかも、一般に斜板１０が鉄系材料で形成されているの
に対し、その摺接面１０ａに摺接するプランジャシュー
２５が性質の異なったＡｌ−Ｓｔ合金により形成されて
いるため、材料相互間で親和性がなく、この点からして
も焼き付きが生じるおそれはない。Moreover, while the swash plate 10 is generally made of an iron-based material, the plunger shoe 25 that makes sliding contact with the sliding surface 10a is made of an Al-St alloy with different properties. There is no affinity, and from this point of view, there is no risk of burn-in.
さらに、プランジャシュー２５のＡＩ含有率が３
８４〜９０％と大きいため、プランジャシュー２５の軽
量化を図ることができ、第１図のアキシャルプランジャ
ポンプにおいて、プランジャシュー２５か斜板１０の摺
接面１．０ ａに沿って摺動回転される際に、プランジ
ャシュー２５に作用する遠心力を低減することができる
。従って、プランジャシュー２５の遠心力かプランジャ
８に偏荷重として伝達されて、シリンダボア７やプラン
ジャ８に局部磨耗、変形、焼き付き等が生じるおそれを
Ｎ実に防止することができる。Furthermore, since the AI content of the plunger shoe 25 is as high as 384 to 90%, the weight of the plunger shoe 25 can be reduced, and in the axial plunger pump shown in FIG. It is possible to reduce the centrifugal force acting on the plunger shoe 25 when it is slid and rotated along the surface 1.0a. Therefore, the possibility that the centrifugal force of the plunger shoe 25 is transmitted to the plunger 8 as an unbalanced load, causing local wear, deformation, seizure, etc. in the cylinder bore 7 and the plunger 8 can be effectively prevented.
又、前記のクラック発生試験から明らかなように、プラ
ンジャシュー２５として高展性が確保されているため、
プランジャシュー２５に１ランジヤ８の玉継手８ａをカ
シメ付けて結合組み付けする際に、プランジャシュー２
５のカシメ付は部分にクラック等を生じるおそれはない
。従って、プランジャシュー２５のカシメ付は作業を、
不良品が発生することなく効率的に行うことができる。In addition, as is clear from the above-mentioned crack generation test, since the plunger shoe 25 has high malleability,
When assembling the plunger shoe 25 by caulking the ball joint 8a of one plunger 8, the plunger shoe 2
There is no risk of cracks or the like occurring in the caulked portion of item 5. Therefore, the work of caulking the plunger shoe 25 is
This can be done efficiently without producing defective products.
なお、この発明は前述した構成に限定されるものではな
く、例えば、第１図に示す構成とは異な４
つた構成のアキシャルプランジャポンプに実施したり、
シューの強度アップのためにシューに微量の銅又はマグ
ネシウムを添加したりする等、この発明の趣旨から逸脱
しない範囲で、各部の構成を任意に変更して具体化する
ことも可能である。Note that the present invention is not limited to the configuration described above, and may be implemented, for example, in an axial plunger pump with a four-way configuration different from the configuration shown in FIG.
Without departing from the spirit of the invention, it is also possible to modify the structure of each part as desired, such as by adding a small amount of copper or magnesium to the shoe to increase its strength.
［発明の効果］
この発明は、以上説明したように構成されているため、
プランジャシューとしての高い耐磨耗性の要求、作動時
における遠心力の低減のための軽量化の要求、カシメ付
は加工時におけるクラックの発生を防止するための要求
、及び製造の容易化とコスト低減の要求にすべて対応す
ることができるという優れた効果を奏する。[Effect of the invention] Since this invention is configured as explained above,
Demand for high abrasion resistance as a plunger shoe, demand for weight reduction to reduce centrifugal force during operation, demand for caulking to prevent cracks during processing, and ease and cost of manufacturing. It has the excellent effect of being able to meet all reduction requests.
第１図は゛ン′キシャルブランシャボンプを例示する断
面図、第２図はその弁板の印面図、第３図は従来構成の
プランジャシューを示す断面図、第４図はこの発明に係
るプランジャシューを示す断面図、第５図はプランジャ
シューの磨耗試験の方法を示す斜視図、第６図はその磨
耗試験の結果を示５
ずグラフ、第７図はプランジャーシューのカシメ時にお
けるクラックの発生試験の方法を示す断面図、第８図は
そのクラックの発生試験の結果を示すグラフである。Fig. 1 is a cross-sectional view illustrating a hydraulic plunger pump, Fig. 2 is a stamped view of its valve plate, Fig. 3 is a cross-sectional view showing a plunger shoe of a conventional configuration, and Fig. 4 is a plunger according to the present invention. Fig. 5 is a cross-sectional view showing the shoe, Fig. 5 is a perspective view showing the method of abrasion test of the plunger shoe, Fig. 6 is a graph showing the results of the abrasion test, and Fig. 7 is a graph showing the occurrence of cracks during caulking of the plunger shoe. FIG. 8 is a cross-sectional view showing the method of the crack generation test, and a graph showing the results of the crack generation test.
Claims (1)
方向に延びる複数のシリンダボアを有するシリンダブロ
ックと、 前記各シリンダボア内に嵌挿され、先端に玉継手を有す
るプランジャと、 前記シリンダブロックの一端近傍に設けられた斜板と、 前記玉継手に取着され、斜板の摺接面上を摺接するプラ
ンジャシューと、 前記シリンダブロックの他端面に摺接し、それぞれのシ
リンダボアに対応する吸入ポート及び吐出ポートを有す
る弁板とを備え、 駆動軸の回転に基づくシリンダブロックの回転に伴い、
プランジャシューが斜板の摺接面に沿って摺動されるこ
とにより、プランジャが往復動されて、油が吸入ポート
を介してシリンダボア内に吸入されるとともに、シリン
ダボア内の油が吐出ポートを介して吐出されるように構
成したアキシャルプランジャポンプにおいて、 前記プランジャシューを、ケイ素の含有率が重量比で１
０〜１６％のアルミニウム−ケイ素合金により形成した
アキシャルプランジャポンプ。[Scope of Claims] 1. A cylinder block that is rotatably supported on a drive shaft and has a plurality of cylinder bores extending in the axial direction of the drive shaft; and a cylinder block that is fitted into each of the cylinder bores and has a ball joint at the tip. a plunger; a swash plate provided near one end of the cylinder block; a plunger shoe attached to the ball joint and sliding on the sliding surface of the swash plate; and a plunger shoe sliding on the other end surface of the cylinder block; and a valve plate having an intake port and a discharge port corresponding to the cylinder bore of the cylinder.
By sliding the plunger shoe along the sliding surface of the swash plate, the plunger is reciprocated, and oil is sucked into the cylinder bore through the suction port, and oil in the cylinder bore is sucked into the cylinder bore through the discharge port. In the axial plunger pump configured to discharge water, the plunger shoe has a silicon content of 1 by weight.
Axial plunger pump made of 0-16% aluminum-silicon alloy.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2052517A JP2768536B2 (en) | 1990-03-02 | 1990-03-02 | Axial plunger pump |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2052517A JP2768536B2 (en) | 1990-03-02 | 1990-03-02 | Axial plunger pump |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH03253774A true JPH03253774A (en) | 1991-11-12 |
| JP2768536B2 JP2768536B2 (en) | 1998-06-25 |
Family
ID=12916934
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2052517A Expired - Lifetime JP2768536B2 (en) | 1990-03-02 | 1990-03-02 | Axial plunger pump |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2768536B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100433392B1 (en) * | 2002-02-18 | 2004-05-31 | 한국기계연구원 | Swash plate type axial piston apparatus |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS578314A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-16 | Mitsubishi Motors Corp | Fuel injection method and combustion chamber of direct injection diesel engine |
-
1990
- 1990-03-02 JP JP2052517A patent/JP2768536B2/en not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS578314A (en) * | 1980-06-16 | 1982-01-16 | Mitsubishi Motors Corp | Fuel injection method and combustion chamber of direct injection diesel engine |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR100433392B1 (en) * | 2002-02-18 | 2004-05-31 | 한국기계연구원 | Swash plate type axial piston apparatus |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2768536B2 (en) | 1998-06-25 |
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