JP6457851B2

JP6457851B2 - Vehicle drive device

Info

Publication number: JP6457851B2
Application number: JP2015058116A
Authority: JP
Inventors: 義暢山崎
Original assignee: Subaru Corp
Current assignee: Subaru Corp
Priority date: 2015-03-20
Filing date: 2015-03-20
Publication date: 2019-01-23
Anticipated expiration: 2035-03-20
Also published as: JP2016176565A

Description

本発明は、トルクコンバータを備える車両用駆動装置に関する。 The present invention relates to a vehicle drive device including a torque converter.

エンジンのクランク軸には、ドライブプレート等のプレート部材を介してトルクコンバータが連結されている。また、クランク軸に連結されるプレート部材にウェイトを固定することにより、クランク軸の振動を抑制する技術が提案されている（特許文献１参照）。 A torque converter is connected to a crankshaft of the engine via a plate member such as a drive plate. In addition, a technique for suppressing vibration of the crankshaft by fixing a weight to a plate member connected to the crankshaft has been proposed (see Patent Document 1).

特開２０１４−２９１７０号公報JP 2014-29170 A

ところで、プレート部材にウェイトを固定することは、プレート部材の剛性バランスを崩してしまう要因であった。このように、プレート部材の剛性バランスを崩すことは、プレート部材の一様な変形を損なう要因であることから、トルクコンバータを傾斜させる要因であった。そして、トルクコンバータを傾斜させることは、トルクコンバータやこれに連結される各種部品の負荷を増大させる要因であるため、トルクコンバータの傾きを抑制することが求められている。 By the way, fixing the weight to the plate member is a factor that breaks the rigidity balance of the plate member. As described above, losing the rigidity balance of the plate member is a factor that impairs the uniform deformation of the plate member. Inclining the torque converter is a factor that increases the load on the torque converter and various components connected to the torque converter. Therefore, it is required to suppress the inclination of the torque converter.

本発明の目的は、トルクコンバータの傾きを抑制することにある。 An object of the present invention is to suppress the inclination of the torque converter.

本発明の車両用駆動装置は、エンジンに回転自在に設けられ、コネクティングロッドを支持する複数のクランクピンが形成されるクランク軸と、前記クランク軸に対向するハウジングと、前記ハウジングに設けられるポンプ羽根車と、を備えるトルクコンバータと、前記クランク軸と前記ハウジングとの間に設けられ、前記クランク軸と前記ハウジングとを連結するプレート部材と、を有し、前記複数のクランクピンのうち、前記トルクコンバータ側に配置されるクランクピンは基準クランクピンであり、前記基準クランクピンの同位相側に位置する前記ポンプ羽根車の羽根形状と、前記基準クランクピンの逆位相側に位置する前記ポンプ羽根車の羽根形状とは、互いに相違する。 A vehicle drive device according to the present invention is provided rotatably in an engine and has a crankshaft formed with a plurality of crankpins for supporting a connecting rod, a housing facing the crankshaft, and a pump blade provided in the housing A torque converter including a vehicle, and a plate member provided between the crankshaft and the housing and connecting the crankshaft and the housing, and the torque among the plurality of crankpins The crank pin disposed on the converter side is a reference crank pin, and the shape of the pump impeller located on the same phase side of the reference crank pin and the pump impeller located on the opposite phase side of the reference crank pin. Are different from each other.

本発明によれば、基準クランクピンの同位相側に位置するポンプ羽根車の羽根形状と、基準クランクピンの逆位相側に位置するポンプ羽根車の羽根形状とを、互いに相違させるようにしたので、トルクコンバータに作用する推力バランスを調整することができ、トルクコンバータの傾きを抑制することができる。 According to the present invention, the blade shape of the pump impeller positioned on the same phase side of the reference crank pin and the blade shape of the pump impeller positioned on the opposite phase side of the reference crank pin are made different from each other. The thrust balance acting on the torque converter can be adjusted, and the inclination of the torque converter can be suppressed.

本発明の一実施の形態である車両用駆動装置を上方から示す概略図である。It is the schematic which shows the vehicle drive device which is one embodiment of this invention from upper direction. クランク軸とトルクコンバータとの連結構造を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the connection structure of a crankshaft and a torque converter. 図２の矢印Ａ方向からドライブプレートを単体で示す正面図である。FIG. 3 is a front view showing a drive plate alone from the direction of arrow A in FIG. 2. クランク軸とドライブプレートとの位置関係を示す概略図である。It is the schematic which shows the positional relationship of a crankshaft and a drive plate. （ａ）〜（ｄ）は、ドライブプレートに作用する遠心力を示すイメージ図である。(A)-(d) is an image figure which shows the centrifugal force which acts on a drive plate. 参考例としてクランク軸の振動状況を示すイメージ図である。It is an image figure which shows the vibration condition of a crankshaft as a reference example. ドライブプレートが連結されたクランク軸の振動状況を示すイメージ図である。It is an image figure which shows the vibration condition of the crankshaft with which the drive plate was connected. （ａ）および（ｂ）は、比較例として、ドライブプレートの変形に伴うトルクコンバータの傾きを示すイメージ図である。(A) And (b) is an image figure which shows the inclination of the torque converter accompanying a deformation | transformation of a drive plate as a comparative example. ポンプシェルの一部を切り欠いて示す斜視図である。It is a perspective view which cuts and shows a part of pump shell. 図１のＢ−Ｂ線に沿ってポンプシェルの内部構造を示す概略図である。It is the schematic which shows the internal structure of a pump shell along the BB line of FIG. （ａ）および（ｂ）は、撹拌突起および保持壁の有無による作動油の速度勾配の変化を示すイメージ図である。(A) And (b) is an image figure which shows the change of the speed gradient of the hydraulic fluid by the presence or absence of a stirring protrusion and a holding wall. （ａ）および（ｂ）は、撹拌突起および保持壁を備えたポンプシェルの回転状況を示すイメージ図である。(A) And (b) is an image figure which shows the rotation condition of the pump shell provided with the stirring protrusion and the holding wall. 他の例であるポンプシェルの内部構造を示す概略図である。It is the schematic which shows the internal structure of the pump shell which is another example. （ａ）および（ｂ）は、他の例であるポンプシェルの回転状況を示すイメージ図である。(A) And (b) is an image figure which shows the rotation condition of the pump shell which is another example. （ａ）および（ｂ）は、他の例であるポンプシェルの回転状況を示すイメージ図である。(A) And (b) is an image figure which shows the rotation condition of the pump shell which is another example. （ａ）および（ｂ）は、ポンプインペラ、タービンランナおよびステータを概略的に示した展開図である。(A) And (b) is the expanded view which showed the pump impeller, the turbine runner, and the stator roughly. （ａ）および（ｂ）は、部位毎にポンプインペラのブレード形状を変えたポンプシェルの回転状況を示すイメージ図である。(A) And (b) is an image figure which shows the rotation condition of the pump shell which changed the blade shape of the pump impeller for every site | part. （ａ）および（ｂ）は、ポンプインペラ、タービンランナおよびステータを概略的に示した展開図である。(A) And (b) is the expanded view which showed the pump impeller, the turbine runner, and the stator roughly. （ａ）および（ｂ）は、ポンプインペラ、タービンランナおよびステータを概略的に示した展開図である。(A) And (b) is the expanded view which showed the pump impeller, the turbine runner, and the stator roughly.

以下、本発明の実施の形態を図面に基づいて詳細に説明する。図１は本発明の一実施の形態であるパワーユニット（車両用駆動装置）１０を上方から示す概略図である。図１に示すように、車両に搭載されるパワーユニット１０は、エンジン１１とこれに連結されるトランスミッション１２とを有している。エンジン１１を構成するシリンダブロック１３にはジャーナルボア１４が形成されており、ジャーナルボア１４には図示しない軸受メタルを介してクランク軸１５が回転自在に支持されている。なお、図示するエンジン１１は、水平対向型の４気筒エンジンである。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings. FIG. 1 is a schematic view showing a power unit (vehicle drive device) 10 according to an embodiment of the present invention from above. As shown in FIG. 1, a power unit 10 mounted on a vehicle has an engine 11 and a transmission 12 connected to the engine 11. A journal bore 14 is formed in the cylinder block 13 constituting the engine 11, and a crankshaft 15 is rotatably supported on the journal bore 14 via a bearing metal (not shown). The illustrated engine 11 is a horizontally opposed four-cylinder engine.

クランク軸１５は、回転中心に設けられる複数のクランクジャーナルＪ１〜Ｊ５と、クランクジャーナルＪ１〜Ｊ５を連結する複数のクランクスローＴ１〜Ｔ４と、を有している。クランクスローＴ１〜Ｔ４は、回転中心から偏心するクランクピンＰ１〜Ｐ４と、クランクジャーナルＪ１〜Ｊ５およびクランクピンＰ１〜Ｐ４を連結するクランクアーム２０と、を備えている。クランクピンＰ１〜Ｐ４には、コネクティングロッド２１を介してピストン２２が連結されている。また、中央に配置される２つのクランクスローＴ２，Ｔ３には、クランクピンＰ２，Ｐ３の逆位相側に延びるバランスウェイト２３が設けられている。さらに、クランク軸１５の一端部には出力フランジ２４が設けられており、クランク軸１５の他端部には補機駆動軸２５が設けられている。なお、補機駆動軸２５にはクランクプーリ２６が取り付けられる。 The crankshaft 15 has a plurality of crank journals J1 to J5 provided at the rotation center, and a plurality of crank throws T1 to T4 connecting the crank journals J1 to J5. The crank throws T1 to T4 include crank pins P1 to P4 that are eccentric from the center of rotation, and a crank arm 20 that connects the crank journals J1 to J5 and the crank pins P1 to P4. A piston 22 is connected to the crankpins P1 to P4 via a connecting rod 21. The two crank throws T2 and T3 arranged in the center are provided with balance weights 23 extending to the opposite phase side of the crank pins P2 and P3. Further, an output flange 24 is provided at one end of the crankshaft 15, and an accessory drive shaft 25 is provided at the other end of the crankshaft 15. A crank pulley 26 is attached to the accessory drive shaft 25.

図２はクランク軸１５とトルクコンバータ３０との連結構造を示す断面図である。図２に示すように、クランク軸１５の出力フランジ２４には、複数のネジ孔２４ａが形成されている。この出力フランジ２４には、ドライブプレート３１の中央部３１ａが締結ボルト３２を用いて固定されている。また、トルクコンバータ３０には外殻を構成するポンプシェル（ハウジング）３３が設けられており、ポンプシェル３３の外周面にはネジ孔３４ａを備えた取付部３４が固定されている。このポンプシェル３３の取付部３４には、ドライブプレート３１の外周部３１ｂが締結ボルト３５を用いて固定されている。すなわち、クランク軸１５とこれに軸方向に対向するポンプシェル３３とは、ドライブプレート（プレート部材）３１を介して互いに連結されている。なお、ドライブプレート３１の中央部３１ａには、締結ボルト３２を挿入する貫通孔３６が形成されており、ドライブプレート３１の外周部３１ｂには、締結ボルト３５を挿入する貫通孔３７が形成されている。 FIG. 2 is a cross-sectional view showing a connection structure between the crankshaft 15 and the torque converter 30. As shown in FIG. 2, a plurality of screw holes 24 a are formed in the output flange 24 of the crankshaft 15. A central portion 31 a of the drive plate 31 is fixed to the output flange 24 using fastening bolts 32. The torque converter 30 is provided with a pump shell (housing) 33 that constitutes an outer shell, and a mounting portion 34 having a screw hole 34 a is fixed to the outer peripheral surface of the pump shell 33. An outer peripheral portion 31 b of the drive plate 31 is fixed to the mounting portion 34 of the pump shell 33 using fastening bolts 35. That is, the crankshaft 15 and the pump shell 33 that is axially opposed to the crankshaft 15 are connected to each other via the drive plate (plate member) 31. A through hole 36 for inserting the fastening bolt 32 is formed in the central portion 31a of the drive plate 31, and a through hole 37 for inserting the fastening bolt 35 is formed in the outer peripheral portion 31b of the drive plate 31. Yes.

トルクコンバータ３０は、ポンプシェル３３に固定されるポンプインペラ（ポンプ羽根車）４０と、ポンプインペラ４０に対向するタービンランナ（タービン羽根車）４１と、を備えている。トルクコンバータ３０はステータ４２を備えており、ステータ４２はポンプインペラ４０とタービンランナ４１との間に配置されている。また、ポンプインペラ４０には、周方向に並ぶ複数枚のブレード（羽根）４３が設けられている。同様に、タービンランナ４１およびステータ４２には、周方向に並ぶ複数枚のブレード４４，４５が設けられている。さらに、ポンプシェル３３には作動油（流体）が貯留されており、ポンプインペラ４０からタービンランナ４１には、作動油を媒体としてエンジントルクが伝達される。すなわち、エンジン１１によってポンプインペラ４０が回転駆動されると、ポンプインペラ４０のブレード４３からタービンランナ４１のブレード４４に向けて作動油が圧送され、この作動油を介してポンプインペラ４０からタービンランナ４１に回転トルクが与えられる。また、タービンランナ４１に回転トルクを与えた作動油は、ステータ４２を通過して再びポンプインペラ４０に流入する。 The torque converter 30 includes a pump impeller (pump impeller) 40 fixed to the pump shell 33, and a turbine runner (turbine impeller) 41 facing the pump impeller 40. The torque converter 30 includes a stator 42, and the stator 42 is disposed between the pump impeller 40 and the turbine runner 41. The pump impeller 40 is provided with a plurality of blades (blades) 43 arranged in the circumferential direction. Similarly, the turbine runner 41 and the stator 42 are provided with a plurality of blades 44 and 45 arranged in the circumferential direction. Furthermore, hydraulic oil (fluid) is stored in the pump shell 33, and engine torque is transmitted from the pump impeller 40 to the turbine runner 41 using hydraulic oil as a medium. That is, when the pump impeller 40 is rotationally driven by the engine 11, hydraulic oil is pumped from the blade 43 of the pump impeller 40 toward the blade 44 of the turbine runner 41, and the turbine runner 41 is pumped from the pump impeller 40 via this hydraulic oil. Is given a rotational torque. Further, the hydraulic oil that has given the rotational torque to the turbine runner 41 passes through the stator 42 and flows into the pump impeller 40 again.

タービンランナ４１にはタービンハブ４６が連結されており、タービンハブ４６にはタービン軸４７が連結されている。トルクコンバータ３０の出力軸であるタービン軸４７には、ミッションケース４８内の変速機構４９が連結されている。また、トルクコンバータ３０のポンプシェル３３は、軸受５０を介してミッションケース４８に支持されている。なお、滑り要素であるトルクコンバータ３０には、ポンプシェル３３とタービン軸４７とを連結するロックアップクラッチ５１が設けられている。 A turbine hub 46 is connected to the turbine runner 41, and a turbine shaft 47 is connected to the turbine hub 46. A transmission mechanism 49 in the transmission case 48 is connected to the turbine shaft 47 that is an output shaft of the torque converter 30. The pump shell 33 of the torque converter 30 is supported by the transmission case 48 via the bearing 50. The torque converter 30 that is a sliding element is provided with a lock-up clutch 51 that connects the pump shell 33 and the turbine shaft 47.

続いて、クランク軸１５と一体に回転するドライブプレート３１の構造について説明する。図３は図２の矢印Ａ方向からドライブプレート３１を単体で示す正面図である。図４はクランク軸１５とドライブプレート３１との位置関係を示す概略図である。図４には図１のＡ−Ａ線に沿う断面が概略的に示されている。また、図５（ａ）〜（ｄ）は、ドライブプレート３１に作用する遠心力を示すイメージ図である。図５（ａ）〜（ｄ）には、クランク軸１５と共に回転するドライブプレート３１の回転状態が９０°毎に示されている。 Next, the structure of the drive plate 31 that rotates integrally with the crankshaft 15 will be described. FIG. 3 is a front view showing the drive plate 31 alone from the direction of arrow A in FIG. FIG. 4 is a schematic view showing the positional relationship between the crankshaft 15 and the drive plate 31. FIG. 4 schematically shows a cross section taken along line AA of FIG. 5A to 5D are image diagrams showing centrifugal force acting on the drive plate 31. FIG. 5A to 5D show the rotation state of the drive plate 31 that rotates together with the crankshaft 15 every 90 °.

図３および図４に示すように、ドライブプレート３１には、厚み方向に貫通する複数の開口部６０が形成されている。これらの開口部６０の多くは、クランクピン（基準クランクピン）Ｐ４の同位相側に配置されている。すなわち、ドライブプレート３１に形成される開口部６０は、ドライブプレート３１が回転中心Ｃ１の周りで回転対称とならないように配置されている。換言すれば、ドライブプレート３１においては、クランクピンＰ４の同位相側に位置する部位が、開口部６０の多い肉抜き部６１として構成されている。また、ドライブプレート３１においては、クランクピンＰ４の逆位相側に位置する部位が、開口部６０の少ない慣性マス部６２として構成されている。 As shown in FIGS. 3 and 4, the drive plate 31 has a plurality of openings 60 penetrating in the thickness direction. Many of these openings 60 are arranged on the same phase side of the crankpin (reference crankpin) P4. That is, the opening 60 formed in the drive plate 31 is disposed so that the drive plate 31 is not rotationally symmetric around the rotation center C1. In other words, in the drive plate 31, a portion located on the same phase side of the crank pin P 4 is configured as a lightening portion 61 having a large number of openings 60. In the drive plate 31, a portion located on the opposite phase side of the crankpin P 4 is configured as an inertia mass portion 62 with a small number of openings 60.

ここで、基準クランクピンであるクランクピンＰ４とは、クランクピンＰ１〜Ｐ４のうち、トルクコンバータ３０側に配置されるクランクピンである。前述したように、ドライブプレート３１に開口部６０を形成することにより、ドライブプレート３１の重心は、クランク軸１５の回転中心Ｃ１よりもクランクピンＰ４の逆位相側にずらされる。すなわち、ドライブプレート３１は、回転中心Ｃ１よりもクランクピンＰ４の逆位相側に重心が外れるアンバランス形状に形成されている。これにより、図５（ａ）〜（ｄ）に矢印αで示すように、クランク軸１５と共に回転するドライブプレート３１の遠心力は、クランク軸１５の出力フランジ２４に対して、クランクピンＰ４の逆位相側つまり慣性マス部６２側に作用する。 Here, the crankpin P4 which is the reference crankpin is a crankpin arranged on the torque converter 30 side among the crankpins P1 to P4. As described above, by forming the opening 60 in the drive plate 31, the center of gravity of the drive plate 31 is shifted from the rotation center C1 of the crankshaft 15 to the opposite phase side of the crank pin P4. That is, the drive plate 31 is formed in an unbalanced shape in which the center of gravity deviates from the rotation center C1 to the opposite phase side of the crank pin P4. As a result, as indicated by an arrow α in FIGS. 5A to 5D, the centrifugal force of the drive plate 31 rotating together with the crankshaft 15 is opposite to that of the crankpin P4 with respect to the output flange 24 of the crankshaft 15. It acts on the phase side, that is, on the inertial mass 62 side.

なお、図４に示すように、クランクピンＰ４の同位相側とは、基準線Ｌ１よりもクランクピンＰ４に近づく側であり、クランクピンＰ４の逆位相側とは、基準線Ｌ１よりもクランクピンＰ４から離れる側である。また、基準線Ｌ１とは、クランク軸１５の回転中心Ｃ１とクランクピンＰ４の軸中心Ｃ２とを結ぶ直線Ｌ２に直交し、かつクランク軸１５の回転中心Ｃ１を通過する直線である。 As shown in FIG. 4, the same phase side of the crankpin P4 is a side closer to the crankpin P4 than the reference line L1, and the opposite phase side of the crankpin P4 is a crankpin than the reference line L1. It is the side away from P4. The reference line L1 is a straight line that is orthogonal to a straight line L2 that connects the rotation center C1 of the crankshaft 15 and the shaft center C2 of the crankpin P4 and passes through the rotation center C1 of the crankshaft 15.

次いで、参考例を用いてクランク軸１００に発生し得る振動について説明した後に、ドライブプレート３１によるクランク軸１５の振動抑制について説明する。図６は参考例であるクランク軸１００の振動状況を示すイメージ図である。また、図７はドライブプレート３１が連結されたクランク軸１５の振動状況を示すイメージ図である。なお、図６に示すクランク軸１００には、重心が回転中心に一致するドライブプレート１０１が連結されている。また、図６に示すクランク軸１００は、各クランクスローＴ１〜Ｔ４にバランスウェイト２３を有している。なお、図６において、図１に記載される部品と同様の部品については、同一の符号を付してその説明を省略する。 Next, after describing the vibration that can be generated in the crankshaft 100 using a reference example, vibration suppression of the crankshaft 15 by the drive plate 31 will be described. FIG. 6 is an image diagram showing a vibration state of the crankshaft 100 as a reference example. FIG. 7 is an image view showing a vibration state of the crankshaft 15 to which the drive plate 31 is connected. A drive plate 101 whose center of gravity coincides with the center of rotation is connected to the crankshaft 100 shown in FIG. Moreover, the crankshaft 100 shown in FIG. 6 has the balance weight 23 in each crank throw T1-T4. 6, parts that are the same as the parts shown in FIG. 1 are given the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.

図６に示すように、クランク軸１００が回転する際には、白抜きの矢印で示すように、クランクピンＰ１〜Ｐ４に対して、コネクティングロッド２１およびピストン２２の慣性力が作用する。図示するクランク軸１００の回転角においては、クランク軸１００の中央部が矢印Ａ方向に付勢され、クランク軸１００の両端部が矢印Ｂ方向に付勢されるため、クランク軸１００は矢印Ａ方向に凸の弓形に変形する。そして、更にクランク軸１００が１８０°回転すると、クランク軸１００の中央部が矢印Ｂ方向に付勢され、クランク軸１００の両端部が矢印Ａ方向に付勢されるため、クランク軸１００は矢印Ｂ方向に凸の弓形に変形する。このようなクランク軸１００の弓形変形が繰り返され、クランク軸１００には振動が発生していた。 As shown in FIG. 6, when the crankshaft 100 rotates, the inertial forces of the connecting rod 21 and the piston 22 act on the crankpins P1 to P4 as indicated by the white arrows. In the illustrated rotation angle of the crankshaft 100, the center portion of the crankshaft 100 is biased in the direction of arrow A, and both ends of the crankshaft 100 are biased in the direction of arrow B. Deforms into a convex arch. When the crankshaft 100 further rotates 180 °, the center portion of the crankshaft 100 is urged in the direction of arrow B, and both ends of the crankshaft 100 are urged in the direction of arrow A. Deforms into a convex arcuate shape. Such arcuate deformation of the crankshaft 100 was repeated, and the crankshaft 100 was vibrated.

そこで、図７に示すように、実施例のパワーユニット１０には、アンバランス形状のドライブプレート３１が設けられている。このドライブプレート３１をクランク軸１５に固定することにより、クランク軸１５に対してクランクピンＰ４の逆位相側に遠心力を作用させることができる。すなわち、図７に示すように、クランクピンＰ４の慣性力βを打ち消すように、クランク軸１５の出力フランジ２４に遠心力αを発生させることができる。これにより、クランクジャーナルＪ５の変位を抑制することができ、クランク軸１５の振動を抑制することができる。さらに、クランク軸１５に連結されるクランクプーリ２６には、クランクピンＰ１の逆位相側にウェイト２７が設けられている。これにより、クランクジャーナルＪ１の変位を抑制することができ、クランク軸１５の振動を抑制することができる。 Therefore, as shown in FIG. 7, the power unit 10 of the embodiment is provided with an unbalanced drive plate 31. By fixing the drive plate 31 to the crankshaft 15, a centrifugal force can be applied to the crankshaft 15 on the opposite phase side of the crankpin P4. That is, as shown in FIG. 7, the centrifugal force α can be generated at the output flange 24 of the crankshaft 15 so as to cancel the inertial force β of the crankpin P4. Thereby, the displacement of the crank journal J5 can be suppressed, and the vibration of the crankshaft 15 can be suppressed. Further, the crank pulley 26 connected to the crankshaft 15 is provided with a weight 27 on the opposite phase side of the crankpin P1. Thereby, the displacement of the crank journal J1 can be suppressed, and the vibration of the crankshaft 15 can be suppressed.

前述したように、アンバランス形状のドライブプレート３１を用いることにより、ドライブプレート３１の遠心力によってクランク軸１５の振動を抑制することができる。しかしながら、アンバランス形状のドライブプレート３１は、剛性バランスが崩れてしまうという問題を有している。このように、ドライブプレート３１の剛性バランスが崩れることは、ドライブプレート３１の一様な変形を阻害する要因であり、トルクコンバータ３０を傾かせる要因であった。 As described above, the vibration of the crankshaft 15 can be suppressed by the centrifugal force of the drive plate 31 by using the unbalanced drive plate 31. However, the unbalanced drive plate 31 has a problem that the rigidity balance is lost. As described above, the loss of the rigidity balance of the drive plate 31 is a factor that hinders the uniform deformation of the drive plate 31 and a factor that causes the torque converter 30 to tilt.

ここで、図８（ａ）および（ｂ）は、比較例として、ドライブプレート３１の変形に伴うトルクコンバータ２００の傾きを示すイメージ図である。なお、図８（ａ）に示したクランク軸１５の回転角と、図８（ｂ）に示したクランク軸１５の回転角とは、互いに１８０°ずれている。また、図８に示したトルクコンバータ２００は、比較例として示したトルクコンバータであり、後述する「ポンプシェル構造」や「ポンプインペラ構造」を備えていない。 Here, FIGS. 8A and 8B are image diagrams showing the inclination of the torque converter 200 accompanying the deformation of the drive plate 31 as a comparative example. It should be noted that the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. 8A and the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. Further, the torque converter 200 shown in FIG. 8 is a torque converter shown as a comparative example, and does not include a “pump shell structure” and a “pump impeller structure” which will be described later.

前述したように、ドライブプレート３１には、クランクピンＰ４の同位相側に多くの開口部６０が形成される。すなわち、ドライブプレート３１において、クランクピンＰ４の同位相側に位置する肉抜き部６１の剛性は、クランクピンＰ４の逆位相側に位置する慣性マス部６２の剛性よりも低くなる。このため、図８（ａ）および（ｂ）に示すように、クランク軸１５が回転する際には、ドライブプレート３１の慣性マス部６２に比べて肉抜き部６１が変形し易いことから、矢印Ａで示すように、トルクコンバータ３０はクランクピンＰ４側に傾いていた。すなわち、クランク軸１５が回転する際には、図８（ａ）および（ｂ）に示すように、トルクコンバータ３０の傾きが繰り返されるため、トルクコンバータ３０は揺動することになる。 As described above, many openings 60 are formed in the drive plate 31 on the same phase side of the crankpin P4. That is, in the drive plate 31, the rigidity of the thinned portion 61 located on the same phase side of the crankpin P4 is lower than the rigidity of the inertia mass portion 62 located on the opposite phase side of the crankpin P4. For this reason, as shown in FIGS. 8A and 8B, when the crankshaft 15 rotates, the lightening portion 61 is more easily deformed than the inertia mass portion 62 of the drive plate 31. As indicated by A, the torque converter 30 was inclined toward the crank pin P4. That is, when the crankshaft 15 rotates, the torque converter 30 swings because the inclination of the torque converter 30 is repeated as shown in FIGS.

そこで、実施例のパワーユニット１０が備えるトルクコンバータ３０は、トルクコンバータ３０に作用する遠心力のバランスを調整することにより、トルクコンバータ３０の傾きを抑制する「ポンプシェル構造」を有している。また、実施例のパワーユニット１０が備えるトルクコンバータ３０は、トルクコンバータ３０に作用する推力のバランスを調整することにより、トルクコンバータ３０の傾きを抑制する「ポンプインペラ構造」を有している。以下の説明では、トルクコンバータ３０の「ポンプシェル構造」について説明した後に、トルクコンバータ３０の「ポンプインペラ構造」について説明する。 Therefore, the torque converter 30 provided in the power unit 10 of the embodiment has a “pump shell structure” that suppresses the inclination of the torque converter 30 by adjusting the balance of centrifugal force acting on the torque converter 30. Further, the torque converter 30 provided in the power unit 10 of the embodiment has a “pump impeller structure” that suppresses the inclination of the torque converter 30 by adjusting the balance of thrust acting on the torque converter 30. In the following description, after describing the “pump shell structure” of the torque converter 30, the “pump impeller structure” of the torque converter 30 will be described.

［ポンプシェル構造］
図９はポンプシェル３３の一部を切り欠いて示す斜視図である。また、図１０は図１のＢ−Ｂ線に沿ってポンプシェル３３の内部構造を示す概略図である。図９および図１０に示すように、ポンプシェル３３の内周面６５には、複数の撹拌突起（凸部，突起部）６６を備えた撹拌部６７と、複数の保持壁（凸部，壁部）６８を備えた保持部６９と、が形成されている。ポンプシェル３３の撹拌部６７においては、複数の撹拌突起６６が周方向に所定間隔で配置されており、ポンプシェル３３の保持部６９においては、複数の保持壁６８が周方向に所定間隔で配置されている。また、ポンプシェル３３の撹拌部６７を構成する撹拌突起６６は、ピストンピンＰ４の同位相側、つまりドライブプレート３１の低剛性側（肉抜き部６１側）に配置されている。一方、ポンプシェル３３の保持部６９を構成する保持壁６８は、ピストンピンＰ４の逆位相側、つまりドライブプレート３１の高剛性側（慣性マス部６２側）に配置されている。また、撹拌突起６６は、高さ寸法や幅寸法に関し、保持壁６８よりも小さく形成されている。このように、ポンプシェル３３に撹拌突起６６や保持壁６８を形成することにより、ポンプシェル３３の撹拌部６７における内周面６５の凹凸形状と、ポンプシェル３３の保持部６９における内周面６５の凹凸形状とを、互いに相違させることができる。 [Pump shell structure]
FIG. 9 is a perspective view in which a part of the pump shell 33 is cut away. FIG. 10 is a schematic view showing the internal structure of the pump shell 33 along the line BB in FIG. As shown in FIGS. 9 and 10, the inner peripheral surface 65 of the pump shell 33 has a stirring portion 67 having a plurality of stirring protrusions (convex portions, protruding portions) 66 and a plurality of holding walls (protruding portions, walls). Part) 68 is formed. In the stirring portion 67 of the pump shell 33, a plurality of stirring protrusions 66 are arranged at a predetermined interval in the circumferential direction. In the holding portion 69 of the pump shell 33, a plurality of holding walls 68 are arranged at a predetermined interval in the circumferential direction. Has been. Further, the stirring protrusion 66 constituting the stirring portion 67 of the pump shell 33 is arranged on the same phase side of the piston pin P4, that is, on the low rigidity side of the drive plate 31 (the thinning portion 61 side). On the other hand, the holding wall 68 constituting the holding portion 69 of the pump shell 33 is disposed on the opposite phase side of the piston pin P4, that is, on the high rigidity side (inertial mass portion 62 side) of the drive plate 31. Further, the stirring protrusion 66 is formed smaller than the holding wall 68 with respect to the height dimension and the width dimension. In this way, by forming the stirring protrusion 66 and the holding wall 68 on the pump shell 33, the uneven shape of the inner peripheral surface 65 of the stirring portion 67 of the pump shell 33 and the inner peripheral surface 65 of the holding portion 69 of the pump shell 33 are obtained. The concavo-convex shape can be made different from each other.

また、ポンプシェル３３内には作動油が貯留されるため、エンジン１１が始動されてポンプシェル３３が回転駆動されると、回転するポンプシェル３３に引かれて内部の作動油も回転することになる。ここで、図１０の拡大部分Ｘ１に示すように、ポンプシェル３３の撹拌突起６６は小さいため、撹拌突起６６によってポンプシェル３３の内周面近傍の作動油は撹拌される。すなわち、撹拌突起６６によって作動油の流れを乱すことができるため、ポンプシェル３３の撹拌部６７においては作動油の回転速度を低下させることができる。一方、図１０の拡大部分Ｘ２に示すように、ポンプシェル３３の保持壁６８は大きいため、保持壁６８によってポンプシェル３３の内周面近傍の作動油は保持される。すなわち、保持壁６８間の隙間Ｓに作動油が保持されて運ばれるため、ポンプシェル３３の保持部６９においては作動油の回転速度を上昇させることができる。 Further, since the hydraulic oil is stored in the pump shell 33, when the engine 11 is started and the pump shell 33 is rotationally driven, the internal hydraulic oil is rotated by being pulled by the rotating pump shell 33. Become. Here, as shown in the enlarged portion X 1 of FIG. 10, since the stirring protrusion 66 of the pump shell 33 is small, the hydraulic oil in the vicinity of the inner peripheral surface of the pump shell 33 is stirred by the stirring protrusion 66. That is, since the flow of the hydraulic oil can be disturbed by the stirring protrusion 66, the rotational speed of the hydraulic oil can be reduced in the stirring portion 67 of the pump shell 33. On the other hand, as shown in the enlarged portion X2 of FIG. 10, the holding wall 68 of the pump shell 33 is large, so that the hydraulic oil near the inner peripheral surface of the pump shell 33 is held by the holding wall 68. That is, since the hydraulic oil is held and carried in the gap S between the holding walls 68, the rotational speed of the hydraulic oil can be increased in the holding portion 69 of the pump shell 33.

ここで、図１１（ａ）および（ｂ）は撹拌突起６６および保持壁６８の有無による作動油の速度勾配の変化を示すイメージ図である。なお、図１１（ａ）に示したポンプシェル３００は、前述したポンプシェル３３ではなく、作動油の速度勾配を説明するために例示したポンプシェルである。また、図１１（ａ）において、図１０に示す部材と同様の部材については、同一の符号を付してその説明を省略する。 Here, FIGS. 11A and 11B are image diagrams showing changes in the speed gradient of the hydraulic oil depending on the presence or absence of the stirring protrusion 66 and the holding wall 68. Note that the pump shell 300 shown in FIG. 11A is not the pump shell 33 described above, but a pump shell exemplified to explain the speed gradient of the hydraulic oil. Also, in FIG. 11 (a), members similar to those shown in FIG. 10 are given the same reference numerals and explanation thereof is omitted.

図１１（ａ）に符号Ｙ１で示すように、撹拌突起６６および保持壁６８が形成されていない部位においては、図１１（ｂ）に実線Ｖ１で示すように、内周面６５に近づくにつれて作動油の移動速度が上昇する。また、図１１（ａ）に符号Ｙ２で示すように、撹拌突起６６が形成された部位（撹拌部６７）においては、撹拌突起６６によって内周面近傍の作動油が撹拌されるため、図１１（ｂ）に破線Ｖ２で示すように、撹拌突起６６を備えていない部位（実線Ｖ１）よりも、作動油の移動速度が低下する。さらに、図１１（ａ）に符号Ｙ１で示すように、保持壁６８が形成された部位（保持部６９）においては、保持壁６８によって内周面近傍の作動油が運ばれるため、図１１（ｂ）に一点鎖線Ｖ３で示すように、保持壁６８を備えていない部位（実線Ｖ１）よりも、作動油の移動速度が上昇する。 As indicated by reference numeral Y1 in FIG. 11A, the portion where the stirring protrusion 66 and the holding wall 68 are not formed operates as the inner peripheral surface 65 is approached, as indicated by the solid line V1 in FIG. Increases oil movement speed. Further, as indicated by reference numeral Y2 in FIG. 11A, the hydraulic oil in the vicinity of the inner peripheral surface is stirred by the stirring protrusion 66 at the portion where the stirring protrusion 66 is formed (stirring portion 67). As indicated by a broken line V2 in (b), the moving speed of the hydraulic oil is lower than that of the portion not provided with the stirring protrusion 66 (solid line V1). Further, as indicated by reference numeral Y1 in FIG. 11A, in the portion where the holding wall 68 is formed (holding portion 69), the hydraulic oil in the vicinity of the inner peripheral surface is carried by the holding wall 68. As indicated by the alternate long and short dash line V 3 in b), the moving speed of the hydraulic oil is higher than that of the portion not provided with the holding wall 68 (solid line V 1).

このように、ポンプシェル３３の内周面６５に撹拌突起６６を設けることにより、作動油の移動速度を低下させることができる。すなわち、ポンプシェル３３の撹拌部６７においては、作動油の移動速度が低下することから、ポンプシェル３３に作用する作動油の遠心力を減少させることができる。一方、ポンプシェル３３の内周面６５に保持壁６８を設けることにより、作動油の移動速度を上昇させることができる。すなわち、ポンプシェル３３の保持部６９においては、作動油の移動速度が上昇することから、ポンプシェル３３に作用する作動油の遠心力を増加させることができる。 Thus, by providing the stirring protrusion 66 on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 33, the moving speed of the hydraulic oil can be reduced. That is, in the stirring part 67 of the pump shell 33, since the moving speed of the hydraulic oil decreases, the centrifugal force of the hydraulic oil acting on the pump shell 33 can be reduced. On the other hand, by providing the holding wall 68 on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 33, the moving speed of the hydraulic oil can be increased. That is, in the holding part 69 of the pump shell 33, the moving speed of the hydraulic oil increases, so that the centrifugal force of the hydraulic oil acting on the pump shell 33 can be increased.

前述したように、撹拌突起６６によってポンプシェル３３に作用する遠心力を減少させることができ、保持壁６８によってポンプシェル３３に作用する遠心力を増加させることができる。すなわち、撹拌突起６６や保持壁６８によってポンプシェル３３に作用する遠心力のバランスを調整することができるため、撹拌突起６６や保持壁６８によってトルクコンバータ３０の傾きを抑制することが可能である。ここで、図１２（ａ）および（ｂ）は、撹拌突起６６および保持壁６８を備えたポンプシェル３３の回転状況を示すイメージ図である。なお、図１２（ａ）に示したクランク軸１５の回転角と、図１２（ｂ）に示したクランク軸１５の回転角とは、互いに１８０°ずれている。 As described above, the centrifugal force acting on the pump shell 33 can be reduced by the stirring protrusion 66, and the centrifugal force acting on the pump shell 33 can be increased by the holding wall 68. That is, since the balance of the centrifugal force acting on the pump shell 33 can be adjusted by the stirring protrusion 66 and the holding wall 68, the tilt of the torque converter 30 can be suppressed by the stirring protrusion 66 and the holding wall 68. Here, FIGS. 12A and 12B are image diagrams showing a rotation state of the pump shell 33 provided with the stirring protrusion 66 and the holding wall 68. FIG. Note that the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. 12A and the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. 12B are shifted from each other by 180 °.

図１２（ａ）および（ｂ）に示すように、撹拌突起６６を備えたポンプシェル３３の撹拌部６７に作用する遠心力Ｆａ１は小さくなり、保持壁６８を備えたポンプシェル３３の保持部６９に作用する遠心力Ｆａ２は大きくなる。このように、ポンプシェル３３に作用する遠心力Ｆａ１，Ｆａ２の大きさが異なることから、ポンプシェル３３には回転モーメントＭ１が作用することになる。この回転モーメントＭ１は、矢印Ａに対向する方向、つまりドライブプレート変形に起因するトルクコンバータ３０の傾きを抑制する方向に作用している。これにより、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することができるため、パワーユニット１０を構成する各種部品の負荷を軽減することができ、パワーユニット１０の耐久性を向上させることができる。 As shown in FIGS. 12A and 12B, the centrifugal force Fa 1 acting on the stirring portion 67 of the pump shell 33 provided with the stirring protrusion 66 becomes small, and the holding portion 69 of the pump shell 33 provided with the holding wall 68. The centrifugal force Fa2 acting on the pressure increases. Thus, since the magnitudes of the centrifugal forces Fa1 and Fa2 acting on the pump shell 33 are different, the rotational moment M1 acts on the pump shell 33. The rotational moment M1 acts in a direction opposite to the arrow A, that is, a direction in which the inclination of the torque converter 30 due to drive plate deformation is suppressed. Thereby, since the inclination of the torque converter 30 can be suppressed, it is possible to reduce the load of various components constituting the power unit 10 and to improve the durability of the power unit 10.

また、図９に示すように、ポンプシェル３３の内周面６５に設けられる保持壁６８は、回転中心Ｃ１に対して傾斜している。このため、ポンプシェル３３が回転する際には、ポンプシェル３３の保持壁６８に対して、作動油から推力Ｆａ３が作用する。すなわち、図１２（ａ）および（ｂ）に示すように、ポンプシェル３３には、回転モーメントＭ１を増加させる方向に、作動油からの推力Ｆａ３が作用している。これにより、ポンプシェル３３の回転モーメントＭ１を増加させることができ、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することができる。 As shown in FIG. 9, the holding wall 68 provided on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 33 is inclined with respect to the rotation center C1. For this reason, when the pump shell 33 rotates, the thrust Fa3 acts on the holding wall 68 of the pump shell 33 from the hydraulic oil. That is, as shown in FIGS. 12A and 12B, the thrust Fa3 from the hydraulic oil acts on the pump shell 33 in the direction of increasing the rotational moment M1. Thereby, the rotational moment M1 of the pump shell 33 can be increased, and the inclination of the torque converter 30 can be suppressed.

前述の説明では、ポンプシェル３３の内周面６５のほぼ半分に、撹拌突起６６を備えた撹拌部６７を形成し、ポンプシェル３３の内周面６５の残りのほぼ半分に、保持壁６８を備えた保持部６９を形成しているが、これに限られることはない。ここで、図１３は、他の例であるポンプシェル（ハウジング）７０の内部構造を示す概略図である。なお、図１３において、図１０に示す部材と同様の部材については、同一の符号を付してその説明を省略する。 In the above description, the stirring portion 67 having the stirring protrusion 66 is formed in almost half of the inner peripheral surface 65 of the pump shell 33, and the holding wall 68 is attached to almost half of the remaining inner peripheral surface 65 of the pump shell 33. Although the holding | maintenance part 69 with which it was provided is formed, it is not restricted to this. Here, FIG. 13 is a schematic view showing an internal structure of a pump shell (housing) 70 as another example. In FIG. 13, members similar to those shown in FIG. 10 are assigned the same reference numerals, and descriptions thereof are omitted.

図１３に示すように、ピストンピンＰ４の同位相側、つまりドライブプレート３１の低剛性側（肉抜き部６１側）においては、ポンプシェル３３の内周面６５の一部に撹拌部６７が形成されている。また、ピストンピンＰ４の逆位相側、つまりドライブプレート３１の高剛性側（慣性マス部６２側）においては、ポンプシェル３３の内周面６５の一部に保持部６９が形成されている。このように、ポンプシェル３３の内周面６５の全周ではなく、内周面６５の一部に撹拌突起６６や保持壁６８を設けた場合であっても、ポンプシェル３３に作用する作動油の遠心力Ｆａ１，Ｆａ２を調整することができる。これにより、前述したポンプシェル３３と同様に、ポンプシェル７０に回転モーメントＭ１を作用させることができ、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することができる。 As shown in FIG. 13, on the same phase side of the piston pin P 4, that is, on the low rigidity side of the drive plate 31 (the thinned portion 61 side), a stirring portion 67 is formed on a part of the inner peripheral surface 65 of the pump shell 33. Has been. A holding portion 69 is formed on a part of the inner peripheral surface 65 of the pump shell 33 on the opposite phase side of the piston pin P 4, that is, on the high rigidity side (inertial mass portion 62 side) of the drive plate 31. As described above, even when the stirring protrusion 66 and the holding wall 68 are provided on a part of the inner peripheral surface 65 instead of the entire periphery of the inner peripheral surface 65 of the pump shell 33, the hydraulic oil that acts on the pump shell 33. The centrifugal forces Fa1 and Fa2 can be adjusted. Thereby, like the pump shell 33 mentioned above, the rotational moment M1 can be made to act on the pump shell 70, and the inclination of the torque converter 30 can be suppressed.

前述の説明では、ポンプシェル３３，７０の内周面６５に対して撹拌突起６６と保持壁６８との双方を設けているが、これに限られることはない。ここで、図１４および図１５は、他の例であるポンプシェル（ハウジング）７１，７２の回転状況を示すイメージ図である。なお、図１４（ａ）に示したクランク軸１５の回転角と、図１４（ｂ）に示したクランク軸１５の回転角とは、互いに１８０°ずれている。同様に、図１５（ａ）に示したクランク軸１５の回転角と、図１５（ｂ）に示したクランク軸１５の回転角とは、互いに１８０°ずれている。なお、図１４および図１５において、図１に示す部材と同様の部材については、同一の符号を付してその説明を省略する。 In the above description, both the stirring protrusion 66 and the holding wall 68 are provided on the inner peripheral surface 65 of the pump shells 33 and 70, but the present invention is not limited to this. Here, FIG. 14 and FIG. 15 are image diagrams showing rotation states of pump shells (housings) 71 and 72 which are other examples. Note that the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. 14A and the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. 14B are shifted from each other by 180 °. Similarly, the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. 15A and the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. 15B are shifted from each other by 180 °. 14 and 15, members similar to those shown in FIG. 1 are given the same reference numerals and description thereof is omitted.

図１４（ａ）および（ｂ）に示すように、ポンプシェル７１の内周面６５には、凸部として撹拌突起６６だけが形成されている。すなわち、ピストンピンＰ４の同位相側、つまりドライブプレート３１の低剛性側（肉抜き部６１側）においては、ポンプシェル７１の内周面６５に撹拌突起６６が形成されている。一方、ピストンピンＰ４の逆位相側、つまりドライブプレート３１の高剛性側（慣性マス部６２側）においては、ポンプシェル７１の内周面６５に前述した保持壁６８が形成されていない。このように、ポンプシェル７１に凸部として撹拌突起６６だけを形成することにより、ポンプシェル７１の内周面６５の凹凸形状を部位毎に相違させた場合であっても、撹拌突起６６によって作動油の遠心力Ｆａ１を減少させることができる。これにより、前述したポンプシェル３３と同様に、ポンプシェル７１に回転モーメントＭ１を作用させることができ、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することができる。 As shown in FIGS. 14A and 14B, only the stirring protrusion 66 is formed as a convex portion on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 71. That is, the agitation protrusion 66 is formed on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 71 on the same phase side of the piston pin P4, that is, on the low rigidity side (thickening portion 61 side) of the drive plate 31. On the other hand, the holding wall 68 described above is not formed on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 71 on the opposite phase side of the piston pin P4, that is, on the high rigidity side (inertia mass portion 62 side) of the drive plate 31. In this way, by forming only the stirring protrusion 66 as a convex portion on the pump shell 71, even if the uneven shape of the inner peripheral surface 65 of the pump shell 71 is different for each part, the pump shell 71 is operated by the stirring protrusion 66. The centrifugal force Fa1 of the oil can be reduced. Thereby, like the pump shell 33 mentioned above, the rotational moment M1 can be made to act on the pump shell 71, and the inclination of the torque converter 30 can be suppressed.

図１５（ａ）および（ｂ）に示すように、ポンプシェル７２の内周面６５には、凸部として保持壁６８だけが形成されている。すなわち、ピストンピンＰ４の逆位相側、つまりドライブプレート３１の高剛性側（慣性マス部６２側）においては、ポンプシェル７２の内周面６５に保持壁６８が形成されている。一方、ピストンピンＰ４の同位相側、つまりドライブプレート３１の低剛性側（肉抜き部６１側）においては、ポンプシェル７２の内周面６５に前述した撹拌突起６６が形成されていない。このように、ポンプシェル７２に凸部として保持壁６８だけを形成することにより、ポンプシェル７２の内周面６５の凹凸形状を部位毎に相違させた場合であっても、保持壁６８によって作動油の遠心力Ｆａ２を増加させることができる。これにより、前述したポンプシェル３３と同様に、ポンプシェル７２に回転モーメントＭ１を作用させることができ、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することができる。 As shown in FIGS. 15A and 15B, only the holding wall 68 is formed on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 72 as a convex portion. That is, the holding wall 68 is formed on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 72 on the opposite phase side of the piston pin P4, that is, on the high rigidity side of the drive plate 31 (inertial mass portion 62 side). On the other hand, the above-described stirring protrusion 66 is not formed on the inner peripheral surface 65 of the pump shell 72 on the same phase side of the piston pin P4, that is, on the low-rigidity side of the drive plate 31 (the thinned portion 61 side). In this way, by forming only the holding wall 68 as a convex portion on the pump shell 72, even if the uneven shape of the inner peripheral surface 65 of the pump shell 72 is different for each part, the pump shell 72 is operated by the holding wall 68. The centrifugal force Fa2 of the oil can be increased. Thereby, like the pump shell 33 mentioned above, the rotational moment M1 can be made to act on the pump shell 72, and the inclination of the torque converter 30 can be suppressed.

［ポンプインペラ構造］
以下、トルクコンバータ３０の傾きを抑制する「ポンプインペラ構造」について説明する。図１６（ａ）および（ｂ）は、ポンプインペラ４０、タービンランナ４１およびステータ４２を概略的に示した展開図である。図１６（ａ）には、図１に符号Ｚ１で示したトルクコンバータ３０の部位が示されている。また、図１６（ｂ）には、図１に符号Ｚ２で示したトルクコンバータ３０の部位が示されている。なお、図１６（ａ）および（ｂ）に示した矢印Ｏは、トルクコンバータ３０内を循環する作動油の流れを示している。 [Pump impeller structure]
Hereinafter, the “pump impeller structure” that suppresses the inclination of the torque converter 30 will be described. FIGS. 16A and 16B are development views schematically showing the pump impeller 40, the turbine runner 41, and the stator 42. FIG. FIG. 16 (a) shows a portion of the torque converter 30 indicated by reference numeral Z1 in FIG. Further, FIG. 16B shows a portion of the torque converter 30 indicated by reference sign Z2 in FIG. The arrows O shown in FIGS. 16A and 16B indicate the flow of hydraulic oil circulating in the torque converter 30.

まず、図１に示すように、トルクコンバータ３０のポンプインペラ４０は、ピストンピンＰ４の同位相側、つまりドライブプレート３１の低剛性側（肉抜き部６１側）に配置される低トルク伝達部８０を有している。また、トルクコンバータ３０のポンプインペラ４０は、ピストンピンＰ４の逆位相側、つまりドライブプレート３１の高剛性側（慣性マス部６２側）に配置される高トルク伝達部８１を有している。図１６（ａ）に示すように、ポンプインペラ４０の低トルク伝達部８０には、ポンプインペラ４０のブレード４３として、緩やかに変化する湾曲面を備えたブレード４３ａが設けられている。一方、図１６（ｂ）に示すように、ポンプインペラ４０の高トルク伝達部８１には、ポンプインペラ４０のブレード４３として、急に変化する湾曲面を備えたブレード４３ｂが設けられている。すなわち、低トルク伝達部８０のブレード４３ａは、高トルク伝達部８１のブレード４３ｂよりも、大きな曲率半径によって構成されている。換言すれば、低トルク伝達部８０のブレード４３ａは、高トルク伝達部８１のブレード４３ｂよりも、小さな曲率によって構成されている。 First, as shown in FIG. 1, the pump impeller 40 of the torque converter 30 is a low-torque transmission unit 80 disposed on the same phase side of the piston pin P4, that is, on the low-rigidity side (the lightening portion 61 side) of the drive plate 31. have. Further, the pump impeller 40 of the torque converter 30 has a high torque transmission part 81 arranged on the opposite phase side of the piston pin P4, that is, on the high rigidity side (inertia mass part 62 side) of the drive plate 31. As shown in FIG. 16A, the low torque transmitting portion 80 of the pump impeller 40 is provided with a blade 43 a having a gently changing curved surface as the blade 43 of the pump impeller 40. On the other hand, as shown in FIG. 16 (b), the high torque transmitting portion 81 of the pump impeller 40 is provided with a blade 43 b having a rapidly changing curved surface as the blade 43 of the pump impeller 40. That is, the blade 43 a of the low torque transmission unit 80 is configured with a larger radius of curvature than the blade 43 b of the high torque transmission unit 81. In other words, the blade 43 a of the low torque transmission unit 80 is configured with a smaller curvature than the blade 43 b of the high torque transmission unit 81.

このように、低トルク伝達部８０のブレード形状（羽根形状）と、高トルク伝達部８１のブレード形状（羽根形状）とを変えることにより、ポンプインペラ４０からタービンランナ４１に伝達される推力を変えることができる。すなわち、図１６（ａ）に示すように、ポンプインペラ４０の低トルク伝達部８０は、緩やかな湾曲面によって構成されるブレード４３ａを有することから、作動油が小さく蛇行してポンプインペラ４０からタービンランナ４１に流入する。これにより、ポンプインペラ４０からタービンランナ４１に伝達される回転トルクは減少し、ポンプインペラ４０からタービンランナ４１に伝達される軸方向の推力Ｆｂ１も減少する。一方、図１６（ｂ）に示すように、ポンプインペラ４０の高トルク伝達部８１は、急な湾曲面によって構成されるブレード４３ａを有することから、作動油が大きく蛇行してポンプインペラ４０からタービンランナ４１に流入する。これにより、ポンプインペラ４０からタービンランナ４１に伝達される回転トルクは増加し、ポンプインペラ４０からタービンランナ４１に伝達される軸方向の推力Ｆｂ２も増加する。 As described above, the thrust transmitted from the pump impeller 40 to the turbine runner 41 is changed by changing the blade shape (blade shape) of the low torque transmission unit 80 and the blade shape (blade shape) of the high torque transmission unit 81. be able to. That is, as shown in FIG. 16 (a), the low torque transmission portion 80 of the pump impeller 40 has a blade 43a constituted by a gently curved surface, so that the hydraulic oil meanders small and the turbine from the pump impeller 40 to the turbine. It flows into the runner 41. As a result, the rotational torque transmitted from the pump impeller 40 to the turbine runner 41 decreases, and the axial thrust Fb1 transmitted from the pump impeller 40 to the turbine runner 41 also decreases. On the other hand, as shown in FIG. 16 (b), the high torque transmission portion 81 of the pump impeller 40 has a blade 43a constituted by a sharply curved surface. It flows into the runner 41. Accordingly, the rotational torque transmitted from the pump impeller 40 to the turbine runner 41 increases, and the axial thrust Fb2 transmitted from the pump impeller 40 to the turbine runner 41 also increases.

前述したように、ポンプインペラ４０のブレード形状を変えることにより、ポンプインペラ４０からタービンランナ４１に伝達される推力Ｆｂ１，Ｆｂ２を増減させることができる。すなわち、ポンプインペラ４０のブレード形状を変えることにより、作動油を介してポンプシェル３３の外周部に軸方向に作用する推力Ｆｂ１，Ｆｂ２を増減させることができる。このように、ポンプインペラ４０のブレード形状を変えることにより、ポンプシェル３３に作用する軸方向の推力のバランスを調整することができ、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することが可能である。ここで、図１７（ａ）および（ｂ）は、部位毎にポンプインペラ４０のブレード形状を変えたポンプシェル３３の回転状況を示すイメージ図である。なお、図１７（ａ）に示したクランク軸１５の回転角と、図１７（ｂ）に示したクランク軸１５の回転角とは、互いに１８０°ずれている。 As described above, by changing the blade shape of the pump impeller 40, the thrusts Fb1 and Fb2 transmitted from the pump impeller 40 to the turbine runner 41 can be increased or decreased. That is, by changing the blade shape of the pump impeller 40, the thrusts Fb1 and Fb2 acting in the axial direction on the outer peripheral portion of the pump shell 33 via the hydraulic oil can be increased or decreased. Thus, by changing the blade shape of the pump impeller 40, the balance of the axial thrust acting on the pump shell 33 can be adjusted, and the inclination of the torque converter 30 can be suppressed. Here, FIGS. 17A and 17B are image diagrams showing the rotation state of the pump shell 33 in which the blade shape of the pump impeller 40 is changed for each part. Note that the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG. 17A and the rotation angle of the crankshaft 15 shown in FIG.

図１７（ａ）および（ｂ）に示すように、ポンプインペラ４０の低トルク伝達部８０からポンプシェル３３に作用する推力Ｆｂ１は小さくなり、ポンプインペラ４０の高トルク伝達部８１からポンプシェル３３に作用する推力Ｆｂ２は大きくなる。このように、ポンプシェル３３に作用する推力Ｆｂ１，Ｆｂ２の大きさが異なることから、ポンプシェル３３には回転モーメントＭ１が作用することになる。この回転モーメントＭ１は、矢印Ａに対向する方向、つまりドライブプレート変形に起因するトルクコンバータ３０の傾きを抑制する方向に作用している。これにより、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することができるため、パワーユニット１０を構成する各種部品の負荷を軽減することができ、パワーユニット１０の耐久性を向上させることができる。 As shown in FIGS. 17A and 17B, the thrust Fb1 acting on the pump shell 33 from the low torque transmitting portion 80 of the pump impeller 40 is reduced, and the high torque transmitting portion 81 of the pump impeller 40 is transferred to the pump shell 33. The acting thrust Fb2 increases. Thus, since the magnitudes of the thrusts Fb1 and Fb2 acting on the pump shell 33 are different, the rotational moment M1 acts on the pump shell 33. The rotational moment M1 acts in a direction opposite to the arrow A, that is, a direction in which the inclination of the torque converter 30 due to drive plate deformation is suppressed. Thereby, since the inclination of the torque converter 30 can be suppressed, it is possible to reduce the load of various components constituting the power unit 10 and to improve the durability of the power unit 10.

前述の説明では、低トルク伝達部８０のブレード４３ａを緩やかな湾曲面によって構成し、高トルク伝達部８１のブレード４３ｂを急な湾曲面によって構成しているが、これに限られることはない。ここで、図１８および図１９は、ポンプインペラ８５，９０、タービンランナ４１およびステータ４２を概略的に示した展開図である。なお、図１８および図１９には、他の例であるポンプインペラ（ポンプ羽根車）８５，９０が示されている。また、図１８（ａ）および図１９（ａ）には、図１に符号Ｚ１で示したポンプインペラ４０の部位と同様の部位、つまりポンプインペラ８５，９０の低トルク伝達部８６，９１が示されている。さらに、図１８（ｂ）および図１９（ｂ）には、図１に符号Ｚ２で示したポンプインペラ４０の部位と同様の部位、つまりポンプインペラ８５，９０の高トルク伝達部８７，９２が示されている。なお、図１８および図１９に示した矢印Ｏは、トルクコンバータ３０内を循環する作動油の流れを示している。 In the above description, the blade 43a of the low torque transmission unit 80 is configured with a gentle curved surface, and the blade 43b of the high torque transmission unit 81 is configured with a sharp curved surface, but the present invention is not limited to this. 18 and 19 are development views schematically showing the pump impellers 85 and 90, the turbine runner 41, and the stator 42. FIG. 18 and 19 show other examples of pump impellers (pump impellers) 85 and 90. FIG. 18 (a) and 19 (a) show a portion similar to the portion of the pump impeller 40 indicated by reference numeral Z1 in FIG. 1, that is, the low torque transmission portions 86 and 91 of the pump impellers 85 and 90. Has been. Further, FIGS. 18B and 19B show the same part as the part of the pump impeller 40 indicated by the symbol Z2 in FIG. 1, that is, the high torque transmission parts 87 and 92 of the pump impellers 85 and 90. Has been. Note that an arrow O shown in FIGS. 18 and 19 indicates the flow of hydraulic oil circulating in the torque converter 30.

図１８（ａ）および（ｂ）に示すように、ポンプインペラ８５の低トルク伝達部８６の幅寸法Ｗ１は、ポンプインペラ８５の高トルク伝達部８７の幅寸法Ｗ２よりも、小さく設定されている。これにより、ポンプインペラ８５の低トルク伝達部８６とタービンランナ４１との間隔Ｇ１は、ポンプインペラ８５の高トルク伝達部８７とタービンランナ４１との間隔Ｇ２よりも大きく設定されている。すなわち、ポンプインペラ８５の低トルク伝達部８６の端面８６ａは、ポンプインペラ８５の高トルク伝達部８７の端面８７ａよりも、タービンランナ４１から離されている。なお、低トルク伝達部８６のブレード８８と高トルク伝達部８７のブレード８９との幅寸法が互いに相違するため、低トルク伝達部８６のブレード形状と高トルク伝達部８７とのブレード形状とは互いに相違することになる。 As shown in FIGS. 18A and 18B, the width dimension W1 of the low torque transmission portion 86 of the pump impeller 85 is set smaller than the width dimension W2 of the high torque transmission portion 87 of the pump impeller 85. . Thereby, the gap G1 between the low torque transmission part 86 of the pump impeller 85 and the turbine runner 41 is set larger than the gap G2 between the high torque transmission part 87 of the pump impeller 85 and the turbine runner 41. That is, the end surface 86 a of the low torque transmission portion 86 of the pump impeller 85 is separated from the turbine runner 41 than the end surface 87 a of the high torque transmission portion 87 of the pump impeller 85. In addition, since the width dimension of the blade 88 of the low torque transmission unit 86 and the blade 89 of the high torque transmission unit 87 are different from each other, the blade shape of the low torque transmission unit 86 and the blade shape of the high torque transmission unit 87 are mutually different. It will be different.

このように、低トルク伝達部８６とタービンランナ４１との間隔Ｇ１と、高トルク伝達部８７とタービンランナ４１との間隔Ｇ２を変えることにより、ポンプインペラ８５からタービンランナ４１に伝達される推力を変えることができる。すなわち、図１８（ａ）に示すように、ポンプインペラ８５とタービンランナ４１との間隔Ｇ１が広がる低トルク伝達部８６においては、ポンプインペラ８５からタービンランナ４１に流れ込む作動油が減少するため、ポンプインペラ８５からタービンランナ４１に伝達される軸方向の推力Ｆｂ１も減少する。一方、図１８（ｂ）に示すように、ポンプインペラ８５とタービンランナ４１との間隔Ｇ２が狭まる高トルク伝達部８７においては、ポンプインペラ８５からタービンランナ４１に流れ込む作動油が増加するため、ポンプインペラ８５からタービンランナ４１に伝達される軸方向の推力Ｆｂ２も増加する。このように、低トルク伝達部８６と高トルク伝達部８７とにおいて、ポンプインペラ８５とタービンランナ４１との間隔を変えた場合であっても、ポンプシェル３３に作用する推力Ｆｂ１，Ｆｂ２を調整することができる。これにより、前述した図１７に示すように、ポンプシェル３３に前述した回転モーメントＭ１を作用させることができ、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することができる。 Thus, the thrust transmitted from the pump impeller 85 to the turbine runner 41 is changed by changing the distance G1 between the low torque transmission part 86 and the turbine runner 41 and the distance G2 between the high torque transmission part 87 and the turbine runner 41. Can be changed. That is, as shown in FIG. 18 (a), in the low torque transmission part 86 where the gap G1 between the pump impeller 85 and the turbine runner 41 is widened, the hydraulic oil flowing from the pump impeller 85 into the turbine runner 41 is reduced. The axial thrust Fb1 transmitted from the impeller 85 to the turbine runner 41 also decreases. On the other hand, as shown in FIG. 18B, in the high torque transmission portion 87 in which the gap G2 between the pump impeller 85 and the turbine runner 41 is narrowed, the hydraulic oil flowing into the turbine runner 41 from the pump impeller 85 increases. The axial thrust Fb2 transmitted from the impeller 85 to the turbine runner 41 also increases. As described above, the thrusts Fb1 and Fb2 acting on the pump shell 33 are adjusted even when the distance between the pump impeller 85 and the turbine runner 41 is changed in the low torque transmission unit 86 and the high torque transmission unit 87. be able to. Thereby, as shown in FIG. 17 mentioned above, the rotational moment M1 mentioned above can be made to act on the pump shell 33, and the inclination of the torque converter 30 can be suppressed.

続いて、図１９（ａ）および（ｂ）に示すように、ポンプインペラ９０の低トルク伝達部９１におけるブレード９３の枚数は、ポンプインペラ９０の高トルク伝達部９２におけるブレード９４の枚数よりも、少なく設定されている。また、換言すれば、ポンプインペラ９０の低トルク伝達部９１におけるブレード９３の配置間隔は、ポンプインペラ９０の高トルク伝達部９２におけるブレード９４の配置間隔よりも、広く設定されている。なお、低トルク伝達部９１と高トルク伝達部９２とのブレード枚数が相違することから、低トルク伝達部９１の全体としてのブレード形状と、高トルク伝達部９２の全体としてのブレード形状とは、互いに相違することになる。 Subsequently, as shown in FIGS. 19A and 19B, the number of blades 93 in the low torque transmission unit 91 of the pump impeller 90 is larger than the number of blades 94 in the high torque transmission unit 92 of the pump impeller 90. It is set less. In other words, the arrangement interval of the blades 93 in the low torque transmission unit 91 of the pump impeller 90 is set wider than the arrangement interval of the blades 94 in the high torque transmission unit 92 of the pump impeller 90. In addition, since the number of blades of the low torque transmission unit 91 and the high torque transmission unit 92 is different, the blade shape as the whole of the low torque transmission unit 91 and the blade shape as the whole of the high torque transmission unit 92 are: It will be different from each other.

このように、低トルク伝達部９１のブレード９３の枚数と、高トルク伝達部９２のブレード９４の枚数とを変えることにより、ポンプインペラ９０からタービンランナ４１に伝達される推力を変えることができる。すなわち、図１９（ａ）に示すように、ポンプインペラ９０のブレード枚数が少ない低トルク伝達部９１においては、ポンプインペラ９０からタービンランナ４１に流れ込む作動油が減少するため、ポンプインペラ９０からタービンランナ４１に伝達される軸方向の推力Ｆｂ１も減少する。一方、図１９（ｂ）に示すように、ポンプインペラ９０のブレード枚数が多い高トルク伝達部９２においては、ポンプインペラ９０からタービンランナ４１に流れ込む作動油が増加するため、ポンプインペラ９０からタービンランナ４１に伝達される軸方向の推力Ｆｂ２も増加する。このように、低トルク伝達部９１と高トルク伝達部９２とにおいて、ブレード９３，９４の枚数を変えた場合であっても、ポンプシェル３３に作用する推力Ｆｂ１，Ｆｂ２を調整することができる。これにより、前述した図１７に示すように、ポンプシェル３３に前述した回転モーメントＭ１を作用させることができ、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することができる。 Thus, by changing the number of blades 93 of the low torque transmission unit 91 and the number of blades 94 of the high torque transmission unit 92, the thrust transmitted from the pump impeller 90 to the turbine runner 41 can be changed. That is, as shown in FIG. 19 (a), in the low torque transmission portion 91 where the number of blades of the pump impeller 90 is small, the hydraulic oil flowing from the pump impeller 90 to the turbine runner 41 is reduced. The axial thrust Fb1 transmitted to 41 also decreases. On the other hand, as shown in FIG. 19 (b), in the high torque transmission section 92 having a large number of blades of the pump impeller 90, the hydraulic oil flowing from the pump impeller 90 to the turbine runner 41 increases. The axial thrust Fb2 transmitted to 41 also increases. As described above, in the low torque transmission unit 91 and the high torque transmission unit 92, the thrusts Fb1 and Fb2 acting on the pump shell 33 can be adjusted even when the number of blades 93 and 94 is changed. Thereby, as shown in FIG. 17 mentioned above, the rotational moment M1 mentioned above can be made to act on the pump shell 33, and the inclination of the torque converter 30 can be suppressed.

本発明は前記実施の形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々変更可能であることはいうまでもない。例えば、前述の説明では、エンジン１１として水平対向型の４気筒エンジンを採用しているが、これに限られることはなく、シリンダ数やシリンダ配列を変更した他の形式のエンジンを採用しても良い。また、前述の説明では、クランク軸１５のクランクスローＴ１，Ｔ４からバランスウェイト２３を削減しているが、これに限られることはなく、クランクスローＴ１，Ｔ４にバランスウェイト２３を設けても良い。 It goes without saying that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and various modifications can be made without departing from the scope of the invention. For example, in the above description, a horizontally opposed four-cylinder engine is used as the engine 11, but the present invention is not limited to this, and other types of engines in which the number of cylinders and the cylinder arrangement are changed may be adopted. good. In the above description, the balance weight 23 is reduced from the crank throws T1 and T4 of the crankshaft 15. However, the present invention is not limited to this, and the balance weight 23 may be provided on the crank throws T1 and T4.

前述の説明では、トルクコンバータ３０の傾きを抑制するため、トルクコンバータ３０に「ポンプシェル構造」と「ポンプインペラ構造」との双方を適用しているが、これに限られることはない。トルクコンバータ３０に「ポンプシェル構造」だけを適用した場合であっても、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することが可能である。また、トルクコンバータ３０に「ポンプインペラ構造」だけを適用した場合であっても、トルクコンバータ３０の傾きを抑制することが可能である。 In the above description, both the “pump shell structure” and the “pump impeller structure” are applied to the torque converter 30 in order to suppress the inclination of the torque converter 30, but the present invention is not limited to this. Even when only the “pump shell structure” is applied to the torque converter 30, the inclination of the torque converter 30 can be suppressed. Even when only the “pump impeller structure” is applied to the torque converter 30, the inclination of the torque converter 30 can be suppressed.

前述の説明では、回転中心Ｃ１に対して保持壁６８を傾斜させて配置しているが、これに限られることはなく、回転中心Ｃ１に対して保持壁６８を平行に配置しても良い。また、図示する例では、内周面６５の接線方向に対して保持壁６８を垂直に配置しているが、これに限られることはなく、内周面６５の接線方向に対して保持壁６８を垂直以外の角度で傾斜させても良い。また、保持壁６８の形状や配列としては、図示する例に限られることはない。例えば、保持壁６８を湾曲させても良く、保持壁６８を複数列で配置しても良い。同様に、撹拌突起６６の形状や配列としては、図示する例に限られることはない。例えば、撹拌突起６６を板状に形成しても良く、撹拌突起６６を１列に配置しても良い。 In the above description, the holding wall 68 is inclined with respect to the rotation center C1, but the present invention is not limited to this, and the holding wall 68 may be arranged in parallel with the rotation center C1. In the illustrated example, the holding wall 68 is disposed perpendicular to the tangential direction of the inner peripheral surface 65. However, the present invention is not limited to this, and the holding wall 68 is not limited to this. May be inclined at an angle other than vertical. Further, the shape and arrangement of the holding walls 68 are not limited to the illustrated example. For example, the holding walls 68 may be curved, and the holding walls 68 may be arranged in a plurality of rows. Similarly, the shape and arrangement of the stirring protrusions 66 are not limited to the illustrated example. For example, the stirring protrusions 66 may be formed in a plate shape, and the stirring protrusions 66 may be arranged in a row.

前述の説明では、開口部６０の配置を部位毎に変えることにより、ドライブプレート３１をアンバランス形状に形成しているが、これに限られることはない。例えば、ドライブプレートにウェイトを固定することにより、ドライブプレートをアンバランス形状に形成しても良い。また、前述の説明では、開口部６０の配置が部位毎に変わることから、ドライブプレート３１の剛性バランスが変化しているが、これに限られることはない。例えば、ドライブプレートに補強プレートを固定することにより、ドライブプレートの剛性バランスを変化させても良い。 In the above description, the drive plate 31 is formed in an unbalanced shape by changing the arrangement of the opening 60 for each part. However, the present invention is not limited to this. For example, the drive plate may be formed in an unbalanced shape by fixing a weight to the drive plate. In the above description, since the arrangement of the opening 60 changes for each part, the rigidity balance of the drive plate 31 changes. However, the present invention is not limited to this. For example, the rigidity balance of the drive plate may be changed by fixing a reinforcing plate to the drive plate.

１０パワーユニット（車両用駆動装置）
１１エンジン
１５クランク軸
２１コネクティングロッド
２２ピストン
３０トルクコンバータ
３１ドライブプレート（プレート部材）
３３ポンプシェル（ハウジング）
４０ポンプインペラ（ポンプ羽根車）
４１タービンランナ（タービン羽根車）
４３ブレード（羽根）
４３ａブレード（羽根）
４３ｂブレード（羽根）
６５内周面
６６撹拌突起（凸部，突起部）
６８保持壁（凸部，壁部）
７０ポンプシェル（ハウジング）
７１ポンプシェル（ハウジング）
７２ポンプシェル（ハウジング）
８５ポンプインペラ（ポンプ羽根車）
８６ａ端面
８７ａ端面
８８ブレード（羽根）
８９ブレード（羽根）
９０ポンプインペラ（ポンプ羽根車）
９３ブレード（羽根）
９４ブレード（羽根）
Ｐ１クランクピン
Ｐ２クランクピン
Ｐ３クランクピン
Ｐ４クランクピン（基準クランクピン） 10 Power unit (vehicle drive unit)
11 Engine 15 Crankshaft 21 Connecting rod 22 Piston 30 Torque converter 31 Drive plate (plate member)
33 Pump shell (housing)
40 Pump impeller (pump impeller)
41 Turbine runner (turbine impeller)
43 Blade
43a Blade
43b Blade
65 Inner peripheral surface 66 Stirring protrusion (protrusion, protrusion)
68 Retaining wall (convex, wall)
70 Pump shell (housing)
71 Pump shell (housing)
72 Pump shell (housing)
85 Pump impeller (pump impeller)
86a End face 87a End face 88 Blade (blade)
89 Blade
90 Pump impeller (pump impeller)
93 Blade
94 Blade
P1 Crankpin P2 Crankpin P3 Crankpin P4 Crankpin (reference crankpin)

Claims

A crankshaft that is rotatably provided in the engine and is formed with a plurality of crankpins that support the connecting rod;
A torque converter comprising: a housing facing the crankshaft; and a pump impeller provided on the housing;
A plate member provided between the crankshaft and the housing, and connecting the crankshaft and the housing;
Have
Among the plurality of crank pins, the crank pin disposed on the torque converter side is a reference crank pin,
The vehicle drive device, wherein a blade shape of the pump impeller located on the same phase side of the reference crank pin and a blade shape of the pump impeller located on the opposite phase side of the reference crank pin are different from each other.

The vehicle drive device according to claim 1,
The vehicle drive device, wherein a blade of the pump impeller positioned on the same phase side of the reference crank pin has a larger radius of curvature than a blade of the pump impeller positioned on the opposite phase side of the reference crank pin.

The vehicle drive device according to claim 1 or 2,
The end face of the pump impeller located on the same phase side of the reference crankpin is from the turbine impeller facing the pump impeller rather than the end face of the pump impeller located on the opposite phase side of the reference crankpin. The vehicle drive device that leaves.

In the vehicle drive device according to any one of claims 1 to 3,
The drive device for a vehicle, wherein the number of blades of the pump impeller located on the same phase side of the reference crankpin is smaller than the number of blades of the pump impeller located on the opposite phase side of the reference crankpin.

In the vehicle drive device according to any one of claims 1 to 4,
The shape of the said plate member is a vehicle drive device which is an unbalanced shape from which a gravity center remove | deviates from the rotation center to the reverse phase side of the said reference | standard crankpin.

In the vehicle drive device according to any one of claims 1 to 5,
The vehicle drive device, wherein the rigidity of the plate member positioned on the same phase side of the reference crank pin is lower than the rigidity of the plate member positioned on the opposite phase side of the reference crank pin.

In the vehicle drive device according to any one of claims 1 to 6,
The torque converter includes a convex portion provided on an inner peripheral surface of the housing,
The vehicle drive device, wherein the uneven shape of the inner peripheral surface located on the same phase side of the reference crank pin and the uneven shape of the inner peripheral surface located on the opposite phase side of the reference crank pin are different from each other.