JP6307299B2 - 摺動機械および摺動部材 - Google Patents

Description

本発明は、大幅な摩擦低減を図れる摺動面を有する摺動部材およびその摺動部材を備えた摺動機械に関する。

自動車に搭載される内燃機関などは、多くの摺動部材（例えばカムとカムフォロア、シリンダーとピストン、種々の軸と軸受け）からなる。このような摺動部材を備える機械（摺動機械）では、各摺動部における摩擦係数を減少させ、摩擦損失の低減等を図ることが強く要求されている。

これを実現するために、例えば、摩擦係数の低減を図れるダイヤモンドライクカーボン膜と呼ばれる非晶質炭素膜（適宜「ＤＬＣ膜」という。）を摺動面に形成することが提案されている。これに関連する記載が下記の特許文献１〜３にある。

特開２０１１−３２４２９号公報 特開２０１１−２６５９１号公報 特開２００７−９９９４９号公報

特許文献１〜３は、ホウ素（Ｂ）を含有した非晶質硬質炭素膜（適宜「Ｂ−ＤＬＣ膜」という。）を摺動面に形成した低摩擦摺動部材を潤滑油中で用いることを提案している。しかし、これらの特許文献で提案されているＢ−ＤＬＣ膜は、水素（Ｈ）含有量が少ない硬質な被膜である。このような硬質なＢ−ＤＬＣ膜からなる摺動面の摩擦係数を低減するには、予めその表面粗さ（Ｒａ）を０．１より小さくしておく必要がある。

本発明はこのような事情に鑑みて為されたものであり、Ｂ−ＤＬＣ膜の初期表面粗さにかかわらず、従来よりも摺動面における摩擦係数をさらに低減できる摺動部材と、その摺動部材を備えた摺動機械を提案することを目的とする。

本発明者はこの課題を解決すべく鋭意研究し、試行錯誤を重ねた結果、従来とは異なる新たな組成からなるＢ−ＤＬＣ膜が、潤滑油が存在する湿式条件下において非常に低い摩擦係数を発現することを新たに見い出した。これらの成果を発展させることにより、以降に述べる本発明を完成するに至った。

《摺動機械》
（１）本発明の摺動機械は、相対移動し得る対向した摺動面を有する一対の摺動部材と、
該対向する摺動面間に介在し得る潤滑油と、を備えた摺動機械であって、前記摺動面の少なくとも一方は、全体を１００原子％としたときに２３〜３２原子％のホウ素（Ｂ）と２６〜３３原子％の水素（Ｈ）と残部である炭素（Ｃ）および不可避不純物とからなるホウ素含有非晶質炭素膜（以下、「Ｂ−ＤＬＣ膜」という。）により最表面の少なくとも一部が被覆された特定摺動面であることを特徴とする。

（２）本発明に係る特定摺動面は、少なくとも一部がＢおよびＨを比較的多く含むＢ−ＤＬＣ膜により被覆されており、潤滑油の存在する湿式条件下で摺動機械が運転される際に、優れた低摩擦性を発現する。このため本発明の摺動機械は、運転時に必要な駆動力や摩擦損失等を大幅に低減することが可能となり、ひいては摺動機械の性能向上や省エネルギー化が図られる。

（３）本発明に係る特定摺動面が著しい低摩擦性を発揮し得る理由は必ずしも定かではないが、現状では次のように考えられる。本発明に係るＢ−ＤＬＣ膜は、ＢおよびＨの含有量が多いため（特にＨ量が多いため）、相対的にＣ量（特にｓｐ^２混成軌道となるＣ量）が少なく、従来のＢ−ＤＬＣよりも摩耗し易い。このＢ−ＤＬＣ膜は、摺動機械の運転開始後（つまり摺動後）の初期から徐々に摩耗を生じ、それに応じて特定摺動面の表面粗さは自ずと小さく（良好に）する。つまり、摺動機械の運転に伴い、特定摺動面を平滑化する。これにより、本発明に係る摺動面間では、介在する潤滑油による流体潤滑が安定的に生じるようになって、混合潤滑や境界潤滑等に伴う固体接触が殆ど生じなくなる。こうしてＢ−ＤＬＣ膜で被覆された特定摺動面は、湿式条件下で著しい低摩擦性を発揮するようになったと考えられる。

なお、本発明に係る特定摺動面の平滑化は、相手材と摺動するＢ−ＤＬＣ膜が摩耗して生じるため、特定摺動面が形成される下地面の表面粗さの影響はあまり受けない。例えば、下地面の表面粗さが算術平均粗さ（Ｒａ／ＪＩＳ Ｂ０６０１：’０１）で０．１超、０．１５以上さらには０．２以上であっても、運転後の摺動面（特定摺動面）の表面粗さはＲａで０．０５以下さらには０．０４以下という超平滑面となり得る。従って、本発明の場合、摺動面の基材表面を必ずしも鏡面加工までする必要はなく、通常の研削加工（研磨加工または切削加工）さらには地肌のままとすることも可能である。但し、Ｂ−ＤＬＣ膜の摩耗抑制を図る観点から、その下地面の表面粗さは、Ｒａで０．０１〜０．６さらには０．０５〜０．３であると好ましい。ちなみに、本明細書でいう下地面は、基材自体の表面でも、その表面にさらに別の硬質膜等が形成された表面でもよい。

（４）本発明に係る特定摺動面の平滑化は、相手材の形状（主に外径）に応じてＢ−ＤＬＣ膜が摩耗することにより生じるため、少なくとも摺動開始前のＢ−ＤＬＣ膜は、相応の膜厚（例えば、１μｍ以上さらには３μｍ以上）を有すると好適である。膜厚の上限値は問わないが、厚いＢ−ＤＬＣ膜は形成コストの増大と共に摺動面間のクリアランス増大を招き得るため好ましくない。そこでＢ−ＤＬＣ膜の膜厚は、２０μｍ以下さらには１０μｍ以下であると好ましい。

《摺動部材および摺動膜》
本発明は摺動機械としてのみならず、その構成要素である摺動部材としても把握される。すなわち本発明は、上述した摺動機械に用いられ、少なくとも一部がＢ−ＤＬＣ膜で被覆された特定摺動面を備えることを特徴とする摺動部材でもよい。さらに本発明は、その特定摺動面を構成する摺動膜（Ｂ−ＤＬＣ膜）としても把握できる。

《その他》
（１）本発明に係るＢ−ＤＬＣ膜は、Ｃ、Ｈ、Ｂなどの他に、特性改善に有効な元素を適宜含み得る。なお、当然ながら、原料中に含まれる不純物や成膜時等に混入する不純物など、コスト的または技術的な理由により除去困難な「不可避不純物」も本発明に係るＢ−ＤＬＣ膜中に含有され得る。

本発明に係る特定摺動面は、平滑化による低摩擦性が発現される限り、必ずしも連続したＢ−ＤＬＣ膜によって被覆された状態でなくてもよい。例えば、本発明に係る特定摺動面は、摺動開始前にＢ−ＤＬＣ膜により連続的に被覆された状態となっていても、摺動開始後に最表面の一部に下地層または基材表面が部分的に出現した状態となってもよい。

（２）本発明に係る特定摺動面は、その具体的な平滑度（表面粗さ等）、摩擦係数、耐摩耗性等を問わない。それらは、摺動条件（摺動面間に作用する荷重、相手材の材質や形状、用いる潤滑油の種類等）により変化するためである。

（３）特に断らない限り本明細書でいう「ｘ〜ｙ」は下限値ｘおよび上限値ｙを含む。本明細書に記載した種々の数値または数値範囲に含まれる任意の数値を、新たな下限値または上限値として「ａ〜ｂ」のような数値範囲を新設し得る。

成膜装置を示す模式図である。 リング・オン・ブロック摩擦試験の様子を示す説明図である。 各試料の摺動面における摩擦係数を示す棒グラフである。 各試料の摺動面に形成されたＢ−ＤＬＣ膜のホウ素含有量と水素含有量の関係と摩擦係数を示す分散図である。 各試料の摺動面に形成された被膜の摩耗深さと膜厚を示す棒グラフである。 試料１の摩擦試験後の摺動面を示す図である。 試料２の摩擦試験後の摺動面を示す図である。 試料Ｃ３の摩擦試験後の摺動面を示す図である。 試料Ｃ６の摩擦試験後の摺動面を示す図である。

発明の実施形態を挙げて本発明をより詳しく説明する。上述した本発明の構成に本明細書中から任意に選択した一つまたは二つ以上の構成を付加し得る。本明細書で説明する内容は、本発明に係る摺動機械のみならず、摺動部材さらには摺動面を構成する摺動膜（Ｂ−ＤＬＣ膜）にも適用され得る。製造方法に関する構成は、プロダクトバイプロセスとして理解すれば物に関する構成ともなり得る。いずれの実施形態が最良であるか否かは、対象、要求性能等によって異なる。

《Ｂ−ＤＬＣ膜》
（１）本発明に係る特定摺動面の少なくとも一部を構成するＢ−ＤＬＣ膜は、従来のＢ含有ＤＬＣよりも、ＢおよびＨを比較的多く含有する。具体的にいうと、Ｂは、２３〜５０％、２６〜３５％さらには２７〜３２％であると好ましい。またＨは、２６〜５０％、２７〜４０％さらには２８〜３５％であると好ましい。Ｂ、ＨはＢ−ＤＬＣ膜（膜）の硬さひいては摩耗性に影響し、それらが過少ではＢ−ＤＬＣ膜の硬さが過大となり、過多ではＢ−ＤＬＣ膜の硬さが過小となり、いずれにしても特定摺動面の安定した平滑化が妨げられる。

ちなみに、Ｏの含有量が過多になると、Ｂ−ＤＬＣ膜は過度に軟化したり、良好な成膜が困難となり得る。なお、Ｂ−ＤＬＣ膜の組成は、膜厚さ方向に関して、均質的でも多少変化していても、さらには傾斜していてもよい。

（２）本発明に係る特定摺動面は、相手材との摺動によりＢ−ＤＬＣ膜が徐々に摩耗して平滑化されるため、摺動開始前の表面粗さ（初期表面粗さ）は特に問わない。従って、特定摺動面の初期表面粗さは、０．１μｍ以上、０．１５μｍ以上さらには０．２μｍ以上でもよい。但し、初期表面粗さも小さいほど好ましく、例えば、Ｒａで０．６μｍ以下さらには０．４μｍ以下であるとよりよい。なお、Ｂ−ＤＬＣ膜の初期膜厚が１〜１０μｍ程度あれば、特定摺動面の初期表面粗さは、下地面の表面粗さ（基材表面または下地層の表面粗さ）とほぼ同様となる。また特定摺動面の初期表面粗さは比較的粗くても、摺動後に平滑化されると、その表面粗さは、初期表面粗さとは関係なく、Ｒａで０．１μｍ以下、０．０５μｍ以下さらには０．０４μｍ以下ともなり得る。

自己平滑性を発現するＢ−ＤＬＣ膜は、その表面硬さが、例えば２５ＧＰａ以下、２０ＧＰａ以下さらには１８ＧＰａ以下であると好ましい。ちなみに、熱処理された鉄鋼基材の表面硬さは８ＧＰａ程度である。

また、自己平滑性と共に靱性を確保する観点から、Ｂ−ＤＬＣ膜の弾性率は、例えば２００ＧＰａ以下、１７０ＧＰａ以下さらには１５０ＧＰａ以下であると好ましい。もっとも、弾性率が過小になると硬さも低下するため、弾性率は１００ＧＰａ以上さらには１２０ＧＰａ以上であると好ましい。

《基材》
摺動面が形成される基材はその材質を問わないが、通常、金属材料、特に鉄鋼（炭素鋼または合金鋼）材からなる。基材表面は、適宜、窒化、浸炭等の表面処理がなされていてもよい。その表面粗さは、Ｒａで０．６μｍ以下、０．２μｍ以下さらには０．１μｍ以下であると好ましい。またＢ−ＤＬＣ膜の密着性を向上させるため、基材表面にＣｒやＣｒＣ等からなる中間層が一層以上形成されていてもよい。

《Ｂ−ＤＬＣ膜の生成》
本発明に係るＢ−ＤＬＣ膜の生成方法は問わないが、例えば、プラズマＣＶＤ法、イオンプレーティング法、スパッタリング法（特にアンバランスドマグネトロンスパッタリング法）等により効率的に形成され得る。その際、使用する原料ガスの種類や流量等を適宜変更することによりＢ−ＤＬＣ膜の組成制御がなされる。

例えば、直流プラズマＣＶＤ法を行う場合、真空容器内に基材を配置して、反応ガスおよびキャリアガスを導入する。そして、放電によりプラズマを生成させ、反応ガス中のプラズマイオン化されたＣ、ＣＨ、Ｂ等を被処理面（基材表面または下地表面）に付着させ、Ｂ−ＤＬＣ膜を形成する。この際、（i）処理温度の低温化と、（ii）プラズマ制御とを行うことにより、水素量が多く、摩耗によって平滑化されやすい膜形成が容易となる。具体的にいうと、処理温度の低下により、プラズマ密度が低下し、原料ガス中に含まれる水素を多く取り込んだ高水素含有Ｂ−ＤＬＣ膜となる。また、放電の負グローが互いに重なり合う状態にプラズマを制御することにより、反応ガスとして用いられる炭化水素ガスが分解され易くなり、Ｈが多く、適切な割合でｓｐ^２混成軌道となるＣ（Ｃｓｐ^２）をもつＢ−ＤＬＣ膜が形成され易くなる。

反応ガスには、メタン（ＣＨ_４）、アセチレン（Ｃ_２Ｈ_２）、ベンゼン（Ｃ_６Ｈ_６）等の炭化水素ガスの他、Ｂ源となるＴＥＢ（トリエチルホウ素）、ＴＭＢ（トリメチルホウ素）、Ｂ_２Ｈ_６（ジボラン）などを用いることができる。キャリアガスは、アルゴンガスでもよいが、水素ガスを用いれば、生成中のＢ−ＤＬＣ膜表面へのイオン衝撃が低減され、Ｈが多く、適切な割合でＣｓｐ^２ をもつＢ−ＤＬＣ膜が生成され易い。

《用途》
本発明の摺動機械は、その具体的な形態や用途を問わず、多種多様な機械や装置等へ幅広く適用できる。特に本発明の摺動機械は、摺動面間の摩擦係数が非常に小さくなる超低摩擦特性を発現するため、摺動抵抗の低減や摺動による機械損失の低減が厳しく要求される機械等に好適である。例えば、自動車等に搭載されるエンジンや変速機等の駆動系ユニット等に好適である。

本発明の摺動部材は、具体的にいうと、軸と軸受、ピストンとライナー、噛合する歯車、動弁系を構成するカムとバルブリフタ若しくはフォロワ、バルブとバルブガイド、ロータとロータハウジング等である。

《試料の製造》
表１に示す種々の試料（摺動部材）を製造した。各試料は、ブロック試験片（１５．７ｍｍ×６．５ｍｍ×１０ｍｍ）の摺動面（特定摺動面）となる一面に種々の被膜を形成したものである。但し、試料Ｃ１は、基材の研磨面をそのまま摺動面とした。

〈基材〉
試料Ｃ１を除き、ブロック試験片の基材には、マルテンサイト系ステンレス鋼（ＪＩＳ ＳＵＳ４４０Ｃ）の焼入れ焼戻し材（ＨＲＣ５８）を用いた。試料Ｃ１の基材には、浸炭鋼（ＪＩＳ ＳＣＭ４２０）の焼入れ焼戻し材（ＨＶ７００±５０）を用いた。なお、被膜を形成される各基材表面（被処理面）は、研磨により表１に示す表面粗さ（Ｒａ）とした。この点は試料Ｃ１の摺動面も同様である。なお、本実施例でいう表面粗さは全て、特に断らない限り、ＪＩＳ Ｂ０６０１：’０１に準拠した算術平均粗さ（Ｒａ）に基づく。

〈成膜〉
（１）試料１〜３、Ｃ５およびＣ６は、各基材表面に組成の異なるＢ−ＤＬＣ膜を形成したものである。これらの成膜は、図１に示す成膜装置１を用いて、表１に示す各成膜条件の下で、直流プラズマＣＶＤ（ＰＣＶＤ）法により行った。具体的には次の通りである。

成膜装置１は、ステンレス製の容器１０と、導電性を有する基台１１と、ガス導入管１２と、ガス導出管１３を備える。ガス導入管１２には、バルブ（図略）と質量流量制御器（マスフロー）１４を介して、各種のガスボンベ１５が接続されている。

またガス導入管１２には、バルブ（図略）と質量流量制御器（マスフロー）１６を介して、ヒーター１７で加熱可能な原料保存容器１８が接続されている。ガス導出管１３には、バルブ（図略）を介してロータリーポンプ（図略）および拡散ポンプ（図略）が接続されている。

成膜装置１を用いた成膜は次のような手順で行った。成膜装置１の容器１０内にある基台１１上に基材１９を配置する。その後、容器１０を密閉し、ガス導出管１３に接続されたロータリーポンプおよび拡散ポンプにより、容器１０内を真空排気する。この真空排気された容器１０内へ、表１に示す所望組成に調整したガスをガス導入管１２から導入する。この容器１０内へプラズマ電源から電圧を印加する。こうして基材１９の周囲にグロー放電環境１１０が形成される。

成膜手順をより具体的にいうと次の通りである。先ず、放電加熱、イオン窒化およびプレスパッタリングを順に行った（前処理工程）。このときの各処理条件（使用ガスの種類と各ガスの導入量、容器内圧、基材温度、印加電圧を表２に示した。なお、これらの処理は、上述した各試料とも同一条件で行った。

次に、上記の前処理工程後に連続して、Ｂ−ＤＬＣ膜を形成する合成処理工程を行った。この際の処理条件は表１に示した通りである。ちなみに、Ｂ−ＤＬＣ膜の原料ガスとなるＴＥＢ（トリエチルホウ素）は、成膜装置１の原料保存容器１８に入れ、ヒーター１７で加熱し、蒸発させて供給した。なお、各Ｂ−ＤＬＣ膜の組成（ＢとＨの含有量）は、ＴＥＢとＣＨ_４ の比率（流量比）および合成温度を表１に示すように調整することにより制御した。

（２）試料Ｃ２、Ｃ３は、アンバラスドマグネトロンスパッタ装置（株式会社神戸製鋼製）を用いて、ブロック試験片の被処理面に、スパッタリングによりＢ−ＤＬＣ膜を合成したものである。具体的にいうと、このＢ−ＤＬＣ膜は、ブロック試験片の表面にＣｒ系中間層を形成した後、Ｂ_４ＣおよびグラファイトターゲットをＡｒガスでスパッタリングすると共にＣＨ_４ガス（炭化水素系ガス）を導入して形成したものである。

（３）試料Ｃ４は、ブロック試験片の表面に市販のＨフリーＤＬＣ膜（日本アイ・ティ・エフ株式会社製ジニアスコートＨＡ）を形成したものである。

（４）試料Ｃ７は、ブロック試験片の表面に二硫化モリブデン系被膜（東洋ドライルーブ株式会社製：ＭＫ−４１９０）を形成したものである。

《測定・観察》
表１に示した各試料について、各特性をそれぞれ測定し、その結果を表１に併せて示した。具体的にいうと、表面粗さ（Ｒａ）は、白色干渉法非接触形状測定機（Ｎｅｗ Ｖｉｅｗ 5022，ザイゴ株式会社製）により測定した。膜厚は、精密膜厚測定器（ＣＡＬＯＴＥＳＴ、ＣＳＥＭ社製）により測定した。硬さは，ナノインデンター試験機（ＴＲＩＢＯＳＣＯＰＥ，ＨＹＳＩＴＲＯＮ社製）により測定した。被膜中のＢ量はＥＰＭＡ分析（日本電子製、ＪＸＡ−８２００）により測定し、Ｈ量はＲＢＳ/ＨＦＳ分析（Ｎａｔｉｏｎａｌ Ｅｌｅｃｔｒｏｓｔａｔｉｃｓ Ｃｏｒｐｏｒａｔｉｏｎ製、Ｐｅｌｌｅｔｒｏｎ ３ＳＤＨ）により測定した。

《摩擦試験》
上述した各試料の被覆面（試料Ｃ１を除く）を摺動面として、リング・オン・ブロック型摩擦試験機（ＬＦＷ−１、ＦＡＬＥＸ社製）により摩擦試験を行った。この様子の概略を図２に示した。具体的にいうと、各試料に係るブロック試験片２１の摺動面２１ｆ（１５．７ｍｍ×６．５ｍｍ）を、潤滑油Ｌが入った浴槽２０内で回転するリング試験片２２の摺動面２２ｆに押圧しつつ摺接させて、そのときの摩擦係数と試験後の摩耗深さを測定した。リング試験片２２には、浸炭材（ＳＡＥ４６２０、φ３５ｍｍ×８．８ｍｍ、表面粗さＲａ０．２±０．１μｍ）を用いた。潤滑油は、トヨタ自動車株式会社の純正エンジン油（トヨタキャッスル ＳＮ ０Ｗ−２０／ＩＬＳＡＣ規格：ＧＦ−５、ＭｏＤＴＣ非含有）を用いた。また、リング試験片２２に対してブロック試験片２１を押圧する荷重Ｆ：１３３Ｎ、両試験片のすべり速度：０．３ｍ／ｓ、潤滑油の油温：８０℃（一定）、試験時間：３０分間とした。なお、摩擦係数は、試験終了直前の１分間における平均値とした。また摩耗深さは、白色干渉法非接触形状測定機により得られた形状から、非摺動面から摺動面の最深部までの深さとして算出した。こうして得られた結果を表１に併せて示した。

《評価》
（１）摩擦係数
各試料に係る摩擦係数を図３に示した。図３および表１から明らかなように、試料１〜３の摩擦係数が他の試料よりも群を抜いて小さくなっている。具体的にいうと、試料２、試料３の摩擦係数は０．０２以下であり、試料１の摩擦係数は０．０１以下さらには０．００５以下と、極めて小さくなった。

Ｂ−ＤＬＣ膜が形成された各試料について、その被膜中に含有されるＢ量とＨ量の関係および各摩擦係数を図４に示した。図４から明らかなように、Ｂ−ＤＬＣ膜中に２３％以上のＢと２６％以上のＨを含む試料１〜３は、上述したように摩擦係数が極端に低くなっている。

（２）摩耗深さと表面粗さ
各試料に係る被膜の摩耗深さを、その膜厚と共に図５に示した。図５および表１から明らかなように、試料Ｃ２〜Ｃ６の被膜は殆ど摩耗していないが、試料１〜３のＢ−ＤＬＣ膜は相応に摩耗した。但し、試料１〜３のＢ−ＤＬＣ膜も摩滅することはなかった。なお試料Ｃ７の被膜は、摩耗深さが１０μｍを超えて摩滅した。

Ｂ−ＤＬＣ膜で被覆された摺動面を有する試料１、２、Ｃ３およびＣ６について、摩擦試験前後の摺動面の様子を図６Ａ〜６Ｄにそれぞれ示した。なお、各図の左側に示した立体図と右側に示した立体図断面における表面粗さ曲線は、白色干渉法非接触形状測定機により測定して描いたものである。

図６Ａおよび図６Ｂから明らかなように、試料１、２に係るＢ−ＤＬＣ膜は、摩擦試験前の初期表面粗さが大きくても、摺動相手材の外形状に応じて摩耗し、非常に平滑な摺動面（特定摺動面）を形成して著しい低摩擦性を発揮することがわかる。一方、図６Ｃおよび図６Ｄから明らかなように、試料Ｃ３、Ｃ６に係る被膜は、摩耗による摺動面の平滑化を生じず、初期表面粗さをほぼ維持し、摩擦試験前後で摩擦係数は殆ど低減しないことがわかる。

以上のことから、ＢおよびＨを比較的多く含有した本発明に係るＢ−ＤＬＣ膜は、摩耗しつつ摺動面を平滑化させ、それによって潤滑油が存在する湿式条件下で著しい低摩擦性を発揮することが明らかとなった。

Claims (4)

1. 相対移動し得る対向した摺動面を有する一対の摺動部材と、
   該対向する摺動面間に介在し得る潤滑油と、
   を備えた摺動機械であって、
   前記摺動面の少なくとも一方は、全体を１００原子％としたときに２３〜３２原子％のホウ素（Ｂ）と２６〜３３原子％の水素（Ｈ）と残部である炭素（Ｃ）および不可避不純物とからなるホウ素含有非晶質炭素膜（以下、「Ｂ−ＤＬＣ膜」という。）により最表面の少なくとも一部が被覆された特定摺動面であることを特徴とする摺動機械。
2. 前記Ｂは、２６〜３２原子％である請求項１に記載の摺動機械。
3. 前記Ｈは、２７〜３３原子％である請求項１または２に記載の摺動機械。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載の摺動機械に用いられ、
   少なくとも一部が前記Ｂ−ＤＬＣ膜で被覆された特定摺動面を備えることを特徴とする摺動部材。