JP5949253B2 - 溶融亜鉛めっき鋼板とその製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関する。具体的には、本発明は、７８０ＭＰａ以上の引張強度を有し、降伏比が０．４５以上０．８５以下でありながら優れた成形性を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法に関する。ここで、本発明において、「溶融亜鉛めっき鋼板」には「合金化溶融亜鉛めっき鋼板」が含まれ、「高強度溶融亜鉛めっき鋼板」には「高強度合金化溶融亜鉛めっき鋼板」が含まれる。
近年、地球環境保護を目的として自動車の燃費向上が求められていることから、乗員の安全性を確保しつつ車体の軽量化を可能にする高強度鋼板へのニーズが高まっている。特に、自動車用骨格部材の軽量化は車体の軽量化への寄与が大きいことから、自動車用骨格部材に供される鋼板について、７８０ＭＰａ以上の引張強度を有する高強度鋼板、とりわけ、防錆性が要求される部材への適用が可能な高強度溶融亜鉛めっき鋼板へのニーズが高まっている。そして、自動車用骨格部材に供される鋼板には、高い引張強度のみならず、プレス成形性、溶接性、めっき密着性といった、部材成形時に要求される様々な性能を満足することが必要とされる。中でも、ロッカーやピラー類のような自動車用骨格部品の成形プロセスにおいては、絞り成形と伸びフランジ成形が多用されていることから、延性と伸びフランジ性に優れる高強度鋼板が必要とされる。
ここで、絞り成形時と伸びフランジ成形時に問題となるくびれ発生を抑制する観点から、引張試験によって評価される一様伸び、別の表現で、均一伸び（ＵＥＬ）を低下させないことが、延性および伸びフランジ性の確保に対して極めて効果的である。このように、７８０ＭＰａ以上の引張強度を有しながら延性および伸びフランジ性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板が求められている。しかし、一般に引張強度と延性および伸びフランジ性とはトレードオフの関係にあり、引張強度の上昇に伴って、延性と伸びフランジ性は低下する。このため、高い引張強度と優れた延性および伸びフランジ性とを両立させることは容易ではない。
また、延性や伸びフランジ性が良好であったとしても、鋼板の降伏比が高いと、しわが発生する、あるいは、スプリングバック量が大きくなることによる成形時の形状不良の問題が顕在化する場合がある。一方、鋼板の降伏比が低いと、衝突変形時における破壊が助長される場合がある。したがって、延性および伸びフランジ性に優れるとともに、鋼板の降伏比を適切な範囲に制御することが重要である。具体的には、鋼板の降伏比は０．４５以上０．８５以下の範囲に制御しなければならない。ここで、降伏比は０．２％耐力を引張強度で除した値である。
ところで、溶融亜鉛めっき鋼板は、生産性の観点から連続溶融亜鉛めっき設備により製造されることが一般的である。再結晶および均質化焼鈍を行うために、連続溶融亜鉛めっき設備における製造プロセスは、冷延鋼板などの基材鋼板を加熱し、所定の温度範囲内にて基材鋼板を保持し（この処理を「焼鈍」といい、焼鈍における保持温度を「焼鈍温度」という。）、この保持終了後の基材鋼板を冷却し、この焼鈍温度からの冷却の際に、４５０℃前後に加熱された溶融亜鉛めっき浴に浸漬し、必要に応じて再加熱して合金化処理を施す、という特徴的な温度履歴を有する。
すなわち、焼鈍温度からの冷却過程において４５０℃前後で一旦冷却が中断される。７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保するために調整された化学組成を有する高強度鋼板において、４５０℃は本質的にベイナイト変態が進行しやすい温度域である。そのため、焼鈍温度からの冷却過程において上記温度域に一旦保持されることにより、ベイナイト変態が進行するのであるが、上記温度域に保持される時間が短いため、ＳｉやＭｎを多く含有する高強度鋼においては、ベイナイト変態が完結せずに、変態したベイナイトから排出されたＣが塊状のオーステナイトに濃化する。斯かる状態から常温までの冷却が施されると、Ｃの濃化した前記オーステナイトの一部は非常に硬質なマルテンサイトになり、それが成形時の不均一変形を助長し、絞り成形や伸びフランジ成形における割れを誘発する。
したがって、溶融亜鉛めっき鋼板においては、優れた延性および伸びフランジ性を確保することは極めて困難となる。さらに、残存したオーステナイトは極めて不安定であり、遅れ破壊を助長し、硬質なマルテンサイトの生成は降伏比を著しく低下させる。
したがって、溶融亜鉛めっき鋼板においては、優れた延性および伸びフランジ性を確保することは極めて困難となる。さらに、残存したオーステナイトは極めて不安定であり、遅れ破壊を助長し、硬質なマルテンサイトの生成は降伏比を著しく低下させる。
また、連続溶融亜鉛めっき設備における製造プロセスにおいて、焼鈍温度からの冷却速度は通常５〜１５℃／ｓ程度であり、連続焼鈍設備における製造プロセスのものより小さい。このため、７８０ＭＰａ以上の引張強度を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板を製造することはそれ自体容易なことではない。
このように、７８０ＭＰａ以上の引張強度を有しながら延性および伸びフランジ性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板を提供することは、幾つかの技術がこれまでに提案されているが、非常に困難な技術課題である。
上記技術課題を解決する従来のアプローチの多くは、鋼板の化学組成と連続溶融亜鉛めっき設備における温度履歴等とを適正化するというものである。
一様伸びと穴広げ性を改善する技術として、特許文献１には、Ｃ含有量を０．２５％以上とし、Ｓｉ、あるいは、Ａｌの含有量を高めた特定の化学組成を有し、２〜３０％の残留オーステナイトを含有し、残留オーステナイト中のＣ量が０．８〜１．０％である鋼組織の合金化溶融亜鉛めっき鋼板が開示されている。当該鋼板は一様伸びと穴広げ性が高いので、優れた延性と伸びフランジ性を示す。一方、実施例によれば、Ａｃ１〜Ａｃ３の温度域で再結晶焼鈍した鋼板を５℃／秒以上の冷却速度で冷却し、その冷却停止温度を３５０℃超とする製造方法が開示されている。Ａｃ１〜Ａｃ３の温度域で焼鈍した前記化学組成のようなＣ含有量の高い鋼においては、マルテンサイト変態開始温度は３５０℃以下であるので、残留オーステナイトの制御はベイナイト変態が利用される。そのような場合、前述したように、鋼板に残存する一部のオーステナイトは塊状となり、不安定となるため、遅れ破壊の発生が懸念される。
一方、マルテンサイト変態を利用し、オーステナイトを制御すると、オーステナイトは微細なフィルム状になり、その安定性は著しく高まり、遅れ破壊の無害化が達成される。さらに、マルテンサイトを焼戻すことによって、マルテンサイトが一様に軟質化し、成形時における割れが抑制される。具体的には、溶融亜鉛めっき処理工程の前に、鋼板を３５０℃以下になるまで急冷することが重要である。以下の特許文献２および特許文献３は、斯かる組織制御を利用した技術である。
均一伸び、すなわち、延性を改善する技術として、特許文献２には、特定の化学組成を有する冷延鋼板に対して、Ａｃ１（℃）以上、（Ａｃ１＋１００）（℃）以下で再結晶焼鈍を施し、２０℃／ｓ以下の冷却速度で６００〜７００℃の温度範囲に冷却し、その後３５０℃以下になるまで冷却し、４８０℃以上の溶融亜鉛めっき浴に浸漬を施す溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が開示されている。
一方、伸びフランジ性を改善する技術として、特許文献３には、特定の化学組成を有する冷延鋼板に対して、７５０〜９００℃で焼鈍した後、１００〜３５０℃の温度域まで冷却し、オーステナイトをマルテンサイトに変態させた後、再加熱して溶融亜鉛めっき処理を施す溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法が開示されている。
前述したように、延性あるいは伸びフランジ性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板を提供する技術が提案されているが、何れも十分なものとはいえない。
特許文献２に開示された技術は、優れているものの、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難である。すなわち、特許文献２に開示された鋼はフェライトの分率を９０〜９５％とし、焼戻しマルテンサイトを含む複相組織である。所望の特性を達成するためには斯かる組織を必要とするが、この組織を維持したまま、引張強度を７８０ＭＰａ以上に高めることは不可能である。
特許文献３に開示された技術では、降伏比を適正な範囲に制御すること、さらに、優れた延性を確保する、すなわち、均一伸びを高めることが困難である。すなわち、特許文献３に開示された鋼はフェライトと焼戻しマルテンサイトを含む複相組織とし、焼戻しマルテンサイトとフェライトの硬度比を小さくした鋼である。このため、降伏比が著しく高くなるだけでなく、引張強度が７８０ＭＰａ以上になると、均一伸びを高めることが困難となる。
このように、延性および伸びフランジ性に優れる高強度溶融亜鉛めっき鋼板を提供することについて技術が提案されているが、何れも十分なものとはいえなかった。
本発明は、前述したように従来製造することが困難であった、７８０ＭＰａ以上の引張強度を有しながら、降伏比が０．４５以上０．８５以下であり、優れた成形性、すなわち、優れた延性および優れた伸びフランジ性を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板およびその製造方法を提供することを目的とする。
ここで、「優れた延性」とは、ＪＩＳ５号試験片に基づき、引張試験を施した際、最大荷重に達した際の公称伸びである均一伸びが８．９％以上である機械特性を有することを目標とする。また、「優れた伸びフランジ性」とは、ＪＦＳＴ１００１に規定の方法で測定した穴拡げ率（ＨＥＲ）が２５％以上である機械特性を有することを目標とする。
本発明者は、上記課題を解決するために鋭意検討を行い、溶融亜鉛めっき鋼板のめっき基材である鋼板の化学組成について、Ｃ、Ｓｉ、Ｍｎを限られた範囲に制御し、その鋼板にＢｉを積極的に添加するとともに、それに対する最適な製造条件を適用することによって、従来の技術では製造することが困難であった、７８０ＭＰａ以上の引張強度を有しながら、降伏比が０．４５以上０．８５以下であり、優れた延性および伸びフランジ性をも有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができるという新知見を得た。
本発明は、上記新知見に基づいてなされたものであり、その要旨は以下のとおりである。
（１）鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を備える溶融亜鉛めっき鋼板において、
前記鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０５％以上０．２５％以下、Ｓｉ：０．８％以上３．０％以下、Ｍｎ：１．５％以上５．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１％以上２．５％以下、Ｂｉ：０．０００１％以上０．０１０％以下、Ｎ：０．０１％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有するとともに、面積率で、７０％以下のフェライトおよび５％以上２５％以下の残留オーステナイトを含有する鋼組織を有し、
前記溶融亜鉛めっき鋼板は、引張強度（ＴＳ）が７８０ＭＰａ以上であり、降伏比（ＹＲ）が０．４５以上０．８５以下であり、均一伸び（ＵＥＬ）が８．９％以上である機械特性を有する
ことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板。
（１）鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を備える溶融亜鉛めっき鋼板において、
前記鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０５％以上０．２５％以下、Ｓｉ：０．８％以上３．０％以下、Ｍｎ：１．５％以上５．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１％以上２．５％以下、Ｂｉ：０．０００１％以上０．０１０％以下、Ｎ：０．０１％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有するとともに、面積率で、７０％以下のフェライトおよび５％以上２５％以下の残留オーステナイトを含有する鋼組織を有し、
前記溶融亜鉛めっき鋼板は、引張強度（ＴＳ）が７８０ＭＰａ以上であり、降伏比（ＹＲ）が０．４５以上０．８５以下であり、均一伸び（ＵＥＬ）が８．９％以上である機械特性を有する
ことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板。
（２）前記化学組成が、質量％で、Ｔｉ：０．２％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下およびＢ：０．０１％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上をさらに含有することを特徴とする上記（１）に記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
（３）前記化学組成が、質量％で、Ｃａ：０．０１％以下、Ｍｇ：０．０１％以下、ＲＥＭ：０．０１％以下およびＺｒ：０．０１％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上をさらに含有することを特徴とする上記（1）または（２）に記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
（４）穴広げ率（ＨＥＲ）が２５％以上である機械特性を有することを特徴とする上記（１）から（３）のいずれか１項に記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
（５）下記工程（Ａ）〜（Ｃ）を備えることを特徴とする上記（１）から（４）のいずれか１項に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方
法：
（Ａ）鋼材に１１００℃以上１３００℃以下で熱間圧延を開始し、８００℃以上１０００℃以下の温度域で熱間圧延を完了し、４００℃以上７５０℃以下の温度域で巻取を行って熱延鋼板とする熱間圧延工程；
（Ｂ）前記熱延鋼板に、酸洗および冷間圧延を施して冷延鋼板とする酸洗・冷間圧延工程；および
（Ｃ）前記冷延鋼板に、７２０℃以上９５０℃以下の温度域で再結晶焼鈍を施し、その後３５０℃以上７２０℃以下の温度域における平均冷却速度を５℃／秒以上２００℃／秒以下として１００℃以上３５０℃以下の温度域まで冷却し、１００℃以上５５０℃以下の温度域に１０秒間以上５００秒間以下保持し、引き続き、溶融亜鉛めっきを施す連続溶融亜鉛めっき工程。
法：
（Ａ）鋼材に１１００℃以上１３００℃以下で熱間圧延を開始し、８００℃以上１０００℃以下の温度域で熱間圧延を完了し、４００℃以上７５０℃以下の温度域で巻取を行って熱延鋼板とする熱間圧延工程；
（Ｂ）前記熱延鋼板に、酸洗および冷間圧延を施して冷延鋼板とする酸洗・冷間圧延工程；および
（Ｃ）前記冷延鋼板に、７２０℃以上９５０℃以下の温度域で再結晶焼鈍を施し、その後３５０℃以上７２０℃以下の温度域における平均冷却速度を５℃／秒以上２００℃／秒以下として１００℃以上３５０℃以下の温度域まで冷却し、１００℃以上５５０℃以下の温度域に１０秒間以上５００秒間以下保持し、引き続き、溶融亜鉛めっきを施す連続溶融亜鉛めっき工程。
（６）上記（５）に記載の製造方法により得られた溶融亜鉛めっき鋼板に４３０℃以上６００℃以下の温度域で合金化処理を施すことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
本発明により、７８０ＭＰａ以上の極めて高い引張強度を有しながら、降伏比が０．４５以上０．８５以下であり、さらに、優れた延性および伸びフランジ性を有する高強度溶融亜鉛めっき鋼板を得ることができる。本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板は、産業上、特に、自動車分野において、広範に使用可能である。特に、自動車の車体のようにプレス成形、その中でも、従来適用が困難であった延性および伸びフランジ成形が必要不可欠となる用途に好適である。
以下、本発明を実施するための形態を説明する。
１．化学組成
はじめに、本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板のめっき基材である鋼板の化学組成を上記のように規定した理由を説明する。なお、以下の説明において、各元素の含有量を表す「％」は特に断りがない限り質量％を意味する。
１．化学組成
はじめに、本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板のめっき基材である鋼板の化学組成を上記のように規定した理由を説明する。なお、以下の説明において、各元素の含有量を表す「％」は特に断りがない限り質量％を意味する。
（Ｃ：０．０５％以上０．２５％以下）
Ｃは、鋼板の強度を高める作用を有する元素である。Ｃ含有量が０．０５％未満では、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、Ｃ含有量は０．０５％以上とする。Ｃ含有量を０．０６％以上にすると、９８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが容易になる。したがって、Ｃ含有量は０．０６％以上とすることが好ましい。一方、Ｃ含有量が０．２５％超では、溶接性の劣化が顕著となるだけでなく、遅れ破壊の危険性が高まる。したがって、Ｃ含有量は０．２５％以下とする。マルテンサイト変態を冷却中に開始させる観点からはＣ含有量を０．２３％以下とすることが好ましい。
Ｃは、鋼板の強度を高める作用を有する元素である。Ｃ含有量が０．０５％未満では、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、Ｃ含有量は０．０５％以上とする。Ｃ含有量を０．０６％以上にすると、９８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが容易になる。したがって、Ｃ含有量は０．０６％以上とすることが好ましい。一方、Ｃ含有量が０．２５％超では、溶接性の劣化が顕著となるだけでなく、遅れ破壊の危険性が高まる。したがって、Ｃ含有量は０．２５％以下とする。マルテンサイト変態を冷却中に開始させる観点からはＣ含有量を０．２３％以下とすることが好ましい。
（Ｓｉ：０．５％以上３．０％以下）
Ｓｉは、鋼板の強度を高めるとともに、降伏比を下げる作用を有する元素である。また、めっき密着性を高める作用を有する元素でもある。Ｓｉ含有量が０．５％未満では、０．８５以下の降伏比を確保することが困難となる。したがって、Ｓｉ含有量は０．５％以上とする。Ｓｉ含有量を０．８％以上にすると、延性が一層向上する。したがって、Ｓｉ含有量は０．８％以上とすることが好ましい。一方、Ｓｉ含有量が３．０％超では、めっき濡れ性の低下が著しくなり、不めっきが多発する。したがって、Ｓｉ含有量は３．０％以下とする。好ましくは２．５%以下である。
Ｓｉは、鋼板の強度を高めるとともに、降伏比を下げる作用を有する元素である。また、めっき密着性を高める作用を有する元素でもある。Ｓｉ含有量が０．５％未満では、０．８５以下の降伏比を確保することが困難となる。したがって、Ｓｉ含有量は０．５％以上とする。Ｓｉ含有量を０．８％以上にすると、延性が一層向上する。したがって、Ｓｉ含有量は０．８％以上とすることが好ましい。一方、Ｓｉ含有量が３．０％超では、めっき濡れ性の低下が著しくなり、不めっきが多発する。したがって、Ｓｉ含有量は３．０％以下とする。好ましくは２．５%以下である。
（Ｍｎ：１．５％以上５．０％以下）
Ｍｎは、鋼板の強度を高める作用を有する元素である。Ｍｎ含有量が１．５％未満では、フェライトの生成が過剰となり、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、Ｍｎ含有量は１．５％以上とする。Ｍｎ含有量を２．０％以上にすると、９８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが容易になる。したがって、Ｍｎ含有量は２．０％以上とすることが好ましい。一方、Ｍｎ含有量が５．０％超では、バンド組織が発達してしまい曲げ性の劣化が著しくなる。したがって、Ｍｎ含有量は５．０％以下とする。冷間圧延時の荷重を低減して生産性を向上させる観点からは３．７％以下とすることが好ましい。
Ｍｎは、鋼板の強度を高める作用を有する元素である。Ｍｎ含有量が１．５％未満では、フェライトの生成が過剰となり、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、Ｍｎ含有量は１．５％以上とする。Ｍｎ含有量を２．０％以上にすると、９８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが容易になる。したがって、Ｍｎ含有量は２．０％以上とすることが好ましい。一方、Ｍｎ含有量が５．０％超では、バンド組織が発達してしまい曲げ性の劣化が著しくなる。したがって、Ｍｎ含有量は５．０％以下とする。冷間圧延時の荷重を低減して生産性を向上させる観点からは３．７％以下とすることが好ましい。
（Ｐ：０．０５％以下）
Ｐは、一般には鋼に不可避的に含有される不純物であるが、固溶強化により鋼板の強度を高める作用を有するので積極的に含有させてもよい。しかし、Ｐ含有量が０．０５％超では溶接性の劣化が著しくなる。したがって、Ｐ含有量は０．０５％以下とする。好ましくは、０．０１５％以下である。上記作用をより確実に得るには、Ｐ含有量を０．００３％以上とすることが好ましい。
Ｐは、一般には鋼に不可避的に含有される不純物であるが、固溶強化により鋼板の強度を高める作用を有するので積極的に含有させてもよい。しかし、Ｐ含有量が０．０５％超では溶接性の劣化が著しくなる。したがって、Ｐ含有量は０．０５％以下とする。好ましくは、０．０１５％以下である。上記作用をより確実に得るには、Ｐ含有量を０．００３％以上とすることが好ましい。
（Ｓ：０．０１以下）
Ｓは、鋼に不可避的に含有される不純物であり、溶接性の観点からは低いほど好ましい。Ｓ含有量が０．０１％超では溶接性の低下が著しくなる。したがって、Ｓ含有量は０．０１％以下とする。好ましくは０．００３％以下、さらに好ましくは０．００１５％以下である。
Ｓは、鋼に不可避的に含有される不純物であり、溶接性の観点からは低いほど好ましい。Ｓ含有量が０．０１％超では溶接性の低下が著しくなる。したがって、Ｓ含有量は０．０１％以下とする。好ましくは０．００３％以下、さらに好ましくは０．００１５％以下である。
（ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１％以上２．５％以下）
Ａｌは、鋼を脱酸して鋼材を健全化する作用を有する元素であり、また、延性を向上させる作用を有する元素でもある。ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．００１％未満では上記作用による効果を得ることが困難となる。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は０．００１％以上とする。好ましくは０．０１５％以上である。さらに好ましくは、０．０２０％以上である。一方、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が２．５％超では、溶接性の低下が著しくなるとともに、酸化物系介在物が増加して表面性状の劣化が著しくなる。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は２．５％以下とする。好ましくは２．０％以下である。通常、ｓｏｌ．Ａｌ量は、上限が１．５％であるが、本発明の場合、溶接時の凝固割れが発生しにくい化学組成であるため、２．５％まで許容される。
Ａｌは、鋼を脱酸して鋼材を健全化する作用を有する元素であり、また、延性を向上させる作用を有する元素でもある。ｓｏｌ．Ａｌ含有量が０．００１％未満では上記作用による効果を得ることが困難となる。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は０．００１％以上とする。好ましくは０．０１５％以上である。さらに好ましくは、０．０２０％以上である。一方、ｓｏｌ．Ａｌ含有量が２．５％超では、溶接性の低下が著しくなるとともに、酸化物系介在物が増加して表面性状の劣化が著しくなる。したがって、ｓｏｌ．Ａｌ含有量は２．５％以下とする。好ましくは２．０％以下である。通常、ｓｏｌ．Ａｌ量は、上限が１．５％であるが、本発明の場合、溶接時の凝固割れが発生しにくい化学組成であるため、２．５％まで許容される。
（Ｂｉ：０．０００１％以上０．０１０％以下）
Ｂｉは、本発明において重要な元素であり、その添加によって、均一伸びを高めるとともに降伏比を０．８５以下に抑制する作用を有する元素であり、さらに、曲げ性も高める作用を有する元素である。したがって、所望の降伏比を確保するために、０．０００１％以上のＢｉ含有量が必要である。一方、Ｂｉ含有量が０．０１０％超では、熱間加工性が劣化して、熱間圧延が困難になるだけでなく、降伏比が０．８５以上になり、成形時にしわなどが発生しやすくなる。したがって、Ｂｉ含有量は０．０１０％以下とする。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Ｂｉ含有量を０．０００５％以上とすることが好ましい。
Ｂｉは、本発明において重要な元素であり、その添加によって、均一伸びを高めるとともに降伏比を０．８５以下に抑制する作用を有する元素であり、さらに、曲げ性も高める作用を有する元素である。したがって、所望の降伏比を確保するために、０．０００１％以上のＢｉ含有量が必要である。一方、Ｂｉ含有量が０．０１０％超では、熱間加工性が劣化して、熱間圧延が困難になるだけでなく、降伏比が０．８５以上になり、成形時にしわなどが発生しやすくなる。したがって、Ｂｉ含有量は０．０１０％以下とする。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Ｂｉ含有量を０．０００５％以上とすることが好ましい。
（Ｎ：０．０１％以下）
Ｎは、鋼に不可避的に含有される不純物であり、伸びフランジ性の観点からは低いほど好ましい。Ｎ含有量が０．０１％超では伸びフランジ性の低下が著しくなる。したがって、Ｎ含有量は０．０１％以下とする。好ましくは０．００６％以下である。
Ｎは、鋼に不可避的に含有される不純物であり、伸びフランジ性の観点からは低いほど好ましい。Ｎ含有量が０．０１％超では伸びフランジ性の低下が著しくなる。したがって、Ｎ含有量は０．０１％以下とする。好ましくは０．００６％以下である。
本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板の基材である鋼板の化学組成は、上述の各元素の他に以下に説明する任意添加成分を適宜含有してもよい。
（Ｔｉ：０．２％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下およびＢ：０．０１％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上）
これらの元素は、いずれも鋼板の強度を高める作用を有する元素である。したがって、これらの元素の１種または２種以上を含有させてもよい。しかし、Ｔｉ、ＮｂおよびＶについては、それぞれ０．２％を超えて含有させると熱間圧延および冷間圧延が困難になる。また、Ｃｒ、Ｍｏ、ＣｕおよびＮｉは１．０％を超えて含有させても、上記作用による効果は飽和して経済的に不利となり、また、熱間圧延や冷間圧延が困難となる。また、Ｂは０．０１％を超えて含有させると、Ｂを含む酸化物が鋼板表面に生成して表面性状が劣化する。したがって、各元素の含有量はそれぞれ上記のとおりとする。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Ｔｉ：０．００３％以上、Ｎｂ：０．００３％以上、Ｖ：０．００３％以上、Ｃｒ：０．００５％以上、Ｍｏ：０．００５％以上、Ｃｕ：０．００５％以上、Ｎｉ：０．００５％以上およびＢ：０．０００３％以上の少なくとも一つを満足させることが好ましい。
これらの元素は、いずれも鋼板の強度を高める作用を有する元素である。したがって、これらの元素の１種または２種以上を含有させてもよい。しかし、Ｔｉ、ＮｂおよびＶについては、それぞれ０．２％を超えて含有させると熱間圧延および冷間圧延が困難になる。また、Ｃｒ、Ｍｏ、ＣｕおよびＮｉは１．０％を超えて含有させても、上記作用による効果は飽和して経済的に不利となり、また、熱間圧延や冷間圧延が困難となる。また、Ｂは０．０１％を超えて含有させると、Ｂを含む酸化物が鋼板表面に生成して表面性状が劣化する。したがって、各元素の含有量はそれぞれ上記のとおりとする。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、Ｔｉ：０．００３％以上、Ｎｂ：０．００３％以上、Ｖ：０．００３％以上、Ｃｒ：０．００５％以上、Ｍｏ：０．００５％以上、Ｃｕ：０．００５％以上、Ｎｉ：０．００５％以上およびＢ：０．０００３％以上の少なくとも一つを満足させることが好ましい。
（Ｃａ：０．０１％以下、Ｍｇ：０．０１％以下、ＲＥＭ：０．０１％以下およびＺｒ：０．０１％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上）
これらの元素は、いずれも介在物制御、特に介在物の微細分散化に寄与し、曲げ性を高める作用を有する元素である。したがって、これらの元素の１種または２種以上を含有させてもよい。しかし、いずれも０．０１％を超えて含有させると表面性状の劣化が顕在化する場合がある。したがって、各元素の含有量はそれぞれ上記のとおりとする。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、これらの元素の少なくとも一つの含有量を０．０００３％以上とすることが好ましい。
これらの元素は、いずれも介在物制御、特に介在物の微細分散化に寄与し、曲げ性を高める作用を有する元素である。したがって、これらの元素の１種または２種以上を含有させてもよい。しかし、いずれも０．０１％を超えて含有させると表面性状の劣化が顕在化する場合がある。したがって、各元素の含有量はそれぞれ上記のとおりとする。なお、上記作用による効果をより確実に得るには、これらの元素の少なくとも一つの含有量を０．０００３％以上とすることが好ましい。
ここで、ＲＥＭは、Ｓｃ、Ｙおよびランタノイドの合計１７元素を指し、上記ＲＥＭの含有量はこれらの元素の合計含有量を意味する。ランタノイドの場合、工業的にはミッシュメタルの形で添加される。
２．鋼組織
次に、本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板のめっき基材である鋼板の鋼組織について説明する。
次に、本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板のめっき基材である鋼板の鋼組織について説明する。
（フェライトの面積率：７０％以下）
フェライトの面積率が７０％超では、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、フェライトの面積率は７０％以下とする。フェライトの面積率の下限は特に規定する必要はなく、０％であっても構わない。ここに、フェライトは本発明の場合、再結晶によって生成するので、１６％以上の伸び、絞り成形時の特性を考慮した場合、好ましくは、２５〜７０面積％が好ましいが、引張強度１１８０ＭＰａ以上のより高強度化の観点からは、フェライト相が存在しないことが好ましい場合もある。
フェライトの面積率が７０％超では、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、フェライトの面積率は７０％以下とする。フェライトの面積率の下限は特に規定する必要はなく、０％であっても構わない。ここに、フェライトは本発明の場合、再結晶によって生成するので、１６％以上の伸び、絞り成形時の特性を考慮した場合、好ましくは、２５〜７０面積％が好ましいが、引張強度１１８０ＭＰａ以上のより高強度化の観点からは、フェライト相が存在しないことが好ましい場合もある。
（残留オーステナイトの面積率：５％以上２５％以下）
後述するように、再結晶焼鈍を施した鋼板を３５０℃以下に冷却し、マルテンサイト変態を活用することによって、残留オーステナイトを制御する。斯かる場合、オーステナイトは遅れ破壊を助長することなく、さらに、降伏比を低下させることなく、延性と伸びフランジ性を向上させる作用を有する。残留オーステナイトの面積率が５％未満では、降伏比が所望の範囲に制御できなくなる。したがって、残留オーステナイトの面積率は５％以上とする。一方、残留オーステナイトの面積率が２５％超では、オーステナイトへのＣ、Ｍｎの分配が不十分となり、オーステナイトの安定性が低下する。したがって、残留オーステナイトの面積率は２５％以下とする。
後述するように、再結晶焼鈍を施した鋼板を３５０℃以下に冷却し、マルテンサイト変態を活用することによって、残留オーステナイトを制御する。斯かる場合、オーステナイトは遅れ破壊を助長することなく、さらに、降伏比を低下させることなく、延性と伸びフランジ性を向上させる作用を有する。残留オーステナイトの面積率が５％未満では、降伏比が所望の範囲に制御できなくなる。したがって、残留オーステナイトの面積率は５％以上とする。一方、残留オーステナイトの面積率が２５％超では、オーステナイトへのＣ、Ｍｎの分配が不十分となり、オーステナイトの安定性が低下する。したがって、残留オーステナイトの面積率は２５％以下とする。
なお、フェライトと残留オーステナイト以外に、パーライト、ベイナイト、マルテンサイトを含有させてもよい。それらの相の存在量は、面積率で、９０％以下が許容される。後述する製造条件において、ベイナイトとマルテンサイトは焼戻されているので、成形時における割れの発生は抑制される。
４．溶融亜鉛めっき層
本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板の溶融亜鉛めっき層の化学組成は特に規定する必要はないが、溶融亜鉛めっき層が合金化溶融亜鉛めっき層である場合には、以下の条件を満足することが好ましい。
本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板の溶融亜鉛めっき層の化学組成は特に規定する必要はないが、溶融亜鉛めっき層が合金化溶融亜鉛めっき層である場合には、以下の条件を満足することが好ましい。
（Ｆｅ：８質量％以上１５質量％以下）
合金化溶融亜鉛めっき層中のＦｅ含有量を８質量％以上とすることにより、合金化処理後のめっき層の表層部における軟質部位の形成が抑制され、摺動性が高まる。このように摺動性が改善されると、めっき層が基材である鋼板との界面から剥離することによるフレーク状の剥離が抑制される。したがって、Ｆｅ含有量は８質量％以上とすることが好ましい。さらに好ましくは９．５質量％以上である。一方、Ｆｅ含有量を１５質量％以下にすると、鋼板に曲げ加工が施された際に曲げ部の内側で合金化溶融亜鉛めっき層が圧縮変形を受けることによって生じるパウダリング剥離が抑制される。したがって、Ｆｅ含有量は１５質量％以下とすることが好ましい。さらに好ましくは１４質量％以下である。
合金化溶融亜鉛めっき層中のＦｅ含有量を８質量％以上とすることにより、合金化処理後のめっき層の表層部における軟質部位の形成が抑制され、摺動性が高まる。このように摺動性が改善されると、めっき層が基材である鋼板との界面から剥離することによるフレーク状の剥離が抑制される。したがって、Ｆｅ含有量は８質量％以上とすることが好ましい。さらに好ましくは９．５質量％以上である。一方、Ｆｅ含有量を１５質量％以下にすると、鋼板に曲げ加工が施された際に曲げ部の内側で合金化溶融亜鉛めっき層が圧縮変形を受けることによって生じるパウダリング剥離が抑制される。したがって、Ｆｅ含有量は１５質量％以下とすることが好ましい。さらに好ましくは１４質量％以下である。
（Ａｌ：０．１５質量％以上０．５０質量％）
溶融亜鉛めっき層中のＡｌ含有量を０．１５質量％以上とすることにより、溶融亜鉛めっき浴中における合金層の発達をより適正に抑制することができ、めっき付着量の制御が容易となる。したがって、Ａｌ含有量は０．１５質量％以上とすることが好ましい。さらに好ましくは０．２０質量％以上、特に好ましくは０．２５質量％以上である。一方、Ａｌ含有量を０．５０質量％以下とすることにより、適度な合金化速度を確保することができ、通常のライン速度でも６００℃以下の合金化処理温度で上記Ｆｅ含有量を確保することができ、引張強度の低下を回避できる。したがって、Ａｌ含有量は０．５０質量％以下とすることが好ましい。さらに好ましくは０．４５質量％以下、特に好ましくは０．４０質量％以下である。
溶融亜鉛めっき層中のＡｌ含有量を０．１５質量％以上とすることにより、溶融亜鉛めっき浴中における合金層の発達をより適正に抑制することができ、めっき付着量の制御が容易となる。したがって、Ａｌ含有量は０．１５質量％以上とすることが好ましい。さらに好ましくは０．２０質量％以上、特に好ましくは０．２５質量％以上である。一方、Ａｌ含有量を０．５０質量％以下とすることにより、適度な合金化速度を確保することができ、通常のライン速度でも６００℃以下の合金化処理温度で上記Ｆｅ含有量を確保することができ、引張強度の低下を回避できる。したがって、Ａｌ含有量は０．５０質量％以下とすることが好ましい。さらに好ましくは０．４５質量％以下、特に好ましくは０．４０質量％以下である。
（その他）
溶融亜鉛めっき層中へは、合金化処理過程において、母材からＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｂｉ等がとりこまれるが、通常の条件で溶融めっきおよび合金化処理した際にめっき層中にとりこまれる範囲内であれば、めっき品質に悪影響を及ぼさないので、問題ない。ここでいう通常のめっき条件とは、後述するように、めっき浴温度が４００℃以上４９０℃以下で、鋼板の侵入温度が４００℃以上５００℃以下、合金化温度が４３０℃以上６００℃以下である。
溶融亜鉛めっき層中へは、合金化処理過程において、母材からＳｉ、Ｍｎ、Ｐ、Ｓ、Ｔｉ、Ｎｂ、Ｖ、Ｃｒ、Ｍｏ、Ｃｕ、Ｎｉ、Ｂ、Ｃａ、Ｍｇ、Ｚｒ、ＲＥＭ、Ｂｉ等がとりこまれるが、通常の条件で溶融めっきおよび合金化処理した際にめっき層中にとりこまれる範囲内であれば、めっき品質に悪影響を及ぼさないので、問題ない。ここでいう通常のめっき条件とは、後述するように、めっき浴温度が４００℃以上４９０℃以下で、鋼板の侵入温度が４００℃以上５００℃以下、合金化温度が４３０℃以上６００℃以下である。
４．製造方法
次に、上記の特徴を有する本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板の好ましい製造方法について説明する。
次に、上記の特徴を有する本発明に係る溶融亜鉛めっき鋼板の好ましい製造方法について説明する。
（Ａ）熱間圧延工程
上記化学組成を有する溶鋼を転炉、電気炉等の常法の溶製方法で溶製し、連続鋳造法でスラブ等の鋼材とするのが好ましい。なお、連続鋳造法に代えて、造塊法、薄スラブ鋳造法などを採用してもよい。この鋼材に熱間圧延を施し熱延鋼板とする。熱間圧延は、鋳造された鋼材を室温まで冷却せず温片のまま加熱炉に装入して加熱した後に圧延する直送圧延、または、温片のままわずかの保熱を行った後に直ちに圧延する直接圧延、または、鋼材を一旦冷却した後に再加熱して圧延する再加熱圧延の何れでもよい。このとき、熱間圧延工程が粗圧延工程と仕上圧延工程とからなる場合には、粗圧延後仕上圧延前の粗バーに対して誘導加熱等により全長の温度均一化を図ると、特性変動を抑制することができるので好ましい。
上記化学組成を有する溶鋼を転炉、電気炉等の常法の溶製方法で溶製し、連続鋳造法でスラブ等の鋼材とするのが好ましい。なお、連続鋳造法に代えて、造塊法、薄スラブ鋳造法などを採用してもよい。この鋼材に熱間圧延を施し熱延鋼板とする。熱間圧延は、鋳造された鋼材を室温まで冷却せず温片のまま加熱炉に装入して加熱した後に圧延する直送圧延、または、温片のままわずかの保熱を行った後に直ちに圧延する直接圧延、または、鋼材を一旦冷却した後に再加熱して圧延する再加熱圧延の何れでもよい。このとき、熱間圧延工程が粗圧延工程と仕上圧延工程とからなる場合には、粗圧延後仕上圧延前の粗バーに対して誘導加熱等により全長の温度均一化を図ると、特性変動を抑制することができるので好ましい。
（熱間圧延に供する鋼材の温度：１１００℃以上１３００℃以下）
熱間圧延に供する鋼材の温度は、１１００℃以上１３００℃以下とする。このときの鋼材の温度は、例えば、直送圧延および再加熱圧延の場合には、加熱炉を出るときの温度であり、例えば、直接圧延の場合には保熱の後の温度であり、いずれの場合にも、直接的には、熱間圧延の入側での鋼材の温度、つまり鋼材の圧延開始時の温度である。熱間圧延に供する鋼材の温度が１１００℃未満では、熱間圧延時の変形抵抗が高くなり、操業が困難になる。したがって、熱間圧延に供する鋼材の温度は１１００℃以上とする。一方、熱間圧延に供する鋼材の温度が１３００℃超では、スケールロス増加による歩留まりの低下が著しくなる。したがって、熱延鋼板に供する鋼材の温度は１３００℃以下とする。熱間圧延に供する際に１１００℃以上１３００℃の温度域に保持する時間は特に規定しないが、曲げ性を向上させるためには、３０分間以上とすることがさらに好ましい。また、過度のスケールロスを抑制するために１０時間以下とすることが好ましく、５時間以下とすることがさらに好ましい。なお、直送圧延または直接圧延を行う場合であって、加熱処理または保熱を施さずにそのまま熱間圧延に供してもよい。
熱間圧延に供する鋼材の温度は、１１００℃以上１３００℃以下とする。このときの鋼材の温度は、例えば、直送圧延および再加熱圧延の場合には、加熱炉を出るときの温度であり、例えば、直接圧延の場合には保熱の後の温度であり、いずれの場合にも、直接的には、熱間圧延の入側での鋼材の温度、つまり鋼材の圧延開始時の温度である。熱間圧延に供する鋼材の温度が１１００℃未満では、熱間圧延時の変形抵抗が高くなり、操業が困難になる。したがって、熱間圧延に供する鋼材の温度は１１００℃以上とする。一方、熱間圧延に供する鋼材の温度が１３００℃超では、スケールロス増加による歩留まりの低下が著しくなる。したがって、熱延鋼板に供する鋼材の温度は１３００℃以下とする。熱間圧延に供する際に１１００℃以上１３００℃の温度域に保持する時間は特に規定しないが、曲げ性を向上させるためには、３０分間以上とすることがさらに好ましい。また、過度のスケールロスを抑制するために１０時間以下とすることが好ましく、５時間以下とすることがさらに好ましい。なお、直送圧延または直接圧延を行う場合であって、加熱処理または保熱を施さずにそのまま熱間圧延に供してもよい。
（圧延完了温度：８００℃以上１０００℃以下）
圧延完了温度は８００℃以上１０００℃以下とする。圧延完了温度が８００℃未満では、圧延時の変形抵抗が大きく、操業が困難となる。したがって、圧延完了温度は８００℃以上とする。一方、圧延完了温度が１０００℃超では、粒界酸化が顕著となり、溶融亜鉛めっき鋼板の表面性状の劣化が著しくなる。したがって、圧延完了温度は１０００℃以下とする。
圧延完了温度は８００℃以上１０００℃以下とする。圧延完了温度が８００℃未満では、圧延時の変形抵抗が大きく、操業が困難となる。したがって、圧延完了温度は８００℃以上とする。一方、圧延完了温度が１０００℃超では、粒界酸化が顕著となり、溶融亜鉛めっき鋼板の表面性状の劣化が著しくなる。したがって、圧延完了温度は１０００℃以下とする。
（巻取温度：４００℃以上７５０℃以下）
巻取温度は４００℃以上７５０℃以下とする。巻取温度が４００℃未満では、硬質なベイナイトやマルテンサイトが生成し、その後の冷間圧延が困難となる。したがって、巻取温度は４００℃以上とする。好ましくは５００℃以上である。一方、巻取温度が７５０℃超では、粒界酸化が顕著となり、溶融亜鉛めっき鋼板の表面性状の劣化が著しくなる。したがって、巻取温度は７５０℃以下とする。好ましくは６５０℃以下である。
巻取温度は４００℃以上７５０℃以下とする。巻取温度が４００℃未満では、硬質なベイナイトやマルテンサイトが生成し、その後の冷間圧延が困難となる。したがって、巻取温度は４００℃以上とする。好ましくは５００℃以上である。一方、巻取温度が７５０℃超では、粒界酸化が顕著となり、溶融亜鉛めっき鋼板の表面性状の劣化が著しくなる。したがって、巻取温度は７５０℃以下とする。好ましくは６５０℃以下である。
（Ｂ）酸洗・冷間圧延工程
熱延鋼板は常法により酸洗を施された後に冷間圧延が行われ、冷延鋼板とされる。
熱延鋼板は常法により酸洗を施された後に冷間圧延が行われ、冷延鋼板とされる。
酸洗の前または後に０〜５％程度の軽度の圧延を行って形状を修正すると、平坦確保の点で有利となるので好ましい。また、酸洗前に軽度の圧延を行うことにより酸洗性が向上し、表面濃化元素の除去が促進され、めっき密着性を向上させる効果がある。
連続溶融亜鉛めっき後の鋼板の組織を微細化する観点からは、冷間圧延の圧下率は３０％以上とすることが好ましい。また、冷間圧延中の破断を抑制する観点からは、冷間圧延の圧下率は７０％以下とすることが好ましい。
（Ｃ）連続溶融亜鉛めっき工程
上記酸洗・冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に、後述の再結晶焼鈍を行い、引き続き、溶融亜鉛めっきを施す。合金化処理を施す場合には、４３０℃以上６００℃以下の温度域に溶融亜鉛めっき鋼板を加熱することで行う。このような再結晶焼鈍、溶融亜鉛めっき、そして、合金化処理の各工程は、連続して行うのが好ましい。
上記酸洗・冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に、後述の再結晶焼鈍を行い、引き続き、溶融亜鉛めっきを施す。合金化処理を施す場合には、４３０℃以上６００℃以下の温度域に溶融亜鉛めっき鋼板を加熱することで行う。このような再結晶焼鈍、溶融亜鉛めっき、そして、合金化処理の各工程は、連続して行うのが好ましい。
（再結晶焼鈍温度：７２０℃以上９５０℃以下）
再結晶焼鈍処理は、上記冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に、溶融亜鉛めっき工程に先だって、７２０℃以上９５０℃以下の温度域で再結晶焼鈍を施し、その後３５０℃以上７２０℃以下の温度域における平均冷却速度を５℃／秒以上２００℃／秒以下として１００℃以上３５０℃以下の温度域まで冷却し、１００℃以上５５０℃以下の温度域に、好ましくは、１０秒間以上５００秒間以下保持することで行う。なお、冷却後の１００〜５５０℃での鋼板の保持は、連続処理のときには、場合によっては、一部、引続いて行う溶融亜鉛めっき処理に重なってもよい。
再結晶焼鈍処理は、上記冷間圧延工程により得られた冷延鋼板に、溶融亜鉛めっき工程に先だって、７２０℃以上９５０℃以下の温度域で再結晶焼鈍を施し、その後３５０℃以上７２０℃以下の温度域における平均冷却速度を５℃／秒以上２００℃／秒以下として１００℃以上３５０℃以下の温度域まで冷却し、１００℃以上５５０℃以下の温度域に、好ましくは、１０秒間以上５００秒間以下保持することで行う。なお、冷却後の１００〜５５０℃での鋼板の保持は、連続処理のときには、場合によっては、一部、引続いて行う溶融亜鉛めっき処理に重なってもよい。
再結晶焼鈍温度（単に“焼鈍温度”ともいう）は、７２０℃以上９５０℃以下とする。焼鈍温度が７２０℃未満では、未再結晶が残存し、靭性が著しく低下する。したがって、焼鈍温度は７２０℃以上とする。焼鈍温度を７５０℃以上にすると、フェライトの再結晶が進み、延性が一層向上する。したがって、焼鈍温度は７５０℃以上とすることが好ましい。また、焼鈍温度を９５０℃以下とすることにより、焼鈍炉の損傷を抑制して、生産性を向上させることができる。なお、未再結晶を完全に除去し、良好な靭性を安定して確保するには、再結晶焼鈍時間（単に“焼鈍時間”ともいう）を１０秒間以上とすることが好ましい。また、生産性の観点からは、焼鈍時間を３００秒間以下とすることが好ましい。
また、延性を向上させるために０．８％以上のＳｉを含有させる場合には、めっきの濡れ性や合金化処理性を確保し、溶融亜鉛めっき鋼板について良好な外観とするために、焼鈍中の雰囲気ガスの期露点を−３０℃以上とすることが好ましい。
（３５０℃以上７２０℃以下の温度域における平均冷却速度を５℃／秒以上２００℃／秒以下として１００℃以上３５０℃以下の温度域まで冷却）
上記再結晶焼鈍の後、３５０℃以上７２０℃以下の温度域における平均冷却速度を５℃／秒以上２００℃／秒以下として１００℃以上３５０℃以下の温度域まで冷却する。３５０℃以上７２０℃以下の温度域における冷却は、フェライト変態を制御して、目的とする鋼組織を確保するために重要である。
上記再結晶焼鈍の後、３５０℃以上７２０℃以下の温度域における平均冷却速度を５℃／秒以上２００℃／秒以下として１００℃以上３５０℃以下の温度域まで冷却する。３５０℃以上７２０℃以下の温度域における冷却は、フェライト変態を制御して、目的とする鋼組織を確保するために重要である。
上記温度域における平均冷却速度が５℃／秒未満ではフェライト変態が過度に進行してしまい、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、上記温度域における平均冷却速度は５℃／秒以上とする。好ましくは、１０℃／秒以上である。一方、上記温度域における平均冷却速度が２００℃／秒超では、マルテンサイト変態が急激に進むことによって、鋼板の平坦性が著しく低下し、操業が困難になる。したがって、上記温度域における平均冷却速度が２００℃／秒以下とする。好ましくは６０℃／秒以下である。
上記冷却停止温度が１００℃未満では、殆どのオーステナイトがマルテンサイトに変態し、降伏比が著しく高くなるとともに、延性が劣化する。したがって、冷却停止温度は１００℃以上とする。一方、冷却停止温度が３５０℃を超えると、不安定なオーステナイトが形成し、遅れ破壊の危険性が高まるだけでなく、その殆どが冷却後に硬質なマルテンサイトになるので、伸びフランジ性と降伏比が著しく低下する。したがって、冷却停止温度は３５０℃以下とする。なお、冷却停止温度を３２０℃以下にすると、延性および伸びフランジ性が一層向上する。したがって、冷却停止温度は３２０℃以下とすることが好ましい。
（１００℃以上５５０℃以下の温度域に１０秒間以上５００秒間以下保持）
上記冷却の後、１００℃以上５５０℃以下の温度域に１０秒間以上５００秒間以下保持する。１００℃以上５５０℃以下の温度域における保持時間が１０秒間未満では、オーステナイトへのＣ分配が十分に進行せず、その結果、塊状のオーステナイトが残存してしまい、遅れ破壊の危険性が高まる。したがって、上記保持時間は１０秒間以上とする。一方、上記保持時間が５００秒間超では、焼戻しが過度に進行してしまい、その結果、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、上記保持時間は５００秒間以下とする。なお、生産性の観点からは、上記滞在時間を３００秒間以下とすることが好ましい。また、上記保持温度が１００℃未満では、残存するオーステナイトが不安定になる。したがって、保持温度は１００℃以上とする。一方、保持温度が５５０℃を超えると、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、保持温度は５５０℃以下とする。
上記冷却の後、１００℃以上５５０℃以下の温度域に１０秒間以上５００秒間以下保持する。１００℃以上５５０℃以下の温度域における保持時間が１０秒間未満では、オーステナイトへのＣ分配が十分に進行せず、その結果、塊状のオーステナイトが残存してしまい、遅れ破壊の危険性が高まる。したがって、上記保持時間は１０秒間以上とする。一方、上記保持時間が５００秒間超では、焼戻しが過度に進行してしまい、その結果、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、上記保持時間は５００秒間以下とする。なお、生産性の観点からは、上記滞在時間を３００秒間以下とすることが好ましい。また、上記保持温度が１００℃未満では、残存するオーステナイトが不安定になる。したがって、保持温度は１００℃以上とする。一方、保持温度が５５０℃を超えると、７８０ＭＰａ以上の引張強度を確保することが困難となる。したがって、保持温度は５５０℃以下とする。
上記保持の後、引き続き溶融亜鉛めっき処理を施す。なお、溶融亜鉛めっきでは、常法にしたがって、４００℃以上４９０℃以下の溶融亜鉛めっき浴中に浸漬することにより行う。
（合金化処理温度：４３０℃以上６００℃以下）
合金化処理を施す場合には、めっき浴浸漬後に４３０℃以上６００℃以下の温度域で行う。合金化処理温度が４３０℃未満では、合金化未処理部のムラが発生し、鋼板の表面性状が劣化する。一方、合金化処理温度が６００℃を超えると、めっきと鋼板の密着性が著しく劣化する。なお、合金化処理温度を５００℃以上５５０℃以下とし、かつ合金化処理時間を１０秒間以上６０秒間以下とすれば、合金化度（めっき層のＦｅ含有量）を８質量％以上１３質量％以下として、めっきの密着性を向上させることが容易になるので好ましい。
合金化処理を施す場合には、めっき浴浸漬後に４３０℃以上６００℃以下の温度域で行う。合金化処理温度が４３０℃未満では、合金化未処理部のムラが発生し、鋼板の表面性状が劣化する。一方、合金化処理温度が６００℃を超えると、めっきと鋼板の密着性が著しく劣化する。なお、合金化処理温度を５００℃以上５５０℃以下とし、かつ合金化処理時間を１０秒間以上６０秒間以下とすれば、合金化度（めっき層のＦｅ含有量）を８質量％以上１３質量％以下として、めっきの密着性を向上させることが容易になるので好ましい。
連続溶融亜鉛めっき処理後には、伸び率０．０５％以上１％以下の調質圧延を施すことが好ましい。調質圧延によって降伏点伸びの発生を抑制するとともに、プレス時の焼付けやかじりを防止することができる。
このように、化学組成の調整、鋳造、圧延、その後の焼鈍−溶融亜鉛めっき条件の適正化によって、面積率で、フェライトを含有しないか、７０％以下のフェライトおよび５％以上２５％以下の残留オーステナイトを含有する鋼組織を得ることができ、引張強度が７８０ＭＰａ以上であり、降伏比（ＹＲ）が０．４５以上０．８５以下であり、成形性に優れた溶融亜鉛めっき鋼板も得られる。
延性は引張試験によって得られる均一伸び（ＵＥＬ）が８．９％以上である場合を良好とする。穴拡げ性は、ＪＦＳＴ１００１に規定される方法により測定した穴拡げ率（ＨＥＲ）が２５％以上である場合を良好とする。
さらに、本発明を、実施例を参照しながらより具体的に説明する。
１．評価用鋼板の製造
表１に示す化学成分を有する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造により２４５ｍｍ厚のスラブとした。得られたスラブに表２に示す条件にて熱間圧延を行い、２．６ｍｍ厚の熱延鋼板を製板した。得られた熱延鋼板を酸洗し、酸洗後、冷間圧延を行い、１．２ｍｍ厚の冷延鋼板を製板した。
１．評価用鋼板の製造
表１に示す化学成分を有する鋼を転炉で溶製し、連続鋳造により２４５ｍｍ厚のスラブとした。得られたスラブに表２に示す条件にて熱間圧延を行い、２．６ｍｍ厚の熱延鋼板を製板した。得られた熱延鋼板を酸洗し、酸洗後、冷間圧延を行い、１．２ｍｍ厚の冷延鋼板を製板した。
得られた冷延鋼板について、連続溶融亜鉛めっき処理における熱履歴を模擬するように、表３に示す条件の熱処理を施して焼鈍冷延鋼板を作製した。すなわち、表３に示す焼鈍温度まで加熱して表３に示す焼鈍時間だけ保持した後に、表３に示す冷却速度で表３に示す停止温度まで冷却し、次いで表３に示す保持温度として表３に示す保持時間だけ保持し、続いて、想定めっき浴温である４６０℃まで１０秒間かけて加熱または冷却し、４６０℃で２秒間保持した。続いて、合金化処理を施す場合には、表３に示す合金化温度まで４秒間かけて加熱し、合金化処理を模擬するように、各々の合金化温度で５秒間保持し、その後、１０℃／秒の冷却速度で室温まで冷却した。一方、合金化処理を施さない場合、４６０℃の保持後に、１０℃／秒の冷却速度で室温まで冷却した。このようにして得られた焼鈍冷延鋼板に、伸び率０．１％で調質圧延を行い、各種評価用鋼板を準備した。
本例において作製した焼鈍冷延鋼板は、溶融亜鉛めっきが施されていないが、溶融亜鉛めっき鋼板と同じ熱履歴を受けているので、鋼板の機械的性質は同じ熱履歴を有する溶融亜鉛めっき鋼板と実質的に同一である。
２．評価方法
各種製造条件で得られた焼鈍冷延鋼板に対して、鋼組織を解析し、引張試験と穴広げ試験を実施し、それぞれの機械特性を評価した。各評価の方法は次のとおりである。
各種製造条件で得られた焼鈍冷延鋼板に対して、鋼組織を解析し、引張試験と穴広げ試験を実施し、それぞれの機械特性を評価した。各評価の方法は次のとおりである。
（フェライトの面積率）
各焼鈍冷延鋼板の圧延方向および圧延方向に対して直角方向から試験片を採取し、圧延方向断面、圧延方向に対して直角方向断面の組織を電子顕微鏡で観察し、８ｍｍ２の領域を写真撮影し、画像解析によりフェライトの面積率を調査した。
各焼鈍冷延鋼板の圧延方向および圧延方向に対して直角方向から試験片を採取し、圧延方向断面、圧延方向に対して直角方向断面の組織を電子顕微鏡で観察し、８ｍｍ２の領域を写真撮影し、画像解析によりフェライトの面積率を調査した。
（残留オーステナイトの面積率）
各焼鈍冷延鋼板から２５ｍｍ×２５ｍｍ×板厚１．２ｍｍの試験片を切り出し、この試験片に化学研磨を施して０．３ｍｍ減厚し、化学研磨後の試験片表面に対しＸ線回折を三回実施し、得られたプロファイルを解析し、残留オーステナイトの面積率を平均した値を算出した。
各焼鈍冷延鋼板から２５ｍｍ×２５ｍｍ×板厚１．２ｍｍの試験片を切り出し、この試験片に化学研磨を施して０．３ｍｍ減厚し、化学研磨後の試験片表面に対しＸ線回折を三回実施し、得られたプロファイルを解析し、残留オーステナイトの面積率を平均した値を算出した。
（機械的性質）
圧延方向に対する直角方向が引張方向となるＪＩＳ５号引張試験片を採取し、降伏強度（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）、均一伸び（ＵＥｌ）、伸び（Ｅｌ）を測定した。穴拡げ率（ＨＥＲ）はＪＦＳＴ１００１に規定の方法で測定した。
圧延方向に対する直角方向が引張方向となるＪＩＳ５号引張試験片を採取し、降伏強度（ＹＳ）、引張強度（ＴＳ）、均一伸び（ＵＥｌ）、伸び（Ｅｌ）を測定した。穴拡げ率（ＨＥＲ）はＪＦＳＴ１００１に規定の方法で測定した。
３．評価結果
上記の評価の結果を表４に示す。
上記の評価の結果を表４に示す。
なお、表１〜４において下線を付された数値は、その数値により示される含有量、条件、または機械特性が本発明の範囲外であることを示している。
表４における供試材Ｎｏ．３、５、６、９〜１４、１６、２０〜２２、２４、２５、２７および２９〜３５は、本発明の条件を全て満足する本発明例の鋼板である。
一方、供試材Ｎｏ．１、１５および１７は、製造条件が本発明で規定する範囲を外れるため、目的とする引張強度が得られなかった。
供試材Ｎｏ．２、８および１９は、化学組成が本発明で規定する範囲を外れるため、目的とする降伏比が得られなかった。
供試材Ｎｏ．４および７は、化学組成が本発明で規定する範囲を外れるため、目的とする引張強度が得られなかった。
供試材Ｎｏ．１８は、製造条件が本発明で規定する範囲を外れるため、目的とする降伏比が得られず、伸びフランジ性が好ましくなかった。
供試材Ｎｏ．２３および２８は、化学組成が本発明で規定する範囲を外れるため、目的とする降伏比が得られず、延性が好ましくなかった。
供試材Ｎｏ．２６は、製造条件が本発明で規定する範囲を外れるため、オーステナイトの面積率が少なくなり、目的とする降伏比が得られなかった。
また、本発明例のうち、製造条件が好ましい範囲にある供試材Ｎｏ．３、５、６、９〜１４、１６、２０〜２２、２５、２７および２９〜３５は、均一伸びが７．０％以上、穴広げ率が２５％以上であり、優れた延性と優れた伸びフランジ性を有する。
Claims (6)
- 鋼板の表面に溶融亜鉛めっき層を備える溶融亜鉛めっき鋼板において、
前記鋼板は、質量％で、Ｃ：０．０５％以上０．２５％以下、Ｓｉ：０．８％以上３．０％以下、Ｍｎ：１．５％以上５．０％以下、Ｐ：０．０５％以下、Ｓ：０．０１％以下、ｓｏｌ．Ａｌ：０．００１％以上２．５％以下、Ｂｉ：０．０００１％以上０．０１０％以下、Ｎ：０．０１％以下、残部Ｆｅおよび不純物からなる化学組成を有するとともに、面積率で、７０％以下のフェライトおよび５％以上２５％以下の残留オーステナイトを含有する鋼組織を有し、
前記溶融亜鉛めっき鋼板は、引張強度（ＴＳ）が７８０ＭＰａ以上であり、降伏比（ＹＲ）が０．４５以上０．８５以下であり、均一伸び（ＵＥＬ）が８．９％以上である機械特性を有する
ことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板。 - 前記化学組成が、質量％で、Ｔｉ：０．２％以下、Ｎｂ：０．２％以下、Ｖ：０．２％以下、Ｃｒ：１．０％以下、Ｍｏ：１．０％以下、Ｃｕ：１．０％以下、Ｎｉ：１．０％以下およびＢ：０．０１％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上をさらに含有することを特徴とする請求項１に記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
- 前記化学組成が、質量％で、Ｃａ：０．０１％以下、Ｍｇ：０．０１％以下、ＲＥＭ：０．０１％以下およびＺｒ：０．０１％以下からなる群から選ばれた１種または２種以上をさらに含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
- 穴広げ率（ＨＥＲ）が２５％以上である機械特性を有することを特徴とする請求項１から請求項３のいずれか１項に記載の溶融亜鉛めっき鋼板。
- 下記工程（Ａ）〜（Ｃ）を備えることを特徴とする請求項１から請求項４のいずれか１項に記載の溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法：
（Ａ）鋼材に１１００℃以上１３００℃以下で熱間圧延を開始し、８００℃以上１０００℃以下の温度域で熱間圧延を完了し、４００℃以上７５０℃以下の温度域で巻取を行って熱延鋼板とする熱間圧延工程；
（Ｂ）前記熱延鋼板に、酸洗および冷間圧延を施して冷延鋼板とする酸洗・冷間圧延工程；および
（Ｃ）前記冷延鋼板に、７２０℃以上９５０℃以下の温度域で再結晶焼鈍を施し、その後３５０℃以上７２０℃以下の温度域における平均冷却速度を５℃／秒以上２００℃／秒以下として１００℃以上３５０℃以下の温度域まで冷却し、１００℃以上５５０℃以下の温度域に１０秒間以上５００秒間以下保持し、引き続き、溶融亜鉛めっきを施す連続溶融亜鉛めっき工程。 - 請求項５に記載の製造方法により得られた溶融亜鉛めっき鋼板に４３０℃以上６００℃以下の温度域で合金化処理を施すことを特徴とする溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法。
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