JP5629251B2 - Imaging lens and imaging apparatus - Google Patents
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Description
本発明は、撮像レンズおよび撮像装置に関し、より詳しくは、CCD(Charge Coupled Device)やCMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor)等の撮像素子を用いた車載用カメラ、携帯端末用カメラ、監視カメラ等に使用されるのに好適な撮像レンズ、および該撮像レンズを備えた撮像装置に関するものである。 The present invention relates to an imaging lens and an imaging apparatus, and more particularly, to an in-vehicle camera, a mobile terminal camera, a surveillance camera, and the like using an imaging element such as a charge coupled device (CCD) or a complementary metal oxide semiconductor (CMOS). The present invention relates to an imaging lens suitable for the imaging, and an imaging device including the imaging lens.
CCDやCMOS等の撮像素子は近年非常に小型化および高画素化が進んでいる。それとともに、これら撮像素子を備えた撮像機器本体も小型化が進み、それに搭載される撮像レンズにも良好な光学性能に加え、小型化が求められている。一方、車載用カメラや監視カメラ等の用途では、小型化とともに、安価に構成可能で、広角で高性能であることが求められている。 In recent years, image sensors such as CCDs and CMOSs have been greatly reduced in size and pixels. At the same time, an image pickup apparatus body including these image pickup elements is also downsized, and an image pickup lens mounted thereon is required to be downsized in addition to good optical performance. On the other hand, in applications such as in-vehicle cameras and surveillance cameras, it is required to be compact and can be configured at low cost, and to have a wide angle and high performance.
下記特許文献1〜12には、小型のCCDが搭載されたカメラに使用可能で、プラスチック非球面レンズを用いた6枚構成のレンズ系が開示されている。 The following Patent Documents 1 to 12 disclose a six-lens lens system that can be used for a camera equipped with a small CCD and uses a plastic aspheric lens.
ところで、車載用カメラや監視カメラ等に搭載される撮像レンズに対する要求は年々厳しくなっており、さらなる小型化、低コスト化、広角化および高性能化が望まれている。 By the way, demands for imaging lenses mounted on in-vehicle cameras, surveillance cameras, and the like are becoming stricter year by year, and further downsizing, cost reduction, wide angle, and high performance are desired.
ここで、特許文献1に記載されたレンズ系は、半画角が40°以下であるため、広角化が不十分である。また、特許文献4,5,6に記載されたレンズ系は接合レンズを使用しているため、色収差や感度の面で有利であるが、使用条件によっては特殊な接合剤や加工をする必要がありコストアップとなる。また、特許文献7に記載されたレンズ系は、アナモフィックレンズであるため、安価に作製することができない。 Here, since the lens system described in Patent Document 1 has a half angle of view of 40 ° or less, widening of the angle is insufficient. In addition, since the lens systems described in Patent Documents 4, 5, and 6 use a cemented lens, they are advantageous in terms of chromatic aberration and sensitivity, but depending on the use conditions, it is necessary to perform a special cement or processing. There is a cost increase. Moreover, since the lens system described in Patent Document 7 is an anamorphic lens, it cannot be manufactured at low cost.
本発明は、上記事情に鑑み、小型化、低コスト化、広角化および高性能化が実現可能な撮像レンズ、および該撮像レンズを備えた撮像装置を提供することを目的とするものである。 In view of the circumstances described above, an object of the present invention is to provide an imaging lens that can be reduced in size, cost, wide angle, and high performance, and an imaging apparatus including the imaging lens.
本発明の撮像レンズは、物体側から順に、負の第1レンズと、負の第2レンズと、正の第3レンズと、正の第4レンズと、負の第5レンズと、正の第6レンズとの実質的に6枚のレンズからなり、
下記条件式(5−3)、(7−3)および(17)を満足することを特徴とするものである。
An imaging lens of the present invention, in order from the object side, a negative first lens, a negative second lens, a positive third lens, a fourth positive lens, and a negative fifth lens, a positive It consists essentially of 6 lenses with the 6th lens,
The following conditional expressions (5-3) , (7-3) and (17) are satisfied.
2.83<R2/f … (5−3)
0.19<(R12+R13)/(R12−R13) … (7−3)
−5<f123/f<−1.0 … (17)
ただし、
R2:前記第1レンズの像側の面の曲率半径
f:全系の焦点距離
R12:前記第6レンズの物体側の面の曲率半径
R13:前記第6レンズの像側の面の曲率半径
f123:前記第1レンズ、前記第2レンズおよび前記第3レンズの合成焦点距離
実質的に6枚のレンズからなる」とは、6枚のレンズ以外に,実質的にパワーを持たないレンズ、絞りやカバーガラス等のレンズ以外の光学要素、レンズフランジ、レンズバレル、撮像素子、手ぶれ補正機構等の機構部分等を持つものも含むことを意味する。
2.83 <R2 / f (5-3)
0.19 <(R12 + R13) / (R12-R13) (7-3)
−5 <f123 / f <−1.0 (17)
However,
R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens f: focal length of the entire system R12: radius of curvature of the object side surface of the sixth lens R13: radius of curvature of the image side surface of the sixth lens
f123: The composite focal length of the first lens, the second lens, and the third lens is substantially composed of six lenses ”. In addition to the six lenses, a lens having substantially no power, a diaphragm And a lens having an optical element other than a lens such as a cover glass, a lens flange, a lens barrel, an image sensor, a camera shake correction mechanism, and the like.
本発明の撮像レンズを実質的に6枚のレンズからなるものとすることで、良好な光学性能を得ることができるとともに、レンズ枚数を抑えることで、小型化とコストを抑えることが可能となる。 The shooting image lens of the present invention that consist of a substantially six lenses, it is possible to obtain excellent optical performance, by reducing the number of lenses can be reduced in size and cost Become.
なお、本発明においては、凸面、凹面、平面、両凹、メニスカス、両凸、平凸および平凹等といったレンズの面形状、正のレンズおよび負のレンズといったレンズの屈折力の符号は、非球面が含まれているものについてはとくに断りのない限り近軸領域で考えるものとする。また、本発明においては、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負とすることにする。 In the present invention, the surface shape of a lens such as a convex surface, concave surface, flat surface, biconcave, meniscus, biconvex, plano-convex and plano-concave, and the sign of the refractive power of a lens such as a positive lens and a negative lens are non- Those that contain a spherical surface are considered in the paraxial region unless otherwise noted. In the present invention, the sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side.
上記本発明の撮像レンズにおいては、下記条件式(11)〜(16)、(18)〜(21)を満足することが好ましい。なお、好ましい態様としては、下記条件式(11)〜(16)、(18)〜(21)のいずれか1つの構成を有するものでもよく、あるいは任意の2つ以上を組み合わせた構成を有するものでもよい。
In an imaging lens of the present invention, the following conditional expression (11) to (16), it is preferable to satisfy the (18) to (21). In addition, as a preferable aspect, it may have any one of the following conditional expressions (11) to (16), (18) to (21), or a structure in which two or more are combined. But you can.
9<L/f<16 … (11)
1<Bf/f<3 … (12)
νd3+νd5<50.00 … (13)
0.2≦(R3+R4)/(R3−R4)≦1.0 … (14)
−10≦(R5+R6)/(R5−R6)≦−1 … (15)
1.1≦(R1+R2)/(R1−R2)≦3.0 … (16)
2<f3/f<12 … (18)
0.01<D9/f<0.5 … (19)
1.0<f4/f<4.0 … (20)
2.5<ER1/f<8 … (21)
ただし、
L:第1レンズの物体側の面から像面までの光軸上の距離(バックフォーカス分は空気換算長)
f:全系の焦点距離
Bf:最も像側のレンズの像側の面から像面までの光軸上の距離(空気換算長)
νd3:第3レンズの材質のd線に対するアッベ数
νd5:第5レンズの材質のd線に対するアッベ数
R1:第1レンズの物体側の面の曲率半径
R2:第1レンズの像側の面の曲率半径
R3:第2レンズの物体側の面の曲率半径
R4:第2レンズの像側の面の曲率半径
R5:第3レンズの物体側の面の曲率半径
R6:第3レンズの像側の面の曲率半径
f3:第3レンズの焦点距離
f4:第4レンズの焦点距離
D9:第4レンズと第5レンズとの光軸上の空気間隔
ER1:第1レンズの物体側の面の有効半径
第1レンズの物体側の面から像面までの光軸上の距離Lと最も像側のレンズの像側の面から像面までの光軸上の距離Bfに関しては、最も像側のレンズから像面までの間に距離は空気換算したものを使用することとする(カバーガラスや各種フィルタが入っていた場合、その分は空気換算して計算する)。
9 <L / f <16 (11)
1 <Bf / f <3 (12)
νd3 + νd5 <50.00 (13)
0.2 ≦ (R3 + R4) / (R3−R4) ≦ 1.0 (14)
−10 ≦ (R5 + R6) / (R5-R6) ≦ −1 (15)
1.1 ≦ (R1 + R2) / (R1−R2) ≦ 3.0 (16)
2 <f3 / f <12 (18)
0.01 <D9 / f <0.5 (19)
1.0 <f4 / f <4.0 (20)
2.5 <ER1 / f <8 (21)
However,
L: Distance on the optical axis from the object side surface of the first lens to the image plane (the back focus is the air equivalent length)
f: focal length of the entire system Bf: distance on the optical axis from the image side surface of the lens closest to the image side to the image plane (air equivalent length)
νd3: Abbe number of the third lens material with respect to the d-line νd5: Abbe number of the fifth lens material with respect to the d-line R1: Curvature radius of the object side surface of the first lens R2: Image side surface of the first lens Curvature radius R3: Curvature radius of object side surface of second lens R4: Curvature radius of image side surface of second lens R5: Curvature radius of object side surface of third lens R6: Image side radius of third lens Radius of curvature of face
f3 : focal length of the third lens f4: focal length of the fourth lens D9: air distance ER1: effective radius of the object side surface of the first lens on the optical axis between the fourth lens and the fifth lens First lens The distance L on the optical axis from the object side surface to the image plane and the distance Bf on the optical axis from the image side surface to the image plane of the most image side lens are from the most image side lens to the image plane. The distance in between should be converted to air (if a cover glass or various filters are included, the corresponding amount is converted to air).
本発明の撮像装置は、上記記載の本発明の第1から第4の撮像レンズの少なくともいずれか1つを備えたことを特徴とするものである。 An imaging apparatus according to the present invention includes at least one of the first to fourth imaging lenses according to the present invention described above.
本発明の第1の撮像レンズによれば、最小6枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置等を好適に設定し、条件式(5)および(7)を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。 According to the first imaging lens of the present invention, in a minimum of six lens systems, the power arrangement in the entire system is suitably set so as to satisfy the conditional expressions (5) and (7). It is possible to achieve an imaging lens with high optical performance that can achieve downsizing, cost reduction, and wide angle, and that can correct various aberrations and obtain a good image up to the periphery of the imaging region. .
本発明の第2の撮像レンズによれば、最小6枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置等を好適に設定し、条件式(5−1)および(7−1)を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。 According to the second imaging lens of the present invention, in a minimum of six lens systems, the power arrangement and the like in the entire system are preferably set so as to satisfy the conditional expressions (5-1) and (7-1). As a result, it is possible to achieve downsizing, cost reduction, and wide-angle, as well as high-performance imaging lenses that can correct various aberrations and obtain good images up to the periphery of the imaging area. can do.
本発明の第3の撮像レンズによれば、最小6枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置、第5レンズの面形状等を好適に設定し、条件式(5−2)および(7−2)を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。 According to the third imaging lens of the present invention, in a minimum of six lens systems, the power arrangement in the entire system, the surface shape of the fifth lens, and the like are suitably set, and conditional expressions (5-2) and (7- 2) satisfying 2), it is possible to achieve downsizing, cost reduction, and wide angle, as well as high aberrations that can correct various aberrations and obtain a good image up to the periphery of the imaging region. An imaging lens having performance can be realized.
本発明の第4の撮像レンズによれば、最小6枚のレンズ系において、全系におけるパワー配置、第2レンズの面形状等を好適に設定し、条件式(5−3)および(7−3)を満足するようにしているため、小型化、低コスト化および広角化を達成できるとともに、諸収差を良好に補正して、結像領域周辺部まで良好な像を得ることができる高い光学性能を有する撮像レンズを実現することができる。 According to the fourth imaging lens of the present invention, in a minimum of six lens systems, the power arrangement in the entire system, the surface shape of the second lens, etc. are suitably set, and conditional expressions (5-3) and (7- Since 3) is satisfied, it is possible to achieve downsizing, cost reduction, and widening of the angle, as well as excellent correction of various aberrations to obtain a good image up to the periphery of the imaging region. An imaging lens having performance can be realized.
本発明の撮像装置によれば、本発明の撮像レンズを備えているため、小型で安価に構成でき、広い画角での撮影が可能であり、解像度の高い良好な像を得ることができる。 According to the image pickup apparatus of the present invention, since the image pickup lens of the present invention is provided, the image pickup lens of the present invention can be configured to be small and inexpensive, and can be photographed with a wide angle of view, and a good image with high resolution can be obtained.
以下、本発明の実施形態について図面を参照して詳細に説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
〔撮像レンズの実施形態〕
まず、図1を参照しながら、本発明の実施形態に係る撮像レンズについて説明する。図1は、本発明の実施形態に係る撮像レンズ1の構成と光路を示す図である。なお、図1に示す撮像レンズ1は後述する本発明の実施例1に係る撮像レンズに対応するものである。
Embodiment of imaging lens
First, an imaging lens according to an embodiment of the present invention will be described with reference to FIG. FIG. 1 is a diagram illustrating a configuration and an optical path of an imaging lens 1 according to an embodiment of the present invention. The imaging lens 1 shown in FIG. 1 corresponds to an imaging lens according to Example 1 of the present invention described later.
図1では、図の左側が物体側、右側が像側であり、無限遠の距離にある物点からの軸上光束2、全画角2ωでの軸外光束3、4、第1レンズの物体側の面の有効半径ER1も併せて示してある。図1では、撮像レンズ1が撮像装置に適用される場合を考慮して、撮像レンズ1の像点Pimを含む像面Simに配置された撮像素子5も図示している。撮像素子5は、撮像レンズ1により形成される光学像を電気信号に変換するものであり、例えばCCDイメージセンサやCMOSイメージセンサ等を用いることができる。 In FIG. 1, the left side of the drawing is the object side, the right side is the image side, the axial light beam 2 from an object point at an infinite distance, the off-axis light beams 3 and 4 at the full field angle 2ω, and the first lens The effective radius ER1 of the object side surface is also shown. In FIG. 1, the imaging element 5 disposed on the image plane Sim including the image point Pim of the imaging lens 1 is also illustrated in consideration of the case where the imaging lens 1 is applied to the imaging apparatus. The imaging device 5 converts an optical image formed by the imaging lens 1 into an electrical signal, and for example, a CCD image sensor or a CMOS image sensor can be used.
なお、撮像レンズ1を撮像装置に適用する際には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、カバーガラスや、ローパスフィルタまたは赤外線カットフィルタ等を設けることが好ましく、図1では、これらを想定した平行平板状の光学部材PPを最も像側のレンズと撮像素子5(像面Sim)との間に配置した例を示している。 When the imaging lens 1 is applied to an imaging apparatus, it is preferable to provide a cover glass, a low-pass filter, an infrared cut filter, or the like according to the configuration on the camera side on which the lens is mounted. An example is shown in which an assumed parallel plate-shaped optical member PP is disposed between a lens closest to the image side and the image sensor 5 (image plane Sim).
まず、本発明の第1の実施形態の構成について説明する。本発明の第1の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負の第1レンズL1と、負の第2レンズL2と、正の第3レンズL3と、正の第4レンズL4と、負の第5レンズL5と、正の第6レンズL6とを備える。図1に示す例では、第3レンズL3と第4レンズL4との間に開口絞りStが配置されている。なお、図1における開口絞りStは、形状や大きさを表すものではなく、光軸Z上の位置を示すものである。開口絞りStを第3レンズL3と第4レンズL4との間に配置することで、系全体を小型化することが可能となる。開口絞りStが物体側に近い位置にあると、第1レンズL1の外径を小さくすることが容易となるが、開口絞りStが物体側に近づきすぎると第1レンズL1および第2レンズL2で軸上光線と軸外光線との分離が難しくなり、像面湾曲の補正が困難となる。開口絞りStを第3レンズL3と第4レンズL4との間に配置することで、レンズ径を小型化しながら像面湾曲を補正することが容易となる。 First, the configuration of the first embodiment of the present invention will be described. The imaging lens according to the first embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens L1, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive fourth lens L4. , A negative fifth lens L5 and a positive sixth lens L6. In the example shown in FIG. 1, an aperture stop St is disposed between the third lens L3 and the fourth lens L4. Note that the aperture stop St in FIG. 1 does not indicate the shape or size, but indicates the position on the optical axis Z. By disposing the aperture stop St between the third lens L3 and the fourth lens L4, the entire system can be reduced in size. If the aperture stop St is close to the object side, it is easy to reduce the outer diameter of the first lens L1, but if the aperture stop St is too close to the object side, the first lens L1 and the second lens L2 Separation of on-axis rays and off-axis rays becomes difficult, and correction of field curvature becomes difficult. By disposing the aperture stop St between the third lens L3 and the fourth lens L4, it becomes easy to correct the curvature of field while reducing the lens diameter.
この撮像レンズは、最小6枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、物体側に配置された2枚のレンズである第1レンズL1と第2レンズL2とをともに負のレンズとすることで、レンズ系全体を広角化することが容易となる。また、最も物体側に負のレンズを2枚並べることで、負のパワーを2枚のレンズで分担することができ、広い画角から入射する光線を段階的に曲げることができるため、ディストーションを効果的に補正することができる。正のレンズも第3レンズL3と第4レンズL4と第6レンズL6との3枚とすることで、像面で像を結ぶための収束作用および正のレンズに求められる各収差の補正をこれらの3枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。 By configuring the imaging lens with a small number of lenses, such as a minimum of six, it is possible to reduce the cost and reduce the total length in the optical axis direction. In addition, the first lens L1 and the second lens L2, which are two lenses disposed on the object side, are both negative lenses, so that it is easy to widen the angle of the entire lens system. Also, by arranging two negative lenses on the most object side, the negative power can be shared by the two lenses, and the incident light from a wide angle of view can be bent step by step. It can be corrected effectively. The positive lens is also composed of the third lens L3, the fourth lens L4, and the sixth lens L6, so that the convergence function for forming an image on the image plane and the correction of each aberration required for the positive lens are performed. Can be shared by the three lenses, and can be corrected effectively.
第3レンズL3を正のレンズとすることで、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。第4レンズL4を正のレンズ、第5レンズL5を負のレンズとすることで、軸上の色収差および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。第6レンズL6を正のレンズとすることで、周辺の光線が撮像レンズの結像面に入射する角度を小さくすることができ、シェーディングを抑えることができる。第4レンズL4を正のレンズ、第5レンズL5を負のレンズ、第6レンズL6を正のレンズとすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。物体側から順に、負、負、正、正、負、正のパワー配置とすることで、F値が小さなレンズ系においても、小型、広角で良好な解像性を持ったレンズ系を得ることが可能になる。 By using the third lens L3 as a positive lens, it is possible to favorably correct the curvature of field. By using the fourth lens L4 as a positive lens and the fifth lens L5 as a negative lens, it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. By using the sixth lens L6 as a positive lens, it is possible to reduce the angle at which peripheral rays are incident on the imaging surface of the imaging lens, and to suppress shading. By using the fourth lens L4 as a positive lens, the fifth lens L5 as a negative lens, and the sixth lens L6 as a positive lens, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field. By using negative, negative, positive, positive, negative, and positive power arrangement in order from the object side, a lens system with a small size, wide angle, and good resolution can be obtained even in a lens system with a small F value. Is possible.
また、本発明の第1の実施形態に係る撮像レンズは、下記条件式(5)および(7)を満足するように構成されている。 The imaging lens according to the first embodiment of the present invention is configured to satisfy the following conditional expressions (5) and (7).
3.12<R2/f<4.05 … (5)
0.19<(R12+R13)/(R12−R13)<0.63 … (7)
ただし、
R2:第1レンズL1の像側の面の曲率半径
f:全系の焦点距離
R12:第6レンズL6の物体側の面の曲率半径
R13:第6レンズL6の像側の面の曲率半径
条件式(5)の上限を満足することで、第1レンズL1の像側の面の曲率半径を小さくすることが容易となって、第1レンズL1のパワーが強くなり、広角化が容易となる。条件式(5)の下限を満足することで、第1レンズL1の像側の面の曲率半径が小さくなりすぎるのを抑えることが容易となり、この面で光線が急激に曲がるのを抑えることが容易となるため、第1レンズL1のレンズ径を抑えることが容易となるか、第1レンズL1の像側の面が深くなるのを抑えることが容易となり、加工が容易となることでコストを抑えることが容易となる。
3.12 <R2 / f <4.05 (5)
0.19 <(R12 + R13) / (R12-R13) <0.63 (7)
However,
R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens L1 f: focal length of the entire system R12: radius of curvature of the object side surface of the sixth lens L6 R13: radius of curvature of the image side surface of the sixth lens L6 By satisfying the upper limit of Expression (5), it becomes easy to reduce the radius of curvature of the image side surface of the first lens L1, the power of the first lens L1 is increased, and the widening of the angle is facilitated. . By satisfying the lower limit of the conditional expression (5), it is easy to suppress the curvature radius of the image side surface of the first lens L1 from becoming too small, and it is possible to suppress the light beam from being bent sharply on this surface. Therefore, it is easy to suppress the lens diameter of the first lens L1, or it is easy to suppress the image side surface of the first lens L1 from being deepened, and the processing is facilitated to reduce the cost. It becomes easy to suppress.
条件式(7)の上限を満足することで、第6レンズL6のパワーを強くすることが容易となり、光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。第6レンズL6は正レンズであるため、条件式(7)の下限を満足することで、第6レンズL6は物体側の面の曲率半径絶対値が像側の面の曲率半径絶対値より大きいレンズとなり、さらに物体側の面の曲率半径絶対値と像側の面の曲率半径絶対値の差を大きくすることが容易となり、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。 By satisfying the upper limit of the conditional expression (7), it becomes easy to increase the power of the sixth lens L6, it is easy to suppress the angle at which the light beam enters the image sensor, and it is easy to suppress shading. . Since the sixth lens L6 is a positive lens, the absolute value of the curvature radius of the object side surface of the sixth lens L6 is larger than the absolute value of the curvature radius of the image side surface by satisfying the lower limit of the conditional expression (7). In addition, it becomes easy to increase the difference between the absolute value of the curvature radius of the object side surface and the absolute value of the curvature radius of the image side surface, and it becomes easy to correct curvature of field and coma.
次に、本発明の第2の実施形態の構成について説明する。本発明の第2の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負の第1レンズL1と、負の第2レンズL2と、正の第3レンズL3と、正の第4レンズL4と、負の第5レンズL5と、正の第6レンズL6とを備える。 Next, the configuration of the second exemplary embodiment of the present invention will be described. The imaging lens according to the second embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens L1, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive fourth lens L4. , A negative fifth lens L5 and a positive sixth lens L6.
この撮像レンズは、最小6枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、物体側に配置された2枚のレンズである第1レンズL1と第2レンズL2とをともに負のレンズとすることで、レンズ系全体を広角化することが容易となる。また、最も物体側に負のレンズを2枚並べることで、負のパワーを2枚のレンズで分担することができ、広い画角から入射する光線を段階的に曲げることができるため、ディストーションを効果的に補正することができる。正のレンズも第3レンズL3と第4レンズL4と第6レンズL6との3枚とすることで、像面で像を結ぶための収束作用および正のレンズに求められる各収差の補正をこれらの3枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。 By configuring the imaging lens with a small number of lenses, such as a minimum of six, it is possible to reduce the cost and reduce the total length in the optical axis direction. In addition, the first lens L1 and the second lens L2, which are two lenses disposed on the object side, are both negative lenses, so that it is easy to widen the angle of the entire lens system. Also, by arranging two negative lenses on the most object side, the negative power can be shared by the two lenses, and the incident light from a wide angle of view can be bent step by step. It can be corrected effectively. The positive lens is also composed of the third lens L3, the fourth lens L4, and the sixth lens L6, so that the convergence function for forming an image on the image plane and the correction of each aberration required for the positive lens are performed. Can be shared by the three lenses, and can be corrected effectively.
第3レンズL3を正のレンズとすることで、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。第4レンズL4を正のレンズ、第5レンズL5を負のレンズとすることで、軸上の色収差および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。第6レンズL6を正のレンズとすることで、周辺の光線が撮像レンズの結像面に入射する角度を小さくすることができ、シェーディングを抑えることができる。第4レンズL4を正のレンズ、第5レンズL5を負のレンズ、第6レンズL6を正のレンズとすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。物体側から順に、負、負、正、正、負、正のパワー配置とすることで、F値が小さなレンズ系においても、小型、広角で良好な解像性を持ったレンズ系を得ることが可能になる。 By using the third lens L3 as a positive lens, it is possible to favorably correct the curvature of field. By using the fourth lens L4 as a positive lens and the fifth lens L5 as a negative lens, it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. By using the sixth lens L6 as a positive lens, it is possible to reduce the angle at which peripheral rays are incident on the imaging surface of the imaging lens, and to suppress shading. By using the fourth lens L4 as a positive lens, the fifth lens L5 as a negative lens, and the sixth lens L6 as a positive lens, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field. By using negative, negative, positive, positive, negative, and positive power arrangement in order from the object side, a lens system with a small size, wide angle, and good resolution can be obtained even in a lens system with a small F value. Is possible.
また、本発明の第2の実施形態に係る撮像レンズは、下記条件式(5−1)および(7−1)を満足するように構成されている。 The imaging lens according to the second embodiment of the present invention is configured to satisfy the following conditional expressions (5-1) and (7-1).
1.18<R2/f<4.05 … (5−1)
0.44<(R12+R13)/(R12−R13)<0.63 … (7−1)
ただし、
R2:第1レンズL1の像側の面の曲率半径
f:全系の焦点距離
R12:第6レンズL6の物体側の面の曲率半径
R13:第6レンズL6の像側の面の曲率半径
条件式(5−1)の上限を満足することで、第1レンズL1の像側の面の曲率半径を小さくすることが容易となって、第1レンズL1のパワーが強くなり、広角化が容易となる。条件式(5−1)の下限を満足することで、第1レンズL1の像側の面の曲率半径が小さくなりすぎるのを抑えることが容易となり、この面で光線が急激に曲がるのを抑えることが容易となるため、第1レンズL1のレンズ径を抑えることが容易となるか、第1レンズL1の像側の面が深くなるのを抑えることが容易となり、加工が容易となることでコストを抑えることが容易となる。
1.18 <R2 / f <4.05 (5-1)
0.44 <(R12 + R13) / (R12-R13) <0.63 (7-1)
However,
R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens L1 f: focal length of the entire system R12: radius of curvature of the object side surface of the sixth lens L6 R13: radius of curvature of the image side surface of the sixth lens L6 By satisfying the upper limit of the expression (5-1), it is easy to reduce the radius of curvature of the image side surface of the first lens L1, the power of the first lens L1 is increased, and a wide angle is easily obtained. It becomes. By satisfying the lower limit of the conditional expression (5-1), it is easy to suppress the curvature radius of the image side surface of the first lens L1 from becoming too small, and it is possible to suppress the sudden bending of the light beam on this surface. Therefore, it is easy to suppress the lens diameter of the first lens L1, or it is easy to suppress the image side surface of the first lens L1 from becoming deep, and the processing becomes easy. It becomes easy to hold down the cost.
条件式(7−1)の上限を満足することで、第6レンズL6のパワーを強くすることが容易となり、光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。第6レンズL6は正レンズであるため、条件式(7−1)の下限を満足することで、第6レンズL6は物体側の面の曲率半径絶対値が像側の面の曲率半径絶対値より大きいレンズとなり、さらに物体側の面の曲率半径絶対値と像側の面の曲率半径絶対値の差を大きくすることが容易となり、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。 By satisfying the upper limit of the conditional expression (7-1), it becomes easy to increase the power of the sixth lens L6, it is easy to suppress the angle at which the light beam enters the image sensor, and it is easy to suppress shading. It becomes. Since the sixth lens L6 is a positive lens, by satisfying the lower limit of the conditional expression (7-1), the absolute value of the curvature radius of the object side surface of the sixth lens L6 is the absolute value of the curvature radius of the image side surface. It becomes easier to increase the difference between the absolute value of the radius of curvature of the object side surface and the absolute value of the radius of curvature of the image side surface, and it becomes easy to correct curvature of field and coma.
次に、本発明の第3の実施形態の構成について説明する。本発明の第3の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負の第1レンズL1と、負の第2レンズL2と、正の第3レンズL3と、正の第4レンズL4と、負の第5レンズL5と、正の第6レンズL6とを備える。 Next, the configuration of the third exemplary embodiment of the present invention will be described. The imaging lens according to the third embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens L1, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive fourth lens L4. , A negative fifth lens L5 and a positive sixth lens L6.
この撮像レンズは、最小6枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、物体側に配置された2枚のレンズである第1レンズL1と第2レンズL2とをともに負のレンズとすることで、レンズ系全体を広角化することが容易となる。また、最も物体側に負のレンズを2枚並べることで、負のパワーを2枚のレンズで分担することができ、広い画角から入射する光線を段階的に曲げることができるため、ディストーションを効果的に補正することができる。正のレンズも第3レンズL3と第4レンズL4と第6レンズL6との3枚とすることで、像面で像を結ぶための収束作用および正のレンズに求められる各収差の補正をこれらの3枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。 By configuring the imaging lens with a small number of lenses, such as a minimum of six, it is possible to reduce the cost and reduce the total length in the optical axis direction. In addition, the first lens L1 and the second lens L2, which are two lenses disposed on the object side, are both negative lenses, so that it is easy to widen the angle of the entire lens system. Also, by arranging two negative lenses on the most object side, the negative power can be shared by the two lenses, and the incident light from a wide angle of view can be bent step by step. It can be corrected effectively. The positive lens is also composed of the third lens L3, the fourth lens L4, and the sixth lens L6, so that the convergence function for forming an image on the image plane and the correction of each aberration required for the positive lens are performed. Can be shared by the three lenses, and can be corrected effectively.
第3レンズL3を正のレンズとすることで、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。第4レンズL4を正のレンズ、第5レンズL5を負のレンズとすることで、軸上の色収差および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。第6レンズL6を正のレンズとすることで、周辺の光線が撮像レンズの結像面に入射する角度を小さくすることができ、シェーディングを抑えることができる。第4レンズL4を正のレンズ、第5レンズL5を負のレンズ、第6レンズL6を正のレンズとすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。物体側から順に、負、負、正、正、負、正のパワー配置とすることで、F値が小さなレンズ系においても、小型、広角で良好な解像性を持ったレンズ系を得ることが可能になる。 By using the third lens L3 as a positive lens, it is possible to favorably correct the curvature of field. By using the fourth lens L4 as a positive lens and the fifth lens L5 as a negative lens, it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. By using the sixth lens L6 as a positive lens, it is possible to reduce the angle at which peripheral rays are incident on the imaging surface of the imaging lens, and to suppress shading. By using the fourth lens L4 as a positive lens, the fifth lens L5 as a negative lens, and the sixth lens L6 as a positive lens, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field. By using negative, negative, positive, positive, negative, and positive power arrangement in order from the object side, a lens system with a small size, wide angle, and good resolution can be obtained even in a lens system with a small F value. Is possible.
また、第3の実施形態に係る撮像レンズは、第5レンズL5の像側の面が平面または凸面である。第5レンズL5の像側の面を平面または凸面とすることで、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。 In the imaging lens according to the third embodiment, the image-side surface of the fifth lens L5 is a flat surface or a convex surface. By making the image side surface of the fifth lens L5 a flat surface or a convex surface, it becomes easy to correct field curvature and coma.
また、本発明の第3の実施形態に係る撮像レンズは、下記条件式(5−2)および(7−2)を満足するように構成されている。 The imaging lens according to the third embodiment of the present invention is configured to satisfy the following conditional expressions (5-2) and (7-2).
2.22<R2/f<3.52 … (5−2)
0.00<(R12+R13)/(R12−R13)<0.63 … (7−2)
ただし、
R2:第1レンズL1の像側の面の曲率半径
f:全系の焦点距離
R12:第6レンズL6の物体側の面の曲率半径
R13:第6レンズL6の像側の面の曲率半径
条件式(5−2)の上限を満足することで、第1レンズL1の像側の面の曲率半径を小さくすることが容易となって、第1レンズL1のパワーが強くなり、広角化が容易となる。条件式(5−2)の下限を満足することで、第1レンズL1の像側の面の曲率半径が小さくなりすぎるのを抑えることが容易となり、この面で光線が急激に曲がるのを抑えることが容易となるため、第1レンズL1のレンズ径を抑えることが容易となるか、第1レンズL1の像側の面が深くなるのを抑えることが容易となり、加工が容易となることでコストを抑えることが容易となる。
2.22 <R2 / f <3.52 (5-2)
0.00 <(R12 + R13) / (R12-R13) <0.63 (7-2)
However,
R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens L1 f: focal length of the entire system R12: radius of curvature of the object side surface of the sixth lens L6 R13: radius of curvature of the image side surface of the sixth lens L6 By satisfying the upper limit of Expression (5-2), it becomes easy to reduce the radius of curvature of the image side surface of the first lens L1, the power of the first lens L1 is increased, and the wide angle can be easily increased. It becomes. By satisfying the lower limit of the conditional expression (5-2), it is easy to suppress the radius of curvature of the image side surface of the first lens L1 from becoming too small, and it is possible to suppress the light beam from bending sharply on this surface. Therefore, it is easy to suppress the lens diameter of the first lens L1, or it is easy to suppress the image side surface of the first lens L1 from becoming deep, and the processing becomes easy. It becomes easy to hold down the cost.
条件式(7−2)の上限を満足することで、第6レンズL6のパワーを強くすることが容易となり、光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。第6レンズL6は正レンズであるため、条件式(7−2)の下限を満足することで、第6レンズL6は物体側の面の曲率半径絶対値が像側の面の曲率半径絶対値より大きいレンズとなり、さらに物体側の面の曲率半径絶対値と像側の面の曲率半径絶対値の差を大きくすることが容易となり、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。 By satisfying the upper limit of the conditional expression (7-2), it becomes easy to increase the power of the sixth lens L6, it is easy to suppress the angle at which the light beam enters the image sensor, and it is easy to suppress shading. It becomes. Since the sixth lens L6 is a positive lens, by satisfying the lower limit of the conditional expression (7-2), the absolute value of the curvature radius of the object side surface of the sixth lens L6 is the absolute value of the curvature radius of the image side surface. It becomes easier to increase the difference between the absolute value of the radius of curvature of the object side surface and the absolute value of the radius of curvature of the image side surface, and it becomes easy to correct curvature of field and coma.
次に、本発明の第4の実施形態の構成について説明する。本発明の第4の実施形態に係る撮像レンズは、物体側から順に、負の第1レンズL1と、負の第2レンズL2と、正の第3レンズL3と、正の第4レンズL4と、負の第5レンズL5と、正の第6レンズL6とを備える。 Next, the structure of the 4th Embodiment of this invention is demonstrated. The imaging lens according to the fourth embodiment of the present invention includes, in order from the object side, a negative first lens L1, a negative second lens L2, a positive third lens L3, and a positive fourth lens L4. , A negative fifth lens L5 and a positive sixth lens L6.
この撮像レンズは、最小6枚という少ないレンズ枚数で構成することで、低コスト化とともに光軸方向の全長の小型化を図ることができる。また、物体側に配置された2枚のレンズである第1レンズL1と第2レンズL2とをともに負のレンズとすることで、レンズ系全体を広角化することが容易となる。また、最も物体側に負のレンズを2枚並べることで、負のパワーを2枚のレンズで分担することができ、広い画角から入射する光線を段階的に曲げることができるため、ディストーションを効果的に補正することができる。正のレンズも第3レンズL3と第4レンズL4と第6レンズL6との3枚とすることで、像面で像を結ぶための収束作用および正のレンズに求められる各収差の補正をこれらの3枚のレンズで分担することができ、効果的に補正することができる。 By configuring the imaging lens with a small number of lenses, such as a minimum of six, it is possible to reduce the cost and reduce the total length in the optical axis direction. In addition, the first lens L1 and the second lens L2, which are two lenses disposed on the object side, are both negative lenses, so that it is easy to widen the angle of the entire lens system. Also, by arranging two negative lenses on the most object side, the negative power can be shared by the two lenses, and the incident light from a wide angle of view can be bent step by step. It can be corrected effectively. The positive lens is also composed of the third lens L3, the fourth lens L4, and the sixth lens L6, so that the convergence function for forming an image on the image plane and the correction of each aberration required for the positive lens are performed. Can be shared by the three lenses, and can be corrected effectively.
第3レンズL3を正のレンズとすることで、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。第4レンズL4を正のレンズ、第5レンズL5を負のレンズとすることで、軸上の色収差および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。第6レンズL6を正のレンズとすることで、周辺の光線が撮像レンズの結像面に入射する角度を小さくすることができ、シェーディングを抑えることができる。第4レンズL4を正のレンズ、第5レンズL5を負のレンズ、第6レンズL6を正のレンズとすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。物体側から順に、負、負、正、正、負、正のパワー配置とすることで、F値が小さなレンズ系においても、小型、広角で良好な解像性を持ったレンズ系を得ることが可能になる。 By using the third lens L3 as a positive lens, it is possible to favorably correct the curvature of field. By using the fourth lens L4 as a positive lens and the fifth lens L5 as a negative lens, it is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. By using the sixth lens L6 as a positive lens, it is possible to reduce the angle at which peripheral rays are incident on the imaging surface of the imaging lens, and to suppress shading. By using the fourth lens L4 as a positive lens, the fifth lens L5 as a negative lens, and the sixth lens L6 as a positive lens, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field. By using negative, negative, positive, positive, negative, and positive power arrangement in order from the object side, a lens system with a small size, wide angle, and good resolution can be obtained even in a lens system with a small F value. Is possible.
また、第4の実施形態に係る撮像レンズは、第2レンズL2の物体側の面が平面または凹面である。第2レンズL2の物体側の面を平面または凹面とすることで、広角化が容易となる。 In the imaging lens according to the fourth embodiment, the object-side surface of the second lens L2 is a flat surface or a concave surface. By making the object-side surface of the second lens L2 a flat surface or a concave surface, it is easy to widen the angle.
また、本発明の第4の実施形態に係る撮像レンズは、下記条件式(5−3)および(7−3)を満足するように構成されている。 The imaging lens according to the fourth embodiment of the present invention is configured to satisfy the following conditional expressions (5-3) and (7-3).
2.83<R2/f … (5−3)
0.19<(R12+R13)/(R12−R13) … (7−3)
ただし、
R2:第1レンズL1の像側の面の曲率半径
f:全系の焦点距離
R12:第6レンズL6の物体側の面の曲率半径
R13:第6レンズL6の像側の面の曲率半径
条件式(5−3)の下限を満足することで、第1レンズL1の像側の面の曲率半径が小さくなりすぎるのを抑えることが容易となり、この面で光線が急激に曲がるのを抑えることが容易となるため、第1レンズL1のレンズ径を抑えることが容易となるか、第1レンズL1の像側の面が深くなるのを抑えることが容易となり、加工が容易となることでコストを抑えることが容易となる。
2.83 <R2 / f (5-3)
0.19 <(R12 + R13) / (R12-R13) (7-3)
However,
R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens L1 f: focal length of the entire system R12: radius of curvature of the object side surface of the sixth lens L6 R13: radius of curvature of the image side surface of the sixth lens L6 By satisfying the lower limit of Expression (5-3), it becomes easy to suppress the curvature radius of the image side surface of the first lens L1 from becoming too small, and to suppress the sudden bending of the light beam on this surface. Therefore, it is easy to suppress the lens diameter of the first lens L1, or it is easy to suppress the image side surface of the first lens L1 from being deepened, and the processing is facilitated to reduce the cost. It becomes easy to suppress.
第6レンズL6は正レンズであるため、条件式(7−3)の下限を満足することで、第6レンズL6は物体側の面の曲率半径絶対値が像側の面の曲率半径絶対値より大きいレンズとなり、さらに物体側の面の曲率半径絶対値と像側の面の曲率半径絶対値の差を大きくすることが容易となり、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。 Since the sixth lens L6 is a positive lens, by satisfying the lower limit of the conditional expression (7-3), the absolute value of the curvature radius of the object side surface of the sixth lens L6 is the absolute value of the curvature radius of the image side surface. It becomes easier to increase the difference between the absolute value of the radius of curvature of the object side surface and the absolute value of the radius of curvature of the image side surface, and it becomes easy to correct curvature of field and coma.
上記第1から第4の実施形態に係る撮像レンズは、他の実施形態の構成の少なくとも1つ、または他の実施形態における好ましい構成の少なくとも1つを有するものであってもよい。例えば、第1の実施形態に係る撮像レンズが、第2の実施形態の構成を有するものであってもよく、第2の実施形態に係る撮像レンズが第1の実施形態の構成において述べた好ましい構成を有するものであってもよい。 The imaging lens according to the first to fourth embodiments may have at least one of the configurations of the other embodiments, or at least one of the preferable configurations of the other embodiments. For example, the imaging lens according to the first embodiment may have the configuration of the second embodiment, and the imaging lens according to the second embodiment is preferably described in the configuration of the first embodiment. It may have a configuration.
次に、本発明の上記第1から第4の実施形態に係る撮像レンズが有することが好ましい構成を挙げて、その作用効果について説明する。なお、好ましい態様としては、以下のいずれか1つの構成を有するものでもよく、あるいは任意の2つ以上を組み合わせた構成を有するものでもよい。 Next, the effects of the imaging lenses according to the first to fourth embodiments of the present invention that are preferably included will be described. In addition, as a preferable aspect, it may have any one of the following configurations, or may have a configuration combining any two or more.
下記条件式(11)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (11) is satisfied.
9<L/f<16 … (11)
ただし、
L:第1レンズの物体側の面から像面までの光軸上の距離(バックフォーカス分は空気換算長)
f:全系の焦点距離
条件式(11)の上限を上回ると、広角化は容易に達成できるがレンズ系が大型化してしまう。条件式(11)の下限を下回ると、レンズ系は小型化することができるが、広角化を達成することが困難となる。
9 <L / f <16 (11)
However,
L: Distance on the optical axis from the object side surface of the first lens to the image plane (the back focus is the air equivalent length)
f: Focal length of entire system If the upper limit of conditional expression (11) is exceeded, widening can be easily achieved, but the lens system becomes large. If the lower limit of conditional expression (11) is not reached, the lens system can be miniaturized, but it is difficult to achieve a wide angle.
下記条件式(12)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (12) is satisfied.
1<Bf/f<3 … (12)
ただし、
Bf:最も像側のレンズの像側の面から像面までの光軸上の距離(空気換算長)
f:全系の焦点距離
条件式(12)の上限を満足することで、レンズ系の小型化が容易となる。条件式(12)の下限を満足することで、バックフォーカスの確保が容易となる。
1 <Bf / f <3 (12)
However,
Bf: Distance on the optical axis from the image side surface of the lens closest to the image side to the image surface (air equivalent length)
f: Focal length of entire system By satisfying the upper limit of conditional expression (12), it is easy to reduce the size of the lens system. Satisfying the lower limit of conditional expression (12) makes it easy to secure the back focus.
下記条件式(13)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (13) is satisfied.
νd3+νd5<50.0 … (13)
ただし、
νd3:第3レンズL3の材質のd線に対するアッベ数
νd5:第5レンズL5の材質のd線に対するアッベ数
条件式(13)の上限を満足することで、第3レンズL3および第5レンズL5のアッベ数を小さくすることが容易となり、軸上の色収差および倍率の色収差の補正が容易となる。
νd3 + νd5 <50.0 (13)
However,
νd3: Abbe number with respect to d-line of material of third lens L3 νd5: Abbe number with respect to d-line of material of fifth lens L5 By satisfying the upper limit of conditional expression (13), third lens L3 and fifth lens L5 It is easy to reduce the Abbe number, and it is easy to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
下記条件式(14)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (14) is satisfied.
0.2≦(R3+R4)/(R3−R4)≦1.0 … (14)
ただし、
R3:第2レンズL2の物体側の面の曲率半径
R4:第2レンズL2の像側の面の曲率半径
第2レンズL2は負のレンズであるため、条件式(14)を満足することで、第2レンズL2を物体側の曲率半径絶対値が像側の曲率半径絶対値より大きい両凹レンズとすることができ、第2レンズL2のパワーを強くすることが容易となり、広角化が容易となるとともに、像面湾曲およびディストーションの補正が容易となる。第2レンズL2は負のレンズであるため、条件式(14)の上限を上回ると第2レンズL2が物体側に凸面を向けたメニスカスレンズとなる。条件式(14)の上限を満足することで、第2レンズL2を両凹レンズとすることができ、像面湾曲およびディストーションの補正が容易となる。条件式(14)の下限を満足することで、第2レンズL2の物体側の面と像側の面との曲率半径絶対値が近くなるのを抑えることができるため、物体側の面の曲率半径絶対値が小さくなりすぎるのを抑えることが容易となり、像面湾曲の補正が容易となる。
0.2 ≦ (R3 + R4) / (R3−R4) ≦ 1.0 (14)
However,
R3: radius of curvature of the object side surface of the second lens L2 R4: radius of curvature of the image side surface of the second lens L2 Since the second lens L2 is a negative lens, the conditional expression (14) is satisfied. The second lens L2 can be a biconcave lens in which the absolute value of the curvature radius on the object side is larger than the absolute value of the curvature radius on the image side. This makes it easy to increase the power of the second lens L2 and facilitate widening the angle. At the same time, correction of field curvature and distortion is facilitated. Since the second lens L2 is a negative lens, when the upper limit of conditional expression (14) is exceeded, the second lens L2 becomes a meniscus lens with a convex surface facing the object side. By satisfying the upper limit of the conditional expression (14), the second lens L2 can be a biconcave lens, and field curvature and distortion can be easily corrected. By satisfying the lower limit of the conditional expression (14), it is possible to prevent the absolute value of the radius of curvature between the object-side surface and the image-side surface of the second lens L2 from becoming close. It becomes easy to suppress the radius absolute value from becoming too small, and correction of field curvature becomes easy.
下記条件式(15)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (15) is satisfied.
−10≦(R5+R6)/(R5−R6)≦−1 … (15)
ただし、
R5:第3レンズL3の物体側の面の曲率半径
R6:第3レンズL3の像側の面の曲率半径
条件式(15)の上限を満足することで、第3レンズL3を物体側に凸面を向けた正メニスカス形状とすることができ、像面湾曲の補正が容易となる。条件式(15)の下限を満足することで、第3レンズL3の物体側の面と像側の面の曲率半径が近くなり、第3レンズL3のパワーが弱くなりすぎるのを抑えることができ、像面湾曲および倍率の色収差の補正が容易となる。
−10 ≦ (R5 + R6) / (R5-R6) ≦ −1 (15)
However,
R5: radius of curvature of the object side surface of the third lens L3 R6: radius of curvature of the image side surface of the third lens L3 By satisfying the upper limit of the conditional expression (15), the third lens L3 is convex on the object side. Therefore, the curvature of field can be easily corrected. By satisfying the lower limit of the conditional expression (15), it is possible to prevent the curvature radius of the object side surface and the image side surface of the third lens L3 from becoming close and the power of the third lens L3 from becoming too weak. In addition, it becomes easy to correct curvature of field and chromatic aberration of magnification.
下記条件式(16)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (16) is satisfied.
1.1≦(R1+R2)/(R1−R2)≦3.0 … (16)
ただし、
R1:第1レンズL1の物体側の面の曲率半径
R2:第1レンズL1の像側の面の曲率半径
条件式(16)の上限を満足することで、第1レンズL1の物体側の面と像側の面との曲率半径が近くなりすぎるのを防ぐことができ、第1レンズL1のパワーを強くすることが容易となるため広角化が容易となる。条件式(16)の下限を満足することで、第1レンズL1の物体側の面の曲率半径を小さくすることが容易となり、ディストーションの補正が容易となる。
1.1 ≦ (R1 + R2) / (R1−R2) ≦ 3.0 (16)
However,
R1: radius of curvature of the object side surface of the first lens L1 R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens L1 By satisfying the upper limit of the conditional expression (16), the object side surface of the first lens L1 And the image-side surface can be prevented from becoming too close to each other, and it is easy to increase the power of the first lens L1, so that widening of the angle is facilitated. By satisfying the lower limit of the conditional expression (16), it becomes easy to reduce the radius of curvature of the object side surface of the first lens L1, and distortion can be easily corrected.
下記条件式(17)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (17) is satisfied.
−5<f123/f<−1.0 … (17)
ただし、
f123:第1レンズL1、第2レンズL2および第3レンズL3の合成焦点距離
f:全系の焦点距離
条件式(17)の上限を上回ると、第1レンズL1と第2レンズL2との負のパワーが強くなり、広角化は容易となるが、像面湾曲の補正が困難となるか、第3レンズL3のパワーが弱くなり、倍率の色収差の補正が困難となる。条件式(17)の下限を下回ると、第1レンズL1と第2レンズL2との負のパワーが弱くなり、広角化が困難となるか、レンズ系が大型化してしまう。
−5 <f123 / f <−1.0 (17)
However,
f123: Composite focal length of the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3 f: Focal length of the entire system If the upper limit of the conditional expression (17) is exceeded, the negative of the first lens L1 and the second lens L2 However, it becomes difficult to correct the curvature of field, or the power of the third lens L3 becomes weak, and it becomes difficult to correct the chromatic aberration of magnification. If the lower limit of conditional expression (17) is not reached, the negative power of the first lens L1 and the second lens L2 will be weakened, making it difficult to widen the angle, or increasing the size of the lens system.
下記条件式(18)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (18) is satisfied.
2<f3/f<12 … (18)
ただし、
f3:第3レンズL3の焦点距離
f:全系の焦点距離
条件式(18)の上限を満足することで、第3レンズL3のパワーが弱くなりすぎるのを防ぐことができ、像面湾曲および倍率の色収差の補正が容易となる。条件式(18)の下限を満足することで、バックフォーカスを長くすることが容易となる。
2 <f3 / f <12 (18)
However,
f3: Focal length of the third lens L3 f: Focal length of the entire system By satisfying the upper limit of the conditional expression (18), it is possible to prevent the power of the third lens L3 from becoming too weak, Correction of chromatic aberration of magnification becomes easy. Satisfying the lower limit of conditional expression (18) makes it easy to increase the back focus.
下記条件式(19)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (19) is satisfied.
0.01<D9/f<0.5 … (19)
ただし、
f:全系の焦点距離
D9:第4レンズL4と第5レンズL5との光軸上の空気間隔
条件式(19)の上限を満足することで、第4レンズL4と第5レンズL5との間隔を小さくすることが容易となり、色収差の補正が容易となるとともにレンズ系の小型化が容易となる。条件式(19)の下限を満足することで、第4レンズL4と第5レンズL5との間に空気間隔を設けることができ、第4レンズL4と第5レンズL5とを接合レンズでないものとすることができる。例えば車載カメラのように耐環境性が求められる用途で使用する場合、求められる条件によっては、接合レンズは耐環境性を高めるため特殊な接合剤を使用したり、耐環境性を高める処置をする必要があり、コストアップの原因となってしまうため、第4レンズL4と第5レンズL5とは接合レンズでないことが好ましい。
0.01 <D9 / f <0.5 (19)
However,
f: Focal length of the entire system
D9: Air distance on the optical axis between the fourth lens L4 and the fifth lens L5 By satisfying the upper limit of the conditional expression (19), it is easy to reduce the distance between the fourth lens L4 and the fifth lens L5. Thus, correction of chromatic aberration is facilitated and the lens system can be easily downsized. By satisfying the lower limit of conditional expression (19), an air space can be provided between the fourth lens L4 and the fifth lens L5, and the fourth lens L4 and the fifth lens L5 are not cemented lenses. can do. For example, when used in applications where environmental resistance is required, such as in-vehicle cameras, depending on the required conditions, the cemented lens may use a special bonding agent to increase environmental resistance or take measures to increase environmental resistance. The fourth lens L4 and the fifth lens L5 are preferably not a cemented lens because it is necessary and causes cost increase.
下記条件式(20)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (20) is satisfied.
1.0<f4/f<4.0 … (20)
ただし、
f4:第4レンズL4の焦点距離
f:全系の焦点距離
条件式(20)の上限を満足することで、第4レンズL4のパワーを強くすることが容易となり、色収差の補正が容易となる。条件式(20)の下限を満足することで、バックフォーカスの確保が容易となる。
1.0 <f4 / f <4.0 (20)
However,
f4: Focal length of the fourth lens L4 f: Focal length of the entire system By satisfying the upper limit of the conditional expression (20), it becomes easy to increase the power of the fourth lens L4 and to easily correct chromatic aberration. . Satisfying the lower limit of conditional expression (20) makes it easy to secure the back focus.
下記条件式(21)を満足することが好ましい。 It is preferable that the following conditional expression (21) is satisfied.
2.5<ER1/f<8 … (21)
ただし、
ER1:第1レンズの物体側の面の有効半径
f:全系の焦点距離
ここで、車載カメラにおいては、外部に露出する部分が大きいと車の外観を損ねるため、外部に露出する部分を小さくしたいという要望がある。条件式(21)の上限を満足することで、第1レンズL1の有効径を小さくすることが容易となり、外部に露出する部分を小さく抑えることが容易となる。条件式(21)の下限を満足することで、第1レンズL1の物体側の面の有効径が小さくなりすぎるのを抑えることが容易となり、レンズ系の前側の凹レンズにおいて中心光束と軸外光束の光路を分離することが容易となるため、ディストーションおよび像面湾曲の補正が容易となる。
2.5 <ER1 / f <8 (21)
However,
ER1: Effective radius of the object side surface of the first lens f: Focal length of the entire system Here, in an in-vehicle camera, if the portion exposed to the outside is large, the appearance of the vehicle is impaired, so the portion exposed to the outside is small. There is a request to do. By satisfying the upper limit of conditional expression (21), it is easy to reduce the effective diameter of the first lens L1, and it is easy to suppress the portion exposed to the outside. Satisfying the lower limit of conditional expression (21) makes it easy to prevent the effective diameter of the object-side surface of the first lens L1 from becoming too small, and the central and off-axis light beams in the front concave lens of the lens system. Therefore, it is easy to correct the distortion and the field curvature.
なお、「有効半径」とは、結像に寄与する全光線とレンズ面との交わる点を考えたとき、径方向における最も外側の点(最も光軸から離れた点)からなる円の半径を意味するものとする。なお、光軸に対して回転対称の系においては、上記の最も外側の点からなる図形は円となるが、回転対称ではない系においては円とならない場合があり、そのような場合は、等価の円形を考えてその円の半径を有効半径としてもよい。 Note that the “effective radius” is the radius of a circle formed by the outermost point (the point farthest from the optical axis) in the radial direction when considering the point where all the rays that contribute to image formation intersect with the lens surface. Shall mean. In a rotationally symmetric system with respect to the optical axis, the figure composed of the outermost points is a circle. However, in a system that is not rotationally symmetric, it may not be a circle. The radius of the circle may be considered as the effective radius.
なお、上記の各条件式については、さらに以下のように上限を追加したり、下限または上限を変更したりしたものを満足することが好ましい。また、好ましい態様としては、以下に述べる下限の変更値と上限の変更値を組み合わせて構成される条件式を満足するものでもよい。下記に例として好ましい条件式の変更例を述べるが、条件式の変更例は下記に式として記載されたものに限定されず、記載された変更値を組み合わせたものとしてもよい。 In addition, about each said conditional expression, it is preferable to satisfy what added the upper limit further as follows, or changed the minimum or upper limit. Further, as a preferable aspect, a conditional expression configured by combining a lower limit change value and an upper limit change value described below may be satisfied. Although the example of a preferable conditional expression change is described below as an example, the example of a change of a conditional expression is not limited to what was described as a formula below, It is good also as what combined the described change value.
条件式(5)、(5−1)、(5−2)、(5−3)が規定するR2/fに上限を設けることが好ましく、この場合、上限は5.0とすることが好ましい。これにより、第1レンズL1の像側の面の曲率半径を小さくすることが容易となり、第1レンズL1のパワーを強くすることが容易となって、広角化が容易となる。さらに広角化を容易とするためには、R2/fの上限は4.50とすることが好ましく、4.30とすることがより好ましく、4.05とすることがさらに好ましく、3.99とすることがさらにより好ましく、3.80とすることがさらによりいっそう好ましく、3.52とすることがさらにまた好ましく、3.48とすることがさらによりまた好ましい。 It is preferable to provide an upper limit to R2 / f defined by conditional expressions (5), (5-1), (5-2), and (5-3). In this case, the upper limit is preferably set to 5.0. . This makes it easy to reduce the radius of curvature of the image-side surface of the first lens L1, facilitates increasing the power of the first lens L1, and facilitates widening the angle. In order to facilitate further widening of the angle, the upper limit of R2 / f is preferably 4.50, more preferably 4.30, still more preferably 4.05, and 3.99. It is even more preferable, and 3.80 is even more preferable, 3.52 is still more preferable, and 3.48 is still more preferable.
R2/fの下限は1.18とすることが好ましく、これにより、第1レンズL1の像側の面の曲率半径が小さくなり、この面で光線が急激に曲がるのを抑えることが容易となるため、第1レンズL1のレンズ径を抑えることが容易となるか、第1レンズL1の像側の面が深くなるのを抑えることが容易となり、加工が容易となることでコストを抑えることが容易となる。さらに第1レンズL1のレンズ径およびコストを抑えるためには、R2/fの下限は1.50とすることが好ましく、2.22とすることがより好ましく、2.30とすることがさらに好ましく、2.83とすることがさらにより好ましく、2.90とすることがさらによりいっそう好ましく、3.12とすることがさらにまた好ましく、3.13とすることがさらによりまた好ましい。 The lower limit of R2 / f is preferably 1.18, which reduces the radius of curvature of the image-side surface of the first lens L1, and makes it easy to suppress sudden bending of light rays on this surface. Therefore, it becomes easy to suppress the lens diameter of the first lens L1, or it is easy to suppress the image side surface of the first lens L1 from being deepened, and the cost can be reduced by facilitating processing. It becomes easy. Furthermore, in order to suppress the lens diameter and cost of the first lens L1, the lower limit of R2 / f is preferably 1.50, more preferably 2.22, and even more preferably 2.30. It is still more preferably 2.83, even more preferably 2.90, still more preferably 3.12 and even more preferably 3.13.
上記より、例えば下記条件式(5−4)〜(5−8)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (5-4) to (5-8) are satisfied, for example.
2.90<R2/f … (5−4)
1.50<R2/f<3.99 … (5−5)
2.30<R2/f<3.80 … (5−6)
3.13<R2/f<3.80 … (5−7)
2.30<R2/f<3.48 … (5−8)
条件式(7)、(7−1)、(7−2)、(7−3)が規定する(R12+R13)/(R12−R13)に上限を設けることが好ましく、この場合、上限は4.0とすることが好ましい。これにより、第6レンズL6のパワーを強くすることが容易となるため、光線が像面へ入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。さらにシェーディングを抑えることを容易とするためには、(R12+R13)/(R12−R13)の上限は2.5とすることが好ましく、2.2とすることがより好ましく、1.5とすることがさらに好ましく、1.0とすることがさらにより好ましく、0.63とすることがさらによりいっそう好ましく、0.60とすることがさらにまた好ましく、0.58とすることがさらによりまた好ましい。
2.90 <R2 / f (5-4)
1.50 <R2 / f <3.99 (5-5)
2.30 <R2 / f <3.80 (5-6)
3.13 <R2 / f <3.80 (5-7)
2.30 <R2 / f <3.48 (5-8)
It is preferable to provide an upper limit for (R12 + R13) / (R12-R13) defined by conditional expressions (7), (7-1), (7-2), and (7-3). 0 is preferable. This makes it easy to increase the power of the sixth lens L6, so that it is easy to suppress the angle at which the light beam enters the image plane, and it is easy to suppress shading. In order to further suppress shading, the upper limit of (R12 + R13) / (R12-R13) is preferably 2.5, more preferably 2.2, and 1.5. Is more preferable, 1.0 is still more preferable, 0.63 is still more preferable, 0.60 is still more preferable, and 0.58 is still more preferable.
(R12+R13)/(R12−R13)の下限は0.0とすることが好ましく、これにより、第6レンズL6を物体側の面の曲率半径絶対値が像側の面の曲率半径絶対値より大きいレンズとすることができ、像面湾曲およびコマ収差の補正が容易となる。さらに像面湾曲およびコマ収差の補正が容易とするためには、(R12+R13)/(R12−R13)の下限は0.05とすることが好ましく、0.11とすることがより好ましく、0.19とすることがさらに好ましく、0.22とすることがさらにより好ましく、0.26とすることがさらによりいっそう好ましく、0.30とすることがさらにまた好ましく、0.44とすることがさらによりまた好ましく、0.45とすることが最も好ましい。 The lower limit of (R12 + R13) / (R12-R13) is preferably set to 0.0, so that the absolute value of curvature radius of the object side surface of the sixth lens L6 is larger than the absolute value of curvature radius of the image side surface. A lens can be used, and correction of field curvature and coma becomes easy. Further, in order to facilitate correction of field curvature and coma, the lower limit of (R12 + R13) / (R12-R13) is preferably 0.05, more preferably 0.11, 19, more preferably 0.22, even more preferably 0.26, even more preferably 0.30, and even more preferably 0.44. More preferably, it is most preferable to set it as 0.45.
上記より、例えば下記条件式(7−4)〜(7−8)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (7-4) to (7-8) are satisfied, for example.
0.22<(R12+R13)/(R12−R13)<2.5 … (7−4)
0.05<(R12+R13)/(R12−R13)<0.60 … (7−5)
0.22<(R12+R13)/(R12−R13)<0.58 … (7−6)
0.26<(R12+R13)/(R12−R13)<0.58 … (7−7)
0.30<(R12+R13)/(R12−R13)<0.60 … (7−8)
条件式(11)の上限は15.8とすることが好ましい。条件式(11)の上限を15.8とすることで、レンズ系の小型化がさらに容易となる。さらに、条件式(11)の上限は15.3とすることがより好ましく、15.0とすることがさらに好ましい。
0.22 <(R12 + R13) / (R12-R13) <2.5 (7-4)
0.05 <(R12 + R13) / (R12-R13) <0.60 (7-5)
0.22 <(R12 + R13) / (R12-R13) <0.58 (7-6)
0.26 <(R12 + R13) / (R12-R13) <0.58 (7-7)
0.30 <(R12 + R13) / (R12-R13) <0.60 (7-8)
The upper limit of conditional expression (11) is preferably 15.8. By setting the upper limit of conditional expression (11) to 15.8, the lens system can be further reduced in size. Furthermore, the upper limit of conditional expression (11) is more preferably 15.3, and even more preferably 15.0.
条件式(11)の下限は11とすることが好ましい。条件式(11)の下限を11とすることで、広角化がさらに容易となる。さらに、条件式(11)の下限は12とすることが好ましく、12.5とすることがより好ましい。 The lower limit of conditional expression (11) is preferably 11. Setting the lower limit of conditional expression (11) to 11 makes it easier to widen the angle. Furthermore, the lower limit of conditional expression (11) is preferably 12, and more preferably 12.5.
上記より、例えば下記条件式(11−1)、(11−2)、(11−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (11-1), (11-2), and (11-3) are satisfied, for example.
11<L/f<15.8 … (11−1)
12<L/f<15.3 … (11−2)
12.5<L/f<15.0 … (11−3)
条件式(12)の上限は2.8とすることが好ましい。条件式(12)の上限を2.8とすることで、小型化がさらに容易となる。小型化のためには、条件式(12)の上限は2.5とすることがより好ましく、2.4とすることがより好ましく、2.3とすることがさらに好ましい。
11 <L / f <15.8 (11-1)
12 <L / f <15.3 (11-2)
12.5 <L / f <15.0 (11-3)
The upper limit of conditional expression (12) is preferably 2.8. By making the upper limit of conditional expression (12) 2.8, size reduction is further facilitated. For downsizing, the upper limit of conditional expression (12) is more preferably 2.5, more preferably 2.4, and even more preferably 2.3.
条件式(12)の下限は1.5とすることが好ましい。条件式(12)の下限を1.5とすることで、バックフォーカスの確保がより容易となる。条件式(12)の下限は1.6とすることがより好ましく、1.7とすることがさらに好ましい。 The lower limit of conditional expression (12) is preferably 1.5. By setting the lower limit of conditional expression (12) to 1.5, it becomes easier to secure the back focus. The lower limit of conditional expression (12) is more preferably 1.6, and even more preferably 1.7.
上記より、例えば下記条件式(12−1)、(12−2)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (12-1) and (12-2) are satisfied, for example.
1.5<Bf/f<2.8 … (12−1)
1.7<Bf/f<2.3 … (12−2)
条件式(13)の上限は49.5とすることが好ましい。条件式(13)の上限を49.5とすることで、軸上の色収差および倍率の色収差の補正がさらに容易となる。色収差の補正のためには、条件式(13)の上限は48.0とすることが好ましく、45.0とすることがより好ましい。
1.5 <Bf / f <2.8 (12-1)
1.7 <Bf / f <2.3 (12-2)
The upper limit of conditional expression (13) is preferably 49.5. By setting the upper limit of conditional expression (13) to 49.5, it becomes easier to correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. For correction of chromatic aberration, the upper limit of conditional expression (13) is preferably 48.0, and more preferably 45.0.
条件式(13)に下限を設けることが好ましく、この場合、下限は30.0とすることが好ましい。条件式(13)の下限を30.0とすると、第3レンズL3および第5レンズL5の材質のコストを抑えることが容易となり、レンズ全体としてコストを抑えることが容易となる。第3レンズL3および第5レンズL5の材料のコストを抑えるためには、条件式(13)の下限を32.0とすることが好ましい。さらにコストを抑えるためには条件式(13)の下限は34.0とすることが好ましく、38.0とすることがさらに好ましく、40.0とすることがさらにより好ましい。 It is preferable to set a lower limit to conditional expression (13). In this case, the lower limit is preferably set to 30.0. When the lower limit of conditional expression (13) is 30.0, the cost of the materials of the third lens L3 and the fifth lens L5 can be easily suppressed, and the cost of the entire lens can be easily suppressed. In order to reduce the cost of the material of the third lens L3 and the fifth lens L5, it is preferable to set the lower limit of the conditional expression (13) to 32.0. In order to further reduce the cost, the lower limit of conditional expression (13) is preferably 34.0, more preferably 38.0, and even more preferably 40.0.
上記より、例えば下記条件式(13−1)、(13−2)、(13−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable to satisfy the following conditional expressions (13-1), (13-2), and (13-3), for example.
34.0<νd3+νd5<50.0 … (13−1)
38.0<νd3+νd5<48.0 … (13−2)
40.0<νd3+νd5<45.0 … (13−3)
条件式(14)の上限は0.9とすることが好ましい。条件式(14)の上限を0.9とすることで、第2レンズが両凹レンズでありながら、物体側の面の曲率半径絶対値を小さくすることが容易となり、広角化、像面湾曲の補正およびディストーションの補正がさらに容易となる。広角化、像面湾曲の補正およびディストーションの補正を容易とするためには、条件式(14)の上限は0.85とすることがより好ましく、0.80とすることがさらに好ましい。
34.0 <νd3 + νd5 <50.0 (13-1)
38.0 <νd3 + νd5 <48.0 (13-2)
40.0 <νd3 + νd5 <45.0 (13-3)
The upper limit of conditional expression (14) is preferably 0.9. By setting the upper limit of conditional expression (14) to 0.9, it becomes easy to reduce the absolute value of the radius of curvature of the object-side surface, while the second lens is a biconcave lens. Correction and distortion correction are further facilitated. In order to facilitate widening of the angle, correction of curvature of field, and correction of distortion, the upper limit of conditional expression (14) is more preferably 0.85, and even more preferably 0.80.
条件式(14)の下限は0.3とすることが好ましい。条件式(14)の下限を0.3とすることで、像面湾曲の補正がさらに容易となる。像面湾曲の補正のためには、条件式(14)の下限は0.4とすることがより好ましく、0.5とすることがさらに好ましい。 The lower limit of conditional expression (14) is preferably 0.3. By setting the lower limit of conditional expression (14) to 0.3, it becomes easier to correct curvature of field. In order to correct field curvature, the lower limit of conditional expression (14) is more preferably 0.4, and even more preferably 0.5.
上記より、例えば下記条件式(14−1)、(14−2)、(14−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (14-1), (14-2), and (14-3) are satisfied, for example.
0.3≦(R3+R4)/(R3−R4)≦0.9 … (14−1)
0.4≦(R3+R4)/(R3−R4)≦0.85 … (14−2)
0.5≦(R3+R4)/(R3−R4)≦0.80 … (14−3)
条件式(15)の上限は−1.2とすることが好ましい。条件式(15)の上限を−1.2とすることで、像面湾曲の補正がさらに容易となる。レンズ系の小型化と像面湾曲の補正をさらに容易とするためには、条件式(15)の上限は−1.25とすることがより好ましく、−1.3とすることがさらに好ましい。
0.3 ≦ (R3 + R4) / (R3-R4) ≦ 0.9 (14-1)
0.4 ≦ (R3 + R4) / (R3-R4) ≦ 0.85 (14-2)
0.5 ≦ (R3 + R4) / (R3-R4) ≦ 0.80 (14-3)
The upper limit of conditional expression (15) is preferably −1.2. By setting the upper limit of conditional expression (15) to -1.2, it becomes easier to correct field curvature. In order to further reduce the size of the lens system and correct the curvature of field, the upper limit of conditional expression (15) is more preferably −1.25, and even more preferably −1.3.
条件式(15)の下限は−8.5とすることが好ましい。条件式(15)の下限を−8.5とすることで、像面湾曲および倍率の色収差の補正がさらに容易となる。さらに像面湾曲および倍率の色収差の補正を容易とするためには、条件式(15)の下限は−5とすることが好ましく、−3.5とすることがより好ましい。 The lower limit of conditional expression (15) is preferably −8.5. By setting the lower limit of conditional expression (15) to −8.5, it becomes easier to correct field curvature and lateral chromatic aberration. Further, in order to facilitate correction of curvature of field and chromatic aberration of magnification, the lower limit of conditional expression (15) is preferably −5, and more preferably −3.5.
上記より、例えば下記条件式(15−1)、(15−2)、(15−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (15-1), (15-2), and (15-3) are satisfied, for example.
−8.5≦(R5+R6)/(R5−R6)≦−1.2 … (15−1)
−5≦(R5+R6)/(R5−R6)≦−1.25 … (15−2)
−3.5≦(R5+R6)/(R5−R6)≦−1.3 … (15−3)
条件式(16)の上限は2.5とすることが好ましく、これにより広角化がさらに容易となる。さらに広角化を容易とするためには、条件式(16)の上限は2.0とすることが好ましく、1.8とすることがより好ましく、1.82とすることがさらに好ましい。
−8.5 ≦ (R5 + R6) / (R5−R6) ≦ −1.2 (15-1)
−5 ≦ (R5 + R6) / (R5-R6) ≦ −1.25 (15-2)
−3.5 ≦ (R5 + R6) / (R5−R6) ≦ −1.3 (15-3)
The upper limit of conditional expression (16) is preferably 2.5, which makes it easier to widen the angle. In order to facilitate further widening of the angle, the upper limit of conditional expression (16) is preferably 2.0, more preferably 1.8, and even more preferably 1.82.
条件式(16)の下限は1.2とすることが好ましく、これによりディストーションの補正がさらに容易となる。さらに条件式(16)の下限は1.3とすることが好ましく、1.4とすることがより好ましく、1.43とすることがさらにより好ましい。 The lower limit of conditional expression (16) is preferably set to 1.2, which further facilitates distortion correction. Furthermore, the lower limit of conditional expression (16) is preferably 1.3, more preferably 1.4, and even more preferably 1.43.
上記より、例えば下記条件式(16−1)、(16−2)、(16−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (16-1), (16-2), and (16-3) are satisfied, for example.
1.2≦(R1+R2)/(R1−R2)≦2.5 … (16−1)
1.3≦(R1+R2)/(R1−R2)≦2.0 … (16−2)
1.4≦(R1+R2)/(R1−R2)≦1.8 … (16−3)
条件式(17)の上限は−1.5とすることが好ましい。これにより像面湾曲および倍率の色収差の補正がさらに容易となる。さらに像面湾曲および倍率の色収差の補正を容易とするためには、条件式(17)の上限は−1.7とすることが好ましく、−1.8とすることがより好ましく、−2.0とすることがさらに好ましい。
1.2 ≦ (R1 + R2) / (R1−R2) ≦ 2.5 (16-1)
1.3 ≦ (R1 + R2) / (R1−R2) ≦ 2.0 (16-2)
1.4 ≦ (R1 + R2) / (R1−R2) ≦ 1.8 (16-3)
The upper limit of conditional expression (17) is preferably −1.5. This further facilitates correction of field curvature and chromatic aberration of magnification. Further, in order to facilitate correction of field curvature and chromatic aberration of magnification, the upper limit of conditional expression (17) is preferably −1.7, more preferably −1.8, and −2. More preferably, it is 0.
条件式(17)の下限は−4とすることが好ましい。これにより広角化とレンズ系の小型化が容易となる。さらに広角化とレンズ系の小型化を容易とするためには、条件式(17)の下限は−3.5とすることが好ましく、−3.2とすることがより好ましい。 The lower limit of conditional expression (17) is preferably -4. This facilitates widening the angle and reducing the size of the lens system. Further, in order to facilitate widening of the angle and downsizing of the lens system, the lower limit of conditional expression (17) is preferably −3.5, and more preferably −3.2.
上記より、例えば下記条件式(17−1)、(17−2)、(17−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (17-1), (17-2), and (17-3) are satisfied, for example.
−4<f123/f<−1.5 … (17−1)
−3.5<f123/f<−1.7 … (17−2)
−3.2<f123/f<−1.8 … (17−3)
条件式(18)の上限は11とすることが好ましい。これにより像面湾曲および倍率の色収差の補正が容易となる。さらに像面湾曲および倍率の色収差の補正を容易とするためには、条件式(18)の上限は10とすることが好ましく、8とすることがより好ましい。
-4 <f123 / f <-1.5 (17-1)
-3.5 <f123 / f <-1.7 (17-2)
-3.2 <f123 / f <-1.8 (17-3)
The upper limit of conditional expression (18) is preferably 11. This facilitates correction of field curvature and chromatic aberration of magnification. Furthermore, in order to facilitate correction of curvature of field and chromatic aberration of magnification, the upper limit of conditional expression (18) is preferably 10, and more preferably 8.
条件式(18)の下限は2.5とすることが好ましい。これによりバックフォーカスの確保がさらに容易となる。さらにバックフォーカスの確保を容易とするためには、条件式(18)の下限は3.0とすることが好ましく、3.5とすることがより好ましい。 The lower limit of conditional expression (18) is preferably 2.5. This makes it easier to secure the back focus. Further, in order to easily ensure the back focus, the lower limit of conditional expression (18) is preferably set to 3.0, and more preferably set to 3.5.
上記より、例えば下記条件式(18−1)、(18−2)、(18−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (18-1), (18-2), and (18-3) are satisfied, for example.
2.5<f3/f<11 … (18−1)
3.0<f3/f<10 … (18−2)
3.5<f3/f<10 … (18−3)
条件式(19)の上限は0.3とすることが好ましい。これにより色収差の補正およびレンズ系の小型化がさらに容易となる。色収差の補正およびレンズ系の小型化をさらに容易とするためには、条件式(19)の上限は0.25とすることが好ましく、0.2とすることがより好ましい。
2.5 <f3 / f <11 (18-1)
3.0 <f3 / f <10 (18-2)
3.5 <f3 / f <10 (18-3)
The upper limit of conditional expression (19) is preferably 0.3. This further facilitates correction of chromatic aberration and downsizing of the lens system. In order to further facilitate correction of chromatic aberration and downsizing of the lens system, the upper limit of conditional expression (19) is preferably 0.25, and more preferably 0.2.
条件式(19)の下限は0.05とすることが好ましい。これにより、例えば第4レンズL4の像側の面もしくは第5レンズL5の物体側の面に非球面を用いた場合、面間隔を広くとることが容易となるため非球面形状の自由度を高くすることができ、像面湾曲および球面収差の補正が容易となる。条件式(19)の下限は0.07とすることがより好ましい。 The lower limit of conditional expression (19) is preferably 0.05. Thus, for example, when an aspherical surface is used for the image side surface of the fourth lens L4 or the object side surface of the fifth lens L5, it is easy to increase the surface spacing, so the degree of freedom of the aspherical shape is increased. This makes it easy to correct curvature of field and spherical aberration. The lower limit of conditional expression (19) is more preferably 0.07.
上記より、例えば下記条件式(19−1)、(19−2)、(19−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (19-1), (19-2), and (19-3) are satisfied, for example.
0.05<D9/f<0.3 … (19−1)
0.05<D9/f<0.25 … (19−2)
0.05<D9/f<0.2 … (19−3)
条件式(20)の上限は3.5とすることが好ましい。これにより軸上色収差および倍率の色収差の補正が容易となる。軸上色収差および倍率の色収差の補正をさらに容易とするためには、条件式(20)の上限は3.0とすることが好ましく、2.9とすることよりが好ましく、2.8とすることがさらに好ましい。
0.05 <D9 / f <0.3 (19-1)
0.05 <D9 / f <0.25 (19-2)
0.05 <D9 / f <0.2 (19-3)
The upper limit of conditional expression (20) is preferably 3.5. This facilitates correction of longitudinal chromatic aberration and lateral chromatic aberration. In order to further facilitate correction of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, the upper limit of conditional expression (20) is preferably 3.0, more preferably 2.9, and 2.8. More preferably.
条件式(20)の下限は1.5とすることが好ましい。これによりバックフォーカスの確保が容易となる。バックフォーカスの確保をさらに容易とするためには、容易条件式(20)の下限は1.7とすることが好ましく、1.8とすることがより好ましい。 The lower limit of conditional expression (20) is preferably 1.5. This facilitates securing the back focus. In order to further ensure the back focus, the lower limit of the easy conditional expression (20) is preferably 1.7, and more preferably 1.8.
上記より、例えば下記条件式(20−1)、(20−2)、(20−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (20-1), (20-2), and (20-3) are satisfied, for example.
1.5<f4/f<3.0 … (20−1)
1.7<f4/f<2.9 … (20−2)
1.8<f4/f<2.8 … (20−3)
条件式(21)の上限は7.0とすることが好ましく、これにより第1レンズL1の有効径を小さくすることがさらに容易となる。第1レンズL1の有効径をさらに小さくするためには、条件式(21)の上限は6.8とすることが好ましく、6.5とすることがより好ましい。
1.5 <f4 / f <3.0 (20-1)
1.7 <f4 / f <2.9 (20-2)
1.8 <f4 / f <2.8 (20-3)
The upper limit of conditional expression (21) is preferably set to 7.0, which makes it easier to reduce the effective diameter of the first lens L1. In order to further reduce the effective diameter of the first lens L1, the upper limit of the conditional expression (21) is preferably 6.8, and more preferably 6.5.
条件式(21)の下限は3.0とすることが好ましく、これによりディストーションおよび像面湾曲の補正がさらに容易となる。さらにディストーションおよび像面湾曲の補正を容易とするためには、条件式(21)の下限は3.5とすることが好ましく、4.0とすることがより好ましく、4.5とすることがさらに好ましい。 The lower limit of conditional expression (21) is preferably set to 3.0, which makes it easier to correct distortion and curvature of field. Furthermore, in order to facilitate correction of distortion and field curvature, the lower limit of conditional expression (21) is preferably 3.5, more preferably 4.0, and 4.5. Further preferred.
上記より、例えば下記条件式(21−1)、(21−2)、(21−3)を満足することが好ましい。 From the above, it is preferable that the following conditional expressions (21-1), (21-2), and (21-3) are satisfied, for example.
3.0<ER1/f<7.0 … (21−1)
3.5<ER1/f<6.8 … (21−2)
4.0<ER1/f<6.5 … (21−3)
開口絞りは、第3レンズL3と第4レンズL4との間に配置されていることが好ましい。開口絞りを第3レンズL3と第4レンズL4との間に配置することで、系全体を小型化することが可能となる。開口絞りが物体側に近い位置にあると、第1レンズL1の外径を小さくすることが容易となるが、開口絞りが物体側に近づきすぎると第1レンズL1および第2レンズL2で軸上光線と軸外光線との分離が難しくなり、像面湾曲の補正が困難となる。開口絞りを第3レンズL3と第4レンズL4との間に配置することで、レンズ径を小型化しながら像面湾曲を補正することが容易となる。
3.0 <ER1 / f <7.0 (21-1)
3.5 <ER1 / f <6.8 (21-2)
4.0 <ER1 / f <6.5 (21-3)
It is preferable that the aperture stop is disposed between the third lens L3 and the fourth lens L4. By disposing the aperture stop between the third lens L3 and the fourth lens L4, the entire system can be reduced in size. When the aperture stop is close to the object side, it is easy to reduce the outer diameter of the first lens L1, but when the aperture stop is too close to the object side, the first lens L1 and the second lens L2 are on-axis. It becomes difficult to separate the light beam from the off-axis light beam, and it becomes difficult to correct the curvature of field. By disposing the aperture stop between the third lens L3 and the fourth lens L4, it becomes easy to correct the curvature of field while reducing the lens diameter.
第1レンズL1、第2レンズL2、第4レンズL4および第6レンズL6の材質のd線に対するアッベ数を40以上とすることが好ましく、これにより、色収差の発生を抑え、良好な解像性能を得ることが可能となる。また、47以上とすることがより好ましい。 The Abbe number of the material of the first lens L1, the second lens L2, the fourth lens L4, and the sixth lens L6 with respect to the d-line is preferably 40 or more, thereby suppressing the occurrence of chromatic aberration and good resolution performance. Can be obtained. Moreover, it is more preferable to set it as 47 or more.
第2レンズL2の材質のd線に対するアッベ数は50以上とすることが好ましく、これにより、色収差の発生をさらに抑え、良好な解像性能を得ることが可能となる。また、52以上とすることがより好ましい。 It is preferable that the Abbe number of the material of the second lens L2 with respect to the d-line is 50 or more, thereby further suppressing the occurrence of chromatic aberration and obtaining good resolution performance. Moreover, it is more preferable to set it as 52 or more.
第6レンズL6の材質のd線に対するアッベ数は50以上とすることが好ましく、これにより、色収差の発生をさらに抑え、良好な解像性能を得ることが可能となる。また、52以上とすることがより好ましい。 The Abbe number of the material of the sixth lens L6 with respect to the d-line is preferably 50 or more, which can further suppress the occurrence of chromatic aberration and obtain good resolution performance. Moreover, it is more preferable to set it as 52 or more.
第3レンズL3の材質のd線に対するアッベ数を40以下とすることが好ましく、これにより、倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。また、30以下とすることがより好ましく、28以下とすることがさらに好ましく、25以下とすることがさらにより好ましい。 The Abbe number of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is preferably 40 or less, which makes it possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration. Further, it is more preferably 30 or less, further preferably 28 or less, and even more preferably 25 or less.
第5レンズL5の材質のd線に対するアッベ数を40以下とすることが好ましく、これにより、倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。また、30以下とすることがより好ましく、28以下とすることがさらに好ましく、25以下とすることがさらにより好ましく、20以下とすることがさらによりいっそう好ましい。 The Abbe number of the material of the fifth lens L5 with respect to the d-line is preferably 40 or less, which makes it possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration. Further, it is more preferably 30 or less, further preferably 28 or less, still more preferably 25 or less, and even more preferably 20 or less.
第1レンズL1の材質のd線に対するアッベ数をνd1、第2レンズL2の材質のd線に対するアッベ数をνd2としたとき、νd1/νd2は0.7以上であることが好ましく、これにより、色収差の発生を抑え、良好な解像性能を得ることができる。さらに、0.8以上であることがより好ましい。第1レンズL1と第2レンズL2とのアッベ数のバランスをとり、色収差の発生を抑えるためには、νd1/νd2は1.2以下であることが望ましい。 When the Abbe number of the material of the first lens L1 with respect to the d-line is νd1, and the Abbe number of the material of the second lens L2 with respect to the d-line is νd2, νd1 / νd2 is preferably 0.7 or more. Occurrence of chromatic aberration can be suppressed and good resolution performance can be obtained. Furthermore, it is more preferable that it is 0.8 or more. In order to balance the Abbe numbers of the first lens L1 and the second lens L2 and suppress the occurrence of chromatic aberration, νd1 / νd2 is desirably 1.2 or less.
第2レンズL2の材質のd線に対するアッベ数をνd2、第3レンズL3の材質のd線に対するアッベ数をνd3としたとき、νd2/νd3は2.0以上であることが好ましく、これにより、軸上の色収差および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。 When the Abbe number of the material of the second lens L2 with respect to the d-line is νd2, and the Abbe number of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is νd3, νd2 / νd3 is preferably 2.0 or more. It is possible to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration.
第1レンズL1の材質のd線に対するアッベ数をνd1、第3レンズL3の材質のd線に対するアッベ数をνd3としたとき、νd1/νd3は1.8以上であることが好ましく、これにより、軸上の色収差および倍率色収差を良好に補正することが容易となる。さらに軸上の色収差および倍率色収差を良好に補正するためには、1.9以上であることがより好ましい。 When the Abbe number of the material of the first lens L1 with respect to the d-line is νd1, and the Abbe number of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is νd3, νd1 / νd3 is preferably 1.8 or more, It becomes easy to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. Further, in order to satisfactorily correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, it is more preferably 1.9 or more.
第1レンズL1の材質のd線に対するアッベ数をνd1、第3レンズL3の材質のd線に対するアッベ数をνd3としたとき、νd1/νd3は2.5以下であることが好ましく、これにより、第3レンズL3のアッベ数が小さくなりすぎてしまうのを防ぐことができ、第3レンズL3の材質を安価とすることが容易となるか、または第1レンズL1のアッベ数が大きくなりすぎてしまうのを防ぐことができるため、第1レンズL1の屈折率を大きくして、第1レンズL1のパワーを強くすることが容易となり、レンズ系の小型化およびディストーションの補正が容易となる。 When the Abbe number of the material of the first lens L1 with respect to the d-line is νd1, and the Abbe number of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is νd3, νd1 / νd3 is preferably 2.5 or less. The Abbe number of the third lens L3 can be prevented from becoming too small, and it becomes easy to make the material of the third lens L3 inexpensive, or the Abbe number of the first lens L1 becomes too large. Therefore, it is easy to increase the refractive index of the first lens L1 to increase the power of the first lens L1, and it is easy to reduce the size of the lens system and correct distortion.
第1レンズL1の材質のd線に対する屈折率を1.90以下とすることが好ましく、これにより、第1レンズL1の材質を安価にすることが容易となる。さらに、屈折率の低い材質とすることで、アッベ数の大きい材質を選択することが可能となり、色収差の補正が容易となり、良好な解像性能を得ることが容易となる。さらに色収差を良好に補正するためには、1.85以下とすることがより好ましく、1.80以下とすることがさらに好ましい。 The refractive index of the material of the first lens L1 with respect to the d-line is preferably 1.90 or less, which makes it easy to make the material of the first lens L1 inexpensive. Furthermore, by using a material having a low refractive index, a material having a large Abbe number can be selected, chromatic aberration can be easily corrected, and good resolution performance can be easily obtained. Furthermore, in order to correct chromatic aberration satisfactorily, it is more preferably 1.85 or less, and further preferably 1.80 or less.
第1レンズL1の材質のd線に対する屈折率を1.60以上とすることが好ましく、これにより、第1レンズL1のパワーを強くすることが容易となり、広角化が容易となるとともに、ディストーションの補正が容易となる。さらに広角化およびディストーションの補正を容易とするには1.65以上とすることがより好ましく、1.70以上とすることがさらに好ましい。 The refractive index of the material of the first lens L1 with respect to the d-line is preferably 1.60 or more, which makes it easy to increase the power of the first lens L1, facilitate widening of the angle, and distortion. Correction is easy. Further, in order to facilitate widening and distortion correction, it is more preferably 1.65 or more, and further preferably 1.70 or more.
第2レンズL2の材質のd線に対する屈折率を1.70以下とすることが好ましく、これにより、第2レンズL2の材質を安価にすることが可能となる。さらに、屈折率の高い材質ではアッベ数が小さくなってしまうため、色収差が大きくなってしまい、良好な解像性能を得ることが困難となる。第2レンズL2の材質を安価にするためには、1.65以下とすることがより好ましく、1.60以下とすることがさらに好ましい。 The refractive index for the d-line of the material of the second lens L2 is preferably 1.70 or less, which makes it possible to reduce the material of the second lens L2. Furthermore, since the Abbe number becomes small in a material having a high refractive index, chromatic aberration becomes large, and it becomes difficult to obtain good resolution performance. In order to make the material of the second lens L2 inexpensive, it is more preferably 1.65 or less, and further preferably 1.60 or less.
第2レンズL2の材質のd線に対する屈折率を1.50以上とすることが好ましく、これにより、第2レンズL2のパワーを強くすることが容易となり、ディストーションの補正が容易となる。また、第2レンズL2のパワーを強くすることが容易となるため、レンズ系を小型化することが容易となる。 The refractive index of the material of the second lens L2 with respect to the d-line is preferably set to 1.50 or more, which makes it easy to increase the power of the second lens L2 and easily correct distortion. Moreover, since it becomes easy to increase the power of the second lens L2, it is easy to reduce the size of the lens system.
第3レンズL3の材質のd線に対する屈折率を1.75以下とすることが好ましく、これにより、第3レンズL3の材質を安価にすることが可能となる。第3レンズL3の材質を安価にするためには、1.70以下とすることがより好ましく、1.68以下とすることがさらに好ましく、1.65以下とすることがさらにより好ましい。 The refractive index of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is preferably 1.75 or less, which makes it possible to reduce the material of the third lens L3. In order to make the material of the third lens L3 inexpensive, it is more preferably 1.70 or less, further preferably 1.68 or less, and even more preferably 1.65 or less.
第3レンズL3の材質のd線に対する屈折率を1.50以上とすることが好ましく、これにより、第3レンズL3の材質の屈折率を高くし、第3レンズL3のパワーを強くすることが容易となり、倍率色収差および像面湾曲の補正が容易となる。第3レンズL3の屈折率を高くするためには、1.55以上とすることがより好ましく、1.60以上とすることがさらに好ましく、1.63以上とすることがさらにより好ましい。 It is preferable that the refractive index of the material of the third lens L3 with respect to the d-line is 1.50 or more, thereby increasing the refractive index of the material of the third lens L3 and increasing the power of the third lens L3. This facilitates correction of chromatic aberration of magnification and curvature of field. In order to increase the refractive index of the third lens L3, it is more preferably 1.55 or more, further preferably 1.60 or more, and even more preferably 1.63 or more.
第4レンズの材質のd線に対する屈折率を1.80以下とすることが好ましく、これにより、第4レンズL4の材質を安価にすることが可能となる。また、アッベ数の大きい材質を選ぶことが容易となるため、色収差の補正が容易となり、良好な解像性能を得ることができる。 The refractive index of the fourth lens material with respect to the d-line is preferably 1.80 or less, which makes it possible to reduce the cost of the material of the fourth lens L4. Further, since it becomes easy to select a material having a large Abbe number, it is easy to correct chromatic aberration, and good resolution performance can be obtained.
第4レンズL4の材質のd線に対する屈折率を1.50以上とすることが好ましく、これにより、第4レンズL4の材質の屈折率を高くし、第4レンズL4のパワーを強くすることが容易となる。第4レンズL4のパワーを強くすることで、第4レンズL4で球面収差の補正が容易となるとともに、第4レンズL4で光線を大きく曲げることが容易となるため周辺光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。 It is preferable that the refractive index of the material of the fourth lens L4 with respect to the d-line is 1.50 or more, thereby increasing the refractive index of the material of the fourth lens L4 and increasing the power of the fourth lens L4. It becomes easy. By increasing the power of the fourth lens L4, it becomes easy to correct spherical aberration with the fourth lens L4, and it is easy to bend the light beam greatly with the fourth lens L4, so that the peripheral light beam enters the image sensor. It becomes easy to suppress the angle, and it becomes easy to suppress shading.
第5レンズL5の材質のd線に対する屈折率を1.50以上とすることが好ましく、これにより、第5レンズL5の材質の屈折率を高くし、第5レンズL5のパワーを強くすることが容易となる。また、アッベ数の大きい材質を選ぶことが容易となるため、色収差の補正が容易となり、良好な解像性能を得ることができる。第5レンズL5の材質の屈折率を高くするためには、1.55以上とすることがより好ましく、1.60以上とすることがさらに好ましく、1.63以上とすることがさらにより好ましい。 It is preferable that the refractive index of the material of the fifth lens L5 with respect to the d-line is 1.50 or more, thereby increasing the refractive index of the material of the fifth lens L5 and increasing the power of the fifth lens L5. It becomes easy. Further, since it becomes easy to select a material having a large Abbe number, it is easy to correct chromatic aberration, and good resolution performance can be obtained. In order to increase the refractive index of the material of the fifth lens L5, it is more preferably 1.55 or more, further preferably 1.60 or more, and even more preferably 1.63 or more.
第6レンズL6の材質のd線に対する屈折率を1.50以上とすることが好ましく、これにより、第6レンズL6の材質の屈折率を高くし、第6レンズL6のパワーを強くすることが容易となるため、球面収差の補正と光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが容易となり、シェーディングを抑えることが容易となる。第6レンズL6の材質のd線に対する屈折率を1.70以下とすることが好ましく、これによりアッベ数の大きい材質を選ぶことが容易となるため、色収差の補正が容易となり、良好な解像性能を得ることが容易となる。色収差の補正のためには、第6レンズL6の材質のd線に対する屈折率を1.60以下とすることが望ましい。 It is preferable that the refractive index of the material of the sixth lens L6 with respect to the d-line is 1.50 or more, thereby increasing the refractive index of the material of the sixth lens L6 and increasing the power of the sixth lens L6. Therefore, it becomes easy to correct the spherical aberration and to suppress the angle at which the light beam enters the image sensor, and to easily suppress the shading. It is preferable that the refractive index of the material of the sixth lens L6 with respect to the d-line is 1.70 or less. This makes it easy to select a material having a large Abbe number, so that correction of chromatic aberration is facilitated and good resolution is achieved. It becomes easy to obtain performance. In order to correct chromatic aberration, it is desirable that the refractive index of the material of the sixth lens L6 with respect to the d-line is 1.60 or less.
第2レンズL2の物体側の面は非球面とすることが好ましく、これにより、レンズ系を小型化および広角化することが容易となるか、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが容易となる。第2レンズの物体側の面を、中心で負のパワーを持ち、中心と有効径端との間に正のパワーとなる部分を含み、有効径端では負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第2レンズL2の物体側の面をこのような形状とすることで、レンズ系を小型化、広角化すると同時に像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。 The object-side surface of the second lens L2 is preferably an aspheric surface, which makes it easy to reduce the size and widen the lens system or to easily correct field curvature and distortion. It becomes. The object side surface of the second lens may have a shape having a negative power at the center, a portion having a positive power between the center and the effective diameter end, and a negative power at the effective diameter end. preferable. By forming the object side surface of the second lens L2 in such a shape, the lens system can be downsized and widened, and at the same time, the curvature of field and distortion can be corrected well.
なお、「面の有効径」とは、結像に寄与する全光線とレンズ面との交わる点を考えたとき、径方向における最も外側の点(最も光軸から離れた点)からなる円の直径を意味し、「有効径端」とは、この最も外側の点を意味するものとする。なお、光軸に対して回転対称の系においては、上記の最も外側の点からなる図形は円となるが、回転対称ではない系においては円とならない場合があり、そのような場合は、等価の円形を考えてその円の直径を有効径としてもよい。 Note that the “effective diameter of the surface” is a circle consisting of the outermost point in the radial direction (the point farthest from the optical axis) when the point where all the rays that contribute to image formation intersect with the lens surface is considered. It means the diameter, and “effective diameter end” means the outermost point. In a rotationally symmetric system with respect to the optical axis, the figure composed of the outermost points is a circle. However, in a system that is not rotationally symmetric, it may not be a circle. The circle diameter may be considered as the effective diameter.
また、非球面の形状に関して、各レンズのレンズ面i(iは該当するレンズ面を表す記号である。例えば、第2レンズL2の物体側の面が3で表されるとき、第2レンズL2の物体側の面に関する以下の説明はi=3として考えることができる)上のある点をXiとして、その点での法線と光軸との交点をPiとするとき、Xi−Piの長さ(|Xi−Pi|)をXi点での曲率半径の絶対値|RXi|とし、Piをその点Xiでの曲率中心と定義する。また、第iレンズ面と光軸の交点をQiとする。このとき点Xiでのパワーは点Piが点Qiを基準として物体側、像側のいずれの側にあるかで定義する。物体側の面においては点Piが点Qiより像側にある場合を正のパワー、点Piが点Qiより物体側にある場合を負のパワーと定義し、像側の面においては点Piが点Qiより物体側にある場合を正のパワー、点Piが点Qiより像側にある場合を負のパワーと定義する。 Further, regarding the aspheric shape, the lens surface i of each lens (i is a symbol representing the corresponding lens surface. For example, when the object side surface of the second lens L2 is represented by 3, the second lens L2 The following description of the object-side surface can be considered as i = 3) When Xi is a certain point on the surface and Pi is the intersection of the normal and the optical axis at that point, the length of Xi-Pi Let (| Xi−Pi |) be the absolute value | RXi | of the radius of curvature at the point Xi, and define Pi as the center of curvature at the point Xi. Further, the intersection of the i-th lens surface and the optical axis is defined as Qi. At this time, the power at the point Xi is defined by whether the point Pi is on the object side or the image side with respect to the point Qi. On the object side surface, the point Pi is located on the image side from the point Qi is defined as positive power, and the case where the point Pi is located on the object side from the point Qi is defined as negative power. On the image side surface, the point Pi is defined as The case where the point is located on the object side from the point Qi is defined as positive power, and the case where the point Pi is located on the image side from the point Qi is defined as negative power.
中心と点Xiとのパワーを比較する場合、中心の曲率半径(近軸の曲率半径)の絶対値と、点Xiでの曲率半径の絶対値|RXi|とを比較し、近軸の曲率半径絶対値より|RXi|が小さくなっている場合、中心と比較して点Xiのパワーは強くなっているものとする。逆に近軸の曲率半径絶対値より|RXi|が大きくなっている場合、中心と比較して点Xiのパワーは弱くなっているものとする。これは面が正のパワーである場合も負のパワーである場合も同様である。 When comparing the power of the center and the point Xi, the absolute value of the center radius of curvature (paraxial radius of curvature) is compared with the absolute value of the radius of curvature at the point Xi | RXi | When | RXi | is smaller than the absolute value, it is assumed that the power of the point Xi is stronger than the center. Conversely, when | RXi | is larger than the absolute value of the paraxial radius of curvature, the power at point Xi is weaker than that at the center. This is the same whether the surface is positive power or negative power.
ここで、図2を参照しながら、上記の第2レンズL2の物体側の面の形状について説明する。図2は図1で示した撮像レンズ1の光路図である。図2において、点Q3は、第2レンズL2の物体側の面の中心であり、第2レンズL2の物体側の面と光軸Zとの交点である。また図2において、第2レンズL2の物体側の面上の点X3は有効径端にあり、軸外光束3に含まれる最も外側の光線6と第2レンズL2の物体側の面との交点となっている。図2では点X3は有効径端にあるが、点X3は第2レンズ物体側の面上の任意の点であるため、他の点でも同様に考えることができる。 Here, the shape of the object-side surface of the second lens L2 will be described with reference to FIG. FIG. 2 is an optical path diagram of the imaging lens 1 shown in FIG. In FIG. 2, a point Q3 is the center of the object-side surface of the second lens L2, and is an intersection of the object-side surface of the second lens L2 and the optical axis Z. In FIG. 2, the point X3 on the object side surface of the second lens L2 is at the effective diameter end, and the intersection of the outermost light ray 6 included in the off-axis light beam 3 and the object side surface of the second lens L2. It has become. In FIG. 2, the point X3 is at the effective diameter end, but the point X3 is an arbitrary point on the surface on the second lens object side, and thus can be considered in the same manner at other points.
このとき、点X3でのレンズ面の法線と光軸Zとの交点を図2に示すように点P3とし、点X3と点P3を結ぶ線分X3−P3を点X3での曲率半径RX3と定義し、線分X3−P3の長さ|X3−P3|を曲率半径RX3の絶対値|RX3|と定義する。すなわち、|X3−P3|=|RX3|である。また、点Q3での曲率半径、すなわち、第2レンズL2の物体側の面の中心の曲率半径をR3とし、その絶対値を|R3|とする(図2では不図示)。 At this time, the intersection of the normal of the lens surface at the point X3 and the optical axis Z is a point P3 as shown in FIG. 2, and a line segment X3-P3 connecting the point X3 and the point P3 is a radius of curvature RX3 at the point X3. The length | X3-P3 | of the line segment X3-P3 is defined as the absolute value | RX3 | of the curvature radius RX3. That is, | X3-P3 | = | RX3 |. Further, the radius of curvature at the point Q3, that is, the radius of curvature of the center of the object side surface of the second lens L2 is R3, and its absolute value is | R3 | (not shown in FIG. 2).
上記の第2レンズL2の物体側の面の「中心で負のパワーを持ち、中心と有効径端との間に正のパワーとなる部分を含む形状」とは、点Q3を含む近軸領域が凹形状であり、中心と有効径端との間に、点P3が点Q3より像側にある点X3が存在する形状を意味する。また、上記の第2レンズL2の「有効径端では負のパワーを持つ形状」とは、点X3を有効径端とした場合に、点P3が点Q3よりも物体側にある形状を意味する。 “A shape including a portion having a negative power at the center and a positive power between the center and the effective diameter end” of the object side surface of the second lens L2 is a paraxial region including the point Q3. Means a shape in which a point X3 in which the point P3 is closer to the image side than the point Q3 exists between the center and the effective diameter end. The “shape having negative power at the effective diameter end” of the second lens L2 means a shape in which the point P3 is closer to the object side than the point Q3 when the point X3 is the effective diameter end. .
第2レンズL2の物体側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーであり、中心と有効径端との負のパワーを比較した場合、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状としてもよい。第2レンズL2の物体側の面をこのような形状とすることで、レンズ系を小型化、広角化すると同時に像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 The object-side surface of the second lens L2 has negative power at both the center and the effective diameter end. When comparing the negative power between the center and the effective diameter end, the effective diameter end is more negative than the center. The shape may be weak. By forming the object side surface of the second lens L2 in such a shape, the lens system can be downsized and widened, and at the same time, the curvature of field can be corrected well.
上記の第2レンズL2の物体側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーであり、中心と有効径端との負のパワーを比較した場合、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点X3を有効径端とした場合に、点Q3を含む近軸領域が凹形状であり、点P3が点Q3よりも物体側にあり、点X3での曲率半径の絶対値|RX3|が点Q3での曲率半径の絶対値|R3|よりも大きい形状を意味する。 “When the center and the effective diameter end have negative power on the object side surface of the second lens L2, the negative power between the center and the effective diameter end is compared with the center at the effective diameter end. "A shape with weak negative power" means that when the point X3 is the effective diameter end, the paraxial region including the point Q3 is concave, the point P3 is closer to the object side than the point Q3, and the point X3 This means that the absolute value | RX3 | of the radius of curvature is larger than the absolute value | R3 | of the radius of curvature at the point Q3.
ここで、図2では理解を助けるために、半径|R3|で点Q3を通り、光軸上の点を中心とする円CQ3を二点鎖線で描き、半径|RX3|で点X3を通り、光軸上の点を中心とする円CX3の一部を破線で描いている。円CX3の方が円CQ3よりも大きな円となっており、|R3|<|RX3|であることが明示されている。 Here, in order to help understanding in FIG. 2, a circle CQ3 centered on a point on the optical axis is drawn by a two-dot chain line with a radius | R3 |, and a point X3 is drawn with a radius | RX3 | A part of a circle CX3 centered on a point on the optical axis is drawn with a broken line. The circle CX3 is larger than the circle CQ3, and it is clearly indicated that | R3 | <| RX3 |.
第2レンズL2の像側の面は非球面とすることが好ましく、これにより像面湾曲およびディストーションを良好に補正することができる。第2レンズL2の像側の面は、中心と有効径の5割の点とがともに負のパワーを持ち、有効径の5割の点では中心と比較して負のパワーが強い形状としてもよい。第2レンズL2の像側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することができる。なお、「有効径の5割の点」とは、レンズ面の径方向の座標(光軸と垂直方向の座標)が、レンズの中心からレンズの有効径の5割となる距離にあるレンズ面上の点を意味する。 The image-side surface of the second lens L2 is preferably an aspherical surface, so that field curvature and distortion can be corrected well. The surface on the image side of the second lens L2 may have a shape in which both the center and the 50% of the effective diameter have negative power, and the negative power is stronger than the center at the 50% of the effective diameter. Good. By making the image side surface of the second lens L2 in such a shape, it is possible to satisfactorily correct curvature of field and distortion. Note that “50% of the effective diameter” means a lens surface in which the radial coordinate of the lens surface (coordinate in the direction perpendicular to the optical axis) is a distance from the center of the lens that is 50% of the effective diameter of the lens. Means the top point.
第2レンズL2の像側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第2レンズL2の像側の面上のある点をX4として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P4とするとき、点X4と点P4とを結ぶ線分X4−P4を点X4での曲率半径とし、点X4と点P4とを結ぶ線分の長さ|X4−P4|を点X4での曲率半径の絶対値|RX4|とする。よって、|X4−P4|=|RX4|となる。また、第2レンズL2の像側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第2レンズL2の像側の面の中心を点Q4とする。そして、点Q4での曲率半径の絶対値を|R4|とする。説明を分かりやすくするため、第2レンズL2の像側の面において、点X4を有効径の5割の点とした場合を点X4′、点X4を有効径端とした場合を点X4″とし、|RX4|等他の記号に関しても同様に|RX4′|、|RX4″|のように「′」、「″」を付与して記載している。 The shape of the image side surface of the second lens L2 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the image side surface of the second lens L2 is X4 and the intersection of the normal at that point and the optical axis Z is a point P4, the point X4 and the point P4 are connected. The segment X4-P4 is defined as the radius of curvature at the point X4, and the length | X4-P4 | of the segment connecting the point X4 and the point P4 is defined as the absolute value | RX4 | of the radius of curvature at the point X4. Therefore, | X4-P4 | = | RX4 |. Further, an intersection of the image side surface of the second lens L2 and the optical axis Z, that is, the center of the image side surface of the second lens L2 is defined as a point Q4. The absolute value of the radius of curvature at the point Q4 is set to | R4 |. For easy understanding, on the image side surface of the second lens L2, when the point X4 is a point of 50% of the effective diameter, the point X4 'is assumed, and when the point X4 is the effective diameter end, the point X4 "is assumed. Similarly, other symbols such as | RX4 | are described with “′” and “″” added, such as | RX4 ′ | and | RX4 ″ |.
上記の第2レンズL2の像側の面の「中心と有効径の5割の点とがともに負のパワーを持ち、有効径の5割の点では中心と比較して負のパワーが強い形状」とは、レンズ断面図において、第2レンズL2の像側の面の有効径の5割の点を点X4′とし、その点での法線と光軸Zとの交点を点P4′としたとき、点Q4を含む近軸領域で凹形状であり、点P4′が点Q4より像側にあり、かつ、点X4′での曲率半径の絶対値|RX4′|が点Q4での曲率半径の絶対値|R4|よりも小さい形状を意味する。 The shape on the image side surface of the second lens L2 described above is that both the center and 50% of the effective diameter have negative power, and the negative power is stronger at the 50% of the effective diameter than the center. In the lens cross-sectional view, 50% of the effective diameter of the image side surface of the second lens L2 is a point X4 ', and the intersection of the normal and the optical axis Z at that point is a point P4'. The concave shape in the paraxial region including the point Q4, the point P4 'is closer to the image side than the point Q4, and the absolute value | RX4' | of the radius of curvature at the point X4 'is the curvature at the point Q4. It means a shape smaller than the absolute value | R4 | of the radius.
また、第2レンズL2の像側の面においては、有効径の5割の点と有効径端とのパワーを比較した場合、有効径の5割の点と比較して有効径端のパワーが弱い形状としてもよい。第2レンズL2の像側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。 On the image side surface of the second lens L2, when the power at the 50% effective diameter point and the effective diameter end are compared, the power at the effective diameter end is higher than that at the 50% effective diameter point. It may be a weak shape. By making the image-side surface of the second lens L2 in such a shape, it is possible to satisfactorily correct field curvature and distortion.
「有効径の5割の点と比較して有効径端のパワーが弱い形状」とは、点X4″を有効径端とした場合に、点X4″での曲率半径の絶対値|RX4″|が上記点X4′での曲率半径の絶対値|RX4′|よりも大きい形状を意味する。 “A shape in which the power at the end of the effective diameter is weaker than the 50% of the effective diameter” means that the absolute value of the radius of curvature at the point X4 ″ | RX4 ″ | Means a shape larger than the absolute value | RX4 ′ | of the radius of curvature at the point X4 ′.
第2レンズL2の像側の面において、有効径の5割の点と有効径端とはともに負のパワーを持つ形状とすることが好ましく、これにより像面湾曲とディストーションの補正が容易となる。第2レンズL2の像側の面の「有効径の5割の点と有効径端とがともに負のパワーを持つ形状」とは、点P4′と点P4″とがともに点Q4より像側にある形状を意味する。 On the image side surface of the second lens L2, it is preferable that both the point of 50% of the effective diameter and the end of the effective diameter have a negative power, thereby facilitating correction of field curvature and distortion. . The “shape having a negative power at both 50% of the effective diameter points and the effective diameter end” of the image side surface of the second lens L2 means that both the point P4 ′ and the point P4 ″ are on the image side from the point Q4. Means the shape in
第2レンズL2は両凹レンズとしてもよく、これにより、レンズ系を小型化、広角化しながら、像面湾曲およびディストーションの補正が容易となる。 The second lens L2 may be a biconcave lens, which facilitates correction of field curvature and distortion while reducing the size and widening of the lens system.
第3レンズL3の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第3レンズL3の物体側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが強い形状とすることが好ましい。第3レンズL3の物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲および倍率の色収差を良好に補正することが可能となる。 The object side surface of the third lens L3 is preferably an aspherical surface. It is preferable that the object-side surface of the third lens L3 has a shape in which both the center and the effective diameter end have a positive power, and the effective diameter end has a stronger positive power than the center. By making the object side surface of the third lens L3 into such a shape, it is possible to satisfactorily correct the curvature of field and the chromatic aberration of magnification.
第3レンズL3の物体側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第3レンズL3の物体側の面上のある点をX5として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P5とするとき、点X5と点P5とを結ぶ線分X5−P5を点X5での曲率半径とし、点X5と点P5とを結ぶ線分の長さ|X5−P5|を点X5での曲率半径の絶対値|RX5|とする。よって、|X5−P5|=|RX5|となる。また、第3レンズL3の物体側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第3レンズL3の物体側の面の中心を点Q5とする。そして、点Q5での曲率半径の絶対値を|R5|とする。 The shape of the object side surface of the third lens L3 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the object side surface of the third lens L3 is set as X5 and an intersection of the normal line at that point and the optical axis Z is set as a point P5, the point X5 and the point P5 are connected. The line segment X5-P5 is defined as the radius of curvature at the point X5, and the length | X5-P5 | of the line segment connecting the point X5 and the point P5 is defined as the absolute value | RX5 | of the radius of curvature at the point X5. Therefore, | X5-P5 | = | RX5 |. Further, the intersection point between the object side surface of the third lens L3 and the optical axis Z, that is, the center of the object side surface of the third lens L3 is defined as a point Q5. And let the absolute value of the radius of curvature at the point Q5 be | R5 |.
第3レンズL3の物体側の面の「中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが強い形状」とは、点X5を有効径端とした場合に、点Q5を含む近軸領域で凸形状であり、点P5が点Q5より像側にあり、かつ、点X5での曲率半径の絶対値|RX5|が点Q5での曲率半径の絶対値|R5|よりも小さい形状を意味する。 On the object side surface of the third lens L3, “the center and the effective diameter end both have positive power and the effective diameter end has a stronger positive power than the center” means that the point X5 is the effective diameter end. In the paraxial region including the point Q5, the point P5 is closer to the image side than the point Q5, and the absolute value | RX5 | of the radius of curvature at the point X5 is the radius of curvature at the point Q5. Means a shape smaller than the absolute value | R5 |.
第3レンズL3の像側の面は非球面とすることが好ましい。第3レンズL3の像側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状、または中心が平面であり、有効径端では負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第3レンズL3をこのような形状とすることで、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 The image side surface of the third lens L3 is preferably an aspherical surface. The image-side surface of the third lens L3 has a negative power at both the center and the effective diameter end, and the effective diameter end has a shape having a stronger negative power than the center, or the center is a flat surface and has an effective diameter. It is preferable to have a shape with negative power at the end. By making the third lens L3 such a shape, it is possible to favorably correct curvature of field.
第3レンズL3の像側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第3レンズL3の像側の面上のある点をX6として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P6とするとき、点X6と点P6とを結ぶ線分X6−P6を点X6での曲率半径とし、点X6と点P6とを結ぶ線分の長さ|X6−P6|を点X6での曲率半径の絶対値|RX6|とする。よって、|X6−P6|=|RX6|となる。また、第3レンズL3の像側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第3レンズL3の像側の面の中心を点Q6とする。そして、点Q6での曲率半径の絶対値を|R6|とする。 The shape of the image side surface of the third lens L3 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the image side surface of the third lens L3 is X6, and an intersection of the normal line at that point and the optical axis Z is a point P6, the point X6 and the point P6 are connected. The segment X6-P6 is defined as the radius of curvature at the point X6, and the length | X6-P6 | of the segment connecting the point X6 and the point P6 is defined as the absolute value | RX6 | of the radius of curvature at the point X6. Therefore, | X6-P6 | = | RX6 |. Further, the intersection point between the image side surface of the third lens L3 and the optical axis Z, that is, the center of the image side surface of the third lens L3 is defined as a point Q6. And let the absolute value of the radius of curvature at the point Q6 be | R6 |.
第3レンズL3の像側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状」とは、点X6を有効径端とした場合に、点Q6を含む近軸領域で凹形状であり、点P6が点Q6より像側にあり、かつ、点X6での曲率半径の絶対値|RX6|が点Q6での曲率半径の絶対値|R6|よりも小さい形状を意味する。 On the image side surface of the third lens L3, "the center and the effective diameter end both have negative power, and the effective diameter end has a stronger negative power than the center" means that the point X6 is the effective diameter end. In the paraxial region including the point Q6, the point P6 is closer to the image side than the point Q6, and the absolute value | RX6 | of the radius of curvature at the point X6 is the radius of curvature at the point Q6. Means a shape smaller than the absolute value | R6 |.
また、「中心が平面であり、有効径端では負のパワーを持つ形状」とは、点X6を有効径端とした場合に、点Q6を含む近軸領域で平面であり、点P6が点Q6より像側にある形状を意味する。 Further, “a shape whose center is a plane and has negative power at the effective diameter end” is a plane in the paraxial region including the point Q6 when the point X6 is the effective diameter end, and the point P6 is a point. It means the shape on the image side from Q6.
第4レンズL4の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第4レンズL4の物体側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状、または中心が正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第4レンズL4をこのような形状とすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 The object side surface of the fourth lens L4 is preferably an aspherical surface. The object side surface of the fourth lens L4 has a positive power at both the center and the effective diameter end, a shape having a weak positive power compared to the center at the effective diameter end, or the center has a positive power, A shape having negative power at the effective diameter end is preferable. With the fourth lens L4 having such a shape, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field.
第4レンズL4の物体側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第4レンズL4の物体側の面上のある点をX8として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P8とするとき、点X8と点P8とを結ぶ線分X8−P8を点X8での曲率半径とし、点X8と点P8とを結ぶ線分の長さ|X8−P8|を点X8での曲率半径の絶対値|RX8|とする。よって、|X8−P8|=|RX8|となる。また、第4レンズL4の物体側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第4レンズL4の物体側の面の中心を点Q8とする。そして、点Q8での曲率半径の絶対値を|R8|とする。 The shape of the object side surface of the fourth lens L4 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the object side surface of the fourth lens L4 is set as X8 and an intersection of the normal line at that point and the optical axis Z is set as a point P8, the point X8 and the point P8 are connected. The line segment X8-P8 is defined as the radius of curvature at the point X8, and the length | X8-P8 | of the line segment connecting the point X8 and the point P8 is defined as the absolute value | RX8 | of the radius of curvature at the point X8. Therefore, | X8−P8 | = | RX8 |. Further, the intersection point between the object side surface of the fourth lens L4 and the optical axis Z, that is, the center of the object side surface of the fourth lens L4 is defined as a point Q8. And let the absolute value of the radius of curvature at the point Q8 be | R8 |.
第4レンズL4の物体側の面の「中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状」とは、点X8を有効径端とした場合に、点Q8を含む近軸領域で凸形状であり、点P8が点Q8より像側にあり、かつ、点X8での曲率半径の絶対値|RX8|が点Q8での曲率半径の絶対値|R8|よりも大きい形状を意味する。 On the object side surface of the fourth lens L4, "the center and the effective diameter end both have positive power and the effective diameter end has a weaker positive power than the center" means that the point X8 is the effective diameter end. In the paraxial region including the point Q8, the point P8 is closer to the image side than the point Q8, and the absolute value | RX8 | of the radius of curvature at the point X8 is the radius of curvature at the point Q8. Means a shape larger than the absolute value | R8 |.
また、「中心が正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つ形状」とは、点X83を有効径端とした場合に、点Q8を含む近軸領域で凸形状であり、点P8が点Q8より物体側にある形状を意味する。 In addition, “a shape having a positive power at the center and a negative power at the effective diameter end” is a convex shape in the paraxial region including the point Q8 when the point X83 is the effective diameter end. It means a shape where P8 is on the object side from the point Q8.
第4レンズL4の像側の面は非球面とすることが好ましい。第4レンズL4の像側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第4レンズL4をこのような形状とすることで、球面収差、像面湾曲およびディストーションを良好に補正することが可能となる。 The image-side surface of the fourth lens L4 is preferably an aspherical surface. It is preferable that the image-side surface of the fourth lens L4 has a shape in which both the center and the effective diameter end have positive power, and the positive power is weaker than the center at the effective diameter end. With the fourth lens L4 having such a shape, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration, field curvature, and distortion.
第4レンズL4の像側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第4レンズL4の像側の面上のある点をX9として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P9とするとき、点X9と点P9とを結ぶ線分X9−P9を点X9での曲率半径とし、点X9と点P9とを結ぶ線分の長さ|X9−P9|を点X9での曲率半径の絶対値|RX9|とする。よって、|X9−P9|=|RX9|となる。また、第4レンズL4の像側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第4レンズL4の像側の面の中心を点Q9とする。そして、点Q9での曲率半径の絶対値を|R9|とする。 The shape of the image side surface of the fourth lens L4 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the image side surface of the fourth lens L4 is X9 and the intersection of the normal at that point and the optical axis Z is a point P9, the point X9 and the point P9 are connected. The line segment X9-P9 is the radius of curvature at the point X9, and the length | X9-P9 | of the line segment connecting the point X9 and the point P9 is the absolute value | RX9 | of the radius of curvature at the point X9. Therefore, | X9−P9 | = | RX9 |. Further, an intersection of the image side surface of the fourth lens L4 and the optical axis Z, that is, the center of the image side surface of the fourth lens L4 is defined as a point Q9. The absolute value of the radius of curvature at the point Q9 is assumed to be | R9 |.
第4レンズL4の像側の面の「中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状」とは、点X9を有効径端とした場合に、点Q9を含む近軸領域で凸形状であり、点P9が点Q9より物体側にあり、かつ、点X9での曲率半径の絶対値|RX9|が点Q9での曲率半径の絶対値|R9|よりも大きい形状を意味する。 On the image side surface of the fourth lens L4, “the center and the effective diameter end both have positive power and the effective diameter end has a weaker positive power than the center” means that the point X9 is the effective diameter end. In the paraxial region including the point Q9, the point P9 is closer to the object side than the point Q9, and the absolute value | RX9 | of the radius of curvature at the point X9 is the radius of curvature at the point Q9. Means a shape larger than the absolute value | R9 |.
第5レンズL5の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第5レンズL5の物体側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状とすることが好ましい。第5レンズL5をこのような形状とすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 The object side surface of the fifth lens L5 is preferably an aspherical surface. It is preferable that the object side surface of the fifth lens L5 has a shape in which both the center and the effective diameter end have negative power, and the negative power is stronger at the effective diameter end than the center. With the fifth lens L5 having such a shape, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field.
第5レンズL5の物体側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第5レンズL5の物体側の面上のある点をX10として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P10とするとき、点X10と点P10とを結ぶ線分X10−P10を点X10での曲率半径とし、点X10と点P10とを結ぶ線分の長さ|X10−P10|を点X10での曲率半径の絶対値|RX10|とする。よって、|X10−P10|=|RX10|となる。また、第5レンズL5の物体側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第5レンズL5の物体側の面の中心を点Q10とする。そして、点Q10での曲率半径の絶対値を|R10|とする。 The shape of the object side surface of the fifth lens L5 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the object-side surface of the fifth lens L5 is X10 and the intersection of the normal line at that point and the optical axis Z is the point P10, the point X10 and the point P10 are connected. The segment X10-P10 is defined as the radius of curvature at the point X10, and the length | X10-P10 | of the segment connecting the point X10 and the point P10 is defined as the absolute value | RX10 | of the radius of curvature at the point X10. Therefore, | X10−P10 | = | RX10 |. Further, the intersection point between the object-side surface of the fifth lens L5 and the optical axis Z, that is, the center of the object-side surface of the fifth lens L5 is defined as a point Q10. And let the absolute value of the radius of curvature at the point Q10 be | R10 |.
第5レンズL5の物体側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状」とは、点X10を有効径端とした場合に、点Q10を含む近軸領域で凹形状であり、点P10が点Q10より物体側にあり、かつ、点X10での曲率半径の絶対値|RX10|が点Q10での曲率半径の絶対値|R10|よりも小さい形状を意味する。 On the object side surface of the fifth lens L5, “the center and the effective diameter end both have negative power, and the effective diameter end has a stronger negative power than the center” means that the point X10 is the effective diameter end. In the paraxial region including the point Q10, the point P10 is closer to the object side than the point Q10, and the absolute value | RX10 | of the radius of curvature at the point X10 is the radius of curvature at the point Q10. Means a shape smaller than the absolute value | R10 |.
第5レンズL5が両凹レンズの場合には、第5レンズL5の物体側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが強い形状とすることが好ましい。第5レンズL5の物体側の面をこのような形状とすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 When the fifth lens L5 is a biconcave lens, the object side surface of the fifth lens L5 has negative power at both the center and the effective diameter end, and negative power compared to the center at the effective diameter end. A strong shape is preferred. By making the object side surface of the fifth lens L5 into such a shape, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field.
第5レンズL5の物体側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第5レンズL5をこのような形状とすることで、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 It is preferable that the object-side surface of the fifth lens L5 has a negative power at both the center and the effective diameter end, and the negative power is weaker than the center at the effective diameter end. By making the fifth lens L5 have such a shape, it is possible to favorably correct curvature of field.
第5レンズL5の物体側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点X10を有効径端とした場合に、点Q10を含む近軸領域で凹形状であり、点P10が点Q10より物体側にあり、かつ、点X10での曲率半径の絶対値|RX10|が点Q10での曲率半径の絶対値|R10|よりも大きい形状を意味する。 On the object side surface of the fifth lens L5, “the center and the effective diameter end both have negative power, and the effective diameter end has a weaker negative power than the center” means that the point X10 is the effective diameter end. In the paraxial region including the point Q10, the point P10 is closer to the object side than the point Q10, and the absolute value | RX10 | of the radius of curvature at the point X10 is the radius of curvature at the point Q10. Means a shape larger than the absolute value | R10 |.
第5レンズL5の像側の面は非球面とすることが好ましい。第5レンズL5の像側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第5レンズL5をこのような形状とすることで、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 The image-side surface of the fifth lens L5 is preferably an aspherical surface. The image-side surface of the fifth lens L5 preferably has a shape in which both the center and the effective diameter end have negative power, and the negative power is weaker than the center at the effective diameter end. By making the fifth lens L5 have such a shape, it is possible to favorably correct curvature of field.
第5レンズL5の像側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第5レンズL5の像側の面上のある点をX11として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P11とするとき、点X11と点P11とを結ぶ線分X11−P11を点X11での曲率半径とし、点X11と点P11とを結ぶ線分の長さ|X11−P11|を点X11での曲率半径の絶対値|RX11|とする。よって、|X11−P11|=|RX11|となる。また、第5レンズL5の像側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第5レンズL5の像側の面の中心を点Q11とする。そして、点Q11での曲率半径の絶対値を|R11|とする。 The shape of the image side surface of the fifth lens L5 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the image side surface of the fifth lens L5 is X11, and the intersection of the normal line at that point and the optical axis Z is a point P11, the point X11 and the point P11 are connected. The segment X11-P11 is defined as the radius of curvature at the point X11, and the length | X11-P11 | of the segment connecting the point X11 and the point P11 is defined as the absolute value | RX11 | of the radius of curvature at the point X11. Therefore, | X11−P11 | = | RX11 |. Further, an intersection point between the image side surface of the fifth lens L5 and the optical axis Z, that is, the center of the image side surface of the fifth lens L5 is defined as a point Q11. The absolute value of the radius of curvature at the point Q11 is set to | R11 |.
第5レンズL5の像側の面の「中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状」とは、点X11を有効径端とした場合に、点Q11を含む近軸領域で凹形状であり、点P11が点Q11より像側にあり、かつ、点X11での曲率半径の絶対値|RX11|が点Q11での曲率半径の絶対値|R11|よりも大きい形状を意味する。 On the image side surface of the fifth lens L5, “the center and the effective diameter end both have negative power, and the effective diameter end has a weaker negative power than the center” means that the point X11 is the effective diameter end. In the paraxial region including the point Q11, the point P11 is closer to the image side than the point Q11, and the absolute value | RX11 | of the radius of curvature at the point X11 is the radius of curvature at the point Q11. Means a shape larger than the absolute value | R11 |.
第5レンズL5が両凹レンズの場合には、第5レンズL5の像側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して負のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第5レンズL5の像側の面をこのような形状とすることで、第5レンズL5と第6レンズL6との間で色収差を良好に補正しつつも、像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 When the fifth lens L5 is a biconcave lens, the image side surface of the fifth lens L5 has negative power at both the center and the effective diameter end, and negative power compared to the center at the effective diameter end. A weak shape is preferred. By making the image side surface of the fifth lens L5 in this shape, it is possible to correct the field curvature well while correcting chromatic aberration between the fifth lens L5 and the sixth lens L6. Is possible.
第5レンズL5が物体側に凹面を向けたメニスカス形状の場合には、第5レンズL5の物体側の面は、中心と有効径端とがともに負のパワーを持ち、有効径端では中心と比較してパワーが弱い負形状とすることが好ましい。第5レンズL5の物体側の面をこのような形状とすることで、第4レンズL4と第5レンズL5との間で軸上色収差の補正が容易となるとともに、像面湾曲の補正が容易となる。 When the fifth lens L5 has a meniscus shape with a concave surface facing the object side, the object side surface of the fifth lens L5 has a negative power at both the center and the effective diameter end, and the center at the effective diameter end is the center. It is preferable that the negative shape has a weaker power. By forming the object side surface of the fifth lens L5 in such a shape, it is easy to correct axial chromatic aberration between the fourth lens L4 and the fifth lens L5, and to easily correct field curvature. It becomes.
第5レンズL5が物体側に凹面を向けたメニスカス形状の場合には、第5レンズL5の像側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較してパワーが弱い正形状とすることが好ましい。第5レンズL5の像側の面をこのような形状とすることで、球面収差を良好に補正することが容易となる。 When the fifth lens L5 has a meniscus shape with the concave surface facing the object side, the image side surface of the fifth lens L5 has both positive power at the center and the effective diameter end, and the center at the effective diameter end. In comparison, it is preferable to have a positive shape with weak power. By making the image side surface of the fifth lens L5 into such a shape, it becomes easy to satisfactorily correct spherical aberration.
第5レンズL5が物体側に凹面を向けたメニスカス形状の場合には、第5レンズL5の像側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較してパワーが強い正形状としてもよい。第5レンズL5の像側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲を良好に補正することが容易となる。 When the fifth lens L5 has a meniscus shape with the concave surface facing the object side, the image side surface of the fifth lens L5 has both positive power at the center and the effective diameter end, and the center at the effective diameter end. It is good also as a positive shape with strong power compared. By making the image side surface of the fifth lens L5 into such a shape, it becomes easy to favorably correct the curvature of field.
第6レンズL6は両凸レンズとすることが好ましい。第6レンズL6をこのような形状とすることで、第6レンズL6のパワーを強くすることが容易となり、光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが可能となり、シェーディングを抑えることが可能となる。 The sixth lens L6 is preferably a biconvex lens. By forming the sixth lens L6 in such a shape, it is easy to increase the power of the sixth lens L6, it is possible to suppress the angle at which the light beam enters the imaging element, and it is possible to suppress shading. Become.
第6レンズL6の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第6レンズL6の物体側の面は、中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第6レンズL6の物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲および球面収差を良好に補正することが容易となる。 The object side surface of the sixth lens L6 is preferably an aspherical surface. It is preferable that the object-side surface of the sixth lens L6 has a shape in which both the center and the effective diameter end have positive power, and the positive power is weaker at the effective diameter end than the center. By making the object side surface of the sixth lens L6 into such a shape, it becomes easy to favorably correct curvature of field and spherical aberration.
第6レンズL6の物体側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第6レンズL6の物体側の面上のある点をX12として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P12とするとき、点X12と点P12とを結ぶ線分X12−P12を点X12での曲率半径とし、点X12と点P12とを結ぶ線分の長さ|X12−P12|を点X12での曲率半径の絶対値|RX12|とする。よって、|X12−P12|=|RX12|となる。また、第6レンズL6の物体側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第6レンズL6の物体側の面の中心を点Q12とする。そして、点Q12での曲率半径の絶対値を|R12|とする。 The above shape of the object side surface of the sixth lens L6 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the object-side surface of the sixth lens L6 is X12 and the intersection of the normal line at that point and the optical axis Z is the point P12, the point X12 and the point P12 are connected. The segment X12-P12 is defined as the radius of curvature at the point X12, and the length | X12-P12 | of the segment connecting the point X12 and the point P12 is defined as the absolute value | RX12 | of the radius of curvature at the point X12. Therefore, | X12−P12 | = | RX12 |. Further, an intersection point between the object side surface of the sixth lens L6 and the optical axis Z, that is, the center of the object side surface of the sixth lens L6 is defined as a point Q12. The absolute value of the radius of curvature at the point Q12 is set to | R12 |.
第6レンズL6の物体側の面の「中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状」とは、点X12を有効径端とした場合に、点Q12を含む近軸領域で凸形状であり、点P12が点Q12より像側にあり、かつ、点X12での曲率半径の絶対値|RX12|が点Q12での曲率半径の絶対値|R12|よりも大きい形状を意味する。 On the object side surface of the sixth lens L6, “the center and the effective diameter end both have positive power and the effective diameter end has a weaker positive power than the center” means that the point X12 is the effective diameter end. Is a convex shape in the paraxial region including the point Q12, the point P12 is closer to the image side than the point Q12, and the absolute value | RX12 | of the radius of curvature at the point X12 is the radius of curvature at the point Q12. Means a shape larger than the absolute value | R12 |.
第6レンズL6を両凸レンズとした場合には、第6レンズL6の物体側の面は、中心が正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状とすることが好ましい。第6レンズL6を両凸レンズとした場合に物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲および球面収差を良好に補正することが容易となる。 When the sixth lens L6 is a biconvex lens, the object-side surface of the sixth lens L6 has a positive power at the center, and has a shape with a weaker positive power than the center at the effective diameter end. Is preferred. In the case where the sixth lens L6 is a biconvex lens, it is easy to satisfactorily correct curvature of field and spherical aberration by forming the object side surface in such a shape.
第6レンズL6は、像側に凸面を向けたメニスカス形状としてもよい。第6レンズL6をこのような形状とすることで、像面湾曲を良好に補正することが容易となる。 The sixth lens L6 may have a meniscus shape with a convex surface facing the image side. By making the sixth lens L6 have such a shape, it becomes easy to favorably correct the curvature of field.
第6レンズL6の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第6レンズL6物体側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径の5割から8割の間に正のパワーとなる部分を持つ形状とすることが好ましい。第6レンズL6物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲を良好に補正することが容易となる。なお、「有効径の8割の点」とは、レンズ面の径方向の座標(光軸と垂直方向の座標)が、レンズの中心からレンズの有効径の8割となる距離にあるレンズ面上の点を意味する。 The object side surface of the sixth lens L6 is preferably an aspherical surface. The surface on the object side of the sixth lens L6 preferably has a shape having a negative power at the center and a portion having a positive power between 50% to 80% of the effective diameter. By making the surface on the object side of the sixth lens L6 such a shape, it becomes easy to favorably correct the curvature of field. “Eighty percent of the effective diameter” means a lens surface in which the radial coordinate of the lens surface (coordinate in the direction perpendicular to the optical axis) is a distance from the center of the lens that is 80% of the effective diameter of the lens Means the top point.
第6レンズL6の物体側の面の「中心で負のパワーを持ち、有効径の5割から8割の間に正のパワーとなる部分を持つ形状」とは、点Q12を含む近軸領域が凹形状であり、有効径の5割の点と8割の点との間に、点P12が点Q12より像側にある点X12が存在することを意味する。 “A shape having a negative power at the center and a positive power between 50% to 80% of the effective diameter” of the object side surface of the sixth lens L6 is a paraxial region including the point Q12. Means that a point X12 in which the point P12 is closer to the image side than the point Q12 exists between 50% and 80% of the effective diameter.
第6レンズL6の物体側の面は非球面とすることが好ましい。第6レンズL6物体側の面は、中心が負のパワーを持ち、有効径の5割から8割の間に正のパワーとなる部分を持ち、有効径端で負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第6レンズL6物体側の面をこのような形状とすることで、像面湾曲を良好に補正することが容易となる。 The object side surface of the sixth lens L6 is preferably an aspherical surface. The surface of the sixth lens L6 on the object side has a negative power at the center, a portion having a positive power between 50% to 80% of the effective diameter, and a shape having a negative power at the end of the effective diameter. It is preferable. By making the surface on the object side of the sixth lens L6 such a shape, it becomes easy to favorably correct the curvature of field.
なお、説明を分かりやすくするため、以下の説明では第6レンズL6の物体側の面において、点X12を有効径端とした場合、点X12″のように全ての記号に「″」をつけて表している。 For ease of explanation, in the following explanation, when the point X12 is the effective diameter end on the object side surface of the sixth lens L6, all symbols are marked with “″” like the point X12 ″. Represents.
第6レンズL6の物体側の面の「中心で負のパワーを持ち、有効径の5割から8割の間に正のパワーとなる部分を持ち、有効径端で負のパワーを持つ形状」とは、第6レンズL6の物体側の面の有効径端をX12″、その点での法線と光軸Zとの交点を点P12″とした場合に、点Q12を含む近軸領域が凹形状であり、有効径の5割から8割の間に、点P12が点Q12より像側にある点X12が存在し、点P12″が点Q12より物体側にある形状を意味する。 “Shape having negative power at the center, positive power between 50% and 80% of effective diameter, and negative power at effective diameter end” of object side surface of sixth lens L6 Is the paraxial region including the point Q12 when the effective diameter end of the object side surface of the sixth lens L6 is X12 ″ and the intersection of the normal at that point and the optical axis Z is the point P12 ″. It is a concave shape, and between 50% to 80% of the effective diameter, there is a point X12 where the point P12 is closer to the image side than the point Q12, and a point P12 ″ is closer to the object side than the point Q12.
第6レンズL6の像側の面は非球面とすることが好ましい。第6レンズL6の像側の面は中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状、もしくは中心が正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つ形状とすることが好ましい。第6レンズL6の像側の面をこのような形状とすることで、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。 The image side surface of the sixth lens L6 is preferably an aspherical surface. The image side surface of the sixth lens L6 has a positive power at both the center and the effective diameter end, and the effective diameter end has a weaker positive power than the center, or the center has a positive power and is effective. A shape having negative power at the radial end is preferable. By setting the image side surface of the sixth lens L6 to such a shape, it is possible to satisfactorily correct spherical aberration and curvature of field.
第6レンズL6の像側の面の上記形状は、図2を用いて説明した第2レンズL2の物体側の面の形状と同様にして以下のように考えることができる。レンズ断面図において、第6レンズL6の像側の面上のある点をX13として、その点での法線と光軸Zとの交点を点P13とするとき、点X13と点P13とを結ぶ線分X13−P13を点X13での曲率半径とし、点X13と点P13とを結ぶ線分の長さ|X13−P13|を点X13での曲率半径の絶対値|RX13|とする。よって、|X13−P13|=|RX13|となる。また、第6レンズL6の像側の面と光軸Zとの交点、すなわち、第6レンズL6の像側の面の中心を点Q13とする。そして、点Q13での曲率半径の絶対値を|R13|とする。 The shape of the image side surface of the sixth lens L6 can be considered as follows in the same manner as the shape of the object side surface of the second lens L2 described with reference to FIG. In the lens cross-sectional view, when a certain point on the image side surface of the sixth lens L6 is X13 and the intersection of the normal at that point and the optical axis Z is a point P13, the point X13 and the point P13 are connected. The line segment X13-P13 is defined as the radius of curvature at the point X13, and the length | X13-P13 | of the line segment connecting the point X13 and the point P13 is defined as the absolute value | RX13 | of the radius of curvature at the point X13. Therefore, | X13−P13 | = | RX13 |. Further, the intersection point between the image side surface of the sixth lens L6 and the optical axis Z, that is, the center of the image side surface of the sixth lens L6 is defined as a point Q13. The absolute value of the radius of curvature at the point Q13 is set to | R13 |.
上記の第6レンズL6の像側の面の「中心と有効径端とがともに正のパワーを持ち、有効径端では中心と比較して正のパワーが弱い形状」とは、点X13を有効径端とした場合に、点Q13を含む近軸領域で凸形状であり、点P13が点Q13より物体側にあり、かつ、点X13での曲率半径の絶対値|RX13|が点Q13での曲率半径の絶対値|R13|よりも大きい形状を意味する。 The above-mentioned image side surface of the sixth lens L6 has a positive power at both the center and the effective diameter end and a weaker positive power than the center at the effective diameter end. In the case of the radial end, the shape is convex in the paraxial region including the point Q13, the point P13 is closer to the object side than the point Q13, and the absolute value | RX13 | of the radius of curvature at the point X13 is the point Q13 It means a shape larger than the absolute value of curvature radius | R13 |.
また、「中心が正のパワーを持ち、有効径端では負のパワーを持つ形状」とは、点X13を有効径端とした場合に、点Q13を含む近軸領域で凸形状であり、点P13が点Q13より像側にある形状を意味する。 Further, “a shape having a positive power at the center and a negative power at the effective diameter end” is a convex shape in the paraxial region including the point Q13 when the point X13 is the effective diameter end. It means a shape in which P13 is on the image side with respect to the point Q13.
第2レンズL2の物体側の面から第6レンズL6の像側の面までの各面を、上記のような非球面形状とすることで、球面収差、像面湾曲およびコマ収差に加えてディストーションまで良好に補正することが可能となる。 Each surface from the object-side surface of the second lens L2 to the image-side surface of the sixth lens L6 has an aspherical shape as described above, so that distortion is added in addition to spherical aberration, field curvature, and coma. Can be corrected well.
第1レンズL1は、物体側に凸面を向けたメニスカスレンズであることが好ましく、これにより、例えば180度を超えるような広角のレンズを作製することが可能となる。第1レンズL1が両凹レンズとなると、第1レンズL1のパワーを強くすることが容易となるため広角化は容易となるが、第1レンズL1で急激に光線が曲げられてしまうため、ディストーションの補正が困難となる。また、物体側の面を凹面とすると、周辺光線がレンズ面に入射する際の入射角が大きくなり、面への入射時の反射損失が大きくなるため周辺部が暗くなってしまう。また、入射角が180度を超える光線は入射することができなくなってしまう。そのため、広角でありながらディストーションの補正が容易とするためには、第1レンズL1は物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとすることが好ましい。 The first lens L1 is preferably a meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, which makes it possible to produce a wide-angle lens exceeding 180 degrees, for example. When the first lens L1 is a biconcave lens, it is easy to increase the power of the first lens L1, and thus widening the angle is easy. However, since the light rays are suddenly bent by the first lens L1, distortion is caused. Correction becomes difficult. If the object-side surface is concave, the incident angle when the peripheral ray is incident on the lens surface increases, and the reflection loss at the time of incidence on the surface increases, so that the peripheral portion becomes dark. In addition, a light beam having an incident angle exceeding 180 degrees cannot be incident. Therefore, in order to facilitate distortion correction while having a wide angle, the first lens L1 is preferably a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side.
第2レンズL2を両凹レンズとすることが好ましい。第2レンズL2を両凹レンズとすることで、広角化が容易となるとともに、像面湾曲、ディストーションおよび球面収差の補正が容易となる。 The second lens L2 is preferably a biconcave lens. By making the second lens L2 a biconcave lens, it is easy to widen the angle, and it becomes easy to correct curvature of field, distortion, and spherical aberration.
第3レンズL3を物体側に凸面を向けたメニスカス形状とすることが好ましく、これにより、レンズ系の系方向を小型化することが容易となるとともに、像面湾曲およびコマ収差を良好に補正することが可能となる。 It is preferable that the third lens L3 has a meniscus shape with a convex surface facing the object side. This makes it easy to reduce the size of the lens system and corrects field curvature and coma well. It becomes possible.
第4レンズL4を両凸レンズとすることが好ましく、これにより、球面収差および像面湾曲を良好に補正することが可能となる。さらに第4レンズL4のパワーを強くすることで、第5レンズL5との間で色収差の補正が容易となる。 The fourth lens L4 is preferably a biconvex lens, which makes it possible to satisfactorily correct spherical aberration and field curvature. Further, by increasing the power of the fourth lens L4, it becomes easy to correct chromatic aberration with the fifth lens L5.
第5レンズL5を像側に凸面を向けた負のメニスカスレンズ、もしくは像側に平面を向けた平凹レンズとしてもよく、これにより、コマ収差および像面湾曲を良好に補正することが容易となる。 The fifth lens L5 may be a negative meniscus lens having a convex surface facing the image side, or a plano-concave lens having a flat surface facing the image side. This makes it easy to favorably correct coma and curvature of field. .
第5レンズL5を物体側に凹面を向けた平凹レンズまたは両凹レンズとしてもよい。これにより、第5レンズL5のパワーを強くすることで、第4レンズL4と協働しながら色収差を補正することが容易となる。 The fifth lens L5 may be a plano-concave lens or a biconcave lens with a concave surface facing the object side. Accordingly, by increasing the power of the fifth lens L5, it becomes easy to correct chromatic aberration while cooperating with the fourth lens L4.
第6レンズL6を両凸レンズとすることが好ましく、これにより、光線が撮像素子へ入射する角度を抑えることが可能となり、シェーディングを抑えることが容易となる。 The sixth lens L6 is preferably a biconvex lens, which makes it possible to suppress the angle at which light rays are incident on the image sensor and facilitate shading.
第6レンズL6を像側に凸面を向けたメニスカスレンズとしてもよく、これにより、像面湾曲を良好に補正することが容易となる。 The sixth lens L6 may be a meniscus lens having a convex surface directed to the image side, which facilitates good correction of field curvature.
第1レンズL1の材質はガラスであることが好ましい。撮像レンズが例えば車載用カメラや監視カメラ用等の厳しい環境において使用される場合には、最も物体側に配置される第1レンズL1は、風雨による表面劣化、直射日光による温度変化に強く、さらには油脂・洗剤等の化学薬品に強い材質、すなわち耐水性、耐候性、耐酸性および耐薬品性等が高い材質を用いることが要望され、また、堅く、割れにくい材質を用いることが要望されることがある。材質をガラスとすることで、これらの要望を満たすことが可能となる。また、第1レンズL1の材質として、透明なセラミックスを用いてもよい。 The material of the first lens L1 is preferably glass. When the imaging lens is used in a harsh environment such as an in-vehicle camera or a surveillance camera, the first lens L1 disposed closest to the object side is resistant to surface deterioration due to wind and rain, temperature change due to direct sunlight, Is required to use materials that are resistant to chemicals such as oils and detergents, that is, materials with high water resistance, weather resistance, acid resistance, chemical resistance, etc., and materials that are hard and hard to break are required. Sometimes. These requirements can be satisfied by using glass as the material. Moreover, you may use transparent ceramics as a material of the 1st lens L1.
第1レンズL1の片側の面もしくは両側の面を非球面としてもよい。第1レンズL1をガラス非球面レンズとすることで、諸収差をさらに良好に補正することが可能となる。 One or both surfaces of the first lens L1 may be aspheric. By making the first lens L1 a glass aspheric lens, various aberrations can be corrected more satisfactorily.
なお、第1レンズL1の物体側の面に、強度、耐傷性および耐薬品性を高めるための保護手段を施してもよく、その場合には、第1レンズL1の材質をプラスチックとしてもよい。このような保護手段は、ハードコートであってもよく、撥水コートであってもよい。 Note that a protective means for enhancing strength, scratch resistance, and chemical resistance may be applied to the object side surface of the first lens L1, and in this case, the material of the first lens L1 may be plastic. Such protective means may be a hard coat or a water repellent coat.
第2レンズL2、第3レンズL3および第6レンズL6のいずれか、あるいはこれらのうちの任意の複数の組み合わせにおいて、その材質をプラスチックとすることが好ましい。材質をプラスチックとすることで、レンズ系を安価で軽量に構成することが可能となるとともに、非球面を設けた場合には、非球面形状を正確に作製することができるため、良好な性能のレンズを作製することが可能となる。 In any one of the second lens L2, the third lens L3, and the sixth lens L6, or any combination of these, it is preferable that the material is plastic. By using plastic as the material, it is possible to configure the lens system at a low cost and light weight, and when an aspheric surface is provided, the aspherical shape can be accurately produced, so that a good performance can be obtained. A lens can be manufactured.
第4レンズL4および第5レンズL5の少なくとも一方の材質をプラスチックとしてもよい。材質をプラスチックとすることで、レンズ系を安価で軽量に構成することが可能となるとともに、非球面を設けた場合には、非球面形状を正確に作製することができるため、良好な性能のレンズを作製することが可能となる。 The material of at least one of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 may be plastic. By using plastic as the material, it is possible to configure the lens system at a low cost and light weight, and when an aspheric surface is provided, the aspherical shape can be accurately produced, so that a good performance can be obtained. A lens can be manufactured.
第2レンズL2、第4レンズL4および第6レンズL6の材質は、ポリオレフィンであることが好ましい。ポリオレフィンは吸水率が低く、透明度が高く、複屈折が小さく、アッベ数の大きい材質を作製することが可能となる。第2レンズL2の材質をポリオレフィンとすることで、吸水による形状変更が小さく、透過率が高く、複屈折の小さいレンズを作製することが可能となる。さらにアッベ数が大きい材質とすることができるため、軸上の色収差、倍率色収差の発生を抑えることができ、耐環境性の高い良好な解像性能のレンズを作製することが可能となる。 The material of the second lens L2, the fourth lens L4, and the sixth lens L6 is preferably polyolefin. Polyolefin has a low water absorption, a high transparency, a low birefringence, and a material with a large Abbe number. By using polyolefin as the material of the second lens L2, it is possible to produce a lens that has a small shape change due to water absorption, a high transmittance, and a small birefringence. Furthermore, since a material with a large Abbe number can be used, it is possible to suppress the occurrence of axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration, and it is possible to manufacture a lens with high environmental resistance and good resolution performance.
第3レンズL3および第5レンズL5の材質はポリカーボネイトであることが好ましい。ポリカーボネイトはアッベ数が小さいという特徴がある。第3レンズL3にポリカーボネイトを使用することで、倍率色収差を良好に補正することが可能となる。 The material of the third lens L3 and the fifth lens L5 is preferably polycarbonate. Polycarbonate is characterized by a small Abbe number. By using polycarbonate for the third lens L3, it is possible to satisfactorily correct lateral chromatic aberration.
第2レンズL2および第4レンズL4の材質をアクリルとしてもよい。アクリルは安価であるためアクリルを用いることで、レンズ系を安価にすることが可能となる。 The material of the second lens L2 and the fourth lens L4 may be acrylic. Since acrylic is inexpensive, it is possible to make the lens system inexpensive by using acrylic.
第2レンズL2、第3レンズL3、第4レンズL4、第5レンズL5および第6レンズL6の少なくともいずれか1つにプラスチック材質を用いた場合は、その材質として、プラスチックに光の波長より小さな粒子を混合させたいわゆるナノコンポジット材料を用いてもよい。 When a plastic material is used for at least one of the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6, the plastic is smaller than the wavelength of light. A so-called nanocomposite material in which particles are mixed may be used.
第2レンズL2、第3レンズL3および第6レンズL6のいずれか、あるいはこれらのうちの任意の複数の組み合わせにおいて、その材質をガラスとしてもよい。材質をガラスとすることで、温度変化による性能劣化を抑制することが可能となる。 The material of the second lens L2, the third lens L3, and the sixth lens L6, or any combination of these may be glass. By using glass as the material, it is possible to suppress performance deterioration due to temperature changes.
第4レンズL4および第5レンズL5の少なくとも一方の材質をガラスとすることが好ましい。第4レンズL4の材質をガラスとすることで、温度変化による性能劣化を抑制することが可能となる。また、第5レンズL5の材質をガラスとすることで、アッベ数の小さい材質を選ぶことが容易となるため、色収差の補正が容易となる。 It is preferable that at least one of the fourth lens L4 and the fifth lens L5 is made of glass. By using glass as the material of the fourth lens L4, it is possible to suppress performance deterioration due to temperature changes. In addition, since the fifth lens L5 is made of glass, it is easy to select a material having a small Abbe number, and thus correction of chromatic aberration is facilitated.
第1レンズL1、第2レンズL2、第3レンズL3、第4レンズL4、第5レンズL5および第6レンズL6の少なくともいずれか1つの材質としてガラス転移温度(Tg)が145℃以上のものを用いることが好ましく、さらに好ましくは、150℃以上であることが好ましい。ガラス転移温度が150℃以上の材質を使用することで、耐熱性のよいレンズを作製することが可能となる。 As a material for at least one of the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6, a glass transition temperature (Tg) of 145 ° C. or higher is used. It is preferable to use, more preferably 150 ° C. or higher. By using a material having a glass transition temperature of 150 ° C. or higher, a lens having good heat resistance can be manufactured.
なお、撮像レンズ1の用途に応じて、レンズ系と撮像素子5との間に紫外光から青色光をカットするようなフィルタ、または赤外光をカットするようなIR(InfraRed)カットフィルタを挿入してもよい。上記フィルタと同様の特性を持つコートをレンズ面に塗布してもよい。またはいずれかのレンズの材質として紫外光や青色光、赤外光などを吸収する材質を用いてもよい。 Depending on the application of the imaging lens 1, a filter that cuts blue light from ultraviolet light or an IR (InfraRed) cut filter that cuts infrared light is inserted between the lens system and the imaging device 5. May be. A coat having the same characteristics as the filter may be applied to the lens surface. Alternatively, a material that absorbs ultraviolet light, blue light, infrared light, or the like may be used as a material of any lens.
図1では、レンズ系と撮像素子5との間に各種フィルタ等を想定した光学部材PPを配置した例を示しているが、この代わりに、各レンズの間にこれらの各種フィルタを配置してもよい。あるいは、撮像レンズが有するいずれかのレンズのレンズ面に、各種フィルタと同様の作用を有するコートを施してもよい。 FIG. 1 shows an example in which the optical member PP assuming various filters is arranged between the lens system and the image sensor 5. Instead, these various filters are arranged between the lenses. Also good. Or you may give the coat | court which has the effect | action similar to various filters to the lens surface of either lens which an imaging lens has.
なお、各レンズ間の有効径外を通過する光束は、迷光となって像面に達し、ゴーストとなるおそれがあるため、必要に応じて、この迷光を遮光する遮光手段を設けることが好ましい。この遮光手段としては、例えばレンズの有効径外の部分に不透明な塗料を施したり、不透明な板材を設けたりしてもよい。または迷光となる光束の光路に不透明な板材を設けて遮光手段としてもよい。あるいは、最も物体側のレンズのさらに物体側に迷光を遮断するフードのようなものを配置してもよい。一例として、図1では、第1レンズL1および第5レンズL5それぞれの像側の面の有効径外に遮光手段11,12を設けた例を示している。なお、遮光手段を設ける箇所は図1に示す例に限定されず、他のレンズや、レンズ間に配置してもよい。 Note that the light flux that passes outside the effective diameter between the lenses reaches the image plane as stray light and may become a ghost. Therefore, if necessary, it is preferable to provide a light shielding unit that shields the stray light. As the light shielding means, for example, an opaque paint may be applied to a portion outside the effective diameter of the lens, or an opaque plate material may be provided. Alternatively, an opaque plate material may be provided in the optical path of the light beam that becomes stray light to serve as the light shielding means. Alternatively, a hood that blocks stray light may be disposed further on the object side of the most object side lens. As an example, FIG. 1 shows an example in which the light shielding means 11 and 12 are provided outside the effective diameters of the image-side surfaces of the first lens L1 and the fifth lens L5. The location where the light shielding means is provided is not limited to the example shown in FIG. 1, and may be arranged between other lenses or between the lenses.
さらに、各レンズの間に周辺光量比が実用上問題の無い範囲で周辺光線を遮断する絞り等の部材を配置してもよい。周辺光線とは、光軸Z外の物点からの光線のうち、光学系の入射瞳の周辺部分を通る光線のことである。このように周辺光線を遮断する部材を配置することにより、結像領域周辺部の画質を向上させることができる。また、この部材でゴーストを発生させる光を遮断することにより、ゴーストを低減することが可能となる。 Further, a member such as a diaphragm that blocks the peripheral light beam may be disposed between the lenses so long as the peripheral light amount ratio has no practical problem. A peripheral ray is a ray that passes through a peripheral portion of the entrance pupil of the optical system among rays from an object point outside the optical axis Z. By disposing the member that blocks the peripheral light in this way, the image quality in the periphery of the imaging region can be improved. Moreover, it becomes possible to reduce a ghost by interrupting | blocking the light which generates a ghost with this member.
また、第1から第4の実施形態に係る撮像レンズにおいては、レンズ系が、第1レンズL1、第2レンズL2、第3レンズL3、第4レンズL4、第5レンズL5および第6レンズL6の6枚のみからなるように構成することが好ましい。レンズ系を6枚のレンズのみで構成することで、レンズ系を安価にすることが可能となる。 In the imaging lenses according to the first to fourth embodiments, the lens system includes the first lens L1, the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6. It is preferable to configure so that it consists of only 6 sheets. By configuring the lens system with only six lenses, the lens system can be made inexpensive.
本実施形態に係る撮像装置は、本実施形態に係る撮像レンズを備えているため、小型で安価に構成でき、十分広い画角を有し、撮像素子を用いて解像度の高い良好な像を得ることができる。 Since the imaging apparatus according to the present embodiment includes the imaging lens according to the present embodiment, the imaging apparatus can be configured to be small and inexpensive, have a sufficiently wide angle of view, and obtain a good image with high resolution using the imaging element. be able to.
なお、第1から第4の実施形態に係る撮像レンズを備えた撮像装置で撮影した画像を携帯電話に表示するようにしてもよい。例えば本実施形態の撮像レンズを備えた撮影装置を車載カメラとして自動車に搭載し、自動車の背後や周辺を車載カメラにより撮影し、撮影により取得した画像を表示装置に表示する場合がある。このような場合、カーナビゲーションシステム(以下カーナビとする)が搭載されている自動車においては、撮影した画像はカーナビの表示装置に表示すればよいが、カーナビが搭載されていない場合、液晶ディスプレイ等の専用の表示装置を自動車に設置する必要がある。しかしながら、表示装置は高価である。一方、近年の携帯電話は、動画やWebの閲覧が可能になる等、高性能な表示装置が搭載されている。携帯電話を車載カメラ用の表示装置として用いることで、カーナビが搭載されていない自動車に関しても、専用の表示装置を搭載する必要が無くなり、その結果、安価に車載カメラを搭載することが可能となる。 In addition, you may make it display the image image | photographed with the imaging device provided with the imaging lens which concerns on 1st-4th embodiment on a mobile telephone. For example, an imaging device including the imaging lens according to the present embodiment may be mounted on a vehicle as an in-vehicle camera, the back and the periphery of the vehicle may be captured by the in-vehicle camera, and an image acquired by the imaging may be displayed on the display device. In such a case, in a car equipped with a car navigation system (hereinafter referred to as a car navigation system), the captured image may be displayed on the display device of the car navigation system. It is necessary to install a dedicated display device in the car. However, the display device is expensive. On the other hand, mobile phones in recent years are equipped with high-performance display devices such as being able to browse videos and Web. By using a mobile phone as a display device for a vehicle-mounted camera, it is not necessary to mount a dedicated display device even for a car that is not equipped with a car navigation system. As a result, a vehicle-mounted camera can be mounted at a low cost. .
ここで、車載カメラが撮影した画像は、ケーブル等を用いて有線にて携帯電話に送信してもよく、赤外線通信等の無線により携帯電話に送信してもよい。また、携帯電話等と自動車の作動状態とを連動させ、自動車のギアがバックに入ったり、ウインカー等を出したりした際に、自動で携帯電話の表示装置に車載カメラの画像を表示するようにしてもよい。 Here, the image captured by the in-vehicle camera may be transmitted to the mobile phone by cable using a cable or the like, or may be transmitted to the mobile phone by radio such as infrared communication. In addition, the mobile phone and the operating state of the car are linked so that when the car's gear enters the back or the winker is taken out, the image of the in-vehicle camera is automatically displayed on the display device of the mobile phone. May be.
なお、車載カメラの画像を表示する表示装置としては、携帯電話のみならず、PDA等の携帯情報端末でもよく、小型のパソコンでもよく、あるいは持ち歩き可能な小型のカーナビでもよい。 The display device for displaying the image of the in-vehicle camera is not limited to a mobile phone, but may be a portable information terminal such as a PDA, a small personal computer, or a portable car navigation system.
〔撮像レンズの数値実施例〕
次に、本発明の撮像レンズの数値実施例について説明する。実施例1〜実施例19の撮像レンズのレンズ断面図をそれぞれ図3〜図21に示す。図3〜図21において、図の左側が物体側、右側が像側であり、図1と同様、開口絞りSt、光学部材PP、像面Simに配置された撮像素子5も併せて図示している。各図の開口絞りStは形状や大きさを表すものではなく、光軸Z上の位置を示すものである。各実施例において、レンズ断面図の符号Ri、Di(i=1、2、3、…)は以下に説明するレンズデータのRi、Diと対応している。
[Numerical example of imaging lens]
Next, numerical examples of the imaging lens of the present invention will be described. Lens cross-sectional views of the imaging lenses of Examples 1 to 19 are shown in FIGS. 3 to 21, the left side of the figure is the object side, and the right side is the image side. Similarly to FIG. 1, the aperture stop St, the optical member PP, and the image sensor 5 disposed on the image plane Sim are also illustrated. Yes. The aperture stop St in each figure does not indicate the shape or size, but indicates the position on the optical axis Z. In each embodiment, symbols Ri and Di (i = 1, 2, 3,...) In the lens cross-sectional view correspond to Ri and Di of lens data described below.
なお、本発明の第1の実施形態に係る撮像レンズは実施例2〜9,12〜17に、本発明の第2の実施形態に係る撮像レンズは実施例2,3,9〜11,13〜15に、本発明の第3の実施形態に係る撮像レンズは実施例1〜7,9〜11,14,15に、本発明の第4の実施形態に係る撮像レンズは実施例1〜19に対応する。 The imaging lens according to the first embodiment of the present invention is the examples 2 to 9, 12 to 17, and the imaging lens according to the second embodiment of the present invention is the examples 2, 3, 9 to 11, 13. To 15, the imaging lens according to the third embodiment of the present invention is the examples 1 to 7, 9 to 11, 14 and 15, and the imaging lens according to the fourth embodiment of the present invention is the examples 1 to 19. Corresponding to
表1〜表19にそれぞれ実施例1〜実施例19の撮像レンズのレンズデータを示す。各表の(A)には基本レンズデータを、(B)には各種データを、(C)には非球面データを示している。 Tables 1 to 19 show lens data of the imaging lenses of Examples 1 to 19, respectively. In each table, (A) shows basic lens data, (B) shows various data, and (C) shows aspherical data.
基本レンズデータにおいて、Siの欄は最も物体側の構成要素の物体側の面を1番目として像側に向かうに従い順次増加するi番目(i=1、2、3、…)の面番号を示し、Riの欄はi番目の面の曲率半径を示し、Diの欄はi番目の面とi+1番目の面との光軸Z上の面間隔を示している。なお、曲率半径の符号は、面形状が物体側に凸の場合を正、像側に凸の場合を負としている。また、Ndjの欄は最も物体側のレンズを1番目として像側に向かうに従い順次増加するj番目(j=1、2、3、…)の光学要素のd線(波長587.6nm)に対する屈折率を示し、νdjの欄はj番目の光学要素のd線に対するアッベ数を示している。なお、基本レンズデータには、開口絞りStおよび光学部材PPも含めて示しており、開口絞りStに相当する面の面番号の欄には、(St)という語句を併せて記載している。 In the basic lens data, the column of Si indicates the i-th (i = 1, 2, 3,...) Surface number that increases sequentially toward the image side with the object-side surface of the most object-side component as the first. , Ri column indicates the radius of curvature of the i-th surface, and Di column indicates the surface spacing on the optical axis Z between the i-th surface and the i + 1-th surface. The sign of the radius of curvature is positive when the surface shape is convex on the object side and negative when the surface shape is convex on the image side. In the column of Ndj, the refractive index with respect to the d-line (wavelength: 587.6 nm) of the j-th (j = 1, 2, 3,...) Optical element that sequentially increases toward the image side with the most object-side lens as the first. The column of νdj indicates the Abbe number for the d-line of the jth optical element. The basic lens data includes the aperture stop St and the optical member PP, and the word “St” is also written in the surface number column of the surface corresponding to the aperture stop St.
基本レンズデータでは、非球面の面番号に*印を付しており、非球面の曲率半径として近軸曲率半径(中心の曲率半径)の数値を示している。非球面データには、非球面の面番号と、各非球面に関する非球面係数を示す。非球面データの数値の「E−n」(n:整数)は「×10−n」を意味し、「E+n」は「×10n」を意味する。なお、非球面係数は、以下の式で表される非球面式における各係数KA、RBm(m=3、4、5、…20)の値である。
Zd:非球面深さ(高さYの非球面上の点から、非球面頂点が接する光軸に垂直な平面に
下ろした垂線の長さ)
Y:高さ(光軸からのレンズ面までの距離)
C:近軸曲率
KA、RBm:非球面係数(m=3、4、5、…20)
各種データにおいて、Lは第1レンズL1の物体側の面から像面Simまでの光軸Z上の距離(バックフォーカス分は空気換算長)、Bfは最も像側のレンズの像側の面から像面Simまでの光軸Z上の距離(バックフォーカスに相当、空気換算長)、fは全系の焦点距離、f1は第1レンズL1の焦点距離、f2は第2レンズL2の焦点距離、f3は第3レンズL3の焦点距離、f4は第4レンズL4の焦点距離、f5は第5レンズL5の焦点距離、f6は第6レンズL6の焦点距離、f56は第5レンズL5と第6レンズL6との合成焦点距離、f123は第1レンズL1と第2レンズL2と第3レンズL3との合成焦点距離、ER1は第1レンズL1の物体側の面の有効半径である。
Zd: Depth of aspheric surface (length of perpendicular drawn from a point on the aspherical surface of height Y to a plane perpendicular to the optical axis where the aspherical vertex contacts)
Y: Height (distance from the optical axis to the lens surface)
C: paraxial curvature KA, RBm: aspheric coefficient (m = 3, 4, 5,... 20)
In various data, L is the distance on the optical axis Z from the object-side surface of the first lens L1 to the image plane Sim (the back focus is the air-converted length), and Bf is from the image-side surface of the most image-side lens. The distance on the optical axis Z to the image plane Sim (corresponding to back focus, equivalent air length), f is the focal length of the entire system, f1 is the focal length of the first lens L1, and f2 is the focal length of the second lens L2. f3 is the focal length of the third lens L3, f4 is the focal length of the fourth lens L4, f5 is the focal length of the fifth lens L5, f6 is the focal length of the sixth lens L6, and f56 is the fifth lens L5 and the sixth lens. The combined focal length with L6, f123 is the combined focal length of the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3, and ER1 is the effective radius of the object side surface of the first lens L1.
また、表20、21に各実施例の条件式(1)〜(21)に対応する値を一括して示す。 Tables 20 and 21 collectively show values corresponding to the conditional expressions (1) to (21) of the respective examples.
なお、条件式(1)は(D6+D7)/f、条件式(2)はD12/f、条件式(3)はf56/f、条件式(4)は(R8+R9)/(R8−R9)、条件式(5)はR2/f、条件式(6)はD3/f、条件式(7)は(R12+R13)/(R12−R13)、条件式(8)はf5/f、条件式(9)はD2/f、条件式(10)はD5/f、条件式(11)はL/f、条件式(12)はBf/f、条件式(13)はνd3+νd5、条件式(14)は(R3+R4)/(R3−R4)、条件式(15)は(R5+R6)/(R5−R6)、条件式(16)は(R1+R2)/(R1−R2)、条件式(17)はf123/f、条件式(18)はf3/f、条件式(19)はD9/f、条件式(20)はf4/f、条件式(21)はER1/fである。 Conditional expression (1) is (D6 + D7) / f, conditional expression (2) is D12 / f, conditional expression (3) is f56 / f, conditional expression (4) is (R8 + R9) / (R8-R9), Conditional expression (5) is R2 / f, conditional expression (6) is D3 / f, conditional expression (7) is (R12 + R13) / (R12-R13), conditional expression (8) is f5 / f, conditional expression (9 ) Is D2 / f, conditional expression (10) is D5 / f, conditional expression (11) is L / f, conditional expression (12) is Bf / f, conditional expression (13) is νd3 + νd5, and conditional expression (14) is (R3 + R4) / (R3-R4), conditional expression (15) is (R5 + R6) / (R5-R6), conditional expression (16) is (R1 + R2) / (R1-R2), conditional expression (17) is f123 / f, conditional expression (18) is f3 / f, conditional expression (19) is D9 / f, conditional expression (20) is f4 / f, conditional expression (21) is ER 1 / f.
ただし、
L:第1レンズL1の物体側の面頂点から像面までの距離(バックフォーカス分は空気換算長)
Bf:最も像側のレンズの像側の面頂点から像面までの距離(空気換算長)
D2:第1レンズL1と第2レンズL2との光軸上の空気間隔
D3:第2レンズL2の中心厚
D5:第3レンズL3の中心厚
D6+D7:第3レンズL3と第4レンズL4との光軸上の空気間隔
D9:第4レンズと第5レンズとの光軸上の空気間隔
D12:第6レンズL6の中心厚
νd3:第3レンズL3の材質のd線に対するアッベ数
νd5:第5レンズL5の材質のd線に対するアッベ数
R1:第1レンズL1の物体側の面の曲率半径
R2:第1レンズL1の像側の面の曲率半径
R3:第2レンズL2の物体側の面の曲率半径
R4:第2レンズL2の像側の面の曲率半径
R5:第3レンズ物体側の面の曲率半径
R6:第3レンズ像側の面の曲率半径
R8:第4レンズL4の物体側の面の曲率半径
R9:第4レンズL4の像側の面の曲率半径
R12:第6レンズL6の物体側の面の曲率半径
R13:第6レンズL6の像側の面の曲率半径
f:全系の焦点距離
f3:第3レンズL3の焦点距離
f4:第4レンズL4の焦点距離
f5:第5レンズL5の焦点距離
f56:第5レンズL5および第6レンズL6の合成焦点距離
f123:第1レンズL1、第2レンズL2および第3レンズL3の合成焦点距離
ER1:第1レンズL1の物体側の面の有効半径
各数値の単位として、長さについては「mm」を用いているが、これは一例であり、光学系は比例拡大または比例縮小しても使用可能なため、他の適当な単位を用いることもできる。
L: Distance from the object-side surface vertex of the first lens L1 to the image plane (the back focus is the air equivalent length)
Bf: Distance from the image-side surface apex of the most image-side lens to the image surface (air equivalent length)
D2: Air distance on the optical axis between the first lens L1 and the second lens L2 D3: Center thickness of the second lens L2 D5: Center thickness of the third lens L3 D6 + D7: Between the third lens L3 and the fourth lens L4 Air distance D9 on the optical axis: Air distance on the optical axis between the fourth lens and the fifth lens D12: Center thickness νd3 of the sixth lens L6: Abbe number νd5 for the d-line of the material of the third lens L3: Fifth Abbe number R1 of material of lens L5 with respect to d-line R1: radius of curvature R2 of object side surface of first lens L1: radius of curvature R3 of image side surface of first lens L1: surface of object side of second lens L2 Radius of curvature R4: Radius of curvature of the image side surface of the second lens L2 R5: Radius of curvature of the surface of the third lens object side R6: Curvature radius of the surface of the third lens image side R8: Object side of the fourth lens L4 Radius of curvature R9: Radius of curvature of the image side surface of the fourth lens L4 R12: radius of curvature of the object side surface of the sixth lens L6 R13: radius of curvature of the image side surface of the sixth lens L6 f: focal length of the entire system f3: focal length of the third lens L3 f4: fourth lens L4 Focal length f5: focal length f56 of fifth lens L5: combined focal length f123 of fifth lens L5 and sixth lens L6: combined focal length ER1: first lens L1, second lens L2 and third lens L3 Effective radius of the object side surface of one lens L1 As the unit of each numerical value, “mm” is used for the length, but this is an example, and the optical system can be used even with proportional enlargement or reduction. Therefore, other suitable units can be used.
上記実施例1〜19の撮像レンズにおいて、実施例1〜15の撮像レンズでは、第1レンズL1、第4レンズL4および第5レンズL5はガラス球面レンズであり、第2レンズL2、第3レンズL3および第6レンズL6はプラスチック非球面レンズである。実施例16,17の撮像レンズでは、第1レンズL1および第4レンズL4はガラス球面レンズであり、第2レンズL2、第3レンズL3、第5レンズL5および第6レンズL6はプラスチック非球面レンズである。実施例18,19の撮像レンズでは、第1レンズL1はガラス球面レンズであり、第2レンズL2、第3レンズL3、第4レンズL4、第5レンズL5および第6レンズL6はプラスチック非球面レンズである。 In the imaging lenses of Examples 1 to 19, in the imaging lenses of Examples 1 to 15, the first lens L1, the fourth lens L4, and the fifth lens L5 are glass spherical lenses, and the second lens L2 and the third lens. L3 and the sixth lens L6 are plastic aspheric lenses. In the imaging lenses of Examples 16 and 17, the first lens L1 and the fourth lens L4 are glass spherical lenses, and the second lens L2, the third lens L3, the fifth lens L5, and the sixth lens L6 are plastic aspheric lenses. It is. In the imaging lenses of Examples 18 and 19, the first lens L1 is a glass spherical lens, and the second lens L2, the third lens L3, the fourth lens L4, the fifth lens L5, and the sixth lens L6 are plastic aspheric lenses. It is.
上記実施例1〜19に係る撮像レンズの各収差図をそれぞれ、図22(A)〜図22(D)、図23(A)〜図23(D)、図24(A)〜図24(D)、図25(A)〜図25(D)、図26(A)〜図26(D)、図27(A)〜図27(D)、図28(A)〜図28(D)、図29(A)〜図29(D)、図30(A)〜図30(D)、図31(A)〜図31(D)、図32(A)〜図32(D)、図33(A)〜図33(D)、図34(A)〜図34(D)、図35(A)〜図35(D)、図36(A)〜図36(D)、図37(A)〜図37(D)、図38(A)〜図38(D)、図39(A)〜図39(D)、図40(A)〜図40(D)に示す。 The aberration diagrams of the imaging lenses according to Examples 1 to 19 are shown in FIGS. 22 (A) to 22 (D), FIGS. 23 (A) to 23 (D), and FIGS. D), FIGS. 25 (A) to 25 (D), FIGS. 26 (A) to 26 (D), FIGS. 27 (A) to 27 (D), and FIGS. 28 (A) to 28 (D). 29 (A) to 29 (D), 30 (A) to 30 (D), 31 (A) to 31 (D), 32 (A) to 32 (D), FIG. 33 (A) to 33 (D), FIG. 34 (A) to FIG. 34 (D), FIG. 35 (A) to FIG. 35 (D), FIG. 36 (A) to FIG. 36 (D), FIG. A) to FIG. 37 (D), FIG. 38 (A) to FIG. 38 (D), FIG. 39 (A) to FIG. 39 (D), and FIG. 40 (A) to FIG.
ここでは、実施例1の収差図を例にとり説明するが、他の実施例の収差図についても同様である。図22(A)、図22(B)、図22(C)および図22(D)はそれぞれ、実施例1に係る撮像レンズの球面収差、非点収差、ディストーション(歪曲収差)および倍率色収差(倍率の色収差)の収差図を示す。球面収差図のFはF値を意味し、その他の収差図のωは半画角を意味する。ディストーションの図は、全系の焦点距離f、画角φ(変数扱い、0≦φ≦ω)を用いて、理想像高を2f×tan(φ/2)とし、それからのずれ量を示す。各収差図には、d線(587.56nm)を基準波長とした収差を示すが、球面収差図には、F線(波長486.13nm)、C線(波長656.27nm)、正弦条件違反量(SNCと表記)についての収差も示し、倍率色収差図にはF線、C線についての収差を示す。倍率色収差図の線種は球面収差図のものと同じであるため、その表記を省略している。 Here, the aberration diagram of Example 1 will be described as an example, but the same applies to the aberration diagrams of other Examples. 22 (A), 22 (B), 22 (C), and 22 (D) are spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration (magnification aberration) of the imaging lens according to Example 1, respectively. The aberration diagram of chromatic aberration of magnification) is shown. F in the spherical aberration diagram means F value, and ω in other aberration diagrams means half angle of view. The distortion diagram shows the amount of deviation from the ideal image height of 2f × tan (φ / 2) using the focal length f and the angle of view φ (variable treatment, 0 ≦ φ ≦ ω) of the entire system. Each aberration diagram shows aberration with d-line (587.56 nm) as a reference wavelength, but spherical aberration diagram shows F-line (wavelength 486.13 nm), C-line (wavelength 656.27 nm), and sine condition violation The aberration for the quantity (denoted as SNC) is also shown, and the chromatic aberration diagram for the magnification shows the aberration for the F-line and C-line. Since the line type of the chromatic aberration diagram of magnification is the same as that of the spherical aberration diagram, the description is omitted.
以上のデータから分かるように、実施例1〜19の撮像レンズは、6枚という少ないレンズ枚数で構成され、小型で安価に作製可能である上、全画角が約187〜213度と非常に広い画角を達成し、Fナンバーが2.0と小さく、各収差が良好に補正されて良好な光学性能を有する。これらの撮像レンズは、監視カメラや、自動車の前方、側方、後方などの映像を撮影するための車載用カメラ等に好適に使用可能である。 As can be seen from the above data, the imaging lenses of Examples 1 to 19 are configured with a small number of lenses of six, and can be manufactured in a small size and at a low cost, and the total angle of view is about 187 to 213 degrees. A wide angle of view is achieved, the F-number is as small as 2.0, each aberration is corrected well, and the optical performance is good. These imaging lenses can be suitably used for surveillance cameras, in-vehicle cameras for taking images of the front, side, rear, etc. of automobiles.
〔撮像装置の実施形態〕
図41に使用例として、自動車100に本実施形態の撮像レンズを備えた撮像装置を搭載した様子を示す。図41において、自動車100は、その助手席側の側面の死角範囲を撮像するための車外カメラ101と、自動車100の後側の死角範囲を撮像するための車外カメラ102と、ルームミラーの背面に取り付けられ、ドライバーと同じ視野範囲を撮影するための車内カメラ103とを備えている。車外カメラ101と車外カメラ102と車内カメラ103とは、本発明の実施形態に係る撮像装置であり、本発明の実施例の撮像レンズと、該撮像レンズにより形成される光学像を電気信号に変換する撮像素子とを備えている。
[Embodiment of Imaging Device]
As a usage example, FIG. 41 shows a state in which an imaging apparatus including the imaging lens of the present embodiment is mounted on the automobile 100. In FIG. 41, an automobile 100 includes an on-vehicle camera 101 for imaging a blind spot range on the side surface on the passenger seat side, an on-vehicle camera 102 for imaging a blind spot range on the rear side of the automobile 100, and a rear surface of a rearview mirror. An in-vehicle camera 103 is attached and is used for photographing the same field of view as the driver. The vehicle exterior camera 101, the vehicle exterior camera 102, and the vehicle interior camera 103 are imaging devices according to embodiments of the present invention, and convert an imaging lens according to an embodiment of the present invention and an optical image formed by the imaging lens into an electrical signal. An image pickup device.
本発明の実施例に係る撮像レンズは、上述した長所を有するものであるから、車外カメラ101、102および車内カメラ103も小型で安価に構成でき、広い画角を有し、結像領域周辺部まで良好な映像を得ることができる。 Since the imaging lens according to the embodiment of the present invention has the above-described advantages, the outside cameras 101 and 102 and the inside camera 103 can also be configured to be small and inexpensive, have a wide angle of view, and have an imaging region peripheral portion. A good image can be obtained.
以上、実施形態および実施例を挙げて本発明を説明したが、本発明は上記実施形態および実施例に限定されず、種々の変形が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔、屈折率およびアッベ数の値は、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得るものである。 The present invention has been described with reference to the embodiments and examples. However, the present invention is not limited to the above embodiments and examples, and various modifications can be made. For example, the values of the radius of curvature, the surface interval, the refractive index, and the Abbe number of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and can take other values.
なお、上記した実施例では全てのレンズを均質な材料により構成しているが、屈折率分布型のレンズを用いてもよい。また、上記した実施例では第2レンズL2〜第6レンズL6を非球面が施された屈折型レンズにより構成しているものがあるが、1つの面もしくは複数の面に回折光学素子を形成してもよい。 In the above-described embodiments, all the lenses are made of a homogeneous material, but a gradient index lens may be used. In the above-described embodiments, there are lenses in which the second lens L2 to the sixth lens L6 are constituted by refractive lenses provided with aspherical surfaces, but a diffractive optical element is formed on one surface or a plurality of surfaces. May be.
また、撮像装置の実施形態では、本発明を車載用カメラに適用した例について図を示して説明したが、本発明はこの用途に限定されるものではなく、例えば、携帯端末用カメラや監視カメラ等にも適用可能である。 Further, in the embodiment of the imaging apparatus, the example in which the present invention is applied to a vehicle-mounted camera has been described with reference to the drawings. However, the present invention is not limited to this application, and for example, a mobile terminal camera or a surveillance camera The present invention can also be applied.
1 撮像レンズ
2 軸上光束
3,4 軸外光束
5 撮像素子
6 光線
11,12 遮光手段
100 自動車
101,102 車外カメラ
103 車内カメラ
Pim 結像位置
L1 第1レンズ
L2 第2レンズ
L3 第3レンズ
L4 第4レンズ
L5 第5レンズ
L6 第6レンズ
PP 光学部材
Sim 像面
St 開口絞り
Z 光軸
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Imaging lens 2 On-axis light beam 3, 4 Off-axis light beam 5 Imaging element 6 Light beam 11, 12 Light-shielding means 100 Car 101, 102 Outside camera 103 In-vehicle camera Pim Imaging position L1 1st lens L2 2nd lens L3 3rd lens L4 Fourth lens L5 Fifth lens L6 Sixth lens PP Optical member Sim Image surface St Aperture stop Z Optical axis
Claims (13)
前記第2レンズの物体側の面が平面または凹面であり、
下記条件式(5−3)、(7−3)および(17)を満足することを特徴とする撮像レンズ。
2.83<R2/f … (5−3)
0.19<(R12+R13)/(R12−R13) … (7−3)
−5<f123/f<−1.0 … (17)
ただし、
R2:前記第1レンズの像側の面の曲率半径
f:全系の焦点距離
R12:前記第6レンズの物体側の面の曲率半径
R13:前記第6レンズの像側の面の曲率半径
f123:前記第1レンズ、前記第2レンズおよび前記第3レンズの合成焦点距離 In order from the object side, a negative first lens, a negative second lens, a positive third lens, a positive fourth lens, a negative fifth lens, and a positive sixth lens are substantially provided. It consists of 6 lenses,
The object side surface of the second lens is a flat surface or concave surface;
An imaging lens satisfying the following conditional expressions (5-3) , (7-3) and (17) .
2.83 <R2 / f (5-3)
0.19 <(R12 + R13) / (R12-R13) (7-3)
−5 <f123 / f <−1.0 (17)
However,
R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens f: focal length of the entire system R12: radius of curvature of the object side surface of the sixth lens R13: radius of curvature of the image side surface of the sixth lens
f123: Composite focal length of the first lens, the second lens, and the third lens
9<L/f<16 … (11)
ただし、
L:第1レンズの物体側の面から像面までの光軸上の距離(バックフォーカス分は空気換算長)
f:全系の焦点距離 Claim 1 Symbol placement of the imaging lens and satisfies the following conditional expression (11).
9 <L / f <16 (11)
However,
L: Distance on the optical axis from the object side surface of the first lens to the image plane (the back focus is the air equivalent length)
f: Focal length of the entire system
1<Bf/f<3 … (12)
ただし、
Bf:最も像側のレンズの像側の面から像面までの光軸上の距離(空気換算長)
f:全系の焦点距離 According to claim 1 or 2, wherein the imaging lens and satisfies the following conditional expression (12).
1 <Bf / f <3 (12)
However,
Bf: Distance on the optical axis from the image side surface of the lens closest to the image side to the image surface (air equivalent length)
f: Focal length of the entire system
νd3+νd5<50.0 … (13)
ただし、
νd3:前記第3レンズの材質のd線に対するアッベ数
νd5:前記第5レンズの材質のd線に対するアッベ数 The imaging lens according to any one of claims 1 to 3 , wherein the following conditional expression (13) is satisfied.
νd3 + νd5 <50.0 (13)
However,
νd3: Abbe number of the third lens material with respect to the d-line νd5: Abbe number of the fifth lens material with respect to the d-line
0.2≦(R3+R4)/(R3−R4)≦1.0 … (14)
ただし、
R3:前記第2レンズの物体側の面の曲率半径
R4:前記第2レンズの像側の面の曲率半径 The imaging lens according to any one of claims 1 to 4 , wherein the following conditional expression (14) is satisfied.
0.2 ≦ (R3 + R4) / (R3−R4) ≦ 1.0 (14)
However,
R3: radius of curvature of the object side surface of the second lens R4: radius of curvature of the image side surface of the second lens
−10≦(R5+R6)/(R5−R6)≦−1 … (15)
ただし、
R5:前記第3レンズの物体側の面の曲率半径
R6:前記第3レンズの像側の面の曲率半径 The following conditional expression (15) set forth in any one imaging lens of claims 1 to 5, characterized by satisfying the.
−10 ≦ (R5 + R6) / (R5-R6) ≦ −1 (15)
However,
R5: radius of curvature of the object side surface of the third lens R6: radius of curvature of the image side surface of the third lens
1.1≦(R1+R2)/(R1−R2)≦3.0 … (16)
ただし、
R1:前記第1レンズの物体側の面の曲率半径
R2:前記第1レンズの像側の面の曲率半径 Set forth in any one imaging lens 6 from claim 1, characterized by satisfying the following conditional expression (16).
1.1 ≦ (R1 + R2) / (R1−R2) ≦ 3.0 (16)
However,
R1: radius of curvature of the object side surface of the first lens R2: radius of curvature of the image side surface of the first lens
2<f3/f<12 … (18)
ただし、
f3:前記第3レンズの焦点距離
f:全系の焦点距離 The following conditional expression (18) set forth in any one imaging lens of claims 1 7, characterized by satisfying the.
2 <f3 / f <12 (18)
However,
f3: focal length of the third lens f: focal length of the entire system
0.01<D9/f<0.5 … (19)
ただし、
D9:前記第4レンズと前記第5レンズとの光軸上の空気間隔
f:全系の焦点距離 Set forth in any one imaging lens according to claim 1 to 8, characterized by satisfying the following conditional expression (19).
0.01 <D9 / f <0.5 (19)
However,
D9: Air spacing on the optical axis between the fourth lens and the fifth lens f: Focal length of the entire system
1.0<f4/f<4.0 … (20)
ただし、
f4:前記第4レンズの焦点距離
f:全系の焦点距離 The following conditional expression (20) set forth in any one imaging lens of claims 1 to 9, characterized by satisfying the.
1.0 <f4 / f <4.0 (20)
However,
f4: focal length of the fourth lens f: focal length of the entire system
2.5<ER1/f<8 … (21)
ただし、
ER1:前記第1レンズの物体側の面の有効半径
f:全系の焦点距離 Set forth in any one imaging lens according to claim 1 to 10, characterized by satisfying the following conditional expression (21).
2.5 <ER1 / f <8 (21)
However,
ER1: Effective radius of the object side surface of the first lens f: Focal length of the entire system
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