JP5177795B2 - 変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学機器、及び、変倍光学系の変倍方法 - Google Patents

Description

本発明は、変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学機器、及び、変倍光学系の変倍方法に関する。

従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した、レンズの一部を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動させることにより、像位置を変化させることのできる変倍光学系が提案されている（例えば、特許文献１参照）。
特開２００６−０８５１５５号公報

しかしながら、従来の変倍光学系は、一部のレンズを光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動させると、良好な光学性能を達成することができないという課題があった。

本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、一部のレンズを光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動させても良好な光学性能を達成することができる変倍光学系を提供することを目的とする。

前記課題を解決するために、第１の本発明に係る変倍光学系は、光軸に沿って、物体側から順に、フロントレンズ群と、リアレンズ群とからなり、フロントレンズ群は、物体側から順に、前部分レンズ群と、後部分レンズ群とからなり、リアレンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、全体として実質的に５個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、フロントレンズ群と第１レンズ群との間隔は変化し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少し、フロントレンズ群の、前部分レンズ群と後部分レンズ群との間隔は変化し、第２レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群と、負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群とを有し、第２ａ部分レンズ群または第２ｂ部分レンズ群のいずれか一方は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能に構成され、第２ａ部分レンズ群は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを接合した接合レンズからなる。そして、この変倍光学系は、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとし、広角端状態における、第１レンズ群と第３レンズ群との間隔をｄ１３ｗとし、望遠端状態における、第１レンズ群と第３レンズ群との間隔をｄ１３ｔとし、第２ａ部分レンズ群の正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率をＮｐとし、第２ａ部分レンズ群の両凹レンズのｄ線に対する屈折率をＮｎとしたとき、次式
０．０１０ ＜ （ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１７０
０．０１０ ＜ （ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１８５
０．０１０ ＜ （ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ） ＜ ０．４００
０．０５０ ≦ （ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ） ＜ ０．４００
−０．１５０ ＜ Ｎｐ−Ｎｎ ＜ ０．０４５
の条件を満足するように構成される。

また、第２の本発明に係る変倍光学系は、光軸に沿って、物体側から順に、フロントレンズ群と、リアレンズ群とからなり、フロントレンズ群は、物体側から順に、前部分レンズ群と、後部分レンズ群とからなり、リアレンズ群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、全体として実質的に５個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、フロントレンズ群と第１レンズ群との間隔は変化し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少し、フロントレンズ群の、前部分レンズ群と後部分レンズ群との間隔は変化し、第２レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群と、負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群とを有し、第２ａ部分レンズ群または第２ｂ部分レンズ群のいずれか一方は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能に構成され、第２ａ部分レンズ群は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを接合した接合レンズからなる。そして、この変倍光学系は、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとし、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際の前記第１レンズ群の像面に対する移動量をΔｘ１とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとしたとき、次式
０．０１０ ＜ （ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１７０
０．０１０ ＜ （ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１８５
０．８８３ ≦ ｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ ＜ １．３００
の条件を満足するように構成される。

また、このような第２の本発明に係る変倍光学系は、広角端状態における、第１レンズ群と第３レンズ群との間隔をｄ１３ｗとし、望遠端状態における、第１レンズ群と第３レンズ群との間隔をｄ１３ｔとしたとき、次式
０．０１０ ＜ （ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ） ＜ ０．４００
０．０１０ ＜ （ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ） ＜ ０．４００
の条件を満足することが好ましい。

このような第１の本発明に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際の第１レンズ群の像面に対する移動量をΔｘ１とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとしたとき、次式
０．５００ ＜ ｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ ＜ １．３００
の条件を満足することが好ましい。

また、このような変倍光学系は、第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとしたとき、次式
０．１００ ＜ （−ｆ２）／Ｂｆｗ ＜ １．５００
の条件を満足することが好ましい。

また、このような変倍光学系において、第２ａ部分レンズ群は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能であり、さらに、第２ａ部分レンズ群の焦点距離をｆＲ２ａとし、第２ｂ部分レンズ群の焦点距離をｆＲ２ｂとしたとき、次式
０．０５０ ＜ ｆＲ２ａ／ｆＲ２ｂ ＜ ３．０００
の条件を満足することが好ましい。

また、このような変倍光学系は、第２ａ部分レンズ群の前記接合レンズにおける接合面の曲率半径をＲｓとし、第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式
０．２００ ＜ Ｒｓ／（−ｆ２） ＜ ３．０００
の条件を満足することが好ましい。

また、このような第２の本発明に係る変倍光学系は、第２ａ部分レンズ群の正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率をＮｐとし、第２ａ部分レンズ群の両凹レンズのｄ線に対する屈折率をＮｎとしたとき、次式
−０．１５０ ＜ Ｎｐ−Ｎｎ ＜ ０．１５０
の条件を満足することが好ましい。

また、このような変倍光学系は、第２ａ部分レンズ群の両凹レンズのアッベ数をνｎとし、第２ａ部分レンズ群の正メニスカスレンズのアッベ数をνｐとしたとき、次式
５．０００ ＜ νｎ−νｐ ＜ ３０．０００
の条件を満足することが好ましい。

また、このような変倍光学系において、第２ｂ部分レンズ群は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなることが好ましい。

また、このような変倍光学系において、第２レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有することが好ましい。

また、このような変倍光学系において、第３レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有することが好ましい。

また、このような変倍光学系において、前部分レンズ群は正の屈折力を有し、後部分レンズ群は負の屈折力を有し、広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、前部分レンズ群と後部分レンズ群との間隔が増大することが好ましい。

また、このような変倍光学系において、後部分レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有することが好ましい。

また、このような変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、第１レンズ群と第３レンズ群とは物体方向に移動し、且つ、像面に対する移動量が等しいことが好ましい。

また、このような変倍光学系は、第１レンズ群の近傍若しくは当該第１レンズ群内に開口絞りを有することが好ましい。

また、このような変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、フロントレンズ群と第１レンズ群との間隔が減少することが好ましい。

また、このような変倍光学系は、手振れ発生時に、第２レンズ群の少なくも一部を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動することにより、当該手振れ発生時の像位置の補正を行うように構成されることが好ましい。

また、本発明に係る光学機器は、上述の変倍光学系のいずれかを備えて構成される。

また、本発明に係る変倍光学系の変倍方法は、光軸に沿って、物体側から順に、フロントレンズ群と、リアレンズ群とを配置し、フロントレンズ群として、物体側から順に、前部分レンズ群と、後部分レンズ群とを配置し、リアレンズ群として、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群とを配置して、全体として実質的に５個のレンズ群を配置し、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、フロントレンズ群と第１レンズ群との間隔は変化し、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少し、フロントレンズ群の、前部分レンズ群と後部分レンズ群との間隔は変化し、第２レンズ群は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群と、負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群とを有し、第２ａ部分レンズ群または第２ｂ部分レンズ群のいずれか一方は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能に構成され、第２ａ部分レンズ群は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを接合した接合レンズからなり、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとし、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際の第１レンズ群の像面に対する移動量をΔｘ１とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとし、第２ａ部分レンズ群の正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率をＮｐとし、第２ａ部分レンズ群の両凹レンズのｄ線に対する屈折率をＮｎとしたとき、次式
０．０１０ ＜ （ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１７０
０．０１０ ＜ （ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１８５
０．０１０ ＜ （ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ） ＜ ０．４００
０．０５０ ≦ （ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ） ＜ ０．４００
−０．１５０ ＜ Ｎｐ−Ｎｎ ＜ ０．０４５
の条件を満足する。

本発明に係る変倍光学系、この変倍光学系を備えた光学機器、及び、変倍光学系の変倍方法を以上のように構成すると、変倍光学系の一部を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動させても良好な光学性能を得ることができる。

以下、本発明の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。なお、本明細書中において、広角端状態及び望遠端状態とは、特に記載が無い場合は、無限遠合焦状態を指すものとする。図１に示すように、本変倍光学系ＺＬは、光軸に沿って、物体側から順に、フロントレンズ群ＦＧと、リアレンズ群ＲＧとを有し、このリアレンズ群ＲＧは、正の屈折力を有する第１レンズ群ＲＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＲＧ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＲＧ３とから構成されている。そして、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、望遠端状態における第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との間隔をｄ１２ｔとし、広角端状態における第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との間隔をｄ１２ｗとし、望遠端状態における第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間隔をｄ２３ｔとし、広角端状態における第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間隔をｄ２３ｗとすると、フロントレンズ群ＦＧと第１レンズ群ＲＧ１との間隔は変化し、第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少するよう構成されている。このような構成とすることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、リアレンズ群ＲＧの主点位置を像面側から物体側に移動させることができ、リアレンズ群ＲＧで得られる変倍量を大きくして全系を高変倍な光学系とすることが可能である。さらに、変倍時の像面湾曲や球面収差の変動を良好に補正することができる。

また、この変倍光学系ＺＬは、手振れ発生時に、第２レンズ群ＲＧ２の少なくも一部を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動することにより、当該手振れ発生時の像位置の補正を行うように構成されることが望ましい。このように手振れ発生時における像面変動の補正が可能となることにより、本変倍光学系ＺＬを防振光学系として使用することができる。また、第２レンズ群ＲＧ２は比較的小型な光学素子から構成されており、鏡筒の小型・軽量化と手振れ発生時の像面補正を行った際の結像性能を両立させることができる。なお、第２レンズ群ＲＧ２の少なくとも一部は、光軸に対して少なくとも垂直方向の成分を持つように移動すればよい。よって、第２レンズ群ＲＧ２の少なくとも一部は、光軸に対して垂直方向に移動する他、光軸に対して斜め方向に移動したり、光軸と垂直方向に対して弧を描くように移動してもよい。

また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、第１レンズ群ＲＧ１と第３レンズ群ＲＧ３とは物体方向に移動し、且つ、像面に対する移動量が等しいことが望ましい。このように、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群ＲＧ１と第３レンズ群ＲＧ３を物体方向に移動することにより、広角端での全長の小型化と、諸収差の良好な補正を両立させることができる。また、第１レンズ群ＲＧ１と第３レンズ群ＲＧ３の移動量を等しくすることにより、第１レンズ群ＲＧ１と第３レンズ群ＲＧ３とを一体構造とすることができる。この構造とすることにより、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、第１レンズ群ＲＧ１と第３レンズ群ＲＧ３との相互偏心の変化を小さく抑えることができ、製造誤差による光学性能の劣化を緩和することができる。

また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗ（但し、Ｂｆｗの値は、屈折力を持たないプリズムやフィルター・光学ローパスフィルターなどは除き、空気換算長を用いる）としたとき、以下に示す条件式（１）及び（２）を満足することが望ましい。

０．０１０ ＜ （ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１７０ （１）
０．０１０ ＜ （ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１８５ （２）

条件式（１）は、本変倍光学系ＺＬが広角端状態から望遠端状態に移る際の、第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との間隔の変化量を規定するものである。また、条件式(２)は、本変倍光学系ＺＬが広角端状態から望遠端状態に移る際の、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間隔の変化量を規定するものである。本変倍光学系ＺＬは、この条件式（１）及び(２)を満足することで、大きな変倍比を確保しつつ、手振れ発生時の像面補正を行った際の収差変動を良好に補正することができる。

条件式（１）の上限値を上回ると、望遠端における第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との間隔が大きくなり、望遠端での球面収差・コマ収差の補正が困難となる。また、手振れ発生時の像面補正を行った際には、望遠端において、偏心コマ収差が過大となり、補正することが困難となるため好ましくない。なお、条件式（１）の上限を、０．１５０，０．１３０，０．１１０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。反対に、条件式（１）の下限値を下回ると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、球面収差の変動が大きくなり、補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（１）の下限を、０．０３０，０．０５０，０．０７０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。

条件式(２)の上限値を上回ると、広角端における第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間隔が大きくなり、広角端における軸外周辺光線の第３レンズ群ＲＧ３における光線高が大きくなる。これにより、広角端での像面湾曲及びコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。また、手振れ発生時の像面補正を行った際には、広角端における軸外周辺光線が第３レンズ群ＲＧ３において大きく変動するようになり、偏心像面タオレを補正することが困難となる。なお、条件式（２）の上限を、０．１５０，０．１３０，０．１１０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。反対に、条件式(２)の下限値を下回ると、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して、像面湾曲の変動が大きくなり補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（２）の下限を、０．０３０，０．０５０，０．０７０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。

また、この変倍光学系ＺＬは、更に、広角端状態における第１レンズ群ＦＧ１の最も像側の面から第３レンズ群ＦＧ３の最も物体側の面までの距離をｄ１３ｗとし、望遠端状態における第１レンズ群ＦＧ１の最も像側の面から第３レンズ群ＦＧ３の最も物体側の面までの距離をｄ１３ｔとしたとき、以下に示す条件式（３）及び（４）を満足することが好ましい。

０．０１０ ＜ （ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ） ＜ ０．４００ （３）
０．０１０ ＜ （ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ） ＜ ０．４００ （４）

本変倍光学系ＺＬは、条件式（３）を満足することで、変倍光学系ＺＬの小型化を実現しつつ、広角端における像面湾曲と歪曲収差とを良好に補正することができる。条件式（３）の上限値を上回ると、広角端における負の像面湾曲が過大となり、補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（３）の上限を、０．３００，０．２００，０．１６０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。反対に、条件式（３）の下限値を下回ると、広角端における正の像面湾曲と、正の歪曲収差とが過大となるため好ましくない。なお、条件式（３）の下限を、０．０３０，０．０５０，０．１１０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。

また、本変倍光学系ＺＬは、条件式（４）を満足することで、望遠端における球面収差と像面湾曲とを良好に補正することができる。条件式（４）の上限値を上回ると、望遠端における正の球面収差と像面湾曲とが過大となり、補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（４）の上限を、０．３００，０．２５０，０．２１０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。反対に、条件式（４）の下限値を下回ると、望遠端における負の球面収差と像面湾曲とが過大となり、補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（４）の下限を、０．０３０，０．０４０，０．０５０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。

また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際の第１レンズ群ＲＧ１の像面に対する移動量をΔｘ１とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとしたとき、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。

０．５００ ＜ ｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ ＜ １．３００ （５）

条件式（５）は、本変倍光学系ＺＬが広角端状態から望遠端状態に変倍する際の、第１レンズ群ＲＧ１の像面に対する移動量を規定するものである。本変倍光学系ＺＬは、この条件式（５）を満足することにより、手振れ発生時の像面補正を行った際の結像性能を良好に保ちつつ、変倍比が５倍を超えるような高変倍光学系を実現することが可能である。

条件式（５）の上限値を上回ると、本変倍光学系ＺＬの望遠端における第１レンズ群ＲＧ１と第３レンズ群ＲＧ３の横倍率（絶対値）が大きくなり、望遠端において球面収差及びコマ収差の補正が困難となる。また、手振れ発生時の像面補正を行った際には、望遠端において偏心コマ収差が過大となり、補正が困難となるため好ましくない。また、第１レンズ群ＲＧ１の繰り出し量が大きくなり、メカ構成が困難となる問題もある。これを補うためには、広角端での光学全長を大きくする必要があるが、鏡筒全長が大きくなってしまうため好ましくない。なお、条件式（５）の上限を、１．２００，１．１００とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。反対に、条件式（５）の下限値を下回ると、リアレンズ群ＲＧで稼ぐ変倍量が小さくなり、所定の変倍比を得ることが困難となる。これを補うため、第１レンズ群ＲＧ１、第２レンズ群ＲＧ２、及び、第３レンズ群ＲＧ３の屈折力を大きくすると、望遠端において球面収差及びコマ収差の補正が困難となる。さらに、レンズ群間の偏心等の製造誤差による結像性能の劣化、すなわち偏心コマ収差・偏心像面タオレが大きくなるという問題が発生するため好ましくない。なお、条件式（５）の下限を、０．６００，０．７００，０．８５０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。

また、この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群ＲＧ２の焦点距離をｆ２とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとしたとき、以下に示す条件式（６）を満足することが望ましい。

０．１００ ＜ （−ｆ２）／Ｂｆｗ ＜ １．５００ （６）

条件式（６）は、本変倍光学系ＺＬの広角端のバックフォーカスに対する、第２レンズ群ＲＧ２の焦点距離を規定するものである。本変倍光学系ＺＬは、この条件式（６）を満足することで、手振れ発生時の像面補正を行った際の結像性能を良好に保ちつつ、製造誤差による光学性能の劣化を緩和することができる。条件式（６）の上限値を上回ると、第２レンズ群ＲＧ２の屈折力が小さくなり、防振補正係数（光軸と垂直方向の像位置移動量÷光軸と垂直方向の防振群移動量）が小さくなってしまう。これにより、防振群移動量を大きくすると、望遠端における偏心コマ収差及び偏心像面タオレが著しく劣化してしまうため好ましくない。また、鏡筒が大きくなってしまう問題も発生する。なお、条件式（６）の上限を、０．８６０，０．７２０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。反対に、条件式（６）の下限値を下回ると、第２レンズ群ＲＧ２の屈折力が大きくなり、広角端における像面湾曲とコマ収差の補正が困難となる。さらにレンズ群間の偏心等の製造誤差による結像性能の劣化、すなわち偏心像面タオレの劣化が著しくなるため好ましくない。なお、条件式（６）の下限を、０．２００，０．４００，０．４５０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。

また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群ＲＧ２は、物体側から順に、負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａと、負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂとを有し、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａまたは第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂのいずれか一方は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能であることが望ましい。

このような構成とすることにより、手振れ発生時の像面補正を行った際の、第１レンズ群ＲＧ１及び第３レンズ群ＲＧ３で発生する正屈折力成分の諸収差を、この第２レンズ群ＲＧ２内の防振していない方のレンズ群が発生する負屈折力成分の諸収差によって打ち消し、全体として高い収差補正能力を発揮することができる。また、第２レンズ群ＲＧ２を二つに分割することにより、防振群の屈折力を変化させることが容易となり、防振補正係数を所望の値にすることができる。このことにより、例えば、高変倍光学系の望遠端で問題となる、光軸と垂直方向の防振群移動量を低減することができ、鏡筒径の小型化が可能である。

さらに、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａは、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能に構成することが好ましい。このとき、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの焦点距離をｆＲ２ａとし、第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂの焦点距離をｆＲ２ｂとしたとき、以下に示す条件式（７）を満足することが望ましい。

０．０５０ ＜ ｆＲ２ａ／ｆＲ２ｂ ＜ ３．０００ （７）

条件式（７）は、第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂの焦点距離に対する、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの焦点距離を規定するものである。本変倍光学系ＺＬは、この条件式（７）を満足することで、広角端から望遠端までの全域において、手振れ発生時の像面補正を行った際の偏心収差をバランスよく補正することができ、良好な結像性能を得ることができる。条件式（７）の上限値を上回ると、第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂの屈折力が大きくなり、手振れ発生時の像面補正を行った際の広角端における偏心像面タオレの補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の上限を、１．５００，１．２００，１．０５０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。反対に、条件式（７）の下限値を下回ると、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの屈折力が大きくなり、手振れ発生時の像面補正を行った際の望遠端における偏心コマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、条件式（７）の下限を、０．３００，０．５００，０．８５０とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。

また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａは、物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを接合した接合レンズからなることが望ましい。このような構成とすることにより、第２レンズ群ＲＧ２の主点位置を像側に配置でき、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との主点間隔を小さくすることができる。このことにより、本変倍光学系ＺＬの広角端において、手振れ発生時の像面補正を行った際の偏心像面タオレを小さくすることができる。また、第３レンズ群ＲＧ３の径を小さくする効果もある。

また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２ｂ部分レンズ群は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなることが望ましい。このような構成とすることにより、手振れ発生時の像面補正を行った際に不足する負の収差成分を効果的に補い、偏心による収差変動を小さく抑えることができる。

また、このように第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａを接合レンズとしたときに、この第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの接合レンズにおける接合面の曲率半径をＲｓとし、第２レンズ群ＲＧ２の焦点距離をｆ２としたとき、以下に示す条件式（８）を満足することが望ましい。

０．２００ ＜ Ｒｓ／（−ｆ２） ＜ ３．０００ （８）

条件式（８）は、第２レンズ群ＲＧ２の焦点距離に対する、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの接合レンズの接合面の曲率を規定するものである。条件式（８）の上限及び下限いずれを超えても、球面収差の補正が困難となり、手振れ発生時の像面補正を行った際の偏心収差が大きくなるため好ましくない。条件式（８）の上限値を上回ると、接合面の曲率が小さくなり、正の球面収差が過大となるため、補正が困難となる。なお、条件式（８）の上限を、１．５００，１．０００とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。反対に、条件式（８）の下限値を下回ると、接合面の曲率が大きくなり、負の球面収差が過大となるため、補正が困難となる。なお、条件式（８）の下限を、０．４００，０．８００とすることにより、本発明の効果を、より確実なものとすることができる。

また、この場合、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率をＮｐとし、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの両凹レンズのｄ線に対する屈折率をＮｎとしたとき、以下に示す条件式（９）を満足することが望ましい。

−０．１５０ ＜ Ｎｐ−Ｎｎ ＜ ０．１５０ （９）

条件式（９）は、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの両凹レンズのｄ線に対する屈折率と、正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率との関係を規定するものである。条件式（９）の上限及び下限いずれを超えても、手振れ発生時の像面補正を行った際の偏心像面タオレが大きくなり、補正が困難となるため好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（９）の上限を、０．１００，０．０４５，０．０２０とすることが好ましく、条件式（９）の下限を、−０．１００，−０．０３０とすることが好ましい。

さらに、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの両凹レンズのアッベ数をνｎとし、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの正メニスカスレンズのアッベ数をνｐとしたとき、以下に示す条件式（１０）を満足することが望ましい。

５．０００ ＜ νｎ−νｐ ＜ ３０．０００ （１０）

条件式（１０）は、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの両凹レンズのアッベ数と、正メニスカスレンズのアッベ数の関係を規定するものである。条件式（１０）の上限及び下限いずれを超えても、第２レンズ群ＲＧ２で発生する色収差が過大となり補正が困難となるため好ましくない。なお、本発明の効果を確実にするために、条件式（１０）の上限を、２５．０００，１９．０００とすることが好ましく、条件式（１０）の下限を、８．０００，１１．５００とすることが好ましい。

以上のような条件式（８）〜（１０）を満足することにより、諸収差並びに手振れ発生時の偏心収差を抑制することができ、良好な結像性能を得ることができる。

また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群ＲＧ２は、少なくとも１つの非球面を有することが望ましい。これにより、望遠端における球面収差及び、手振れ発生時の像面補正を行った際の、望遠端における偏心コマ収差を良好に補正することができる。

また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群ＲＧ３は、少なくとも１つの非球面を有することが望ましい。これにより、広角端における像面収差及び歪曲収差を良好に補正しつつ、手振れ発生時の像面補正を行った際の、広角端における偏心像面タオレを良好に補正することができる。

また、この変倍光学系ＺＬにおいて、フロントレンズ群ＦＧは、物体側から順に、正の屈折力を有する前部分レンズ群ＦＧ１と、負の屈折力を有する後部分レンズ群ＦＧ２とを有し、広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との間隔が増大することが望ましい。このような構成とすることにより、大きな変倍比を得ることができ、全系の高変倍化が可能である。また、リアレンズ群ＲＧの第１レンズ群ＲＧ１、第２レンズ群ＲＧ２、及び、第３レンズ群ＲＧ３の変倍比を小さくすることができ、手振れ発生時の像面補正を行った際の結像性能を向上させることが可能である。

また、この変倍光学系ＺＬにおいて、後部分レンズ群ＦＧ２は、少なくとも１つの非球面を有することが望ましい。これにより広角端における像面湾曲及び歪曲収差を良好に補正することができ、広角端の広画角化が可能である。

また、この変倍光学系ＺＬは、第２レンズ群ＲＧ２より物体側、すなわち、第１レンズ群ＲＧ１の近傍若しくは当該第１レンズ群ＲＧ１内に開口絞りＳを有することが望ましい。このような構造とすることにより、前玉径の小型化と、諸収差の良好な補正を両立することができる。

図２１及び図２２に、上述の変倍光学系ＺＬを備える光学機器として、電子スチルカメラ１（以後、単にカメラと記す）の構成を示す。このカメラ１は、不図示の電源ボタンを押すと撮影レンズ（変倍光学系ＺＬ）の不図示のシャッタが開放され、変倍光学系ＺＬで不図示の被写体からの光が集光され、像面Ｉに配置された撮像素子Ｃ（例えば、ＣＣＤやＣＭＯＳ等）に結像される。撮像素子Ｃに結像された被写体像は、カメラ１の背後に配置された液晶モニター２に表示される。撮影者は、液晶モニター２を見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズボタン３を押し下げ被写体像を撮像素子Ｃで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。

このカメラ１には、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部４、変倍光学系ＺＬを広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）にズーミングする際のワイド（Ｗ）−テレ（Ｔ）ボタン５、及び、カメラ１の種々の条件設定等に使用するファンクションボタン６等が配置されている。なお、図２２ではカメラ１と変倍光学系ＺＬとが一体に成形されたコンパクトタイプのカメラを例示したが、光学機器としては、変倍光学系ＺＬを有するレンズ鏡筒とカメラボディ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。

なお、上述の説明及び以降に示す実施形態においては、全体として２群構成（フロントレンズ群ＦＧとリアレンズ群ＲＧ）を示し、リアレンズ群は、３群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、フロントレンズ群ＦＧを１群構成としたり、全体として４群、５群等の他の群構成にも適用可能である。例えば、本実施形態では、リアレンズ群ＲＧのレンズ系が３つの可動群から構成されているが、各レンズ群の間に他のレンズ群を付加したり、あるいはレンズ系の像側または物体側に隣接させて他のレンズ群を付加することも可能である。

また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、全体で５群構成の変倍光学系ＺＬの場合、フロントレンズ群ＦＧの少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。また、フロントレンズ群ＦＧが１つのレンズ群からなる場合、フロントレンズ群ＦＧ又はリアレンズ群ＲＧの第１レンズ群ＲＧ１及び、第１レンズ群ＲＧ１の一部で合焦を行うのが好ましい。

また、本実施形態においては、高変倍光学系で発生しがちな手ぶれ等に起因する像ぶれによる撮影の失敗を防ぐために、光学系のぶれを検出するぶれ検出系と駆動手段とをレンズ系に組み合わせ、レンズ系を構成するレンズ群のうち１つのレンズ群の全体または一部を防振レンズ群として偏心させることにより、ぶれ検出系により検出されたレンズ系のぶれに起因する像ぶれ（像面位置の変動）を補正するように、駆動手段により防振レンズ群を光軸に対して垂直方向の成分を持つように振動させ、像をシフトさせることで、像ぶれを補正することが可能である。特に、リアレンズ群ＲＧを構成する第２レンズ群ＲＧ２の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。また、リアレンズ群ＲＧの第１レンズ群ＲＧ１を防振レンズ群としても良い。このように、本実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、いわゆる防振光学系として機能させることが可能である。

また、上述の説明では、リアレンズ群ＲＧの第２レンズ群ＲＧ２中または第３レンズ群ＲＧ３中、若しくは、フロントレンズ群ＦＧの後部分レンズ群ＦＧ２中のいずれかに少なくとも１枚の非球面レンズを配置する場合について示したが、その他のレンズ群のレンズ面を非球面としても構わない。このとき、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。

開口絞りＳは、上述のように第２レンズ群ＲＧ２より物体側に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。

さらに、各レンズ面には、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施すことにより、フレアやゴーストを軽減し、コントラストの高い光学性能を達成できる。

なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。

以下、本発明の各実施例を、添付図面に基づいて説明する。図１は、本実施例に係る変倍光学系ＺＬの構成を示す断面図であり、この変倍光学系ＺＬの屈折力配分及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への焦点距離状態の変化における各レンズ群の移動の様子を図１の下方に矢印で示している。この図１に示すように、本実施例に係る変倍光学系ＺＬは、光軸に沿って、物体側から順に、フロントレンズ群ＦＧと、リアレンズ群ＲＧとを有する。フロントレンズ群ＦＧは、物体側から順に、正の屈折力を有する前部分レンズ群ＦＧ１と、負の屈折力を有する後部分レンズ群ＦＧ２とから構成される。リアレンズ群ＲＧは、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群ＲＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＲＧ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＲＧ３とから構成される。

各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ−ｎ」は「×１０^-n」を示す。

Ｓ（ｙ）＝（ｙ²／ｒ）／｛１＋（１−κ×ｙ²／ｒ²）^1/2｝
＋Ａ4×ｙ⁴＋Ａ6×ｙ⁶＋Ａ8×ｙ⁸＋Ａ10×ｙ¹⁰ （ａ）

なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の左側に＊印を付している。

〔第１実施例〕
図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この図１の変倍光学系ＺＬ１は、物体側から順に、正の屈折力を有する前部分レンズ群ＦＧ１と、負の屈折力を有する後部分レンズ群ＦＧ２と、正の屈折力を有する第１レンズ群ＲＧ１と、負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａと、負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂと、正の屈折力を有する第３レンズ群ＲＧ３とから構成される。この変倍光学系ＺＬ１は、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との空気間隔は変化し、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との空気間隔が減少し、第１レンズ群ＲＧ１と第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａとの空気間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂと第３レンズ群ＲＧ３との空気間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少するように各レンズ群の間隔が変化し、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ぶれ発生時の像位置補正を行う。なお、広角端状態または望遠端状態における第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との間隔ｄ１２ｗまたはｄ１２ｔは、各実施例の諸元の値を示す表ではｄ３に相当し、広角端状態または望遠端状態における第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間隔ｄ２３ｗまたはｄ２３ｔは、各実施例の諸元の値を示す表ではｄ４に相当する。

前部分レンズ群ＦＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＦＬ１２との接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＦＬ１３から構成される。後部分レンズ群ＦＧ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２１、両凹レンズＦＬ２２、両凸レンズＦＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２４から構成され、後部分レンズ群ＦＧ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＦＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。

第１レンズ群ＲＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＲＬ１１と両凸レンズＲＬ１２との接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＲＬ１３から構成される。第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａは、物体側から順に、両凹レンズＲＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＲＬ２２との接合レンズから構成され、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの最も物体側に位置する両凹レンズＲＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ２３から構成される。第３レンズ群ＲＧ３は、物体側から順に、両凸レンズＲＬ３１、及び、両凸レンズＲＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ３３との接合レンズから構成され、第３レンズ群ＲＧ３の最も像側に位置する負メニスカスレンズＲＬ３３は、像側のレンズ面を非球面形状とする、ガラスモールド型非球面レンズとなっている。

開口絞りＳは、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群ＲＧ１とともに移動する。遠距離から近距離へのフォーカシングは、後部分レンズ群ＦＧ２を物体方向に移動させて行う。

なお、全系の焦点距離がｆで、防振補正係数（ぶれ補正での移動レンズ群の移動量に対する結像面での像位置移動量の比）がＫのレンズにおいて、角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の移動レンズ群を（ｆ・ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい。第１実施例の広角端状態においては、防振補正係数は１．０４であり、焦点距離は１８．４（ｍｍ）であるので、１．５０°の回転ぶれを補正するための第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの移動量は０．４６（ｍｍ）である。第１実施例の望遠端状態においては、防振補正係数は１．８５であり、焦点距離は１０２．５（ｍｍ）であるので、０．６０°の回転ぶれを補正するための第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの移動量は０．５８（ｍｍ）である。なお、本実施例においては、通常の場合と比べて、倍の回転ぶれ（０°〜０．６０°の範囲）が発生したことを想定し、回転ぶれを補正するための移動レンズ群（第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａ）の移動量は、通常の倍の量で検討している。これらの説明は以降の実施例においても同様である。

以下の表１に、第１実施例の諸元の値を掲げる。この表１において、ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、ωは半画角、Ｂｆはバックフォーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、面間隔は各光学面から次の光学面までの光軸上の間隔を、屈折率及びアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径、面間隔、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。なお、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。

（表１）
面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 148.6804 1.8000 23.78 1.846660
2 53.5195 6.9847 56.45 1.672275
3 1203.8588 0.1000
4 45.7199 4.4150 48.95 1.770984
5 136.8162 (d1)
*6 87.1098 0.2000 38.09 1.553890
7 65.0000 1.0000 50.73 1.764943
8 12.2656 6.3636
9 -29.3430 1.0000 42.62 1.833873
10 36.0783 0.6211
11 29.3049 5.2003 23.07 1.847995
12 -27.3230 1.0791
13 -19.6728 1.0028 39.93 1.833079
14 -72.9545 (d2)
15 0.0000 1.1000
16 31.0569 1.7500 23.78 1.846660
17 18.9160 4.1954 69.20 1.519000
18 -28.5216 0.2000
19 22.7713 2.4518 82.49 1.498000
20 172.4901 (d3)
*21 -47.0722 0.1500 38.09 1.553890
22 -44.0722 1.0000 37.16 1.834000
23 14.9882 3.0239 25.43 1.805181
24 182.1551 4.8081
25 -16.4968 1.0000 43.03 1.818577
26 -34.2785 (d4)
27 61.8619 5.5935 65.57 1.538373
28 -19.6512 0.7000
29 50.3975 7.5000 70.41 1.487490
30 -15.1843 1.4000 40.78 1.806100
*31 -55.8591 (Bf)

広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 18.4 〜 55.0 〜 102.5
FNO = 3.5 〜 4.7 〜 5.8
ω = 38.7 〜 14.0 〜 7.7
像高 = 14.0 〜 14.0 〜 14.0
全長 =130.936 〜 161.050 〜 185.048
Bf = 40.000 〜 60.991 〜 82.306

［各レンズ群の焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
ＦＧ１ 1 75.683
ＦＧ２ 6 -12.500
ＲＧ１ 15 21.900
ＲＧ２ 21 -18.673
ＲＧ３ 27 25.435

［フロントレンズ群ＦＧとリアレンズ群ＲＧの焦点距離］
レンズ群 始面 広角端 中間焦点距離 望遠端
ＦＧ 1 -17.447 -28.905 -38.479
ＲＧ 15 31.603 30.660 30.261

この第１実施例において、第６面、第２１面、及び、第３１面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。

（表２）
κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 -46.1784 2.75110E-05 -7.34000E-08 1.31870E-10 5.44290E-14
第21面 10.3116 2.43420E-05 2.48240E-08 0.00000E+00 0.00000E+00
第31面 4.0858 1.21100E-05 -3.67070E-09 -4.27560E-11 -2.41150E-13

この第１実施例において、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との軸上空気間隔ｄ１、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との軸上空気間隔ｄ２、第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との軸上空気間隔ｄ３、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との軸上空気間隔ｄ４は、ズーミングに際して変化する。次の表３に広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。

（表３）
広角端 中間焦点距離 望遠端
d1 1.814 23.307 31.451
d2 18.119 5.749 0.289
d3 2.471 4.753 5.363
d4 3.892 1.611 1.000

次の表４に、この第１実施例における各条件式対応値を示す。なおこの表４において、ｄ１２ｔは望遠端状態における第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との間隔を、ｄ１２ｗは広角端状態における第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との間隔を、ｄ２３ｔは望遠端状態における第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間隔を、ｄ２３ｗは広角端状態における第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間隔を、Ｂｆｗは広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離を（但し、Ｂｆｗの値は、屈折力を持たないプリズムやフィルター・光学ローパスフィルターなどは除き、空気換算長を用いる）、Δｘ１は広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際の第１レンズ群ＲＧ１の像面に対する移動量を、ｆ２は第２レンズ群ＲＧ２の焦点距離を、ｆＲ２ａは第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの焦点距離を、ｆＲ２ｂは第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂの焦点距離を、Ｒｓは第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの接合レンズの接合面の曲率半径を、Ｎｐは第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率を、Ｎｎは第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの両凹レンズのｄ線に対する屈折率を、νｐは第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの正メニスカスレンズのアッベ数を、νｎは第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの両凹レンズのアッベ数を、それぞれ表している。以降の実施例においてもこの符号の説明は同様である。

（表４）
（１）（ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ＝0.072
（２）（ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ＝0.072
（３）（ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ）＝0.151
（４）（ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ）＝0.061
（５）｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ＝1.058
（６）（−ｆ２）／Ｂｆｗ＝0.467
（７）ｆＲ２ａ／ｆＲ２ｂ＝1.016
（８）Ｒｓ／（−ｆ２）＝0.803
（９）Ｎｐ−Ｎｎ＝-0.029
（１０）νｎ−νｐ＝11.730

第１実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図２（ａ）に、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図３に、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図４（ａ）に示す。また、第１実施例の広角端状態での無限遠撮影状態において１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図２（ｂ）に示し、第１実施例の望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図４（ｂ）に示す。

各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）をそれぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。なお、この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

〔第２実施例〕
図５は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この図５の変倍光学系ＺＬ２は、物体側から順に、正の屈折力を有する前部分レンズ群ＦＧ１と、負の屈折力を有する後部分レンズ群ＦＧ２と、正の屈折力を有する第１レンズ群ＲＧ１と、負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａと、負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂと、正の屈折力を有する第３レンズ群ＲＧ３とから構成される。この変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との空気間隔は変化し、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との空気間隔が減少し、第１レンズ群ＲＧ１と第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａとの空気間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂと第３レンズ群ＲＧ３との空気間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少するように各レンズ群の間隔が変化し、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ぶれ発生時の像位置補正を行う。

前部分レンズ群ＦＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ１１と両凸レンズＦＬ１２との接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＦＬ１３から構成される。後部分レンズ群ＦＧ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２１、両凹レンズＦＬ２２、両凸レンズＦＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２４から構成され、後部分レンズ群ＦＧ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＦＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。

第１レンズ群ＲＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＲＬ１１と両凸レンズＲＬ１２との接合レンズ、及び、両凸レンズＲＬ１３から構成される。第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａは、物体側から順に、両凹レンズＲＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＲＬ２２との接合レンズから構成され、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの最も物体側に位置する両凹レンズＲＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ２３から構成される。第３レンズ群ＲＧ３は、物体側から順に、両凸レンズＲＬ３１、両凸レンズＲＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ３３との接合レンズから構成され、第３レンズ群ＲＧ３の最も像側に位置する負メニスカスレンズＲＬ３３は、像側のレンズ面を非球面形状とするガラスモールド型非球面レンズとなっている。

開口絞りＳは、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群ＲＧ１とともに移動する。遠距離から近距離へのフォーカシングは、後部分レンズ群ＦＧ２を物体方向に移動させて行う。

この第２実施例の広角端状態においては、防振補正係数は１．０９であり、焦点距離は１８．４（ｍｍ）であるので、１．５０°の回転ぶれを補正するための第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの移動量は０．４４（ｍｍ）である。また、この第２実施例の望遠端状態においては、防振補正係数は１．８１であり、焦点距離は１０２．５（ｍｍ）であるので、０．６０°の回転ぶれを補正するための第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの移動量は０．５９（ｍｍ）である。

以下の表５に、第２実施例の諸元の値を掲げる。

（表５）
面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 141.9672 1.8000 23.78 1.846660
2 59.7282 7.1441 63.88 1.612832
3 -804.2555 0.1000
4 48.3636 4.4150 49.99 1.753624
5 134.2879 (d1)
*6 82.4998 0.2000 38.09 1.553890
7 67.3309 1.0000 50.68 1.765402
8 12.0115 6.3636
9 -27.7455 1.0000 37.22 1.832009
10 30.1271 0.7433
11 27.3964 5.4311 23.01 1.848138
12 -24.9508 0.8224
13 -20.1588 1.0028 37.28 1.831988
14 -77.9331 (d2)
15 0.0000 1.1000
16 25.6704 1.7500 23.78 1.846660
17 14.9708 4.0262 53.27 1.519000
18 -77.3730 0.2000
19 26.5715 2.6614 80.31 1.507189
20 -108.7086 (d3)
*21 -48.1707 0.1500 38.09 1.553890
22 -50.0223 1.0000 37.16 1.834000
23 16.6138 2.8272 25.43 1.805181
24 142.9395 4.6000
25 -17.7429 1.0000 54.65 1.729242
26 -23.9790 (d4)
27 49.0756 5.5104 66.05 1.494951
28 -20.6592 0.2115
29 32.8049 7.1815 70.41 1.487490
30 -15.5785 1.4000 40.78 1.806100
*31 -656.8808 (Bf)

広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 18.4 〜 55.0 〜 102.5
FNO = 3.6 〜 5.1 〜 5.8
ω = 38.7 〜 13.9 〜 7.6
像高 = 14.0 〜 14.0 〜 14.0
全長 =128.696 〜 160.617 〜 179.982
Bf = 39.591 〜 61.928 〜 74.550

［各レンズ群の焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
ＦＧ１ 1 77.537
ＦＧ２ 6 -12.500
ＲＧ１ 15 25.028
ＲＧ２ 21 -27.950
ＲＧ３ 27 29.989

［フロントレンズ群ＦＧとリアレンズ群ＲＧの焦点距離］
レンズ群 始面 広角端 中間焦点距離 望遠端
ＦＧ 1 -17.198 -28.191 -42.380
ＲＧ 15 29.655 29.105 28.925

この第２実施例において、第６面、第２１面、及び、第３１面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。

（表６）
κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 14.0947 1.46960E-05 -6.48040E-08 1.01710E-10 -3.11160E-14
第21面 0.9876 1.37770E-05 -2.43220E-08 0.00000E+00 0.00000E+00
第31面 674.6493 1.01750E-05 -3.17940E-08 4.90920E-11 -9.15600E-13

この第２実施例において、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との軸上空気間隔ｄ１、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との軸上空気間隔ｄ２、第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との軸上空気間隔ｄ３、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との軸上空気間隔ｄ４は、ズーミングに際して変化する。次の表７に広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。

（表７）
広角端 中間焦点距離 望遠端
d1 1.805 23.781 35.292
d2 17.359 4.967 0.200
d3 2.400 4.774 5.300
d4 3.900 1.526 1.000

次の表８に、この第２実施例における各条件式対応値を示す。

（表８）
（１）（ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ＝0.073
（２）（ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ＝0.073
（３）（ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ）＝0.151
（４）（ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ）＝0.063
（５）｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ＝0.883
（６）（−ｆ２）／Ｂｆｗ＝0.706
（７）ｆＲ２ａ／ｆＲ２ｂ＝0.403
（８）Ｒｓ／（−ｆ２）＝0.594
（９）Ｎｐ−Ｎｎ＝-0.029
（１０）νｎ−νｐ＝11.730

この第２実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図６（ａ）に、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図７に、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図８（ａ）に示す。また、第２実施例の広角端状態での無限遠撮影状態において、１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図６（ｂ）に示し、第２実施例の望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図８（ｂ）に示す。各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

〔第３実施例〕
図９は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の構成を示す図である。なお、この第３実施例は参考例として示す。この図９の変倍光学系ＺＬ３は、物体側から順に、正の屈折力を有する前部分レンズ群ＦＧ１と、負の屈折力を有する後部分レンズ群ＦＧ２と、正の屈折力を有する第１レンズ群ＲＧ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群ＲＧ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群ＲＧ３とから構成される。この変倍光学系ＺＬ２は、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との空気間隔が増大し、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との空気間隔が減少し、第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との空気間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との空気間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少するように各レンズ群の間隔が変化し、第２レンズ群ＲＧ２を光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ぶれ発生時の像位置補正を行う。

前部分レンズ群ＦＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ１１と両凸レンズＦＬ１２との接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＦＬ１３から構成される。後部分レンズ群ＦＧ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２１、両凹レンズＦＬ２２、両凸レンズＦＬ２３、及び、両凹レンズＦＬ２４から構成され、後部分レンズ群ＦＧ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＦＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。

第１レンズ群ＲＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＲＬ１１と両凸レンズＲＬ１２との接合レンズ、及び、両凸レンズＲＬ１３から構成される。第２レンズ群ＲＧ２は、物体側から順に、両凹レンズＲＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＲＬ２２との接合レンズから構成され、第２レンズ群ＲＧ２の最も物体側に位置する両凹レンズＲＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とするガラスモールド型非球面レンズとなっている。第３レンズ群ＲＧ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ３１、両凸レンズＲＬ３２、及び、両凸レンズＲＬ３３と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ３４との接合レンズから構成され、第３レンズ群ＲＧ３の物体側から２枚目の両凸正レンズＲＬ３２は、像側のレンズ面を非球面形状とするガラスモールド型非球面レンズとなっている。

開口絞りＳは、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群ＲＧ１とともに移動する。フレア絞りＦＳは、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第２レンズ群ＲＧ２とともに移動する。遠距離から近距離へのフォーカシングは、後部分レンズ群ＦＧ２を物体方向に移動させて行う。

この第３実施例の広角端状態においては、防振補正係数は１．３６であり、焦点距離は１８．４（ｍｍ）であるので、１．５０°の回転ぶれを補正するための第２レンズ群ＲＧ２の移動量は０．３５（ｍｍ）である。また、この第３実施例の望遠端状態においては、防振補正係数は２．０７であり、焦点距離は１０２．５（ｍｍ）であるので、０．６０°の回転ぶれを補正するための第２レンズ群ＲＧ２の移動量は０．５２（ｍｍ）である。

以下の表９に、第３実施例の諸元の値を掲げる。

（表９）
面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 168.5241 1.8000 23.78 1.846660
2 63.9191 7.2344 60.67 1.603110
3 -300.0632 0.1000
4 46.7411 4.4000 55.52 1.696800
5 136.3067 (d1)
*6 103.2719 0.2000 38.09 1.553890
7 90.0000 1.2500 42.72 1.834810
8 11.9191 5.6078
9 -56.6965 1.0000 42.72 1.834810
10 30.5436 0.3053
11 21.3769 5.4731 23.78 1.846660
12 -30.9544 0.3000
13 -25.6945 1.0000 42.72 1.834810
14 127.3435 (d2)
15 0.0000 0.4000
16 26.9094 1.0000 25.43 1.805180
17 14.3402 4.1000 64.11 1.516800
18 -54.4001 0.2000
19 28.1865 2.7770 82.56 1.497820
20 -48.6011 (d3)
*21 -42.8743 1.0000 40.94 1.806100
22 15.6173 2.4000 23.78 1.846660
23 61.0904 3.0000 1.000000
24 0.0000 (d4)
25 -18.2298 1.0000 70.40 1.487490
26 -33.1351 0.1000
27 53.1321 5.8599 61.18 1.589130
*28 -19.8760 0.5000
29 49.8623 7.2500 70.44 1.487490
30 -15.8905 1.4000 34.96 1.801000
31 -831.5220 (Bf)

広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 18.4 〜 54.0 〜 102.5
FNO = 3.7 〜 5.1 〜 5.9
ω = 38.6 〜 14.0 〜 7.6
像高 = 14.0 〜 14.0 〜 14.0
全長 =131.999 〜 158.787 〜 176.078
Bf = 38.400 〜 56.889 〜 67.200

［各レンズ群の焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
ＦＧ１ 1 76.048
ＦＧ２ 6 -12.255
ＲＧ１ 15 22.167
ＲＧ２ 21 -32.817
ＲＧ３ 25 41.054

［フロントレンズ群ＦＧとリアレンズ群ＲＧの焦点距離］
レンズ群 始面 広角端 中間焦点距離 望遠端
ＦＧ 1 -16.844 -27.345 -41.734
ＲＧ 15 30.713 29.022 28.174

この第３実施例において、第６面、第２１面、及び、第２８面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。

（表１０）
κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 24.2949 2.55426E-06 -2.76351E-08 2.37730E-11 -3.74852E-14
第21面 -4.6845 -3.66407E-06 2.99667E-08 0.00000E+00 0.00000E+00
第28面 0.9199 1.18820E-05 1.03377E-08 1.69107E-11 -4.18115E-13

この第３実施例において、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との軸上空気間隔ｄ１、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との軸上空気間隔ｄ２、第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との軸上空気間隔ｄ３、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との軸上空気間隔ｄ４は、ズーミングに際して変化する。次の表１１に広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。

（表１１）
広角端 中間焦点距離 望遠端
d1 1.790 23.037 34.787
d2 20.718 7.770 3.000
d3 2.032 6.185 7.782
d4 9.402 5.249 3.652

次の表１２に、この第３実施例における各条件式対応値を示す。なお、この第３実施例では、条件式（８）〜（１０）における第２ａ部分レンズＲＧ２ａは、第２レンズ群ＲＧ２に相当し、Ｒｓは第２レンズ群ＲＧ２の接合レンズの接合面の曲率半径を、Ｎｐは第２レンズ群ＲＧ２の正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率を、Ｎｎは第２レンズ群ＲＧ２の両凹レンズのｄ線に対する屈折を、νｐは第２レンズ群ＲＧ２の正メニスカスレンズのアッベ数を、νｎは第２レンズ群ＲＧ２の両凹レンズのアッベ数を、それぞれ表している。

（表１２）
（１）（ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ＝0.150
（２）（ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ＝0.150
（３）（ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ）＝0.114
（４）（ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ）＝0.205
（５）｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ＝0.750
（６）（−ｆ２）／Ｂｆｗ＝0.855
（７）ｆＲ２ａ／ｆＲ２ｂ＝（なし）
（８）Ｒｓ／（−ｆ２）＝0.476
（９）Ｎｐ−Ｎｎ＝0.041
（１０）νｎ−νｐ＝17.160

この第３実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１０（ａ）に、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図１１に、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１２（ａ）に示す。また、第３実施例の広角端状態での無限遠撮影状態において、１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図１０（ｂ）に示し、第３実施例の望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図１２（ｂ）に示す。各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

〔第４実施例〕
図１３は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の構成を示す図である。この図１３の変倍光学系ＺＬ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する前部分レンズ群ＦＧ１と、負の屈折力を有する後部分レンズ群ＦＧ２と、正の屈折力を有する第１レンズ群ＲＧ１と、負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａと、負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂと、正の屈折力を有する第３レンズ群ＲＧ３とから構成される。この変倍光学系ＺＬ４は、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との空気間隔は変化し、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との空気間隔が減少し、第１レンズ群ＲＧ１と第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａとの空気間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂと第３レンズ群ＲＧ３との空気間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少するように各レンズ群の間隔が変化し、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ぶれ発生時の像位置補正を行う。

前部分レンズ群ＦＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＦＬ１２との接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＦＬ１３から構成される。後部分レンズ群ＦＧ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２１、両凹レンズＦＬ２２、両凸レンズＦＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２４から構成され、後部分レンズ群ＦＧ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＦＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。

第１レンズ群ＲＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＲＬ１１と両凸レンズＲＬ１２との接合レンズ、及び、両凸レンズＲＬ１３から構成される。第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａは、物体側から順に、両凹レンズＲＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＲＬ２２との接合レンズから構成され、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの最も物体側に位置する両凹レンズＲＬ２１は、物体側のレンズ面を非球面形状とするガラスモールド型非球面レンズとなっている。第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ２３から構成される。第３レンズ群ＲＧ３は、物体側から順に、両凸レンズＲＬ３１、及び、両凸レンズＲＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ３３との接合レンズから構成され、第３レンズ群ＲＧ３の最も物体側に位置する両凸レンズＲＬ３１は、像側のレンズ面を非球面形状とするガラスモールド型非球面レンズとなっている。

開口絞りＳは、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群ＲＧ１とともに移動する。遠距離から近距離へのフォーカシングは、後部分レンズ群ＦＧ２を物体方向に移動させて行う。

この第４実施例の広角端状態においては、防振補正係数は０．９６であり、焦点距離は１８．４（ｍｍ）であるので、１．５０°の回転ぶれを補正するための第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの移動量は０．５０（ｍｍ）である。また、この第４実施例の望遠端状態においては、防振補正係数は１．６９であり、焦点距離は１３１．２（ｍｍ）であるので、０．６０°の回転ぶれを補正するための第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの移動量は０．８１（ｍｍ）である。

以下の表１３に、第４実施例の諸元の値を掲げる。

（表１３）
面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 112.1569 1.8000 23.78 1.846660
2 58.9628 6.8193 65.36 1.603576
3 134933.2300 0.1000
4 46.6226 4.4150 58.17 1.656160
5 126.2737 (d1)
*6 79.1072 0.2000 38.09 1.553890
7 65.0000 1.2500 41.28 1.833557
8 12.4412 6.3645
9 -30.7007 1.0000 37.30 1.832041
10 37.1726 0.5656
11 28.6372 5.0654 21.89 1.851566
12 -27.5478 0.8229
13 -19.8405 1.0028 42.62 1.833884
14 -83.9641 (d2)
15 0.0000 0.4000
16 33.4879 1.7500 23.78 1.846660
17 19.6805 4.1226 69.81 1.520350
18 -30.3359 0.2000
19 24.3031 2.5692 82.50 1.498000
20 -507.4183 (d3)
*21 -63.2689 1.0600 42.51 1.834032
22 21.8379 2.3208 23.80 1.846000
23 90.2702 4.6000
24 -15.3335 1.0000 54.66 1.729157
25 -27.1645 (d4)
26 97.9379 5.6102 63.18 1.536981
*27 -16.7260 0.2000
28 54.2066 6.4592 64.41 1.513811
29 -15.9610 1.4000 35.86 1.837905
30 -160.0000 (Bf)

広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 18.4 〜 56.3 〜 131.2
FNO = 3.7 〜 5.1 〜 5.8
ω = 38.7 〜 13.7 〜 6.0
像高 = 14.0 〜 14.0 〜 14.0
全長 =127.748 〜 159.282 〜 185.685
Bf = 39.272 〜 60.150 〜 77.217

［各レンズ群の焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
ＦＧ１ 1 80.846
ＦＧ２ 6 -12.289
ＲＧ１ 15 21.900
ＲＧ２ 21 -22.542
ＲＧ３ 26 29.108

［フロントレンズ群ＦＧとリアレンズ群ＲＧの焦点距離］
レンズ群 始面 広角端 中間焦点距離 望遠端
ＦＧ 1 -16.892 -27.528 -47.980
ＲＧ 15 30.011 28.413 27.845

この第４実施例において、第６面、第２１面、及び、第２７面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。

（表１４）
κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 24.8303 9.11840E-06 -6.69300E-08 1.74540E-10 -5.56370E-13
第21面 -0.4549 4.72520E-06 -8.61830E-09 0.00000E+00 0.00000E+00
第27面 0.3588 -4.67110E-07 -1.27860E-09 -1.10550E-10 -8.78330E-14

この第４実施例において、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との軸上空気間隔ｄ１、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との軸上空気間隔ｄ２、第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との軸上空気間隔ｄ３、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との軸上空気間隔ｄ４は、ズーミングに際して変化する。次の表１５に広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。

（表１５）
広角端 中間焦点距離 望遠端
d1 1.749 24.474 39.858
d2 18.616 6.547 0.500
d3 2.200 5.386 6.213
d4 4.813 1.627 0.800

次の表１６に、この第４実施例における各条件式対応値を示す。

（表１６）
（１）（ｄ２１ｔ−ｄ２１ｗ）／Ｂｆｗ＝0.102
（２）（ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ＝0.102
（３）（ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ）＝0.138
（４）（ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ）＝0.050
（５）｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ＝0.966
（６）（−ｆ２）／Ｂｆｗ＝0.574
（７）ｆＲ２ａ／ｆＲ２ｂ＝0.899
（８）Ｒｓ／（−ｆ２）＝0.969
（９）Ｎｐ−Ｎｎ＝0.012
（１０）νｎ−νｐ＝18.710

この第４実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１４（ａ）に、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図１５に、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１６（ａ）に示す。また、第４実施例の広角端状態での無限遠撮影状態において、１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図１４（ｂ）に示し、第４実施例の望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図１６（ｂ）に示す。各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

〔第５実施例〕
図１７は、第５実施例に係る変倍光学系ＺＬ５の構成を示す図である。この図１７の変倍光学系ＺＬ５は、物体側から順に、正の屈折力を有する前部分レンズ群ＦＧ１と、負の屈折力を有する後部分レンズ群ＦＧ２と、正の屈折力を有する第１レンズ群ＲＧ１と、負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａと、負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂと、正の屈折力を有する第３レンズ群ＲＧ３とから構成される。この変倍光学系ＺＬ５は、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との空気間隔は変化し、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との空気間隔が減少し、第１レンズ群ＲＧ１と第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａとの空気間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂと第３レンズ群ＲＧ３との空気間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少するように各レンズ群の間隔が変化し、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａを光軸と直交方向の成分を持つように移動させることにより、手ぶれ発生時の像位置補正を行う。

前部分レンズ群ＦＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ１１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＦＬ１２との接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＦＬ１３から構成される。後部分レンズ群ＦＧ２は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２１、両凹レンズＦＬ２２、両凸レンズＦＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＦＬ２４から構成され、後部分レンズ群ＦＧ２の最も物体側に位置する負メニスカスレンズＦＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。

第１レンズ群ＲＧ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＲＬ１１と両凸レンズＲＬ１２との接合レンズ、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＲＬ１３から構成される。第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａは、物体側から順に、両凹レンズＲＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＲＬ２２との接合レンズから構成され、第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの最も物体側に位置する両凹レンズＲＬ２１は、物体側のレンズ面に樹脂層を設けて非球面を形成した複合型非球面レンズである。第２ｂ部分レンズ群ＲＧ２ｂは、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ２３から構成される。第３レンズ群ＲＧ３は、物体側から順に、両凸レンズＲＬ３１、及び、両凸レンズＲＬ３２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＲＬ３３との接合レンズから構成され、第３レンズ群ＲＧ３の最も像側に位置する負メニスカスレンズＲＬ３３は、像側のレンズ面を非球面形状とするガラスモールド型非球面レンズとなっている。

開口絞りＳは、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との間に位置し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第１レンズ群ＲＧ１とともに移動する。遠距離から近距離へのフォーカシングは、後部分レンズ群ＦＧ２を物体方向に移動させて行う。

この第５実施例の広角端状態においては、防振補正係数は１．０１であり、焦点距離は１６．４（ｍｍ）であるので、１．５０°の回転ぶれを補正するための第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの移動量は０．４３（ｍｍ）である。また、この第５実施例の望遠端状態においては、防振補正係数は１．８１であり、焦点距離は１０２．０（ｍｍ）であるので、０．６０°の回転ぶれを補正するための第２ａ部分レンズ群ＲＧ２ａの移動量は０．５９（ｍｍ）である。

以下の表１７に、第５実施例の諸元の値を掲げる。

（表１７）
面番号 曲率半径 面間隔 アッベ数 屈折率
1 153.8859 1.8000 23.78 1.846660
2 57.0964 7.0870 61.28 1.630009
3 3646.5256 0.1000
4 48.8123 4.4150 46.65 1.815470
5 138.1872 (d1)
*6 99.0907 0.2000 38.09 1.553890
7 69.8084 1.0000 44.24 1.825495
8 11.3523 6.3636
9 -26.7608 1.0000 42.60 1.834000
10 37.8660 0.5309
11 29.7415 5.0776 22.93 1.848386
12 -24.9665 0.8398
13 -20.4861 1.0028 37.93 1.832305
14 -62.1035 (d2)
15 0.0000 1.1000
16 28.8737 1.7500 23.78 1.846660
17 17.2050 4.1402 59.42 1.519000
18 -28.5208 0.2000
19 22.7031 2.3510 82.49 1.498000
20 150.0469 (d3)
*21 -41.4874 0.1500 38.09 1.553890
22 -36.4874 1.0000 37.16 1.834000
23 15.4285 3.0254 25.43 1.805181
24 480.3477 4.5000
25 -19.6899 1.0000 40.29 1.820865
26 -51.7953 (d4)
27 39.2092 5.9232 69.65 1.494313
28 -19.8633 0.6672
29 41.5729 7.0735 70.41 1.487490
30 -15.2714 1.4000 40.78 1.806100
*31 -67.9910 (Bf)

広角端 中間焦点距離 望遠端
f = 16.4 〜 55.0 〜 102.0
FNO = 3.6 〜 5.1 〜 5.8
ω = 42.0 〜 13.9 〜 7.7
像高 = 14.0 〜 14.0 〜 14.0
全長 =128.338 〜 164.176 〜 186.292
Bf = 38.199 〜 62.873 〜 78.620

［各レンズ群の焦点距離］
レンズ群 始面 焦点距離
ＦＧ１ 1 80.125
ＦＧ２ 6 -12.100
ＲＧ１ 15 21.900
ＲＧ２ 21 -18.488
ＲＧ３ 27 24.700

［フロントレンズ群ＦＧとリアレンズ群ＲＧの焦点距離］
レンズ群 始面 広角端 中間焦点距離 望遠端
ＦＧ 1 -16.109 -27.263 -39.344
ＲＧ 15 31.004 30.007 29.700

この第５実施例において、第６面、第２１面、及び、第３１面のレンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１８に、非球面のデータ、すなわち円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。

（表１８）
κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 -157.1928 4.52590E-05 -2.08030E-07 7.04390E-10 -1.27000E-12
第21面 9.3216 3.11160E-05 3.26730E-08 0.00000E+00 0.00000E+00
第31面 -1.2227 1.38530E-05 6.33000E-09 -1.41840E-10 1.56520E-13

この第５実施例において、前部分レンズ群ＦＧ１と後部分レンズ群ＦＧ２との軸上空気間隔ｄ１、後部分レンズ群ＦＧ２と第１レンズ群ＲＧ１との軸上空気間隔ｄ２、第１レンズ群ＲＧ１と第２レンズ群ＲＧ２との軸上空気間隔ｄ３、第２レンズ群ＲＧ２と第３レンズ群ＲＧ３との軸上空気間隔ｄ４は、ズーミングに際して変化する。次の表１９に広角端状態、中間焦点距離状態、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。

（表１９）
広角端 中間焦点距離 望遠端
d1 1.709 26.331 37.251
d2 18.207 4.749 0.200
d3 2.525 5.050 5.525
d4 4.000 1.475 1.000

次の表２０に、この第５実施例における各条件式対応値を示す。

（表２０）
（１）（ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ＝0.079
（２）（ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ＝0.079
（３）（ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ）＝0.156
（４）（ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ）＝0.062
（５）｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ＝1.058
（６）（−ｆ２）／Ｂｆｗ＝0.484
（７）ｆＲ２ａ／ｆＲ２ｂ＝1.032
（８）Ｒｓ／（−ｆ２）＝0.835
（９）Ｎｐ−Ｎｎ＝-0.029
（１０）νｎ−νｐ＝11.730

この第５実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１８（ａ）に、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図１９に、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図２０（ａ）に示す。また、第５実施例の広角端状態での無限遠撮影状態において１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図１８（ｂ）に示し、第５実施例の望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図を図２０（ｂ）に示す。各収差図から明らかなように、第５実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。

第１実施例による変倍光学系の構成を示す断面図である。 第１実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態での無限遠撮影状態において１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第１実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図である。 第１実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は望遠端状態における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第２実施例による変倍光学系の構成を示す断面図である。 第２実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態での無限遠撮影状態において１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第２実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図である。 第２実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は望遠端状態における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第３実施例による変倍光学系の構成を示す断面図である。 第３実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態での無限遠撮影状態において１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第３実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図である。 第３実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は望遠端状態における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第４実施例による変倍光学系の構成を示す断面図である。 第４実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態での無限遠撮影状態において１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第４実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図である。 第４実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は望遠端状態における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第５実施例による変倍光学系の構成を示す断面図である。 第５実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は広角端状態における諸収差図であり、（ｂ）は広角端状態での無限遠撮影状態において１．５０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 第５実施例の中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図である。 第５実施例の無限遠合焦状態の諸収差図であり、（ａ）は望遠端状態における諸収差図であり、（ｂ）は望遠端状態での無限遠撮影状態において０．６０°の回転ぶれに対するぶれ補正を行った時のメリディオナル横収差図である。 本発明に係る変倍光学系を搭載する電子スチルカメラを示し、（ａ）は正面図であり、（ｂ）は背面図である。 図２１（ａ）のＡ−Ａ′線に沿った断面図である。

符号の説明

ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ５） 変倍光学系
ＦＧ フロントレンズ群 ＦＧ１ 前部分レンズ群 ＦＧ２ 後部分レンズ群
ＲＧ リアレンズ群 ＲＧ１ 第１レンズ群 ＲＧ２ 第２レンズ群
ＲＧ２ａ 第２ａ部分レンズ群 ＲＧ２ｂ 第２ｂ部分レンズ群
ＲＧ３ 第３レンズ群 Ｓ 開口絞り
１ 電子スチルカメラ（光学機器）

Claims (20)

1. 光軸に沿って、物体側から順に、
   フロントレンズ群と、リアレンズ群とからなり、
   前記フロントレンズ群は、物体側から順に、
   前部分レンズ群と、
   後部分レンズ群とからなり、
   前記リアレンズ群は、物体側から順に、
   正の屈折力を有する第１レンズ群と、
   負の屈折力を有する第２レンズ群と、
   正の屈折力を有する第３レンズ群とからなり、全体として実質的に５個のレンズ群からなり、
   広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前記フロントレンズ群と前記第１レンズ群との間隔は変化し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少し、前記フロントレンズ群の、前記前部分レンズ群と前記後部分レンズ群との間隔は変化し、
   前記第２レンズ群は、物体側から順に、
   負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群と、
   負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群とを有し、
   前記第２ａ部分レンズ群または前記第２ｂ部分レンズ群のいずれか一方は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能に構成され、
   前記第２ａ部分レンズ群は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを接合した接合レンズからなり、
   広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとし、広角端状態における、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群との間隔をｄ１３ｗとし、望遠端状態における、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群との間隔をｄ１３ｔとし、前記第２ａ部分レンズ群の前記正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率をＮｐとし、前記第２ａ部分レンズ群の前記両凹レンズのｄ線に対する屈折率をＮｎとしたとき、次式
   ０．０１０ ＜ （ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１７０
   ０．０１０ ＜ （ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１８５
   ０．０１０ ＜ （ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ） ＜ ０．４００
   ０．０５０ ≦ （ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ） ＜ ０．４００
   −０．１５０ ＜ Ｎｐ−Ｎｎ ＜ ０．０４５
   の条件を満足する変倍光学系。
2. 光軸に沿って、物体側から順に、
   フロントレンズ群と、リアレンズ群と、からなり、
   前記フロントレンズ群は、物体側から順に、
   前部分レンズ群と、
   後部分レンズ群と、からなり、
   前記リアレンズ群は、物体側から順に、
   正の屈折力を有する第１レンズ群と、
   負の屈折力を有する第２レンズ群と、
   正の屈折力を有する第３レンズ群と、からなり、全体として実質的に５個のレンズ群からなり、
   広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前記フロントレンズ群と前記第１レンズ群との間隔は変化し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少し、前記フロントレンズ群の、前記前部分レンズ群と前記後部分レンズ群との間隔は変化し、
   前記第２レンズ群は、物体側から順に、
   負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群と、
   負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群とを有し、
   前記第２ａ部分レンズ群または前記第２ｂ部分レンズ群のいずれか一方は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能に構成され、
   前記第２ａ部分レンズ群は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを接合した接合レンズからなり、
   広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとし、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際の前記第１レンズ群の像面に対する移動量をΔｘ１とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとしたとき、次式
   ０．０１０ ＜ （ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１７０
   ０．０１０ ＜ （ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１８５
   ０．８８３ ≦ ｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ ＜ １．３００
   の条件を満足する変倍光学系。
3. 広角端状態における、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群との間隔をｄ１３ｗとし、望遠端状態における、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群との間隔をｄ１３ｔとしたとき、次式
   ０．０１０ ＜ （ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ） ＜ ０．４００
   ０．０１０ ＜ （ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ） ＜ ０．４００
   の条件を満足する請求項２に記載の変倍光学系。
4. 前記第２ａ部分レンズ群の前記正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率をＮｐとし、前記第２ａ部分レンズ群の前記両凹レンズのｄ線に対する屈折率をＮｎとしたとき、次式
   −０．１５０ ＜ Ｎｐ−Ｎｎ ＜ ０．１５０
   の条件を満足する請求項２に記載の変倍光学系。
5. 広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際の前記第１レンズ群の像面に対する移動量をΔｘ１とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとしたとき、次式
   ０．５００ ＜ ｜Δｘ１｜／Ｂｆｗ ＜ １．３００
   の条件を満足する請求項１に記載の変倍光学系。
6. 前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとしたとき、次式
   ０．１００ ＜ （−ｆ２）／Ｂｆｗ ＜ １．５００
   の条件を満足する請求項１〜５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
7. 前記第２ａ部分レンズ群は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能であり、
   さらに、前記第２ａ部分レンズ群の焦点距離をｆＲ２ａとし、前記第２ｂ部分レンズ群の焦点距離をｆＲ２ｂとしたとき、次式
   ０．０５０ ＜ ｆＲ２ａ／ｆＲ２ｂ ＜ ３．０００
   の条件を満足する請求項１〜６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
8. 前記第２ａ部分レンズ群の前記接合レンズにおける接合面の曲率半径をＲｓとし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式
   ０．２００ ＜ Ｒｓ／（−ｆ２） ＜ ３．０００
   の条件を満足する請求項１〜７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
9. 前記第２ａ部分レンズ群の前記両凹レンズのアッベ数をνｎとし、前記第２ａ部分レンズ群の前記正メニスカスレンズのアッベ数をνｐとしたとき、次式
   ５．０００ ＜ νｎ−νｐ ＜ ３０．０００
   の条件を満足する請求項１〜８のいずれか一項に記載の変倍光学系。
10. 前記第２ｂ部分レンズ群は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズからなる請求項１〜９のいずれか一項に記載の変倍光学系。
11. 前記第２レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有する請求項１〜１０のいずれか一項に記載の変倍光学系。
12. 前記第３レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有する請求項１〜１１のいずれか一項に記載の変倍光学系。
13. 前記前部分レンズ群は正の屈折力を有し、
    前記後部分レンズ群は負の屈折力を有し、
    広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、前記前部分レンズ群と前記後部分レンズ群との間隔が増大する請求項１〜１２のいずれか一項に記載の変倍光学系。
14. 前記後部分レンズ群は、少なくとも１つの非球面を有する請求項１〜１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
15. 広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前記第１レンズ群と前記第３レンズ群とは物体方向に移動し、且つ、像面に対する移動量が等しい請求項１〜１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
16. 前記第１レンズ群の近傍若しくは当該第１レンズ群内に開口絞りを有する請求項１〜１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
17. 広角端状態から望遠端状態までレンズ位置状態が変化する際に、前記フロントレンズ群と前記第１レンズ群との間隔が減少する請求項１〜１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
18. 手振れ発生時に、前記第２レンズ群の少なくも一部を光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動することにより、当該手振れ発生時の像位置の補正を行うように構成された請求項１〜１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
19. 請求項１〜１８のいずれか一項に記載の変倍光学系を備えた光学機器。
20. 光軸に沿って、物体側から順に、
    フロントレンズ群と、リアレンズ群とを配置し、
    前記フロントレンズ群として、物体側から順に、
    前部分レンズ群と、
    後部分レンズ群とを配置し、
    前記リアレンズ群として、物体側から順に、
    正の屈折力を有する第１レンズ群と、
    負の屈折力を有する第２レンズ群と、
    正の屈折力を有する第３レンズ群とを配置して、全体として実質的に５個のレンズ群を配置し、
    広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際に、前記フロントレンズ群と前記第１レンズ群との間隔は変化し、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔はｄ１２ｗからｄ１２ｔに増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔はｄ２３ｗからｄ２３ｔに減少し、前記フロントレンズ群の、前記前部分レンズ群と前記後部分レンズ群との間隔は変化し、
    前記第２レンズ群は、物体側から順に、
    負の屈折力を有する第２ａ部分レンズ群と、
    負の屈折力を有する第２ｂ部分レンズ群とを有し、
    前記第２ａ部分レンズ群または前記第２ｂ部分レンズ群のいずれか一方は、光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動可能に構成され、
    前記第２ａ部分レンズ群は、物体側から順に、両凹レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズとを接合した接合レンズからなり、
    広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとし、広角端状態から望遠端状態にレンズ位置状態が変化する際の前記第１レンズ群の像面に対する移動量をΔｘ１とし、広角端状態における最も像側のレンズ面から像面までの距離をＢｆｗとし、前記第２ａ部分レンズ群の前記正メニスカスレンズのｄ線に対する屈折率をＮｐとし、前記第２ａ部分レンズ群の前記両凹レンズのｄ線に対する屈折率をＮｎとしたとき、次式
    ０．０１０ ＜ （ｄ１２ｔ−ｄ１２ｗ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１７０
    ０．０１０ ＜ （ｄ２３ｗ−ｄ２３ｔ）／Ｂｆｗ ＜ ０．１８５
    ０．０１０ ＜ （ｄ１２ｗ／ｄ１３ｗ） ＜ ０．４００
    ０．０５０ ≦ （ｄ２３ｔ／ｄ１３ｔ） ＜ ０．４００
    −０．１５０ ＜ Ｎｐ−Ｎｎ ＜ ０．０４５
    の条件を満足する変倍光学系の変倍方法。

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