JP3717549B2

JP3717549B2 - Friction clutch

Info

Publication number: JP3717549B2
Application number: JP18434295A
Authority: JP
Inventors: ライクヴォルフガング; ヴィットマンクリストフ
Original assignee: LuK Lamellen und Kupplungsbau Beteiligungs KG
Current assignee: Schaeffler Buehl Verwaltungs GmbH
Priority date: 1994-07-20
Filing date: 1995-07-20
Publication date: 2005-11-16
Anticipated expiration: 2015-07-20
Also published as: DE19524827A1; FR2723992B1; US5628389A; RU2143619C1; DE19524827B4; FR2723992A1; BR9503370A; JPH0861390A

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は摩擦クラッチ、特に自動車の摩擦クラッチであって、回動不能ではあるが軸方向に制限されて移動可能にケーシングと結合されたプレッシャプレートを有し、ケーシングとプレッシャプレートとの間で緊縮可能な少なくとも１つの圧着ばねが有効であり、該圧着ばねがプレッシャプレートをプレッシャプレートと対応プレッシャプレート、例えばはずみ車との間に挾持可能なクラッチ円板に向かって負荷する形式のものに関する。
【０００２】
【従来技術】
このようなクラッチは例えばＤＥ−ＯＳ４２３９２８９号、ＤＥ−ＯＳ４３２２６７７号、ＤＥＯＳ４３４２３９０号明細書並びにドイツ国特許出願Ｐ４４１８０２６．８号、Ｐ４４０８４２４．２号及びＰ４４１０８３７．０号明細書によって公知である。これらの公知の摩擦クラッチはクラッチ円板の摩擦ライニングの摩耗を少なくとも自動的に補償する後調節手段を有している。この後調節手段はクラッチが閉じた状態で圧着ばねによりプレッシャプレートが実地において変化しない力で負荷されるようにする。低い作動力経過を達成するためには、これらの公知の摩擦クラッチにおいては別のばね手段、特にライニングばねセグメントが設けられている。これらのばね手段は遮断過程の間、クラッチ作動部材の全作動距離及び又はプレッシャプレートの遮断距離の少なくとも部分範囲に亘って、摩擦クラッチもしくはクラッチ円板により伝達可能なモーメントを次第に減少させる。摩擦クラッチの接続過程の間と摩擦ライニングがプレッシャプレートと対応プレッシャプレートとの間に緊締されはじめる場合とにおいては、前記ばね手段は摩擦クラッチによって伝達可能なトルクを次第にもしくは漸増的に発生させる。このような摩擦クラッチは実地において既に評価されている。
【０００３】
【発明の課題】
本発明の課題は前記形式の摩擦クラッチを構造と製作費用とに関し改良することである。個々の構成部分の組立は簡単な形式で行なわれるようにしたい。又、構成部材の数も減少させたい。
【０００４】
【課題を解決する手段】
本発明の課題は、皿ばねがクラッチ円板の摩擦ライニングの摩耗を少なくとも補償する、ケーシングと皿ばねとの間で有効な自動的な後調節手段を介してケーシングに対し軸方向に移動可能であり、この場合、皿ばねが軸方向でケーシングにより保持された支持範囲に向かって支持力の作用下にあり、該支持力が皿ばねに設けられているかもしくは皿ばねによって保持されたばね手段によって生ぜしめられていることによって解決された。したがってばね手段は皿ばねに直接的に作用しかつ皿ばねを軸方向でケーシング側の支持範囲もしくは旋回範囲に向かって負荷することができる。
【０００５】
ばね手段は有利な形式で皿ばねと一体に構成することができる。しかしながら、このばね手段を別個に製作し、本来の皿ばねに固定することもできる。この場合、ばね手段は多数の単個部材により形成するか又は例えば皿ばね状に構成されていることのできる唯一の構成部分から形成することができる。この構成部分は一方では皿ばねに枢着し、他方ではケーシングに、適当に一体成形された範囲を介して支持されることができる。
【０００６】
有利な形式で皿ばねとケーシングとの間には旋回支承部を設けておくことができる。この旋回支承部には皿ばねが少なくとも摩擦クラッチの接続状態で軸方向に支えられ、旋回支承部はクラッチ円板の摩擦円板の摩擦ライニングにおいて発生する摩耗に応じて軸方向へ移動させられる。この場合、旋回支承部は適当な回動とランプメカニズムを介して旋回支承部を軸方向に移動させるリング状の構成部分に設けられていることができる。ケーシングに支えられたばね手段は皿ばねに軸方向の力を生ぜしめ、この軸方向の力は摩擦クラッチを作動するために必要な、皿ばねに作用する軸方向力に抗して作用する。
【０００７】
本発明による摩擦クラッチを作動するために必要な力を減少させるためには、圧着皿ばねが摩擦クラッチの遮断距離の少なくとも１部に亘って漸減的な力−距離経過を有していると特に有利である。すなわち、これは圧着ばねがその圧縮もしくは変形距離の少なくとも部分範囲に亘って下降する力経過を有していることを意味する。これによって摩擦クラッチの遮断過程に際して摩擦ライニングの間に設けられたライニングばね装置もしくは場合によっては設けられているライニングばね装置代替物のばね力が圧着ばねによって生ぜしめられた力に抗して作用し、遮断距離の部分範囲に亘って圧着皿ばねの作動もしくは変形がライニングばね装置もしくはライニングばね装置代替物によって助けられることになる。遮断範囲に存在する漸減的なもしくは下降する圧着皿ばねの力−距離経過に基づき、同時に、圧着皿ばねによってプレッシャプレートもしくは摩擦ライニングに生ぜしめられた力は低下する。このように構成された圧着皿ばねの別の利点に関しては既に述べたＤＥ４２３９２８９号明細書に開示されている。
【０００８】
本発明の摩擦クラッチの作用にとっては、ばね手段によって生ぜしめられた支持力と皿ばねの力経過とが調和させられ、摩擦クラッチが組立てられた状態で支持力が皿ばねに構成的に与えられた所定の組込み状態でかつ摩耗に帰因する円錐性の変化なしで、皿ばねの作動もしくは変形の間、皿ばねを旋回させるために生ぜしめられた、支持力に抗して作用する力よりも大きいと特に有利である。しかしながら摩耗に基づき皿ばねの円錐性が変化した場合には、支持力は皿ばねの作動距離の部分範囲に亘って、皿ばねを旋回させるために必要な、支持力に抗して作用する力よりも小さい。カバーとプレッシャプレートとの間に設けられたトルク伝達手段、例えば板ばねが、皿ばねをケーシングに支えるばね手段によって生ぜしめる力に重畳される軸方向の力をプレッシャプレートに生ぜしめる限り、この軸方向の力は、ばね手段の設計に際して適当に考慮されなければならない。
【０００９】
特に有利な形式で、ばね手段は細長い板もしくは舌状部によって形成することができる。ばね手段は簡単な形式でエネルギ蓄力器として役立つ、リング状に構成された皿ばねの基体に一体に成形することができる。特に有利であるのは、板状もしくは舌状部形のばね手段がリング状の皿ばね基体の半径方向内方の縁範囲に一体成形されていることである。大きなばね長さを達成するためには板状のばね手段は、弾性的に変形可能な皿ばねの基体から発して、まず半径方向内方へ延び、半径方向内方に変向範囲を有し、次いで半径方向外方へ延びるようにすることができる。この場合、ばね手段はヘアピン状に構成することができる。さらに、皿ばね基体から出発してかつばね手段の長さ方向もしくは延在方向で見て、ばね手段の横断面もしくは曲げに対するその抵抗モーメントが変化させられていると有利である。これによってばね手段の長さに亘って少なくともほぼ一様な弾性的な変形もしくは一様な曲げ負荷が行なわれることが達成される。
【００１０】
摩擦クラッチの製作と組立とにとっては、皿ばねがリング状の基体を有し、この基体から半径方向内方へ向けられた、クラッチを作動するために役立つ舌状部が延び、これらの舌状部の少なくとも個々の間に舌状部形のばね手段が設けられていると特に有利である。この場合、半径方向内方へ向けられた皿ばね舌状部は３つのグループに分けられ、これらのグループの間にそれぞれ１つの舌状部形のばね手段が設けられていることができる。このような舌状部グループは２つから４つの舌状部を有することができ、有利には３つの舌状部を有している。舌状部形のばね手段を形成するためには皿ばねを製作するために必要な板にスリットもしくは切欠きを設けることができる。このスリットは舌状部形のばね手段を隣接する皿ばねの作動舌状部に対して分離する。さらに個々の舌状部形のばね手段の、半径方向内方へ延びる範囲とこれに続く半径方向外方へ延びる範囲は、スリットによって互いに分離されていると有利である。舌状部形のばね手段がケーシングに支えられる範囲における面圧を減少させるためには、舌状部形のばね手段の自由な端部区分が拡幅部を有していると有利である。
【００１１】
ばね手段の別の構成の可能性によれば、ばね手段は皿ばねのリング状の基体から発する、周方向で互いに間隔を有する、半径方向内方へ延びる２つの舌状の範囲を有し、これらの範囲が周方向で見てこの両方の範囲の間を延びる、半径方向外方へ延びる範囲へ移行している。このようなばね手段は輪郭切断によっても形成することができる。これは有利にはスリットを設けることで行なうことができる。さらに種々の形式のばね手段、すなわち種々に構成されたばね手段を使用することも有利である。
【００１２】
特に有利であるのは、舌状部形のばね手段の自由な端部区分がケーシングの、プレッシャプレートとは反対側にバイアスがかけられて支えられていることである。このためには舌状部形のばね手段は摩擦クラッチの組立もしくは皿ばねをケーシングに取付ける場合に軸方向で弾性的に変形することができる。皿ばねとケーシングとの間の組立は簡単な形式で差込み結合もしくは差込み回動結合で行なうことができる。この結合はバヨネット状に構成することができる。このような結合部を形成するためにケーシングは少なくとも、ケーシングに支持される舌状部形のばね手段の端部区分のための軸方向の貫通部を有していることができる。このような貫通部はカバーもしくはケーシングの内輪郭に設けられた半径方向の切欠きによって形成することができる。皿ばねをケーシングに取付けたあとで有利な形式で舌状部形のばね手段の自由な端部区分はケーシングにより保持されたランプに支えられることができる。この場合、ランプはケーシングに直接的に一体成形しておくことができる。このランプは後調節手段の構成部分である。さらに後調節手段はケーシングと皿ばねのための旋回支承部を保持するリング状の構成部分との間で有効なランプ機構を有している。
【００１３】
本発明の摩擦クラッチにおいては特に有利な形式で、エネルギ蓄力器として役立つリング状の基体を有し、この基体から半径方向内方へ向けられた、作動レバーとして役立つ舌状部が延びている皿ばねを使用することができる。この場合、少なくとも個々の隣接する舌状部の間には弾性的に変形可能な舌状部形のばね手段が設けられている。このばね手段は基体からまず少なくとも１つの半径方向内方へ延びる部分を有し、この部分に変向区分が接続し、この変向区分が基体に向かって延びる部分へ移行している。レバーもしくは作動部材として役立つ舌状部はグループにまとめられ、個々のグループの間には細長い、弾性的に変形可能な舌状部形のばね手段が設けられている。個々の舌状部並びにばね手段は半径方向に延びるスリットによって互いに分離されていることができる。基体に向かって半径方向に延びるばね手段は有利にはリング状の皿ばね基体の内方範囲に境界を接する端部区分を有している。この端部区分は皿ばね基体に対し、分離切断部だけで分離されていることができる。
【００１４】
【実施例】
図１と図２に示された摩擦クラッチ１は薄板から製作されたケーシング２と該ケーシング２と回動不能に結合されているが、軸方向に制限されて移動可能なプレッシャプレート３とを有している。軸方向でプレッシャプレート３とカバー２との間には圧着ばねとしての皿ばね４が緊締されている。この皿ばね４はカバー側に設けられたリング状の支持範囲５の半径方向の高さにおいて２腕のレバーの形式で旋回可能である。半径方向でさらに外方にある範囲で皿ばね４はプレッシャプレート３を負荷する。プレッシャプレート３はケーシング２に周方向もしくは接線方向に向けられた板ばね８を介して回動不能に結合されている。摩擦クラッチ１は図２に示された対応プレッシャプレート９の上に取付けられている。この場合、この対応プレッシャプレート９の摩擦面９ａとプレッシャプレート３の摩擦面３ａの間にはクラッチ円板１０の摩擦ライニング１０ａが、皿ばね４によってプレッシャプレート３に生ぜしめられた軸方向力で挾持される。摩擦クラッチ１を対応プレッシャプレート９に取付ける場合、プレッシャプレート３はカバー２によって取囲まれた空間内へ押込まれる。この場合にはこれによって皿ばね４は支持範囲５を中心として相応に旋回させられる。皿ばね４の、カバー２に向いた側に設けられたリング状の支持範囲５はリング状の旋回支持部６によって形成されている。この旋回支持部６は図示の実施例の場合、プラスチックリングによって形成されている。このプラスチックリング６は自発的又は自動的な後調節手段７の構成部分である。この後調節手段７は少なくとも摩擦ライニング１０ａにおいて発生する摩耗を皿ばね４の軸方向の後調節によって補償することを可能にする。
【００１５】
皿ばね４はエネルギ蓄力器として役立つリング状の基体１１を有し、該基体１１の内縁からは半径方向内方へ向けられた舌状部１２が延びている。この舌状部１２は作動部材として用いられる。さらに皿ばね４は軸方向に可撓性であるばね手段１３を保持している。このばね手段１３はケーシング２に軸方向で支えられ、皿ばね４もしくはその基体１１を軸方向で支持範囲５に向かって、すなわち軸方向でリング状の旋回支承部６に対して負荷するかもしくは引張る。軸方向で可撓性であるばね手段１３は図示の実施例の場合、皿ばね４と一体に構成されている。ばね手段はループ状又はヘアピン状に構成された細長い板もしくは舌状部として形成されている。舌状部形のばね手段１３はリング状の皿ばね基体１１の半径方向内側の縁範囲に一体成形されている。皿ばねの弾性的に変形可能な基体１１から発してばね手段１３は区分１４に亘ってまず半径方向内方へ延びている。区分１４は変向範囲１５へ移行し、この変向範囲１５自体は半径方向外方へ延びる区分１６に接続している。舌状部形のばね手段１３がこのように構成されていることによって比較的に長い曲げもしくはトーション区間が区分１４と皿ばね４もしくはその基体１１との結合部と、カバー側の支持部１７との間に達成される。ループ状のばね手段１３の自由な端区分１８はバイアスがかけられてカバー２の、プレッシャプレート３もしくは皿ばね基体１１とは反対側１９に支えられている。ばね手段１３に与えられる形状並びにばね手段１３のためのカバー側の支持部１７と皿ばね４のための支持もしくは転動範囲５との間の間隔は、互いに調和させられ、舌状部形のばね手段１３がバイアスのかけられた状態にあるようにされている。ループ状のばね手段１３の自由な端部範囲１８は球面状の支持面１８ａを形成する湾曲を有している。
【００１６】
ケーシングもしくはカバー２はランプ２０を有し、該ランプ２０にはばね手段１３がその端部範囲１８を介して支えられている。図示の実施例ではランプ２０はケーシング２と一体に構成されている。特に図３から判るようにランプ２０はクラッチ１の回転軸に対して直角に延びる平面に対して傾斜しているので、ランプはクラッチ１の軸方向で見て角度２１が６°と１２°との間である勾配を形成する。図示の実施例の場合、勾配角２１は８．５°である。図２から判るようにランプ２０は半径方向もしくは回転軸線に向かう方向でも回転軸線１ａに対して直角に延びる平面に対して傾斜しているかもしくは下降している。この半径方向の傾き２１ａは図示の実施例の場合にはランプ２０が軸方向でプレッシャプレート３に向かって延びるように構成されている。したがってランプ２０は回転軸１ａに対して直角に延びる平面に対して、少なくとも２つのディメンジョンで軸方向に変化する経過を有している。ランプ２０を形成する面はそのレベルを軸方向で見て周方向にも半径方向にも変化させる。
【００１７】
摩擦クラッチ１の新しい状態ではループ状のばね手段１３の支持範囲もしくは自由な端部範囲１８はカバー２の背面１９に対してもっとも遠くまで突出しているランプ２０の範囲２２にある。
【００１８】
自発的な後調節手段７は旋回支承部６を形成するリング状の構成部分２３の形をした後調節部材を有している。特に図３の（ｂ）から判るように、リング状の構成部分２３は周方向に延びる、軸方向に上昇する乗上げランプ２４を有している。この乗上げランプ２４は構成部分２３の周囲に亘って分配されている。後調節部材２３は有利な形式でプラスチックから製作されている。このためには耐熱性のサーモプラストを用いることができる。後調節部材２３は皿ばね４に部材２５を介して回動不能に結合されている。このような実施例の場合、このためにはねじ結合部２５が設けられている。しかしながら有利な形式で後調節部材２３及び又は皿ばね４に適当な一体成形部、例えば付加部又は切欠きを設け、この一体成形部を介して軸方向のスナップ結合として構成されていることのできる回動不能な差込み結合を成すこともできる。
【００１９】
乗上げランプ２４は軸方向で対応乗上げランプ２７に支えられる。この対応乗上げランプ２７は図示の実施例の場合カバー２に直接的に一体成形されている。
【００２０】
ランプ２４と対応乗上げランプ２７との勾配もしくは傾き角２６は有利には６°〜１２°であり、図示の実施例の場合には前記角度２６は８．５°である。
【００２１】
有利には周方向で見た傾斜角２１と２６は少なくともほぼ同じ大きさである。角度２６はランプ２４と２７を互いに押し合わせた場合に生じる摩擦がこれらのランプの間の滑りを阻止するように選ばれている。このためにはランプ２４及び（又は）ランプ２７は適当に粗面化されていることができる。これは例えば放射過程で行なうことができる。
【００２２】
図１と図４とから判るように舌状部形のばね手段１３は、周方向で見て、作動舌状部１２の間に設けられている。この場合、作動舌状部１２は３つのグループに分けられており、個々のグループの間にはループ状のばね手段１３が配置されている。ループ状のばね手段１３はほぼ輪郭切断によって製作されている。このためにはスリットもしくは切欠き２８が設けられており、このスリットもしくは切欠き２８はばね手段１３と隣接する作動舌状部１２との間に形成されている。変向範囲１５を介して互いに結合された半径方向の区分１４，１６の間には同様にスリットもしくは切欠き２９が設けられている。スリット２８と２９は打抜きによって形成されていることができる。個々の舌状部１２は同様にスリット３０によって互いに分離されている。この場合、スリット３０は半径方向内方で舌状部先端１２ａの範囲に幅の狭ばめられた区分３０ａを有している。板状のばね手段１３を取囲むスリット２８は同様にこのような幅の狭ばめられたスリット範囲３０ａと接続されている。
【００２３】
カバー２に支えられるばね手段１３の自由な端部範囲は周方向で幅が拡大され、皿ばね４の基体１１に対して切込み３１で分離されている。
【００２４】
図５から判るように、舌状部形のばね手段１３は皿ばね４の弛緩されたリング状の基体１１に対し、ばね手段１３の少なくとも端部もしくは支持範囲１８が軸方向でリング状の基体１１に対してずらされるように構成されている。端部範囲１８は作動舌状部１２の隣接する範囲に対しても軸方向にずらされている。皿ばね４の基体１１に対する端部範囲１８のずらしはプレッシャプレート３から離れる方向へもしくはカバー２の背面側１９に向かう方向で行なわれる。
【００２５】
ケーシング２に皿ばね４を取付けるためには後調節リング２３と皿ばね４とがカバー２内へ軸方向に挿入され、その後で弾性的に変形可能なばね手段１３が負荷され、ばね手段１３の支持範囲１８が軸方向で該当するランプ２０の前縁３２の上に位置せしめられる。次いで皿ばね４と場合によっては後調節リング２３とがケーシング２に対して相対回動させられ、これによって支持範囲１８が図３と３ａとの関係から判るようにランプ２０に沿って軸方向もしくは上方へ移動させられる。後調節リング２３をケーシング２に対して回動させることによってランプ２４と２７は互いに走入し合い、これによって後調節リング２３はカバー２に対して後退させられた位置をとる。この位置は摩擦クラッチの新しい状態に相当し、図３の（ｂ）にも示されている。したがって皿ばね４とケーシング２との組立は差込−回動結合もしくはバヨネット状の結合の場合と同じように行なわれる。図３と図３の（ａ）とから判るように皿ばね４を取付ける場合、ばね手段１３の半径方向の範囲１６はねじられるかもしくはトーション負荷がかけられ、半径方向範囲１６の少なくとも端部範囲１８が軸方向でカバー２の内縁に設けられたスリット２ａを通して案内され得るようにする。カバー２の、スリット２ａに隣接した範囲は軸方向で互いに相対的にずらされ、周方向で空間もしくは導通部が形成される。スリット１８の側方縁部の間の周方向の間隔は支持範囲１８の周方向の幅よりも小さい。図３から判るように皿ばね４とカバー２との組立のためには端部範囲１８のねじりに加えて、ケーシング２と皿ばね４との間の相対回動が行なわれなければならない。
【００２６】
図３の（ａ）から判るようにカバー２は取付けが終ったあとで範囲１６もしくは端部範囲１８のために周方向で有効なストッパ２ｂを形成する。このストッパ２ｂによって摩擦クラッチ１において可能な摩耗後調節が制限される。これにより、プレッシャプレート３が、摩擦ライニング１０ａをクラッチ円板１０に固定するリベットもしくはリベットヘッド１０ｃに、クラッチ円板１０が摩耗した場合に当接することが回避される。皿ばね４を図３の（ａ）の矢印２１ａに相応して回動させることによって範囲１８は摩擦クラッチの新しい状態に相当する位置へもたらされる。
【００２７】
ばね手段１３によって与えられた、皿ばね４に作用する支持力もしくは軸方向の支持力は、摩擦クラッチ１を作動するために舌状部先端１２ａの範囲に作用させられる力経過に対し、特に摩擦ライニング１０ａに摩耗が存在していない場合もしくは摩耗の後調節が行なわれた後で、ばね手段１３によって与えられた軸方向力が、舌状部１２に作用する作動力よりも大きくなるかもしくはこの作動力と少なくとも釣合うように調和させられている。これによって後調節リング２３が皿ばね４とケーシング２との間で軸方向に遊びなくもしくは締込まれて保持されることが保証されるので、後調節が行なわれない。皿ばね４もしくは後調節リング２３の軸方向の移動はプレッシャプレート３と対応プレッシャプレート９と特に摩擦ライニング１０ａとにおける摩擦面の軸方向の摩耗に際して行なわれる。
【００２８】
手段７を用いた自動的な後調節の作用形式は図６と図７の線図に基づき詳細に説明する。
【００２９】
図６の線４０は皿ばね４の円錐性の変化に関連して生ぜしめられた軸方向力、しかも皿ばね４が２つの支持部の間で変形した場合の軸方向力を示している。この場合、２つの支持部の半径方向の間隔はリング状の支持範囲５と半径方向でさらに外側にあるプレッシャプレート３における支持直径３ａとの間の半径方向の間隔に相応している。この場合、線４０はケーシング２とプレッシャプレート３との間で有効な板ばね部材８によって与えられる軸方向力もしくは板ばね部材８によりケーシング２に対するプレッシャプレート３の軸方向の移動により生ぜしめられた、プレッシャプレート３を介して皿ばね４に作用する力経過を考慮している。点４１はクラッチ１が閉じられている場合の皿ばねの組込み位置、すなわち、皿ばねが相応の組込み位置のために最大の圧着力をプレッシャプレート３に生ぜしめる位置を示している。点４１は皿ばね４の円錐状の組込み位置の変化によって線４０に沿って上方へ又は下方へ移動させられることができる。
【００３０】
線４２は摩擦ライニング１０ａの間に設けられたライニングばねセグメント１０ｂによって与えられた、摩擦ライニング１０ａの間で作用する軸方向の拡開力を示している。この軸方向の拡開力は皿ばね４によりプレッシャプレート３に生ぜしめられた軸方向力に抗して作用する。摩擦クラッチ１を遮断する場合にはばねセグメント１０ｂは距離４３に亘って弛緩する。プレッシャプレート３の相応の軸方向の移動にも相応する距離４３に亘ってクラッチ１の遮断過程は助けられる。これは、ライニングばねセグメント１０ｂが存在していない場合の組込み点４１に相応するであろう最大遮断力よりも小さな最大遮断力を与えればよいことを意味する。点４４を越えた場合に摩擦ライニング１０ａは解放される。この場合には皿ばね４の漸減的な特性線範囲に基づき、まだ与えなければならない遮断力は点４１に相応するであろう遮断力に対して著しく減少させられる。クラッチ１が相応の補償手段を有していないと、遮断力もしくは遮断力の経過は、サイン状の特性線の最小もしくは谷点４５が達成されるまで下降する。最小４５を越えた場合には必要な遮断力は再び上昇することになろう。この場合、舌状部先端１２ａの範囲における遮断距離は、遮断力が点４４において生じる遮断力を越えないように、有利にはこの下にあるように選択もしくは制限されている。したがって有利には点４６は越えられてはならない。さもないと、皿ばねに帰因する許容されない遮断力の上昇を補償する補償手段が設けられていなければならないことになる。
【００３１】
個々のばね手段１３は図７の線４７に相応する距離−力経過を有する。この力経過はほぼ直線的であるがばね手段１３に適当な形状を付与することにより少なくともわずかに漸増的又は漸減的であってもよい。
【００３２】
すべてのばね手段１３により与えられる支持力は図６の点４４に相応する皿ばね４の力に対しこの皿ばねのてこ比に相応して減少させられる。このてこ比はたいていの場合、１：３から１：５であるが、場合によってはこれよりも大きいか又は小さいことができる。
【００３３】
前述の皿ばね伝達比は支持直径３ａに対するリング状の支持範囲５の半径方向の間隔と、舌状部先端１２ａの範囲における負荷直径４ｃに対するリング状の支持範囲５の半径方向の間隔との比に相応する。
【００３４】
ライニングばねとしては本発明と関連して、ＤＥ−４２０６２８０号明細書によって公知であるライニングばねが使用されると有利である。
【００３５】
摩擦クラッチ１もしくは摩擦ライニングの摩耗の自動的な補償を保証する後調節装置７の良好な機能を保証するためには、遮断力経過４９において、図７に示されているように、まずライニングばね１０ｂとばね手段１３とによって皿ばね４に生ぜしめられた、加算される力並びにプレッシャプレート３によるライニング１０ａの解放後、ほぼばね手段１３だけで皿ばね４に生ぜしめられる力が、皿ばね舌状部先端１２ａの範囲４ｃに作用しかつ図７の線４９に相応して遮断距離に亘って変化する力よりも大きいか、少なくとも等しいことが有意義である。
【００３６】
これまで記述したことは皿ばね４の所定の組込み位置に相応し、摩擦ライニング１０ａにおける摩耗は考慮されていない。
【００３７】
特に摩擦ライニング１０ａが軸方向に摩耗した場合には、プレッシャプレート３の位置は対応プレッシャプレート９に向かって移動する。これによって皿ばねの円錐性の変化、ひいては摩擦クラッチ１が接続された状態で皿ばねにより生ぜしめられた圧着力の変化が、増大方向に生ぜしめられる。この変化によって、点４１は点４１′の方向に移動させられ、点４４は点４４′の方向に移動させられる。この変化によって、摩擦クラッチ１を遮断する場合に点４４の範囲に元々存在していた、舌状部先端１２ａに作用する遮断力とばね手段１３によって生ぜしめられた支持力との間の力比もしくは力の釣合いが破壊される。ライニング摩耗に帰因するプレッシャプレート３のための皿ばね圧着力の上昇は、遮断力の経過４９を増加方向に移動させる。遮断力経過が上昇させられることにより、摩擦クラッチ１の遮断過程の間に、センサとして役立つばね手段１３により皿ばね４に生ぜしめられた軸方向の支持力が克服され、ばね手段１３は弾性的に移動もしくは変形させられる。皿ばね４をカバー２に支えるばね手段１３の前記変形によってリング状の支持範囲５の範囲において皿ばねが摩擦ライニング１０ａの摩耗に相応して軸方向に移動させられる。これによって通常は軸方向で皿ばね４とケーシング２との間に締込まれている後調節部材２３が弛緩され、後調節部材２３のランプ２４とケーシング２により保持されたランプ２７との間の摩擦係合が解消されるかもしくは少なくとも軽減される。
【００３８】
ばね手段１３のこの弾発期の間、皿ばね４は摩擦ライニング１０ａに軸方向で支えられたプレッシャプレート３の負荷範囲３ａに接触するので、皿ばね４の円錐性が変化し、ひいては皿ばね４に蓄えられたエネルギもしくは皿ばねにより付与可能なトルク、従って皿ばね４によってばね手段１３とプレッシャプレート３に生ぜしめられた力も変化する。この変化は図６から判るように、皿ばね４によって生ぜしめられた力が減少する方向で行なわれる。この変化は皿ばね４によりばね手段１３に生ぜしめられた軸方向力が、ばね手段１３によって生ぜしめられた対抗力もしくは支持力と釣合うまで行なわれる。これは線図において、図６に示すように、点４１′と４４′が再び点４１と４４とに移動することを意味する。この釣合いが再び得られたあとで、プレッシャプレート３は摩擦ライニング１０ａから離れることができる。何故ならば遮断過程を継続する間に皿ばねは少なくともほぼリング状の支持範囲５の半径方向の高さに旋回させられるからである。後調節手段７の働きにとって重要であることは、緊張されたばね手段１３によって付与されたばね値、すなわち距離単位あたりの力の増大量が、後調節範囲において生じる、範囲４ｃにおいて皿ばね舌状部１２ａに作用する遮断力の距離単位あたりの力の増大よりも小さいことである。皿ばね舌状部１２ａに作用する遮断力の距離単位あたりの力の前記増大は特にライニング摩耗によって少なくともほぼ点４４と４４′との間の範囲において惹起される。したがって、摩擦ライニング１０ａにおいて摩耗が生じた場合には皿ばね４の作動距離もしくは旋回距離の少なくとも小さな区分もしくは範囲に亘って、皿ばねがリング状の支持範囲５の半径方向の高さにおいて後調節部材２３にかかる負荷を軽減させることが保証されていなければならない。これは有利には、少なくとも大きさが数分の１ミリメートルであるわずかな距離だけ後調節部材２３がケーシング２に対して軸方向にずらされるように行なわれる。後調節部材２３の前記負荷軽減は有利には対応プレッシャプレート３による摩擦ライニング１０ａの解放の直前もしくは有利にはこの解放に際して、したがって実質的に点４４′もしくは４４の範囲において行なわれる。
【００３９】
点４４を越えて遮断過程を継続した場合には皿ばね４を支えるばね手段１３はこの皿ばね４を再びカバー２の軸方向へ引張り、これによってリング状の後調節部材２３が再びカバー２と皿ばね４との間に固定的に締込まれる。これは、点４４のあとで皿ばね４を旋回させるために必要な遮断力が残った遮断距離の少なくとも部分範囲に亘って減少することに帰因する。これは図６の特性線４０と図７の特性線４９とに示されている。
【００４０】
図８には実線で摩擦クラッチ１が接続された状態における皿ばね４の位置Ａが示され、一点鎖線で摩擦クラッチ１が遮断された状態における皿ばね４の位置Ｂが示されている。図示の如く、ケーシング２もしくはランプ２０とばね手段１３との間に存在する接触点もしくは接触範囲５０は皿ばね４が遮断方向に旋回する場合に半径方向でランプ２０に沿って、しかもより小さな直径上にある接触範囲５０ａまで移動する。摩擦クラッチ１のこのような遮断期の間、皿ばね４に作用する力並びにばね手段１３とランプ２０との間とランプ２４とランプ２７との間の接触範囲５０もしくは５０ａにおける摩擦力は、皿ばね４がケーシング２に対して周方向で動かず、したがって回動せず、摩擦ライニング１０ａにおける摩耗がある場合にも動かないような比率を有している。図８に示されているように接触範囲５０は遮断過程に際してランプ２０に沿って半径方向下側へ、したがって実質的に下向きに移動するのに対し、摩擦クラッチ１の接続過程に際しては接触範囲５０は、半径方向で見てランプ２０に沿って上方へ移動するので、実質的に上昇する。さらに摩擦クラッチ１の遮断過程に際してはばね手段１３とケーシング２との間に存在する摩擦に基づき、ばね手段１３の範囲１６が引張り負荷を受け、したがって実質的に伸ばされるのに対し、接続過程の間はこの範囲１６は摩擦の作用に基づき、圧縮もしくは据え込まれる。したがってばね手段１３は遮断時には摩擦クラッチ１の接続時とは異なる負荷を受ける。さらに摩擦クラッチ１の遮断過程の間は、皿ばね４による後調節部材２３のほぼ完全な負荷軽減まで、後調節部材２３とカバー２との間に付着摩擦が存在する。摩擦ライニング１０ａにおける摩耗が存在する場合には、既に述べたように後調節部材２３は摩擦クラッチ１の総遮断距離の少なくとも小さな部分区分に亘って完全に負荷軽減されるので、後調節部材２３とケーシング２との間に当初存在していた摩擦係合はこの部分区分に亘って消滅する。この部分区分を越えて遮断過程を継続する場合には、既に述べたように、皿ばねの下降する特性線に基づき、後調節部材２３は皿ばね４とケーシング２との間で軸方向に緊締されるので、ちょうど発生する緊締力に相応して後調節部材２３とケーシング２との間に再び摩擦が存在することになる。
【００４１】
前述の作用形式及びこれに関連した摩擦係合、特に構成部分２，４及び２３の間の摩擦係合並びに力作用、特に構成部分２，４及び２３に対する力作用に基づき、特に遮断距離の部分区分において後調節部材２３を介して負荷軽減され、すなわち遮断距離の部分区分において後調節手段７によって後調節もしくは摩耗補償を行なう、皿ばね４に周方向で作用する力は摩擦クラッチ１を接続する場合には遮断する場合よりも大きくなる。これは摩擦クラッチの接続に際して接触範囲５０もしくは５０ａがランプ２０に沿って上方へ移動しなければならないことに帰因する。ばね手段１３とカバー２との間に存在する摩擦並びに摩擦クラッチ１の回転軸線１ａに対して垂直に延びる平面に関して２つのディメンションで、すなわち半径方向と周方向とに傾斜したランプ２０に基づき、ばね手段１３の支持範囲１８に半径方向でも周方向でも力成分が作用する。摩擦クラッチ１を接続する場合には後調節部材２３が締込まれていない接続距離の少なくとも部分区分に亘って後調節部材２３とケーシング２との間に摩擦が存在していないので、皿ばね４の周方向に作用する力は、この皿ばね４をケーシング２に対して少なくとも前述の部分区分を橋絡する間回動させるのに十分である。支持範囲１８に周方向で作用する力は、この支持範囲１８を半径方向の相対運動の間、ランプ２０に対してまだ周方向へ移動させる。この周方向の移動は支持範囲１８がランプ２０に沿って上昇する場合に半径方向でもっとも抵抗の少ない道を追従し、したがって実質的にランプ２０の２つのディメンションの傾斜に基づき与えられるもっとも小さい傾きもしくは勾配を有する方向を追従する。この作用形式によって支持範囲１８は摩擦クラッチ１の接続過程の間、傾向的にランプ２０に沿って周方向に下方へ向かって滑動する。後調節部材２３は皿ばね４と回動不能に結合されているので、この後調節部材２３もケーシング４に対して回動させられ、これによって後調節部材２３のランプ２４はカバーランプ２７に沿って滑動する。この相対運動によって摩擦クラッチ１の摩擦ライニングにおいて発生する摩耗は補償される。したがって発生する摩耗に相応して皿ばね４はケーシング２に対して軸方向に移動させられる。この場合、摩耗後調節は少なくとも、後調節部材２３が皿ばね４とケーシング２もしくはランプ２７との間で再び締込まれるまで行なわれる。これによってランプ２４と２７との間で発生する摩擦係合はそれ以上の後調節を阻止する。しかしながら後調節手段７の後調節機能は摩擦クラッチ１の接続過程の間、後調節部材２３が締込まれない遮断距離の部分区分をわずかに越えて行なうことができる。接続期の間、軸方向で締込まれていない後調節部材２３は皿ばね４と一緒にケーシング２に対して周方向に相対運動を行なうので、ランプ２４，２７の間に既に存在するこの相対回動もしくは相対運動に基づき、当初は、摩擦クラッチ１の遮断過程に際して前記構成部材の間に存在していた付着摩擦よりも小さな滑り摩擦しか発生しない。
【００４２】
後調節過程の後で遮断力経過は図７の線４９に相応し、プレッシャプレート３による摩擦ライニング１０ａの解放点は再び図６の点４４に相応する。図７の線５１は遮断力−距離経過が線４９に相応している場合のプレッシャプレート３の軸方向の距離を表わしている。
【００４３】
実地においては、記述した後調節は連続的にもしくはきわめて小さなステップで行なわれるので、本発明が理解されやすいように線図において示された大きな点移動と特性線移動は通常は発生しない。
【００４４】
図７による線４９から判るように摩擦クラッチ１のために皿ばね舌状部１２ａの範囲において必要な遮断力は皿ばね４のサイン状の特性線４０に基づき、まず最大まで上昇し、次いで最小まで減少し、さらに再び上昇する。したがって必要な遮断力経過４９も同様にサイン状である。多くの使用例にとってはこのような、特にプレッシャプレート３による摩擦ライニング１０ａの解放後に著しく変化する力経過は望まれない。この不均等性は半径方向でランプ２０に適当な形状を付与することによって少なくとも部分的に補償される。このためには摩擦クラッチ１の遮断過程に亘って発生する、旋回支承部６における皿ばね４の接触範囲とカバー２におけるばね手段１３の支持範囲との間の間隔経過は相応に修正される。この間隔がほぼ一定である限り、図７の線４９に近づいた遮断力経過が発生する。しかしながらランプ２０は半径方向で、摩擦クラッチ１の遮断距離の少なくとも部分範囲に亘って、旋回支承部６における皿ばね４の接触範囲とカバー２におけるばね手段１３の支持範囲との間の間隔が拡大されるように構成することもできる。これによってばね手段１３の緊締力は変化させること、しかも前記間隔が増大した場合に、皿ばね４のためにばね手段１３によって付与された軸方向の支持力が拡大されるように変化させることができる。したがってばね手段１３は遮断過程の間付加的に緊張され、これによって皿ばね舌状部１２ａの範囲において必要な遮断力が相応に高められる。この場合、ランプ２０は有利には、プレッシャプレート３による摩擦ライニング１０ａの解放に際して遮断力経過が直線化されるように構成することができる。図７においては符号５２では摩擦ライニング１０ａの解放後、最大に直線化された遮断力経過が示されている。線５３はランプ２０に適当な形を付与することにより実地において得られることの可能な遮断力経過を示している。
【００４５】
図４の（ａ）において平面図で部分的に示された皿ばね４′においては、個々のばね手段１３′は皿ばね４′の基体１１′の周方向で見て作動舌状部１２′の間に配置されている。これらのばね手段１３′は周方向で互いに間隔をおいた、半径方向内方へ延びるそれぞれ２つの舌状部形の範囲１４′と周方向でこれら両方の範囲１４′の間を延びる、半径方向で外方へ延びる範囲１６′とから形成されている。ばね手段１３′もしくはばね手段を形成する舌状部形状の弾性的な範囲１４′，１６′は輪郭切断によって形成されている。
【００４６】
前述の複数の実施例ではばね手段１３は皿ばね４と一体にかつ舌状部形に構成されている。図９と図１０とに示された実施例においてはばね手段は別体である、皿ばね１０４に枢着されたもしくは固定された手段１１３によって形成されている。板ばね状のばね手段１１３は半径方向外方で、ばね手段１３と関連して記述したようにカバー１０２により保持されたランプ１２０に支えられている。半径方向内方では板ばね状のばね手段１１３は皿ばね１０４の舌状部１１４に固定されている。舌状部１１４は周方向で見て皿ばね１０４のレバーとして役立つ作動舌状部１１２の間に設けられている。この実施例では板ばね状のばね手段１１３は半径方向内方へ向けられた舌状部１１４にネジで固定されている。しかしながら他の固定形式も可能である。例えばばね手段１１３は舌状部１１４の端部範囲を取囲む半径方向内方の範囲を有していることができる。さらに個々の板ばね状のばね手段１１３は互いに、例えばリング状の範囲を介して結合されていることもできる。さらに個々の板ばね状のばね手段１１３の代りにリング状の皿ばね状の構成部分を使用することもできる。この構成部分は半径方向外方に、カバー１０２のランプ１２０に接触する支持範囲を有している。この支持範囲は例えば皿ばね状の構成部分の外縁に設けられた舌状部もしくは突起によって形成することができる。この舌状部もしくは突起は板ばね状のばね手段１１３の半径方向外方の端部範囲１１８と似たように構成することができる。
【００４７】
図２から判るように、対抗プレッシャプレート９は複数の質量体に分割されたはずみ車６０の部分であり、１次はずみ質量体６１は駆動軸、例えば内燃機関の出力軸と結合可能である。この１次はずみ質量体６１は緩衝器６２を介して２次はずみ質量体６３と結合されている。対抗プレッシャプレート９はクラッチ１とクラッチ円板１０とを介して伝動装置の入力軸と接続可能な２次はずみ質量体６３の部分である。
【００４８】
さらに本発明の摩擦クラッチは冒頭に述べた公知技術に記載もしくは開示されている手段もしくは装置と組合わされることができる。特に摩擦クラッチにおいて遮断力経過を直線化する付加的なばね手段を設けておくことができる。このようなばね手段は例えばドイツ国特許出願Ｐ４４１８０２６．８号明細書に記述されている。さらに摩擦クラッチ内に該摩擦クラッチの作動を助ける蓄力器を設けておくことができる。このような蓄力器は例えばドイツ国特許出願Ｐ４４１０８３７．０号明細書に記述されている。さらに有利であるのは、本発明の摩擦クラッチが、摩擦クラッチを作動するために必要な、制限された遮断距離だけを可能にする遮断機構と共に用いられていることである。このような遮断機構は例えばＤＥ４３２２６７７号明細書に記載されている。
【００４９】
本発明は図示並びに記載した実施例に限定されるものではなく、種々異なる実施例と関連して記述した特徴もしくは部材の組合せによって形成された変化実施例をも含むものである。さらに図面と関連して記述した特徴もしくは作用形式は単独でも独立した発明を成すものである。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の摩擦クラッチの平面図。
【図２】図１のＩＩ−ＩＩ線に沿った断面図。摩擦クラッチは対抗プレッシャプレートに取付けられている。
【図３】図１のＩＩＩ／ＩＩＩ線に沿った断面図。（ａ）は別の実施例の断面図。（ｂ）は図１のＩＩＩｂ／ＩＩＩｂ線に沿った断面図。
【図４】図１に使用された皿ばねの平面図。（ａ）は皿ばねの変化実施例を示した図。
【図５】図４のＶ−Ｖ線に沿った断面図。
【図６】本発明の摩擦クラッチの個々のばね及び後調節部材の協働を示す、種々の特性線を有する線図を示した図。
【図７】本発明の摩擦クラッチの個々のばね及び後調節部材の協働を示す、種々の特性線を有する線図。
【図８】図２に示した摩擦クラッチの上方範囲を拡大して示した図。
【図９】本発明の摩擦クラッチの別の構成の可能性を示した図。
【図１０】図９のＸ−Ｘ線に沿った断面図。
【符号の説明】
１摩擦クラッチ、２ケーシング、３プレッシャプレート、４皿ばね、５支持範囲、６旋回支承部、７後調節手段、８板ばね、９対抗プレッシャプレート、１０クラッチ円板、１１基体、１２舌状部、１３ばね手段、１４区分、１５変向範囲、１６区分、１７支持部、１８端部区分、２０ランプ、２２範囲、２３構成部分、２４乗上げランプ、２５ねじ結合部、２７対応乗上げランプ、２８切欠き、２９切欠き、３０スリット、３１切断部、３２前縁、４０線、４１点、４２線、４３距離、４４点、４５最少、４６点、４７線、４９遮断力経過線、５０接触範囲、５２遮断力経過線、５３線、６０はずみ車、６１１次はずみ質量体、６２緩衝器、６３２次はずみ質量体、１０２カバー、１０４皿ばね、１１３ばね手段、１１４舌状部[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention is a friction clutch, in particular, a friction clutch of an automobile, and has a pressure plate that is non-rotatable but is axially restricted and movable and is connected to the casing, and is tightened between the casing and the pressure plate. At least one possible crimp spring is effective and relates to a type that loads the pressure plate towards a clutch disc that can be clamped between the pressure plate and a corresponding pressure plate, for example a flywheel.
[0002]
[Prior art]
Such clutches are known, for example, from DE-OS 4239289, DE-OS 4322777, DEOS 4342390 and German patent applications P4418026.8, P4408424.2 and P4410837.0. These known friction clutches have post-adjustment means that at least automatically compensate for wear of the friction lining of the clutch disc. After this, the adjusting means causes the pressure plate to be loaded with a force that does not change in the actual condition by the pressure spring with the clutch closed. In order to achieve a low operating force profile, these known friction clutches are provided with additional spring means, in particular lining spring segments. These spring means gradually reduce the moment that can be transmitted by the friction clutch or clutch disc over the entire working distance of the clutch actuating member and / or the breaking distance of the pressure plate during the breaking process. During the engagement process of the friction clutch and when the friction lining begins to be tightened between the pressure plate and the corresponding pressure plate, the spring means gradually or incrementally generates torque that can be transmitted by the friction clutch. Such friction clutches have already been evaluated in practice.
[0003]
[Problems of the Invention]
The object of the present invention is to improve a friction clutch of the above type in terms of structure and production costs. We want the individual components to be assembled in a simple manner. We also want to reduce the number of components.
[0004]
[Means for solving the problems]
The object of the present invention is that the disc spring can be moved axially relative to the casing via an automatic post-adjustment means effective between the casing and the disc spring, at least compensating for the friction lining wear of the clutch disc. Yes, in this case, the disc spring is under the action of a support force in the axial direction towards the support range held by the casing, the support force being provided by the disc spring or generated by spring means held by the disc spring. It was solved by being tightened. Therefore, the spring means acts directly on the disc spring and can load the disc spring in the axial direction toward the support range or swivel range on the casing side.
[0005]
The spring means can be constructed integrally with the disc spring in an advantageous manner. However, the spring means can be made separately and fixed to the original disc spring. In this case, the spring means can be formed by a number of single members or from a single component which can be configured, for example, in the shape of a disc spring. This component can on the one hand be pivotally attached to the disc spring and on the other hand can be supported on the casing via a suitably integrally molded area.
[0006]
In an advantageous manner, a swivel bearing can be provided between the disc spring and the casing. A disc spring is supported on the swivel support part in the axial direction at least in a state where the friction clutch is connected, and the swivel support part is moved in the axial direction in accordance with wear generated in the friction lining of the friction disk of the clutch disk. In this case, the swivel support part can be provided on a ring-shaped component that moves the swivel support part in the axial direction via an appropriate rotation and ramp mechanism. The spring means supported by the casing produces an axial force on the disc spring, and this axial force acts against the axial force acting on the disc spring necessary to operate the friction clutch.
[0007]
In order to reduce the force required to operate the friction clutch according to the invention, it is particularly advantageous if the crimp disc spring has a gradual force-distance course over at least part of the friction clutch breaking distance. It is advantageous. This means that the crimp spring has a course of force that descends over at least a partial range of its compression or deformation distance. As a result, the spring force of the lining spring device provided between the friction linings or the lining spring device substitute provided in the case of the friction clutch disengagement process acts against the force generated by the compression spring. The operation or deformation of the crimp disc spring over a partial range of the blocking distance will be aided by the lining spring device or the lining spring device alternative. At the same time, the force produced by the pressure plate spring or the friction lining on the pressure plate or friction lining is reduced on the basis of the force-distance course of the tapering plate spring that falls in the blocking range. Another advantage of a crimped disc spring constructed in this way is disclosed in the previously mentioned DE 4239289.
[0008]
For the action of the friction clutch according to the present invention, the support force generated by the spring means and the force course of the disc spring are harmonized, and the support force is applied structurally to the disc spring with the friction clutch assembled. From the force acting against the support force generated to turn the disc spring during the operation or deformation of the disc spring, without any change in conicality due to wear, in the prescribed built-in state Is also particularly advantageous. However, if the conicality of the disc spring changes due to wear, the support force is the force acting against the support force necessary to pivot the disc spring over a partial range of the disc spring working distance. Smaller than. As long as the torque transmission means provided between the cover and the pressure plate, for example, a leaf spring, produces an axial force on the pressure plate that is superimposed on the force produced by the spring means that supports the disc spring on the casing, this shaft Directional forces must be properly taken into account when designing the spring means.
[0009]
In a particularly advantageous manner, the spring means can be formed by an elongated plate or tongue. The spring means can be formed in one piece on a disc spring base, which is configured in a ring, serving as an energy storage in a simple manner. It is particularly advantageous that the plate-like or tongue-shaped spring means are integrally formed in the radially inward edge region of the ring-shaped disc spring base. In order to achieve a large spring length, the plate-like spring means originate from an elastically deformable disc spring base and first extend radially inward and have a deflection range radially inward. Then, it can extend radially outward. In this case, the spring means can be configured as a hairpin. Furthermore, it is advantageous if the moment of resistance of the spring means with respect to the cross-section or bending is varied starting from the disc spring base and viewed in the lengthwise or extending direction of the spring means. This achieves at least a substantially uniform elastic deformation or a uniform bending load over the length of the spring means.
[0010]
For the production and assembly of friction clutches, the disc spring has a ring-shaped base, from which the tongues, which are directed radially inward and serve to actuate the clutch, extend. It is particularly advantageous if tongue-shaped spring means are provided between at least individual parts. In this case, the disk spring tongues directed radially inward can be divided into three groups, and one tongue-shaped spring means can be provided between these groups. Such a tongue group can have 2 to 4 tongues, and preferably has 3 tongues. In order to form the tongue-shaped spring means, a slit or notch can be provided in the plate necessary for producing the disc spring. This slit separates the tongue-shaped spring means from the actuating tongue of the adjacent disc spring. Furthermore, it is advantageous if the individual tongue-shaped spring means have a radially inwardly extending area and a subsequent radially outwardly extending area separated from each other by a slit. In order to reduce the surface pressure in the range in which the tongue-shaped spring means is supported by the casing, it is advantageous if the free end section of the tongue-shaped spring means has a widened portion.
[0011]
According to another possible configuration of the spring means, the spring means has two tongue-like areas extending radially inwardly, emanating from the ring-shaped base of the disc spring, spaced apart from each other in the circumferential direction, These ranges have transitioned to radially outward ranges that extend between both ranges as seen in the circumferential direction. Such spring means can also be formed by contour cutting. This can advantageously be done by providing a slit. It is also advantageous to use various types of spring means, i.e. variously configured spring means.
[0012]
It is particularly advantageous that the free end section of the tongue-shaped spring means is supported biased on the opposite side of the casing from the pressure plate. For this purpose, the tongue-shaped spring means can be elastically deformed in the axial direction when the friction clutch is assembled or the disc spring is mounted on the casing. The assembly between the disc spring and the casing can be done in a simple manner by plug-in coupling or plug-in pivot coupling. This coupling can be configured as a bayonet. In order to form such a connection, the casing can have at least an axial penetration for the end section of the tongue-shaped spring means supported by the casing. Such a penetration can be formed by a radial notch provided in the inner contour of the cover or casing. After the disc spring is mounted on the casing, the free end section of the tongue-shaped spring means can advantageously be supported by a lamp carried by the casing. In this case, the lamp can be directly formed integrally with the casing. This lamp is a component of the rear adjustment means. Further, the rear adjusting means has an effective ramp mechanism between the casing and the ring-shaped component holding the pivot bearing for the disc spring.
[0013]
The friction clutch according to the invention has a ring-shaped base that serves as an energy accumulator, and a tongue that extends radially inward and serves as an actuating lever, in a particularly advantageous manner. A disc spring can be used. In this case, tongue-shaped spring means which are elastically deformable are provided at least between the individual adjacent tongues. The spring means first has at least one radially inwardly extending portion from the base body, to which a turning section is connected, the transition section transitioning to a section extending towards the base body. Tongues that serve as levers or actuating members are grouped together, and between each group there are elongated, elastically deformable tongue-shaped spring means. The individual tongues as well as the spring means can be separated from one another by radially extending slits. The spring means extending radially towards the base preferably have an end section bordering the inward extent of the ring-shaped disc spring base. This end section can be separated from the Belleville spring base only by the separating and cutting section.
[0014]
【Example】
The friction clutch 1 shown in FIGS. 1 and 2 includes a casing 2 made of a thin plate and a pressure plate 3 that is non-rotatably coupled to the casing 2 but is movable in a limited axial direction. are doing. A disc spring 4 as a pressure spring is fastened between the pressure plate 3 and the cover 2 in the axial direction. The disc spring 4 can pivot in the form of a two-arm lever at the radial height of a ring-shaped support range 5 provided on the cover side. The disc spring 4 loads the pressure plate 3 in a range further outward in the radial direction. The pressure plate 3 is non-rotatably coupled to the casing 2 via a leaf spring 8 oriented in the circumferential direction or tangential direction. The friction clutch 1 is mounted on a corresponding pressure plate 9 shown in FIG. In this case, the friction lining 10a of the clutch disk 10 is interposed between the friction surface 9a of the corresponding pressure plate 9 and the friction surface 3a of the pressure plate 3 by the axial force generated on the pressure plate 3 by the disc spring 4. Be held. When the friction clutch 1 is attached to the corresponding pressure plate 9, the pressure plate 3 is pushed into the space surrounded by the cover 2. In this case, the disc spring 4 is thereby pivoted correspondingly about the support area 5. A ring-shaped support range 5 provided on the side of the disc spring 4 facing the cover 2 is formed by a ring-shaped swivel support portion 6. In the illustrated embodiment, the swivel support 6 is formed by a plastic ring. This plastic ring 6 is a component of the post-adjustment means 7 either spontaneously or automatically. This post-adjusting means 7 makes it possible to compensate at least the wear that occurs in the friction lining 10 a by means of an axial post-adjustment of the disc spring 4.
[0015]
The disc spring 4 has a ring-shaped base body 11 serving as an energy accumulator, and a tongue-shaped portion 12 extending radially inward extends from the inner edge of the base body 11. The tongue 12 is used as an operating member. Further, the disc spring 4 holds a spring means 13 which is flexible in the axial direction. This spring means 13 is supported axially by the casing 2 and loads the disc spring 4 or its base body 11 toward the support range 5 in the axial direction, i.e. against the ring-shaped swivel bearing 6 in the axial direction or Pull. In the illustrated embodiment, the spring means 13 which is flexible in the axial direction is formed integrally with the disc spring 4. The spring means is formed as an elongated plate or tongue shaped in the shape of a loop or hairpin. The tongue-shaped spring means 13 is integrally formed in the radially inner edge region of the ring-shaped disc spring base 11. The spring means 13 emanating from the elastically deformable base 11 of the disc spring first extends radially inward over the section 14. The section 14 transitions to a turning area 15, which itself is connected to a section 16 that extends radially outward. The tongue-shaped spring means 13 is constructed in this way, so that a relatively long bending or torsion section is formed between the section 14 and the disc spring 4 or its base 11 and the cover-side support 17. Achieved during. The free end section 18 of the loop spring means 13 is biased and supported on the side 2 of the cover 2 opposite the pressure plate 3 or the disc spring base 11. The shape given to the spring means 13 as well as the distance between the cover side support 17 for the spring means 13 and the support or rolling range 5 for the disc spring 4 is matched to each other and is shaped like a tongue. The spring means 13 is in a biased state. The free end region 18 of the loop spring means 13 has a curvature that forms a spherical support surface 18a.
[0016]
The casing or cover 2 has a ramp 20 on which a spring means 13 is supported via its end region 18. In the illustrated embodiment, the lamp 20 is constructed integrally with the casing 2. In particular, as can be seen from FIG. 3, the ramp 20 is inclined with respect to a plane extending at right angles to the rotational axis of the clutch 1, so that the ramp has an angle 21 of 6 ° and 12 ° when viewed in the axial direction of the clutch 1. Form a gradient that is between. In the illustrated embodiment, the slope angle 21 is 8.5 °. As can be seen from FIG. 2, the lamp 20 is inclined or lowered with respect to a plane extending perpendicular to the rotation axis 1a in the radial direction or in the direction toward the rotation axis. In the case of the illustrated embodiment, the radial inclination 21a is configured such that the lamp 20 extends toward the pressure plate 3 in the axial direction. Accordingly, the lamp 20 has a course that changes in the axial direction in at least two dimensions with respect to a plane extending perpendicularly to the rotation axis 1a. The surface forming the lamp 20 changes its level both in the circumferential direction and in the radial direction when viewed in the axial direction.
[0017]
In the new state of the friction clutch 1, the support range or free end range 18 of the loop spring means 13 lies in the range 22 of the ramp 20 that projects farthest away from the rear surface 19 of the cover 2.
[0018]
The spontaneous rear adjustment means 7 has a rear adjustment member in the form of a ring-shaped component 23 that forms the pivot bearing 6. In particular, as can be seen from FIG. 3 (b), the ring-shaped component 23 has a ride ramp 24 extending in the circumferential direction and rising in the axial direction. The ramp 24 is distributed over the periphery of the component 23. The rear adjusting member 23 is made of plastic in an advantageous manner. For this purpose, heat-resistant thermoplasts can be used. The rear adjustment member 23 is non-rotatably coupled to the disc spring 4 via the member 25. In such an embodiment, a screw coupling 25 is provided for this purpose. However, the rear adjustment member 23 and / or the disc spring 4 can be advantageously provided with a suitable integral part, for example an additional part or a notch, and can be configured as an axial snap connection via this integral part. Non-rotatable plug connections can also be made.
[0019]
The riding ramp 24 is supported by a corresponding riding ramp 27 in the axial direction. The corresponding climbing lamp 27 is directly formed integrally with the cover 2 in the illustrated embodiment.
[0020]
The gradient or inclination angle 26 between the ramp 24 and the corresponding ramp-up ramp 27 is preferably between 6 ° and 12 °, and in the illustrated embodiment the angle 26 is 8.5 °.
[0021]
Advantageously, the tilt angles 21 and 26 viewed in the circumferential direction are at least approximately the same size. Angle 26 is chosen so that the friction that occurs when ramps 24 and 27 are pressed together prevents slippage between these ramps. For this purpose, the lamp 24 and / or the lamp 27 can be suitably roughened. This can be done for example in a radiation process.
[0022]
As can be seen from FIGS. 1 and 4, the tongue-shaped spring means 13 is provided between the operating tongues 12 when viewed in the circumferential direction. In this case, the operating tongues 12 are divided into three groups, and loop-like spring means 13 are arranged between the individual groups. The loop-shaped spring means 13 is produced by substantially contour cutting. For this purpose, a slit or notch 28 is provided, which slit or notch 28 is formed between the spring means 13 and the adjacent actuating tongue 12. A slit or notch 29 is likewise provided between the radial sections 14, 16 connected to each other via the deflection range 15. The slits 28 and 29 can be formed by punching. The individual tongues 12 are likewise separated from one another by slits 30. In this case, the slit 30 has a section 30a whose width is narrowed in the range of the tongue-shaped tip 12a inward in the radial direction. Similarly, the slit 28 surrounding the plate-like spring means 13 is connected to such a narrowed slit range 30a.
[0023]
The free end portion range of the spring means 13 supported by the cover 2 is enlarged in the circumferential direction and separated from the base body 11 of the disc spring 4 by a cut 31.
[0024]
As can be seen from FIG. 5, the tongue-shaped spring means 13 is a ring-shaped base body in which at least the end portion or the support range 18 of the spring means 13 is axial in the axial direction relative to the relaxed ring-shaped base body 11 of the disc spring 4. 11 is configured to be shifted with respect to 11. The end region 18 is also offset in the axial direction relative to the adjacent region of the actuating tongue 12. The end range 18 of the disc spring 4 is shifted from the base 11 in a direction away from the pressure plate 3 or in a direction toward the back side 19 of the cover 2.
[0025]
In order to attach the disc spring 4 to the casing 2, the rear adjusting ring 23 and the disc spring 4 are inserted into the cover 2 in the axial direction, and then elastically deformable spring means 13 is loaded. A support area 18 is positioned on the front edge 32 of the corresponding lamp 20 in the axial direction. The disc spring 4 and possibly the rear adjustment ring 23 are then rotated relative to the casing 2 so that the support area 18 is axially or axially along the ramp 20 as can be seen from the relationship between FIGS. 3 and 3a. It is moved upward. By rotating the rear adjustment ring 23 with respect to the casing 2, the lamps 24 and 27 run into each other, whereby the rear adjustment ring 23 is moved backward with respect to the cover 2. This position corresponds to a new state of the friction clutch and is also shown in FIG. Therefore, the assembly of the disc spring 4 and the casing 2 is performed in the same manner as in the case of the insertion-rotation coupling or the bayonet type coupling. When mounting the disc spring 4 as can be seen from FIG. 3 and FIG. 3 (a), the radial region 16 of the spring means 13 is twisted or torsionally loaded and at least the end region of the radial region 16. 18 can be guided through a slit 2 a provided in the inner edge of the cover 2 in the axial direction. A range of the cover 2 adjacent to the slit 2a is shifted relative to each other in the axial direction, and a space or a conductive portion is formed in the circumferential direction. The circumferential interval between the side edges of the slit 18 is smaller than the circumferential width of the support range 18. As can be seen from FIG. 3, in order to assemble the disc spring 4 and the cover 2, in addition to the twisting of the end region 18, a relative rotation between the casing 2 and the disc spring 4 must be performed.
[0026]
As can be seen from FIG. 3 (a), the cover 2 forms an effective stopper 2b in the circumferential direction for the area 16 or the end area 18 after installation. This stopper 2b limits the post-wear adjustment possible in the friction clutch 1. This prevents the pressure plate 3 from coming into contact with the rivet or rivet head 10c that fixes the friction lining 10a to the clutch disc 10 when the clutch disc 10 is worn. By rotating the disc spring 4 in accordance with the arrow 21a in FIG. 3 (a), the range 18 is brought to a position corresponding to the new state of the friction clutch.
[0027]
The support force or the axial support force applied to the disc spring 4 provided by the spring means 13 is particularly frictional with respect to the force applied to the region of the tongue-shaped tip 12a in order to operate the friction clutch 1. If there is no wear on the lining 10a or after adjustment after wear, the axial force exerted by the spring means 13 is greater than the actuating force acting on the tongue 12 or this It is harmonized to at least balance the operating force. As a result, it is ensured that the rear adjustment ring 23 is held between the disc spring 4 and the casing 2 without any play in the axial direction or tightened, and therefore, no rear adjustment is performed. The axial movement of the disc spring 4 or the rear adjusting ring 23 is performed during the axial wear of the friction surface in the pressure plate 3, the corresponding pressure plate 9, and in particular the friction lining 10a.
[0028]
The mode of action of automatic post-adjustment using means 7 will be described in detail with reference to the diagrams of FIGS.
[0029]
A line 40 in FIG. 6 shows the axial force generated in connection with the change in conicality of the disc spring 4 and the axial force when the disc spring 4 is deformed between the two support portions. In this case, the radial distance between the two support portions corresponds to the radial distance between the ring-shaped support area 5 and the support diameter 3a of the pressure plate 3 further outward in the radial direction. In this case, the line 40 is generated between the casing 2 and the pressure plate 3 by the axial force provided by the effective leaf spring member 8 or by the axial movement of the pressure plate 3 relative to the casing 2 by the leaf spring member 8. The course of the force acting on the disc spring 4 via the pressure plate 3 is taken into consideration. Point 41 indicates the position where the disc spring is assembled when the clutch 1 is closed, that is, the position where the disc spring generates the maximum pressure force on the pressure plate 3 because of the corresponding position. The point 41 can be moved up or down along the line 40 by changing the conical mounting position of the disc spring 4.
[0030]
Line 42 shows the axial spreading force acting between the friction linings 10a provided by the lining spring segments 10b provided between the friction linings 10a. This axial expansion force acts against the axial force generated on the pressure plate 3 by the disc spring 4. When the friction clutch 1 is disconnected, the spring segment 10 b relaxes over a distance 43. The disengagement process of the clutch 1 is aided over a distance 43 corresponding to the corresponding axial movement of the pressure plate 3. This means that it is only necessary to provide a maximum breaking force that is smaller than the maximum breaking force that would correspond to the integration point 41 when the lining spring segment 10b is not present. When the point 44 is exceeded, the friction lining 10a is released. In this case, based on the gradual characteristic line range of the disc spring 4, the breaking force that must still be applied is significantly reduced with respect to the breaking force that would correspond to the point 41. If the clutch 1 does not have a corresponding compensation means, the breaking force or the course of the breaking force is lowered until the minimum of the sine-shaped characteristic line or the trough 45 is achieved. If the minimum 45 is exceeded, the necessary blocking force will rise again. In this case, the breaking distance in the region of the tongue tip 12a is preferably selected or limited to be below this so that the breaking force does not exceed the breaking force generated at point 44. Therefore, advantageously point 46 must not be exceeded. Otherwise, compensation means must be provided to compensate for the unacceptable increase in blocking force attributable to the disc spring.
[0031]
The individual spring means 13 have a distance-force course corresponding to the line 47 in FIG. This force course is substantially linear, but may be at least slightly incremental or progressive by providing the spring means 13 with a suitable shape.
[0032]
The supporting force provided by all the spring means 13 is reduced correspondingly to the leverage of this disc spring relative to the force of the disc spring 4 corresponding to point 44 in FIG. This leverage is usually 1: 3 to 1: 5, but can be larger or smaller in some cases.
[0033]
The aforementioned disc spring transmission ratio is the ratio between the radial distance of the ring-shaped support range 5 relative to the support diameter 3a and the radial distance of the ring-shaped support range 5 relative to the load diameter 4c in the range of the tongue-shaped tip 12a. It corresponds to.
[0034]
As lining spring, it is advantageous to use a lining spring known from DE-4206280 in connection with the present invention.
[0035]
In order to ensure the good functioning of the after-adjustment device 7 which guarantees automatic compensation of the friction clutch 1 or friction lining wear, in the breaking force course 49, first as shown in FIG. 10b and the spring means 13 exerted on the disc spring 4 are the added force and the force produced on the disc spring 4 only by the spring means 13 after the release of the lining 10a by the pressure plate 3. It is meaningful that it is greater than or at least equal to the force acting on the region 4c of the tip 12a and changing over the cut-off distance corresponding to the line 49 in FIG.
[0036]
What has been described so far corresponds to a predetermined installation position of the disc spring 4, and wear in the friction lining 10a is not taken into consideration.
[0037]
In particular, when the friction lining 10 a is worn in the axial direction, the position of the pressure plate 3 moves toward the corresponding pressure plate 9. As a result, a change in the conicity of the disc spring and, in turn, a change in the pressing force generated by the disc spring in a state in which the friction clutch 1 is connected are caused in an increasing direction. This change causes point 41 to move in the direction of point 41 'and point 44 to move in the direction of point 44'. Due to this change, the force ratio between the blocking force acting on the tongue-shaped tip 12a and the supporting force generated by the spring means 13 that originally existed in the range of the point 44 when the friction clutch 1 is disconnected. Or the balance of power is destroyed. An increase in the disc spring crimping force for the pressure plate 3 due to lining wear moves the breaking force course 49 in an increasing direction. By increasing the breaking force course, the axial supporting force generated in the disc spring 4 by the spring means 13 serving as a sensor during the breaking process of the friction clutch 1 is overcome, and the spring means 13 is elastic. Moved or deformed. By the deformation of the spring means 13 for supporting the disc spring 4 on the cover 2, the disc spring is moved in the axial direction in the range of the ring-shaped support range 5 in accordance with the wear of the friction lining 10a. As a result, the rear adjusting member 23, which is normally clamped between the disc spring 4 and the casing 2 in the axial direction, is relaxed, and the space between the lamp 24 of the rear adjusting member 23 and the lamp 27 held by the casing 2 is relaxed. Friction engagement is eliminated or at least reduced.
[0038]
During this spring period of the spring means 13, the disc spring 4 contacts the load range 3a of the pressure plate 3 axially supported by the friction lining 10a, so that the conical nature of the disc spring 4 changes, and consequently the disc spring. The energy stored in 4 or the torque that can be applied by the disc spring, and hence the force generated in the spring means 13 and the pressure plate 3 by the disc spring 4 also changes. As can be seen from FIG. 6, this change is performed in a direction in which the force generated by the disc spring 4 decreases. This change takes place until the axial force generated by the spring means 13 by the disc spring 4 is balanced with the counterforce or support force generated by the spring means 13. In the diagram, this means that the points 41 ′ and 44 ′ move to the points 41 and 44 again as shown in FIG. 6. After this balance is obtained again, the pressure plate 3 can leave the friction lining 10a. This is because the disc spring is swung at least to the radial height of the ring-shaped support area 5 while continuing the shut-off process. Important for the functioning of the post-adjustment means 7 is that the spring value imparted by the tensioned spring means 13, i.e. the amount of increase in force per distance unit, occurs in the post-adjustment range, in the range 4c, the disc spring tongue 12a. The blocking force acting on the is less than the increase in force per distance unit. The increase in the force per distance of the blocking force acting on the disc spring tongue 12a is caused in particular in the range between at least points 44 and 44 'by lining wear. Therefore, if wear occurs in the friction lining 10a, the disc spring is post-adjusted at the radial height of the ring-shaped support range 5 over at least a small section or range of the working distance or turning distance of the disc spring 4. It must be ensured that the load on the member 23 is reduced. This is advantageously done in such a way that the rear adjustment member 23 is displaced axially with respect to the casing 2 by a small distance of at least a fraction of a millimeter. Said load reduction of the rear adjusting member 23 is preferably effected immediately before or preferably upon release of the friction lining 10a by the corresponding pressure plate 3, and thus substantially in the range of the points 44 'or 44.
[0039]
When the shut-off process is continued beyond the point 44, the spring means 13 for supporting the disc spring 4 pulls the disc spring 4 in the axial direction of the cover 2 again, so that the ring-shaped rear adjustment member 23 is connected to the cover 2 again. The disc spring 4 is fixedly fastened. This is attributed to the fact that the breaking force necessary for pivoting the disc spring 4 after the point 44 decreases over at least a partial range of the breaking distance remaining. This is shown by the characteristic line 40 in FIG. 6 and the characteristic line 49 in FIG.
[0040]
FIG. 8 shows a position A of the disc spring 4 in a state where the friction clutch 1 is connected by a solid line, and a position B of the disc spring 4 in a state where the friction clutch 1 is disconnected by a one-dot chain line. As shown, the contact point or contact range 50 that exists between the casing 2 or the ramp 20 and the spring means 13 is radial along the ramp 20 and smaller diameter when the disc spring 4 pivots in the shut-off direction. Move to the upper contact range 50a. During this shut-off period of the friction clutch 1, the force acting on the disc spring 4 and the friction force in the contact range 50 or 50a between the spring means 13 and the ramp 20 and between the ramp 24 and the ramp 27 are: The spring 4 has such a ratio that it does not move in the circumferential direction relative to the casing 2 and therefore does not rotate and does not move even when there is wear in the friction lining 10a. As shown in FIG. 8, the contact area 50 moves radially downward and thus substantially downward along the ramp 20 during the shut-off process, whereas the contact area 50 during the engagement process of the friction clutch 1. Moves upward along the ramp 20 when viewed in the radial direction, and therefore rises substantially. Furthermore, during the disengagement process of the friction clutch 1, the range 16 of the spring means 13 is subjected to a tensile load and is therefore substantially extended based on the friction existing between the spring means 13 and the casing 2, whereas the connection process In the meantime, this range 16 is compressed or set up based on the action of friction. Therefore, the spring means 13 receives a load different from that when the friction clutch 1 is connected at the time of disconnection. Further, during the disengagement process of the friction clutch 1, there is adhesion friction between the rear adjustment member 23 and the cover 2 until the load of the rear adjustment member 23 is almost completely reduced by the disc spring 4. If there is wear in the friction lining 10a, as already described, the rear adjustment member 23 is completely de-loaded over at least a small section of the total breaking distance of the friction clutch 1, so that the rear adjustment member 23 and The frictional engagement initially present with the casing 2 disappears over this partial section. When the shut-off process is continued beyond this partial section, the rear adjustment member 23 is tightened in the axial direction between the disc spring 4 and the casing 2 based on the characteristic line of the disc spring descending as described above. Therefore, friction exists again between the rear adjustment member 23 and the casing 2 in accordance with the tightening force just generated.
[0041]
Based on the aforementioned types of action and the associated frictional engagements, in particular the frictional engagement between the component parts 2, 4 and 23 and the force action, in particular the force action on the component parts 2, 4 and 23, in particular the part of the blocking distance. In the section, the load is reduced via the rear adjustment member 23, that is, the post-adjustment means 7 performs post-adjustment or wear compensation in the partial section of the cutoff distance, and the force acting in the circumferential direction on the disc spring 4 connects the friction clutch 1. In some cases, it will be larger than the case of blocking. This is attributed to the fact that the contact area 50 or 50a must move upward along the ramp 20 when the friction clutch is connected. The spring is based on a ramp 20 inclined in two dimensions, i.e. radially and circumferentially, with respect to the friction existing between the spring means 13 and the cover 2 and a plane extending perpendicular to the rotational axis 1a of the friction clutch 1. A force component acts on the support range 18 of the means 13 both in the radial direction and in the circumferential direction. When the friction clutch 1 is connected, there is no friction between the rear adjustment member 23 and the casing 2 over at least a partial section of the connection distance where the rear adjustment member 23 is not tightened. The force acting in the circumferential direction is sufficient to rotate the disc spring 4 relative to the casing 2 at least while bridging the aforementioned partial sections. The forces acting in the circumferential direction on the support area 18 still move the support area 18 in the circumferential direction relative to the ramp 20 during the radial relative movement. This circumferential movement follows the path of least resistance in the radial direction when the support area 18 rises along the ramp 20 and is therefore the smallest slope provided substantially based on the slope of the two dimensions of the ramp 20. Or it follows the direction which has a gradient. Due to this mode of action, the support area 18 tends to slide circumferentially downward along the ramp 20 during the engagement process of the friction clutch 1. Since the rear adjustment member 23 is non-rotatably coupled to the disc spring 4, the rear adjustment member 23 is also rotated with respect to the casing 4, whereby the lamp 24 of the rear adjustment member 23 extends along the cover lamp 27. Slide. This relative motion compensates for wear that occurs in the friction lining of the friction clutch 1. Accordingly, the disc spring 4 is moved in the axial direction relative to the casing 2 in accordance with the generated wear. In this case, the post-wear adjustment is performed at least until the post-adjustment member 23 is tightened again between the disc spring 4 and the casing 2 or the lamp 27. Thus, the frictional engagement that occurs between the ramps 24 and 27 prevents further post-adjustment. However, the post-adjustment function of the post-adjustment means 7 can be carried out slightly beyond the partial section of the shut-off distance during which the friction clutch 1 is engaged and the rear adjustment member 23 is not tightened. During the connection phase, the rear adjusting member 23, which is not axially tightened, moves relative to the casing 2 along with the disc spring 4 in the circumferential direction, so that this relative already existing between the ramps 24, 27 is present. Based on the rotation or relative movement, initially, sliding friction smaller than the adhesion friction existing between the components during the disengagement process of the friction clutch 1 is generated.
[0042]
After the post-adjustment process, the breaking force profile corresponds to the line 49 in FIG. 7, and the release point of the friction lining 10a by the pressure plate 3 again corresponds to the point 44 in FIG. The line 51 in FIG. 7 represents the axial distance of the pressure plate 3 when the breaking force-distance course corresponds to the line 49.
[0043]
In practice, the described post-adjustment is performed continuously or in very small steps, so that the large point movements and characteristic line movements shown in the diagram usually do not occur so that the invention can be easily understood.
[0044]
As can be seen from the line 49 according to FIG. 7, the breaking force required for the friction clutch 1 in the range of the disc spring tongue 12a first rises to a maximum and then minimizes based on the sign-like characteristic line 40 of the disc spring 4. And then rise again. Accordingly, the necessary breaking force course 49 is also sign-like. For many applications, such a force course which changes significantly after the release of the friction lining 10a, in particular by the pressure plate 3, is not desired. This non-uniformity is at least partially compensated by imparting a suitable shape to the lamp 20 in the radial direction. For this purpose, the course of the distance between the contact area of the disc spring 4 in the swivel support 6 and the support area of the spring means 13 in the cover 2 which occurs during the disengagement process of the friction clutch 1 is corrected accordingly. As long as this interval is substantially constant, a breaking force course that approaches line 49 in FIG. 7 occurs. However, the ramp 20 is radial and the distance between the contact range of the disc spring 4 at the pivot support 6 and the support range of the spring means 13 at the cover 2 is increased over at least a partial range of the cutoff distance of the friction clutch 1. It can also be configured. As a result, the tightening force of the spring means 13 can be changed, and when the interval increases, the axial support force applied by the spring means 13 for the disc spring 4 can be changed. it can. The spring means 13 is therefore additionally tensioned during the shut-off process, so that the required shut-off force in the area of the disc spring tongue 12a is correspondingly increased. In this case, the lamp 20 can advantageously be configured such that the course of the breaking force is linearized when the friction lining 10a is released by the pressure plate 3. In FIG. 7, reference numeral 52 indicates the breaking force course linearized to the maximum after the friction lining 10 a is released. Line 53 shows the course of the breaking force that can be obtained in practice by giving the lamp 20 a suitable shape.
[0045]
In the disc spring 4 'shown partly in plan view in FIG. 4a, the individual spring means 13' are actuated tongues 12 'when viewed in the circumferential direction of the base body 11' of the disc spring 4 '. It is arranged between. These spring means 13 ′ are radially spaced apart from one another in the circumferential direction and extend radially inwardly between two tongue-shaped areas 14 ′ and both areas 14 ′ in the circumferential direction. And a range 16 'extending outward. The elastic means 14 ', 16' of the tongue-shaped part forming the spring means 13 'or spring means is formed by contour cutting.
[0046]
In the embodiments described above, the spring means 13 is constructed integrally with the disc spring 4 and in the form of a tongue. In the embodiment shown in FIGS. 9 and 10, the spring means are formed by means 113 which are separate and are pivoted or fixed to the disc spring 104. The leaf spring-like spring means 113 are supported radially outwardly by a ramp 120 held by a cover 102 as described in connection with the spring means 13. The leaf spring-like spring means 113 is fixed to the tongue-like portion 114 of the disc spring 104 inside in the radial direction. The tongue 114 is provided between the actuating tongue 112 serving as a lever of the disc spring 104 when viewed in the circumferential direction. In this embodiment, the leaf spring-like spring means 113 is fixed to the tongue-like portion 114 directed radially inward by screws. However, other fixed forms are possible. For example, the spring means 113 can have a radially inward range surrounding the end range of the tongue 114. Furthermore, the individual leaf spring-like spring means 113 can also be coupled to each other, for example, via a ring-shaped area. Further, instead of the individual leaf spring-like spring means 113, a ring-shaped disc spring-like component can be used. This component has a support area in contact with the lamp 120 of the cover 102 radially outward. This support range can be formed by, for example, a tongue-shaped portion or a protrusion provided on the outer edge of the disc spring-shaped component. The tongue or protrusion can be configured to resemble the radially outward end region 118 of the leaf spring-like spring means 113.
[0047]
As can be seen from FIG. 2, the counter pressure plate 9 is a portion of the flywheel 60 divided into a plurality of mass bodies, and the primary fly mass body 61 can be coupled to a drive shaft, for example, an output shaft of an internal combustion engine. This primary fly mass body 61 is coupled to a secondary fly mass body 63 via a buffer 62. The opposing pressure plate 9 is a portion of the secondary fly mass body 63 that can be connected to the input shaft of the transmission via the clutch 1 and the clutch disc 10.
[0048]
Furthermore, the friction clutch of the present invention can be combined with the means or apparatus described or disclosed in the prior art described at the beginning. In particular, it is possible to provide additional spring means for linearizing the breaking force course in the friction clutch. Such spring means are described, for example, in German patent application P4418026.8. Furthermore, a power accumulator that assists the operation of the friction clutch can be provided in the friction clutch. Such an accumulator is described, for example, in German patent application P4410837.0. It is further advantageous that the friction clutch of the present invention is used in conjunction with a shut-off mechanism that allows only the limited shut-off distance necessary to operate the friction clutch. Such a blocking mechanism is described, for example, in DE 4322677.
[0049]
The invention is not limited to the embodiments shown and described, but also includes alternative embodiments formed by combinations of features or components described in connection with different embodiments. Further, the features or modes of action described in connection with the drawings alone constitute an independent invention.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is a plan view of a friction clutch of the present invention.
FIG. 2 is a cross-sectional view taken along the line II-II in FIG. The friction clutch is attached to the opposing pressure plate.
3 is a cross-sectional view taken along line III / III in FIG. (A) is sectional drawing of another Example. (B) is sectional drawing along the IIIb / IIIb line | wire of FIG.
4 is a plan view of a disc spring used in FIG. 1. FIG. (A) is the figure which showed the change Example of the disc spring.
5 is a cross-sectional view taken along line VV in FIG.
6 shows a diagram with various characteristic lines showing the cooperation of the individual springs and rear adjustment members of the friction clutch according to the invention. FIG.
FIG. 7 is a diagram with various characteristic lines showing the cooperation of the individual springs and rear adjustment members of the friction clutch of the present invention.
8 is an enlarged view showing an upper range of the friction clutch shown in FIG. 2. FIG.
FIG. 9 is a diagram showing the possibility of another configuration of the friction clutch of the present invention.
10 is a cross-sectional view taken along line XX in FIG.
[Explanation of symbols]
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Friction clutch, 2 Casing, 3 Pressure plate, 4 Disc spring, 5 Support range, 6 Rotating support part, 7 Rear adjustment means, 8 Leaf spring, 9 Counter pressure plate, 10 Clutch disc, 11 Base, 12 Tongue , 13 spring means, 14 sections, 15 deflection ranges, 16 sections, 17 support sections, 18 end sections, 20 ramps, 22 ranges, 23 components, 24 climbing ramps, 25 screw coupling sections, 27 corresponding ramps , 28 notches, 29 notches, 30 slits, 31 cuts, 32 leading edges, 40 lines, 41 points, 42 lines, 43 distances, 44 points, 45 minimums, 46 points, 47 lines, 49 breaking force progress lines, 50 contact range, 52 breaking force progress line, 53 line, 60 flywheel, 61 primary fly mass body, 62 shock absorber, 63 secondary fly mass body, 102 pcs Chromatography, 104 disc spring, 113 spring means 114 the tongues

Claims

A friction clutch, there is a non-rotatable but has a pressure plate 3 which is coupled with movable casing 2 is restricted in the axial direction, causing a contact pressure between the casing 2 and the pressure plate 3 disc springs 4 are clamped in the axial direction, the dish spring 4 is one in supported in the support area 5 provided on the casing 2, is pivotable about a pivoting range, clutch circular pressure plate 3 on the other hand Effective automatic post-adjustment means between the casing 2 and the disc spring 4 which is loaded towards the friction lining 10a of the plate 10 and the disc spring 4 at least compensates for wear of the friction lining of the clutch disc 10 7 is movable relative to the casing 2 through, is under the action of the supporting force against the support area of the casing 2 with further disc spring 4 is axially, the support force Has been caused by the spring means 13 provided on the disc spring, a friction clutch, characterized in that said spring means is integral with the disc spring.

Pivot bearing part 6 between the disc spring 4 and the casing 2 is provided, the friction clutch of the pivot bearing unit is moved correspondingly to the wear of the friction linings of the clutch disc in the axial direction, according to claim 1, wherein.

The friction clutch according to claim 1 or 2 , wherein the disc spring is supported by a spring means against a blocking force.

The friction clutch according to any one of claims 1 to 3 , wherein the disc spring is incorporated with a gradually decreasing characteristic line over its working range.

When the return spring and the force course of the disc spring are harmonized with each other, the disc spring is in the predetermined installation position, and there is no change in conicity due to wear, the disc spring is rotated for clutch operation If the support force of the disc spring is larger than the force acting against the support force generated by the disc spring, and the conicality of the disc spring changes based on wear, the support force will The friction clutch according to any one of claims 1 to 4 , wherein the friction clutch is smaller than a force generated by a disc spring and acting against a supporting force over a partial range.

Said spring means is formed by an elongated tongue, the friction clutch according to any one of claims 1 to 4.

The friction clutch according to any one of claims 1 to 6 , wherein the disc spring has a ring-shaped base configured as an energy accumulator, and the base is formed integrally with the spring means.

Tongues form of spring means is integrally formed with the radially inner edge region of the ring-shaped disc spring base, any one frictional clutch as claimed in claims 1 to 7.

A tongue-shaped spring means extends radially inward first from the elastically deformable base of the disc spring, has a deflection range radially inward and then extends radially outward. Item 9. The friction clutch according to any one of Items 1 to 8 .

The friction clutch according to any one of claims 1 to 9 , wherein the tongue-shaped spring means is formed in a hairpin shape.

The disc spring has a ring-shaped base, extending radially inwardly from the base and serving to actuate the clutch, with a tongue between at least each of these tongues Jo portion shape of the spring means is provided, any one frictional clutch as claimed in claims 1 to 10.

Divided into disc spring tongues groups directed radially inwardly, tongues form of spring means between the individual tongues groups are provided, one of claims 1 to 11 The friction clutch according to item 1.

One group has a tongue of from two to four, friction clutch of claim 12, wherein.

Tongue shape of the spring means is separated by a slit with respect to the tongues adjacent, any one frictional clutch according to claims 1 to 13.

A range extending towards a range and a radially outer subsequent thereto extending radially inward of the tongues form of spring means are separated from one another by a slit, the friction of any one of claims 1 to 14 clutch.

The friction clutch according to any one of claims 1 to 15 , wherein a range of the tongue-shaped spring means extending radially outward has a widened portion at a free end thereof.

The spring means are each formed by two ranges of radially inwardly extending tongues, spaced apart from each other in the circumferential direction, and these ranges between these ranges in the circumferential direction The friction clutch according to any one of claims 1 to 16 , wherein the friction clutch is shifted to a range extending radially outward.

Tongue shape of the spring means is formed by a substantially contour cutting, any one frictional clutch as claimed in claim 1 to 17.

The free end section of the tongue forms the spring means of the casing, the pressure plate is supported by a bias is applied to the opposite side, any one frictional clutch as claimed in claims 1 to 18.

Tongue shape of the spring means are elastically deformable in the axial direction, any one frictional clutch as claimed in claims 1 to 19.

21. A friction clutch according to any one of claims 1 to 20 , wherein the disc spring is coupled to the casing by a plug-rotation coupling.

22. A friction clutch according to claim 1, wherein the casing has a passage for the end section of the tongue-shaped spring means.

Casing forms a ramp for the end region of the spring means tongue shape, the friction clutch according to any one of claims 1 to 21.

24. A disc spring for a friction clutch according to any one of claims 1 to 23 , comprising a ring-shaped base serving as an energy accumulator and directed radially inward from this base There are elastically deformable tongue-shaped spring means between the tongue groups, which are divided into tongues, starting from the base body first in the radial direction A disc spring for a friction clutch, characterized in that it has a range extending to the direction, a turning section is connected to the range, and the turning section is shifted to a range extending toward the base.

25. A Belleville spring according to claim 24 , wherein the range extending radially toward the base has an end section that borders the inner range of the ring-shaped Belleville spring base.