JP3089901B2 - クラッチレス圧縮機における動力伝達構造 - Google Patents
クラッチレス圧縮機における動力伝達構造Info
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- F04B27/00—Multi-cylinder pumps specially adapted for elastic fluids and characterised by number or arrangement of cylinders
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- F04B27/16—Control of pumps with stationary cylinders
- F04B27/18—Control of pumps with stationary cylinders by varying the relative positions of a swash plate and a cylinder block
- F04B27/1804—Controlled by crankcase pressure
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- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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- F04B27/1036—Component parts, details, e.g. sealings, lubrication
- F04B27/1054—Actuating elements
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- F04B—POSITIVE-DISPLACEMENT MACHINES FOR LIQUIDS; PUMPS
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- F04B49/22—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00 by means of valves
- F04B49/225—Control, e.g. of pump delivery, or pump pressure of, or safety measures for, machines, pumps, or pumping installations, not otherwise provided for, or of interest apart from, groups F04B1/00 - F04B47/00 by means of valves with throttling valves or valves varying the pump inlet opening or the outlet opening
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- Mechanical Engineering (AREA)
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- Compressors, Vaccum Pumps And Other Relevant Systems (AREA)
- Compressor (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、ハウジングの一部とな
るシリンダブロックに形成されたシリンダボア内に片頭
ピストンを往復直線運動可能に収容すると共に、ハウジ
ング内回転軸に止着された回転支持体に斜板を傾動可能
に支持し、クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピスト
ンを介した差により斜板の傾角を制御するクラッチレス
圧縮機における動力伝達構造に関するものである。
るシリンダブロックに形成されたシリンダボア内に片頭
ピストンを往復直線運動可能に収容すると共に、ハウジ
ング内回転軸に止着された回転支持体に斜板を傾動可能
に支持し、クランク室内の圧力と吸入圧との片頭ピスト
ンを介した差により斜板の傾角を制御するクラッチレス
圧縮機における動力伝達構造に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】特開昭６３−１８３２７７号公報に開示
される可変容量型揺動斜板式圧縮機では、外部駆動源と
圧縮機の回転軸との間の動力伝達の連結及び遮断を行な
う電磁クラッチを使用していない。電磁クラッチを無く
せば、特に車両搭載形態ではそのＯＮ−ＯＦＦのショッ
クによる体感フィーリングの悪さの欠点を解消できると
共に、圧縮機全体の重量減、コスト減が可能となる。
される可変容量型揺動斜板式圧縮機では、外部駆動源と
圧縮機の回転軸との間の動力伝達の連結及び遮断を行な
う電磁クラッチを使用していない。電磁クラッチを無く
せば、特に車両搭載形態ではそのＯＮ−ＯＦＦのショッ
クによる体感フィーリングの悪さの欠点を解消できると
共に、圧縮機全体の重量減、コスト減が可能となる。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】特開昭６３−１８３２
７７号公報のクラッチレス圧縮機では、外部駆動源から
動力伝達を得るためのプーリを止着した回転軸は前後一
対の軸受け部材を介して支持されている。これら一対の
軸受け部材はハウジング内で回転軸を支持している。一
方の軸受け部材はシリンダブロックに配設されており、
他方の軸受け部材はクランク室を形成するハウジングに
配設されている。圧縮機の振動、騒音の低下に繋がる回
転軸の安定支持は前記一対の軸受け部材の間隔を大きく
することによって得られる。しかし、ハウジング内で回
転軸を支持する構成では圧縮機の全長を増大しない限り
前記一対の軸受け部材の間隔を大きくすることはできな
い。
７７号公報のクラッチレス圧縮機では、外部駆動源から
動力伝達を得るためのプーリを止着した回転軸は前後一
対の軸受け部材を介して支持されている。これら一対の
軸受け部材はハウジング内で回転軸を支持している。一
方の軸受け部材はシリンダブロックに配設されており、
他方の軸受け部材はクランク室を形成するハウジングに
配設されている。圧縮機の振動、騒音の低下に繋がる回
転軸の安定支持は前記一対の軸受け部材の間隔を大きく
することによって得られる。しかし、ハウジング内で回
転軸を支持する構成では圧縮機の全長を増大しない限り
前記一対の軸受け部材の間隔を大きくすることはできな
い。
【０００４】本発明は大型化をもたらすことなく回転軸
を安定支持して振動、騒音を抑制し得るクラッチレス圧
縮機を提供することを目的とする。
を安定支持して振動、騒音を抑制し得るクラッチレス圧
縮機を提供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】そのために本発明では、
ハウジングの一部となるシリンダブロックに形成された
シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収
容すると共に、ハウジング内の回転軸に止着された回転
支持体に斜板を傾動可能に支持し、クランク室内の圧力
と吸入圧との片頭ピストンを介した差により斜板の傾角
を制御するクラッチレス圧縮機を対象とし、前記クラン
ク室を形成するハウジングの挿通口から外部へ突出する
回転軸の突出端部に被動プーリを止着し、回転軸の前記
突出端部の周囲を包囲する支持筒を前記ハウジングから
突出形成し、第１の軸受け部材を介して前記支持筒上で
前記被動プーリを回転可能に支持し、前記シリンダブロ
ックに第２の軸受け部材を介して回転軸の内端部を回転
可能に支持し、前記第１の軸受け部材はラジアル荷重及
びスラスト荷重の両方を受承するものとし、前記第２の
軸受け部材は少なくともラジアル荷重を受承するものと
した。
ハウジングの一部となるシリンダブロックに形成された
シリンダボア内に片頭ピストンを往復直線運動可能に収
容すると共に、ハウジング内の回転軸に止着された回転
支持体に斜板を傾動可能に支持し、クランク室内の圧力
と吸入圧との片頭ピストンを介した差により斜板の傾角
を制御するクラッチレス圧縮機を対象とし、前記クラン
ク室を形成するハウジングの挿通口から外部へ突出する
回転軸の突出端部に被動プーリを止着し、回転軸の前記
突出端部の周囲を包囲する支持筒を前記ハウジングから
突出形成し、第１の軸受け部材を介して前記支持筒上で
前記被動プーリを回転可能に支持し、前記シリンダブロ
ックに第２の軸受け部材を介して回転軸の内端部を回転
可能に支持し、前記第１の軸受け部材はラジアル荷重及
びスラスト荷重の両方を受承するものとし、前記第２の
軸受け部材は少なくともラジアル荷重を受承するものと
した。
【０００６】
【作用】ハウジングの外部に配設した第１の軸受け部材
とハウジング内の第２の軸受け部材との間隔はハウジン
グ内に配設した一対の軸受け部材の間隔よりも大きくな
る。この間隔拡張は圧縮機の全長の増大を行なうことな
く可能である。又、回転軸に止着された被動プーリは第
１の軸受け部材のラジアル荷重受承作用によって安定支
持される。従って、圧縮機の大型化をもたらすことなく
回転軸の安定支持が得られる。第１の軸受け部材は回転
軸に作用するスラスト方向の荷重を受け止める。
とハウジング内の第２の軸受け部材との間隔はハウジン
グ内に配設した一対の軸受け部材の間隔よりも大きくな
る。この間隔拡張は圧縮機の全長の増大を行なうことな
く可能である。又、回転軸に止着された被動プーリは第
１の軸受け部材のラジアル荷重受承作用によって安定支
持される。従って、圧縮機の大型化をもたらすことなく
回転軸の安定支持が得られる。第１の軸受け部材は回転
軸に作用するスラスト方向の荷重を受け止める。
【０００７】
【実施例】以下、本発明を具体化した第１実施例を図１
〜図６に基づいて説明する。図１に示すように圧縮機全
体のハウジングの一部となるシリンダブロック１の前端
にはフロントハウジング２が接合されている。シリンダ
ブロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレー
ト４、弁形成プレート５Ａ，５Ｂ及びリテーナ形成プレ
ート６を介して接合固定されている。
〜図６に基づいて説明する。図１に示すように圧縮機全
体のハウジングの一部となるシリンダブロック１の前端
にはフロントハウジング２が接合されている。シリンダ
ブロック１の後端にはリヤハウジング３がバルブプレー
ト４、弁形成プレート５Ａ，５Ｂ及びリテーナ形成プレ
ート６を介して接合固定されている。
【０００８】ハウジングの一部となってクランク室２ａ
を形成するフロントハウジング２とシリンダブロック１
との間には回転軸９が回転可能に架設支持されている。
回転軸９の前端はクランク室２ａからフロントハウジン
グ２の挿通口２ｂを介して外部へ突出しており、この突
出端部には筒状の回り止め保持体５９が螺着固定されて
いる。回り止め保持体５９には第１の軸受け部材となる
被動プーリ１０が嵌合されており、被動プーリ１０と回
り止め保持体５９との間にはキー６０が介在されてい
る。キー６０は被動プーリ１０と回り止め保持体５９と
の間の相対回動を阻止する。被動プーリ１０は回転軸９
に対してねじ６１により締め付け固定されている。被動
プーリ１０はベルト１１を介して車両エンジンに作動連
結されている。被動プーリ１０は回転軸９に対する回り
止め保持体５９の螺合締め付け方向に回転されるように
なっている。従って、被動プーリ１０と回転軸９とは相
対回動することなく一体的に回転する。
を形成するフロントハウジング２とシリンダブロック１
との間には回転軸９が回転可能に架設支持されている。
回転軸９の前端はクランク室２ａからフロントハウジン
グ２の挿通口２ｂを介して外部へ突出しており、この突
出端部には筒状の回り止め保持体５９が螺着固定されて
いる。回り止め保持体５９には第１の軸受け部材となる
被動プーリ１０が嵌合されており、被動プーリ１０と回
り止め保持体５９との間にはキー６０が介在されてい
る。キー６０は被動プーリ１０と回り止め保持体５９と
の間の相対回動を阻止する。被動プーリ１０は回転軸９
に対してねじ６１により締め付け固定されている。被動
プーリ１０はベルト１１を介して車両エンジンに作動連
結されている。被動プーリ１０は回転軸９に対する回り
止め保持体５９の螺合締め付け方向に回転されるように
なっている。従って、被動プーリ１０と回転軸９とは相
対回動することなく一体的に回転する。
【０００９】フロントハウジング２の前端には支持筒２
ｃが回転軸９の前記突出端部の周囲を包囲するように突
設されている。被動プーリ１０は第１の軸受部材となる
アンギュラベアリング７を介して支持筒２ｃに支持され
ている。支持筒２ｃは被動プーリ１０に作用するスラス
ト方向の荷重及びラジアル方向の荷重の両方をアンギュ
ラベアリング７を介して受け止める。
ｃが回転軸９の前記突出端部の周囲を包囲するように突
設されている。被動プーリ１０は第１の軸受部材となる
アンギュラベアリング７を介して支持筒２ｃに支持され
ている。支持筒２ｃは被動プーリ１０に作用するスラス
ト方向の荷重及びラジアル方向の荷重の両方をアンギュ
ラベアリング７を介して受け止める。
【００１０】挿通口２ｃにおいて回転軸９の前端部とフ
ロントハウジング２との間にはリップシール１２が介在
されている。リップシール１２はクランク室２ａ内の圧
力洩れを防止する。
ロントハウジング２との間にはリップシール１２が介在
されている。リップシール１２はクランク室２ａ内の圧
力洩れを防止する。
【００１１】回転軸９には回転支持体８が止着されてい
ると共に、球面状の斜板支持体１４がスライド可能に支
持されている。斜板支持体１４には斜板１５が回転軸９
の軸線方向へ傾動可能に支持されている。斜板１５には
連結片１６，１７が止着されている。図２に示すように
連結片１６，１７には一対のガイドピン１８，１９が止
着されている。回転支持体８には支持アーム８ａが突設
されている。支持アーム８ａには支持ピン２０が回動可
能かつ回転軸９に対して直角を成す方向へ貫通支持され
ている。一対のガイドピン１８，１９は支持ピン２０の
両端部にスライド可能に嵌入されている。支持アーム８
ａ上の支持ピン２０と一対のガイドピン１８，１９との
連係により斜板１５が斜板支持体１４を中心に回転軸９
の軸線方向へ傾動可能かつ回転軸９と一体的に回転可能
である。斜板１５の傾動は、支持ピン２０とガイドピン
１８，１９とのスライドガイド関係、斜板支持体１４の
スライド作用及び斜板支持体１４の支持作用により案内
される。
ると共に、球面状の斜板支持体１４がスライド可能に支
持されている。斜板支持体１４には斜板１５が回転軸９
の軸線方向へ傾動可能に支持されている。斜板１５には
連結片１６，１７が止着されている。図２に示すように
連結片１６，１７には一対のガイドピン１８，１９が止
着されている。回転支持体８には支持アーム８ａが突設
されている。支持アーム８ａには支持ピン２０が回動可
能かつ回転軸９に対して直角を成す方向へ貫通支持され
ている。一対のガイドピン１８，１９は支持ピン２０の
両端部にスライド可能に嵌入されている。支持アーム８
ａ上の支持ピン２０と一対のガイドピン１８，１９との
連係により斜板１５が斜板支持体１４を中心に回転軸９
の軸線方向へ傾動可能かつ回転軸９と一体的に回転可能
である。斜板１５の傾動は、支持ピン２０とガイドピン
１８，１９とのスライドガイド関係、斜板支持体１４の
スライド作用及び斜板支持体１４の支持作用により案内
される。
【００１２】図１、図４及び図５に示すようにシリンダ
ブロック１の中心部には収容孔１３が回転軸９の軸線方
向に貫設されており、収容孔１３内には筒状の遮断体２
１がスライド可能に収容されている。遮断体２１は大径
部２１ａと小径部２１ｂとからなり、遮断体２１の外周
面の段差部２１ｃと収容孔１３の内周面上のフランジ部
１３ａとの間には吸入通路開放ばね３６が介在されてい
る。吸入通路開放ばね３６は遮断体２１を斜板支持体１
４側へ付勢している。
ブロック１の中心部には収容孔１３が回転軸９の軸線方
向に貫設されており、収容孔１３内には筒状の遮断体２
１がスライド可能に収容されている。遮断体２１は大径
部２１ａと小径部２１ｂとからなり、遮断体２１の外周
面の段差部２１ｃと収容孔１３の内周面上のフランジ部
１３ａとの間には吸入通路開放ばね３６が介在されてい
る。吸入通路開放ばね３６は遮断体２１を斜板支持体１
４側へ付勢している。
【００１３】遮断体２１の大径部２１ａには回転軸９の
後端部が挿入されている。回転軸９の後端部にはボール
４１がばね４２のばね力により押接されている。ばね４
２は回転軸９のスラスト方向への変位を抑える作用をな
す。
後端部が挿入されている。回転軸９の後端部にはボール
４１がばね４２のばね力により押接されている。ばね４
２は回転軸９のスラスト方向への変位を抑える作用をな
す。
【００１４】回転軸９の後端部と大径部２１ａの内周面
との間には第２の軸受け部材となる深溝玉軸受け部材５
３が介在されている。回転軸９の後端部は深溝玉軸受け
部材５３及び遮断体２１を介して収容孔１３の内周面で
支持される。深溝玉軸受け部材５３の外輪５３ａは大径
部２１ａの内周面に止着されており、内輪５３ｂは回転
軸９の周面をスライド可能である。図５に示すように回
転軸９の後端部の周面には段差部９ａが形成されてお
り、内輪５３ｂが段差部９ａにより斜板支持体１４側へ
の移動を規制される。即ち、深溝玉軸受け部材５３は段
差部９ａにより斜板支持体１４側への移動を阻止され
る。従って、深溝玉軸受け部材５３が段差部９ａに当接
することによって遮断体２１が斜板支持体１４側への移
動を阻止される。
との間には第２の軸受け部材となる深溝玉軸受け部材５
３が介在されている。回転軸９の後端部は深溝玉軸受け
部材５３及び遮断体２１を介して収容孔１３の内周面で
支持される。深溝玉軸受け部材５３の外輪５３ａは大径
部２１ａの内周面に止着されており、内輪５３ｂは回転
軸９の周面をスライド可能である。図５に示すように回
転軸９の後端部の周面には段差部９ａが形成されてお
り、内輪５３ｂが段差部９ａにより斜板支持体１４側へ
の移動を規制される。即ち、深溝玉軸受け部材５３は段
差部９ａにより斜板支持体１４側への移動を阻止され
る。従って、深溝玉軸受け部材５３が段差部９ａに当接
することによって遮断体２１が斜板支持体１４側への移
動を阻止される。
【００１５】リヤハウジング３の中心部には吸入通路５
４が形成されている。吸入通路５４は収容孔１３に連通
しており、収容孔１３側の吸入通路５４の開口の周囲に
は位置決め面５５が形成されている。遮断体２１の小径
部２１ｂの先端は位置決め面５５に当接可能である。小
径部２１ｂの先端が位置決め面５５に当接することによ
り遮断体２１が斜板支持体１４から離間する方向への移
動を規制されると共に、吸入通路５４と収容孔１３との
連通が遮断される。
４が形成されている。吸入通路５４は収容孔１３に連通
しており、収容孔１３側の吸入通路５４の開口の周囲に
は位置決め面５５が形成されている。遮断体２１の小径
部２１ｂの先端は位置決め面５５に当接可能である。小
径部２１ｂの先端が位置決め面５５に当接することによ
り遮断体２１が斜板支持体１４から離間する方向への移
動を規制されると共に、吸入通路５４と収容孔１３との
連通が遮断される。
【００１６】斜板支持体１４と深い溝玉軸受け部材５３
との間には伝達筒５６が回転軸９上をスライド可能に介
在されている。伝達筒５６の一端は斜板支持体１４の端
面に当接可能であり、伝達筒５６の他端は深溝玉軸受け
部材５３の外輪５３ａに当接することなく内輪５３ｂに
のみ当接可能である。
との間には伝達筒５６が回転軸９上をスライド可能に介
在されている。伝達筒５６の一端は斜板支持体１４の端
面に当接可能であり、伝達筒５６の他端は深溝玉軸受け
部材５３の外輪５３ａに当接することなく内輪５３ｂに
のみ当接可能である。
【００１７】斜板支持体１４が遮断体２１側へ移動する
に伴い、遮断体１４が伝達筒５６に当接し、伝達筒５６
を深溝玉軸受け部材５３の内輪５３ｂに押接する。深溝
玉軸受け部材５６は回転軸９のラジアル方向のみならず
スラスト方向の荷重も受け止める。そのため、遮断体２
１は伝達筒５６の押接作用により吸入通路開放ばね３６
のばね力に抗して位置決め面５５側へ付勢され、小径部
２１ｂの先端が位置決め面５５に当接する。従って、斜
板１５の最小傾角は遮断体２１の小径部２１ｂの先端と
位置決め面５５との当接によって規制される。斜板支持
体１４が最小傾角規定リング２１に当接しているときの
斜板１５の最小傾角は０°よりも僅かに大きい。この最
小傾角状態は遮断体２１が吸入通路５４と収容孔１３と
の連通を遮断する閉位置に配置されたときにもたらさ
れ、遮断体２１は前記閉位置とこの位置から離間した開
位置とへ斜板支持体１４に連動して切り換え配置され
る。
に伴い、遮断体１４が伝達筒５６に当接し、伝達筒５６
を深溝玉軸受け部材５３の内輪５３ｂに押接する。深溝
玉軸受け部材５６は回転軸９のラジアル方向のみならず
スラスト方向の荷重も受け止める。そのため、遮断体２
１は伝達筒５６の押接作用により吸入通路開放ばね３６
のばね力に抗して位置決め面５５側へ付勢され、小径部
２１ｂの先端が位置決め面５５に当接する。従って、斜
板１５の最小傾角は遮断体２１の小径部２１ｂの先端と
位置決め面５５との当接によって規制される。斜板支持
体１４が最小傾角規定リング２１に当接しているときの
斜板１５の最小傾角は０°よりも僅かに大きい。この最
小傾角状態は遮断体２１が吸入通路５４と収容孔１３と
の連通を遮断する閉位置に配置されたときにもたらさ
れ、遮断体２１は前記閉位置とこの位置から離間した開
位置とへ斜板支持体１４に連動して切り換え配置され
る。
【００１８】斜板１５の最大傾角は回転支持体８の傾角
規制突部８ｂと斜板１５との当接によって規制される。
クランク室２ａに接続するようにシリンダブロック１に
貫設されたシリンダボア１ａ内には片頭ピストン２２が
収容されている。片頭ピストン２２の首部２２ａには一
対のシュー２３が嵌入されている。斜板１５の周縁部は
両シュー２３間に入り込み、斜板１５の両面には両シュ
ー２３の端面が接する。従って、斜板１５の回転運動が
シュー２３を介して片頭ピストン２２の前後往復揺動に
変換され、片頭ピストン２２がシリンダボア１ａ内を前
後動する。
規制突部８ｂと斜板１５との当接によって規制される。
クランク室２ａに接続するようにシリンダブロック１に
貫設されたシリンダボア１ａ内には片頭ピストン２２が
収容されている。片頭ピストン２２の首部２２ａには一
対のシュー２３が嵌入されている。斜板１５の周縁部は
両シュー２３間に入り込み、斜板１５の両面には両シュ
ー２３の端面が接する。従って、斜板１５の回転運動が
シュー２３を介して片頭ピストン２２の前後往復揺動に
変換され、片頭ピストン２２がシリンダボア１ａ内を前
後動する。
【００１９】図１及び図３に示すようにリヤハウジング
３内には吸入室３ａ及び吐出室３ｂが区画形成されてい
る。バルブプレート４上には吸入ポート４ａ及び吐出ポ
ート４ｂが形成されている。弁形成プレート５Ａ上には
吸入弁５ａが形成されており、弁形成プレート５Ｂ上に
は吐出弁５ｂが形成されている。吸入室３ａ内の冷媒ガ
スは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４ａ
から吸入弁５ａを押し退けてシリンダボア１ａ内へ流入
する。シリンダボア１ａ内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン２２の往動動作により吐出ポート４ｂから吐出弁
５ｂを押し退けて吐出室３ｂへ吐出される。吐出弁５ｂ
はリテーナ形成プレート６上のリテーナ６ａに当接して
開度規制される。
３内には吸入室３ａ及び吐出室３ｂが区画形成されてい
る。バルブプレート４上には吸入ポート４ａ及び吐出ポ
ート４ｂが形成されている。弁形成プレート５Ａ上には
吸入弁５ａが形成されており、弁形成プレート５Ｂ上に
は吐出弁５ｂが形成されている。吸入室３ａ内の冷媒ガ
スは片頭ピストン２２の復動動作により吸入ポート４ａ
から吸入弁５ａを押し退けてシリンダボア１ａ内へ流入
する。シリンダボア１ａ内へ流入した冷媒ガスは片頭ピ
ストン２２の往動動作により吐出ポート４ｂから吐出弁
５ｂを押し退けて吐出室３ｂへ吐出される。吐出弁５ｂ
はリテーナ形成プレート６上のリテーナ６ａに当接して
開度規制される。
【００２０】回転支持体８とフロントハウジング２の端
壁との間にはスラストベアリング６２が介在されてい
る。スラストベアリング６２はシリンダボア１ａから片
頭ピストン２２、シュー２３、斜板１５、連結片１６，
１７、ガイドピン１８，１９及び支持ピン２０を介して
回転支持体８に作用する圧縮反力を受承する。
壁との間にはスラストベアリング６２が介在されてい
る。スラストベアリング６２はシリンダボア１ａから片
頭ピストン２２、シュー２３、斜板１５、連結片１６，
１７、ガイドピン１８，１９及び支持ピン２０を介して
回転支持体８に作用する圧縮反力を受承する。
【００２１】片頭ピストン２２のストロークはクランク
室２ａ内の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との片頭
ピストン２２を介した差圧に応じて変わる。即ち、圧縮
容量を左右する斜板１５の傾角が変化する。クランク室
２ａ内の圧力はリヤハウジング３に取り付けられた容量
制御弁２４により制御される。クランク室２ａと吸入室
３ａとは絞り作用を有する放圧通路１ｂを介して連通し
ている。
室２ａ内の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との片頭
ピストン２２を介した差圧に応じて変わる。即ち、圧縮
容量を左右する斜板１５の傾角が変化する。クランク室
２ａ内の圧力はリヤハウジング３に取り付けられた容量
制御弁２４により制御される。クランク室２ａと吸入室
３ａとは絞り作用を有する放圧通路１ｂを介して連通し
ている。
【００２２】吸入室３ａは通口４ｃを介して収容室１３
に連通している。遮断体２１が前記閉位置に配置される
と、通口４ｃは吸入通路５４から遮断される。吸入通路
５４は圧縮機内へ冷媒ガスを導入する入口であり、遮断
体２１が吸入通路５４から吸入室３ａに到る通路上で遮
断する位置は吸入通路５４の下流側である。
に連通している。遮断体２１が前記閉位置に配置される
と、通口４ｃは吸入通路５４から遮断される。吸入通路
５４は圧縮機内へ冷媒ガスを導入する入口であり、遮断
体２１が吸入通路５４から吸入室３ａに到る通路上で遮
断する位置は吸入通路５４の下流側である。
【００２３】図５及び図６に基づいて容量制御弁２４の
内部構成を説明する。ソレノイド２５を支持するボビン
２６の中空部にはガイド筒２７が固定されており、ガイ
ド筒２７内には固定鉄芯２８が収容固定されている。ガ
イド筒２７内には可動鉄芯２９が固定鉄芯２８に対して
接離可能に収容されている。固定鉄芯２８と可動鉄芯２
９との間には弁開放強制ばね３０が介在されている。可
動鉄芯２９は弁開放強制ばね３０のばね作用によって固
定鉄芯２８から離間する方向へ付勢されている。
内部構成を説明する。ソレノイド２５を支持するボビン
２６の中空部にはガイド筒２７が固定されており、ガイ
ド筒２７内には固定鉄芯２８が収容固定されている。ガ
イド筒２７内には可動鉄芯２９が固定鉄芯２８に対して
接離可能に収容されている。固定鉄芯２８と可動鉄芯２
９との間には弁開放強制ばね３０が介在されている。可
動鉄芯２９は弁開放強制ばね３０のばね作用によって固
定鉄芯２８から離間する方向へ付勢されている。
【００２４】ボビン２６にはバルブハウジング３１が連
結部材３２を介して結合固定されており、バルブハウジ
ング３１内には球状の弁体３３が収容されている。バル
ブハウジング３１には吐出圧導入ポート３１ａ、吸入圧
導入ポート３１ｂ及び制御ポート３１ｃが設けられてい
る。吐出圧導入ポート３１ａは吐出圧導入通路３４を介
して吐出室３ｂに連通している。吸入圧導入ポート３１
ｂは吸入圧導入通路３５を介して吸入通路５４に連通し
ており、制御ポート３１ｃは制御通路３７を介してクラ
ンク室２ａに連通している。
結部材３２を介して結合固定されており、バルブハウジ
ング３１内には球状の弁体３３が収容されている。バル
ブハウジング３１には吐出圧導入ポート３１ａ、吸入圧
導入ポート３１ｂ及び制御ポート３１ｃが設けられてい
る。吐出圧導入ポート３１ａは吐出圧導入通路３４を介
して吐出室３ｂに連通している。吸入圧導入ポート３１
ｂは吸入圧導入通路３５を介して吸入通路５４に連通し
ており、制御ポート３１ｃは制御通路３７を介してクラ
ンク室２ａに連通している。
【００２５】バルブハウジング３１内のばね受け３８と
弁体３３との間には復帰ばね３９及び弁支持座４０が介
在されており、弁体３３は弁孔３１ｄを閉塞する方向へ
復帰ばね３９のばね作用を受ける。
弁体３３との間には復帰ばね３９及び弁支持座４０が介
在されており、弁体３３は弁孔３１ｄを閉塞する方向へ
復帰ばね３９のばね作用を受ける。
【００２６】吸入圧導入ポート３１ｂに通じる吸入圧検
出室４３にはベローズ金具４４が可動鉄芯２９に固着し
た状態で収容されている。ベローズ金具４４とばね受け
４５とはベローズ４６によって連結しており、ベローズ
金具４４とばね受け４５との間にはばね４７が介在され
ている。ばね受け４５には伝達ロッド４８が止着されて
おり、その先端が弁体３３に当接している。弁体３３は
吸入圧検出室４３内の吸入圧の変動に応じて弁孔３１ｄ
を開閉する。弁孔３１ｄが閉塞されると吐出圧導入ポー
ト３１ａと制御ポート３１ｃとの連通が遮断される。
出室４３にはベローズ金具４４が可動鉄芯２９に固着し
た状態で収容されている。ベローズ金具４４とばね受け
４５とはベローズ４６によって連結しており、ベローズ
金具４４とばね受け４５との間にはばね４７が介在され
ている。ばね受け４５には伝達ロッド４８が止着されて
おり、その先端が弁体３３に当接している。弁体３３は
吸入圧検出室４３内の吸入圧の変動に応じて弁孔３１ｄ
を開閉する。弁孔３１ｄが閉塞されると吐出圧導入ポー
ト３１ａと制御ポート３１ｃとの連通が遮断される。
【００２７】吸入室３ａ内へ冷媒ガスを導入する吸入通
路５４と、吐出室３ｂから冷媒ガスを排出する排出口１
ｃとは外部冷媒回路４９で接続されている。外部冷媒回
路４９上には凝縮器５０、膨張弁５１及び蒸発器５２が
介在されている。膨張弁５１は蒸発器５２の出口側のガ
ス圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。
路５４と、吐出室３ｂから冷媒ガスを排出する排出口１
ｃとは外部冷媒回路４９で接続されている。外部冷媒回
路４９上には凝縮器５０、膨張弁５１及び蒸発器５２が
介在されている。膨張弁５１は蒸発器５２の出口側のガ
ス圧の変動に応じて冷媒流量を制御する。
【００２８】ソレノイド２５は制御コンピュータＣの励
消磁制御を受ける。制御コンピュータＣは空調装置作動
スイッチ５７のＯＮあるいはアクセルスイッチ５８のＯ
ＦＦによってソレノイド２５を励磁し、空調装置作動ス
イッチ５７のＯＦＦあるいはアクセルスイッチ５８のＯ
Ｎによってソレノイド２５を消磁する。図１の状態では
ソレノイド２５は励磁状態にある。ソレノイド２５の励
磁状態では図５に示すように可動鉄芯２９が弁開放強制
ばね３０のばね作用に抗して固定鉄芯２８に吸着してい
る。
消磁制御を受ける。制御コンピュータＣは空調装置作動
スイッチ５７のＯＮあるいはアクセルスイッチ５８のＯ
ＦＦによってソレノイド２５を励磁し、空調装置作動ス
イッチ５７のＯＦＦあるいはアクセルスイッチ５８のＯ
Ｎによってソレノイド２５を消磁する。図１の状態では
ソレノイド２５は励磁状態にある。ソレノイド２５の励
磁状態では図５に示すように可動鉄芯２９が弁開放強制
ばね３０のばね作用に抗して固定鉄芯２８に吸着してい
る。
【００２９】ソレノイド２５が励磁しているとき、ベロ
ーズ４６が吸入通路５４から吸入圧導入通路３４を介し
て導入される吸入圧の変動に応じて変位し、この変位が
伝達ロッド４８を介して弁体３３に伝えられる。吸入圧
が高い（冷房負荷が大きい）場合には弁体３３の弁開度
が小さくなる。クランク室２ａ内の冷媒ガスは絞り通路
１ｂを経由して吸入室３ａへ流出している。従って、弁
体３３の弁開度が小さくなれば吐出室３ｂから吐出圧導
入通路３４、吐出圧導入ポート３１ａ、弁孔３１ｄ、制
御ポート３１ｃ及び制御通路３７を経由してクランク室
２ａへ流入する冷媒ガス量が少なくなる。そのため、ク
ランク室２ａ内の圧力が低下する。又、シリンダボア１
ａ内の吸入圧も高いため、クランク室２ａ内の圧力とシ
リンダボア１ａ内の吸入圧との差が小さくなる。そのた
め、図１及び図５に示すように斜板傾角が大きくなる。
ーズ４６が吸入通路５４から吸入圧導入通路３４を介し
て導入される吸入圧の変動に応じて変位し、この変位が
伝達ロッド４８を介して弁体３３に伝えられる。吸入圧
が高い（冷房負荷が大きい）場合には弁体３３の弁開度
が小さくなる。クランク室２ａ内の冷媒ガスは絞り通路
１ｂを経由して吸入室３ａへ流出している。従って、弁
体３３の弁開度が小さくなれば吐出室３ｂから吐出圧導
入通路３４、吐出圧導入ポート３１ａ、弁孔３１ｄ、制
御ポート３１ｃ及び制御通路３７を経由してクランク室
２ａへ流入する冷媒ガス量が少なくなる。そのため、ク
ランク室２ａ内の圧力が低下する。又、シリンダボア１
ａ内の吸入圧も高いため、クランク室２ａ内の圧力とシ
リンダボア１ａ内の吸入圧との差が小さくなる。そのた
め、図１及び図５に示すように斜板傾角が大きくなる。
【００３０】逆に、吸入圧が低い（冷房負荷が小さい）
場合には弁体３３の弁開度が大きくなり、吐出室３ｂか
らクランク室２ａへ流入する冷媒ガス量が多くなる。そ
のため、クランク室２ａ内の圧力が上昇する。又、シリ
ンダボア１ａ内の吸入圧が低いため、クランク室２ａ内
の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との差が大きくな
る。そのため、斜板傾角が小さくなる。
場合には弁体３３の弁開度が大きくなり、吐出室３ｂか
らクランク室２ａへ流入する冷媒ガス量が多くなる。そ
のため、クランク室２ａ内の圧力が上昇する。又、シリ
ンダボア１ａ内の吸入圧が低いため、クランク室２ａ内
の圧力とシリンダボア１ａ内の吸入圧との差が大きくな
る。そのため、斜板傾角が小さくなる。
【００３１】吸入圧が非常に低い（冷房負荷がない）状
態になれば弁体３３が最大開度位置に近づく。又、空調
装置作動スイッチ５７のＯＦＦあるいはアクセルスイッ
チ５８のＯＮによってソレノイド２５が消磁すると、図
６に示すように可動鉄芯２９が弁開放強制ばね３０のば
ね作用によって固定鉄芯２８から離間し、弁体３３が最
大開度位置に移行する。図６に示すような最大開度状態
では吐出室３ｂの冷媒ガスがクランク室２ａへ急激流入
する。そのため、クランク室２ａ内の昇圧は迅速であ
り、かつクランク室２ａ内の圧力は最高圧状態となり、
斜板１５の傾角は最小傾角側へ移行する。
態になれば弁体３３が最大開度位置に近づく。又、空調
装置作動スイッチ５７のＯＦＦあるいはアクセルスイッ
チ５８のＯＮによってソレノイド２５が消磁すると、図
６に示すように可動鉄芯２９が弁開放強制ばね３０のば
ね作用によって固定鉄芯２８から離間し、弁体３３が最
大開度位置に移行する。図６に示すような最大開度状態
では吐出室３ｂの冷媒ガスがクランク室２ａへ急激流入
する。そのため、クランク室２ａ内の昇圧は迅速であ
り、かつクランク室２ａ内の圧力は最高圧状態となり、
斜板１５の傾角は最小傾角側へ移行する。
【００３２】斜板１５の傾角が最小傾角側に移行するに
伴い、斜板支持体１４が遮断体２１側へ移動し、伝達筒
５６に当接する。遮断体２１側へ移動する斜板支持体１
４は伝達筒５６を深溝玉軸受け部材５３の内輪５３ｂに
押接する。伝達筒５６は斜板支持体１４と内輪５３ｂと
の間に挟みこまれるため、伝達筒５６は回転軸９と共に
回転することになる。伝達筒５６は深溝玉軸受け部材５
３に対して内輪５３ｂにのみ当接しているため、回転軸
９、斜板支持体１４、伝達筒５６及び内輪５３ｂは一体
的に回転し、斜板支持体１４、伝達筒５６及び内輪５３
ｂの間で摺接は生じない。
伴い、斜板支持体１４が遮断体２１側へ移動し、伝達筒
５６に当接する。遮断体２１側へ移動する斜板支持体１
４は伝達筒５６を深溝玉軸受け部材５３の内輪５３ｂに
押接する。伝達筒５６は斜板支持体１４と内輪５３ｂと
の間に挟みこまれるため、伝達筒５６は回転軸９と共に
回転することになる。伝達筒５６は深溝玉軸受け部材５
３に対して内輪５３ｂにのみ当接しているため、回転軸
９、斜板支持体１４、伝達筒５６及び内輪５３ｂは一体
的に回転し、斜板支持体１４、伝達筒５６及び内輪５３
ｂの間で摺接は生じない。
【００３３】伝達筒５６が深溝玉軸受け部材５３に押接
された状態で斜板支持体１４がさらに遮断体２１側へ移
動すると、遮断体２１が位置決め面５５側へ押されてゆ
き、遮断体２１の小径部２１ｂの先端が位置決め面５５
へ接近してゆく。この接近動作により吸入通路５４から
吸入室３ａに到る間の冷媒ガス通過断面積が徐々に絞ら
れてゆく。この絞り作用が吸入通路５４から吸入室３ａ
への冷媒ガス流入量を徐々に減らしてゆく。そのため、
吸入室３ａからシリンダボア１ａ内へ吸入される冷媒ガ
ス量も徐々に減少してゆき、吐出容量が徐々に減少して
ゆく。その結果、吐出圧が徐々に低下してゆき、圧縮機
におけるトルクが短時間で大きく変動することはない。
された状態で斜板支持体１４がさらに遮断体２１側へ移
動すると、遮断体２１が位置決め面５５側へ押されてゆ
き、遮断体２１の小径部２１ｂの先端が位置決め面５５
へ接近してゆく。この接近動作により吸入通路５４から
吸入室３ａに到る間の冷媒ガス通過断面積が徐々に絞ら
れてゆく。この絞り作用が吸入通路５４から吸入室３ａ
への冷媒ガス流入量を徐々に減らしてゆく。そのため、
吸入室３ａからシリンダボア１ａ内へ吸入される冷媒ガ
ス量も徐々に減少してゆき、吐出容量が徐々に減少して
ゆく。その結果、吐出圧が徐々に低下してゆき、圧縮機
におけるトルクが短時間で大きく変動することはない。
【００３４】遮断体２１の小径部２１ｂの先端が位置決
め面５５に当接すると、外部冷媒回路４９から吸入室３
ａへの冷媒ガス流入が停止する。斜板最小傾角は０°で
はないため、斜板傾角が最小の状態においても吐出シリ
ンダボア１ａから吐出室３ｂへの吐出は行われている。
従って、外部冷媒回路４９から吸入室３ａへの冷媒ガス
流入が停止している状態ではシリンダボア１ａから吐出
室３ｂへ吐出された冷媒ガスは吐出圧導入通路３４、制
御弁２４内の通路及び制御通路３７を通ってクランク室
２ａへ流入する。クランク室２ａ内の冷媒ガスは放圧通
路１ｂを通って吸入圧３ａへ流入し、吸入室３ａ内の冷
媒ガスはシリンダボア１ａ内へ吸入されて吐出室３ｂへ
吐出される。吐出室３ｂ、クランク室２ａ及び吸入室３
ａの間では圧力差が生じている。又、圧縮機内の冷媒ガ
スが外部冷媒回路４９へ流出することはなく、蒸発器５
２におけるフロスト発生のおそれはない。
め面５５に当接すると、外部冷媒回路４９から吸入室３
ａへの冷媒ガス流入が停止する。斜板最小傾角は０°で
はないため、斜板傾角が最小の状態においても吐出シリ
ンダボア１ａから吐出室３ｂへの吐出は行われている。
従って、外部冷媒回路４９から吸入室３ａへの冷媒ガス
流入が停止している状態ではシリンダボア１ａから吐出
室３ｂへ吐出された冷媒ガスは吐出圧導入通路３４、制
御弁２４内の通路及び制御通路３７を通ってクランク室
２ａへ流入する。クランク室２ａ内の冷媒ガスは放圧通
路１ｂを通って吸入圧３ａへ流入し、吸入室３ａ内の冷
媒ガスはシリンダボア１ａ内へ吸入されて吐出室３ｂへ
吐出される。吐出室３ｂ、クランク室２ａ及び吸入室３
ａの間では圧力差が生じている。又、圧縮機内の冷媒ガ
スが外部冷媒回路４９へ流出することはなく、蒸発器５
２におけるフロスト発生のおそれはない。
【００３５】図６の状態から空調装置作動スイッチ５７
がＯＮ又はアクセルスイッチ５がＯＦＦすると、ソレノ
イド２５が励磁し、可動鉄芯２９が固定鉄芯２８に吸入
される。従って、ベローズ４６は吸入通路５４から吸入
圧検出室４３へ波及している吸入圧によって縮小変位
し、弁体３３が弁孔３１ｄを閉塞する。
がＯＮ又はアクセルスイッチ５がＯＦＦすると、ソレノ
イド２５が励磁し、可動鉄芯２９が固定鉄芯２８に吸入
される。従って、ベローズ４６は吸入通路５４から吸入
圧検出室４３へ波及している吸入圧によって縮小変位
し、弁体３３が弁孔３１ｄを閉塞する。
【００３６】吐出室３ｂ、クランク室２ａ及び吸入室３
ａの間では圧力差がある。そのため、弁体３３が弁孔３
１ｄを閉塞すると、クランク室２ａ内の圧力が低下し、
斜板傾角が最小傾角から増大する。この傾角増大によっ
て斜板支持体１４が遮断体２１から離間する方向へ移動
するが、遮断体２１は吸入通路開放ばね３６のばね力に
よって斜板支持体１４の移動に追随し、小径部２１ｂの
先端が位置決め面５５から離間する。この離間動作によ
り吸入通路５４から吸入室３ａに到る間の冷媒ガス通過
断面積が徐々に拡大してゆく。この徐々に行われる通過
断面積拡大が吸入通路５４から吸入室３ａへの冷媒ガス
流入量を徐々に増やしてゆく。そのため、吸入室３ａか
らシリンダボア１ａ内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に
増大してゆき、吐出容量が徐々に増大してゆく。その結
果、吐出圧が徐々に増大してゆき、圧縮機におけるトル
クが短時間で大きく変動することはない。
ａの間では圧力差がある。そのため、弁体３３が弁孔３
１ｄを閉塞すると、クランク室２ａ内の圧力が低下し、
斜板傾角が最小傾角から増大する。この傾角増大によっ
て斜板支持体１４が遮断体２１から離間する方向へ移動
するが、遮断体２１は吸入通路開放ばね３６のばね力に
よって斜板支持体１４の移動に追随し、小径部２１ｂの
先端が位置決め面５５から離間する。この離間動作によ
り吸入通路５４から吸入室３ａに到る間の冷媒ガス通過
断面積が徐々に拡大してゆく。この徐々に行われる通過
断面積拡大が吸入通路５４から吸入室３ａへの冷媒ガス
流入量を徐々に増やしてゆく。そのため、吸入室３ａか
らシリンダボア１ａ内へ吸入される冷媒ガス量も徐々に
増大してゆき、吐出容量が徐々に増大してゆく。その結
果、吐出圧が徐々に増大してゆき、圧縮機におけるトル
クが短時間で大きく変動することはない。
【００３７】外部駆動源が停止しない限り回転し続ける
回転軸９の安定支持は圧縮機の振動、騒音の抑制の上で
重要である。回転軸９の安定支持にはまず一対の軸受け
部材の支持位置の間隔を大きくすることが不可欠であ
る。本実施例では第１の軸受け部材となるアンギュラベ
アリング７をフロントハウジング２の前側に配置し、第
２の軸受け部材となる深溝玉軸受け部材５３をシリンダ
ブロック１の収容孔１３内に配置している。このような
配置構成により被動プーリ１０を介して回転軸９を支持
するアンギュラベアリング７と深溝玉軸受け部材５３と
の位置間隔が圧縮機全長の増長をもたらすことなく従来
よりも大きくなる。回転軸９を支持する第１の軸受け部
材をフロントハウジング２内に配置する従来構成では、
フロントハウジング２の長さを増長しない限り第１の軸
受け部材と第２の軸受け部材との位置間隔を大きくでき
ない。しかしながら、支持筒２ｃ上にアンギュラベアリ
ング７を配置した構成では、支持筒２ｃの突出範囲は回
転軸９の突出範囲程度であり、回転軸９の突出程度は従
来と同様に被動プーリ１０との接続の上で必要である。
従って、アンギュラベアリング７と深溝玉軸受け部材５
３との位置間隔がフロントハウジング２の増長をもたら
すことなく従来よりも大きくなり、回転軸９の支持が従
来よりも安定する。
回転軸９の安定支持は圧縮機の振動、騒音の抑制の上で
重要である。回転軸９の安定支持にはまず一対の軸受け
部材の支持位置の間隔を大きくすることが不可欠であ
る。本実施例では第１の軸受け部材となるアンギュラベ
アリング７をフロントハウジング２の前側に配置し、第
２の軸受け部材となる深溝玉軸受け部材５３をシリンダ
ブロック１の収容孔１３内に配置している。このような
配置構成により被動プーリ１０を介して回転軸９を支持
するアンギュラベアリング７と深溝玉軸受け部材５３と
の位置間隔が圧縮機全長の増長をもたらすことなく従来
よりも大きくなる。回転軸９を支持する第１の軸受け部
材をフロントハウジング２内に配置する従来構成では、
フロントハウジング２の長さを増長しない限り第１の軸
受け部材と第２の軸受け部材との位置間隔を大きくでき
ない。しかしながら、支持筒２ｃ上にアンギュラベアリ
ング７を配置した構成では、支持筒２ｃの突出範囲は回
転軸９の突出範囲程度であり、回転軸９の突出程度は従
来と同様に被動プーリ１０との接続の上で必要である。
従って、アンギュラベアリング７と深溝玉軸受け部材５
３との位置間隔がフロントハウジング２の増長をもたら
すことなく従来よりも大きくなり、回転軸９の支持が従
来よりも安定する。
【００３８】又、外部駆動源からベルト１１を介して被
動プーリ１０に作用するラジアル荷重は全て支持筒２ｃ
で受け止められ、被動プーリ１０に作用するスラスト荷
重も支持筒２ｃで受け止められる。従って、被動プーリ
１０は安定支持され、被動プーリ１０に止着された回転
軸９もアンギュラベアリング７によって安定支持され
る。
動プーリ１０に作用するラジアル荷重は全て支持筒２ｃ
で受け止められ、被動プーリ１０に作用するスラスト荷
重も支持筒２ｃで受け止められる。従って、被動プーリ
１０は安定支持され、被動プーリ１０に止着された回転
軸９もアンギュラベアリング７によって安定支持され
る。
【００３９】急激なトルク変動を阻止するための遮断体
２１のスライド円滑性は回転軸９の安定支持を前提とす
る。回転軸９が振動するような不安定支持状態では遮断
体２１のスライドは円滑性を欠き、吸入冷媒ガスの流入
を徐々に変動させることが難しくなる。しかし、回転軸
９を安定支持する本実施例では遮断体２１のスライドは
円滑である。
２１のスライド円滑性は回転軸９の安定支持を前提とす
る。回転軸９が振動するような不安定支持状態では遮断
体２１のスライドは円滑性を欠き、吸入冷媒ガスの流入
を徐々に変動させることが難しくなる。しかし、回転軸
９を安定支持する本実施例では遮断体２１のスライドは
円滑である。
【００４０】外部駆動源からベルト１１を介して被動プ
ーリ１０に作用するラジアル荷重は全て支持筒２ｃで受
け止められ、このラジアル荷重が回転軸９に波及するこ
とはない。このことは次のような作用効果をもたらす。
ーリ１０に作用するラジアル荷重は全て支持筒２ｃで受
け止められ、このラジアル荷重が回転軸９に波及するこ
とはない。このことは次のような作用効果をもたらす。
【００４１】回転軸を支持する軸受け部材を圧縮機内に
配置した従来のクラッチレス圧縮機では、圧縮機内の軸
受け部材の潤滑が考慮される。クランク室内の圧力を調
整して斜板傾角を制御する圧縮機では冷媒ガスと共に流
動する潤滑油によって軸受け部材の潤滑が行われる。そ
のため、回転軸に沿ったクランク室からの圧力漏洩を防
止するためのリップシールは前側（被動プーリ側）の軸
受け部材よりもさらに前側に配置されることになる。従
って、被動プーリに掛かる荷重は前側の軸受け部材を支
点としたモーメント荷重として回転軸に作用する。回転
軸は少なくとも前側の軸受け部材の配置位置からプーリ
の止着位置までの範囲で前記モーメント荷重に耐えるた
めの強度を確保しなければならない。そのため、前記リ
ップシールの配置領域における回転軸の径を大きくしな
ければならないが、この拡径はリップシールと回転軸と
の摺接部位の摺接面積の増加をもたらす。リップシール
はクランク室内の圧力によって回転軸の周面に押接され
ているため、前記摺接面積の増加は回転軸とリップシー
ルとの間の摺接抵抗を増す。この摺接抵抗の増大は動力
損失に繋がる。又、外部駆動源が停止しない限り回転し
続ける回転軸とリップシールとの摺接抵抗の増大はリッ
プシールの劣化を早める。さらに、リップシールと回転
軸との摺接領域における回転軸の拡径はこの部位の回転
軸の周速を大きくし、リップシールの劣化を一層早め
る。
配置した従来のクラッチレス圧縮機では、圧縮機内の軸
受け部材の潤滑が考慮される。クランク室内の圧力を調
整して斜板傾角を制御する圧縮機では冷媒ガスと共に流
動する潤滑油によって軸受け部材の潤滑が行われる。そ
のため、回転軸に沿ったクランク室からの圧力漏洩を防
止するためのリップシールは前側（被動プーリ側）の軸
受け部材よりもさらに前側に配置されることになる。従
って、被動プーリに掛かる荷重は前側の軸受け部材を支
点としたモーメント荷重として回転軸に作用する。回転
軸は少なくとも前側の軸受け部材の配置位置からプーリ
の止着位置までの範囲で前記モーメント荷重に耐えるた
めの強度を確保しなければならない。そのため、前記リ
ップシールの配置領域における回転軸の径を大きくしな
ければならないが、この拡径はリップシールと回転軸と
の摺接部位の摺接面積の増加をもたらす。リップシール
はクランク室内の圧力によって回転軸の周面に押接され
ているため、前記摺接面積の増加は回転軸とリップシー
ルとの間の摺接抵抗を増す。この摺接抵抗の増大は動力
損失に繋がる。又、外部駆動源が停止しない限り回転し
続ける回転軸とリップシールとの摺接抵抗の増大はリッ
プシールの劣化を早める。さらに、リップシールと回転
軸との摺接領域における回転軸の拡径はこの部位の回転
軸の周速を大きくし、リップシールの劣化を一層早め
る。
【００４２】しかし、外部駆動源からベルト１１を介し
て被動プーリ１０に作用するラジアル荷重を全て支持筒
２ｃで受け止める本実施例の構成では、従来のクラッチ
レス圧縮機に比して回転軸９の小径化が可能であり、リ
ップシール１２と回転軸９との摺接部位の摺接面積が低
減する。前記摺接面積の低減は回転軸９とリップシール
１２との間の摺接抵抗を低減し、この摺接抵抗の低減は
動力損失を減らす。又、外部駆動源が停止しない限り回
転し続ける回転軸９とリップシール１２との摺接抵抗の
低減は結果的にリップシール１２の耐久性向上となる。
さらに、リップシール１２と回転軸９との摺接領域にお
ける回転軸９の小径化はこの部位の回転軸９の周速を小
さくし、リップシール１２の耐久性を一層高める。
て被動プーリ１０に作用するラジアル荷重を全て支持筒
２ｃで受け止める本実施例の構成では、従来のクラッチ
レス圧縮機に比して回転軸９の小径化が可能であり、リ
ップシール１２と回転軸９との摺接部位の摺接面積が低
減する。前記摺接面積の低減は回転軸９とリップシール
１２との間の摺接抵抗を低減し、この摺接抵抗の低減は
動力損失を減らす。又、外部駆動源が停止しない限り回
転し続ける回転軸９とリップシール１２との摺接抵抗の
低減は結果的にリップシール１２の耐久性向上となる。
さらに、リップシール１２と回転軸９との摺接領域にお
ける回転軸９の小径化はこの部位の回転軸９の周速を小
さくし、リップシール１２の耐久性を一層高める。
【００４３】本発明は勿論前記実施例にのみ限定される
ものではなく、例えば図７に示すように第１及び第２の
軸受け部材として円錐コロ軸受け部材６３，６４を用い
ることもできる。第１の軸受け部材となる円錐コロ軸受
け部材６３はフロントハウジング２側からシリンダブロ
ック１側へ被動プーリ１０に作用するスラスト荷重を受
承する。シリンダブロック１側からフロントハウジング
２側へ被動プーリ１０に作用するスラスト荷重はスラス
トベアンリグ６２で受承される。第２の軸受け部材とな
る円錐コロ軸受け部材６４は前記実施例の深溝玉軸受け
部材５３と同じ支持作用をなす。
ものではなく、例えば図７に示すように第１及び第２の
軸受け部材として円錐コロ軸受け部材６３，６４を用い
ることもできる。第１の軸受け部材となる円錐コロ軸受
け部材６３はフロントハウジング２側からシリンダブロ
ック１側へ被動プーリ１０に作用するスラスト荷重を受
承する。シリンダブロック１側からフロントハウジング
２側へ被動プーリ１０に作用するスラスト荷重はスラス
トベアンリグ６２で受承される。第２の軸受け部材とな
る円錐コロ軸受け部材６４は前記実施例の深溝玉軸受け
部材５３と同じ支持作用をなす。
【００４４】前記各実施例では外部冷媒回路から圧縮機
内への吸入冷媒ガスの導入を阻止するクラッチレス圧縮
機が対象となったが、このような吸入冷媒ガス導入阻止
機構のないクラッチレス圧縮機（例えば特開昭６３−１
８３２７７号公報に開示されるようなクラッチレス圧縮
機）にも本発明を適用できる。この場合、回転軸を圧縮
機内で支持する第２の軸受け部材はラジアルベアリング
でよい。
内への吸入冷媒ガスの導入を阻止するクラッチレス圧縮
機が対象となったが、このような吸入冷媒ガス導入阻止
機構のないクラッチレス圧縮機（例えば特開昭６３−１
８３２７７号公報に開示されるようなクラッチレス圧縮
機）にも本発明を適用できる。この場合、回転軸を圧縮
機内で支持する第２の軸受け部材はラジアルベアリング
でよい。
【００４５】
【発明の効果】以上詳述したように本発明は、ハウジン
グから突出する回転軸の突出端部の周囲を包囲するよう
に形成された支持筒上で第１の軸受け部材を介して前記
被動プーリを回転可能に支持し、前記第１の軸受け部材
はラジアル荷重及びスラスト荷重の両方を受承するもの
とし、シリンダブロックにて回転軸の内端部を支持する
前記第２の軸受け部材は少なくともラジアル荷重を受承
するものとしたので、ハウジング外の第１の軸受け部材
とハウジング内の第２の軸受け部材との間隔がハウジン
グ内に配設した一対の軸受け部材の間隔よりも大きくな
り、圧縮機の大型化をもたらすことなく回転軸を安定支
持して死闘、騒音を抑制し得るという優れた効果を奏す
る。
グから突出する回転軸の突出端部の周囲を包囲するよう
に形成された支持筒上で第１の軸受け部材を介して前記
被動プーリを回転可能に支持し、前記第１の軸受け部材
はラジアル荷重及びスラスト荷重の両方を受承するもの
とし、シリンダブロックにて回転軸の内端部を支持する
前記第２の軸受け部材は少なくともラジアル荷重を受承
するものとしたので、ハウジング外の第１の軸受け部材
とハウジング内の第２の軸受け部材との間隔がハウジン
グ内に配設した一対の軸受け部材の間隔よりも大きくな
り、圧縮機の大型化をもたらすことなく回転軸を安定支
持して死闘、騒音を抑制し得るという優れた効果を奏す
る。
【図１】 本発明を具体化した実施例の圧縮機全体の側
断面図である。
断面図である。
【図２】 図１のＡ−Ａ線断面図である。
【図３】 図１のＢ−Ｂ線断面図である。
【図４】 斜板傾角が最小状態にある側断面図である。
【図５】 遮断体が開位置にある要部拡大断面図であ
る。
る。
【図６】 遮断体が閉位置にあり、ソレノイドが消磁状
態にある要部拡大断面図である。
態にある要部拡大断面図である。
【図７】 別例を示す圧縮機全体の側断面図である。
１…シリンダブロック、２ａ…クランク室、２ｂ…支持
筒、７…第１の軸受け部材となるアンギュラベアリン
グ、９…回転軸、１０…被動プーリ、１４…斜板支持
体、１５…斜板、５３…第２の軸受け部材となる深溝玉
軸受け部材。
筒、７…第１の軸受け部材となるアンギュラベアリン
グ、９…回転軸、１０…被動プーリ、１４…斜板支持
体、１５…斜板、５３…第２の軸受け部材となる深溝玉
軸受け部材。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横野 智彦 愛知県刈谷市豊田町２丁目１番地 株式 会社 豊田自動織機製作所 内 (56)参考文献 特開 平４−318291（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−148082（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) F04B 27/08
Claims (1)
- 【請求項１】ハウジングの一部となるシリンダブロック
に形成されたシリンダボア内に片頭ピストンを往復直線
運動可能に収容すると共に、ハウジング内の回転軸に止
着された回転支持体に斜板を傾動可能に支持し、クラン
ク室内の圧力と吸入圧との片頭ピストンを介した差によ
り斜板の傾角を制御するクラッチレス圧縮機において、 前記クランク室を形成するハウジングの挿通口から外部
へ突出する回転軸の突出端部に被動プーリを止着し、回
転軸の前記突出端部の周囲を包囲する支持筒を前記ハウ
ジングから突出形成し、第１の軸受け部材を介して前記
支持筒上で前記被動プーリを回転可能に支持し、前記シ
リンダブロックに第２の軸受け部材を介して回転軸の内
端部を回転可能に支持し、前記第１の軸受け部材はラジ
アル荷重及びスラスト荷重の両方を受承するものとし、
前記第２の軸受け部材は少なくともラジアル荷重を受承
するものとしたクラッチレス圧縮機における動力伝達構
造。
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| CA002128368A CA2128368C (en) | 1993-07-20 | 1994-07-19 | Bearing structure used in a compressor |
| US08/277,347 US5586870A (en) | 1993-07-20 | 1994-07-19 | Bearing structure used in a compressor |
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Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0735040A JPH0735040A (ja) | 1995-02-03 |
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| EP (1) | EP0635640B1 (ja) |
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| DE (1) | DE69407226T2 (ja) |
| TW (1) | TW270963B (ja) |
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| KR100202786B1 (ko) * | 1994-04-07 | 1999-06-15 | 이소가이 지세이 | 클러치레스 압축기의 방열구조체 |
| DE4481042C2 (de) * | 1994-07-13 | 1999-02-11 | Toyoda Automatic Loom Works | Taumelscheibenkompressor mit variabler Verdrängung |
| JPH08109880A (ja) * | 1994-10-11 | 1996-04-30 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 可変容量型圧縮機の動作制御システム |
| US5807076A (en) * | 1995-04-07 | 1998-09-15 | Kabushiki Kaisha Toyoda Jidoshokki Seisakusho | Lubrication method and lubrication controlling apparatus for clutchless compressor |
| JP3476164B2 (ja) * | 1995-04-18 | 2003-12-10 | 株式会社豊田自動織機 | 圧縮機における動力伝達構造 |
| IT1278540B1 (it) * | 1995-12-20 | 1997-11-24 | Faip S R L Off Mec | Pompa per acqua ad alta pressione |
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| JPH10148177A (ja) * | 1996-11-20 | 1998-06-02 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 可変容量型圧縮機 |
| JPH10281060A (ja) * | 1996-12-10 | 1998-10-20 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 可変容量圧縮機 |
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| JP3564929B2 (ja) * | 1997-03-31 | 2004-09-15 | 株式会社豊田自動織機 | 圧縮機 |
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| JP2000283028A (ja) | 1999-03-26 | 2000-10-10 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 可変容量型圧縮機 |
| US6402480B1 (en) | 2000-12-22 | 2002-06-11 | Visteon Global Technologies, Inc. | Lubrication passage for swash plate type compressor |
| JP5008754B2 (ja) * | 2010-07-14 | 2012-08-22 | シーケーディ株式会社 | 管形蛍光灯の成形装置 |
| SG10201913982WA (en) | 2011-03-04 | 2020-03-30 | Newgen Therapeutics Inc | Alkyne Substituted Quinazoline Compound And Methods Of Use |
| CN103557139B (zh) * | 2013-10-15 | 2016-05-04 | 浙江鸿友压缩机制造有限公司 | 一种具有容差式限转机构的无油压缩机 |
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Family Cites Families (8)
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|---|---|---|---|---|
| FR2503273B1 (fr) * | 1981-04-02 | 1986-02-21 | Messier Hispano Sa | Pompe hydraulique |
| US4475871A (en) * | 1982-08-02 | 1984-10-09 | Borg-Warner Corporation | Variable displacement compressor |
| JPH0819904B2 (ja) * | 1987-01-27 | 1996-03-04 | カルソニック株式会社 | 容量可変斜板式コンプレツサ |
| JPS63243469A (ja) * | 1987-03-28 | 1988-10-11 | Toyota Autom Loom Works Ltd | 揺動斜板型圧縮機におけるクランク室圧力の制御機構 |
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- 1993-07-20 JP JP05179394A patent/JP3089901B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| DE69407226T2 (de) | 1998-04-23 |
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