JP3021487B2 - Compact zoom lens - Google Patents
Compact zoom lensInfo
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- JP3021487B2 JP3021487B2 JP1266604A JP26660489A JP3021487B2 JP 3021487 B2 JP3021487 B2 JP 3021487B2 JP 1266604 A JP1266604 A JP 1266604A JP 26660489 A JP26660489 A JP 26660489A JP 3021487 B2 JP3021487 B2 JP 3021487B2
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- aspherical
- aspheric surface
- lens
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明はズームレンズに関するものであり、更に詳し
くはズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラ用のズ
ームレンズに関するものである。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens, and more particularly to a zoom lens for a lens shutter camera with a built-in zoom lens.
従来の技術 ズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラのコンパ
クト化，低コスト化を達成するために、撮影レンズのコ
ンパクト化，低コスト化が要望されている。ズーミング
のための移動量も含め、レンズ系をコンパクト化するた
めには、各群の屈折力を強くする必要があるが、性能を
維持しつつ屈折力を強くするというのは、レンズ枚数を
増加させる方向であると言える。一方、低コスト化のた
めには、レンズ枚数を削減するのが効果的である。この
ように、レンズ系のコンパクト化と低コスト化には、相
反する要素が多分に含まれている。2. Description of the Related Art In order to reduce the size and cost of a lens shutter camera with a built-in zoom lens, there has been a demand for a compact and low cost photographing lens. In order to make the lens system compact, including the amount of movement for zooming, it is necessary to increase the refractive power of each group, but increasing the refractive power while maintaining performance increases the number of lenses It can be said that it is the direction to make. On the other hand, for cost reduction, it is effective to reduce the number of lenses. As described above, the compactness and low cost of the lens system include many contradictory elements.
例えば、特開昭56−128911号公報，同60−191216号公
報、同61−87119号公報，同61−87120号公報，同62−25
1710号公報等において提案されているような前群３枚後
群２枚の２成分ズームレンズは、コンパクト化が達成さ
れていない。また、従来の38〜90mm仕様のズームレンズ
は、７〜８枚のレンズで構成されているため、低コスト
化が達成されていない。For example, JP-A-56-128911, JP-A-60-191216, JP-A-61-87119, JP-A-61-87120 and JP-A-62-25.
In a two-component zoom lens having three front groups and two rear groups as proposed in, for example, Japanese Patent No. 1710, compactness has not been achieved. Further, a conventional zoom lens having a specification of 38 to 90 mm is composed of seven to eight lenses, and thus, cost reduction has not been achieved.
発明が解決しようとする課題 斯る状況に鑑み、本発明の目的はコンパクトなレンズ
シャッターカメラ用ズームレンズを、少ない枚数で構成
することにある。例えば、ズーム比が２を越えるズーム
レンズを前群３枚後群２枚の計５枚で達成することにあ
る。In view of such circumstances, an object of the present invention is to configure a compact zoom lens for a lens shutter camera with a small number of lenses. For example, an object is to achieve a zoom lens having a zoom ratio exceeding 2 with a total of five lenses including three front groups and two rear groups.
課題を解決するための手段 上記目的を達成するため本発明では、物体側より順
に、正の屈折力を有する前群と、負の屈折力を有する後
群と、から成り、前群と後群との間隔を変化させること
によって全系の焦点距離を変化させるズームレンズにお
いて、前記前群は物体側より順に互いに独立した正レン
ズ，負レンズ及び正レンズの３枚のレンズから成り、前
記後群は互いに独立した２枚のレンズから成ると共に、
以下の条件式及び，条件式′及び，又は条件式
及び′を満足する構成としている。Means for Solving the Problems In order to achieve the above object, in the present invention, in order from the object side, a front group having a positive refractive power, and a rear group having a negative refractive power, the front group and the rear group In the zoom lens in which the focal length of the entire system is changed by changing the distance between the front lens group and the rear lens group, the front group is composed of three independent lenses in order from the object side: a positive lens, a negative lens, and a positive lens. Consists of two independent lenses,
The following conditional expression and conditional expression 'and / or conditional expression and' are satisfied.
ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ1:前群の屈折力、 φ2:後群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。 Where φ W : refractive power of the whole system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the whole system at the telephoto end, φ 1 : refractive power of the front group, φ 2 : refractive power of the rear group, β: zoom ratio, However, it is β = φ W / φ T φ 2 <0.
これらは、レンズ全長（広角端でのレンズ前頂点から
フィルム面までの距離），ズーミングのための移動量，
バックフォーカス及び諸収差の補正状態を良好なバラン
スに保つための条件である。そして、条件式′は条件
式の条件範囲のなかでも更に望ましい条件範囲を示し
ており、条件式′は条件の条件範囲のなかでも更に
望ましい条件範囲を示している。These are the total lens length (distance from the front vertex at the wide-angle end to the film surface), the amount of movement for zooming,
This is a condition for keeping the back focus and the correction state of various aberrations in a good balance. The conditional expression 'indicates a more desirable condition range among the conditional ranges of the conditional expression, and the conditional expression' indicates a more desirable condition range among the conditional ranges of the condition.
条件式，′の下限を越えると、広角端でバックフ
ォーカスを適切な値（広角端における焦点距離の15％以
上）に保つことが困難となって、後端レンズ径の増大を
招く。また、条件式′の上限を越えると、前群及び後
群のズーミングによる移動量が過大となり、鏡胴構成上
不利となる。さらに条件式の上限を越えると、その傾
向が更に増大する。If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, it becomes difficult to keep the back focus at an appropriate value (15% or more of the focal length at the wide-angle end) at the wide-angle end, and the rear end lens diameter increases. If the upper limit of conditional expression 'is exceeded, the amount of movement of the front group and the rear group due to zooming becomes excessive, which is disadvantageous in terms of the lens barrel configuration. When the value exceeds the upper limit of the conditional expression, the tendency further increases.
条件式，′の下限を越えると、ペッツバール和が
負の大きな値をとるようになり、像面が正方向に倒れる
傾向が著しくなり、加えて広角端での歪曲収差が正の大
きな値をとるようになる。また、条件式′の上限を越
えると、ズーミングに伴う前・後群間の間隔変化を大き
くとることが必要となり、広角端において前・後群間が
大きく離れるために、レンズ全長の増大を招く。さらに
条件式の上限を越えると、その傾向が更に増大する。When the lower limit of the conditional expression 'is exceeded, the Petzval sum takes a large negative value, the tendency of the image plane to fall in the positive direction becomes remarkable, and in addition, the distortion at the wide-angle end takes a large positive value. Become like When the value exceeds the upper limit of the conditional expression ', it is necessary to make a large change in the distance between the front and rear groups due to zooming, and the front and rear groups are greatly separated at the wide-angle end, thereby increasing the total lens length. . When the value exceeds the upper limit of the conditional expression, the tendency further increases.
また、本発明では、前記後群が物体側より順に、正レ
ンズ及び負レンズから成るものであってもよい。In the present invention, the rear group may include a positive lens and a negative lens in order from the object side.
前記前群及び後群のそれぞれに１面以上の非球面を有
し、前記前群中の非球面のうち少なくとも１面は以下の
条件式を満足することが望ましい。条件式は、非球
面の最大有効径をymaxとするとき、0.7ymax＜ｙ＜1.0y
maxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 ここで、 1:前群の屈折力 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率 ｘ（ｙ）：非球面の面形状 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状 但し、 r :非球面の基準曲率半径 ε:2次曲面パラメータ Ai :非球面係数 ：非球面の近軸曲率半径 である。It is preferable that each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the front group satisfies the following conditional expression. Condition, when the maximum effective diameter of the aspherical surface and y max, 0.7y max <y < 1.0y
For any optical axis vertical height y that is max , Here, 1 : refractive power of the front group N: refractive index of the aspherical object side medium N ′: refractive index of the aspherical image side medium x (y): aspherical surface shape x 0 (y): non Reference spherical shape of spherical surface where r: Reference radius of curvature of aspheric surface ε: Quadratic surface parameter Ai: Aspheric surface coefficient: Paraxial radius of curvature of aspheric surface It is.
前記条件式は、前群中の非球面が周辺ほど正の屈折
力が弱く（負の屈折力が強く）なるということを意味
し、球面収差を補正するための条件である。上限を越え
ると、球面収差がズーム全域で補正不足の傾向が著しく
なり、下限を越えると、球面収差がズーム全域で補正過
剰の傾向が著しくなる。The above conditional expression means that the positive refractive power becomes weaker (the negative refractive power becomes stronger) toward the periphery of the aspherical surface in the front group, and is a condition for correcting spherical aberration. If the upper limit is exceeded, the spherical aberration tends to be undercorrected over the entire zoom range. If the lower limit is exceeded, the spherical aberration tends to be overcorrected over the entire zoom range.
また、前記前群及び後群のそれぞれに１面以上の非球
面を有し、前記後群中の非球面のうち少なくとも１面は
以下の条件式を満足することが望ましい。条件式
は、非球面の最大有効径をymaxとするとき、0.8ymax＜
ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 ここで、2:後群の屈折力 である。Preferably, each of the front group and the rear group has one or more aspheric surfaces, and at least one of the aspheric surfaces in the rear group satisfies the following conditional expression. When the maximum effective diameter of the aspheric surface is y max , the conditional expression is 0.8y max <
For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , Here, 2 : the refractive power of the rear group.
前記条件式は、後群中の非球面が周辺ほど負の屈折
力が弱く（正の屈折力が強く）なるということを意味
し、歪曲収差と像面湾曲とをバランスよく補正するため
の条件である。上限を越えると、広角端における歪曲収
差が正の大きな値をとるようになり、下限を越えると、
ズーム全域で像面が負の方向に湾曲する傾向が著しくな
る。The above conditional expression means that the negative refractive power becomes weaker (positive refractive power becomes stronger) as the aspherical surface in the rear group becomes peripheral, and the condition for correcting distortion and field curvature in a well-balanced manner. It is. Beyond the upper limit, the distortion at the wide-angle end takes a large positive value, and beyond the lower limit,
The tendency of the image surface to curve in the negative direction becomes significant over the entire zoom range.
前群中のすべての非球面は、次の条件式を満足する
ことが望ましい。It is desirable that all the aspheric surfaces in the front group satisfy the following conditional expression.
条件式は、非球面の最大有効径をymaxとするとき、
ｙ＜0.7ymaxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 である。The conditional expression is, when the maximum effective diameter of the aspheric surface is y max ,
For any optical axis vertical height y such that y <0.7y max , It is.
条件式の上限を越えると、輪帯球面収差が負の大き
な値を持つようになり、絞り込みによるピント位置のず
れが問題となる。また、下限を越えると、輪帯光束に対
する球面収差補正効果が過剰となり、諸収差と球面収差
をバランスよく補正するのが困難となり、球面収差が波
うったような形になりやすくなる。When the value exceeds the upper limit of the conditional expression, the annular spherical aberration has a large negative value, and there is a problem of the shift of the focus position due to the stop-down. If the lower limit is exceeded, the spherical aberration correction effect on the annular light flux becomes excessive, making it difficult to correct various aberrations and spherical aberration in a well-balanced manner, and the spherical aberration tends to be wavy.
後群中のすべての非球面は、次の条件式を満足する
ことが望ましい。It is desirable that all the aspheric surfaces in the rear group satisfy the following conditional expression.
条件式は、非球面の最大有効径をymaxとするとき、
ｙ＜0.8ymaxなる任意の光軸垂直方向高さｙに対して、 である。The conditional expression is, when the maximum effective diameter of the aspheric surface is y max ,
For any optical axis vertical height y such that y <0.8y max , It is.
条件式の上限を越えると、広角端〜中間焦点距離領
域の中間画角帯において、正の歪曲収差及び像面湾曲の
正偏移傾向が大きくなる。また、下限を越えると、中間
焦点距離域〜望遠端で、負の歪曲収差が大きくなり、加
えて全ズーム域で像面湾曲の負偏移傾向が著しくなる。If the upper limit of the conditional expression is exceeded, the positive distortion and the positive shift of the field curvature become large in the intermediate angle of view band from the wide-angle end to the intermediate focal length region. If the lower limit is exceeded, the negative distortion becomes large in the range from the intermediate focal length to the telephoto end, and in addition, the negative shift of the field curvature becomes remarkable in the entire zoom range.
以下の条件式及び，条件式′及び，又は条件
式及び′を満足することも、レンズ全長，ズーミン
グのための移動量，バックフォーカス及び諸収差の補正
状態を良好なバランスに保つために有効である。Satisfying the following conditional expressions and conditional expressions 'and / or conditional expressions and' is also effective for maintaining a good balance between the total lens length, the amount of movement for zooming, the back focus, and the state of correction of various aberrations. is there.
1.2＜φ1/φＷ＜2.4 … 1.4＜φ1/φＷ＜2.4 …′ 1.2＜｜φ2/φW|＜2.4 … 1.4＜｜φ2/φW|＜2.4 …′ 但し、φ２＜０ である。1.2 <φ 1 / φ W <2.4… 1.4 <φ 1 / φ W <2.4… '1.2 <| φ 2 / φ W | <2.4… 1.4 <| φ 2 / φ W | <2.4…' However, φ 2 <0.
条件式，′は、広角端における全系の屈折力と前
群の屈折力との比を規定するものであり、条件式の条
件範囲のなかでも更に望ましい条件範囲を条件式′が
示している。条件式，′の上限を越えると、前群屈
折力が過大となり、前群中の比球面をもってしても前群
で発生する諸収差、特に球面収差の補正が困難となる。
また、条件式′の下限を越えると、画面周辺で下方性
のコマ収差が発生する傾向が著しくなる。さらに条件式
の下限を越えると、その傾向は更に増大する。The conditional expression 'defines the ratio between the refractive power of the entire system and the refractive power of the front group at the wide-angle end, and the conditional expression' indicates a more desirable condition range among the conditional ranges of the conditional expression. . If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the front group becomes excessively large, and it becomes difficult to correct various aberrations, particularly spherical aberration, that occur in the front group even with a specific spherical surface in the front group.
If the lower limit of conditional expression 'is exceeded, the downward coma tends to be prominent around the screen. If the lower limit of the conditional expression is exceeded, the tendency further increases.
条件式，′は、広角端における全系の屈折力と後
群の屈折力との比を規定するものであり、条件式の条
件範囲のなかでも更に望ましい条件範囲を条件式′が
示している。条件式，′の上限を越えると、後群屈
折力が過大となり、後群中の比球面をもってしても後群
で発生する諸収差、特に像面湾曲と歪曲収差の補正が困
難となる。また、条件式′の下限を越えると、下方性
のコマ収差の発生が著しくなると共に、充分なバックフ
ォーカスの確保が困難となる。さらに条件式の下限を
越えると、その傾向は更に増大する。The conditional expression 'defines the ratio between the refractive power of the entire system and the refractive power of the rear lens group at the wide-angle end, and the conditional expression' indicates a more desirable condition range among the conditional ranges of the conditional expression. . If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the refractive power of the rear unit will be excessively large, and it will be difficult to correct various aberrations, particularly curvature of field and distortion, that occur in the rear unit even with a specific spherical surface in the rear unit. If the lower limit of conditional expression 'is exceeded, the occurrence of downward coma becomes remarkable, and it becomes difficult to secure a sufficient back focus. If the lower limit of the conditional expression is exceeded, the tendency further increases.
実 施 例 以下、本発明に係るコンパクトなズームレンズの実施
例を示す。EXAMPLES Examples of the compact zoom lens according to the present invention will be described below.
但し、各実施例において、r1〜r11は物体側から数え
た面の曲率半径、d1〜d10は物体側から数えた軸上面間
隔を示し、N1〜N5,ν１〜ν５は物体側から数えた各レ
ンズのｄ線に対する屈折率，アッベ数を示す。また、ｆ
は全系の焦点距離、FNOは開放Ｆナンバーを示す。However, in each embodiment, r 1 to r 11 indicate the radius of curvature of the surface counted from the object side, d 1 to d 10 indicate the axial top surface distance counted from the object side, and N 1 to N 5 , v 1 to v Reference numeral 5 denotes the refractive index and Abbe number of each lens counted from the object side with respect to d-line. Also, f
Indicates the focal length of the entire system, and F NO indicates the open F number.
なお、実施例中、曲率半径に＊印を付した面は非球面
で構成された面であることを示し、前記非球面の面形状
（ｘ（ｙ））を表わす式で定義するものとする。Note that, in the examples, a surface marked with an asterisk (*) indicates a surface constituted by an aspheric surface, and is defined by an expression representing a surface shape (x (y)) of the aspheric surface. .
＜実施例１＞ 非球面係数 r6 :ε＝０ A4＝0.28799×10-4 A6＝0.10540×10-6 A8＝−0.74715×10-9 A10＝−0.12474×10-10 A12＝0.22951×10-12 r8 :ε＝0.10000×10 A4＝0.43638×10-4 A6＝0.13233×10-6 A8＝−0.17788×10-9 A10＝−0.39761×10-10 A12＝0.38362×10-12 r10:ε＝0.10000×10 A4＝0.29123×10-5 A6＝0.98436×10-7 A8＝−0.45252×10-8 A10＝0.78497×10-10 A12＝0.12647×10-12 ＜実施例２＞ 非球面係数 r1 :ε＝0.25000×10 r6 :ε＝０ A4＝0.37578×10-4 A6＝0.72107×10-7 A8＝−0.64255×10-9 A10＝−0.12552×10-10 A12＝0.22453×10-12 r8 :ε＝0.10000×10 A4＝0.43632×10-4 A6＝0.24093×10-6 A8＝−0.41143×10-9 A10＝−0.40459×10-10 A12＝0.43122×10-12 r10:ε＝0.10000×10 A4＝0.53459×10-5 A6＝0.10294×10-6 A8＝−0.46518×10-8 A10＝0.77993×10-10 A12＝0.13476×10-12 ＜実施例３＞ 非球面係数 r1 :ε＝0.25000×10 A4＝−0.12226×10-4 A6＝−0.10475×10-7 A8＝0.49965×10-10 r4 :ε＝0.10000×10 A4＝0.21838×10-6 A6＝0.20884×10-7 A8＝0.57958×10-10 r6 :ε＝０ A4＝0.36500×10-4 A6＝0.58936×10-7 A8＝−0.48977×10-9 A10＝−0.14097×10-10 A12＝0.20479×10-12 r8 :ε＝0.10000×10 A4＝0.50828×10-4 A6＝0.30784×10-6 A8＝−0.13168×10-8 A10＝−0.40828×10-10 A12＝0.46214×10-12 r10:ε＝0.10000×10 A4＝0.10283×10-4 A6＝0.12446×10-6 A8＝−0.48134×10-8 A10＝0.78053×10-10 A12＝0.16921×10-12 ＜実施例４＞ 非球面係数 r1 :ε＝0.25000×10 r6 :ε＝０ A4＝0.43878×10-4 A6＝0.63853×10-7 A8＝−0.91277×10-9 A10＝−0.12947×10-10 A12＝0.22813×10-12 r8 :ε＝0.10000×10 A4＝0.43511×10-4 A6＝0.92644×10-7 A8＝−0.16787×10-9 A10＝−0.38739×10-10 A12＝0.41589×10-12 r10:ε＝0.10000×10 A4＝0.58142×10-5 A6＝0.93781×10-7 A8＝−0.46268×10-8 A10＝0.78204×10-10 A12＝0.13156×10-12 第１図〜第４図は、前記実施例１〜４に対応するレン
ズ構成図であり、図中、（Ａ）は絞りを示す。<Example 1> Aspheric coefficient r 6 : ε = 0 A 4 = 0.28799 × 10 -4 A 6 = 0.10540 × 10 -6 A 8 = −0.74715 × 10 -9 A 10 = −0.12474 × 10 -10 A 12 = 0.22951 × 10 − 12 r 8: ε = 0.10000 × 10 A 4 = 0.43638 × 10 -4 A 6 = 0.13233 × 10 -6 A 8 = -0.17788 × 10 -9 A 10 = -0.39761 × 10 -10 A 12 = 0.38362 × 10 - 12 r 10 : ε = 0.10000 x 10 A 4 = 0.29123 x 10 -5 A 6 = 0.98436 x 10 -7 A 8 = -0.45252 x 10 -8 A 10 = 0.78497 x 10 -10 A 12 = 0.12647 x 10 -12 <Example 2> Aspherical coefficients r 1: ε = 0.25000 × 10 r 6: ε = 0 A 4 = 0.37578 × 10 -4 A 6 = 0.72107 × 10 -7 A 8 = -0.64255 × 10 -9 A 10 = -0.12552 × 10 - 10 A 12 = 0.22453 × 10 -12 r 8: ε = 0.10000 × 10 A 4 = 0.43632 × 10 -4 A 6 = 0.24093 × 10 -6 A 8 = -0.41143 × 10 -9 A 10 = -0.40459 × 10 - 10 A 12 = 0.43122 x 10 -12 r 10 : ε = 0.10000 x 10 A 4 = 0.53459 x 10 -5 A 6 = 0.10294 x 10 -6 A 8 = -0.46518 x 10 -8 A 10 = 0.77993 x 10 -10 A 12 = 0.13476 × 10 -12 <Example 3> Aspheric coefficient r 1 : ε = 0.25000 × 10 A 4 = -0.12226 × 10 -4 A 6 = -0.10475 × 10 -7 A 8 = 0.49965 × 10 -10 r 4 : ε = 0.10000 × 10 A 4 = 0.21838 × 10 -6 A 6 = 0.20884 × 10 -7 A 8 = 0.57958 × 10 -10 r 6 : ε = 0 A 4 = 0.36500 × 10 -4 A 6 = 0.58936 × 10 -7 A 8 = −0.48977 × 10 -9 A 10 = -0.14097 x 10 -10 A 12 = 0.20479 x 10 -12 r 8 : e = 0.10000 x 10 A 4 = 0.50828 x 10 -4 A 6 = 0.30784 x 10 -6 A 8 = -0.13168 x 10 -8 A 10 = -0.40828 x 10 -10 A 12 = 0.46214 x 10 -12 r 10 : e = 0.10000 x 10 A 4 = 0.10283 x 10 -4 A 6 = 0.12446 x 10 -6 A 8 = -0.48134 x 10 -8 A 10 = 0.78053 x 10 -10 A 12 = 0.16921 x 10 -12 <Example 4> Aspherical coefficients r 1: ε = 0.25000 × 10 r 6: ε = 0 A 4 = 0.43878 × 10 -4 A 6 = 0.63853 × 10 -7 A 8 = -0.91277 × 10 -9 A 10 = -0.12947 × 10 - 10 A 12 = 0.22813 × 10 -12 r 8: ε = 0.10000 × 10 A 4 = 0.43511 × 10 -4 A 6 = 0.92644 × 10 -7 A 8 = -0.16787 × 10 -9 A 10 = -0.38739 × 10 - 10 A 12 = 0.41589 x 10 -12 r 10 : ε = 0.10000 x 10 A 4 = 0.58142 x 10 -5 A 6 = 0.93781 x 10 -7 A 8 = -0.46268 x 10 -8 A 10 = 0.78204 x 10 -10 A 12 = 0.13156 × 10 -12 FIGS. 1 to 4 are lens configuration diagrams corresponding to Examples 1 to 4, in which (A) shows an aperture.
尚、第１図〜第４図中、矢印は前記前群及び後群の最
広角端（Ｓ）から最望遠端（Ｌ）にかけての移動を模式
的に示している。更に、第４図についてはフローティン
グに係る前群の移動をも併せて示す。1 to 4, arrows schematically show the movement of the front group and the rear group from the widest end (S) to the most telephoto end (L). Further, FIG. 4 also shows the movement of the front group relating to the floating.
実施例１は物体側より順に、物体側に凸の正メニスカ
スレンズより成る第１レンズ，物体側に凹の負メニスカ
スレンズより成る第２レンズ，両凸の正の第３レンズ及
び絞り（Ａ）から成る前群と、第４レンズ及び第５レン
ズから成る後群とから構成されている。前記第４レンズ
は、ノンパワーに近い正のレンズで構成され、また第５
レンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成され
ている。尚、正の第３レンズの像側の面，正の第４レン
ズの物体側の面及び負の第５レンズの物体側の面は非球
面である。In the first embodiment, in order from the object side, a first lens composed of a positive meniscus lens convex on the object side, a second lens composed of a negative meniscus lens concave on the object side, a biconvex positive third lens, and an aperture (A) And a rear group including the fourth lens and the fifth lens. The fourth lens is composed of a positive lens close to non-power, and the fifth lens
The lens is constituted by a negative meniscus lens concave on the object side. The image-side surface of the positive third lens, the object-side surface of the positive fourth lens, and the object-side surface of the negative fifth lens are aspherical.
実施例２は物体側より順に、物体側に凸の正メニスカ
スレンズより成る第１レンズ，物体側に凹の負メニスカ
スレンズより成る第２レンズ，両凸の正の第３レンズ及
び絞り（Ａ）から成る前群と、第４レンズ及び第５レン
ズから成る後群とから構成されている。前記第４レンズ
は、ノンパワーに近い正のレンズで構成され、また第５
レンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成され
ている。尚、正の第１レンズの物体側の面，正の第３レ
ンズの像側の面，正の第４レンズの物体側の面及び負の
第５レンズの物体側の面は非球面である。In the second embodiment, in order from the object side, a first lens composed of a positive meniscus lens convex on the object side, a second lens composed of a negative meniscus lens concave on the object side, a biconvex positive third lens, and an aperture (A) And a rear group including the fourth lens and the fifth lens. The fourth lens is composed of a positive lens close to non-power, and the fifth lens
The lens is constituted by a negative meniscus lens concave on the object side. The object-side surface of the positive first lens, the image-side surface of the positive third lens, the object-side surface of the positive fourth lens, and the object-side surface of the negative fifth lens are aspherical. .
実施例３は物体側より順に、物体側に強パワーの正の
第１レンズ，物体側に凹の負メニスカスレンズより成る
第２レンズ、像側に強パワーの正の第３レンズ及び絞り
（Ａ）から成る前群と、第４レンズ及び第５レンズから
成る後群とから構成されている。前記第４レンズは、ノ
ンパワーに近い正のレンズで構成され、また第５レンズ
は、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成されてい
る。尚、正の第１レンズの物体側の面，負の第２レンズ
の像側の面，正の第３レンズの像側の面，正の第４レン
ズの物体側の面及び負の第５レンズの物体側の面は非球
面である。In the third embodiment, in order from the object side, a strong positive first lens on the object side, a second lens having a concave negative meniscus lens on the object side, a strong positive third lens on the image side, and an aperture (A) ) And a rear group including the fourth lens and the fifth lens. The fourth lens is constituted by a positive lens close to non-power, and the fifth lens is constituted by a negative meniscus lens concave on the object side. Note that the object-side surface of the positive first lens, the image-side surface of the negative second lens, the image-side surface of the positive third lens, the object-side surface of the positive fourth lens, and the negative fifth lens. The object side surface of the lens is aspheric.
実施例４は物体側より順に、物体側に凸の正メニスカ
スレンズより成る第１レンズ，物体側に凹の負メニスカ
スレンズより成る第２レンズ，両凸の正の第３レンズ及
び絞り（Ａ）から成る前群と、第４レンズ及び第５レン
ズから成る後群とから構成されている。前記第４レンズ
は、ノンパワーに近い正のレンズで構成され、また第５
レンズは、物体側に凹の負メニスカスレンズで構成され
ている。尚、正の第１レンズの物体側の面，正の第３レ
ンズの像側の面，正の第４レンズの物体側の面及び負の
第５レンズの物体側の面は非球面である。また、前群の
空気間隔（d4）が微小量変化しているのは、フローティ
ングによるものである。In the fourth embodiment, in order from the object side, a first lens composed of a positive meniscus lens convex on the object side, a second lens composed of a negative meniscus lens concave on the object side, a biconvex positive third lens, and an aperture (A) And a rear group including the fourth lens and the fifth lens. The fourth lens is composed of a positive lens close to non-power, and the fifth lens
The lens is constituted by a negative meniscus lens concave on the object side. The object-side surface of the positive first lens, the image-side surface of the positive third lens, the object-side surface of the positive fourth lens, and the object-side surface of the negative fifth lens are aspherical. . The small change in the air interval (d 4 ) of the front group is due to floating.
第５図〜第８図は前記実施例１〜４に対応する収差図
で、それぞれ（Ｓ）は広角端焦点距離，（Ｍ）は中間焦
点距離，（Ｌ）は望遠端焦点距離での収差を示してい
る。また、実線（ｄ）はｄ線に対する収差を表わし、点
線（SC）は正弦条件を表わす。更に点線（DM）と実線
（DS）はメリディオナル面とサジタル面での非点収差を
それぞれ表わしている。5 to 8 are aberration diagrams corresponding to Examples 1 to 4, wherein (S) is the focal length at the wide-angle end, (M) is the intermediate focal length, and (L) is the aberration at the telephoto end. Is shown. The solid line (d) represents the aberration with respect to the d-line, and the dotted line (SC) represents the sine condition. Further, a dotted line (DM) and a solid line (DS) represent astigmatism on the meridional surface and the sagittal surface, respectively.
第１表〜第４表はそれぞれ実施例１〜４に対応して、
前記ｙの値に対する各非球面における条件式中の 条件式中の の値を示している。Tables 1 to 4 correspond to Examples 1 to 4, respectively.
In the conditional expression for each aspheric surface with respect to the value of y, In the conditional expression Are shown.
また、第５表は実施例１〜４における条件式中の 条件式中の 条件式中の 及び条件式中の の値をそれぞれ示している。Table 5 shows the conditional expressions in Examples 1-4. In the conditional expression In the conditional expression And in the conditional expression Are shown respectively.
上記のように実施例１〜４は、およそ焦点距離が38〜
90mmの仕様を中心としている。前述の如く従来のこの仕
様のズームレンズは、７〜８枚程度のレンズで構成され
ているが、本発明によれば、レンズの構成枚数を５枚と
し、レンズ全長を５〜10mm短縮することが可能となる。 As described above, Examples 1-4 have a focal length of approximately 38-
Mainly 90mm specifications. As described above, the conventional zoom lens of this specification is composed of about 7 to 8 lenses. According to the present invention, the number of lenses is 5 and the total length of the lens is reduced by 5 to 10 mm. Becomes possible.
発明の効果 以上説明したように、本発明によれば高い光学性能を
維持しながら、少ない枚数のレンズでコンパクトなズー
ムレンズを実現することができる。例えば、ズーム比が
２を越えるズームレンズを前群３枚後群２枚の計５枚で
実現することができる。また、本発明に係るズームレン
ズを、ズームレンズ内蔵型レンズシャッターカメラに適
用すれば、該カメラのコンパクト化，低コスト化を達成
することができる。Effects of the Invention As described above, according to the present invention, a compact zoom lens can be realized with a small number of lenses while maintaining high optical performance. For example, a zoom lens having a zoom ratio exceeding 2 can be realized with a total of five lenses including three in the front group and two in the rear group. Further, if the zoom lens according to the present invention is applied to a lens shutter camera with a built-in zoom lens, the camera can be made compact and low cost.
第１図，第２図，第３図及び第４図は、それぞれ本発明
の実施例１〜４に対応するレンズ構成図である。第５
図，第６図，第７図及び第８図は、それぞれ実施例１〜
４に対応する収差図である。FIG. 1, FIG. 2, FIG. 3, and FIG. 4 are lens configuration diagrams corresponding to Examples 1 to 4 of the present invention, respectively. Fifth
6, FIG. 7, FIG. 7 and FIG.
FIG. 4 is an aberration diagram corresponding to FIG.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 橋村 淳司 大阪府大阪市中央区安土町２丁目３番13 号 大阪国際ビル ミノルタカメラ株式 会社内 (72)発明者 梅田 宏 大阪府大阪市中央区安土町２丁目３番13 号 大阪国際ビル ミノルタカメラ株式 会社内 (72)発明者 升本 久幸 大阪府大阪市中央区安土町２丁目３番13 号 大阪国際ビル ミノルタカメラ株式 会社内 (56)参考文献 特開 昭56−128911（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−191216（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−87119（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−87120（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−251710（ＪＰ，Ａ) 特開 平２−18511（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) G02B 9/00 - 17/08 G02B 21/02 - 21/04 G02B 25/00 - 25/04 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing from the front page (72) Inventor Junji Hashimura 2-3-13 Azuchicho, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka Prefecture Inside Osaka International Building Minolta Camera Co., Ltd. (72) Inventor Hiroshi Umeda Azuchi, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka Osaka International Building Minolta Camera Co., Ltd. (3), Osaka International Building Minolta Camera Co., Ltd. (72) Inventor Hisayuki Masumoto 2-3-13 Azuchicho, Chuo-ku, Osaka-shi, Osaka JP-A-56-128911 (JP, A) JP-A-60-191216 (JP, A) JP-A-61-87119 (JP, A) JP-A-61-87120 (JP, A) JP-A-62-251710 (JP, A) JP, A) JP-A-2-18511 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 7 , DB name) G02B 9/00-17/08 G02B 21/02-21/04 G02B 25 / 00-25/04
Claims (9)
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記前群は物体側より
順に互いに独立した正レンズ，負レンズ及び正レンズの
３枚のレンズから成り、前記後群は互いに独立した２枚
のレンズから成ると共に、前記前群及び後群のそれぞれ
に１面以上の非球面を有し、前記前群中の非球面のうち
少なくとも１面は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.7ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向の高
さｙに対して、以下の条件式： ここで、 φ 1:前群の屈折力、 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率、 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率、 ｘ（ｙ）：非球面の面形状、 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状、 r :非球面の基準曲率半径、 ε:2次曲面パラメータ、 Ai :非球面係数、 ：非球面の近軸曲率半径｛（1/）＝（1/r）＋2
A2｝、 を満足し、さらに、以下の条件式を満足することを特徴
とするズームレンズ； ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ2:後群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。1. A focusing system comprising a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power in order from the object side. In the zoom lens that changes the distance, the front group includes three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens that are independent of each other in order from the object side, and the rear group includes two lenses that are independent of each other. Each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the front group has a maximum effective diameter of the aspheric surface of y max , 0.7y max < For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , the following conditional expression: Here, φ 1 : refractive power of the front group, N: refractive index of the aspherical object side medium, N ′: refractive index of the aspherical image side medium, x (y): surface shape of the aspherical surface, x 0 (Y): aspherical reference spherical shape, r: reference radius of curvature of the aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, A i : aspheric surface coefficient,: paraxial radius of curvature of the aspheric surface ｛(1 /) = (1 / r) +2
A 2}, satisfy the further zoom lens satisfies the following condition; Here, φ W : refractive power of the whole system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the whole system at the telephoto end, φ 2 : refractive power of the rear group, β: zoom ratio, where β = φ W / φ T φ 2 <0.
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記前群は物体側より
順に互いに独立した正レンズ，負レンズ及び正レンズの
３枚のレンズから成り、前記後群は互いに独立した２枚
のレンズから成ると共に、前記前群及び後群のそれぞれ
に１面以上の非球面を有し、前記後群中の非球面のうち
少なくとも１面は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.8ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向の高
さｙに対して、以下の条件式： ここで、 φ 2:後群の屈折力、 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率、 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率、 ｘ（ｙ）：非球面の面形状、 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状、 r :非球面の基準曲率半径、 ε:2次曲面パラメータ、 Ai :非球面係数、 ：非球面の近軸曲率半径｛（1/）＝（1/r）＋2
A2｝、 を満足し、さらに、以下の条件式を満足することを特徴
とするズームレンズ； ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ1:前群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。2. A focusing system comprising a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power in order from the object side. The focal length of the entire system is changed by changing the distance between the front group and the rear group. In the zoom lens that changes the distance, the front group includes three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens that are independent of each other in order from the object side, and the rear group includes two lenses that are independent of each other. Each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the rear group has a maximum effective diameter of the aspheric surface of y max 0.8y max < For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , the following conditional expression: Here, φ 2 : refractive power of the rear group, N: refractive index of the aspherical object side medium, N ′: refractive index of the aspherical image side medium, x (y): surface shape of the aspherical surface, x 0 (Y): aspherical reference spherical shape, r: reference radius of curvature of the aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, A i : aspheric surface coefficient,: paraxial radius of curvature of the aspheric surface ｛(1 /) = (1 / r) +2
A 2}, satisfy the further zoom lens satisfies the following condition; Where φ W : refractive power of the whole system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the whole system at the telephoto end, φ 1 : refractive power of the front group, β: zoom ratio, where β = φ W / φ T φ 2 <0.
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記前群は物体側より
順に互いに独立した正レンズ，負レンズ及び正レンズの
３枚のレンズから成り、前記後群は互いに独立した２枚
のレンズから成ると共に、前記前群及び後群のそれぞれ
に１面以上の非球面を有し、前記前群中の非球面のうち
少なくとも１面は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.7ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向の高
さｙに対して、以下の条件式： ここで、 φ 1:前群の屈折力、 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率、 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率、 ｘ（ｙ）：非球面の面形状、 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状、 r :非球面の基準曲率半径、 ε:2次曲面パラメータ、 Ai :非球面係数、 ：非球面の近軸曲率半径｛（1/）＝（1/r）＋2
A2｝、 を満足し、さらに、以下の条件式を満足することを特徴
とするズームレンズ； ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ2:後群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。3. A focusing system comprising a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power in order from the object side. The focal length of the entire system is changed by changing the distance between the front group and the rear group. In the zoom lens that changes the distance, the front group includes three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens that are independent of each other in order from the object side, and the rear group includes two lenses that are independent of each other. Each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the front group has a maximum effective diameter of the aspheric surface of y max , 0.7y max < For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , the following conditional expression: Here, φ 1 : refractive power of the front group, N: refractive index of the aspherical object side medium, N ′: refractive index of the aspherical image side medium, x (y): surface shape of the aspherical surface, x 0 (Y): aspherical reference spherical shape, r: reference radius of curvature of the aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, A i : aspheric surface coefficient,: paraxial radius of curvature of the aspheric surface ｛(1 /) = (1 / r) +2
A 2}, satisfy the further zoom lens satisfies the following condition; Here, φ W : refractive power of the whole system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the whole system at the telephoto end, φ 2 : refractive power of the rear group, β: zoom ratio, where β = φ W / φ T φ 2 <0.
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記前群は物体側より
順に互いに独立した正レンズ，負レンズ及び正レンズの
３枚のレンズから成り、前記後群は互いに独立した２枚
のレンズから成ると共に、前記前群及び後群のそれぞれ
に１面以上の非球面を有し、前記後群中の非球面のうち
少なくとも１面は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.8ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向の高
さｙに対して、以下の条件式： ここで、 φ 2:後群の屈折力、 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率、 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率、 ｘ（ｙ）：非球面の面形状、 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状、 r :非球面の基準曲率半径、 ε:2次曲面パラメータ、 Ai :非球面係数、 ：非球面の近軸曲率半径｛（1/）＝（1/r）＋2
A2｝、 を満足し、さらに、以下の条件式を満足することを特徴
とするズームレンズ； ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ1:前群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。4. A focusing system comprising a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power in order from the object side. In the zoom lens that changes the distance, the front group includes three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens that are independent of each other in order from the object side, and the rear group includes two lenses that are independent of each other. Each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the rear group has a maximum effective diameter of the aspheric surface of y max 0.8y max < For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , the following conditional expression: Here, φ 2 : refractive power of the rear group, N: refractive index of the aspherical object side medium, N ′: refractive index of the aspherical image side medium, x (y): surface shape of the aspherical surface, x 0 (Y): aspherical reference spherical shape, r: reference radius of curvature of the aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, A i : aspheric surface coefficient,: paraxial radius of curvature of the aspheric surface ｛(1 /) = (1 / r) +2
A 2}, satisfy the further zoom lens satisfies the following condition; Where φ W : refractive power of the whole system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the whole system at the telephoto end, φ 1 : refractive power of the front group, β: zoom ratio, where β = φ W / φ T φ 2 <0.
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記前群は物体側より
順に互いに独立した正レンズ，負レンズ及び正レンズの
３枚のレンズから成り、前記後群は互いに独立した２枚
のレンズから成ると共に、前記前群及び後群のそれぞれ
に１面以上の非球面を有し、前記前群中の非球面のうち
少なくとも１面は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.7ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向の高
さｙに対して、以下の条件式： ここで、 φ 1:前群の屈折力、 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率、 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率、 ｘ（ｙ）：非球面の面形状、 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状、 r :非球面の基準曲率半径、 ε:2次曲面パラメータ、 Ai :非球面係数、 ：非球面の近軸曲率半径｛（1/）＝（1/r）＋2
A2｝、 を満足し、さらに、以下の条件式を満足することを特徴
とするズームレンズ； 1.4＜φ1/φＷ＜2.4 1.2＜｜φ2/φW|＜2.4 ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ2:後群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。5. A focusing system comprising a front unit having a positive refractive power and a rear unit having a negative refractive power in order from the object side. In the zoom lens that changes the distance, the front group includes three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens that are independent of each other in order from the object side, and the rear group includes two lenses that are independent of each other. Each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the front group has a maximum effective diameter of the aspheric surface of y max , 0.7y max < For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , the following conditional expression: Here, φ 1 : refractive power of the front group, N: refractive index of the aspherical object side medium, N ′: refractive index of the aspherical image side medium, x (y): surface shape of the aspherical surface, x 0 (Y): aspherical reference spherical shape, r: reference radius of curvature of the aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, A i : aspheric surface coefficient,: paraxial radius of curvature of the aspheric surface ｛(1 /) = (1 / r) +2
A 2}, satisfy the further zoom lens satisfies the following condition; 1.4 <φ 1 / φ W <2.4 1.2 <| φ 2 / φ W | <2.4 where φ W : refractive power of the entire system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the entire system at the telephoto end, φ 2 : the refractive power of the rear group, beta: zoom ratio, provided that β = φ W / φ T φ 2 <0.
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記前群は物体側より
順に互いに独立した正レンズ，負レンズ及び正レンズの
３枚のレンズから成り、前記後群は互いに独立した２枚
のレンズから成ると共に、前記前群及び後群のそれぞれ
に１面以上の非球面を有し、前記後群中の非球面のうち
少なくとも１面は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.8ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向の高
さｙに対して、以下の条件式： ここで、 φ 2:後群の屈折力、 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率、 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率、 ｘ（ｙ）：非球面の面形状、 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状、 r :非球面の基準曲率半径、 ε:2次曲面パラメータ、 Ai :非球面係数、 ：非球面の近軸曲率半径｛（1/）＝（1/r）＋2
A2｝、 を満足し、さらに、以下の条件式を満足することを特徴
とするズームレンズ； 1.4＜φ1/φＷ＜2.4 1.2＜｜φ2/φW|＜2.4 ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ1:前群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。6. A focusing system comprising a front unit having a positive refractive power and a rear unit having a negative refractive power in order from the object side. The focal length of the entire system is changed by changing the distance between the front unit and the rear unit. In the zoom lens that changes the distance, the front group includes three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens that are independent of each other in order from the object side, and the rear group includes two lenses that are independent of each other. Each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the rear group has a maximum effective diameter of the aspheric surface of y max 0.8y max < For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , the following conditional expression: Here, φ 2 : refractive power of the rear group, N: refractive index of the aspherical object side medium, N ′: refractive index of the aspherical image side medium, x (y): surface shape of the aspherical surface, x 0 (Y): aspherical reference spherical shape, r: reference radius of curvature of the aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, A i : aspheric surface coefficient,: paraxial radius of curvature of the aspheric surface ｛(1 /) = (1 / r) +2
A 2}, satisfy the further zoom lens satisfies the following condition; 1.4 <φ 1 / φ W <2.4 1.2 <| φ 2 / φ W | <2.4 where φ W : refractive power of the whole system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the whole system at the telephoto end, φ 1 : the refractive power of the front group, beta: zoom ratio, provided that β = φ W / φ T φ 2 <0.
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記前群は物体側より
順に互いに独立した正レンズ，負レンズ及び正レンズの
３枚のレンズから成り、前記後群は互いに独立した２枚
のレンズから成ると共に、前記前群及び後群のそれぞれ
に１面以上の非球面を有し、前記前群中の非球面のうち
少なくとも１面は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.7ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向の高
さｙに対して、以下の条件式： ここで、 φ 1:前群の屈折力、 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率、 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率、 ｘ（ｙ）：非球面の面形状、 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状、 r :非球面の基準曲率半径、 ε:2次曲面パラメータ、 Ai :非球面係数、 ：非球面の近軸曲率半径｛（1/）＝（1/r）＋2
A2｝、 を満足し、さらに、以下の条件式を満足することを特徴
とするズームレンズ； 1.2＜φ1/φＷ＜2.4 1.4＜｜φ2/φW|＜2.4 ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ2:後群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。7. A focusing system comprising a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power in order from the object side. In the zoom lens that changes the distance, the front group includes three lenses of a positive lens, a negative lens, and a positive lens that are independent of each other in order from the object side, and the rear group includes two lenses that are independent of each other. Each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the front group has a maximum effective diameter of the aspheric surface of y max , 0.7y max < For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , the following conditional expression: Here, φ 1 : refractive power of the front group, N: refractive index of the aspherical object side medium, N ′: refractive index of the aspherical image side medium, x (y): surface shape of the aspherical surface, x 0 (Y): aspherical reference spherical shape, r: reference radius of curvature of the aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, A i : aspheric surface coefficient,: paraxial radius of curvature of the aspheric surface ｛(1 /) = (1 / r) +2
A 2}, satisfy the further zoom lens satisfies the following condition; 1.2 <φ 1 / φ W <2.4 1.4 <| φ 2 / φ W | <2.4 where φ W : refractive power of the entire system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the entire system at the telephoto end, φ 2 : the refractive power of the rear group, beta: zoom ratio, provided that β = φ W / φ T φ 2 <0.
と、負の屈折力を有する後群と、から成り、前群と後群
との間隔を変化させることによって全系の焦点距離を変
化させるズームレンズにおいて、前記前群は物体側より
順に互いに独立した正レンズ，負レンズ及び正レンズの
３枚のレンズから成り、前記後群は互いに独立した２枚
のレンズから成ると共に、前記前群及び後群のそれぞれ
に１面以上の非球面を有し、前記後群中の非球面のうち
少なくとも１面は、非球面の最大有効径をymaxとすると
き、0.8ymax＜ｙ＜1.0ymaxなる任意の光軸垂直方向の高
さｙに対して、以下の条件式： ここで、 φ 2:後群の屈折力、 Ｎ ：非球面の物体側媒質の屈折率、 Ｎ′：非球面の像側媒質の屈折率、 ｘ（ｙ）：非球面の面形状、 x0（ｙ）：非球面の参照球面形状、 r :非球面の基準曲率半径、 ε:2次曲面パラメータ、 Ai :非球面係数、 ：非球面の近軸曲率半径｛（1/）＝（1/r）＋2
A2｝、 を満足し、さらに、以下の条件式を満足することを特徴
とするズームレンズ； 1.2＜φ1/φＷ＜2.4 1.4＜｜φ2/φW|＜2.4 ここで、φW:広角端における全系の屈折力、 φT:望遠端における全系の屈折力、 φ1:前群の屈折力、 β：ズーム比、 但し、β＝φW/φＴ φ２＜０ である。8. A focal system of the whole system, comprising, in order from the object side, a front group having a positive refractive power and a rear group having a negative refractive power, and by changing a distance between the front group and the rear group. In the zoom lens that changes the distance, the front group includes three lenses, that is, a positive lens, a negative lens, and a positive lens that are independent of each other in order from the object side, and the rear group includes two lenses that are independent of each other. Each of the front group and the rear group has at least one aspheric surface, and at least one of the aspheric surfaces in the rear group has a maximum effective diameter of the aspheric surface of y max 0.8y max < For any height y in the vertical direction of the optical axis such that y <1.0y max , the following conditional expression: Here, φ 2 : refractive power of the rear group, N: refractive index of the aspherical object side medium, N ′: refractive index of the aspherical image side medium, x (y): surface shape of the aspherical surface, x 0 (Y): aspherical reference spherical shape, r: reference radius of curvature of the aspheric surface, ε: quadratic surface parameter, A i : aspheric surface coefficient,: paraxial radius of curvature of the aspheric surface ｛(1 /) = (1 / r) +2
A 2}, satisfy the further zoom lens satisfies the following condition; 1.2 <φ 1 / φ W <2.4 1.4 <| φ 2 / φ W | <2.4 where φ W : refractive power of the entire system at the wide-angle end, φ T : refractive power of the entire system at the telephoto end, φ 1 : the refractive power of the front group, beta: zoom ratio, provided that β = φ W / φ T φ 2 <0.
負レンズから成ることを特徴とする請求項１〜８のいず
れか１項に記載のズームレンズ。9. The zoom lens according to claim 1, wherein the rear group includes a positive lens and a negative lens in order from the object side.
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