JP2544745B2 - α−メチルスチレンの製造方法 - Google Patents
α−メチルスチレンの製造方法Info
- Publication number
- JP2544745B2 JP2544745B2 JP62257968A JP25796887A JP2544745B2 JP 2544745 B2 JP2544745 B2 JP 2544745B2 JP 62257968 A JP62257968 A JP 62257968A JP 25796887 A JP25796887 A JP 25796887A JP 2544745 B2 JP2544745 B2 JP 2544745B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- methylstyrene
- reaction
- dimethylphenylcarbinol
- catalyst
- reactor
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02P—CLIMATE CHANGE MITIGATION TECHNOLOGIES IN THE PRODUCTION OR PROCESSING OF GOODS
- Y02P20/00—Technologies relating to chemical industry
- Y02P20/50—Improvements relating to the production of bulk chemicals
- Y02P20/52—Improvements relating to the production of bulk chemicals using catalysts, e.g. selective catalysts
Landscapes
- Low-Molecular Organic Synthesis Reactions Using Catalysts (AREA)
- Organic Low-Molecular-Weight Compounds And Preparation Thereof (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ジメチルフエニルカルビノールからα−メ
チルスチレンを高選択率及び高収率で製造する方法に関
する。α−メチルスチレンは、ポリマー原料あるいは農
薬、界面活性剤等の化学原料として有用な化合物であ
る。
チルスチレンを高選択率及び高収率で製造する方法に関
する。α−メチルスチレンは、ポリマー原料あるいは農
薬、界面活性剤等の化学原料として有用な化合物であ
る。
ジメチルフエニルカルビノールを脱水してα−メチル
スチレンを製造する方法としては、（１）硫酸、りん
酸、アルカリ金属の酸性硫酸塩、等の無機酸性触媒の存
在下に行なう方法、（２）有機スルホン酸、有機カルボ
ン酸等の有機酸性触媒の存在下に行なう方法、（３）強
酸性イオン交換樹脂、活性白土等の固定酸触媒の存在下
に行なう方法、などが知られている。
スチレンを製造する方法としては、（１）硫酸、りん
酸、アルカリ金属の酸性硫酸塩、等の無機酸性触媒の存
在下に行なう方法、（２）有機スルホン酸、有機カルボ
ン酸等の有機酸性触媒の存在下に行なう方法、（３）強
酸性イオン交換樹脂、活性白土等の固定酸触媒の存在下
に行なう方法、などが知られている。
上記のうち、（１）の方法としては、例えば、特開昭
62−164637号公報には、カルビノール類100部に対し、
0.008〜0.15重量部の濃硫酸の存在下に脱水する方法が
開示されている。しかしながらこの方法は、α−メチル
スチレンのオリゴマーが若干生成する点、及び未反応の
ジメチルフエニルカルビノールが残存する点において工
業的な連続的製法としては、十分満足なものではなかつ
た。また、特公昭49−45853号公報には、NaHSO4を触媒
に用いる方法が開示されているが、この方法では、触媒
が反応中に析出し、ライン閉塞などの問題がある上、か
なりの段数を持つ蒸留塔やスラリーを循環する設備を要
する等の難点を有していた。
62−164637号公報には、カルビノール類100部に対し、
0.008〜0.15重量部の濃硫酸の存在下に脱水する方法が
開示されている。しかしながらこの方法は、α−メチル
スチレンのオリゴマーが若干生成する点、及び未反応の
ジメチルフエニルカルビノールが残存する点において工
業的な連続的製法としては、十分満足なものではなかつ
た。また、特公昭49−45853号公報には、NaHSO4を触媒
に用いる方法が開示されているが、この方法では、触媒
が反応中に析出し、ライン閉塞などの問題がある上、か
なりの段数を持つ蒸留塔やスラリーを循環する設備を要
する等の難点を有していた。
一方、有機酸性触媒を用いる（２）の方法として、特
公昭31−9875号公報では、有機カルボン酸を触媒として
用いているが、触媒の使用量が多く、かつ転化率が不十
分である等の難点がある。また、特開昭56−145226号公
報には、有機スルホン酸またはスルホン酸エステルを触
媒として用いる方法が開示されているが、高温を要する
こと、触媒が生成物とともに留出する為に触媒費用が割
高になる等の欠点があつた。
公昭31−9875号公報では、有機カルボン酸を触媒として
用いているが、触媒の使用量が多く、かつ転化率が不十
分である等の難点がある。また、特開昭56−145226号公
報には、有機スルホン酸またはスルホン酸エステルを触
媒として用いる方法が開示されているが、高温を要する
こと、触媒が生成物とともに留出する為に触媒費用が割
高になる等の欠点があつた。
さらに（３）の方法として特開昭59−67231号公報に
開示される強酸型イオン交換樹脂を用いる方法では、触
媒の経時劣化が起こり長期の安定なα−メチルスチレン
の高収率な生成が困難であるという工業的方法としては
本質的な問題がある。
開示される強酸型イオン交換樹脂を用いる方法では、触
媒の経時劣化が起こり長期の安定なα−メチルスチレン
の高収率な生成が困難であるという工業的方法としては
本質的な問題がある。
これらの方法の他、気相でアルミナ、チタニア等の金
属酸化物触媒と接触させる方法（特公昭52−39017号公
報等）も知られているが、この方法はジメチルフエニル
カルビノールを高温下気相で処理する為に高価な加熱シ
ステムを要し多大な設備費を要すること、さらに触媒の
経時劣化にも問題がある等の難点があつた。
属酸化物触媒と接触させる方法（特公昭52−39017号公
報等）も知られているが、この方法はジメチルフエニル
カルビノールを高温下気相で処理する為に高価な加熱シ
ステムを要し多大な設備費を要すること、さらに触媒の
経時劣化にも問題がある等の難点があつた。
本発明は、上記のような従技術に伴う問題点を解決す
るもので、硫酸触媒を用いてジメチルフエニルカルビノ
ールからα−メチルスチレンを高転化率、高選択率でか
つ簡便な設備にて連続的に製造する工業的方法を提供し
ようとするものである。
るもので、硫酸触媒を用いてジメチルフエニルカルビノ
ールからα−メチルスチレンを高転化率、高選択率でか
つ簡便な設備にて連続的に製造する工業的方法を提供し
ようとするものである。
本発明によるα−メチルスチレンの製造方法は、ジメ
チルフエニルカルビノールを硫酸触媒を用いて、溶媒と
してα−メチルスチレンのオリゴマーを用い、反応液中
のα−メチルスチレン10wt％以下、硫酸濃度を0.1〜1wt
％に保ちながら連続的に脱水反応蒸留を行なわせるもの
である。
チルフエニルカルビノールを硫酸触媒を用いて、溶媒と
してα−メチルスチレンのオリゴマーを用い、反応液中
のα−メチルスチレン10wt％以下、硫酸濃度を0.1〜1wt
％に保ちながら連続的に脱水反応蒸留を行なわせるもの
である。
本発明の方法に原料として用いられるジメチルフエニ
ルカルビノールとしては、特に高純度である必要はな
く、一般に15〜85％のものが用いられる。例えば、クメ
ンの酸化によるフエノールとアセトンを製造する際に副
性するもの、あるいはクメンを酸化して得られるクメン
ハイドロパーオキサイドを水素化して得られるもの等を
用いることができる。
ルカルビノールとしては、特に高純度である必要はな
く、一般に15〜85％のものが用いられる。例えば、クメ
ンの酸化によるフエノールとアセトンを製造する際に副
性するもの、あるいはクメンを酸化して得られるクメン
ハイドロパーオキサイドを水素化して得られるもの等を
用いることができる。
本発明で用いられる反応方法は、原料のジメチルフエ
ニルカルビノールを連続的に供給し、特定の条件下に脱
水反応させ、生成するα−メチルスチレンと水を連続的
に留出させる反応蒸留方式で行なう。本発明の反応蒸留
方式に従う実施方法に用いられる装置の一例を第１図に
示した。ここで１は反応器、２は擬縮器、３は生成物受
槽、４はスチーム等の加熱媒体、５は原料ジメチルフエ
ニルカルビノールフイード口、６は触媒硫酸の投入口、
７は冷却媒体、８、９は生成分取り出し口を示す。反応
蒸留を行なう際、特に還流をかけたり、段数を設置して
精留効果を持たせる必要はなく、単蒸留形式で十分であ
る。
ニルカルビノールを連続的に供給し、特定の条件下に脱
水反応させ、生成するα−メチルスチレンと水を連続的
に留出させる反応蒸留方式で行なう。本発明の反応蒸留
方式に従う実施方法に用いられる装置の一例を第１図に
示した。ここで１は反応器、２は擬縮器、３は生成物受
槽、４はスチーム等の加熱媒体、５は原料ジメチルフエ
ニルカルビノールフイード口、６は触媒硫酸の投入口、
７は冷却媒体、８、９は生成分取り出し口を示す。反応
蒸留を行なう際、特に還流をかけたり、段数を設置して
精留効果を持たせる必要はなく、単蒸留形式で十分であ
る。
反応蒸留は、反応液中のα−メチルスチレンの濃度が
10wt％を超えないように、原料ジメチルフエニルカルビ
ノールを連続的にフイードするとともに、生成物である
α−メチルスチレン及び水を留出除去する。反応液中の
α−メチルスチレンの濃度が10wt％を超えると、α−メ
チルスチレンオリゴマーの生成が増大し収率の低下を招
く。α−メチルスチレンの濃度を10wt％以下に保つ方法
としては、反応温度、反応圧力、原料のフイード速度等
を調節して行なう。
10wt％を超えないように、原料ジメチルフエニルカルビ
ノールを連続的にフイードするとともに、生成物である
α−メチルスチレン及び水を留出除去する。反応液中の
α−メチルスチレンの濃度が10wt％を超えると、α−メ
チルスチレンオリゴマーの生成が増大し収率の低下を招
く。α−メチルスチレンの濃度を10wt％以下に保つ方法
としては、反応温度、反応圧力、原料のフイード速度等
を調節して行なう。
反応溶媒としては、α−メチルステレンのオリゴマー
が用いられる。α−メチルスチレンのオリゴマーを用い
ると、反応時α−メチルスチレンのオリゴメリゼーシヨ
ンと、α−メチルスチレンオリゴマーの分解によるα−
メチルスチレンの生成速度とを平衡状態に達することが
でき、結果的に100％近い選択率が達成されるので特に
好ましい。
が用いられる。α−メチルスチレンのオリゴマーを用い
ると、反応時α−メチルスチレンのオリゴメリゼーシヨ
ンと、α−メチルスチレンオリゴマーの分解によるα−
メチルスチレンの生成速度とを平衡状態に達することが
でき、結果的に100％近い選択率が達成されるので特に
好ましい。
触媒として反応器に供給する硫酸の濃度としては、反
応液中の硫酸濃度として、特に0.1〜1tw％の範囲が好ま
しい。硫酸濃度が低すぎると反応転化率が低下したり、
また高すぎると重質物が生成したりして好ましからざる
結果を生じる。反応蒸留による硫酸の留出ロスは極く微
量であり、硫酸触媒の供給は、定常的である必要はな
く、間欠的に供給することも可能である。
応液中の硫酸濃度として、特に0.1〜1tw％の範囲が好ま
しい。硫酸濃度が低すぎると反応転化率が低下したり、
また高すぎると重質物が生成したりして好ましからざる
結果を生じる。反応蒸留による硫酸の留出ロスは極く微
量であり、硫酸触媒の供給は、定常的である必要はな
く、間欠的に供給することも可能である。
反応温度は、反応器内のα−メチルスチレンの濃度を
10wt％以下に保つ範囲であれば特に制限はないが、一般
に60〜180℃、好ましくは80〜150℃程度が適当である。
反応温度が低ずきると、転化率が低下したり、原料中に
不純物としてフエノールを含む場合にはｐ−クミルフエ
ノールを生成するなど選択率が低下する。また、反応温
度が高すぎると、原稿のジメチルフエニルカルビノール
が留出してしまい転化率が低下する等の問題点を生じ
る。
10wt％以下に保つ範囲であれば特に制限はないが、一般
に60〜180℃、好ましくは80〜150℃程度が適当である。
反応温度が低ずきると、転化率が低下したり、原料中に
不純物としてフエノールを含む場合にはｐ−クミルフエ
ノールを生成するなど選択率が低下する。また、反応温
度が高すぎると、原稿のジメチルフエニルカルビノール
が留出してしまい転化率が低下する等の問題点を生じ
る。
反応圧力についても、α−メチルスチレン濃度が10％
以下に保たれる範囲であれば特に制限はないが、生成す
る水及びα−メチルスチレンの留出が容易にする為に一
般に減圧下で行なうのが好ましい。特に好適な範囲とし
ては20〜300mmHg程度である。
以下に保たれる範囲であれば特に制限はないが、生成す
る水及びα−メチルスチレンの留出が容易にする為に一
般に減圧下で行なうのが好ましい。特に好適な範囲とし
ては20〜300mmHg程度である。
本発明によれば、ジメチルフエニルカルビノールを脱
水してα−メチルスチレンを製造するにあたり、従来知
られた方法に比し、簡便な設備を用い、非常に少ない触
媒の使用量にてきわめて高い収率を長期にわたり安定的
に得ることができる。
水してα−メチルスチレンを製造するにあたり、従来知
られた方法に比し、簡便な設備を用い、非常に少ない触
媒の使用量にてきわめて高い収率を長期にわたり安定的
に得ることができる。
本発明の副次効果として、原料として用いるジメチル
フエニルカルビノール溶液中に若干のα−メチルスチレ
ンのオリゴマーを含むもの、例えば、クメンの酸化によ
りフエノールとアセトンを製造する際に副生するもの、
あるいは、クメンを酸化して得られるクメンハイドロパ
ーオキサイドを水素化して得られるもの等のジメチルフ
エニルカルビノールの脱水を行なう際に、それらのオリ
ゴマーも分解されてα−メチルスチレンを生成すること
により収率が向上するという効果がある。
フエニルカルビノール溶液中に若干のα−メチルスチレ
ンのオリゴマーを含むもの、例えば、クメンの酸化によ
りフエノールとアセトンを製造する際に副生するもの、
あるいは、クメンを酸化して得られるクメンハイドロパ
ーオキサイドを水素化して得られるもの等のジメチルフ
エニルカルビノールの脱水を行なう際に、それらのオリ
ゴマーも分解されてα−メチルスチレンを生成すること
により収率が向上するという効果がある。
以下本発明を実施例により説明するが、本発明はこれ
ら実施例に限定されるものではない。
ら実施例に限定されるものではない。
実施例−１ 温度計、撹拌機、及び蒸発ガス及び反応液の抜き出し
ノズルを設置した200mlのガラス製フラスコに、ジメチ
ルフエルカルビノールの78％キユメン溶液を120g/hrの
速度で連結的にフイードした。硫酸のフイードは、反応
器内の硫酸濃度が0.2％を保つように水とともに留出ロ
スする分を補給した。反応温度130℃、反応圧力を70mmH
gにて反応を行ない、生成したα−メチルスチレンと水
は連続的に留出しこれを水冷コンデンサーにて凝縮して
補集し留出速度を測定した。又、留出液組成は液−液分
離後、ガスクロにて内部標準法により組成を分析した。
反応は100時間連続的に行なつた。反応時間約50時間目
には反応器内の液量及び反応液、生成液組成は、ほぼ一
定値に安定し重質物の生成による液量の増加は認められ
ず反応器内液を抜き出す必要はなかつた。反応時間100
時間目の転化率は99.5％、収率は99.2％であつた。ま
た、この時の反応器内液の組成はα−メチルスチレンが
3.5wt％、ジメチルフエニルカルビノールが0.3wt％、残
りは大部分がα−メチルスチレンのオリゴマーであつ
た。なお、転化率及び収率は次式により計算した。
ノズルを設置した200mlのガラス製フラスコに、ジメチ
ルフエルカルビノールの78％キユメン溶液を120g/hrの
速度で連結的にフイードした。硫酸のフイードは、反応
器内の硫酸濃度が0.2％を保つように水とともに留出ロ
スする分を補給した。反応温度130℃、反応圧力を70mmH
gにて反応を行ない、生成したα−メチルスチレンと水
は連続的に留出しこれを水冷コンデンサーにて凝縮して
補集し留出速度を測定した。又、留出液組成は液−液分
離後、ガスクロにて内部標準法により組成を分析した。
反応は100時間連続的に行なつた。反応時間約50時間目
には反応器内の液量及び反応液、生成液組成は、ほぼ一
定値に安定し重質物の生成による液量の増加は認められ
ず反応器内液を抜き出す必要はなかつた。反応時間100
時間目の転化率は99.5％、収率は99.2％であつた。ま
た、この時の反応器内液の組成はα−メチルスチレンが
3.5wt％、ジメチルフエニルカルビノールが0.3wt％、残
りは大部分がα−メチルスチレンのオリゴマーであつ
た。なお、転化率及び収率は次式により計算した。
転化率（％）＝｛単位時間に反応器に供給されるジメチ
ルフエニルカルビノール量（モル）−単位時間に反応器
から抜き出されるジメチルフエニルカルビノール量（モ
ル）｝×100÷｛単位時間に反応器に供給されるジメチ
ルフエニルカルビノール量（モル）｝ 収率（％）＝｛単位時間に反応器から抜き出されるα−
メチルスチレン量（モル）｝×100÷｛単位時間に反応
器に供給されるジメチルフエニルカルビノール量（モ
ル）｝実施例−２ 反応温度を100℃、反応圧力を50mmHgとした他の実施
例−１と同様にして反応を行なつた。このときも反応器
内の液量等は、ほぼ一定値に安定しており反応時間100
時間目の転化率は、99.0％、収率は98.8％であつた。こ
の時の反応器内液の組成は、α−メチルスチレンが7.5w
t％、ジメチルフエニルカルビノールが0.9wt％、残りは
大部分がα−メチルスチレンのオリゴマーであつた。
ルフエニルカルビノール量（モル）−単位時間に反応器
から抜き出されるジメチルフエニルカルビノール量（モ
ル）｝×100÷｛単位時間に反応器に供給されるジメチ
ルフエニルカルビノール量（モル）｝ 収率（％）＝｛単位時間に反応器から抜き出されるα−
メチルスチレン量（モル）｝×100÷｛単位時間に反応
器に供給されるジメチルフエニルカルビノール量（モ
ル）｝実施例−２ 反応温度を100℃、反応圧力を50mmHgとした他の実施
例−１と同様にして反応を行なつた。このときも反応器
内の液量等は、ほぼ一定値に安定しており反応時間100
時間目の転化率は、99.0％、収率は98.8％であつた。こ
の時の反応器内液の組成は、α−メチルスチレンが7.5w
t％、ジメチルフエニルカルビノールが0.9wt％、残りは
大部分がα−メチルスチレンのオリゴマーであつた。
比較例−１ 反応温度を130℃、反応圧力200mmHgとした他は、実施
例−１と同様にして反応を行なつた。この時は、反応器
内の液量は一定せず遂次的に増加した為に、一定値を保
つように連続的に抜き出した。反応時間100時間目には
系はほぼ定常状態に達し、この時の転化率は、98％、収
率は88.3％であつた。反応器内液の組成を分析したとこ
ろ、α−メチルスチレンが13wt％、ジメチルフエニルカ
ルビノールが0.2wt％、残りは大部分がα−メチルスチ
レンのオリゴマーであつた。
例−１と同様にして反応を行なつた。この時は、反応器
内の液量は一定せず遂次的に増加した為に、一定値を保
つように連続的に抜き出した。反応時間100時間目には
系はほぼ定常状態に達し、この時の転化率は、98％、収
率は88.3％であつた。反応器内液の組成を分析したとこ
ろ、α−メチルスチレンが13wt％、ジメチルフエニルカ
ルビノールが0.2wt％、残りは大部分がα−メチルスチ
レンのオリゴマーであつた。
比較例−２ 反応温度70℃、反応圧力50mmHg、反応器内の硫酸濃度
0.5％とした他は実施例−１と同様にして反応を行なつ
た。反応器内の液量は遂次的に増加した為に、一定値を
保つように連続的に抜き出した。反応時間100時間目に
は系はほぼ定常状態に達し、この時の転化率は90％、収
率は85％であつた。反応器内液の組成を分析したとこ
ろ、α−メチルスチレンが18％、ジメチルフエニルカル
ビノールが45％、残りは大部分がα−メチルスチレのオ
リゴマーであつた。
0.5％とした他は実施例−１と同様にして反応を行なつ
た。反応器内の液量は遂次的に増加した為に、一定値を
保つように連続的に抜き出した。反応時間100時間目に
は系はほぼ定常状態に達し、この時の転化率は90％、収
率は85％であつた。反応器内液の組成を分析したとこ
ろ、α−メチルスチレンが18％、ジメチルフエニルカル
ビノールが45％、残りは大部分がα−メチルスチレのオ
リゴマーであつた。
第１図は本発明の反応蒸留に用いられる装置の一例を示
す模式図である。 １……反応器、２……凝縮器、３……受器、 ４……加熱源、５……原料供給ライン、 ６……触媒供給ライン、７……冷却媒体供給ライン、 ８……内液抜出しライン、９……留出液抜出しライン
す模式図である。 １……反応器、２……凝縮器、３……受器、 ４……加熱源、５……原料供給ライン、 ６……触媒供給ライン、７……冷却媒体供給ライン、 ８……内液抜出しライン、９……留出液抜出しライン
Claims (1)
- 【請求項１】ジメチルフェニルカルビノールから硫酸触
媒を用いて、脱水反応によりα−メチルスチレンを製造
する方法において、溶媒としてα−メチルスチレンのオ
リゴマーを用い、反応液中のα−メチルスチレン濃度を
10wt％以下、硫酸濃度を0.1〜1wt％に保ちながら連続的
に反応蒸留を行なうことを特徴とするα−メチルスチレ
ンの製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62257968A JP2544745B2 (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | α−メチルスチレンの製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62257968A JP2544745B2 (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | α−メチルスチレンの製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01100136A JPH01100136A (ja) | 1989-04-18 |
| JP2544745B2 true JP2544745B2 (ja) | 1996-10-16 |
Family
ID=17313716
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62257968A Expired - Fee Related JP2544745B2 (ja) | 1987-10-13 | 1987-10-13 | α−メチルスチレンの製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2544745B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6984761B2 (en) * | 2002-12-16 | 2006-01-10 | Exxonmobil Chemical Patents Inc. | Co-production of phenol, acetone, α-methylstyrene and propylene oxide, and catalyst therefor |
| US7193093B2 (en) | 2003-06-30 | 2007-03-20 | Shell Oil Company | Process for producing alkylene oxide |
| KR101403517B1 (ko) * | 2010-12-01 | 2014-06-10 | 주식회사 엘지화학 | 알파 메틸 스티렌의 제조방법 |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS56145226A (en) * | 1980-04-10 | 1981-11-11 | Sumitomo Chem Co Ltd | Preparation of styrene derivative by dehydration reaction of substituted alpha-methylbenzyl alcohol |
| JPS62164637A (ja) * | 1986-01-14 | 1987-07-21 | Mitsui Petrochem Ind Ltd | α−アルキルスチレン類の製造方法 |
-
1987
- 1987-10-13 JP JP62257968A patent/JP2544745B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01100136A (ja) | 1989-04-18 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| RU2282624C2 (ru) | Получение соединений оксирана | |
| US2565087A (en) | Process for oxidation of cycloaliphatic compounds | |
| US5250707A (en) | Process for preparing ε-caprolactone | |
| US4016213A (en) | Recovery of phenol, acetone and dimethyl phenyl carbinol from cumene oxidation product | |
| US5180847A (en) | Processes for preparing 2,2,4-trimethyl-1,3-pentanediol derivatives | |
| US4310712A (en) | Process for the production of phenol and acetone | |
| US6478929B1 (en) | Dewatering process | |
| US4994583A (en) | Process for the preparation of epsilon-caprolactone | |
| JP2544745B2 (ja) | α−メチルスチレンの製造方法 | |
| US4124600A (en) | Preparation of tetrahydrofuran | |
| CA1150303A (en) | Preparation of acids and esters | |
| EP0628546A2 (en) | Integrated process for the production of ditertiary butyl peroxide | |
| EP0030109B1 (en) | Process for producing isoprene | |
| JPS6327332B2 (ja) | ||
| US6245907B1 (en) | Process for producing a high purity caprolactam | |
| US3449219A (en) | Process for fractionating propylene from propylene oxide in the presence of hydrocarbon flux | |
| US4465872A (en) | Process for producing p-cresol | |
| US4283579A (en) | Process for producing diol | |
| US4250344A (en) | Cracking process for styrene | |
| US5334771A (en) | Peroxidation of secondary carbon in alkanes and cycloalkanes | |
| JP4204097B2 (ja) | メタクリル酸メチルの製造方法 | |
| JPH0150227B2 (ja) | ||
| JP2501603B2 (ja) | α−メチルスチレンの製造法 | |
| US4297518A (en) | Decomposition of cumene hydroperoxide with a homogeneous catalyst | |
| JPS6216937B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |