JP2527102Y2

JP2527102Y2 - 金属ガスケット

Info

Publication number: JP2527102Y2
Application number: JP1989118708U
Authority: JP
Inventors: 国利井上; 茂川口; 憲治窪内
Original assignee: Nippon Gasket Co Ltd
Current assignee: Nippon Gasket Co Ltd
Priority date: 1989-10-12
Filing date: 1989-10-12
Publication date: 1997-02-26
Anticipated expiration: 2004-10-12
Also published as: JPH0357558U

Description

【考案の詳細な説明】〔産業上の利用分野〕この考案は、内燃機関、特に、多気筒内燃機関におい
て、シリンダヘッドとシリンダブロックとの当接面をシ
ールするために使用される金属ガスケットに関する。

〔従来の技術〕

最近の内燃機関は、高出力化と共に軽量化が求めら
れ、その一環としてシリンダヘッド又はシリンダヘッド
のみならずシリンダブロックを従来の比重の大きい鋼、
鋳物に代えて比重の小さいアルミニウム材料で製作する
傾向にある。アルミニウム材料は、軽量である反面、剛
性が低い材料であるので、内燃機関の運転に伴いシリン
ダヘッドやシリンダブロックの剛性は低下傾向を示し、
且つシリンダブロックに対するシリンダヘッドの相対的
変位が大きくなる傾向にある。

上記のような傾向に対して、シリンダヘッドとシリン
ダブロックとの間に配置されて両者の当接面をシールす
る金属ガスケットについて、ビードを備えた２枚の基板
から成る金属ガスケットが提案されている。このような
金属ガスケットについては、例えば、特公昭60-55704号
公報及び特公昭62-34936号公報に開示されたものがあ
る。

特公昭60-55704号公報に開示された金属ガスケット
は、第18図に示すように、軟質金属製の中央層とその表
面の硬質金属層とから成る内側プレート20を一対の金属
製外側プレート21を挟んでいる。一対の金属製外側プレ
ート21の基板には、波形輪郭部としてのビード22,23が
形成されているが、ビード22は全体的に外側に離れる方
向に対称的に膨出している。両基板は、板厚、材料、ビ
ードの断面形状及び剛性等からみて同じものが用いられ
る。従って、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間
に作用する締付け力や振動力は、両方のビード22に直列
に作用することになり、ビード22の高さ方向の変位は２
倍になる。即ち、２枚構成のビード付き基板から成る金
属ガスケットのビード22のばね定数は、１枚構成のビー
ド付き基板から成る金属ガスケットのビードのばね定数
に比べると、1/2の大きさになる。

また、上記先行技術とは別の先行技術として、ビード
を有する二つの基板から成る金属ガスケットについて、
基板のそれぞれのビードを互いに対向する方向に配置
し、両ビードの頂部間には基板の平行な方向についての
間隔が設けられている金属ガスケットは、実開昭63-844
62号公報に開示されている。上記先行技術による金属ガ
スケットは、シリンダヘッドやシリンダブロックとの当
たり面積を大きくすることにより、接触部分の圧痕の発
生を防止し、シリンダヘッド面とシリンダブロック面の
条痕と異物とに対して鈍感にし、それによってシール性
を向上しようとするものである。

〔考案が解決しようとする課題〕

しかしながら、上記のような従来の金属ガスケットに
ついては、次のような技術的な問題点がある。即ち、シ
リンダヘッドとシリンダブロックの素材をアルミニウム
材料とするために、シリンダヘッドとシリンダブロック
の剛性が低くなっており、上記のように、金属ガスケッ
トに設けたビードが外側に向かって対称形に膨張してい
ると、該金属ガスケットのばね定数が小さくなってい
る。即ち、柔らかい金属ガスケットをシリンダヘッドと
シリンダブロックとの間に挿入すると、内燃機関の爆発
工程時に、金属ガスケットに対してシリンダボアの周り
で歪量が増加することが、理論解析上、及び実験的にも
確認されている。

金属ガスケットの歪量が大きくなると、金属ガスケッ
トのビードの振幅変形量が大きくなり、ひいてはビード
に加わる負荷応力が大きくなる。その結果、ビードのへ
たりや亀裂が生じる可能性が高くなる。

また、基板のそれぞれのビードを互いに対向する方向
に配置し、両ビードの頂部間に基板の平行な方向につい
ての間隔を設けた金属ガスケットは、ビードがシリンダ
ヘッドとシリンダブロックとの間の押圧力により変形
と、ビードの両側の平坦部分がビードが膨出する方向に
反り返ろうとする。上記反り返りはビードからの距離が
大きいところほど大きな変位を示す。内燃機関の爆発行
程時に、上記押圧力が変動してシリンダボアの周りでの
歪量が増加すると、基板の大きな反り返りを示す部分
は、シール力が小さいが故に、不安定な挙動を示す傾向
がある。上記反り返り部分がシリンダヘッド又はシリン
ダブロックに当接しても、締付け力のうちビード部分が
受け持つ負担を充分に軽減するものではない。従って、
ビード部分を中心に依然として基板のへたりや亀裂が発
生する原因が存在する。

この考案の目的は、上記の課題を解決することであ
り、エンジンの爆発工程時に、シリンダブロックのシリ
ンダボアの周りでの歪量を低下させ、基板に形成したビ
ードに加わる変位の振幅を低下させるために、シリンダ
ヘッドとシリンダブロックとの間に限られたスペース即
ち間隔の中で、ビードのばね定数を大きくすると共に、
ビードに加わる負荷応力を安定的に低下させ、ビードの
へたり、亀裂の発生を防ぎ、特に基板とシリンダヘッド
及びシリンダブロックとの間に隙間が発生することを防
止してビードのへたり、亀裂の発生を防止すると共に、
ビードの過剰変形を防止できる金属ガスケットを提供す
ることである。

〔課題を解決するための手段〕

この考案は、上記の目的を達成するため、次のように
構成されている。即ち、この考案は、シリンダヘッドと
シリンダブロックの間に押圧状態に配置される重ね合わ
せ状態の複数の基板から成る金属ガスケットにおいて、
一方の基板には一対のビードがシリンダボア孔近傍周囲
に半径方向に隔置して形成され、他方の基板には前記一
方の基板の前記ビード間に位置する１つのビードが形成
され、前記各ビードは対向する前記基板の平坦部にそれ
ぞれ当接状態に且つ互いに接触しない位置に配置され、
前記一方の基板に重ね合わせた薄板には前記一方の基板
のシリンダボア孔形成端部を包み込むグロメット部が設
けられていることから成ることを特徴とする金属ガスケ
ットに関する。

また、この金属ガスケットにおいて、前記各基板及び
前記薄板の各表面に耐熱性及び耐油性の非金属材料をコ
ーティングしたものである。

〔作用〕

この考案による金属ガスケットは、以上のように構成
されており、次のように作用する。即ち、この金属ガス
ケットは、シリンダブロックとシリンダヘッドとの間に
締付けられる金属ガスケットの２枚の基板が互いにビー
ドで当接し、且つ一方の基板の一つのビードの頂点が他
方の基板の二つのビードの間に配置されているので、２
枚の基板が互いに当接する部分は、各ビードによる実質
的に同じ形態の三つの当接領域を形成することになる。
このように、各ビードが対向する基板に当接する方向に
形成されているため、ビードと基板の平坦部との対向面
にシリンダボア孔近傍周囲の半径方向に隔置した状態で
並んだ少なくとも三つの環状に閉じたループとして配置
されることになる。従って、シリンダヘッドとシリンダ
ブロックとの間の締付け力は、格別に支持能力に差異の
ない少なくとも三つのビードと平坦部との当接領域で並
列に分散支持される。

特に、この金属ガスケットは、少なくとも一方の前記
基板にシリンダボア孔形成端部を包み込むグロメット部
を備えた薄板を重ね合わせたので、前記薄板は前記シリ
ンダヘッドと前記基板との間及び／又は前記シリンダブ
ロックと前記基板との間に位置してシムの機能を果たす
ことができ、前記基板と前記シリンダヘッド及び前記シ
リンダブロックとの間の隙間を実質的に零にすることが
でき、高温ガスの浸入を防止できる。また、前記グロメ
ット部が前記基板の前記ビードの変形に対してストッパ
の作用をし、前記基板のビードの過剰変形を防止する。

また、前記基板及び前記薄板の各表面に耐熱性及び耐
油性の非金属材料をコーティングしたので、金属対金属
の接触状態を避けることができる。

〔実施例〕

以下、図面を参照して、この考案による金属ガスケッ
トの実施例を説明する。

第１図はこの考案による金属ガスケットの一実施例を
示す平面図である。

第１図において、金属ガスケット１は、四気筒内燃機
関におけるシリンダヘッドとシリンダブロックとの間の
当接面をシールするために使用される。金属ガスケット
１は、後述の上側基板10、下側基板11及び薄板９から構
成されている。金属ガスケット１には、四つの気筒即ち
シリンダブロックに形成されたシリンダボアに対応する
四つの孔、即ち、シリンダボア孔２が形成されている。
金属ガスケット１には、シリンダブロックとシリンダヘ
ッドとを互いに連結するためのボルト穴３の他、冷却水
を通す水穴４やオイルを通すオイル穴やオイル戻り穴5,
7、ノック穴７、リベット止め穴８等が複数個穿設され
ている。

第１図（ａ）には、第１図の符号Ａ部における上側基
板10の平面図が示され、第１図（ｂ）には、第１図の符
号Ａ部における下側基板11の平面図が示されている。

金属ガスケット１は、第２図〜第12図の各断面図に示
すように、基本的には、上側基板10、下側基板11及び薄
板９から構成されている。上側基板10も下側基板11も厚
さが約0.3mmのステンレスのばね板から形成され、互い
に重ね合わされている。薄板９は、両基板10,11よりも
薄い厚さ約0.08〜0.15mmのステンレス鋼の比較的軟らか
い板（硬さ;Hv150）から形成され、両基板10,11のいず
れか一方の面或いは両面に重ね合わされている。上側基
板10と下側基板11との間には、内燃機関の種類に応じて
調整板12が介装され、調整板12によって金属ガスケット
１の高さ即ち厚さが調節されている。調整板12に形成さ
れたシリンダボアに対応する孔16の周囲における境界線
は、第１図において点線で示されている。

第２図、第３図及び第４図は、第１図の線II-IIにお
ける基板と薄板とのそれぞれ別の実施例を示す各断面図
である。

第２図、第３図及び第４図において、金属ガスケット
１に形成したそれぞれ隣接するシリンダボア孔２の境界
部分をそのシリンダボア孔２の中心を結ぶ線で切断した
金属ガスケット１の断面が示されている。金属ガスケッ
ト１は、シリンダヘッドとシリンダブロックとの間で互
いに押圧状態に配置した上側基板10及び下側基板11から
成り、上側基板10には一対のビード13,14をシリンダボ
ア孔２の近傍周囲に半径方向に隔置して形成し、また、
下側基板11には両ビード13,14の間に位置する１つのビ
ード15を形成し、各ビード13,14,15を対向する基板の平
坦部にそれぞれ当接状態に配置している。特に、金属ガ
スケット１は、少なくとも上側基板10又は下側基板11に
シリンダボア孔２の形成端部24を包み込むグロメット部
19を備えた薄板９を重ね合わせている点に特徴を有して
いる。

第２図には、下側基板11に隣接して薄板９を重ね合わ
せた例が示されている。第３図には、上側基板10に隣接
して薄板９を重ね合わせた別の例が示されている。第４
図には、上側基板10及び下側基板11に隣接して２つの薄
板９を重ね合わせた更に別の例が示されている。

更に、上側基板10、下側基板11及び薄板９の各表面に
対して、耐熱性及び耐油性のゴム、樹脂等の材料で、例
えば、10μｍ〜50μｍ程度の厚さにコーティングを施
す。コーティングは、上側基板10、下側基板11及び薄板
９の各両面に行ってもよく、又は、シリンダヘッドの下
面側及びシリンダブロックの上面側の各面に接触する面
の片面だけに施してもよい。基板10,11及び薄板９に対
してゴム、樹脂等の材料でコーティングすることによっ
て、シリンダブロック及びシリンダヘッドに対して金属
対金属の接触状態を避け、ガスケットとしての耐久性、
強度を確保し、十分なシール機能を果たすことができ
る。

次に、金属ガスケット１における上側基板10と下側基
板11に形成したビード13,14,15について、第２図を参照
して説明する。

第２図に示すように、上側基板10には、シリンダブロ
ックのシリンダボアに対応して上側基板10に形成したシ
リンダボア孔２の近傍周囲において、同心上で且つ環状
に、対向する下側基板11に向かって山形状となったビー
ド13,14が形成されている。ビード13,14は、第１図及び
第１図（ａ）において、１点鎖線で示され、シリンダボ
ア孔２に対して半径方向内側のビードが符号13で示さ
れ、また、半径方向外側のビードが符号14で示されてい
る。二つのビード13,14間の間隔は、シリンダボア孔２
の直径（例えば、82.0mm）に対して充分に短く（例え
ば、2.5mm）形成されている。隣接するシリンダボア孔
２に対する上側基板10の内側のビード13は隣接するビー
ド13と互いに交わることはない。しかし、外側のビード
14は、隣接する両シリンダボア孔２の互いの最も接近す
る付近において、滑らかな曲線状になって交わって接続
している。内側のビード13と外側のビード14とは、断面
山形の形状が同一である。例えば、シリンダボア孔２の
半径方向で見たビード13,14の幅は2mm、高さは0.25mmで
ある。

第２図に示すように、下側基板11のビード15は、シリ
ンダボア孔２の周囲において同心上で且つ環状に、対向
する上側基板10に向かって山形状となっている。ビード
15の頂点は、第１図及び第１図（ｂ）において２点鎖線
で示されている。第１図（ｂ）に示すように、隣接する
シリンダボア孔2,2のビード15は、両シリンダボア孔２
の最も接近する部分で互いに交わり、その交わる２点間
において、シリンダボア孔２の中心を結ぶ線と直交する
長さ約10mmの一本の共通の線分15aとなっている。ビー
ド15は、上側基板10の半径方向内側のビード13と半径方
向外側のビード14との中間位置においてビードの頂点が
位置するように形成されている。シリンダボア孔２の半
径方向で見たビード15の幅は2mmであり、高さは0.25mm
である。

従って、第２図に示すように、上側基板10と下側基板
11に形成したビード13,14,15は、下側基板11のビード15
の頂点を通る縦線に対して実質的に対称となっている。
上側基板10のビード13,14は、下側基板11のビード15の
シリンダボア孔２の半径方向で見て両側において下側基
板11の上面の平坦部に当接し、また、下側基板11のビー
ド15は、上側基板10の両ビード13,14の中間において上
側基板10の下面の平坦部に当接している。上側基板10と
下側基板11のビード13,14,15は、シリンダボア孔２の近
傍周囲に半径方向に隔置して設けられており、例えば、
シリンダボア孔２の直径が、82.0mmであるのに対して、
上側基板10の外側ビードの最外位置の直径が93.0mmであ
る。

また、第５図、第６図、第７図及び第８図は第１図の
線III-IIIにおける基板10,11及び薄板９の各々別の例を
示す断面図である。各図面において、シリンダボア孔２
と端部即ち縁部分とを結ぶ線で切断した金属ガスケット
１の断面が示されている。各図面から分かるように、上
側基板10と下側基板11とには、シリンダボア孔２の近傍
周囲を環状に取り巻くビード13,14,15が形成されてい
る。また、第５図及び第６図に示す金属ガスケット１に
は、上側基板10と下側基板11との間に調整板12がそれぞ
れ介在している例であるが、第７図及び第８図に示す金
属ガスケット１には、上側基板10と下側基板11との間に
調整板は介在していない例である。なお、符号16はシリ
ンダボアに対応する調整板12の孔である。第５図又は第
７図には、下側基板11に隣接して薄板９を重ね合わせた
別の各例が示されている。また、第６図又は第８図に
は、上側基板10に隣接して薄板９を重ね合わせた別の各
例が示されている。

第９図、第10図及び第11図は、第１図の線IV-IVにお
ける金属ガスケットの別の各例を示す断面図であり、金
属ガスケット１のボルト穴３を通る部位を示している。
上側基板10と下側基板11とは、ボルト穴３の周囲におい
て隔置方向に変位されている。上記変位量は、ビード1
3,14,15の高さと同一高さである。第９図に示す金属ガ
スケット１は、上側基板10が変位し、下側基板11に薄板
９が接触状態に配置されている。第10図に示す金属ガス
ケット１は、上側基板10が変位し、上側基板10の変位部
に薄板９が接触状態に配置されている。第11図に示す金
属ガスケット１は、上側基板10及び下側基板11が互いに
隔置方向に両者が変位し、下側基板11の変位部に薄板９
が接触状態に配置されている。金属ガスケット１をシリ
ンダヘッドとシリンダブロックとの間に介装して、例え
ば、計10本のボルトを金属ガスケット１のボルト穴３に
それぞれ通して締め付ける。

第12図、第13図及び第14図は、第１図の線Ｖ−Ｖにお
ける金属ガスケット１の周辺の基板10,11及び薄板９と
の関係の別の各例を示す断面図である。各図面に示すよ
うに、金属ガスケット１の周辺部分においても上側基板
10と下側基板11に対して薄板９が配置されている。第12
図に示す金属ガスケット１は、上側基板10と下側基板11
とには互いに対向するビード17,18が形成され、下側基
板11のビード18の突出部に薄板９が接触した状態に配置
されている。上側基板10のビード17の頂部に薄板９を接
触した状態に配置することも可能である（図示せず）。
第13図に示す金属ガスケット１は、上側基板10にビード
17が形成され、下側基板11に薄板９が接触した状態に配
置されている。第14図に示す金属ガスケット１は、上側
基板10にビード17が形成され、上側基板10のビード17の
頂部に薄板９が接触状態に配置されている。

この考案による金属ガスケットの実施例は、以上のよ
うに構成されているが、種々の修正や変更が可能であ
る。例えば、一方の基板は下側基板11として、他方の基
板は上側基板10として記述してきたが、上側基板に１つ
のビードを設け且つ下側基板に一対のビードを設ける構
造に構成してもよい。また、基板間に介装した調整板12
は、内燃機関の種類に応じて省略できる。薄板９のグロ
メット部19を、第２図、第３図、第５〜８図に示すよう
に、一方の基板のシリンダボア孔形成端部24を包み込む
だけでなく、両者の上側基板10と下側基板11のシリンダ
ボア孔形成端部24を同時に包み込む構造に構成できる。

次に、金属ガスケット１の基板10,11に形成したビー
ド13〜15について説明する。第15図（ａ）、第15図
（ｂ）及び第15図（ｃ）に示すように、ビードに作用す
る力をＰ_max、ビードのばね定数をＫ₁,K₂,K₃とする。第
15図（ａ）に示すように、ビード形状が一山の場合に
は、最大締付荷重Ｐ₁＝Ｐ_maxとなる。第15図（ｂ）に示
すように、ビード形状が二山の場合は、Ｐ₁＝Ｐ_max・Ｋ₁／（Ｋ₁＋Ｋ₂）、Ｐ₂＝Ｐ_max・Ｋ₂／
（Ｋ₁＋Ｋ₂）ただし、Ｐ_max＝Ｐ₁＋Ｐ₂となる。

特に、第15図（ｃ）に示すように、ビード形状が金属
ガスケット１のように三山の場合は、Ｐ₁＝Ｐ_max・Ｋ₁／（Ｋ₁＋Ｋ₂＋Ｋ₃）Ｐ₂＝Ｐ_max・Ｋ₂／（Ｋ₁＋Ｋ₂＋Ｋ₃）Ｐ₃＝Ｐ_max・Ｋ₃／（Ｋ₁＋Ｋ₂＋Ｋ₃）ただし、Ｐ_max＝Ｐ₁＋Ｐ₂＋Ｐ₃となる。

従って、ビードに作用する力Ｐ_maxが一定であると、
金属ガスケット１における基板に形成したビードの一山
当たりの締付け荷重は減少することになる。

次に、爆発時の荷重変動について検討する。ボルトば
ね定数をＫ_B、ヘッドばね定数をＫ_H、ビード一山のばね
定数をＫ_Gとすると、Ｐ_maxからの荷重変動は、ビード一
山を基準として、第16図に示された荷重−変位関係から
求められ、次のようになる。但し、Ｋ_HGはボルトとビー
ド一山の合成ばね定数である。

（１） ΔＦ_HG＝ΔＦ・Ｋ_HG／（Ｋ_B＋Ｋ_HG）（２）Ｋ_HG＝Ｋ_H・Ｋ_G／（Ｋ_H＋Ｋ_G）従って、この状態で、金属ガスケット１のように、ビードが二
山以上である時に、ガスケットのばね定数をＫ_GVとする
と、変動荷重ΔＦ_HGVは次の式で与えられる。

ここで、Ｋ_H＝mK_G,K_B＝lK_G,K_GV＝nK_Gとおくと、今、一例として、ｌ＝0.25、ｍ＝2.5として、この考
案による金属ガスケットのように、基板のビードが二山
の場合（ｎ＝２）と、更に、ビードを増やして三山の場
合（ｎ＝３）であるとすると、第17図に示すように、ビ
ード一山当たりの荷重変動は減少することになる。他の
l,mの組合わせについても同様である。

〔考案の効果〕

この考案による金属ガスケットは、以上のように構成
されているので、次のような効果を有する。即ち、この
金属ガスケットは、シリンダヘッドとシリンダブロック
の間に押圧状態に配置される重ね合わせ状態の複数の基
板から成る金属ガスケットにおいて、一方の基板には一
対のビードをシリンダボア孔近傍周囲に半径方向に隔置
して形成し、他方の基板には前記両ビード間に位置する
１つのビードを形成し、前記各ビードを対向する前記基
板の平坦部にそれぞれ当接状態に配置し、特に、少なく
とも一方の前記基板にそのシリンダボア形成端部を包み
込むグロメット部を備えた薄板を重ね合わせたので、前
記薄板は前記シリンダヘッドと前記基板との間及び／又
は前記シリンダブロックと前記基板との間に位置してシ
ムの機能を果たすことができ、前記基板と前記シリンダ
ヘッド及び前記シリンダブロックとの間の隙間を実質的
に零にすることができ、該隙間にシリンダ内の高温ガス
の浸入を防止できる。

しかも、内燃機関のタイプの相違に応じて、前記薄板
の厚さを調節することによってシリンダブロック上面と
シリンダヘッド下面との隙間を完全に密封できるように
設計でき、一層良好なシール機能を発揮することができ
る。また、前記グロメット部が前記基板の前記シリンダ
ボア形成端部に嵌合しているので、前記ビードの伸び変
形或いは押し潰し変形に対して前記グロメット部がスト
ッパの作用をし、前記ビードの過剰な変形を抑制し、前
記基板の前記ビードのへたり、亀裂等の発生を防止し、
信頼性に富んだシール性を提供できる。従って、この金
属ガスケットが耐熱性及び耐油性を発揮できると共に、
シール性を向上し、長期使用に対して信頼性に富んだ金
属ガスケットを提供できる。

また、前記各基板に対向する方向に形成されている前
記各ビードは、ビード基板の対向する狭いスペースの間
隔内において、実質的に同じ断面形態をしてシリンダボ
ア孔の半径方向に隔置して並んだ少なくとも三つの環状
に閉じたループとして配置されることになる。従って、
シリンダヘッドとシリンダブロックとの間の締付け力
は、応力的にみて実質的に同じ負担能力のあるこれらの
少なくとも三つのビード領域で並列的に分散支持され
る。この結果、シリンダヘッドとシリンダブロックとの
間に作用する締付け力と変位との関係を定めるばね定数
は大きくなり、ビードに生じる変位の振幅は小さくな
る。

更に、一つのビードが形成された一方の基板のビード
の両側の平坦部は、他方の基板に形成された二つのビー
ドによって押さえられる。このため、シリンダヘッドと
シリンダブロックとの間に変動締付け力が作用しても基
板の挙動が安定し、ビードの締付け力の負担状態が安定
している。反対に、前記他方の基板にとっても二つのビ
ード間において前記一方の基板のビードが当接している
ため、やはり三つの領域で支持されることになり、前記
他方の基板の挙動も安定化され、ビード締付け力の負担
状態も安定している。

このように、最近の多気筒内燃機関は、軽量化に伴
い、シリンダボア間の距離がより一層短くなり、この短
いシリンダボア間においてシリンダヘッドとシリンダブ
ロックとの間のシールをビードで確保することが非常に
難しくなってきているが、この考案によれば、シリンダ
ボア間のスペースが小さい内燃機関であっても大きなシ
ール面圧を確保でき、シールの信頼性を向上することが
できる。

また、アルミニウム製のシリンダヘッドであっても、
シリンダヘッドの歪量は実際の測定結果でも軽減するこ
とができることが分かっている。これは同時に、ガスケ
ットのビードに加わる負荷の応力振幅を小さくすること
ができることを意味している。従って、従来のビード基
板の構成に比べて、ビードの亀裂やへたりを防止するこ
とができ、ひいては金属ガスケットの耐久性とシール性
とを向上することができる。

更に、この金属ガスケットを調整板と組合わせること
によって、ディーゼルエンジンやガソリンエンジン、或
いは、他の形式の内燃機関にも用いることができ、ガス
ケットの汎用性を向上することができる。

また、この金属ガスケットにおいて、前記基板及び前
記薄板の各表面に耐熱性及び耐油性のゴム、樹脂等の非
金属材料をコーティングしたので、シリンダブロック及
びシリンダヘッドに対して金属対金属の接触状態を避
け、ガスケットとしての耐久性、強度を確保し、十分な
シール機能を果たすことができる。

【図面の簡単な説明】

第１図はこの考案による金属ガスケットの一実施例を示
す平面図、第１図（ａ）は第１図の符号Ａ部における上
側基板の平面図、第１図（ｂ）は第１図の符号Ａ部にお
ける下側基板の平面図、第２図は第１図の線II-IIにお
ける基板と薄板との一例を示す断面図、第３図は第１図
の線II-IIにおける基板と薄板との別の例を示す断面
図、第４図は第１図の線II-IIにおける基板と薄板との
更に別の例を示す断面図、第５図は第１図の線III-III
における基板と薄板との一例を示す断面図、第６図は第
１図の線III-IIIにおける基板と薄板との別の例を示す
断面図、第７図は第１図の線III-IIIにおける基板と薄
板との更に別の例を示す断面図、第８図は第１図の線II
I-IIIにおける基板と薄板との他の例を示す断面図、第
９図は第１図の線IV-IVにおける基板と薄板との一例を
示す断面図、第10図は第１図の線IV-IVにおける基板と
薄板との別の例を示す断面図、第11図は第１図の線IV-I
Vにおける基板と薄板との更に別の例を示す断面図、第1
2図は第１図の線Ｖ−Ｖにおける基板と薄板との一例を
示す断面図、第13図は第１図の線Ｖ−Ｖにおける基板と
薄板との別の例を示す断面図、第14図は第１図の線Ｖ−
Ｖにおける基板と薄板との更に別の例を示す断面図、第
15図（ａ）、第15図（ｂ）及び第15図（ｃ）はビード形
状が重なる場合のビードに加わる力とばね定数の対応を
説明する説明図、第16図は内燃機関の爆発行程時の変動
荷重を求めるための荷重−変位線図、第17図は第15図
（ｂ）に示す線図についてビード山あたりの変動荷重を
示す線図、並びに第18図は従来の内燃機関用金属ガスケ
ットの一例を示す一部断面図である。１……金属ガスケット、２……シリンダボア孔、９……
薄板、10……上側基板、11……下側基板、12……調整
板、13,14,15……ビード、19……グロメット部、24……
シリンダボア孔形成端部。

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献特開平１−6563（ＪＰ，Ａ) 特開昭64−80757（ＪＰ，Ａ) 実開平３−1245（ＪＰ，Ｕ)

Claims

(57)【実用新案登録請求の範囲】

【請求項１】シリンダヘッドとシリンダブロックの間に
押圧状態に配置される重ね合わせ状態の複数の基板から
成る金属ガスケットにおいて、一方の基板には一対のビ
ードがシリンダボア孔近傍周囲に半径方向に隔置して形
成され、他方の基板には前記一方の基板の前記ビード間
に位置する１つのビードが形成され、前記各ビードは対
向する前記基板の平坦部にそれぞれ当接状態に且つ互い
に接触しない位置に配置され、前記一方の基板に重ね合
わせた薄板には前記一方の基板のシリンダボア孔形成端
部を包み込むグロメット部が設けらていることから成る
ことを特徴とする金属ガスケット。
【請求項２】前記各基板及び前記薄板の各表面に耐熱性
及び耐油性の非金属材料をコーティングした請求項１に
記載の金属ガスケット。