JP2004275941A

JP2004275941A - Atomization nozzle

Info

Publication number: JP2004275941A
Application number: JP2003073144A
Authority: JP
Inventors: Yoshihiko Miyahara; 佳彦宮原; Takahiro Shikanuma; 隆宏鹿沼; Keiichi Azuma; 恵一東
Original assignee: Yamaho Industry Co Ltd; National Agriculture and Bio Oriented Research Organization NARO
Current assignee: Yamaho Industry Co Ltd; National Agriculture and Bio Oriented Research Organization NARO
Priority date: 2003-03-18
Filing date: 2003-03-18
Publication date: 2004-10-07
Anticipated expiration: 2023-03-18
Also published as: JP4397608B2

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an atomization nozzle capable of strongly spraying atomizing flow with atomizing particles of relatively large diameters while the amount of atomization from one nozzle is reduced. <P>SOLUTION: This atomization nozzle 1 is provided with an orifice plate 5 having an orifice hole 8 and an atomizing plate 3 having an atomizing hole 29 and disposed, through a predetermined gap L3, so as to face the front side of the orifice plate 5, and successively makes a pressurized liquid supplied to the back surface side of the orifice plate 5 pass through the orifice hole 8 and the atomizing hole 29 to atomize it toward the front side of the atomizing plate 3. The effective opening area of the atomizing hole 29 is set to be larger than that of the orifice hole 8. The orifice hole 8 sprays the pressurized liquid supplied to the back surface side of the orifice plate 5 as a straight line shaped liquid flow (a) sprayed to the atomizing hole 29 and to the periphery thereof from the back surface side of the atomizing plate 3. <P>COPYRIGHT: (C)2005,JPO&NCIPI

Description

【０００１】
【発明の属する技術分野】
本発明は、例えば農薬液の高濃度少量散布を行なう場合に好適に用いられる噴霧ノズルに関するものである。
【０００２】
【従来の技術】
従来、例えばブームスプレーヤにより農薬を圃場に散布する場合は、走行機体に搭載された薬液タンクに農薬液を収容し、これをポンプで加圧して、ノズルブームに所定間隔で配設された複数の噴霧ノズルからほぼ下向きに噴霧している。
単位面積あたりの散布量としては、圃場１０アールあたり１００〜１２０リットルの農薬液を散布する「慣行散布」が一般的であり、こうした場合は予め農薬原液を水で１０００倍程度に希釈した農薬液をつくり、この農薬液をブームスプレーヤの薬液タンクに収容して散布している。
【０００３】
ただし、ブームスプレーヤの薬液タンク容量には限りがあるため、単位面積あたりの散布量が多い前記慣行散布では、薬液タンクに農薬液を頻繁に補給する必要が生じ、作業効率が悪くなる。そこで、作業の効率化及び省力化を図る目的から、薬液タンクに収容する農薬液の濃度を希釈倍率で例えば３００倍程度にまで上げる一方、散布量を圃場１０アールあたり２５〜５０リットル程度にまで減らす「高濃度少量散布」も試みられている。
【０００４】
しかしながら、慣行散布に適するように設計されたブームスプレーヤに設けられている従来の一般的な噴霧ノズル（カニ目ノズルと呼ばれている）は、農薬液を５０〜８０μｍ程度の粒子径に微粒化して噴霧するようになっており、且つ、各ノズルからの噴霧量を減らす目的で、供給する農薬液の圧力（ポンプの吐出圧力）を下げると、噴霧流の勢いも弱まるようになっている。したがって、従来のブームスプレーヤをそのまま用いて高濃度少量散布を行なった場合は、高濃度の農薬液が微細な粒子径で且つ弱い勢いで噴霧されることとなって、風による噴霧粒子のドリフト（飛散）が起こりやすくなり、農薬液が人体に悪影響を及ぼす危険性が高くなる。また、噴霧流の勢いが弱まることにより、農作物に対する農薬液（噴霧粒子）の被覆面積が減少し、防除効果の低下を招くおそれもある。
【０００５】
なお、図１１に示すように、例えば後記特許文献１に記載の噴霧ノズル５１も提案されている。この噴霧ノズル５１は、オリフィス孔（噴口）５２を有するオリフィス板（噴射ノズル）５３の前方に噴孔（噴霧孔）５４を有する噴板５５を配置し、オリフィス板５３の背面側に供給された加圧液体（薬液）を、オリフィス孔５２及び噴孔５４を順次通過させて噴板５５の前方に噴霧するようになっている。ただし、この特許文献１に記載の噴霧ノズル５１は、通水路５７を有するノズル本体５６内にオリフィス板５３と噴板５５とを離間配置し、両者の間に細長い混気通路５８を配置するとともに、混気通路５８のオリフィス板５３近傍位置に空気導入用透孔５９を形成し、通水路５７内を矢印６０のように流通してオリフィス孔５２から噴射された薬液を混気通路５８内で一杯に広がらせて、インジェクタの原理で空気導入用透孔５９から矢印６２のように吸い込まれた外気と薬液とを混気通路５８内で混合攪拌して混気流６２とした後、噴孔５４から噴霧流６３として噴射する構成を有している。
このような噴霧ノズル５１を用いて前記高濃度少量散布を行なった場合も、噴霧粒子の粒子径が大きくなるため、噴霧粒子の農作物への被覆面積が減少して防除等の効果を低下させるおそれがある。
【０００６】
【特許文献１】
特開平１−１９４９５５号公報（第２頁、第３図）
【０００７】
【発明が解決しようとする課題】
本発明は以上のような問題点に鑑みてなされたものであって、１つのノズルからの噴霧量を少なくしつつ、噴霧粒子の粒子径が比較的大きく農作物に対する被覆面積も減少させず噴霧流を勢いよく噴霧することが可能な噴霧ノズルの提供を目的とするものである。
【０００８】
【課題を解決するための手段】
前記目的を達成するため、本発明に係る噴霧ノズルは、オリフィス孔を有するオリフィス板と、噴孔を有し前記オリフィス板の前面側に所定の間隙を介して対向配置された噴板とを備え、オリフィス板の背面側に供給された加圧液体を、オリフィス孔及び噴孔を順次通過させて噴板の前方に噴霧する噴霧ノズルであって、噴孔の有効開口面積がオリフィス孔の有効開口面積以上に設定されるとともに、オリフィス孔は、オリフィス板の背面側に供給された加圧液体を、噴板背面側から噴孔及び噴孔周縁部に吹きつける直線状の液体流として噴出するように構成されているものである。
【０００９】
また、前記の構成において、オリフィス板前面側のオリフィス孔周縁部から、噴板背面側の噴孔周縁部までの距離が、オリフィス孔の開口径の７〜１２倍に設定されているものである。
【００１０】
また、前記の構成において、噴板は、当該噴板の前面側に断面略Ｕ字状に突き出した１条の突条を有し、前記噴孔は突条の頂部に、突条長手方向と直角方向の断面が前方に向かって拡開する略扇形をなすように形成されているものである。
【００１１】
また、前記の構成において、筒状に形成されたノズル本体の前面に噴板が配置され、ノズル本体内にオリフィス板が配置され、更に、ノズル本体内のオリフィス板の背面側に、供給された加圧液体を直進流に整えてオリフィス板に導くように所定筒内寸法に形成された円筒状の整流ガイド部材が配置されているものである。
【００１２】
【発明の実施の形態】
以下、本発明の一実施形態に係る噴霧ノズルを図面に基づいて説明する。
図中に全体を符号１で示される噴霧ノズルは、ノズル本体２と、このノズル本体２の前方（先端側）に配された噴板３と、ノズル本体２の後方（基端側）に配された座部材４とを備えている。
【００１３】
ノズル本体２は略円筒状をなしており、図２及び図３に示すように、その内部には平らな円板状のオリフィス板５と、円筒状の整流ガイド部材６とが収容されている。より具体的に述べると、ノズル本体２は、当該ノズル本体２を軸線方向に貫通する中心孔７を有している。この中心孔７は、座部材４に近い側から大径部７ａ，中径部７ｂ，小径部７ｃが順次連設された構成となっている。そして、前記オリフィス板５は、その外周部前面が中径部７ｂと小径部７ｃとの間の段差面に当接する状態に、ノズル本体２の内部に圧入されている。また、前記整流ガイド部材６は中径部７ｂに圧入され、前端面がオリフィス板５の背面に当接し、後端部が僅かに大径部７ａへ突き出した状態で、ノズル本体２と一体化されている。
【００１４】
オリフィス板５の中心には、当該オリフィス板５を厚み方向（ノズル本体２の軸線方向）に貫通するオリフィス孔８が穿設されている。この実施形態におけるオリフィス板５は、厚み０．５ｍｍのステンレス鋼板からなり、オリフィス孔８は開口径（直径）φが０．５ｍｍの丸孔に形成されている。（したがって、オリフィス孔８の有効開口面積は約０．１９６ｍｍ^２である。）また、整流ガイド部材６は軸線方向に貫通する中心孔により整流流路９が構成され、供給された加圧液体を整流流路９内で直進流に整えてオリフィス板５に導くようになっている。この実施形態における整流流路９は、内径が３ｍｍ（所定筒内寸法）の円形断面を有し、流路の長さが１１ｍｍ（所定筒内寸法）に設定されている。
【００１５】
ノズル本体２の基端部外周にはフランジ部１０が外向きに突出形成されるとともに、中心対称に配された一対の突起１１，１１がフランジ部１０に連設されている。
座部材４は、基端側に六角ナット部１２を有し、先端側に前記ノズル本体２を保持するための保持部１３を有している。保持部１３は外周面に雄ネジを有する中空円筒状に形成されるとともに、その先端には前記突起１１，１１と嵌合する一対の切り欠き１４，１４が設けられている。そして、保持部１３内にノズル本体２の基端部を挿入して突起１１，１１と切り欠き１４，１４とを嵌合させるとともに、フランジ部１０と係合する内向きのフランジ部１５ａを有する締め付けナット１５を保持部１３外周の雄ネジに螺合させることにより、座部材４とノズル本体２とが相対回動不能に連結・一体化されている。
【００１６】
なお、座部材４にノズル本体２を取り付ける前に、保持部１３の内部に弁部材１６，フィルタ１７，及びパッキン１８が順次積層状態で収容されている。弁部材１６は、ゴムや軟質合成樹脂等の軟質弾性材料から円板状に形成されるとともに、その円板の中心部で互いに不連続となる放射方向の複数の切り込み孔１９を有している。フィルタ１７は、例えば８０メッシュ程度の網目の大きさを有する金網から、中央部が部分球状に膨出した帽子状に形成されている。パッキン１８はゴムや軟質合成樹脂等の軟質弾性材料から環状に形成されている。これら弁部材１６，フィルタ１７，及びパッキン１８は、締め付けナット１５の締め付け力により、図２及び図３に示すように座部材４内の仕切壁２０とノズル本体２の基端面との間に挟持されている。こうした構成により、座部材４とノズル本体２とが水密状に連結されている。
【００１７】
座部材４は六角ナット部１２も中空状に形成されており、六角ナット部１２の内周面には座部材４を散布杆に取り付けるための雌ネジ２１が刻設されている。また、六角ナット部１２側の中空部と保持部１３側の中空部とは、仕切壁２０に穿設された連通孔２２を介して互いに連通している。符号２３は、六角ナット部１２側の中空部に収容された環状のパッキンを示している。
【００１８】
次いで、主に図４〜図８を参照しつつ、噴板３について説明する。この実施形態における噴板３は、厚み０．５ｍｍのステンレス鋼板から略円板状に形成されている。噴板３は、当該噴板３の前面側（ノズル本体２と反対の側）に断面略Ｕ字状に突き出し、噴板３の直径方向に延在する１条の突条２５を有している。また、突条２５の両端部には、突条２５よりも幅広に膨らませた膨出部２６，２６が連続して突出形成されている。
一方、噴板３の背面側には、突条２５に対応する断面略Ｕ字状の凹溝２７と、膨出部２６，２６に対応する位置決め用凹部２８，２８とが形成されている。凹溝２７の両端に連設された位置決め用凹部２８，２８は、後述する突起３４，３４と嵌合するものである。
【００１９】
突条２５長手方向の中央頂部には、噴板３を厚み方向に貫通する噴孔２９が形成されている。図４〜図６において、符号２９ａ，２９ａ，２９ｂ，２９ｂは、噴孔２９の内壁面を示している。
突条２５の長手方向と直交する一対の内壁面２９ａ，２９ａは、互いに平行に形成されている。したがって、図５に示すように噴孔２９の、突条２５長手方向の断面は矩形状をなしている。
これに対し、突条２５の長手方向に沿う一対の内壁面２９ｂ，２９ｂは、噴板３の背面側（噴孔２９の内方）に向かって互いに接近する傾斜面に形成されている。したがって、図６に示すように噴孔２９の、突条２５長手方向と直角方向の断面は、噴板３の前方（突条２５の先端側）に向かって拡開する略扇形をなしている。
【００２０】
なお、この実施形態では、内壁面２９ｂ，２９ｂの傾斜角は、噴孔２９の断面視における扇形の開き角α（図３参照）が約１３０°となる角度に設定されている。また、図５に示すように、噴孔２９の内壁面２９ａ，２９ａ間の距離Ｌ１が０．４５ｍｍに設定されるとともに、図６に示すように、内壁面２９ｂ，２９ｂと凹溝２７の内壁面とが交わる位置（内壁面２９ｂ，２９ｂ同士が最も接近する位置）における内壁面２９ｂ，２９ｂ間の距離Ｌ２は０．５０ｍｍに設定されている。したがって、噴板３を正面（又は背面）から見た場合、噴孔２９は隣接する２辺の長さが０．４５ｍｍ×０．５０ｍｍの長方形状に開口していることとなるが、突条２５長手方向と直角方向の断面形状が湾曲しているために、噴孔２９の有効開口面積は約０．２５ｍｍ^２となっている。
【００２１】
以上のような突条２５の頂部に噴孔２９を有する噴板３は、例えば特公平５−８０２７２号公報に記載された製造方法（すなわち、先ず板の中央部にポンチングにより方形の孔を形成し、次いで前記孔を含む部分を板の一方の面から他方の面へプレス等で打ち出す方法）により製造することができる。
【００２２】
この噴板３は、以下のようにしてノズル本体２に取り付けられている。すなわち、図１に示すように、噴板３外周部と係合する内向きのフランジ部３１ａを有する締め付けナット３１の内側に噴板３を嵌め込み、その下方からＯリング３２を嵌め込んで、締め付けナット３１に噴板３を回動可能に係止する。そして、締め付けナット３１内周面の雌ネジとノズル本体２の先端部外周面に刻設された雄ネジ３３とを螺合させて、締め付けナット３１を締め込んでゆく。ここで、ノズル本体２の先端面には一対の突起３４，３４が突設されており、これが噴板３背面の位置決め用凹部２８，２８に嵌入するので、ある程度締め込んだ段階で噴板３がノズル本体２に対して周方向に位置決めされる。
【００２３】
図２及び図３には、前記ようにして締め付けナット３１をいっぱいに締め込んで、噴板３の背面（凹溝２７及び位置決め用凹部２８を除いた部分）とノズル本体２の先端面とを接触させた状態を示している。この状態では、オリフィス板５と、その前面側（液体流れ方向下流側）に所定の間隙を介して対向配置された噴板３との間に、オリフィス孔８及び噴孔２９のみを介して外部と連通した（言い換えればオリフィス孔８及び噴孔２９以外の開口を有しない）、略密閉状の空間３５が形成されている。また、オリフィス板５のオリフィス孔８と噴板３の噴孔２９とは、ともにノズル本体２の中心軸線上にあり、互いの孔中心が一致するように（センターずれが生じないように）配設されている。オリフィス孔８と噴孔２９とがセンターずれを起こすと、後述する噴霧流ｃの方向や噴霧角度θが所期のものとならない不都合が生じるからである。
【００２４】
また、この実施形態では、前記締め付けナット３１をいっぱいに締め込んだ状態で、オリフィス板５の前面から凹溝２７の最奥部（噴板３背面側の噴孔２９周縁部）までの距離Ｌ３（図２参照）が５．１ｍｍとなるように設定されている。この距離Ｌ３の５．１ｍｍという寸法は、オリフィス孔５の開口径φ（０．５ｍｍ）の１０．２倍に相当する。
なお、厳密にいうと、噴孔２９が断面視略Ｕ字状に湾曲した凹溝２７の溝底部に開口しているために噴孔２９の周縁部も湾曲しており、前記周縁部を構成する内壁面２９ｂ，２９ｂの内端縁と凹溝２７の最奥部とでは、ノズル本体２軸線方向の位置が０．２ｍｍ程度ずれている。しかし、この程度のずれは本発明の構成を説明する上で大きな影響を持たない。また、オリフィス板５が平面状に形成されており、「オリフィス板５前面側のオリフィス孔８周縁部」は「オリフィス板５の前面」と同一平面上にある。以上のようなことから、本発明にいう「オリフィス板前面側のオリフィス孔周縁部から、噴板背面側の噴孔周縁部までの距離」を、この実施形態では「オリフィス板５前面から凹溝２７の最奥部までの距離」であらわすこととする。
【００２５】
次いで、動作を説明する。この噴霧ノズル１は前記雌ネジ２１を用いて、例えば図９に示したようにブームスプレーヤ（不図示）のノズルブーム４０（散布杆の一例）に下向きに取り付けられる。この状態で、ブームスプレーヤの薬液タンクに収容した農薬液をポンプ（加圧液体供給源）からノズルブーム４０内に圧送すると、圧送された農薬液（加圧液体）は、図２に矢印で示したように座部材４内の連通孔２２から弁部材１６の背面側に至り、切り込み孔１９を押し開いて弁部材１６の前面側に流出する。そして、農薬液は、フィルタ１７を通過する際にゴミ等の夾雑物を除去された後、ノズル本体２の内部へ入り、更に中心孔７（大径部７ａ）から整流ガイド部材６内に入って整流流路９内で図２中の矢印Ｆで示したように直進流に整えられて、オリフィス板５の背面側に導かれる。このとき、整流ガイド部材６が存在することで、オリフィス孔８から噴出される液体流が安定な直線流になりやすく、噴板３の噴孔２９から噴出された霧の噴霧角度や噴霧粒子も安定しバラツキが少なくなった。ただし、この実施形態の構成において、整流ガイド部材６の整流流路９の内径を３ｍｍよりも大きくした場合、あるいは長さを１１ｍｍよりも短くした場合は、オリフィス孔８からの液体流に乱流の発生が観察された。
【００２６】
オリフィス板５の背面側に供給された農薬液（加圧液体）は、図２に符号ａで示すようにオリフィス孔８から前方に、直線状の液体流（自由表面をもつ噴流）として噴出される。ここで、オリフィス孔８が直径０．５ｍｍの丸孔であり、且つ、オリフィス孔８を出てから距離Ｌ３（５．１ｍｍ）だけ空間３５内を進む間に液体流ａが僅かに末広がりに拡開するので、噴板３背面側の噴孔２９周縁部に到達する時点では、液体流ａは直径０．５ｍｍ強の円形断面を有するものとなっている。これに対し、噴孔２９は背面視において隣接する２辺の長さが０．４５ｍｍ×０．５ｍｍの長方形状に開口している。したがって、液体流ａは、噴板３背面側から噴孔２９及びその周縁部に吹きつけることとなる（図８参照）。
【００２７】
この際、液体流ａの大部分は噴板３と接触せずに噴孔２９を通り抜けて噴板３の前方へ飛び出そうとするが、液体流ａのごく一部は噴板３背面の噴孔２９周縁部（主に凹溝２７の溝底面）に衝突する。その結果、噴板３の直径方向（特に凹溝２７の溝長手方向）に向きを変えて、そのまま噴孔２９に向かったり、あるいは図２に矢印ｂで示すように、いったん噴孔２９から離れる向きに移動し、その後再び噴孔２９に向かうような液体の流れが生じる。そして、こうした横向きの流れとの衝突により噴孔２９に直接向かった液体流ａに乱れが生じ、この乱れにより液体流ａは適度な大きさの粒子径を有する噴霧粒子に霧化され、噴霧流ｃとして噴孔２９から噴板３前方に噴霧される。なお、噴孔２９が前記のような略扇形の断面形状を有していること、及び、凹溝２７の溝長手方向の液体流ｂが両側から液体流ａに衝突することにより、噴霧流ｃの噴霧パターンは、図９，図１０に示すように、突条２５の長手方向に薄く、突条２５長手方向と直角の方向（すなわち噴孔２９断面の扇形の拡開方向）に広がった、膜状の噴霧パターン（フラットパターン）となる。
【００２８】
本発明者らが、以上のように構成された噴霧ノズル１を用いて実験をした結果によると、ポンプから圧力１．０ＭＰａ（ゲージ圧）の加圧液体を噴霧ノズル１に供給した場合、噴霧量（噴霧流ｃとして噴霧される液体量）が毎分０．４０リットル、噴霧角度θ（噴霧流ｃの拡散角度：図９，図３参照）が約８０°、噴霧粒子の平均粒子径（ＶＭＤ）が１１８μｍとなり、１００μｍ以下の噴霧粒子が占める割合は３５％であった。噴霧流ｃには充分な勢いがあった。
【００２９】
また、噴霧ノズル１に供給する加圧液体の圧力を１．５ＭＰａ（ゲージ圧）とした場合は、噴霧量が毎分０．４９リットル、噴霧粒子の平均粒子径（ＶＭＤ）が１１１μｍ、１００μｍ以下の噴霧粒子が占める割合は３９％となった。噴霧角度θは約８０°と変わらず、噴霧流ｃの勢いは一層向上した。
【００３０】
以上のように、供給する加圧液体の圧力（ポンプの吐出圧力）を比較的低圧として、１つの噴霧ノズル１からの噴霧量を少なくした場合でも、粒子径が比較的大きい噴霧粒子からなる噴霧流ｃを勢いよく噴霧することができるので、この噴霧ノズル１は、既存のブームスプレーヤに取り付けて、農薬液の「高濃度少量散布」を行なう用途に極めて好適である。
すなわち、ブームスプレーヤのノズルブームに設けられている従来の噴霧ノズルを取り外した後、ノズルブームのノズル接続ネジ（不図示）と座部材４の雌ネジ２１との螺合により噴霧ノズル１を取り付けて高濃度少量散布を行なえば、風による噴霧粒子のドリフトを防止するとともに、農作物に対する農薬液（噴霧粒子）の被覆面積を大きくすることができる。
また、噴霧ノズル１は噴霧角度θが約８０°の膜状の噴霧パターンを有しているため、噴霧パターンの長手方向がノズルブームの長手方向に対して平行ないし約１０°程度傾斜する状態に、複数の噴霧ノズル１を所定間隔で取り付けることにより、効率の良い散布が可能となる。
そのため、散布量が圃場１０アールあたり２５〜５０リットルの高濃度少量散布を行なった場合に、ドリフト防止による安全性の向上、農薬液（噴霧粒子）農作物への被覆面積の増加、環境負荷の低減、コストダウン等の、種々の効果が得られる。
【００３１】
また、座部材４に対するノズル本体２及び噴板３の周方向位置は、切り欠き１４と突起１１との係合及び突起３４と位置決め用凹部２８との係合により決められるので、いったん座部材４を所定の角度でノズルブームに固定した後は、清掃等のために噴霧ノズル１を分解した場合も、元どおり組み立てて噴霧パターンの方向が変わらないようにすることが容易にできる。
さらに、農薬液（加圧液体）の供給を停止すると、押し開かれていた弁部材１６の切り込み孔１９が閉じるので、ノズル本体２内の残液が噴孔２９から滴下する所謂「ボタ落ち」が防止されるという利点もある。
【００３２】
なお、高濃度少量散布を行なうための噴霧ノズルとしては、噴霧粒子の粒子径が概ね１００〜１４０μｍの範囲内にあることが望ましく、平均粒子径が１００μｍを下回るとドリフトが生じやすくなり、反対に平均粒子径が１４０μｍを超えると噴霧粒子の農作物への被覆面積が減少して防除等の効果を低下させるおそれがある。また、噴霧角度θは７０〜１００°であることが望ましく、さらに、前記のとおり噴霧流ｃが勢いよく噴射されることが望ましい。
そこで、本発明者らは、各部材の形状等の基本的な構成が前記噴霧ノズル１と同じで、オリフィス孔８の開口径φ、オリフィス板５の前面から凹溝２７の最奥部（噴板３背面側の噴孔２９周縁部）までの距離Ｌ３、及びオリフィス孔８の有効開口面積Ｓ_１と噴孔２９の有効開口面積Ｓ_２との比（Ｓ_２／Ｓ_１）が異なる複数の噴霧ノズルを試作し、各噴霧ノズルに圧力１．０ＭＰａ（ゲージ圧）に加圧した液体（水）を供給して、噴霧量及び噴霧流の状態等を調べる実験を行なった。その結果の一部を表１に示す。なお、表１でＬ３／φの欄は、前記距離Ｌ３のオリフィス孔８開口径φに対する比を示している。
【００３３】
【表１】

【００３４】
これら実験例１〜３のいずれにおいても、噴霧角度θが８０°以上であり、噴霧粒子の平均粒子径が１００〜１４０μｍの範囲内にあり、且つ、噴霧流ｃの勢いも充分に強かった。
【００３５】
なお、オリフィス孔８の有効開口面積Ｓ_１と噴孔２９の有効開口面積Ｓ_２との比率が一定という条件下では、オリフィス孔８と噴孔２９とが接近するほど噴霧流ｃの勢いが増す反面噴霧角度θが狭くなり、離間するほど噴霧流ｃの勢いが弱まる反面噴霧角度θが広くなる傾向が見られた。そして、前記距離Ｌ３をオリフィス孔８の開口径φの７倍よりも小さい寸法に設定した場合には、高濃度少量散布に必要とされる７０°以上の噴霧角度θが得られなくなった。また、反対に距離Ｌ３をオリフィス孔８の開口径φの１２倍よりも大きい寸法に設定した場合には、高濃度少量散布に必要とされる噴霧流ｃの勢いが得られなかった。
【００３６】
また、オリフィス孔８の有効開口面積Ｓ_１と噴孔２９の有効開口面積Ｓ_２とは、少なくともＳ_１≦Ｓ_２の関係となるように設定する必要があった。すなわち、噴孔２９の有効開口面積Ｓ_２がオリフィス孔８の有効開口面積Ｓ_１よりも小さい設定とした場合は、上流側のオリフィス孔８から噴出される液体流の全量が噴孔２９を通過することができないため、オリフィス板５と噴板３との間の空間３５に徐々に液体が溜まってゆき、最終的には空間３５が液体で満たされて、オリフィス孔８から直線状の液体流を噴出できない状態となった。このように空間３５に液体が充満している状態では、噴板３の背面側に直接加圧液体が供給されるため、噴板３を単独で（オリフィス板５と組み合わせずに）用いた噴霧ノズルと同様に、噴霧粒子の粒子径が微細で、噴霧流の勢いも弱い噴霧状態となった。
これに対し、噴孔２９の有効開口面積Ｓ_２が少なくともオリフィス孔８の有効開口面積Ｓ_１以上であれば、噴板３背面の噴孔２９周縁部に衝突して向きを変えられた液体流も、噴孔２９を通過する（吹き抜ける）液体流ａと合流して、噴孔２９から空間３５外へ吸い出されるため、空間３５に液体が充満することはなかった。
【００３７】
ただし、噴孔２９の有効開口面積Ｓ_２を例えばＳ_１の２倍以上というように極端に大きく設定した場合には、オリフィス孔８から噴出された直線状の液体流が噴孔２９を素通りして噴板３の前方に飛び出したり、あるいは一応霧化はされるものの、噴霧角度θが狭くなり噴霧粒子径も粗くなったりする傾向が見られた。こうしたことから、噴孔２９は、オリフィス孔８から噴出された直線状の液体流ａが噴孔２９と噴孔２９の周縁部とに適度なバランスで吹きつけるような形状及び有効開口面積Ｓ_２を有していることが必要であると言える。
【００３８】
ところで、本発明に係る噴霧ノズルが以上の実施形態で説明したものに限定されないのは言うまでもないことである。例えば、弁部材１６の具体的構成は任意であり、さらに、弁部材を有しない構成を採用することも考えられる。また、前記ではオリフィス板５の背面側（液体流れ方向上流側）に細長い整流流路９を有する整流ガイド部材６を設けたが、弁部材１６による乱流がオリフィス孔８から噴出される液体流に影響を及ぼさない場合は整流ガイド部材６を設けなくてもよい。ただし、整流ガイド部材６を用いない場合は、加圧液体が弁部材１６の切り込み孔１９を通過する際に生じる乱流の影響により、オリフィス孔８から噴出された液体流に乱れが生じやすくなる。そのため、噴板３の噴孔２９および噴孔２９周縁部に吹きつけられる液体流は直線流よりも少し広がった角度を持つ噴霧流となり、その噴霧角度も乱流の影響により安定した一定の角度となりにくい。それに伴って、噴板３の噴孔２９から噴霧された霧の噴霧角度や噴霧粒子も安定せず、バラツキの多い噴霧状態になることがある。特に、オリフィス孔８の孔径が大きいほど乱流が大きくなって噴霧が不安定になりやすい。これは、従来技術においても検証される。すなわち、オリフィス孔５２からの噴出流は直線流でなく混気通路５８内を一杯に広がって負圧を生じさせることにより、空気導入用透孔５９から外気を吸引し液体と均一に混合して噴霧させるようになっている。そこで、従来の噴霧ノズル５１に対し、本実施形態のように直線流にするための整流ガイド部材６を仮にオリフィス板５３の背面側に設けたとすると、混気通路５８内で負圧を生じず外気の吸引ができなくなる。
【００３９】
また、前記ではブームスプレーヤのノズルブームに取り付けて農薬液を散布する用途に好適な膜状の噴霧パターンを得るため、噴板３に突条２５及び凹溝２７を表裏一体に形成するとともに、凹溝２７の溝底部と突条２５の頂部とを連通する断面略扇形の噴孔２９を形成したが、本発明に係る噴霧ノズルがブームスプレーヤ用に限定されるわけではなく、例えば手持ち式の散布杆に取り付けて農薬液を散布する用途や、農薬液以外の液体を噴霧する用途等に用いることも考えられる。そうした場合、それぞれの用途に適した噴霧パターンを得るために、噴板３及び噴孔２９の形状等を適宜変更できるのはもちろんのことである。すなわち、噴霧量は原則としてオリフィス孔８の有効開口面積Ｓ_１に比例し、噴霧角度θや噴霧粒子の粒子径は噴孔２９の形状や有効開口面積Ｓ_２及びオリフィス板５前面側のオリフィス孔８周縁部から噴板３背面側の噴孔２９周縁部までの距離によって変わるので、使用目的（用途）に応じてこれらの設定を変更することにより、所望の状態の噴霧流を噴霧する噴霧ノズルを得ることができる。
【００４０】
さらに、前記では平板状のオリフィス板５を用いたが、オリフィス板５及びオリフィス孔８の形状は、オリフィス孔８から直線状の液体流を噴出することができるものであればよく、例えばオリフィス板５の中央部に、オリフィス板５の前面側（噴板３に接近する向き）に部分球状に膨出する膨出部を形成し、この膨出部の頂部にオリフィス孔８を形成することも考えられる。また、これとは反対に膨出部をオリフィス板５の背面側（噴板３から遠ざかる向き）に膨出させ、その膨出部の底部にオリフィス孔８を形成することも考えられる。なお、前記いずれの場合も、膨出部の膨出方向及び膨出量に応じてオリフィス板５の配設位置（ノズル本体２軸線方向の位置）を変位させることにより、オリフィス板５前面側のオリフィス孔８周縁部から、噴板３背面側の噴孔２９周縁部までの距離が、オリフィス孔８開口径φの７〜１２倍の範囲内となるようにして、必要な噴霧角度θ及び噴霧流ｃの勢いを確保することができる。
【００４１】
【発明の効果】
以上説明したように、本発明によれば、１つのノズルからの噴霧量を少なくしつつ、噴霧粒子の粒子径が比較的大きい噴霧流を勢いよく噴霧することが可能な噴霧ノズルを得ることができる。こうした噴霧ノズルは、特にブームスプレーヤ等に取り付けて農薬液の高濃度少量散布を行なう用途に好適である。
【００４２】
また、オリフィス板前面側のオリフィス孔周縁部から、噴板背面側の噴孔周縁部までの距離を、オリフィス孔の開口径の７〜１２倍に設定することにより、噴霧流の勢いを確保しつつ噴霧角度を広くすることができる。
【００４３】
また、噴板の前面側に断面略Ｕ字状に突き出した１条の突条を形成するとともに、この突条の頂部に、突条長手方向と直角方向の断面が前方に向かって拡開する略扇形の噴孔を形成することにより、農薬液の高濃度少量散布に特に適した膜状の噴霧パターンを得ることができる。
【００４４】
また、ノズル本体内のオリフィス板の背面側に整流ガイド部材を配置することにより、供給された加圧液体が整流ガイド部材内で直進流に整えられてオリフィス板に導かれるので、オリフィス板のオリフィス孔から噴出される液体流を安定な直線流とすることができ、ひいては噴板の噴孔から噴出される噴霧流を農薬液の高濃度少量散布によりいっそう好適なものとすることができる。
【図面の簡単な説明】
【図１】本発明の一実施形態に係る噴霧ノズルの分解斜視図である。
【図２】図１の噴霧ノズルの組み立て状態を示す拡大縦断面図である。
【図３】図２と９０°異なる切断面を示した噴霧ノズルの拡大縦断面図である。
【図４】噴板の前面側を示す拡大平面図である。
【図５】図４のＡ−Ａ線に沿う断面図である。
【図６】図４のＢ−Ｂ線に沿う断面図である。
【図７】図４のＣ−Ｃ線に沿う要部断面図である。
【図８】噴板の背面側を示す拡大平面図である。
【図９】噴霧ノズルのノズルブームへの取り付け状態を示す側面図である。
【図１０】噴霧パターンを説明する、図９のＤ−Ｄ矢視説明図である。
【図１１】従来の噴霧ノズルを部分的に示す拡大縦断面図である。
【符号の説明】
１噴霧ノズル
３噴板
５オリフィス板
６整流ガイド部材
８オリフィス孔
２５突条
２９噴孔
φ 開口径
Ｆ矢印
Ｌ３距離[0001]
BACKGROUND OF THE INVENTION
The present invention relates to a spray nozzle that is suitably used, for example, when spraying a high concentration and small amount of agricultural chemical liquid.
[0002]
[Prior art]
Conventionally, for example, when spraying agricultural chemicals on a field with a boom sprayer, the agricultural chemical liquid is stored in a chemical tank mounted on a traveling machine body, and this is pressurized with a pump, and a plurality of nozzles boom arranged at predetermined intervals. Spraying almost downward from the spray nozzle.
As a spraying amount per unit area, “conventional spraying” in which 100 to 120 liters of pesticide liquid is sprayed per 10 ares of a field is general. In such a case, the pesticide liquid in which the pesticide stock solution is diluted about 1000 times with water in advance. The pesticide solution is stored in the chemical tank of the boom sprayer and sprayed.
[0003]
However, since the chemical tank capacity of the boom sprayer is limited, in the conventional spraying with a large spraying amount per unit area, it is necessary to frequently replenish the chemical tank with the agrochemical solution, resulting in poor work efficiency. Therefore, for the purpose of improving work efficiency and saving labor, the concentration of the pesticide solution contained in the chemical solution tank is increased to, for example, about 300 times by dilution ratio, while the application amount is increased to about 25 to 50 liters per 10 ares of the field. Attempts have also been made to reduce "high-concentration, small-volume spraying".
[0004]
However, a conventional general spray nozzle (called a crab eye nozzle) provided in a boom sprayer designed to be suitable for conventional spraying atomizes the pesticide liquid to a particle size of about 50 to 80 μm. If the pressure of the pesticide liquid to be supplied (pump discharge pressure) is lowered for the purpose of reducing the amount of spray from each nozzle, the momentum of the spray flow is also weakened. Therefore, when a high-concentration small amount spray is performed using a conventional boom sprayer as it is, the high-concentration pesticide solution is sprayed with a fine particle size and weak momentum, and the sprayed particle drift ( Scattering is likely to occur, and the risk of the pesticide solution adversely affecting the human body is increased. Moreover, when the momentum of the spray flow is weakened, the covering area of the agricultural chemical liquid (spray particles) on the crops may be reduced, and the control effect may be reduced.
[0005]
In addition, as shown in FIG. 11, the spray nozzle 51 of patent document 1 mentioned later, for example is also proposed. The spray nozzle 51 includes a spray plate 55 having a spray hole (spray hole) 54 disposed in front of an orifice plate (spray nozzle) 53 having an orifice hole (spout port) 52, and is supplied to the back side of the orifice plate 53. The pressurized liquid (chemical solution) is sprayed in front of the injection plate 55 through the orifice hole 52 and the injection hole 54 sequentially. However, in the spray nozzle 51 described in Patent Document 1, an orifice plate 53 and an injection plate 55 are disposed in a nozzle body 56 having a water passage 57 and an elongated air-mixing passage 58 is disposed therebetween. An air introduction through hole 59 is formed near the orifice plate 53 in the mixed gas passage 58, and the chemical liquid that flows through the water passage 57 as indicated by the arrow 60 and is injected from the orifice hole 52 is formed in the mixed gas passage 58. The air and the chemical liquid sucked from the air introduction through hole 59 by the principle of the injector as shown by an arrow 62 are mixed and stirred in the air mixture passage 58 to form the air mixture 62, and then the nozzle hole 54 is spread. To spraying as a spray flow 63.
Even when the high-concentration and small-quantity spraying is performed using such a spray nozzle 51, since the particle diameter of the spray particles becomes large, there is a risk that the coverage of the spray particles on the crops may be reduced and the effect of control or the like may be reduced. There is.
[0006]
[Patent Document 1]
JP-A-1-194955 (2nd page, FIG. 3)
[0007]
[Problems to be solved by the invention]
The present invention has been made in view of the above problems. The spray flow is reduced without reducing the spray amount from one nozzle, while the particle size of the spray particles is relatively large and the covering area for the crop is not reduced. It is an object of the present invention to provide a spray nozzle capable of spraying vigorously.
[0008]
[Means for Solving the Problems]
In order to achieve the above object, a spray nozzle according to the present invention includes an orifice plate having an orifice hole, and an injection plate having an injection hole and arranged to face the front side of the orifice plate with a predetermined gap. The spray nozzle sprays the pressurized liquid supplied to the back side of the orifice plate in front of the nozzle plate through the orifice hole and the nozzle hole in order, and the effective opening area of the nozzle hole is the effective opening of the orifice hole. The orifice hole is set to be larger than the area, and the orifice hole ejects the pressurized liquid supplied to the back surface side of the orifice plate from the back surface side of the orifice plate as a linear liquid flow that blows to the nozzle hole and the periphery of the nozzle hole. It is composed of.
[0009]
Further, in the above configuration, the distance from the orifice hole peripheral portion on the orifice plate front side to the nozzle hole peripheral portion on the nozzle plate rear side is set to 7 to 12 times the opening diameter of the orifice hole. .
[0010]
Further, in the above-described configuration, the jet plate has a single protrusion protruding in a substantially U-shaped cross section on the front side of the injection plate, and the injection hole is formed in the protrusion longitudinal direction on the top of the protrusion. The cross section in the right-angle direction is formed so as to form a substantially sector shape that expands forward.
[0011]
Further, in the above configuration, the injection plate is arranged on the front surface of the nozzle body formed in a cylindrical shape, the orifice plate is arranged in the nozzle body, and further supplied to the back side of the orifice plate in the nozzle body. A cylindrical rectifying guide member having a predetermined in-cylinder dimension is arranged so that the pressurized liquid is straightened and guided to the orifice plate.
[0012]
DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Hereinafter, the spray nozzle concerning one embodiment of the present invention is explained based on a drawing.
A spray nozzle, generally indicated by reference numeral 1 in the figure, is arranged at the nozzle body 2, the spray plate 3 disposed in front of the nozzle body 2 (front end side), and the rear (base end side) of the nozzle body 2. The seat member 4 is provided.
[0013]
The nozzle body 2 has a substantially cylindrical shape, and as shown in FIGS. 2 and 3, a flat disc-shaped orifice plate 5 and a cylindrical rectifying guide member 6 are accommodated therein. . More specifically, the nozzle body 2 has a center hole 7 that penetrates the nozzle body 2 in the axial direction. The center hole 7 has a configuration in which a large diameter portion 7a, a medium diameter portion 7b, and a small diameter portion 7c are sequentially arranged from the side close to the seat member 4. The orifice plate 5 is press-fitted into the nozzle body 2 such that the front surface of the outer peripheral portion is in contact with the stepped surface between the medium diameter portion 7b and the small diameter portion 7c. Further, the straightening guide member 6 is press-fitted into the medium diameter portion 7b, the front end surface is in contact with the back surface of the orifice plate 5, and the rear end portion is slightly protruded to the large diameter portion 7a so as to be integrated with the nozzle body 2. Has been.
[0014]
At the center of the orifice plate 5, an orifice hole 8 that penetrates the orifice plate 5 in the thickness direction (the axial direction of the nozzle body 2) is formed. The orifice plate 5 in this embodiment is made of a stainless steel plate having a thickness of 0.5 mm, and the orifice hole 8 is formed as a round hole having an opening diameter (diameter) φ of 0.5 mm. (Therefore, the effective opening area of the orifice hole 8 is about 0.196 mm. ² It is. In addition, the rectifying guide member 6 has a rectifying channel 9 formed by a central hole penetrating in the axial direction, and the supplied pressurized liquid is straightened in the rectifying channel 9 and guided to the orifice plate 5. ing. The rectifying flow path 9 in this embodiment has a circular cross section with an inner diameter of 3 mm (predetermined in-cylinder dimension), and the length of the flow path is set to 11 mm (predetermined in-cylinder dimension).
[0015]
A flange portion 10 is formed on the outer periphery of the base end portion of the nozzle body 2 so as to protrude outward, and a pair of

protrusions

11, 11 arranged symmetrically about the center are connected to the flange portion 10.
The seat member 4 has a hexagonal nut portion 12 on the proximal end side, and a holding portion 13 for holding the nozzle body 2 on the distal end side. The holding portion 13 is formed in a hollow cylindrical shape having an external thread on the outer peripheral surface, and a pair of

notches

14 and 14 that are fitted to the

protrusions

11 and 11 are provided at the tip thereof. Then, the proximal end portion of the nozzle body 2 is inserted into the holding portion 13 so that the

projections

11 and 11 and the

notches

14 and 14 are fitted, and an inward flange portion 15 a that engages with the flange portion 10 is provided. The seat member 4 and the nozzle body 2 are connected and integrated so as not to rotate relative to each other by screwing the tightening nut 15 onto the male screw on the outer periphery of the holding portion 13.
[0016]
Before the nozzle body 2 is attached to the seat member 4, the valve member 16, the filter 17, and the packing 18 are sequentially accommodated in the holding portion 13 in a stacked state. The valve member 16 is formed in a disc shape from a soft elastic material such as rubber or soft synthetic resin, and has a plurality of radial cut holes 19 that are discontinuous with each other at the center of the disc. . The filter 17 is formed in a hat shape in which a central portion bulges out in a partial spherical shape from a wire mesh having a mesh size of about 80 mesh, for example. The packing 18 is formed in a ring shape from a soft elastic material such as rubber or soft synthetic resin. The valve member 16, the filter 17, and the packing 18 are clamped between the partition wall 20 in the seat member 4 and the base end surface of the nozzle body 2 as shown in FIGS. 2 and 3 by the tightening force of the tightening nut 15. Has been. With this configuration, the seat member 4 and the nozzle body 2 are connected in a watertight manner.
[0017]
The seat member 4 also has a hexagonal nut portion 12 formed in a hollow shape, and a female screw 21 for attaching the seat member 4 to the spreading rod is engraved on the inner peripheral surface of the hexagonal nut portion 12. Further, the hollow portion on the hexagon nut portion 12 side and the hollow portion on the holding portion 13 side communicate with each other through a communication hole 22 formed in the partition wall 20. The code | symbol 23 has shown the annular packing accommodated in the hollow part by the side of the hexagon nut part 12. FIG.
[0018]
Next, the spray plate 3 will be described mainly with reference to FIGS. The jet plate 3 in this embodiment is formed in a substantially disc shape from a stainless steel plate having a thickness of 0.5 mm. The jet plate 3 has a single protrusion 25 that protrudes in a substantially U-shaped cross section on the front surface side (the side opposite to the nozzle body 2) of the injection plate 3 and extends in the diameter direction of the injection plate 3. Yes. Further, at both end portions of the ridge 25, bulging

portions

26 and 26 that are swelled wider than the ridge 25 are continuously formed to project.
On the other hand, a concave groove 27 having a substantially U-shaped cross section corresponding to the protrusion 25 and positioning

concave portions

28 and 28 corresponding to the bulging

portions

26 and 26 are formed on the back side of the jet plate 3. Positioning recesses 28, 28 provided at both ends of the groove 27 are fitted with

protrusions

34, 34 described later.
[0019]
A nozzle hole 29 penetrating the nozzle plate 3 in the thickness direction is formed at the central top in the longitudinal direction of the ridge 25. 4 to 6,

reference numerals

29 a, 29 a, 29 b, and 29 b indicate the inner wall surface of the injection hole 29.
A pair of

inner wall surfaces

29a, 29a orthogonal to the longitudinal direction of the ridges 25 are formed in parallel to each other. Therefore, as shown in FIG. 5, the cross section in the longitudinal direction of the protrusion 25 of the nozzle hole 29 is rectangular.
On the other hand, the pair of inner wall surfaces 29b, 29b along the longitudinal direction of the protrusion 25 are formed on inclined surfaces that approach each other toward the back side of the injection plate 3 (inward of the injection holes 29). Therefore, as shown in FIG. 6, the cross section of the nozzle hole 29 in the direction perpendicular to the longitudinal direction of the protrusion 25 has a substantially sector shape that expands toward the front of the injection plate 3 (the tip end side of the protrusion 25). .
[0020]
In this embodiment, the inclination angle of the inner wall surfaces 29b, 29b is set to an angle at which the fan-shaped opening angle α (see FIG. 3) in the sectional view of the nozzle hole 29 is about 130 °. Further, as shown in FIG. 5, the distance L1 between the

inner wall surfaces

29a, 29a of the nozzle hole 29 is set to 0.45 mm, and the inner wall surfaces 29b, 29b and the inside of the concave groove 27 as shown in FIG. The distance L2 between the inner wall surfaces 29b and 29b at the position where the wall surfaces intersect (the position at which the inner wall surfaces 29b and 29b are closest to each other) is set to 0.50 mm. Therefore, when the nozzle plate 3 is viewed from the front (or the back), the nozzle holes 29 are opened in a rectangular shape having a length of two adjacent sides of 0.45 mm × 0.50 mm. 25 Since the cross-sectional shape perpendicular to the longitudinal direction is curved, the effective opening area of the injection hole 29 is about 0.25 mm. ² It has become.
[0021]
The injection plate 3 having the injection hole 29 at the top of the protrusion 25 as described above is manufactured by, for example, the manufacturing method described in Japanese Patent Publication No. 5-80272 (that is, first, a rectangular hole is formed by punching in the central portion of the plate. Then, the portion including the hole can be manufactured by a method such as pressing from one side of the plate to the other side by pressing or the like.
[0022]
The jet plate 3 is attached to the nozzle body 2 as follows. That is, as shown in FIG. 1, the injection plate 3 is fitted inside the tightening nut 31 having the inward flange portion 31a that engages with the outer peripheral portion of the injection plate 3, and the O-ring 32 is fitted from below to tighten it. The injection plate 3 is rotatably locked to the nut 31. Then, the tightening nut 31 is tightened by screwing the female screw on the inner peripheral surface of the tightening nut 31 and the male screw 33 engraved on the outer peripheral surface of the tip end portion of the nozzle body 2. Here, a pair of

protrusions

34 and 34 are provided on the front end surface of the nozzle body 2 and are fitted into the positioning recesses 28 and 28 on the rear surface of the injection plate 3. Is positioned in the circumferential direction with respect to the nozzle body 2.
[0023]
2 and 3, the tightening nut 31 is fully tightened as described above, and the back surface of the injection plate 3 (the portion excluding the concave groove 27 and the positioning concave portion 28) and the tip surface of the nozzle body 2 are connected. The contact state is shown. In this state, between the orifice plate 5 and the jet plate 3 disposed opposite to the front surface side (downstream side in the liquid flow direction) with a predetermined gap, the orifice plate 5 and the jet hole 29 are provided only through the orifice hole 8 and the nozzle hole 29. A substantially sealed space 35 is formed which communicates with (in other words, has no opening other than the orifice hole 8 and the injection hole 29). In addition, the orifice hole 8 of the orifice plate 5 and the nozzle hole 29 of the nozzle plate 3 are both on the central axis of the nozzle body 2 and are arranged so that the center of each hole coincides (so as not to cause a center shift). It is installed. This is because if the orifice hole 8 and the nozzle hole 29 are displaced from each other, there arises a disadvantage that the direction of the spray flow c and the spray angle θ described later are not intended.
[0024]
In this embodiment, the distance L3 from the front surface of the orifice plate 5 to the innermost portion of the concave groove 27 (the peripheral portion of the injection hole 29 on the rear surface of the injection plate 3) with the tightening nut 31 fully tightened. (See FIG. 2) is set to 5.1 mm. The dimension of 5.1 mm of the distance L3 corresponds to 10.2 times the opening diameter φ (0.5 mm) of the orifice hole 5.
Strictly speaking, since the nozzle hole 29 is opened at the groove bottom portion of the concave groove 27 curved in a substantially U shape in cross section, the peripheral edge portion of the nozzle hole 29 is also curved, which constitutes the peripheral edge portion. The position of the nozzle body 2 in the axial direction is shifted by about 0.2 mm between the inner edge of the inner wall surfaces 29b, 29b and the innermost edge of the groove 27. However, such a shift does not have a great influence on the description of the configuration of the present invention. Further, the orifice plate 5 is formed in a planar shape, and the “periphery of the orifice hole 8 on the front surface side of the orifice plate 5” is on the same plane as the “front surface of the orifice plate 5”. As described above, the “distance from the peripheral edge of the orifice hole on the front surface side of the orifice plate to the peripheral edge portion of the nozzle hole on the back surface side of the nozzle plate” according to the present invention is referred to as “the concave groove from the front surface of the orifice plate 5. 27, the distance to the innermost part.
[0025]
Next, the operation will be described. The spray nozzle 1 is attached downward to the nozzle boom 40 (an example of a spreading rod) of a boom sprayer (not shown), for example, as shown in FIG. In this state, when the agricultural chemical liquid stored in the chemical tank of the boom sprayer is pumped into the nozzle boom 40 from the pump (pressurized liquid supply source), the pumped agricultural chemical liquid (pressurized liquid) is indicated by an arrow in FIG. As described above, the communication hole 22 in the seat member 4 reaches the back surface side of the valve member 16, pushes the cut hole 19, and flows out to the front surface side of the valve member 16. The pesticide liquid is removed from foreign substances such as dust when passing through the filter 17 and then enters the nozzle body 2 and further enters the rectifying guide member 6 through the center hole 7 (large diameter portion 7a). As shown by the arrow F in FIG. 2, the straightening flow is adjusted in the rectifying flow path 9 and guided to the back side of the orifice plate 5. At this time, since the flow guide member 6 is present, the liquid flow ejected from the orifice hole 8 tends to be a stable linear flow, and the spray angle and spray particles of the mist ejected from the nozzle hole 29 of the ejection plate 3 are also reduced. Stable and less variable. However, in the configuration of this embodiment, when the inner diameter of the rectifying flow path 9 of the rectifying guide member 6 is larger than 3 mm or when the length is shorter than 11 mm, the liquid flow from the orifice hole 8 is turbulent. The occurrence of was observed.
[0026]
The pesticide liquid (pressurized liquid) supplied to the back side of the orifice plate 5 is ejected forward from the orifice hole 8 as a linear liquid flow (jet having a free surface) as shown by a symbol a in FIG. The Here, the orifice hole 8 is a round hole having a diameter of 0.5 mm, and the liquid flow a slightly expands while going through the space 35 by a distance L3 (5.1 mm) after leaving the orifice hole 8. Since it opens, the liquid flow a has a circular cross section with a diameter of just over 0.5 mm when it reaches the peripheral edge of the nozzle hole 29 on the back side of the nozzle plate 3. On the other hand, the nozzle hole 29 is opened in a rectangular shape having a length of two adjacent sides of 0.45 mm × 0.5 mm in rear view. Therefore, the liquid flow a is sprayed from the back side of the nozzle plate 3 to the nozzle hole 29 and the peripheral edge thereof (see FIG. 8).
[0027]
At this time, most of the liquid flow a tries to jump out of the nozzle plate 3 through the nozzle holes 29 without coming into contact with the nozzle plate 3, but only a part of the liquid flow a is ejected from the rear surface of the nozzle plate 3. It collides with the peripheral edge of the hole 29 (mainly the groove bottom surface of the groove 27). As a result, the direction is changed in the diameter direction of the injection plate 3 (particularly, the longitudinal direction of the concave groove 27), and it is directed to the injection hole 29 as it is, or once away from the injection hole 29 as shown by an arrow b in FIG. A liquid flow that moves in the direction and then toward the nozzle hole 29 again occurs. Then, the liquid flow a directly directed to the nozzle hole 29 is disturbed by the collision with the lateral flow, and the liquid flow a is atomized into spray particles having a particle size of an appropriate size by the disturbance. The spray is sprayed forward from the nozzle hole 29 as c. Note that the spray hole c has a substantially fan-shaped cross-sectional shape as described above, and the liquid flow b in the groove longitudinal direction of the concave groove 27 collides with the liquid flow a from both sides. 9 and 10, the spray pattern was thin in the longitudinal direction of the ridge 25 and spread in a direction perpendicular to the longitudinal direction of the ridge 25 (that is, the fan-shaped expansion direction of the cross section of the nozzle hole 29). It becomes a film-like spray pattern (flat pattern).
[0028]
According to the results of experiments conducted by the inventors using the spray nozzle 1 configured as described above, when a pressurized liquid having a pressure of 1.0 MPa (gauge pressure) is supplied from the pump to the spray nozzle 1, spraying is performed. The amount (the amount of liquid sprayed as the spray flow c) is 0.40 liters per minute, the spray angle θ (diffusion angle of the spray flow c: see FIGS. 9 and 3) is about 80 °, and the average particle diameter of the spray particles ( VMD) was 118 μm, and the proportion of spray particles of 100 μm or less was 35%. There was sufficient momentum in the spray flow c.
[0029]
Moreover, when the pressure of the pressurized liquid supplied to the spray nozzle 1 is 1.5 MPa (gauge pressure), the spray amount is 0.49 liters per minute, and the average particle diameter (VMD) of the spray particles is 111 μm, 100 μm or less. The proportion of spray particles was 39%. The spray angle θ remained unchanged at about 80 °, and the momentum of the spray flow c was further improved.
[0030]
As described above, even when the pressure of the supplied pressurized liquid (pump discharge pressure) is set to a relatively low pressure and the amount of spray from one spray nozzle 1 is reduced, the spray composed of spray particles having a relatively large particle diameter. Since the flow c can be sprayed vigorously, the spray nozzle 1 is extremely suitable for an application in which a pesticide solution is “sprayed in a high concentration and in a small amount” by being attached to an existing boom sprayer.
That is, after removing the conventional spray nozzle provided on the nozzle boom of the boom sprayer, the spray nozzle 1 is attached by screwing the nozzle connection screw (not shown) of the nozzle boom and the female screw 21 of the seat member 4. If high-concentration and small-scale spraying is performed, it is possible to prevent the spray particles from drifting due to the wind and to increase the covering area of the agricultural chemical liquid (spray particles) on the crops.
Further, since the spray nozzle 1 has a film-like spray pattern with a spray angle θ of about 80 °, the longitudinal direction of the spray pattern is parallel to the longitudinal direction of the nozzle boom or tilted by about 10 °. By attaching a plurality of spray nozzles 1 at predetermined intervals, efficient spraying can be achieved.
Therefore, when high-concentration small-scale spraying of 25 to 50 liters per 10 ares of field is applied, safety improvement by drift prevention, increase in the area covered with agricultural chemical liquid (sprayed particles) crops, reduction of environmental burden Various effects such as cost reduction can be obtained.
[0031]
Further, the circumferential positions of the nozzle body 2 and the spray plate 3 with respect to the seat member 4 are determined by the engagement between the notch 14 and the projection 11 and the engagement between the projection 34 and the positioning recess 28. After being fixed to the nozzle boom at a predetermined angle, even when the spray nozzle 1 is disassembled for cleaning or the like, it is possible to easily assemble it so that the direction of the spray pattern does not change.
Further, when the supply of the pesticide liquid (pressurized liquid) is stopped, the cut hole 19 of the valve member 16 that has been pushed open closes, so that the residual liquid in the nozzle body 2 drops from the nozzle hole 29, so-called “bottom drop”. There is also an advantage that is prevented.
[0032]
In addition, as a spray nozzle for carrying out high concentration and small amount spraying, it is desirable that the particle diameter of the spray particles is generally in the range of 100 to 140 μm. On the contrary, if the average particle diameter is less than 100 μm, drift tends to occur. If the average particle diameter exceeds 140 μm, the area covered with the spray particles may be reduced, which may reduce the effect of control and the like. Further, the spray angle θ is desirably 70 to 100 °, and it is further desirable that the spray flow c is jetted vigorously as described above.
Therefore, the present inventors have the same basic configuration as the spray nozzle 1 such as the shape of each member, the opening diameter φ of the orifice hole 8, the innermost part (jet) of the concave groove 27 from the front surface of the orifice plate 5. Distance L3 to the peripheral edge of the nozzle hole 29 on the back side of the plate 3 and the effective opening area S of the orifice hole 8 ₁ And effective opening area S of nozzle hole 29 ₂ Ratio to (S ₂ / S ₁ ) Prototyped different spray nozzles, supplying liquid (water) pressurized to a pressure of 1.0 MPa (gauge pressure) to each spray nozzle, and conducting an experiment to examine the amount of spray and the state of spray flow . A part of the results are shown in Table 1. In Table 1, the L3 / φ column indicates the ratio of the distance L3 to the orifice hole 8 opening diameter φ.
[0033]
[Table 1]

[0034]
In any of Experimental Examples 1 to 3, the spray angle θ was 80 ° or more, the average particle diameter of the spray particles was in the range of 100 to 140 μm, and the momentum of the spray flow c was sufficiently strong.
[0035]
The effective opening area S of the orifice hole 8 ₁ And effective opening area S of nozzle hole 29 ₂ On the other hand, when the orifice hole 8 and the nozzle hole 29 are close to each other, the momentum of the spray flow c increases as the orifice hole 8 and the nozzle hole 29 approach each other, while the spray angle θ decreases. There was a tendency for θ to increase. When the distance L3 is set to a size smaller than 7 times the opening diameter φ of the orifice hole 8, a spray angle θ of 70 ° or more required for high-concentration small-volume spraying cannot be obtained. On the other hand, when the distance L3 is set to a dimension larger than 12 times the opening diameter φ of the orifice hole 8, the momentum of the spray flow c required for high-concentration and small-quantity spraying cannot be obtained.
[0036]
Further, the effective opening area S of the orifice hole 8 ₁ And effective opening area S of nozzle hole 29 ₂ Is at least S ₁ ≦ S ₂ It was necessary to set so that That is, the effective opening area S of the nozzle hole 29 ₂ Is the effective opening area S of the orifice 8 ₁ In the case of a smaller setting, the entire amount of the liquid flow ejected from the upstream orifice hole 8 cannot pass through the nozzle hole 29, so that it gradually enters the space 35 between the orifice plate 5 and the jet plate 3. As a result, the liquid was accumulated, and finally the space 35 was filled with the liquid, so that the linear liquid flow could not be ejected from the orifice hole 8. In such a state where the space 35 is filled with liquid, since the pressurized liquid is directly supplied to the back side of the jet plate 3, the spray using the jet plate 3 alone (without combining with the orifice plate 5). Similar to the nozzle, the sprayed particles had a fine particle size and a weak spray flow momentum.
On the other hand, the effective opening area S of the nozzle hole 29 ₂ Is at least the effective opening area S of the orifice hole 8 ₁ If it is above, the liquid flow which collided with the peripheral edge part of the nozzle hole 29 on the back of the nozzle plate 3 and changed its direction will merge with the liquid flow a passing (blowing through) the nozzle hole 29, and the space from the nozzle hole 29. Since the liquid was sucked out of the space 35, the space 35 was not filled with liquid.
[0037]
However, the effective opening area S of the nozzle hole 29 ₂ For example S ₁ If it is set to be extremely large, such as twice or more, the linear liquid flow ejected from the orifice hole 8 passes through the nozzle hole 29 and jumps out to the front of the nozzle plate 3, or is once atomized. However, there is a tendency that the spray angle θ becomes narrow and the spray particle diameter becomes coarse. Therefore, the nozzle hole 29 has a shape and an effective opening area S in which the linear liquid flow a ejected from the orifice hole 8 is sprayed to the nozzle hole 29 and the peripheral edge of the nozzle hole 29 with an appropriate balance. ₂ It can be said that it is necessary to have.
[0038]
Incidentally, it goes without saying that the spray nozzle according to the present invention is not limited to the one described in the above embodiment. For example, the specific configuration of the valve member 16 is arbitrary, and it is also possible to adopt a configuration that does not have a valve member. In the above description, the rectifying guide member 6 having the elongated rectifying flow path 9 is provided on the back side (upstream side in the liquid flow direction) of the orifice plate 5, but the liquid flow in which the turbulent flow by the valve member 16 is ejected from the orifice hole 8. If it does not affect the flow straightening guide member 6, the straightening guide member 6 may not be provided. However, when the rectifying guide member 6 is not used, the liquid flow ejected from the orifice hole 8 is likely to be disturbed due to the influence of the turbulent flow generated when the pressurized liquid passes through the cut hole 19 of the valve member 16. . Therefore, the liquid flow blown to the nozzle hole 29 and the peripheral edge of the nozzle hole 29 of the nozzle plate 3 becomes a spray flow having an angle slightly wider than the linear flow, and the spray angle is also a stable and constant angle due to the influence of the turbulent flow. It is hard to become. Along with this, the spray angle and spray particles of the mist sprayed from the nozzle holes 29 of the spray plate 3 are not stable, and a spray state with many variations may occur. In particular, the larger the hole diameter of the orifice hole 8, the larger the turbulent flow and the more likely the spray becomes unstable. This is also verified in the prior art. In other words, the jet flow from the orifice hole 52 is not a linear flow but spreads in the air-mixing passage 58 to create a negative pressure, thereby sucking outside air from the air introduction through-hole 59 and uniformly mixing with the liquid. It is designed to be sprayed. Therefore, if the rectifying guide member 6 for making a linear flow as in the present embodiment is provided on the back side of the orifice plate 53 with respect to the conventional spray nozzle 51, no negative pressure is generated in the air-mixing passage 58. The outside air cannot be sucked.
[0039]
Further, in the above, in order to obtain a film-like spray pattern that is suitable for the application of spraying the agrochemical solution by attaching to the nozzle boom of the boom sprayer, the ridges 25 and the concave grooves 27 are formed integrally on the front and back sides of the spray plate 3, and the concave portions are formed. Although the nozzle hole 29 having a generally sectoral cross section that connects the groove bottom of the groove 27 and the top of the protrusion 25 is formed, the spray nozzle according to the present invention is not limited to a boom sprayer, for example, a hand-held sprayer. It can also be used for applications such as attaching to a basket and spraying a pesticide liquid, or spraying a liquid other than a pesticide liquid. In such a case, in order to obtain a spray pattern suitable for each application, it is needless to say that the shape of the injection plate 3 and the injection hole 29 can be appropriately changed. In other words, the spray amount is in principle the effective opening area S of the orifice hole 8. ₁ The spray angle θ and the particle diameter of the spray particles are proportional to the shape of the nozzle hole 29 and the effective opening area S. ₂ And the distance from the peripheral edge of the orifice hole 8 on the front side of the orifice plate 5 to the peripheral edge of the injection hole 29 on the back side of the injection plate 3, it is possible to change these settings according to the purpose of use (application), A spray nozzle that sprays the spray stream in a state can be obtained.
[0040]
Further, in the above description, the flat orifice plate 5 is used. However, the orifice plate 5 and the orifice hole 8 may have any shape as long as a linear liquid flow can be ejected from the orifice hole 8. A bulging portion that bulges in a partial spherical shape on the front side of the orifice plate 5 (in the direction approaching the injection plate 3) is formed in the central portion of the orifice plate 5, and an orifice hole 8 may be formed at the top of the bulged portion. Conceivable. On the contrary, it is also conceivable to bulge the bulging portion toward the back side of the orifice plate 5 (in the direction away from the injection plate 3) and form the orifice hole 8 at the bottom of the bulging portion. In either case, the position of the orifice plate 5 (the position of the nozzle body 2 in the axial direction) is displaced in accordance with the bulging direction and the bulging amount of the bulging portion, so that Necessary spray angle θ and spray are set so that the distance from the peripheral edge of orifice hole 8 to the peripheral edge of nozzle hole 29 on the back side of spray plate 3 is within the range of 7 to 12 times the diameter φ of orifice hole 8. The momentum of the flow c can be ensured.
[0041]
【The invention's effect】
As described above, according to the present invention, it is possible to obtain a spray nozzle capable of vigorously spraying a spray flow in which the particle diameter of spray particles is relatively large while reducing the spray amount from one nozzle. it can. Such spray nozzles are particularly suitable for applications in which a high concentration and small amount of agrochemical solution is sprayed by being attached to a boom sprayer or the like.
[0042]
Moreover, the momentum of the spray flow is secured by setting the distance from the orifice hole peripheral part on the front side of the orifice plate to the peripheral part of the nozzle hole on the rear side of the orifice plate to be 7 to 12 times the opening diameter of the orifice hole. In addition, the spray angle can be widened.
[0043]
In addition, a single ridge protruding in a substantially U-shaped cross section is formed on the front side of the jet plate, and a cross section in a direction perpendicular to the longitudinal direction of the ridge expands forward at the top of the ridge. By forming the substantially fan-shaped nozzle hole, a film-like spray pattern particularly suitable for spraying a high concentration and small amount of the agricultural chemical solution can be obtained.
[0044]
Further, by arranging the rectifying guide member on the back side of the orifice plate in the nozzle body, the supplied pressurized liquid is straightened in the rectifying guide member and guided to the orifice plate. The liquid flow ejected from the hole can be a stable linear flow, and as a result, the spray flow ejected from the nozzle hole of the nozzle plate can be made more suitable by spraying a high concentration and small amount of the agricultural chemical liquid.
[Brief description of the drawings]
FIG. 1 is an exploded perspective view of a spray nozzle according to an embodiment of the present invention.
FIG. 2 is an enlarged longitudinal sectional view showing an assembled state of the spray nozzle of FIG.
FIG. 3 is an enlarged longitudinal sectional view of a spray nozzle showing a cut surface that is 90 ° different from FIG. 2;
FIG. 4 is an enlarged plan view showing the front side of the injection plate.
5 is a cross-sectional view taken along line AA in FIG.
6 is a cross-sectional view taken along line BB in FIG.
7 is a cross-sectional view of a main part taken along the line CC in FIG. 4;
FIG. 8 is an enlarged plan view showing the back side of the injection plate.
FIG. 9 is a side view showing a state in which the spray nozzle is attached to the nozzle boom.
10 is an explanatory view taken along the line DD in FIG. 9 for explaining a spray pattern.
FIG. 11 is an enlarged longitudinal sectional view partially showing a conventional spray nozzle.
[Explanation of symbols]
1 Spray nozzle
3 spray plate
5 Orifice plate
6 Straightening guide member
8 Orifice hole
25 ridges
29 injection hole
φ Opening diameter
F arrow
L3 distance

Claims

An orifice plate having an orifice hole, and an injection plate having an injection hole and disposed opposite to the front surface side of the orifice plate with a predetermined gap, and a pressurized liquid supplied to the back surface side of the orifice plate, A spray nozzle that sequentially passes through the orifice hole and the nozzle hole and sprays in front of the nozzle plate, and the effective opening area of the nozzle hole is set to be equal to or larger than the effective opening area of the orifice hole. A spray nozzle characterized in that the pressurized liquid supplied to the back side is ejected as a linear liquid flow that blows from the back side of the nozzle plate to the nozzle hole and the peripheral edge of the nozzle hole.

2. The spray nozzle according to claim 1, wherein the distance from the peripheral edge of the orifice hole on the front side of the orifice plate to the peripheral edge of the injection hole on the back side of the injection plate is set to 7 to 12 times the opening diameter of the orifice hole.

The jet plate has a single protrusion protruding in a substantially U-shaped cross section on the front side of the injection plate, and the nozzle hole has a cross section in a direction perpendicular to the longitudinal direction of the protrusion at the top of the protrusion. The spray nozzle according to claim 1, wherein the spray nozzle is formed so as to form a substantially fan shape that expands toward the front.

An injection plate is arranged on the front surface of the nozzle body formed in a cylindrical shape, an orifice plate is arranged in the nozzle body, and the supplied pressurized liquid is made to flow straight on the back side of the orifice plate in the nozzle body. The spray nozzle according to any one of claims 1 to 3, wherein a cylindrical straightening guide member having a predetermined in-cylinder dimension is arranged so as to be arranged and guided to the orifice plate.