DOMAINE DE L'INVENTION [0001] La présente invention concerne les câbles multitorons (« multistrand ropes ») à haute résistance mécanique, utilisables notamment pour le renforcement de bandages pneumatiques pour véhicules industriels lourds tels que véhicules génie civil du type minier. [0002] Elle concerne également les pneumatiques et les armatures de renforcement de ces pneumatiques, et en particulier les armatures de sommet encore appelées « ceintures » de ces pneumatiques, particulièrement le renforcement des ceintures de pneumatiques pour véhicules industriels lourds. FIELD OF THE INVENTION [0001] The present invention relates to multistrand cables ("multistrand ropes") with high mechanical strength, usable in particular for the reinforcement of pneumatic tires for heavy industrial vehicles such as civil engineering vehicles of the mining type. It also relates to tires and reinforcements reinforcing these tires, and in particular the crown reinforcement also called "belts" of these tires, particularly the strengthening of tire belts for heavy industrial vehicles.
ARRIERE-PLAN [0003] Un pneumatique radial comporte de manière connue une bande de roulement, deux bourrelets inextensibles, deux flancs reliant les bourrelets à la bande de roulement, une armature de carcasse et une ceinture disposée circonférentiellement entre l'armature de carcasse et la bande de roulement. Cette ceinture est constituée de diverses nappes (ou « couches ») de caoutchouc renforcées ou non par des éléments de renforcement (« renforts ») tels que des câblés ou des monofilaments, du type métalliques ou textiles. [0004] La ceinture est généralement constituée de plusieurs nappes de ceinture superposées, dites parfois nappes « de travail » ou nappes « croisées », dont les câbles de renforcement, en général métalliques, sont disposés pratiquement parallèles les uns aux autres à l'intérieur d'une nappe, mais croisés d'une nappe à l'autre, c'est-à-dire inclinés, symétriquement ou non, par rapport au plan circonférentiel médian. Ces nappes croisées sont généralement complétées par diverses autres nappes ou couches de caoutchouc auxiliaires, de largeurs variables selon les cas, comportant ou non des renforts métalliques. On citera en particulier les nappes dites « de protection » chargées de protéger le reste de la ceinture des agressions externes, et notamment des perforations, ou encore des nappes dites « de frettage » comportant des renforts métalliques ou non orientés sensiblement selon la direction circonférentielle (nappes dites « à zéro degré »), qu'elles soient radialement externes ou internes par rapport aux nappes croisées. [0005] Une telle ceinture de pneumatique doit satisfaire de manière connue à différentes exigences, souvent contradictoires, notamment : 2969181 -2 être la plus rigide possible à faible déformation, car elle contribue d'une manière substantielle à rigidifier le sommet du pneumatique ; avoir une hystérèse aussi basse que possible, pour d'une part minimiser l'échauffement en roulage de la zone interne du sommet et d'autre part réduire la 5 résistance au roulement du pneumatique, synonyme d'économie de carburant ; posséder enfin une endurance élevée, vis-à-vis en particulier du phénomène de séparation, fissuration des extrémités des nappes croisées dans la zone d'épaule du pneumatique, connu sous le terme de « clivage », ce qui exige notamment des câbles métalliques qui renforcent les nappes de ceinture de présenter une résistance élevée à 10 la fatigue en compression, le tout dans une atmosphère plus ou moins corrosive. [0006] Pour le renforcement des nappes sommet de travail des ceintures de tels pneumatiques ci-dessus, on utilise généralement des câbles d'acier multitorons à deux couches (Cl, CE) de torons, dans lesquels une couche externe (CE) du câble est formée autour de la couche interne (Cl) du câble, comme décrit par exemple dans les 15 brevets ou demandes de brevet US 5461850, US 5768874, US 6247514, US 6817395, US 6863103, US 7426821, US 2007/0144648, WO 2008/026271. [0007] De manière bien connue de l'homme du métier, ces câbles à torons doivent être imprégnés autant que possible par le caoutchouc dans les ceintures de pneumatiques qu'ils renforcent, de sorte que ce caoutchouc pénètre dans un maximum 20 d'espaces entre les fils constituant les torons. Si cette pénétration est insuffisante, il reste alors des canaux vides le long des torons, et les agents corrosifs, par exemple l'eau, susceptibles de pénétrer dans les pneumatiques par exemple à la suite de coupures ou d'autres agressions de la ceinture du pneumatique, cheminent le long de ces canaux à travers ladite ceinture. La présence de cette humidité joue un rôle 25 important en provoquant de la corrosion et en accélérant les processus de fatigue (phénomènes dits de « fatigue-corrosion »), par rapport à une utilisation en atmosphère sèche. [0008] Tous ces phénomènes de fatigue que l'on regroupe généralement sous le terme générique de « fatigue-fretting-corrosion » sont à l'origine d'une dégénérescence 30 progressive des propriétés mécaniques des câbles et torons et peuvent affecter, pour les conditions de roulage les plus sévères, la durée de vie de ces derniers. [0009] Les torons élémentaires constitutifs de ces câbles multitorons, au moins pour certains, ont toutefois pour inconvénient qu'ils ne sont pas pénétrables jusqu'à coeur. 2969181 -3 [0010] C'est ,notamment le cas pour les câbles multitorons de construction (1+6) dans lesquels chaque toron est constitué d'un câble à deux couches de construction « 3+9 ». A titre d'exemple, le document JP 08 109 585 divulgue un tel câble. Comme les couches extérieures des torons sont saturées, il est difficile de faire pénétrer des 5 compositions de caoutchouc jusqu'au coeur des torons et a fortiori jusqu'au coeur du câble. [0011] C'est pour cela qu'il a été proposé de désaturer les couches extérieures des torons, en utilisant des câbles multitorons de construction (1+6) dans lesquels chaque toron est constitué d'un câble à deux couches de construction « 3+8 ». Le document 10 JP 2009-52177 divulgue un tel câble. On constate que, malgré une nette amélioration de la pénétration, celle-ci n'est pas encore parfaite. [0012] Signalons que la construction (1+6) x (3+9) est réputée saturée et donc impénétrable au mélange de calandrage comme cela est rappelé dans le document JP 2001-011784. Dans ce document, la désaturation est obtenue par la suppression 15 d'un toron. Cette approche présente cependant le double inconvénient de diminuer la force rupture du câble et d'augmenter l'instabilité structurelle de l'assemblage. RESUME DE L'INVENTION [0013] Un des objectifs de la présente invention est de pourvoir un câble d'acier multitorons à deux couches (Cl, CE) de torons, possédant une excellente pénétrabilité 20 jusqu'à coeur des torons et dans l'espace entre les torons de la couche externe (CE) du câble et la couche interne (Cl) du câble, sans avoir recours au gommage in situ. [0014] Cet objectif est atteint par un câble métallique multitorons à deux couches (Cl, CE) de torons, de construction « 1+6 », utilisable notamment pour le renforcement de pneumatiques pour véhicules industriels, comportant un seul toron formant une couche 25 interne (Cl) du câble, dans lequel six torons sont enroulés, en hélice, selon un pas P3, pour former une couche externe (CE) du câble autour de la couche interne (Cl) du câble, chaque toron étant constitué d'un câble à trois couches de construction « 1+3+8 », comportant: un fil de diamètre d0 formant une couche intérieure (CO) du toron ; trois fils de diamètre dl formant une couche intermédiaire (Cl) du toron, les trois 30 fils étant enroulées selon un pas P1 autour de la couche intérieure (CO) du toron, le diamètre dl étant supérieur ou égal à 0.15 mm et inférieur ou égal à 0.45 mm ; huit fils de diamètre d2 formant une couche extérieure (C2) du toron, les huit fils étant 2969181 -4 enroulées selon un pas P2 autour de la couche intermédiaire (Cl) du toron, le diamètre d2 étant supérieur ou égal à 0.15 mm et inférieur ou égal à 0.45 mm ; dans lequel le ratio des diamètres d0/d1 est supérieur ou égal à 0.3 et inférieur ou égal à 0.4. [0015] L'invention concerne également l'utilisation de tels câbles multitorons pour le 5 renforcement d'articles ou de produits semi-finis en caoutchouc, par exemple des nappes, des tuyaux, des courroies, des bandes transporteuses, des pneumatiques. [0016] Le câble multitorons de l'invention est tout particulièrement destiné à être utilisé comme élément de renforcement d'une ceinture de pneumatique destiné à des véhicules industriels tels que véhicules « poids lourd » - i.e., métro, bus, engins de 10 transport routier (camions, tracteurs, remorques), véhicules hors-la-route -, engins agricoles ou de génie civil, autres véhicules de transport ou de manutention. [0017] L'invention concerne en outre ces articles ou produits semi-finis en caoutchouc eux-mêmes lorsqu'ils sont renforcés par un câble multitorons conforme à l'invention, en particulier les pneumatiques notamment destinés aux véhicules industriels. 15 [0018] L'invention ainsi que ses avantages seront aisément compris à la lumière de la description et des exemples de réalisation qui suivent, ainsi que des figures 1 à 4 relatives à ces exemples. BREVE DESCRIPTION DES DESSINS [0019] La figure 1 représente schématiquement, en coupe perpendiculaire à l'axe du 20 toron, un toron de construction 1+3+8, du type à couches cylindriques, utilisable dans la couche externe d'un câble multitorons selon l'invention. [0020] La figure 2 représente schématiquement, en coupe perpendiculaire à l'axe du câble, un exemple de câble multitorons conforme à l'invention, de construction cylindrique (1+6)x(1+3+8), incorporant le toron de la figure 1. 25 [0021] La figure 3 représente schématiquement un exemple d'installation de retordage et gommage in situ utilisable pour la fabrication de torons destinés à la fabrication du câble multitorons de l'invention. [0022] La figure 4 représente schématiquement, en coupe radiale, une enveloppe de pneumatique pour véhicule industriel à armature de carcasse radiale, conforme ou non 30 à l'invention dans cette représentation générale. 2969181 -5 MESURES ET TESTS M1 - MESURES DYNAMOMETRIQUES [0023] Pour ce qui concerne les fils et câbles métalliques, les mesures de force à la rupture notée FM (charge maximale en N), de résistance à la rupture notée RM (en 5 MPa) et d'allongement à la rupture noté AT (allongement total en %) sont effectuées en traction selon la norme ISO 6892 de 1984. M2 - TEST DE PERMEABILITE A L'AIR [0024] Ce test permet de déterminer la perméabilité longitudinale à l'air des câbles métalliques testés, par mesure du volume d'air traversant une éprouvette sous pression 10 constante pendant un temps donné. Le principe d'un tel test, bien connu de l'homme du métier, est de démontrer l'efficacité du traitement d'un câble pour le rendre imperméable à l'air ; il a été décrit par exemple dans la norme ASTM D2692-98. [0025] Le test est ici réalisé sur des câbles multitorons bruts de fabrication, ou encore extraits des pneumatiques ou des nappes de caoutchouc que renforcent ces câbles 15 multitorons, donc déjà enrobés de caoutchouc à l'état cuit. [0026] Dans le premier cas (câbles multitorons bruts de fabrication), les câbles métalliques doivent être préalablement enrobés de l'extérieur par une gomme dite d'enrobage. Pour cela, une série de 10 câbles métalliques disposés parallèlement (distance inter-torons : 20 mm) est placée entre deux skims (deux rectangles de 80 x 20 200 mm) d'une composition de caoutchouc à l'état cru, chaque skim ayant une épaisseur de 5,0 mm ; le tout est alors bloqué dans un moule, chacun des torons étant maintenu sous une tension suffisante (par exemple 3 daN) pour garantir sa rectitude lors de la mise en place dans le moule, à l'aide de modules de serrage ; puis on procède à la vulcanisation (cuisson) pendant environ dix à douze heures à une 25 température d'environ 120°C et sous une pression de 15 bar (piston rectangulaire de 80 x 200 mm). Après quoi, on démoule l'ensemble et on découpe 10 éprouvettes de câble métallique ainsi enrobés, sous forme de parallélépipèdes de dimensions 10 mm x 10 mm x LT, pour caractérisation. [0027] On utilise comme gomme d'enrobage une composition de caoutchouc 30 conventionnelle pour pneumatique, à base de caoutchouc naturel (peptisé) et de noir de carbone N330 (50 pce), comportant en outre les additifs usuels suivants: 2969181 -6 soufre (7 pce), accélérateur sulfénamide (1 pce), ZnO (8 pce), acide stéarique (0.7 pce), antioxydant (1.5 pce), naphténate de cobalt (1.5 pce). Sa viscosité Mooney à 100°C est égale à environ 70, son temps de grillage (T5) à 130°C est égal à environ 10 min. 5 [0028] Pour la mesure de la plasticité Mooney, on utilise un consistomètre oscillant tel que décrit dans la norme française T43-005 (1991), selon le principe suivant : la composition à l'état cru (i.e., avant cuisson) est moulée dans une enceinte cylindrique chauffée à 100°C. Après une minute de préchauffage, le rotor tourne au sein de l'éprouvette à 2 tours/minute et on mesure le couple utile pour entretenir ce mouvement 10 après 4 min de rotation. La plasticité Mooney (ML 1+4) est exprimée en "unité Mooney" (UM, avec 1 UM = 0.83 Nm). [0029] La mesure du temps de grillage est effectuée à 130°C, conformément à la norme NF-T43-005. L'évolution de l'indice consistométrique en fonction du temps permet de déterminer le temps de grillage d'une composition de caoutchouc, apprécié 15 conformément à la norme précitée par le paramètre T5, exprimé en min, et défini comme étant le temps nécessaire pour obtenir une augmentation de la valeur de l'indice consistométrique (exprimé en « unité Mooney ») de 5 unités au dessus de la valeur minimale mesurée pour cet indice. [0030] Le test est réalisé sur une longueur prédéterminée de câble métallique LT (par 20 exemple égale à P3, ou à 6 cm), enrobé donc par sa composition de caoutchouc (ou gomme d'enrobage) environnante, de la manière suivante : on envoie de l'air à l'entrée du toron, sous une pression de 1 bar, et on mesure le volume d'air à la sortie, à l'aide d'un débitmètre (calibré par exemple de 0 à 500 cm3/min). Pendant la mesure, l'échantillon de toron est bloqué dans un joint étanche comprimé (par exemple un joint 25 en mousse dense ou en caoutchouc) de telle manière que seule la quantité d'air traversant le câble métallique d'une extrémité à l'autre, selon son axe longitudinal, est prise en compte par la mesure ; l'étanchéité du joint étanche est contrôlée préalablement à l'aide d'une éprouvette de caoutchouc pleine, c'est-à-dire sans câble. [0031] Le débit d'air moyen mesuré (moyenne sur les 10 éprouvettes) est d'autant 30 plus faible que l'imperméabilité longitudinale du câble métallique est élevée. La mesure étant faite avec une précision de ± 0,2 cm3/min, les valeurs mesurées inférieures ou égales à 0,2 cm3/min sont considérées comme nulles ; elles correspondent à un toron qui peut être qualifié d'étanche (totalement étanche) à l'air selon son axe (i.e., dans sa direction longitudinale). 2969181 -7 [0032] Au test de perméabilité à l'air, un câble métallique dit «étanche à l'air» est caractérisé par un débit d'air moyen inférieur ou au plus égal à 0,2 cm3/min tandis qu'un câble métallique dit « quasiment étanche à l'air» est caractérisé par un débit d'air moyen inférieur à 2 cm3/min, de préférence inférieur à 1 cm3/min.BACKGROUND [0003] A radial tire comprises, in known manner, a tread, two inextensible beads, two flanks connecting the beads to the tread, a carcass reinforcement and a belt circumferentially disposed between the carcass reinforcement and the body. tread. This belt consists of various plies (or "layers") of rubber reinforced or not by reinforcing elements ("reinforcements") such as cords or monofilaments, metal or textile type. The belt is generally made of several superimposed belt plies, sometimes called "working" or "crossed" plies, whose reinforcing cables, generally metallic, are arranged substantially parallel to each other inside. of a web, but crossed from one web to another, that is to say inclined, symmetrically or otherwise, with respect to the median circumferential plane. These crossed plies are generally supplemented by various other plies or layers of auxiliary rubber, of varying widths depending on the case, with or without metal reinforcements. In particular, the so-called "protection" plies responsible for protecting the rest of the belt from external aggressions, and in particular perforations, or "hooping" plies comprising reinforcements made of metal or not oriented substantially in the circumferential direction ( so-called "zero degree" plies), whether they are radially external or internal with respect to the crossed plies. Such a tire belt must satisfy in a known manner to different requirements, often contradictory, in particular: 2969181 -2 be the most rigid possible low deformation, because it contributes in a substantial way to stiffen the top of the tire; to have as low a hysteresis as possible, on the one hand to minimize heating during rolling of the inner zone of the crown and, on the other hand, to reduce the rolling resistance of the tire, which is synonymous with fuel economy; finally possess a high endurance, vis-à-vis in particular the separation phenomenon, cracking of the ends of the crossed plies in the shoulder area of the tire, known as the "cleavage", which requires in particular metal cables which reinforce the belt plies to exhibit high compressive fatigue resistance, all in a more or less corrosive atmosphere. For the reinforcement of the working lap belts of such tires above, two-layer multi-strand steel (Cl, CE) cables of strands are generally used, in which an outer layer (CE) of the cable is formed around the inner layer (Cl) of the cable, as described for example in the patents or patent applications US 5461850, US 5768874, US 6247514, US 6817395, US 6863103, US 7426821, US 2007/0144648, WO 2008 / 026271. As is well known to those skilled in the art, these strand cables must be impregnated as much as possible by the rubber in the tire belts they reinforce, so that this rubber penetrates into a maximum of 20 spaces. between the wires constituting the strands. If this penetration is insufficient, then empty channels remain along the strands, and corrosive agents, for example water, likely to penetrate the tires, for example as a result of cuts or other aggressions of the belt. pneumatic, run along these channels through said belt. The presence of this moisture plays an important role in causing corrosion and accelerating the fatigue processes (so-called "fatigue-corrosion" phenomena), compared to use in a dry atmosphere. [0008] All these phenomena of fatigue that are generally grouped under the generic term "fatigue-fretting-corrosion" are at the origin of a progressive degeneration of the mechanical properties of the cables and strands and may affect, for the most severe driving conditions, the service life of the latter. The constituent elementary strands of these multistrand cables, at least for some, however have the disadvantage that they are not penetrable to the core. This is particularly the case for multitoron construction cables (1 + 6) in which each strand consists of a cable with two layers of construction "3 + 9". By way of example, JP 08 109 585 discloses such a cable. As the outer layers of the strands are saturated, it is difficult to penetrate rubber compositions to the core of the strands and even to the core of the strand. It is for this reason that it has been proposed to desaturate the outer layers of the strands, using multitoron construction cables (1 + 6) in which each strand consists of a cable with two layers of construction " 3 + 8 ". JP 2009-52177 discloses such a cable. It is found that, despite a marked improvement in penetration, it is not yet perfect. Note that the construction (1 + 6) x (3 + 9) is deemed saturated and therefore impenetrable to the calendering mixture as recalled in JP 2001-011784. In this document, desaturation is achieved by deleting a strand. This approach, however, has the double disadvantage of reducing the breaking strength of the cable and increasing the structural instability of the assembly. SUMMARY OF THE INVENTION [0013] One of the objects of the present invention is to provide a multi-layer steel cable with two layers (Cl, CE) of strands, having excellent penetrability to the core of the strands and in the space between the strands of the outer layer (CE) of the cable and the inner layer (Cl) of the cable, without resorting to in situ scrubbing. This objective is achieved by a multi-strand metal cable with two layers (Cl, CE) strands, of construction "1 + 6", used in particular for the reinforcement of tires for industrial vehicles, comprising a single strand forming a layer 25 internal (Cl) cable, wherein six strands are wound, helically, in a pitch P3, to form an outer layer (CE) of the cable around the inner layer (Cl) of the cable, each strand consisting of a 3-layer construction cable "1 + 3 + 8", comprising: a wire of diameter d0 forming an inner layer (CO) of the strand; three wires of diameter d1 forming an intermediate layer (C1) of the strand, the three wires being wound in a pitch P1 around the inner layer (CO) of the strand, the diameter d1 being greater than or equal to 0.15 mm and less than or equal to at 0.45 mm; eight son of diameter d2 forming an outer layer (C2) of the strand, the eight son being 2969181-4 wound in a pitch P2 around the intermediate layer (Cl) of the strand, the diameter d2 being greater than or equal to 0.15 mm and lower or equal to 0.45 mm; in which the ratio of diameters d0 / d1 is greater than or equal to 0.3 and less than or equal to 0.4. [0015] The invention also relates to the use of such multistrand cables for the reinforcement of articles or semi-finished products of rubber, for example webs, pipes, belts, conveyor belts, tires. The multistrand cable of the invention is particularly intended to be used as a reinforcing element for a tire belt intended for industrial vehicles such as "heavy goods vehicles" - ie, subway, bus, transport equipment. road transport (trucks, tractors, trailers), off-the-road vehicles - agricultural or engineering machinery, other transport or handling vehicles. The invention further relates to these articles or semi-finished rubber products themselves when reinforced by a multitoron cable according to the invention, in particular the tires especially for industrial vehicles. The invention as well as its advantages will be readily understood in the light of the description and the following exemplary embodiments, as well as FIGS. 1 to 4 relating to these examples. BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS [0019] FIG. 1 schematically represents, in section perpendicular to the axis of the strand, a strand of construction 1 + 3 + 8, of the type with cylindrical layers, usable in the outer layer of a multistrand cable. according to the invention. Figure 2 shows schematically, in section perpendicular to the axis of the cable, an example of multitoron cable according to the invention, of cylindrical construction (1 + 6) x (1 + 3 + 8), incorporating the strand FIG. 3 schematically represents an example of a twisting and in situ scrubbing installation that can be used for the manufacture of strands intended for the manufacture of the multistrand cable of the invention. [0022] FIG. 4 schematically represents, in radial section, a tire casing for an industrial vehicle having a radial carcass reinforcement, whether or not in accordance with the invention in this general representation. 2969181 -5 MEASUREMENTS AND TESTS M1 - DYNAMOMETRIC MEASUREMENTS [0023] For metal wires and cables, the breaking force measurements denoted FM (maximum load in N), breaking strength denoted RM (in 5 MPa ) and elongation at break noted AT (total elongation in%) are performed in tension according to the ISO 6892 standard of 1984. M2 - AIR PERMEABILITY TEST [0024] This test makes it possible to determine the longitudinal permeability of the air of the metal cables tested, by measuring the volume of air passing through a specimen under constant pressure for a given time. The principle of such a test, well known to those skilled in the art, is to demonstrate the effectiveness of the treatment of a cable to make it impermeable to air; it has been described for example in ASTM D2692-98. The test is here performed on multitasking raw manufacturing cables, or extracted from tires or rubber sheets that reinforce these cables 15 multitorons, so already coated with rubber in the cooked state. In the first case (raw multitasking cables manufacturing), the metal cables must be previously coated from the outside with a so-called coating gum. For this, a series of 10 metal cables arranged in parallel (inter-strand distance: 20 mm) is placed between two skims (two rectangles of 80 x 200 mm) of a rubber composition in the raw state, each skim having a thickness of 5.0 mm; the whole is then locked in a mold, each of the strands being maintained under a sufficient tension (for example 3 daN) to ensure its straightness during the establishment in the mold, using clamping modules; then the vulcanization (baking) is carried out for about ten to twelve hours at a temperature of about 120 ° C and a pressure of 15 bar (rectangular piston 80 x 200 mm). After which, the assembly is demolded and cut 10 pieces of wire rope and coated, in the form of parallelepipeds of dimensions 10 mm x 10 mm x LT, for characterization. A conventional rubber composition for a tire based on natural rubber (peptized) and carbon black N330 (50 phr), comprising the following customary additives: 2969181 -6 sulfur, is used as a coating rubber. (7 phr), sulfenamide accelerator (1 phr), ZnO (8 phr), stearic acid (0.7 phr), antioxidant (1.5 phr) and cobalt naphthenate (1.5 phr). Its Mooney viscosity at 100 ° C is about 70, its toasting time (T5) at 130 ° C is about 10 minutes. For the measurement of Mooney plasticity, an oscillating consistometer is used as described in the French standard T43-005 (1991), according to the following principle: the composition in the raw state (ie, before firing) is molded in a cylindrical chamber heated to 100 ° C. After one minute of preheating, the rotor rotates within the specimen at 2 revolutions / minute and the useful torque is measured to maintain this movement after 4 minutes of rotation. The Mooney plasticity (ML 1 + 4) is expressed in "Mooney unit" (UM, with 1 UM = 0.83 Nm). The measurement of the roasting time is carried out at 130 ° C, in accordance with the NF-T43-005 standard. The evolution of the consistency index as a function of time makes it possible to determine the toasting time of a rubber composition, evaluated in accordance with the above-mentioned standard by the parameter T5, expressed in minutes, and defined as the time required for obtain an increase in the value of the consistometric index (expressed in "Mooney unit") of 5 units above the minimum value measured for that index. The test is carried out on a predetermined length of LT wire rope (for example equal to P3, or 6 cm), thus coated by its surrounding rubber composition (or coating gum), in the following manner: air is sent to the inlet of the strand at a pressure of 1 bar, and the volume of air at the outlet is measured using a flow meter (calibrated for example from 0 to 500 cm3 / min). During the measurement, the strand sample is locked in a compressed seal (for example a dense foam or rubber seal) in such a way that only the amount of air passing through the wire rope from one end to the other other, along its longitudinal axis, is taken into account by the measure; the tightness of the seal is checked beforehand with the aid of a solid rubber specimen, that is to say without cable. The average air flow rate (average on the 10 test pieces) is all the lower as the longitudinal imperviousness of the wire rope is high. As the measurement is made with an accuracy of ± 0.2 cm3 / min, measured values less than or equal to 0.2 cm3 / min are considered to be zero; they correspond to a strand that can be described as airtight (totally airtight) along its axis (i.e., in its longitudinal direction). In the air permeability test, an "airtight" metal cable is characterized by an average air flow rate of less than or equal to 0.2 cm 3 / min while a wire rope called "almost airtight" is characterized by an average air flow rate of less than 2 cm3 / min, preferably less than 1 cm3 / min.
5 DESCRIPTION DETAILLEE DE L'INVENTION [0033] Dans la présente description, sauf indication expresse différente, tous les pourcentages (%) indiqués sont des % massiques. [0034] D'autre part, tout intervalle de valeurs désigné par l'expression « entre a et b » représente le domaine de valeurs allant de plus de a à moins de b (c'est-à-dire bornes 10 a et b exclues) tandis que tout intervalle de valeurs désigné par l'expression « de a à b » signifie le domaine de valeurs allant de a jusqu'à b (c'est-à-dire incluant les bornes strictes a et b). [0035] Par câble « métallique », on entend par définition dans la présente demande un câble formé de fils constitués majoritairement (c'est-à-dire pour plus de 50% en 15 nombre de ces fils) ou intégralement (pour 100% des fils) d'un matériau métallique. Les fils sont préférentiellement en acier, plus préférentiellement en acier au carbone. Mais il est bien entendu possible d'utiliser d'autres aciers, par exemple un acier inoxydable, ou d'autres alliages. [0036] Lorsqu'un acier au carbone est utilisé, sa teneur en carbone (% en poids 20 d'acier) est de préférence comprise entre 0,4% et 1,2%, notamment entre 0,5% et 1,1% ; ces teneurs représentent un bon compromis entre les propriétés mécaniques requises pour le pneumatique et la faisabilité des fils. Il est à noter qu'une teneur en carbone comprise entre 0,5% et 0,6% rend de tels aciers finalement moins coûteux car plus faciles à tréfiler. Un autre mode avantageux de réalisation de l'invention peut 25 consister aussi, selon les applications visées, à utiliser des aciers à faible teneur en carbone, comprise par exemple entre 0,2% et 0,5%, en raison notamment d'un coût plus bas et d'une plus grande facilité de tréfilage. [0037] Le métal ou l'acier utilisé, qu'il s'agisse en particulier d'un acier au carbone ou d'un acier inoxydable, peut être lui-même revêtu d'une couche métallique améliorant 30 par exemple les propriétés de mise en oeuvre du câble métallique et/ou de ses éléments constitutifs, ou les propriétés d'usage du câble et/ou du pneumatique eux-mêmes, telles que les propriétés d'adhésion, de résistance à la corrosion ou encore de 2969181 -8 résistance au vieillissement. Selon un mode de réalisation préférentiel, l'acier utilisé est recouvert d'une couche de laiton (alliage Zn-Cu) ou de zinc ; on rappelle que lors du procédé de fabrication des fils, le revêtement de laiton ou de zinc facilite le tréfilage du fil, ainsi que le collage du fil avec le caoutchouc. Mais les fils pourraient être recouverts 5 d'une fine couche métallique autre que du laiton ou du zinc, ayant par exemple pour fonction d'améliorer la résistance à la corrosion de ces fils et/ou leur adhésion au caoutchouc, par exemple une fine couche de Co, Ni, Al, d'un alliage de deux ou plus des composés Cu, Zn, Al, Ni, Co, Sn. [0038] Les torons utilisés dans le câble multitorons de l'invention sont 10 préférentiellement en acier au carbone et possèdent une résistance en traction (RM) de préférence supérieure à 2500 MPa, plus préférentiellement supérieure à 2800 MPa. L'allongement total à la rupture (noté At) de chaque toron constitutif du câble de l'invention, somme de ses allongements structural, élastique et plastique, est de préférence supérieur à 2,0%, plus préférentiellement au moins égal à 2,5%.DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION [0033] In the present description, unless expressly indicated otherwise, all the percentages (%) indicated are% by weight. On the other hand, any range of values designated by the expression "between a and b" represents the range of values from more than a to less than b (that is, terminals 10a and b). excluded) while any range of values designated by the term "from a to b" means the range from a to b (i.e., including strict bounds a and b). By "metallic" cable, the term "definition" in the present application is understood to mean a cable formed of wires constituted mainly (that is to say for more than 50% by number of these threads) or integrally (for 100% wires) of a metallic material. The wires are preferably made of steel, more preferably of carbon steel. But it is of course possible to use other steels, for example a stainless steel, or other alloys. When carbon steel is used, its carbon content (% by weight of steel) is preferably between 0.4% and 1.2%, especially between 0.5% and 1.1%. % these levels represent a good compromise between the mechanical properties required for the tire and the feasibility of the wires. It should be noted that a carbon content of between 0.5% and 0.6% makes such steels ultimately less expensive because easier to draw. Another advantageous embodiment of the invention may also consist, depending on the applications concerned, of using steels with a low carbon content, for example between 0.2% and 0.5%, especially because of lower cost and easier wire drawing. The metal or steel used, whether it is in particular a carbon steel or a stainless steel, may itself be coated with a metal layer 30 improving for example the properties of implementation of the wire rope and / or its constituent elements, or the properties of use of the cable and / or of the tire themselves, such as adhesion properties, corrosion resistance or even corrosion resistance. aging resistance. According to a preferred embodiment, the steel used is covered with a layer of brass (Zn-Cu alloy) or zinc; it is recalled that during the wire manufacturing process, the coating of brass or zinc facilitates the drawing of the wire, as well as the bonding of the wire with the rubber. However, the wires could be covered with a thin metallic layer other than brass or zinc, for example having the function of improving the corrosion resistance of these wires and / or their adhesion to the rubber, for example a thin layer. Co, Ni, Al, an alloy of two or more of Cu, Zn, Al, Ni, Co, Sn. The strands used in the multistrand cable of the invention are preferably made of carbon steel and have a tensile strength (RM) preferably greater than 2500 MPa, more preferably greater than 2800 MPa. The total elongation at break (denoted At) of each constituent strand of the cable of the invention, the sum of its structural, elastic and plastic elongations, is preferably greater than 2.0%, more preferably at least 2, 5%.
15 CABLE MULTITORONS SELON L'INVENTION I - STRUCTURE [0039] Le câble métallique multitorons de l'invention est constitué d'une âme (c'est-à-dire, pour rappel, d'un support de la couche externe) comportant un seul toron formant une couche interne (Cl) du câble. Autour de cette âme sont enroulés en hélice, selon 20 un pas d'hélice P3 compris préférentiellement entre 20 et 80 mm, six torons externes qui forment une couche externe (CE) du câble autour de la couche interne (Cl) du câble. [0040] On rappelle ici que de manière connue le pas « P » représente la longueur, mesurée parallèlement à l'axe du toron externe ou du câble multitorons, au bout de 25 laquelle un fil ou un toron externe, respectivement, ayant ce pas effectue un tour complet autour dudit axe. [0041] Chaque toron est constitué d'un câble à deux couches de construction « 1+3+8 », comportant un fil unique de diamètre d0 formant une couche intérieure (CO) du toron, trois fils de diamètre dl formant une couche intermédiaire (Cl) du toron, 30 enroulés en hélice selon un pas P1 autour de la couche intérieure (CO) du toron et une couche extérieure (C2) du toron constituée de huit fils de diamètre d2 enroulés en hélice selon un pas P2 autour de la couche intermédiaire (Cl) du toron. -9 [0042] Pour chacun de ces torons, le diamètre dl et le diamètre d2 sont de préférence supérieurs ou égaux à 0.15 mm et inférieurs ou égaux à 0.45 mm et le pas P2 est de préférence supérieur ou égal à 10 mm et inférieur ou égal à 30 mm. Le ratio des diamètres d0 et dl est supérieur ou égal à 0.3 et inférieur ou égal à 0.4. [0043] La relation suivante est préférentiellement vérifiée : 1.5 5 P3 / P2 5 6.0. Plus préférentiellement, la relation suivante est vérifiée : 2.0 5 P3 / P2 5 5.5 et encore plus préférentiellement la relation 2.5 5 P3 / P2 5 4.5, voire même 2.5 5 P3 / P2 5 3.0. [0044] Le choix du ratio d0/d1 et le fait de prévoir une couche extérieure (C2) du toron ayant huit fils ont pour conséquence que l'écart moyen entre les fils des couches intermédiaire (Cl) et extérieure (C2) du toron est suffisant pour faciliter la pénétration de la gomme jusqu'au coeur des torons. [0045] Pour un compromis optimisé entre résistance, faisabilité, rigidité et endurance en compression du câble, on préfère que le diamètre dl des fils formant une couche intermédiaire (Cl) du toron soit supérieur ou égal à 0.20 mm et inférieur ou égal à 0.40 mm, et de préférence supérieur ou égal à 0.22 mm et inférieur ou égal à 0.38 mm, et que le diamètre d2 des fils formant la couche extérieure (C2) du toron, identiques ou non aux fils formant la couche intermédiaire (Cl) du toron, soit supérieur ou égal à 0.20 mm et inférieur ou égal à 0.40 mm, et de préférence supérieur ou égal à 0.22 mm et inférieur ou égal à 0.38 mm. [0046] Les fils de la couche intermédiaire (Cl) du toron et de la couche extérieure (C2) du toron peuvent avoir un diamètre identique ou différent d'une couche à l'autre. On peut utiliser des fils de même diamètre d'une couche à l'autre (soit dl = d2), ce qui simplifie notamment la fabrication des torons et réduit leur coût. [0047] Préférentiellement, dans chaque toron, le pas P2 est supérieur ou égal à 10 mm et inférieur ou égal à 30 mm, et encore plus préférentiellement supérieur ou égal à 12 mm et inférieur ou égal à 18 mm. [0048] Selon un mode de réalisation préférentiel, le pas P1 est supérieur ou égal à 5 mm et inférieur ou égal à 15 mm. Un pas supérieur à 15 mm a pour effet de rendre la couche externe (CE) du câble moins ronde. [0049] De préférence, P1 vérifie la relation : 20 < P1 / d1 < 100, et plus préférentiellement la relation : 25 < P1 / d1 < 75 . 2969181 -10- [0050] Selon un autre mode de réalisation préférentiel, la relation suivante est préférentiellement vérifiée : 0,5 5 P1 / P2 5 1. [0051] Préférentiellement, les torons de la couche externe (CE) du câble sont cylindriques. Une telle configuration peut être atteinte notamment par deux voies 5 distinctes. Selon une première variante, les fils formant la couche intermédiaire (Cl) et la couche extérieure (C2) des torons de la couche externe (CE) du câble sont enroulés à un pas différent (P1 0 P2). Cette configuration résulte en un assemblage bien circulaire et plus régulier. La pénétration de la gomme dans le toron est facilitée. L'enroulement dans le même sens des couches Cl et C2 permet avantageusement de 10 minimiser les frottements entre ces deux couches et donc l'usure des fils qui les constituent. [0052] Selon une deuxième variante, les fils formant la couche intermédiaire (Cl) et la couche extérieure (C2) des torons de la couche externe (CE) du câble sont enroulés dans un sens de torsion différent (S/Z ou Z/S), éventuellement avec le même pas 15 (P1 = P2). Ainsi l'espace entre les torons, en dehors des points de contact entre torons, est agrandi. [0053] Dans les configurations où le pas P1 est différent du pas P2, il est préférable que le pas P1 soit inférieur au pas P2, et encore plus préférentiellement, que le pas P1 soit égal à la moitié du pas P2. Cette configuration permet de mieux répartir les fils 20 autour de la couche intermédiaire (C1) du toron. [0054] Le sens d'enroulage des torons de la couche externe (CE) du câble autour de la couche interne (Cl) du câble est préférentiellement opposé par rapport au sens d'enroulage des fils de la couche intermédiaire (Cl) et de la couche extérieure de la couche externe du câble. 25 [0055] Le pas P3 des torons de la couche externe (CE) du câble est de préférence supérieur ou égal à 20 mm et inférieur ou égal à 80 mm, et encore plus préférentiellement supérieur ou égal à 30 mm et inférieur ou égal à 70 mm, en particulier compris entre 30 et 60 mm. [0056] Les diamètres d1 et d2 peuvent être identiques (ce qui simplifie la fabrication 30 du câble) ou différents. Si les diamètres sont différents, il est préférable que le diamètre d1 soit supérieur au diamètre d2. 2969181 -11- [0057] Les fils des deux couches (Cl, C2) peuvent avoir le même diamètre (soit dl = d2) ou des diamètres différents (soit dl 0 d2) d'une couche (Cl) à l'autre (C2), pourvu que les huit fils de ladite couche extérieure (C2) du toron n'entrent pas en contact les uns avec les autres 5 [0058] Préférentiellement, les torons formant la couche interne (Cl) du câble et les torons formant la couche externe (CE) du câble sont identiques, ce qui simplifie la fabrication du câble. [0059] La figure 1 représente schématiquement, en coupe perpendiculaire à l'axe du toron, un toron 10 de construction 1+3+8, du type à couches cylindriques, utilisable 10 dans un câble multitorons selon l'invention. Un fils 11 forme la couche intérieure (CO) du toron et trois fils 12 de diamètre dl forment la couche intermédiaire (Cl) du toron. La couche extérieure (C2) du toron est constituée de huit fils 13 de diamètre d2 enroulés en hélice selon un pas P2 autour de la couche intermédiaire (Cl) du toron. Les diamètres dl et d2 sont ici identiques (en l'occurrence 0.35 mm) ; le ratio dO/d1 est 15 égal à 0.12/0.35 = 0.34. Le nombre de fils de la couche extérieure (C2) du toron est inférieur au nombre maximal de fils de diamètre d2 pouvant être enroulés en hélice, en une seule couche, autour de la couche intermédiaire (Cl) du toron. Les fils formant la couche extérieure (C2) du toron ne se touchent donc pas. [0060] La figure 2 représente schématiquement, en coupe perpendiculaire à l'axe du 20 câble (supposé également rectiligne et au repos), un exemple de câble multitorons 100 conforme à l'invention, de construction (1+6)x(1+3+8) ou, selon une nomenclature équivalente 1x(1 +3+8) + 6x(1 +3+8). Dans cet exemple, chacun des sept torons 10, c'est-à-dire le toron central constituant la couche interne (Cl) du câble comme les six torons formant la couche externe (CE) du câble qui l'entourent, ont la même 25 construction (1+3+8) correspondant au toron élémentaire 10 précédemment décrit à la figure 1. Ce câble multitorons 100 est composé de torons élémentaires 10 ayant une couche extérieure (C2) facilement pénétrable par de la gomme, ce qui lui confère une endurance améliorée vis-à-vis de la fatigue-corrosion. Le câble 100 peut être pourvu d'une frette externe 110 constituée par un fil fin unitaire enroulé en hélice autour des six 30 torons externes, dans une direction (S ou Z) identique ou opposée à celle desdits torons externes, mais la présence d'une telle frette n'est pas une caractéristique essentielle d'un câble selon l'invention. [0061] Les câbles multitorons de l'invention, comme le toron décrit précédemment qui les constitue, peuvent être de deux types, à savoir préférentiellement du type compacts 2969181 -12- ou du type à couches cylindriques. Ils peuvent être pourvus ou non d'une frette externe 110 constituée par un fil fin unitaire enroulé en hélice autour des six torons externes, dans une direction (S ou Z) identique ou opposée à celle desdits torons externes.MULTITORON CABLE ACCORDING TO THE INVENTION I - STRUCTURE [0039] The multistrand metal cable of the invention consists of a core (that is to say, as a reminder, of a support of the outer layer) comprising a single strand forming an inner layer (Cl) of the cable. Around this core are spirally wound, at a helical pitch P3 preferentially between 20 and 80 mm, six outer strands which form an outer layer (CE) of the cable around the inner layer (Cl) of the cable. It will be recalled here that in a known manner the pitch "P" represents the length, measured parallel to the axis of the outer strand or of the multistrand cable, at the end of which a wire or an outer strand, respectively, having this pitch performs a complete revolution about said axis. Each strand consists of a cable with two layers of construction "1 + 3 + 8", comprising a single wire of diameter d0 forming an inner layer (CO) of the strand, three son of diameter d1 forming an intermediate layer (Cl) of the strand, helically wound in a pitch P1 around the inner layer (CO) of the strand and an outer layer (C2) of the strand consisting of eight d2 diameter wires helically wound in a pitch P2 around the intermediate layer (Cl) of the strand. For each of these strands, the diameter d1 and the diameter d2 are preferably greater than or equal to 0.15 mm and less than or equal to 0.45 mm and the pitch P2 is preferably greater than or equal to 10 mm and less than or equal to equal to 30 mm. The ratio of diameters d0 and dl is greater than or equal to 0.3 and less than or equal to 0.4. The following relationship is preferably verified: 1.5 5 P3 / P2 5 6.0. More preferably, the following relationship is verified: 2.0 P3 / P2 5.5 and even more preferably the relation 2.5 5 P3 / P2 4.5, or even 2.5 5 P3 / P2 3.0. The choice of the ratio d0 / d1 and providing an outer layer (C2) of the strand having eight son have the consequence that the average distance between the son of the intermediate layer (Cl) and outer (C2) of the strand is sufficient to facilitate the penetration of the gum to the heart of the strands. For an optimized compromise between strength, feasibility, rigidity and compressive endurance of the cable, it is preferred that the diameter dl son forming an intermediate layer (Cl) of the strand is greater than or equal to 0.20 mm and less than or equal to 0.40 mm, and preferably greater than or equal to 0.22 mm and less than or equal to 0.38 mm, and that the diameter d2 of the son forming the outer layer (C2) of the strand, identical or not to the son forming the intermediate layer (Cl) of the strand , greater than or equal to 0.20 mm and less than or equal to 0.40 mm, and preferably greater than or equal to 0.22 mm and less than or equal to 0.38 mm. The son of the intermediate layer (Cl) of the strand and the outer layer (C2) of the strand may have the same diameter or different from one layer to another. Wire of the same diameter can be used from one layer to another (ie dl = d2), which simplifies the manufacture of the strands and reduces their cost. Preferably, in each strand, the pitch P2 is greater than or equal to 10 mm and less than or equal to 30 mm, and even more preferably greater than or equal to 12 mm and less than or equal to 18 mm. According to a preferred embodiment, the pitch P1 is greater than or equal to 5 mm and less than or equal to 15 mm. A pitch greater than 15 mm has the effect of making the outer layer (CE) of the cable less round. Preferably, P1 satisfies the relationship: 20 <P1 / d1 <100, and more preferably the relation: 25 <P1 / d1 <75. According to another preferred embodiment, the following relationship is preferably verified: 0.5 5 P1 / P2 5 1. [0051] Preferably, the strands of the outer layer (CE) of the cable are cylindrical . Such a configuration can be achieved in particular by two distinct paths. According to a first variant, the wires forming the intermediate layer (C1) and the outer layer (C2) of the strands of the outer layer (CE) of the cable are wound at a different pitch (P10 P2). This configuration results in a well circular and more regular assembly. The penetration of the rubber in the strand is facilitated. The winding in the same direction of the C1 and C2 layers advantageously allows to minimize the friction between these two layers and therefore the wear of the son constituting them. According to a second variant, the wires forming the intermediate layer (C1) and the outer layer (C2) of the strands of the outer layer (CE) of the cable are wound in a different direction of twist (S / Z or Z / S), possibly with the same pitch (P1 = P2). Thus the space between the strands, outside the points of contact between strands, is enlarged. In configurations where the pitch P1 is different from the pitch P2, it is preferable that the pitch P1 is less than the pitch P2, and even more preferably, the pitch P1 is equal to half the pitch P2. This configuration makes it possible to better distribute the wires 20 around the intermediate layer (C1) of the strand. The winding direction of the strands of the outer layer (CE) of the cable around the inner layer (Cl) of the cable is preferably opposite with respect to the winding direction of the wires of the intermediate layer (Cl) and of the outer layer of the outer layer of the cable. The pitch P3 of the strands of the outer layer (CE) of the cable is preferably greater than or equal to 20 mm and less than or equal to 80 mm, and still more preferably greater than or equal to 30 mm and less than or equal to 70 mm, in particular between 30 and 60 mm. The diameters d1 and d2 may be identical (which simplifies the manufacture of the cable) or different. If the diameters are different, it is preferable that the diameter d1 is greater than the diameter d2. The yarns of the two layers (C1, C2) may have the same diameter (either d1 = d2) or different diameters (or d1 0 d2) from one layer (Cl) to the other ( C2), provided that the eight wires of said outer layer (C2) of the strand do not contact each other [0058] Preferably, the strands forming the inner layer (C1) of the cable and the strands forming the outer layer (CE) of the cable are identical, which simplifies the manufacture of the cable. FIG. 1 schematically represents, in section perpendicular to the axis of the strand, a strand 10 of construction 1 + 3 + 8, of the type with cylindrical layers, usable in a multistrand cable according to the invention. A son 11 forms the inner layer (CO) of the strand and three son 12 of diameter d1 form the intermediate layer (Cl) of the strand. The outer layer (C2) of the strand consists of eight son 13 of diameter d2 helically wound in a pitch P2 around the intermediate layer (Cl) of the strand. The diameters d1 and d2 are here identical (in this case 0.35 mm); the ratio d0 / d1 is equal to 0.12 / 0.35 = 0.34. The number of wires of the outer layer (C2) of the strand is less than the maximum number of wires of diameter d2 which can be helically wound in a single layer around the intermediate layer (Cl) of the strand. The son forming the outer layer (C2) of the strand do not touch. FIG. 2 diagrammatically shows, in section perpendicular to the axis of the cable (assumed to be rectilinear and also at rest), an example of a multistrand cable 100 according to the invention, of construction (1 + 6) x (1 + 3 + 8) or, according to an equivalent nomenclature 1x (1 + 3 + 8) + 6x (1 + 3 + 8). In this example, each of the seven strands 10, that is to say the central strand constituting the inner layer (Cl) of the cable as the six strands forming the outer layer (CE) of the cable that surround it, have the same Construction (1 + 3 + 8) corresponding to the elementary strand 10 previously described in FIG. 1. This multistrand 100 cable is composed of elementary strands 10 having an outer layer (C2) easily penetrable by rubber, which gives it a improved endurance against corrosion fatigue. The cable 100 may be provided with an outer hoop 110 constituted by a unitary fine wire helically wound around the six outer strands, in a direction (S or Z) identical to or opposite to that of said outer strands, but the presence of such a band is not an essential characteristic of a cable according to the invention. The multistrand cables of the invention, such as the previously described strand which constitutes them, can be of two types, namely preferably of the compact type 2969181 -12- or of the type with cylindrical layers. They may or may not be provided with an outer hoop 110 constituted by a unitary fine wire helically wound around the six outer strands, in a direction (S or Z) identical to or opposite to that of said outer strands.
5 Il - FABRICATION FABRICATION DES TORONS ELEMENTAIRES [0062] Les torons élémentaires de construction 1+3+8 précédemment décrits sont fabriqués selon des procédés connus comportant les étapes suivantes, opérées préférentiellement en ligne et en continu : 10 tout d'abord, une étape d'assemblage par retordage ou câblage des trois fils d'âme autour d'un fil unique formant la couche intérieure (CO), pour formation de la couche intermédiaire (Cl) du toron en un point d'assemblage ; éventuellement, en aval dudit point d'assemblage des trois fils d'âme, une étape de gainage des couches intérieure (CO) et intermédiaire (Cl) du toron par la gomme de 15 remplissage à l'état cru (c'est-à-dire non réticulée) ; suivie d'une étape d'assemblage par retordage ou câblage des huit fils de la couche extérieure (C2) du toron autour de la couche intermédiaire (Cl) du toron ; préférentiellement une étape d'équilibrage final des torsions, en particulier lors du gainage. 20 [0063] On rappelle ici qu'il existe deux techniques possibles d'assemblage de fils métalliques : soit par câblage : dans un tel cas, les fils ne subissent pas de torsion autour de leur propre axe, en raison d'une rotation synchrone avant et après le point d'assemblage ; 25 soit par retordage : dans un tel cas, les fils subissent à la fois une torsion collective et une torsion individuelle autour de leur propre axe, ce qui génère un couple de détorsion sur chacun des fils. [0064] Une caractéristique préférentielle du procédé ci-dessus est d'utiliser, tant pour l'assemblage de la couche intermédiaire (Cl) du toron que pour celui de la couche 30 extérieure (C2) du toron, une étape de retordage. 2969181 -13- [0065] Au cours de la première étape, les trois fils d'âme sont retordus ensemble (direction S ou Z) autour d'un fil unique formant la couche intérieure (CO), pour formation de la couche intermédiaire (Cl) du toron, de manière connue en soi ; les fils sont délivrés par des moyens d'alimentation tels que des bobines, une grille de 5 répartition, couplée ou non à un grain d'assemblage, destinés à faire converger les fils d'âme en un point de torsion commun (ou point d'assemblage). [0066] La couche intermédiaire (Cl) du toron ainsi formée peut ensuite être gainée de gomme de remplissage à l'état cru, apportée par une vis d'extrusion à une température appropriée. La gomme de remplissage peut être ainsi délivrée en un point fixe, unique 10 et de faible encombrement, au moyen d'une tête d'extrusion unique, sans faire appel à un gainage individuel des fils en amont des opérations d'assemblage, avant formation de la couche intermédiaire, comme décrit dans l'art antérieur. [0067] Ce procédé a l'avantage notable de ne pas ralentir le procédé d'assemblage conventionnel. Il rend possible l'opération complète de retordage initial, gommage et 15 retordage final en ligne et en une seule étape, quel que soit le type de toron produit (toron compact comme toron à couches cylindriques), tout ceci à haute vitesse. [0068] Enfin, on procède à l'assemblage final, préférentiellement par retordage (direction S ou Z), des huit fils de la couche extérieure (C2) du toron autour de la couche intermédiaire (Cl) du toron ainsi gainée. 20 [0069] L'étape optionnelle qui suit consiste à faire passer le toron à travers des moyens d'équilibrage de torsion. Par « équilibrage de torsion », on entend ici de manière bien connue de l'homme du métier l'annulation des couples de torsion résiduels (ou du retour élastique de détorsion) s'exerçant sur chaque fil du toron, dans la couche intermédiaire (C1) du toron comme dans la couche extérieure (C2) du toron. 25 [0070] Après cette étape ultime d'équilibrage de la torsion, la fabrication du toron externe est terminée. Ce toron est enroulé sur une ou plusieurs bobines de réception, pour stockage, avant l'opération ultérieure de câblage des torons élémentaires pour l'obtention du câble multitorons de l'invention. [0071] Ce procédé de fabrication s'applique bien entendu à la fabrication de torons 30 externes du type compacts (pour rappel et par définition, ceux pour lesquels la couche intermédiaire (Cl) du toron et la couche extérieure (C2) du toron sont enroulées au même pas et dans le même sens) comme de câbles du type à couches cylindriques (pour rappel et par définition, ceux pour lesquels la couche intermédiaire (Cl) du toron 2969181 -14- et la couche extérieure (C2) du toron sont enroulées soit à des pas différents, soit dans des sens opposés, soit encore à des pas différents et dans des sens opposés). [0072] Un dispositif d'assemblage et gommage utilisable pour la mise en oeuvre du procédé précédemment décrit est un dispositif comportant d'amont en aval, selon la 5 direction d'avancement d'un toron en cours de formation : - des moyens d'alimentation du noyau ; - des moyens d'alimentation des trois fils d'âme ; des moyens d'assemblage par retordage ou câblage des trois fils d'âme, pour formation de la couche intermédiaire (Cl) du toron autour d'un fil unique formant la 10 couche intérieure (CO) ; éventuellement, des moyens de gainage de la couche intermédiaire (Cl) du toron ; des moyens d'assemblage par retordage ou câblage des huit fils externes autour de la couche intermédiaire (Cl) du toron ainsi gainée, pour formation de la couche extérieure (C2) du toron ; 15 enfin, des moyens optionnels d'équilibrage de torsion. [0073] La figure 3 montre un exemple de dispositif 200 d'assemblage par retordage, du type à alimentation et réception tournantes, utilisable pour la fabrication d'un toron du type à couches cylindriques (pas p1 et p2 différents et/ou sens de torsion différents des couches Cl et C2), par exemple de construction 1+3+8 tel qu'illustré à la figure 1.II - FABRICATION MANUFACTURING OF ELEMENTARY TORONS [0062] The elementary strands of construction 1 + 3 + 8 previously described are manufactured according to known methods comprising the following steps, preferably carried out online and continuously: firstly, a step assembling by twisting or cabling the three core wires around a single wire forming the inner layer (CO), for forming the intermediate layer (C1) of the strand at an assembly point; optionally, downstream of said assembly point of the three core wires, a step of sheathing the inner (CO) and intermediate (Cl) layers of the strand by the filling gum in the green state (that is, say non-crosslinked); followed by a step of assembling by twisting or wiring the eight son of the outer layer (C2) of the strand around the intermediate layer (Cl) of the strand; preferably a final balancing step of the twists, in particular during sheathing. It will be recalled here that there are two possible techniques for assembling metal wires: either by wiring: in such a case, the wires do not undergo torsion around their own axis, because of a synchronous rotation before and after the point of assembly; 25 or by twisting: in such a case, the yarns undergo both a collective twist and an individual twist around their own axis, which generates a detorsion torque on each son. A preferred feature of the above method is to use, both for the assembly of the intermediate layer (C1) of the strand and for that of the outer layer (C2) of the strand, a twisting step. During the first step, the three core wires are twisted together (direction S or Z) around a single wire forming the inner layer (CO), for formation of the intermediate layer ( Cl) of the strand, in a manner known per se; the yarns are delivered by feeding means such as bobbins, a distribution grid, coupled or not to an assembly line, intended to converge the core wires into a common point of torsion (or point d 'assembly). The intermediate layer (Cl) of the strand thus formed can then be sheathed in green filling gum, provided by an extrusion screw at a suitable temperature. The filling rubber can thus be delivered at a fixed, single point 10 and of small dimensions, by means of a single extrusion head, without resorting to individual sheathing of the yarns upstream of the assembly operations, before forming of the intermediate layer, as described in the prior art. This method has the significant advantage of not slowing down the conventional assembly process. It makes possible the complete operation of initial twisting, scrubbing and final twisting in line and in a single step, regardless of the type of strand produced (compact strand as strand with cylindrical layers), all this at high speed. Finally, we proceed to the final assembly, preferably by twisting (S or Z direction) of the eight son of the outer layer (C2) of the strand around the intermediate layer (Cl) of the strand and sheathed. The optional step that follows consists in passing the strand through torsion balancing means. "Torsional balancing" here means, in a manner well known to those skilled in the art, the cancellation of the residual torsion torques (or of the springback of untwisting) exerted on each strand wire, in the intermediate layer ( C1) of the strand as in the outer layer (C2) of the strand. After this final step of balancing the torsion, the manufacture of the outer strand is completed. This strand is wound on one or more reception coils, for storage, before the subsequent operation of wiring the elementary strands to obtain the multistrand cable of the invention. This manufacturing method naturally applies to the manufacture of external strands of the compact type (for recall and by definition, those for which the intermediate layer (Cl) of the strand and the outer layer (C2) of the strand are wound at the same pitch and in the same direction) as cables of the type with cylindrical layers (for recall and by definition, those for which the intermediate layer (Cl) of the strand 2969181 -14- and the outer layer (C2) of the strand are wrapped either in different steps or in opposite directions, or in different steps and in opposite directions). An assembly and scrubbing device that can be used for the implementation of the process described above is a device comprising from upstream to downstream, according to the direction of advancement of a strand being formed: core supply; feed means for feeding the three core threads; assembly means by twisting or cabling the three core wires, for forming the intermediate layer (Cl) of the strand around a single wire forming the inner layer (CO); optionally, cladding means of the intermediate layer (Cl) of the strand; assembly means by twisting or cabling the eight outer son around the intermediate layer (Cl) of the strand and sheathed, for forming the outer layer (C2) of the strand; And optional means for balancing torsion. FIG. 3 shows an example of a twisting device, of the type with rotating feed and receiving, which can be used for the manufacture of a strand of the type with cylindrical layers (not p1 and p2 different and / or sense of different torsion of the layers C1 and C2), for example of construction 1 + 3 + 8 as illustrated in FIG.
20 Dans ce dispositif 200, des moyens d'alimentation 210 délivrent des fils d'âme 11 et 12 à travers une grille 211 de répartition (répartiteur axisymétrique), couplée ou non à un grain d'assemblage 212, au-delà de laquelle convergent les fils 12 en un point d'assemblage ou point de retordage 213, pour formation de la couche intermédiaire (Cl) du toron autour d'un fil unique 11 formant la couche intérieure (CO),. 25 [0074] La couche interne Cl, une fois formée, peut ensuite traverser ensuite une zone optionnelle de gainage consistant par exemple en une tête d'extrusion unique 214 à travers laquelle est destinée à circuler la couche interne. La distance entre le point de convergence 213 et le point de gainage 214 est par exemple comprise entre 50 cm et 1 m. Autour de la couche intermédiaire (Cl) du toron, éventuellement gommée, 30 progressant dans le sens de la flèche, sont ensuite assemblés par retordage les fils 13 de la couche extérieure (C2) du toron délivrés par des moyens d'alimentation 220. Le toron C0+C1+C2 ainsi formé est finalement collecté sur une réception tournante 240, 2969181 -15- après traversée des moyens d'équilibrage de torsion 230 consistant par exemple en un dresseur ou un retordeur-dresseur. [0075] On rappelle ici que, de manière bien connue de l'homme du métier, pour la fabrication d'un toron 1+3+8 du type compact (pas p1 et p2 identiques et sens de 5 torsion identiques des couches Cl et C2), on utilisera un dispositif 200 comportant cette fois un seul organe (alimentation ou réception) tournant, et non deux comme schématisé à la figure 3 à titre d'exemple. FABRICATION DU CABLE MULTITORONS [0076] Pour la fabrication du câble multitorons de l'invention, on procède de manière 10 bien connue de l'homme du métier, par câblage ou retordage des torons élémentaires précédemment obtenus, à l'aide de machines de câblage ou retordage dimensionnées pour assembler des torons. III - UTILISATION DU CABLE [0077] Le câble multitorons de l'invention peut être utilisé pour le renforcement 15 d'articles autres que des pneumatiques, par exemple des tuyaux, des courroies, des bandes transporteuses ; avantageusement, il pourrait être utilisé aussi pour le renforcement de parties des pneumatiques autres que leur armature de sommet, notamment pour le renforcement de l'armature de carcasse de pneumatiques pour véhicules industriels. 20 [0078] Toutefois, comme expliqué en introduction du présent mémoire, le câble de l'invention est particulièrement destiné à une armature de sommet de pneumatique pour gros véhicules industriels tels que génie civil, notamment de type minier. [0079] A titre d'exemple, la figure 4 représente de manière très schématique une coupe radiale d'un pneumatique à armature de sommet métallique pouvant être 25 conforme ou non à l'invention, dans cette représentation générale. [0080] Ce pneumatique 1 comporte un sommet 2 renforcé par une armature de sommet ou ceinture 6, deux flancs 3 et deux bourrelets 4, chacun de ces bourrelets 4 étant renforcé avec une tringle 5. Le sommet 2 est surmonté d'une bande de roulement. Une armature de carcasse 7 est enroulée autour des deux tringles 5 dans 30 chaque bourrelet 4, le retournement 8 de cette armature 7 étant par exemple disposé vers l'extérieur du pneumatique 1 qui est ici représenté monté sur sa jante 9. L'armature de carcasse 7 est de manière connue en soi constituée d'au moins une 2969181 -16- nappe renforcée par des câbles dits « radiaux », c'est-à-dire que ces câbles sont disposés pratiquement parallèles les uns aux autres et s'étendent d'un bourrelet à l'autre de manière à former un angle compris entre 80° et 90° avec le plan circonférentiel médian (c'est-à-dire le plan qui est perpendiculaire à l'axe de rotation du 5 pneumatique et qui est situé à mi distance des deux bourrelets 4 ; ce plan passe par le milieu axial de l'armature de sommet 6). [0081] Le pneumatique conforme à l'invention est caractérisé en ce que sa ceinture 6 comporte au moins, à titre de renforcement d'au moins une des nappes de ceinture, un câble multitorons conforme à l'invention. Dans cette ceinture 6 schématisée de manière 10 très simple sur la figure 4, on comprendra que les câbles multitorons de l'invention peuvent par exemple renforcer tout ou partie des nappes de ceinture dites « de travail ». Bien entendu, ce pneumatique 1 comporte en outre de manière connue une couche de gomme ou élastomère intérieure (communément appelée "gomme intérieure") qui définit la face radialement interne du pneumatique et qui est destinée à 15 protéger la nappe de carcasse de la diffusion d'air provenant de l'espace intérieur au pneumatique. IV - EXEMPLES DE REALISATION [0082] Les essais qui suivent démontrent la capacité de l'invention à fournir des câbles multitorons dont l'endurance, en particulier en ceinture de pneumatique, peut 20 être notablement augmentée grâce à une excellente propriété de pénétrabilité à coeur des câbles. NATURE ET PROPRIETES DES FILS ET CABLES UTILISES [0083] A titre de torons élémentaires, on utilise dans les essais qui suivent des torons à deux ou trois couches de constructions 3+8 ou 1 +3+8 tels que schématisé à la 25 figure 1, constitués de fils fins en acier au carbone revêtus de laiton. [0084] Les fils en acier au carbone sont préparés de manière connue, en partant par exemple de fils machine (diamètre 5 à 6 mm) que l'on écrouit tout d'abord, par laminage et/ou tréfilage, jusqu'à un diamètre intermédiaire voisin de 1 mm. L'acier utilisé pour le câble conforme à l'invention est, par exemple, un acier au carbone du 30 type à haute résistance dont la teneur en carbone est de 0,9% environ, comportant 0,2% de chrome environ, le reste étant constitué de fer et des impuretés inévitables habituelles liées au procédé de fabrication de l'acier. -17- [0085] Les fils de diamètre intermédiaire subissent un traitement de dégraissage et/ou décapage, avant leur transformation ultérieure. Après dépôt d'un revêtement de laiton sur ces fils intermédiaires, on effectue sur chaque fil un écrouissage dit « final » (i.e., après le dernier traitement thermique de patentage), par tréfilage à froid en milieu humide avec un lubrifiant de tréfilage qui se présente par exemple sous forme d'une émulsion ou d'une dispersion aqueuses. [0086] Les fils en acier ainsi tréfilés ont le diamètre et les propriétés mécaniques suivantes : Acier cP (mm) FM (N) RM (MPa) NT 0.23 113.5 2830 HT 0.35 275 2900 SHT 0.35 290 3040 Tableau 1 [0087] Ces fils sont ensuite assemblés sous forme de torons dont les propriétés mécaniques sont donnés au tableau 2 : Toron Grade P1 P2 P3 FM RM du fil (mm) (mm) (mm) (daN) (MPa) (3+9) x 0.35 HT 7.7 15.4 - 295 2530 (3+8) x 0.35 HT 7.7 15.4 - 270 2530 1x0.12+(3+8)x0.35 SHT INF 7.7 15.4 298 2750 Tableau 2 [0088] Pour la fabrication de ces torons, on a utilisé des moyens d'assemblage par retordage. 2969181 -18- [0089] Le tableau 3 présente les différents câbles obtenus à partir de ces torons : Lettre Structure «A» (3+9) x 0.35 + 6 x (3+9) x 0.35 + frette « B » (3+8) x 0.35 + 6 x (3+8) x 0.35 + frette « C » (0.12+3+8) x 0.35 + 6 x (0.12+3+8) x 0.35 + frette Tableau 3 [0090] La lettre « A » correspond à un câble (1+6)x(3+9) tel que connu, par exemple, du document JP 08 109 585. La lettre « B » correspondent à un câble de référence 5 (1+6)x(3+8) tel que connu, par exemple, du document JP 2009-52177. La comparaison des lettres « A » et « B » permet de mettre en évidence l'effet de la « désaturation » de la couche extérieure des torons de la couche externe du câble, la comparaison des lettres « B » et « C » l'effet du noyau central. [0091] Le tableau 4 présente certaines caractéristiques géométriques et 10 dynamométriques de ces câbles : Lettre Unité « A » « B » « C » Diamètre NF mm 4.34 4.34 4.55 FM daN 2042 1873 2050 RM MPa 2480 2480 2670 Tableau 4 RESULTATS DES ESSAIS [0092] Le tableau 5 présente les résultats des tests de perméabilité à l'air. Cette perméabilité est caractérisée à la fois par un débit moyen d'air (moyenne sur 10 mesures) et par NPO, c'est-à-dire le nombre de mesures correspondant à un débit d'air nul. 2969181 -19- Lettre Unité « A » « B » « C » Débit moyen cm3/min > 400 50 5 NPO % 0 0 50 Tableau 5 [0093] La comparaison entre les lettres « A » et « B » permet de constater que la désaturation des torons de la couche extérieure des torons de la couche externe du câble a pour effet de diminuer considérablement le débit d'air. En d'autres termes, la 5 désaturation des torons permet une pénétration efficace de la gomme dans le câble de construction saturée, et ce, alors que les câbles de construction « 1 + 6 » sont réputés impénétrables. L'effet est encore amplifié pour la lettre « C ». On notera également l'augmentation très significative du nombre de mesures correspondant à un débit d'air nul. Cette meilleure pénétration est également clairement visible dans l'observation de 10 coupes transversales sous microscope. [0094] En conclusion, grâce à la construction spécifique des torons de la couche externe et à la grande perméabilité aux mélanges caoutchouteux qui les caractérise, le câble multitorons selon l'invention est apte à présenter une endurance améliorée en fatigue-corrosion. 15 In this device 200, supply means 210 deliver core threads 11 and 12 through a distribution grid 211 (axisymmetrical distributor), coupled or not to an assembly grain 212, beyond which converge the son 12 at an assembly point or twisting point 213, for forming the intermediate layer (Cl) of the strand around a single wire 11 forming the inner layer (CO) ,. The inner layer C1, once formed, can then pass therethrough an optional cladding zone consisting for example of a single extrusion head 214 through which the inner layer is intended to flow. The distance between the point of convergence 213 and the sheathing point 214 is for example between 50 cm and 1 m. Around the intermediate layer (Cl) of the strand, optionally gummed, progressing in the direction of the arrow, are then assembled by twisting the wires 13 of the outer layer (C2) of the strand delivered by supply means 220. Strand C0 + C1 + C2 thus formed is finally collected on a rotary reception 240, after passing through the torsion balancing means 230 consisting for example of a trainer or a twister-trainer. It will be recalled here that, in a manner well known to those skilled in the art, for the manufacture of a 1 + 3 + 8 strand of the compact type (not identical p1 and p2 and identical direction of torsion of the Cl layers and C2), a device 200 will be used, this time comprising only one rotating (feeding or receiving) element, and not two as shown schematically in FIG. 3 by way of example. MANUFACTURE OF MULTITORON CABLE [0076] For the manufacture of the multistrand cable of the invention, it is well known to those skilled in the art, by wiring or twisting the elementary strands previously obtained, using cabling machines. or twisting dimensioned to assemble strands. III - USE OF THE CABLE [0077] The multistrand cable of the invention may be used for reinforcing articles other than tires, for example pipes, belts, conveyor belts; advantageously, it could also be used for reinforcing parts of tires other than their crown reinforcement, in particular for reinforcing the carcass reinforcement of tires for industrial vehicles. However, as explained in the introduction to this memo, the cable of the invention is particularly intended for a tire crown reinforcement for large industrial vehicles such as civil engineering, in particular of the mining type. By way of example, FIG. 4 very schematically represents a radial section of a metal crown reinforcement tire which may or may not be in conformity with the invention, in this general representation. This tire 1 has a top 2 reinforced by a crown reinforcement or belt 6, two sides 3 and two beads 4, each of these beads 4 being reinforced with a rod 5. The top 2 is surmounted by a strip of rolling. A carcass reinforcement 7 is wound around the two rods 5 in each bead 4, the upturn 8 of this armature 7 being for example disposed towards the outside of the tire 1 which is shown here mounted on its rim 9. The armature of carcass 7 is in known manner constituted of at least one ply reinforced by so-called "radial" cables, that is to say that these cables are arranged substantially parallel to each other and extend from one bead to the other so as to form an angle of between 80 ° and 90 ° to the median circumferential plane (i.e. the plane which is perpendicular to the axis of rotation of the tire and which is located halfway between the two beads 4, this plane passes through the axial center of the crown reinforcement 6). The tire according to the invention is characterized in that its belt 6 comprises at least, as reinforcement of at least one of the belt plies, a multitoron cable according to the invention. In this belt 6 diagrammatically shown in FIG. 4, it will be understood that the multistrand cables of the invention may, for example, reinforce all or part of the so-called "working" belt plies. Of course, this tire 1 also comprises, in a known manner, an inner rubber or elastomer layer (commonly called "inner rubber") which defines the radially inner face of the tire and which is intended to protect the carcass ply from the diffusion of the tire. air from the interior space to the tire. IV - EXAMPLES OF EMBODIMENTS The following tests demonstrate the ability of the invention to provide multi-toned cables whose endurance, in particular in the tire belt, can be significantly increased thanks to an excellent property of core penetration. Cables. NATURE AND PROPERTIES OF THE WIRES AND CABLES USED As elementary strands, the following tests use strands with two or three layers of constructions 3 + 8 or 1 + 3 + 8 as shown diagrammatically in FIG. , consisting of fine wire made of carbon steel coated with brass. The carbon steel son are prepared in a known manner, for example starting from machine wires (diameter 5 to 6 mm) that are first cold-rolled, by rolling and / or drawing, to a maximum intermediate diameter of about 1 mm. The steel used for the cable according to the invention is, for example, a high strength carbon steel having a carbon content of about 0.9%, having about 0.2% chromium, the the remainder being made of iron and the usual unavoidable impurities related to the steelmaking process. [0085] The intermediate diameter son undergo a degreasing treatment and / or pickling, before their subsequent processing. After deposition of a brass coating on these intermediate son, is carried on each wire a so-called "final" work hardening (ie, after the last patenting heat treatment), by cold drawing in a wet medium with a drawing lubricant which is for example in the form of an aqueous emulsion or dispersion. The steel wires thus drawn have the following diameter and mechanical properties: Steel cP (mm) FM (N) RM (MPa) NT 0.23 113.5 2830 HT 0.35 275 2900 SHT 0.35 290 3040 Table 1 [0087] These wires are then assembled in the form of strands whose mechanical properties are given in Table 2: Wire Grade P1 P2 P3 FM Wire RM (mm) (mm) (mm) (daN) (MPa) (3 + 9) x 0.35 HT 7.7 15.4 - 295 2530 (3 + 8) x 0.35 HT 7.7 15.4 - 270 2530 1x0.12 + (3 + 8) x0.35 SHT INF 7.7 15.4 298 2750 Table 2 [0088] For the manufacture of these strands, it was used assembly means by twisting. Table 3 presents the different cables obtained from these strands: Letter Structure "A" (3 + 9) x 0.35 + 6 x (3 + 9) x 0.35 + fret "B" (3 +8) x 0.35 + 6 x (3 + 8) x 0.35 + fret "C" (0.12 + 3 + 8) x 0.35 + 6 x (0.12 + 3 + 8) x 0.35 + fret Table 3 [0090] The letter "A" corresponds to a cable (1 + 6) x (3 + 9) as known, for example, from JP 08 109 585. The letter "B" corresponds to a reference cable 5 (1 + 6) x (3 + 8) as known, for example, from JP 2009-52177. The comparison of the letters "A" and "B" makes it possible to highlight the effect of the "desaturation" of the outer layer of the strands of the outer layer of the cable, the comparison of the letters "B" and "C". effect of the central nucleus. Table 4 presents certain geometrical and dynamometric characteristics of these cables: Letter Unit "A" "B" "C" Diameter NF mm 4.34 4.34 4.55 FM daN 2042 1873 2050 RM MPa 2480 2480 2670 Table 4 RESULTS OF TESTS [ 0092] Table 5 presents the results of air permeability tests. This permeability is characterized both by an average air flow (average over 10 measurements) and by NPO, that is to say the number of measurements corresponding to a zero air flow rate. 2969181 -19- Letter Unit "A" "B" "C" Average flow cm3 / min> 400 50 5 NPO% 0 0 50 Table 5 [0093] The comparison between the letters "A" and "B" shows that the desaturation of the strands of the outer layer of the strands of the outer layer of the cable has the effect of considerably reducing the air flow. In other words, the desaturation of the strands allows effective penetration of the rubber into the saturated construction cable, while the "1 + 6" construction cables are considered impenetrable. The effect is further amplified for the letter "C". Note also the very significant increase in the number of measurements corresponding to a zero air flow. This better penetration is also clearly visible in the observation of 10 cross sections under a microscope. In conclusion, thanks to the specific construction of the strands of the outer layer and the high permeability to the rubber compounds that characterizes them, the multistrand cable according to the invention is capable of having improved fatigue-corrosion endurance. 15