DE2238133A1 - CASCADE FOUNDER - Google Patents
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Description
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LEVERKUSENLEVERKUSEN
Ki/de 2.Ki / de 2.
Die Erfindung betrifft einen Kaskadengießer zur Mehrfachbeschichtung von bahnförmigem Material. Ein solcher Gießer besteht aus einem sich über die gesamte Bahnbreite erstreckenden Gießerblock mit einer schrägliegenden Fließebene, die von den Zuführungsspalten für die Beschichtungsflüssigkeiten unterbroehen ist. In geringem Abstand vom Gießerblock ist die Gießerwalze angebracht, über die die zu beschichtende Bahn geführt ist.The invention relates to a cascade caster for multiple coating of sheet material. Such a caster consists of one that extends over the entire width of the web Foundry block with an inclined flow plane leading from the feed gaps for the coating liquids is interrupted. At a short distance from the casting block, the casting roller is attached, over which the web to be coated is attached is led.
Es sind Kaskadengießer bekannt, bei denen die Beschichtungsflüssigkeit zunächst durch eine im Inneren des'Gießerblocks befindliche Terteilerkammer und dann durch einen engen Schlitz auf eine nach unten geneigte Fließebene strömt. Auf dieser Fließebene strömt die Beschichtungsflüssigkeit in dünner Schicht nach unten und trifft nacheinander auf andere in gleicher Art gebildete Schichten. Die verschiedenen Schichten überlagern sich ohne Vermischung zu einem mehrschichtigen Flüssigkeitsband, das zum unteren Ende der Fließebene fließt. Dort bildet sich ein sogenannter Beschichtungsmeniskus aus. Dieser Beschichtungsmeniskus benetzt die Bahn auf der ganzen Breite,so daß die Bahn gleichmäßig mit dem Mehrfachflüssigkeitsband überzogen wird. Gießer dieser Art sind z.B. in den US Patentschriften US-pS 2 761 417 und 2 761 419 beschrieben.Cascade pourers are known in which the coating liquid first through a dividing chamber located inside the casting block and then through a narrow slot flows on a downward sloping flow plane. At this flow level, the coating liquid flows in thinner Layer downwards and successively meets other layers formed in the same way. The different layers superimpose without mixing to form a multilayered liquid band that flows to the lower end of the flow plane. A so-called coating meniscus forms there. This coating meniscus wets the entire web Width so that the web is even with the multiple fluid ribbon is covered. Casters of this type are described, for example, in U.S. Patent Nos. 2,761,417 and 2,761,419.
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Die Gleichmäßigkeit der Beschichtung quer zur Bahn hängt sehr stark von der Gleichmäßigkeit der engen Schlitze ab, die in die Fließebene münden. Um gute Ergebnisse zu erzielen, müssen diese Schlitze in Präzisionsarbeit gefertigt werden. Bei einer Schlitzweite von 0,3 mm (vgl. obengenannte Patentschriften) treten schon bei einer Toleranzgrenze von 0,003 mm Schichtdickenschwankungen von 3 '/> auf. Die durch Bearbeitungstoleranz und zusätzlich durch Eigenspannung und Temperatureinfluß hervorgerufene gesamte Ungleichmäßigkeit liegt meist wesentlich höher. In der Praxis lassen sich demnach derartige Genauigkeitsanforderungen an die Gleichmäßigkeit der Schlitzweite über die gesamte Bahnbreite kaum realisieren. Ein weiterer Nachteil besteht darin, daß sich die engen Schlitze nur sehr schwer von angebakkenen Beschichtungsresten reinigen lassen. Der Gießerblock ist deshalb in der Regel so konstruiert, daß er aufgeklappt werden kann. Die Schlitze sind dann zugänglich. Dadurch wird aber das Einhalten der Toleranzgrenzen noch mehr erschwert. Außerdem ist der Reinigungsvorgang und die dann wieder notwendige Neueinjustierung des Gießerblocks mit einem erheblichen Zeitaufwand verbunden.The uniformity of the coating across the web depends very much on the uniformity of the narrow slots that open into the flow plane. In order to achieve good results, these slots must be made with precision work. With a slot width of 0.3 mm (cf. above-mentioned patents), fluctuations in layer thickness of 3 ' occur even with a tolerance limit of 0.003 mm. The overall unevenness caused by machining tolerance and also by internal stress and the influence of temperature is usually much higher. In practice, such accuracy requirements for the uniformity of the slot width can hardly be realized over the entire web width. Another disadvantage is that the narrow slots are very difficult to clean from caked-on coating residues. The foundry block is therefore usually designed so that it can be opened. The slots are then accessible. This makes it even more difficult to adhere to the tolerance limits. In addition, the cleaning process and the then necessary readjustment of the foundry block are associated with a considerable expenditure of time.
In der Offenlegungsschrift DT-OS 2 042 195 ist ein Kaskadengießer beschrieben, der an Stelle von engen Schlitzen relativ weite Schächte besitzt. Dieser Gießer ist für die Beschichtung relativ schmaler Bahnen vorgesehen. Die Schächte sind an ihrem unteren Ende mit Zuführungsleitungen versehen. Die Beschichtungsflüssigkeit strömt also von der relativ engen Zuführungsleitung in den relativ weiten Schacht. In den weiten Schächten ist eine Sedimentation nicht zu verhindern, weiterhin läßt sich nicht vermeiden, daß im Schacht ein Geschwindigkeitsprofil entsteht das von einer völlig gleichmäßigen Strömung abweicht. Dieses Geschwindigkeitsprofil setzt sich angenähert bis zum oberen Schachtrand fort und führt zu Ungleichmäßigkeiten in der Schichtdicke. Es ist leicht einzusehen, daß die Schichtdicke am Ort der größten Strömungsgeschwindigkeit ebenfalls am größten wird.In the Offenlegungsschrift DT-OS 2 042 195 is a cascade pourer described, which has relatively wide shafts in place of narrow slots. This caster is relative for coating narrow lanes provided. The shafts are provided with feed lines at their lower end. The coating liquid So flows from the relatively narrow supply line into the relatively wide shaft. In the wide shafts If sedimentation cannot be prevented, it is also unavoidable that a velocity profile is created in the shaft that deviates from a completely uniform flow. This speed profile is approximated up to the upper edge of the manhole and leads to unevenness in the layer thickness. It is easy to see that the layer thickness also becomes greatest at the location of the greatest flow velocity.
A-G 1000 - 2 -A-G 1000 - 2 -
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Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, einen Kaskadengießer zu entwickeln, der auch bei relativ weiten Fertigungs'toleranzen noch eine sehr gute Konstanz der Schichtdicke quer über die Bahnbreite gewährleistet. Ferner so^l der neue Kaskadengießer auch für die Beschichtung von sehr breiten Bahnen geeignet sein, wobei ebenfalls an die Gleichmäßigkeit der Schichtdicke sehr hohe Anforderungen gestellt werden. Unter "breiten Bahnen" sind Bahnen mit einer Breite von 1 bis 4 Meter zu verstehen.The invention is based on the object of a cascade caster to develop, even with relatively wide manufacturing tolerances a very good constancy of the layer thickness across the width of the web is still guaranteed. Also so ^ l the new cascade pourer also be suitable for the coating of very wide webs, whereby the uniformity of the layer thickness is also important very high demands are made. "Wide lanes" are lanes with a width of 1 to 4 meters to understand.
Diese Aufgabe wird bei dem eingangs beschriebenen Kaskadengießer erfindungsgemäß dadurch gelöst, daß sich die-·Zuführungsspalte jeweils trichterförmig in eine Druckverteilungskammer (zweite Druckverteilungskammer) erweitern, die durch einen engen Verbindungsspalt oder durch eine Vielzahl von Öffnungen mit geringem Gesamtquerschnitt mit mindestens einer weiteren. Druckverteilungskammer (erste Druckverteilungskammer) verbunden ist. "Enger Verbindungsspalt" bzw. "geringer Gesamtquerschnitt" bedeutet dabei definitionsgemäß, daß der Querschnitt des Verbindungsspaltes bzw. der Gesamtquerschnitt der Öffnungen klein gegenüber dem Querschnitt des Zuführungsspaltes sein soll. This object is achieved according to the invention in the cascade caster described at the outset in that the feed gaps are each funnel-shaped into a pressure distribution chamber (Second pressure distribution chamber) expand through a narrow connecting gap or through a large number of openings with a small overall cross-section with at least one additional. Pressure distribution chamber (first pressure distribution chamber) is connected. "Narrow connecting gap" or "small overall cross-section" by definition means that the cross-section of the connecting gap or the total cross-section the openings should be small compared to the cross section of the feed gap.
Zweckmäßig wird der Querschnitt des Verbindungsspaltes bzw. der Gesamtquerschnitt der Öffnungen mindestens 5 bis 10 mal kleiner gewählt als der Querschnitt eines Zuführungsspaltes.The cross-section of the connecting gap or the total cross-section of the openings is expediently at least 5 to 10 times selected smaller than the cross section of a feed gap.
Vorzugsweise beträgt die Spaltweite s des Verbindungsspaltes s = 0,3 bis 0,5 mm, seine Höhe h = 10 bis 20 min> die Spaltweite S des Zuführungsspaltes S = 1,5 bis 5 mm und seine Höhe H = 10 bis 20 mm.The gap width of the connecting gap is preferably s s = 0.3 to 0.5 mm, its height h = 10 to 20 min> the gap width S of the feed gap S = 1.5 to 5 mm and its Height H = 10 to 20 mm.
Entsprechend einer Weiterentwicklung der Erfindung besteht die erste Druckverteilungskammer aus einem parallel zur Gießerwalze verlaufenden Rohr, das an einem Ende mit einer Zuführung für die Beschichtungsflüssigkeit versehen ist undAccording to a further development of the invention there is the first pressure distribution chamber consists of a pipe which runs parallel to the casting roll and which has a feed at one end is provided for the coating liquid and
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durch eine Vielzahl von Bohrungen mit der zweiten Druckverteilungskammer verbunden ist. Vorzugsweise haben die Bohrungen voneinander einen Abstand von 1 bis 8 mm und einen Durchmesser von φ =0,3 bis 1 mm.through a plurality of bores with the second pressure distribution chamber connected is. The bores are preferably 1 to 8 mm apart and have a diameter from φ = 0.3 to 1 mm.
Eine weitere Verbesserung besteht darin, daß das Rohr innerhalb der zweiten Druckverteilungskammer angeordnet ist und längs seiner tiefsten Mantellinie mit vertikal nach unten gerichteten Bohrungen versehen ist.Another improvement is that the tube is arranged within the second pressure distribution chamber and is provided along its deepest surface line with vertically downwardly directed holes.
Eine weitere Verbesserung ist dadurch gekennzeichnet, daß die Bohrungen gleichen Abstand voneinander haben, daß aber ihr Durchmesser von der Eintrittsstelle der Beschichtungsflüssigkeit zum Rohrende hin entsprechend dem Druckabfall derart zunimmt, daß durch jede Bohrung pro Zeiteinheit die gleiche Menge Beschichtungsflüssigkeit fließt. Eine alternative Möglichkeit besteht darin, daß die Bohrungen alle gleichen Durchmesser haben, daß aber ihr Abstand voneinander sich zum Rohrende hin entsprechend dem Druckabfall derart verrringert, daß pro Breiteneinheit die gleiche Menge Beschichtungsflüssigkeit in die zweite Druckverteilungskammer einströmt. Gemäß einer weiteren alternativen Ausführung sind Abstand und Durchmesser der Bohrungen konstant. Ihr Durchmesser wird aber so klein gewählt, daß der strömungstechnisch bedingte Druckabfall zwischen Eintrittsstelle der Beschichtungsflüssigkeit und Rohrende maximal 5 i° des im Rohr herrschenden Gesamtdruckes beträgt .A further improvement is characterized in that the bores are equidistant from one another, but that their diameter increases from the entry point of the coating liquid to the end of the pipe in accordance with the pressure drop in such a way that the same amount of coating liquid flows through each bore per unit of time. An alternative possibility is that the bores all have the same diameter, but that their distance from one another is reduced towards the pipe end in accordance with the pressure drop in such a way that the same amount of coating liquid flows into the second pressure distribution chamber per unit of width. According to a further alternative embodiment, the spacing and diameter of the bores are constant. However, their diameter is chosen so small that the flow-related pressure drop between the entry point of the coating liquid and the pipe end is a maximum of 5 i ° of the total pressure prevailing in the pipe.
Schließlich hat es sich als vorteilhaft erwiesen, wenn die zweite Druckverteilungskammer einen trichterförmigen Querschnitt hat.Finally, it has proven to be advantageous if the second pressure distribution chamber has a funnel-shaped cross section Has.
Die beiden Druckverteilungskammern sind durch einen engen Strömungsquerschnitt getrennt. Diese Maßnahme führt einerseits zu einem sehr homogenen Geschwindigkeitsprofil, selbst dann wenn die Zuführungsspalte einen relativ weiten Querschnitt haben. Die weiten Zuführungsspalte lassen sich leicht reinigen. Ein weiterer Vorteil besteht darin, daß man die weitenThe two pressure distribution chambers are separated by a narrow flow cross-section. This measure leads on the one hand to a very homogeneous velocity profile, even then when the feed gaps have a relatively wide cross-section. The wide feed gaps are easy to clean. Another advantage is that you can do the wide
A-G 1000 - 4- -A-G 1000 - 4- -
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Zuführungaspalte mit geringeren RelativabweiGhungen .herstellen kann. Mit dem neuen Gießer lassen sich auch "bei breiten Bahnen Schichtprofile mit weniger als 1 °/o Schichtdickenabweichung quer über die Bahnbreite herstellen.Can produce feed gaps with smaller relative deviations. With the new caster layer profiles can also be "in broad webs with less than 1 ° / o layer thickness deviation produced across the web width.
Die Erfindung soll nachstehend an Ausführungsbeispielen näher erläutert werden. In der zügehöhrigen Zeichnung zeigen:The invention is to be explained in more detail below using exemplary embodiments. In the accompanying drawing show:
Figur 1; ein Kaskadengießer mit 2 Druckverteilungskammern die durch einen engen Spalt verbunden sind,Figure 1; a cascade caster with 2 pressure distribution chambers which are connected by a narrow gap,
Figur 2: eine modifizierte Anordnung der Druckverteir lungskammern im Kaskadengießer nach Figur 1FIG. 2: a modified arrangement of the pressure distribution chambers in the cascade caster according to FIG. 1
Figur 3: einen Kaskadengießer, bei dem die erste Druckverteilungskammer als Rohr mit Löchern ausgebildet ist, undFigure 3: a cascade caster in which the first pressure distribution chamber is designed as a tube with holes, and
Figur 4: einen Querschnitt durch die erste Druckverteilungskammer nach Figur 3.FIG. 4: a cross section through the first pressure distribution chamber according to Figure 3.
Gemäß Figur 1 wird die zu beschichtende Bahn 1 in geringem Abstand vom Gießerblock 2 über die Gießwalze 3 geführt. Die Beschichtung erfolgt am unteren Ende der Fließebene 4, wo sich der Beschichtungsmeniskus 5 ausbildet. Die Beschichtungsflüssigkeiten gelangen über die relativ weiten Zuführungsspalte 6 auf die Fließebene 4. Im Inneren des Gießerblocks 2 befinden sich die durch einen engen Verbindungsspalt 7 voneinander getrennten Druckverteilungskammern 8 und 9. Die Druckverteilungskammern 8, 9 und die Spalte 6 und 7 erstrekken sich über die gesamte Bahnbreite. An die Druckverteilungskammern 9 sind die Zuleitungsrohre 10 für die Beschichtungsflüssigkeiten angeschlossen. Die Druckverteilungskammer 9 wird daher definitionsgemäß als erste Druckverteilungskammer bezeichnet.According to FIG. 1, the web 1 to be coated is guided over the casting roll 3 at a small distance from the casting block 2. the Coating takes place at the lower end of the flow level 4, where the coating meniscus 5 is formed. The coating liquids reach the flow level 4 via the relatively wide feed gaps 6. In the interior of the foundry block 2 are located by a narrow connecting gap 7 from each other separate pressure distribution chambers 8 and 9. The pressure distribution chambers 8, 9 and the gaps 6 and 7 extend across the entire width of the web. To the pressure distribution chambers 9, the supply pipes 10 for the coating liquids are connected. The pressure distribution chamber 9 is therefore by definition the first pressure distribution chamber designated.
Die Beschichtungsflüssigkeiten werden in zeitlich dosierter Menge zugeführt. Da der Verbindungsspalt 7 sehr eng ist und einen großen Strömungswiderstand hat, baut sich ein hoher Druck in der ersten Druckverteilungskammer 9 auf. Er ist an derThe coating liquids are supplied in a dosed quantity. Since the connecting gap 7 is very narrow and has a large flow resistance, a high pressure builds up in the first pressure distribution chamber 9. He's at the
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Einströmungastelle am höchsten und fällt zu den Rändern der Druckverteilungskammer etwa nur um ca. 5 i» ab. Ohne den engen Verbindung3spalt 7, d.h. ohne den hohen Strömungswiderstand zwischen den Druckverteilungskammern, würde ein wesentlich höherer Druckabfall über die Gießerbreite (bis zu 80 fo) vorhanden sein. Der strömungstechnisch bedingte Druckabfall von 5 fo zu den Rändern des Gießers hin und die fertigungstechnisch bedingte Abweichung der Planparallelität des Verbindungsspaltea 7 führen im ungünstigsten Fall dazu, daß die zeitliche Einströmmenge je Breiteneinheit in die zweite Druckverteilungskammer um höchstens 10 96 differiert. Damit sind die Druckverteilungskammern 8 weitgehend von Druck- und Mengenausgleichsfunktionen befreit. Die restlichen 10 $ Ungleichheiten des Mengendurchsatzes je Breiteneinheit werden durch Querströmungen in den Verteilungskammern 8 vollständig ausgeglichen. Die Querströmungen werden durch den hydrostatischen Druck der Flüssigkeitssäule in den Druckverteilungskammern 8 und durch den strömungsbedingten Druckverlust in den Zuführungsspalten 6 hervorgerufen.Inflow branch at the highest and drops to the edges of the pressure distribution chamber by only about 5 i » . Without the narrow connection gap 7, ie without the high flow resistance between the pressure distribution chambers, there would be a significantly higher pressure drop across the casting width (up to 80 fo) . The flow-related pressure drop of 5 fo towards the edges of the caster and the manufacturing-related deviation of the plane parallelism of the connecting gap 7 lead in the worst case to the fact that the amount of inflow over time per unit of width into the second pressure distribution chamber differs by a maximum of 10 96. The pressure distribution chambers 8 are thus largely freed from pressure and volume compensation functions. The remaining 10 $ inequalities in the volume throughput per unit of width are completely compensated for by cross flows in the distribution chambers 8. The cross flows are caused by the hydrostatic pressure of the liquid column in the pressure distribution chambers 8 and by the flow-related pressure loss in the feed gaps 6.
Die Spaltweite des engen Verbindungsspaltes 7 liegt im Bereich von s = 0,3 bis 0,5 mm und seine Höhe h im Bereich von h = 10 bis 20 mm. Die Zuführungsspalte 6 haben eine Spaltweite S von etwa 1,5 mm und eine Höhe H von ca. 15 mm. Bei den üblichen Bearbeitungstoleranzen für die Zuführungsspalte 6 läßt sich mit der angegebenen Dimensionierung eine Schichtdickenkonstanz von + 1 $ erzielen. Dies bedeutet gegenüber dem bisherigen Stand der Technik eine erhebliche Verbesserung.The gap width of the narrow connecting gap 7 is in the range from s = 0.3 to 0.5 mm and its height h in the range from h = 10 to 20 mm. The feed gaps 6 have a gap width S of approximately 1.5 mm and a height H of approximately 15 mm. With the usual machining tolerances for the feed gap 6, a layer thickness constancy of + 1 $ can be achieved with the specified dimensioning. This means a considerable improvement over the previous state of the art.
Die Anordnung gemäß Figur 2 ist ähnlich aufgebaut wie der Gießer nach Figur 1. Der einzige Unterschied besteht darin, daß der enge Verbindungsspalt 7 an einer anderen Stelle angeordnet ist. Es wurden praktisch übereinstimmende Ergebnisse erzieltThe arrangement according to FIG. 2 is constructed similarly to the caster according to FIG. 1. The only difference is that that the narrow connecting gap 7 is arranged at a different location is. Practically identical results were obtained
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Dagegen zeigen die Figuren 3 und 4 einen anderen Aufbau. Die erete Druckverteilungskammer 11 ist bier als langes, sich über die gesamte Gießbreite erstreckendes Rohr 12 ausgebildet. Dieses Rohr 12 befindet sich ganz im Inneren der zweiten Druckverteilungskammer 13. An Stelle eines engen Verbindungsspaltes sind längs der tiefsten Mantellinie des Rohres Bohrungen 14 angebracht. In diesen Bohrungen baut sich ein großes Druckgefälle auf. In dem strömungstechnisch darauffolgenden Ringspalt 15 zwischen dem Rohr 12 und der Innenwand der zweiten Druckverteilungskammer 13 herrscht nur ein vergleichsweise geringer Druckabfall.In contrast, FIGS. 3 and 4 show a different structure. the erete pressure distribution chamber 11 is beer as long to look over the entire casting width extending tube 12 is formed. This tube 12 is located entirely inside the second pressure distribution chamber 13. Instead of a narrow connecting gap, there are bores 14 along the deepest surface line of the pipe appropriate. A large pressure gradient builds up in these holes. In the subsequent annular gap in terms of flow 15 between the tube 12 and the inner wall of the second pressure distribution chamber 13 there is only a comparative low pressure drop.
Während die Beschichtungsflüssigkeit bei den Gießern nach Figur 1 und Figur 2 in der Mitte der ersten Druckverteilungskammer 9 zugeführt wird, ist bei der Anordnung gemäß Figur 3 und Figur 4 eine seitliche Zuführung 16 vorgesehen. Die erste Druckverteilungskammer 11 wird also von der Seite her mit der Beschichtungsflüssigkeit beschickt. Der unvermeidliche Druckabfall vom Eintritt 16 der Beschichtungsflüssigkeit in die erste Druckverteilungskammer 11 bis zum Ende des Rohres 12 kann durch folgende Maßnahmen beseitigt werden:While the coating liquid after the foundry Figure 1 and Figure 2 in the middle of the first pressure distribution chamber 9 is fed, a lateral feed 16 is provided in the arrangement according to FIG. 3 and FIG. The first The pressure distribution chamber 11 is thus charged with the coating liquid from the side. The inevitable pressure drop from the entry 16 of the coating liquid into the first pressure distribution chamber 11 to the end of the tube 12 can be eliminated by the following measures:
1. Der Abstand A der Bohrungen voneinander i-st über die gesamte Rohrlänge konstant. Dagegen nimmt der Durchmesser vom Rohreintritt bis zum Rohrende stetig zu. Die Abstufung der Durchmesser wird so gewählt, daß durch jede Bohrung in der Zeiteinheit die gleiche Menge Beschichtungsflüssigkeit fließt.1. The distance A of the holes from each other is about the entire pipe length constant. In contrast, the diameter increases steadily from the pipe inlet to the pipe end. The gradation the diameter is chosen so that the same amount of coating liquid through each bore in the unit of time flows.
2. Der Durchmesser der Bohrungen ist über die gesamte Rohrlänge konstant. Dagegen wird ihr Abstand A zum Rohrende hin zunehmend verringert. Die Abstände werden entsprechend so gewählt, daß pro Breiteneinheit die gleiche Menge Beschichtungsflüssigkeit in die zweite Druckverteilungskam13 einströmt.2. The diameter of the holes is constant over the entire length of the pipe. On the other hand, their distance A to the end of the pipe increasingly decreased. The distances are selected accordingly so that the same amount of coating liquid per unit of width flows into the second pressure distribution chamber 13.
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3. Abstand und Durchmesser der Bohrungen sind konstant. Der Durchmesser der Bohrungen wird aber so gewählt, daß der strömungsbedingte Druckabfall zwischen Eintrittsstelle 16 der Beschichtungsflüssigkeit und Rohrende maximal 5 $ des im Rohr herrschenden Gesamtdruckes beträgt.3. The distance and diameter of the holes are constant. The diameter of the holes is chosen so that the flow-related pressure drop between the entry point 16 of the coating liquid and the end of the pipe is a maximum of 5 $ of the total pressure prevailing in the pipe.
Die unter den Punkten 1-3 beschriebenen Maßnahmen führen aus strömungstechnischen und fertigungstechnischen Gründen zu einer Strömungsabweichung von maximal 10 $ in der zweiten Druckverteilungskammer 13 (bezogen auf die Breiteneinheit). Diese restlichen 10 fo gleichen sich dann wieder durch Querströmungen in der zweiten Druckverteilungskammer 13 und in den Zuführungsspalten 6 aus. Es liegen praktisch in dieser Hinsicht die gleichen Verhältnisse vor, wie bei den Anordnungen nach Figur 1 und Figur 2.The measures described under points 1-3 lead, for fluidic and manufacturing reasons, to a flow deviation of a maximum of 10 $ in the second pressure distribution chamber 13 (based on the width unit). These remaining 10 fo are then balanced out again by cross flows in the second pressure distribution chamber 13 and in the feed gaps 6. In this respect, the conditions are practically the same as in the arrangements according to FIG. 1 and FIG. 2.
Die Zuführungsspalte 6 bei der Anordnung nach Figur 3 und Figur 4 haben eine Spaltweite S = 1,5 bis 2 mm und eine Höhe H = 15 bis 20 mm. Der Durchmesser des Rohres 12 liegt bei ca. 30 mm. Der Durchmesser der Bohrungen 14 beträgt je nach Ausführung (vgl. Punkt 1 - 3) 0,3 bis 1 mm. Entsprechend liegt der Abstand A der Bohrungen 14 zwischen 1 und 8 mm. Ähnlich wie mit dem Gießer nach Figur 1 und Figur 2 konnte auch hier eine Schichtdickengleichmäßigkeit von + 1 fo erzielt werden.The feed gaps 6 in the arrangement according to FIG. 3 and FIG. 4 have a gap width S = 1.5 to 2 mm and a height H = 15 to 20 mm. The diameter of the tube 12 is approximately 30 mm. The diameter of the bores 14 is 0.3 to 1 mm, depending on the design (see points 1-3). Correspondingly, the distance A between the bores 14 is between 1 and 8 mm. Similar to the caster according to FIG. 1 and FIG. 2, a layer thickness uniformity of + 1 fo could also be achieved here.
Ein besonderer Vorteil dieses Gießers liegt in der besonderen Ausbildung der Druckverteilungskammern 11 und 13· Durch ihre besondere Formgebung werden Ablagerungen von in der Beschichtungsflüseigkeit enthaltenen Feststoffen und damit unerwünschte Querschnittsverengungen, sowie Reinigungsschwierigkeiten vermieden. A particular advantage of this caster lies in the special design of the pressure distribution chambers 11 and 13. Their special shape avoids deposits of solids contained in the coating liquid and thus undesired cross-sectional constrictions and cleaning difficulties.
Die angeführten Beispiele beziehen sich auf einen Zweiachichtenguß. SelbsverBtändlich können die Gießer auch für einen Einschichtenguß benutzt werden. Das nachfolgende Beispiel bezieht sich auf einen Einschichtenbeguß mit dem Gießer nach Figur 3 und Figur 4. Es werden die Dimensionierung des The examples given relate to a Zweiachich tenguß. Of course , the casters can also be used for single-layer casting. The following example relates to a single-layer casting with the caster according to FIG. 3 and FIG. 4. The dimensions of the
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Gießers und die strömungstechnischen Daten für die Beschichtung einer Folienbahn mit einer photographischen Emulsion
angegeben.Gießers and the fluidic data for the coating of a film web with a photographic emulsion
specified.
1. Dimensionierung des Gießers 1. Dimensioning of the caster
Breite des Zuführungsspaltes (Begußbreite) 1 100 mmWidth of the feed gap (casting width) 1,100 mm
Neigung der Fließebene 4 23Inclination of the flow plane 4 23
Spaltweite S des Zuführungsspaltes 6 1,5 mmGap width S of the feed gap 6 1.5 mm
Höhe H des Zuführungsspaltes 6 17,0 mmHeight H of the feed gap 6 17.0 mm
Radius des kreisförmigen Teiles derRadius of the circular part of the
zweiten Druckverteilkammer 13 · 16,0 mmsecond pressure distribution chamber 13 x 16.0 mm
Außenradius des Rohres 12 12,5 mmOuter radius of the tube 12 12.5 mm
1 Innenradius des Rohres 12 · 10,0 mm 1 inner radius of the tube 12 x 10.0 mm
Abstand der Bohrungen 14 (konstanter Abstand A) 2,0 mmDistance between holes 14 (constant distance A) 2.0 mm
Durchmesser der Bohrungen 14 (konstanterDiameter of the holes 14 (more constant
Durchmesser) 0,4 mmDiameter) 0.4 mm
2. Strömungsteohnische Daten Silberhalogenid-Gelatinelösung, Zähigkeit Dosierung2. Flow characteristics of silver halide gelatin solution, viscosity, dosage
Geschwindigkeit der Unterlage 1 Schichtdicke im nassen Zustand Druck der Gelatinelösung beim Eintritt in das Rohr 12Speed of the substrate 1 layer thickness when wet Pressure of the gelatin solution as it enters the tube 12
Druck der Gelatinelösung am Ende des Rohres 12Pressure of the gelatin solution at the end of the tube 12
Druckabfall der Gelatinelösung vom Eintritt 16
in das Rohr 12 bis zum Ende des Rohres 12Pressure drop of the gelatin solution from inlet 16
into the tube 12 to the end of the tube 12
Druck der Gelatinelösung in der zweiten Druckverteilkammer 13 unterhalb der Bohrungen 14Pressure of the gelatin solution in the second pressure distribution chamber 13 below the bores 14
Druckdifferenz zwischen erster und zweiter Druokverteilkammer cPressure difference between the first and second pressure distribution chamber c
Gleichmäßigkeit dea Profiles auf FließebeneUniformity of the profiles on the flow level
1
20
5010
1
20th
50
l/min
m/min
/umcp
l / min
m / min
/around
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