CZ307947B6

CZ307947B6 - Radar target simulator for car radars with a wide range of simulated distances and additional functions

Info

Publication number: CZ307947B6
Application number: CZ2018-324A
Authority: CZ
Inventors: Přemysl Hudec
Original assignee: ÄŚeskĂ© vysokĂ© uÄŤenĂ technickĂ© v Praze
Priority date: 2018-07-02
Filing date: 2018-07-02
Publication date: 2019-09-04
Also published as: CZ2018324A3

Abstract

The simulator contains a receiving antenna (1) and a transmitting antenna (2). The output of the receiving antenna (1) is connected via the input filter (6) to the RF gate (RF) of the first mixer (3), whose gate (IF) of the IF signal is connected to the input of the first IF filter (7). An RF gateway (RF) of the second mixer (4) is connected to the input of the transmitting antenna (2) via the output filter (9), whose gate (IF) of the IF signal is connected to the output of the second IF filter (10). The gateways (L0) of the first mixer (3) and the second mixer (4) are coupled to the first local oscillator (5) with an output frequency f. The output of the first IF filter (7) is coupled to the input of the first divider (8). The input of the second IF filter (10) is coupled to the output of the second splitter (11) connected as a combiner. The first divider (8) has one output coupled to the digital signal processing block (12) and another output(s), each of which is coupled with an input of the analogue signal processing block (13.1) to (13.N). The output of the digital signal processing block (12) and the outputs of the analogue signal processing blocks (13.1) to (13.N) are coupled to the inputs of the second divider (11) and their control inputs are coupled to the outputs of the control circuit (14). The outputs of the intentional interference signal generators (20.1) to (20.M) are connected to the inputs of the second divider (11).

Description

Oblast technikyTechnical field

Předkládané řešení se týká simulátorů cílů pro automobilové radary schopných simulovat cíle v širokém rozsahu vzdáleností od jednotek metrů až po stovky metrů a s dalšími přídavnými funkcemi zahrnujícími zvýšené potlačení parazitního vyzařování a možností injekce záměrných testovacích rušivých signálůThe present invention relates to automotive radar target simulators capable of simulating targets over a wide range from meters to hundreds of meters and with additional features including increased parasitic suppression and the possibility of injecting intentional test interfering signals.

Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION

Radarová technika patří mezí rychle se rozvíjející obory elektroniky. Hlavním důvodem je to, že vedle tradičních aplikací ve vojenské a bezpečnostní technice velmi rychle roste i počet radarů používaných v civilním sektoru, zejména v automobilové technice. Tam se používají pro detekci překážek a kolem jedoucích vozidel a přispívají k zásadnímu zvýšení bezpečnosti provozu. Perspektivně budou základními senzory i pro autonomní vozidla, která budou schopna jezdit bez řidiče.Radar technology is one of the rapidly developing fields of electronics. The main reason is that, in addition to traditional applications in military and security technology, the number of radars used in the civilian sector, especially in automotive technology, is growing rapidly. There they are used to detect obstacles and around moving vehicles and contribute to a significant increase in traffic safety. Prospectively, they will also be essential sensors for autonomous vehicles capable of driving without a driver.

S vývojem každého radaru je spojeno rozsáhlé ověřování jeho funkce. To je mimořádně významné i při vývoji automobilových radarů. Primárně se ověřují základní funkce radaru, tedy schopnost detekovat předpokládané cíle a měřit jejich vzdálenosti, rychlosti a aktuální polohy. V automobilové technice je takových testů násobně více. Důvodem je to, že existuje téměř nekonečné množství různých scénářů vztahu radar-cíl nebo radar-cíle, a je nutné zkoumat, jak na tyto scénáře bude vozidlo vybavené často i několika radary a dalšími senzory reagovat jako celek. I výrobci automobilů otevřeně deklarují, že prověření možných scénářů může znamenat až milióny kilometrů ujetých při testování na polygonu nebo i v běžné silniční praxi, což není úplně jednoduše zvládnutelné. Proto se souběžně intenzivně vyvíjí technika simulátorů radarových cílů.The development of each radar is subject to extensive verification of its function. This is particularly important in the development of automotive radar. Primarily, the basic functions of the radar are verified, ie the ability to detect predicted targets and measure their distances, speeds and current positions. In automotive technology, such tests are many times more. This is because there are almost infinite number of different scenarios of the radar-target or radar-target relationship, and it is necessary to investigate how a vehicle equipped with often several radars and other sensors as a whole will respond to these scenarios. Automobile manufacturers also declare openly that screening for possible scenarios can mean millions of kilometers covered by polygon testing or even on the road, which is not easily manageable. Therefore, the technique of radar target simulators is being developed intensively.

Simulátory radarových cílů jsou zařízení, která lze postavit do vhodné vzdálenosti od testovaného radaru a umí simulovat cíl nebo i několik cílů, které jsou v úplně jiné vzdálenosti, v případě automobilových radarů od cca 2 m až do 200 m, a vykazovat i definovanou rychlost pohybu. Vzdálenost simulátoru stačí relativně malá a je dána vzdálenou zónou použitých antén. Pro automobilové radary pracující v pásmu 76-81 GHz je vhodná vzdálenost cca 0,5 až 1 m.Radar target simulators are devices that can be positioned at a suitable distance from the tested radar and can simulate a target or even several targets that are at a completely different distance, in the case of automobile radars from about 2 m to 200 m, and exhibit a defined speed . The distance of the simulator is relatively small and is given by the distant zone of the antennas used. For automotive radars operating in the 76-81 GHz band is a suitable distance of about 0.5 to 1 m.

Radary lze tak testovat i v laboratoři, a přitom vytvářet i určité, zatím spíše jednodušší, scénáře pohybu. Například to, že se vozidlo přibližuje k pevné překážce a testovat, zda začne intenzivně brzdit. Pokud je simulátor cílů doplněn funkcí změny polohy, například otáčením v ohnisku vhodného reflektoru, tak do určité míry může simulovat i boční pohyb. Rozsah simulovatelných scénářů lze pak významně rozšířit, například o předjíždění jiného vozidla nebo o kolmý příjezd jiného vozidla na křižovatku před vozidlem s testovaným radarem.Radars can also be tested in the laboratory, while creating certain, but rather simpler, motion scenarios. For example, the vehicle is approaching a solid obstacle and tested to see if it starts braking intensively. If the target simulator is supplemented with a position change function, for example by rotating in the focus of a suitable reflector, it may simulate lateral movement to some extent. The scope of the simulated scenarios can then be significantly extended, for example by overtaking another vehicle or by perpendicular approach of another vehicle to the intersection in front of a vehicle with a tested radar.

V základní struktuře je simulátor cílů obvykle vybaven dvěma anténami, z nichž jedna je přijímací anténa 1 a druhá je vysílací anténa 2. Přijímací anténa j. přijímá signály vysílané testovaným radarem. Vnitřní obvody simulátoru cílů musí realizovat následující funkce: Signál je nutné posunout v čase, což zajišťuje požadovanou vzdálenost simulovaného cíle od radaru. Dále je nutné signál posunout ve frekvenci, což zajišťuje nezbytný dopplerovský frekvenční posuv daný radiální složkou rychlosti simulovaného cíle vzhledem k radaru. Nakonec se musí signál zesílit nebo zeslabit z důvodu zajištění odrazu signálu v definované vzdálenosti od různě velkých a různě strukturovaných simulovaných cílů vykazujících i určitou simulovanou hodnotu RSC radar cross-section.In the basic structure, the target simulator is usually equipped with two antennas, one of which is the receiving antenna 1 and the other is the transmitting antenna 2. The receiving antenna 1 receives the signals transmitted by the radar being tested. The internal circuits of the target simulator must perform the following functions: The signal must be shifted in time, ensuring the desired distance of the simulated target from the radar. Furthermore, it is necessary to shift the signal in frequency, which ensures the necessary Doppler frequency shift given by the radial component of the velocity of the simulated target relative to the radar. Finally, the signal must be amplified or attenuated to ensure that the signal is reflected at a defined distance from differently sized and differently structured simulated targets that also have a simulated RSC radar cross-section value.

Ve většině případů různých konstrukcí simulátorů cílů je situace komplikovaná tím, že výšeIn most cases of different designs of goal simulators, the situation is complicated by the above

- 1 CZ 307947 B6 popsané úpravy signálu není možné provádět přímo v pracovním frekvenčním pásmu radaru fo±B_rac/2, kde fo je střední frekvence pracovního pásma radaru a B_rad je šířka pracovního frekvenčního pásma testovaného radaru. Důvodem je to, že pracovní frekvenční pásmo je často tak vysoké, že výše popsané úpravy signálu v něm není možné realizovat. Příkladem mohou být opět automobilové radary, které pracují ve frekvenčním pásmu 76-81 GHz. Na těchto frekvencích nejsou pro přímou úpravu signálů k dispozici potřebné obvody, popřípadě mají nepřijatelně velké útlumy. Proto musí být ve většině případů provedena konverze do významně nižšího mezifirekvenčního pásma fiF±B_rad/2, l<de /;, jc střední frekvence tohoto mezifirekvenčního pásma a platí fiF«fo. V pásmu Jn-±B ,,,,,/2 jsou úpravy signálu snadněji proveditelné, viz Obr. 1 a 2. Vstupní signál v pásmu fn-±B ,,,,,/2 je přiveden na RF bránu prvního směšovače 3, signál místního oscilátoru 5 s frekvencí Ho je přiveden na LO bránu prvního směšovače 3, výstupní signál v pásmu ///±i5_m„/2 je odebírán z IF brány prvního směšovače 3, přičemž platí fiF=fo-fLo nebo fiF=fLo-fo. Po provedení potřebných úprav je nutné signál opět konvertovat zpět do pracovního pásma radaru fn-±B ,-,,,/2 a vyslat zpět k testovanému radaru. Vstupní signál upkonvertoru v pásmu fn-±B_r,„/2 je přiveden na IF bránu druhého směšovače 4, signál místního oscilátoru 5 s frekvencí fw je přiveden na LO bránu druhého směšovače 4, výstupní signál v pásmu fo±B ,-,,,/2 je odebírán z RF brány druhého směšovače 4, přičemž platí fRF=fiF+fLo. Obě frekvenční konverze jsou provedeny s pomocí stejného místního oscilátoru 5. Vstupní a výstupní signály v pásmu j'n±B ,-,,,/2 jsou obvykle filtrovány vstupním filtrem 6 a výstupním filtrem 9, mezifrekvenční signály v pásmu fn+B,-,„/2 jsou filtrovány prvním mezifrekvenčním filtrem 7 a druhým mezifrekvenčním filtrem 10, které jsou propojeny s blokem zpracování signálu.The signal adjustments described above cannot be performed directly in the radar operating frequency band fo ± B _rac / 2, where fo is the mean frequency of the radar operating band and B _ra d is the operating frequency bandwidth of the radar under test. This is because the operating frequency band is often so high that the above-described signal adjustments cannot be realized therein. For example, car radars that operate in the 76-81 GHz frequency band can be an example. At these frequencies, the necessary circuits are not available for direct signal conditioning, or they have unacceptably high attenuations. Therefore, in most cases, the conversion to a significantly lower IFR band must be carried out fF ± B _ra d / 2,1 l <de / ;, which is the middle frequency of this IF band, and FIF is valid. In the band Jn-± B ,,,,, / 2, signal adjustments are easier to perform, see Figs. 1 and 2. The input signal in the band fn-± B ,,,,, / 2 is applied to the RF gateway of the first mixer 3, the signal of the local oscillator 5 with frequency Ho is applied to the LO gate of the first mixer 3, the output signal in the band // / ± 15 _m 2/2 is taken from the IF gate of the first mixer 3, with fiF = fo-fLo or FF = fLo-fo. After making the necessary adjustments, it is necessary to convert the signal back to the radar operating range fn- ± B, - ,,, / 2 and send it back to the tested radar. The upconverter input signal in the fn-± B _r , "/ 2 band is applied to the IF gateway of the second mixer 4, the local oscillator signal 5 at fw is applied to the LO gate of the second mixer 4, the output signal is in the band f ± B". 1/2 is taken from the RF gate of the second mixer 4, with fRF = fF + fLo. Both frequency conversions are performed using the same local oscillator 5. Input and output signals in the band j'n ± B, -, / 2 are usually filtered by the input filter 6 and the output filter 9, the intermediate frequency signals in the band fn + B, - And / or 2 are filtered by a first IF filter 7 and a second IF filter 10, which are coupled to the signal processing block.

Základní postupy zpracování signálů v simulátorech cílů je možné rozdělit na analogové a digitální. Analogovým zpracováním signálu se rozumí to, že výše popsané funkce jsou prováděny analogově. Schéma provedení s blokem 13.1 analogového zpracování signálu je uvedeno na Obr. 1.The basic procedures of signal processing in target simulators can be divided into analog and digital. By analog signal processing is meant that the functions described above are performed analogously. An embodiment diagram with analog signal processing block 13.1 is shown in FIG. 1.

Posunutí v čase je zde prováděno v analogových obvodech 13.1.1 časového zpoždění. Ty jsou většinou realizovány pomocí úseků vysokofrekvenčních vedení vhodné délky nebo v obvodech s povrchovou akustickou vlnou SAW nebo prostorovou akustickou vlnou BAW. Posunutí ve frekvenci je prováděno v analogových obvodech 13.1.2 dopplerovského posuvu fb. Jako obvody dopplerovského posuvu fb lze použít analogové kvadratumí násobičky, což mohou být IQ směšovače, které jsou na svých IF vstupech buzeny správně nafázovánými nízkofrekvenčním signály, jejichž frekvence odpovídá požadovanému frekvenčnímu posuvu, nebo fázovací obvody, u kterých lze v čase fázi rychle měnit v rozsahu 0 - 360°. Jako obvody 13.1.3 proměnného zisku lze použít kaskády VF zesilovačů a nastavitelných VF atenuátorů.The time shift is performed here in the analog time delay circuit 13.1.1. These are usually realized using sections of high-frequency lines of appropriate length or in circuits with surface acoustic wave SAW or spatial acoustic wave BAW. The frequency shift is performed in analog circuits 13.1.2 of the doppler shift fb. Analog quadrature multipliers can be used as doppler shift circuits fb, which can be IQ mixers that are excited at their IF inputs by correctly phased low frequency signals whose frequency corresponds to the desired frequency shift, or phasing circuits for which the phase can quickly change over time 0-360 °. Cases of HF amplifiers and adjustable HF attenuators can be used as variable gain circuits 13.1.3.

Simulátory cílů s analogovým zpracováním signálů mají významné výhody. Jsou relativně jednoduché a mohou být proto relativně levné. Mohou být velmi širokopásmové, mohou tedy zpracovat signály širokopásmově vyzařujících radarů. Mají velmi nízkou latenci, tedy časové zpoždění v obvodech simulátoru cílů a mohou tedy simulovat i velmi blízké cíle.Target simulators with analog signal processing have significant advantages. They are relatively simple and can therefore be relatively inexpensive. They can be very broadband, so they can process the signals of broadband radiating radars. They have a very low latency, ie the time delay in the target simulator circuits, and can therefore simulate very close targets.

Simulátory cílů s analogovým zpracováním signálů mají ale také nezanedbatelné nevýhody. Pro simulaci cíle ve vzdálenosti R je potřeba VF přenosové vedení délky blížící se 2R, tedy pro simulaci cíle ve vzdálenosti 20 m je nutné zařadit do kaskády vedení, většinou koaxiální, délky typ. 30 až 40 m. Použité koaxiální kabely přitom nemohou být příliš tenké, ty obvykle vykazují nepřijatelně vysoké hodnoty útlumu. Koaxiální kabely s nízkým útlumem mají obvykle větší průměry, což v důsledku může nepřijatelně zvyšovat rozměry simulátoru. Proto se v tomto provedení obvykle konstruují simulátory cílů se simulovanými vzdálenostmi R do cca 30 m. Pro větší vzdálenosti lze použít zpožďovací obvody SAW nebo BAW, ty však mají obvykle jen omezenou šířku pásma. Nebo lze použít optická vlákna, která mají velmi malý útlum i rozměry. Každé optické vlákno však vyžaduje zapojení frekvenčně velmi širokopásmových převodníků elektrický signál - optický signál a optický signál - elektrický signál. Tyto převodníky mohou být nákladné a opět zvětšují rozměry simulátoru cílů. Obvykle je možné v jednom analogovém bloku simulovat jen jeden cíl, pro N cílů musí simulátor obsahovat N paralelně zapojených bloků.However, target simulators with analog signal processing also have significant disadvantages. To simulate a target at a distance of R, a VF transmission line approaching 2R is needed, ie to simulate a target at a distance of 20 m, a cascade of lines, usually coaxial, of the type must be included. The coaxial cables used may not be too thin, they usually exhibit unacceptably high attenuation values. Low attenuation coaxial cables usually have larger diameters, which may unacceptably increase the dimensions of the simulator. Therefore, in this embodiment, target simulators with simulated R distances of up to about 30 m are usually constructed. For longer distances, the SAW or BAW delay circuits may be used, but these typically have only limited bandwidth. Alternatively, optical fibers that have very low attenuation and dimensions can be used. However, each optical fiber requires the connection of very broadband frequency converters electrical signal - optical signal and optical signal - electrical signal. These converters can be expensive and again increase the dimensions of the target simulator. Usually it is possible to simulate only one target in one analog block, for N targets the simulator must contain N parallel connected blocks.

-2CZ 307947 B6-2GB 307947 B6

To vede na příliš složité struktury a nepřijatelně velké rozměry. Analogové simulátory cílů proto pracují obvykle jen s 1 až 2 cíli.This leads to too complex structures and unacceptably large dimensions. Analog goal simulators therefore usually only work with 1 to 2 goals.

Jako řešení většiny výše uvedených problémů analogových simulátorů cílů se s výhodou konstruují a používají simulátory cílů s digitálním zpracováním signálů v bloku 12 digitálního zpracování signálu, viz Obr. 2. Přijímaný signál v mezifrekvenčním pásmu je A/D převodníkem 12.1 převeden do digitální formy a všechny potřebné kroky zpracování signálu se realizují v digitálním signálovém procesoru 12.2 v digitální formě. Zpoždění signálu je provedeno v posuvných registrech. Posunutí ve frekvenci je provedeno vynásobením komplexní exponenciálou a zesílení, respektive zeslabení, je provedeno vynásobením amplitudy vhodným reálným číslem.As a solution to most of the above-mentioned problems of analog target simulators, target simulators with digital signal processing in digital signal processing block 12 are preferably constructed and used, see FIG. 2. The received signal in the intermediate frequency band is converted to digital form by the A / D converter 12.1 and all necessary signal processing steps are performed in the digital signal processor 12.2 in digital form. The signal delay is performed in shift registers. The frequency shift is performed by multiplying by the complex exponential and the amplification or attenuation, respectively, is performed by multiplying the amplitude by a suitable real number.

Po úpravě signálu v digitálním signálovém procesoru 12.2 je signál znovu převeden do analogové formy pomocí D/A převodníku 12.3 a pomocí vysílací antény 2 je vyslán zpět k testovanému radaru. Simulátory cílů s digitálním zpracováním signálů nabízí významné výhody. V digitálních posuvných registrech lze realizovat i velká zpoždění, simulovat lze běžně cíle ve vzdálenosti až km. Bez velkých problémů lze simulovat i více cílů.After adjusting the signal in the digital signal processor 12.2, the signal is again converted into an analog form by means of the D / A converter 12.3 and transmitted back to the tested radar by the transmitting antenna 2. Target simulators with digital signal processing offer significant advantages. Even large delays can be realized in digital shift registers, and targets of up to a kilometer can be simulated. Multiple targets can be simulated without major problems.

Simulátory cílů s digitálním zpracováním signálů mají ale i určitá omezení. Významným omezením je zpracovatelná frekvenční šířka pásma daná zejména převodníky A/D a D/A. Současné automobilové radary pracují obvykle s šířkou pásma B_rad do 1000 MHz, což je současnými převodníky zvládnutelné. Připravované verze však pracují s šířkou pásma B_rad až 4 GHz (77-81 GHz), což může být pro současné převodníky stále určitý problém. Patrně nej významnějším omezením digitálních simulátorů cílů je ale latence digitální cesty. Latencí se rozumí základní časové zpoždění vznikající zejména v převodnících A/D a D/A. Důsledkem tohoto jevu je to, že zařízení tohoto typu jsou schopná simulovat cíle až od určité vzdálenosti. Například pro celkovou latenci U = 40 ns je minimální R_min = = 6 m , což je již vzdálenost, která může být při simulaci významná.However, target simulators with digital signal processing also have some limitations. A significant limitation is the workable frequency bandwidth given mainly by A / D and D / A converters. Current automotive radars usually operate with a bandwidth of B _ra d up to 1000 MHz, which is manageable by current converters. However, the upcoming versions work with a bandwidth of B _and d up to 4 GHz (77-81 GHz), which can still be a problem for current converters. Perhaps the most important limitation of digital goal simulators is the latency of the digital path. Latency refers to the basic time delay that occurs especially in A / D and D / A converters. The consequence of this phenomenon is that devices of this type are capable of simulating targets up to a certain distance. For example, for a total latency of U = 40 ns, the minimum R _min = 6 m, which is already a distance that may be significant in the simulation.

Je znám dokument US 2004012517 A, který popisuje starší typ simulátoru cílů s čistě analogovým zpracováním signálů. Časové zpoždění signálů přijatých z testovaného radaru je realizováno pomocí zpožďovacího obvodu s tím, že může být pomocí přepínačů za sebou zařazeno více takových obvodů. Dle bližšího popisu v textu dokumentu se jedná o pevné zpožďovací obvody využívající povrchové akustické vlny, tedy o čistě analogové řešení. Nevýhodou tohoto řešení je, že zcela chybí digitální zpracování signálů, a že umožňuje simulaci jen jednoho cíle. Řešení také neumožňuje injekci záměrných rušivých signálů.US 2004012517 A is known which describes an older type of target simulator with purely analog signal processing. The time delay of the signals received from the tested radar is realized by means of a delay circuit, with the possibility that several such circuits can be connected in series by means of switches. According to the detailed description in the document, these are fixed delay circuits using surface acoustic waves, ie purely analog solution. The disadvantage of this solution is that digital signal processing is completely missing and that it allows simulation of only one target. The solution also does not allow the injection of intentional interfering signals.

Zařízení dle WO 9908129 A představuje také čistě analogový simulátor cílů, a to v ještě jednodušší verzí, než je US 2004012517 A. Zpoždění je zde prováděno jen ve dvou pevných zpožďovacích obvodech přepínaných přepínači. V jednom stavu přepnutí je zařazen jen krátký úsek koaxiálního vedení, a výsledná vzdálenost simulovaného cíle je 7 m. V druhé poloze přepínače je zařazen zpožďovací obvod BAW, který umožňuje simulovat cíle ve vzdálenosti 120 m. Zařízení ani neprovádí dopplerovský frekvenční posuv, a je tedy použitelné jen pro simulaci nepohyblivých cílů. Neobsahuje větev s digitálním zpracováním signálů ani injekci záměrných rušivých signálů.The device according to WO 9908129 A is also a purely analog target simulator, in an even simpler version than US 2004012517 A. The delay is here only in two fixed delay circuits switched by switches. In one switching state, only a short section of the coaxial line is engaged, and the resulting simulated target distance is 7 m. In the second switch position, the BAW delay circuit is included to simulate targets at 120 m. only applicable to simulation of stationary targets. It does not contain a digital signal processing branch or injection of intentional interfering signals.

Dále existuje článek Abou-Jaoude R., Grace M.: Test Systems for Automotive Radar“, VTC200Spring 2000 IEEE 51-st Vehicular Technology Conference Proceedings (Cat. No. 00CH37026) Tokyo, Japan, 15-18 May 2000, DOI: 10.1110A/ETECS.2000.851506, který přináší velmi stručný popis základních principů automobilových radarů a popisuje simulátor cílů vyráběný firmou Anritsu. Dle parametrů se jedná o starší analogový typ umožňující nastavení vzdáleností 10 až 150 ms krokem 10 m. Pro nastavení simulovaných vzdáleností se používají přepínané zpožďovací obvody typu BAW. K dispozici je jen celková fotografie předmětného zařízení, vnitřní struktura popsána není.Abou-Jaoude R., Grace M: Test Systems for Automotive Radar, VTC200Spring 2000 IEEE 51-st Vehicle Technology Conference Proceedings (Cat. No. 00CH37026) Tokyo, Japan, 15-18 May 2000, DOI: 10.1110 A / ETECS.2000.851506, which provides a very brief description of the basic principles of automotive radar and describes the target simulator manufactured by Anritsu. According to the parameters, it is an older analog type allowing setting distances from 10 to 150 m with a step of 10 m. Switching delay circuits of type BAW are used for setting simulated distances. Only a complete photograph of the device is available, the internal structure is not described.

-3 CZ 307947 B6-3 CZ 307947 B6

V řešení dle WO 0022454 A lze nalézt blok digitálního zpracování signálů, ale i jistou formu bloku analogového zpracování signálů. Nastavení amplitud a dopplerovských frekvenčních posuvů signálů vysílaných zpět k testovanému radaru je ale provedeno pomocí analogových amplitudových a frekvenčních modulátorů. Zásadním rozdílem oproti předkládanému řešení je dále to, že místo děličů jsou pro rozdělení signálu do digitálního a analogového bloku a pro zpětné sloučení použity přepínače. Přitom amplitudový modulátor a frekvenční modulátor jsou společné pro analogový i digitální blok. Proto není možný současný provoz obou bloků a nelze simulovat současně cíle v blízké zóně a současně cíle ve větších a velkých vzdálenostech. Při přepnutí přepínačů na provoz analogového bloku je zapojen jen amplitudový modulátor a frekvenční modulátor. Analogový blok není proto plnohodnotný a umožňuje jen simulaci jednoho cíle na jedné pevné vzdálenosti. Vzhledem k použité kombinaci digitálního nastavení simulovaných vzdáleností a jen analogového nastavení amplitud a dopplerovských posuvů zpracovávaných signálů je počet současně nezávisle simulovatelných cílů velmi omezený, zcela plnohodnotně lze současně simulovat jen 2 cíle. Zařízení dle WO 0022454 také neumožňuje injekci silných rušivých signálů a testování odolnosti automobilových signálů vůči takovým stavům.In the solution according to WO 0022454 A a digital signal processing block can be found, but also some form of analog signal processing block. However, the amplitude and Doppler frequency shifts of the signals transmitted back to the radar under test are set using analog amplitude and frequency modulators. A fundamental difference from the present solution is furthermore that switches are used instead of splitters to divide the signal into a digital and analog block and to merge backwards. The amplitude modulator and frequency modulator are common to both analog and digital blocks. Therefore, simultaneous operation of both blocks is not possible and simulations of targets in the near zone and targets at greater and long distances simultaneously cannot be simulated. When the switches are switched to analog block operation, only the amplitude modulator and frequency modulator are connected. Therefore, the analog block is not full-fledged and only allows simulation of one target at one fixed distance. Due to the combination of digital settings of simulated distances and only analogue settings of amplitudes and doppler shifts of the processed signals, the number of simultaneously simulated targets is very limited, only 2 targets can be simulated at the same time. Also, the device of WO 0022454 does not allow the injection of strong interfering signals and testing the immunity of automobile signals to such conditions.

Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION

Výše uvedené nevýhody odstraňuje Simulátor radarových cílů pro automobilové radary s širokým rozsahem simulovaných vzdáleností a přídavnými funkcemi podle předkládaného řešení. Simulátor obsahuje přijímací a vysílací anténu. Výstup přijímací antény je přes vstupní filtr propojen se vstupem RF vysokofrekvenčního signálu prvního směšovače, jehož výstup (IF) mezifrekvenčního signálu je připojen na vstup prvního mezifrekvenčního filtru. Na vstup vysílací antény je připojen přes výstupní filtr výstup RF vysokofrekvenčního signálu druhého směšovače, na jehož vstup IF mezifrekvenčního signálu je připojen výstup druhého mezifrekvenčního filtru. FO vstupy prvního a druhého směšovače jsou propojeny s prvním místním oscilátorem s výstupní frekvencí /loi. Frekvence fun je přitom zvolena tak, aby odpovídající první mezifřekvenční pásmo fiFi±B_rad/2 leželo v pásmu frekvencí typicky mezi 1 a 10 GHz tak, aby v něm bylo možné snadno realizovat všechny funkce analogového zpracování signálů. Simulátor obsahuje bloky zpracování signálů.The above drawbacks eliminate the Radar Target Simulator for automotive radars with a wide range of simulated distances and additional features according to the present solution. The simulator includes a transceiver antenna. The output of the receiving antenna is connected via the input filter to the RF input of the first mixer, whose output (IF) of the IF signal is connected to the input of the first IF filter. The RF output of the second mixer is connected to the input of the transmitting antenna through the output filter, to the IF input of the IF signal the output of the second IF filter is connected. The FO inputs of the first and second mixers are coupled to the first local oscillator with an output frequency / loi. The func- tion frequency is selected such that the corresponding first intermediate frequency band fiFi ± B _ra d / 2 lies in the frequency band typically between 1 and 10 GHz, so that all the analog signal processing functions can be easily realized therein. The simulator contains signal processing blocks.

Podstatou nového řešení je, že výstup prvního mezifrekvenčního filtruje propojen se vstupem prvního děliče, a vstup druhého mezifrekvenčního filtru je propojen s výstupem druhého děliče, který je zapojen jako slučovač. První dělič má jeden výstup propojen s blokem digitálního zpracování signálu, a kromě toho má další jeden nebo více výstupů, kde na každý z nich je připojen vstup jemu příslušejícího bloku analogového zpracování signálu. Výstup bloku digitálního zpracování signálu a výstupy bloků analogového zpracování signálu jsou propojeny se vstupy druhého děliče a jejich řídicí vstupy jsou propojeny s výstupy řídicího obvodu.The essence of the new solution is that the output of the first IF filter is coupled to the input of the first divider, and the input of the second IF filter is coupled to the output of the second divider, which is connected as a combiner. The first divider has one output coupled to a digital signal processing block, and in addition has another one or more outputs, each of which is connected to an input of its respective analog signal processing block. The output of the digital signal processing block and the outputs of the analog signal processing block are coupled to the inputs of the second splitter and their control inputs are coupled to the outputs of the control circuit.

V dalším možném provedení simulátoru jsou na další vstupy druhého děliče připojeny výstupy až M generátorů záměrných rušivých signálů.In another possible embodiment of the simulator, outputs of up to M generators of intentional interfering signals are connected to other inputs of the second divider.

Ve výhodném provedení je výstup prvního děliče s blokem digitálního zpracování signálu propojen přes obvod tvořený třetím směšovačem pro realizaci konverze z fu-i±B ,,,,,/2 do základního pásma, což je frekvenční pásmo od 0 do B_rad/2, jehož vstup vysokofrekvenčního signálu je zapojen na výstup tohoto prvního děliče. Výstup mezifrekvenčního signálu třetího směšovače je zapojen přes první filtr základního pásma na vstup bloku digitálního zpracování signálu, jehož výstup je propojen přes druhý filtr základního pásma se vstupem mezifrekvenčního signálu čtvrtého směšovače. Čtvrtý směšovač realizuje konverzi ze základního pásma do prvního mezifrekvenčního \rá^m‘áJni±B ,,,,/2 já jeho výstup vysokofrekvenčního signálu je propojen se vstupem druhého děliče. Mezi vstupy FO třetího a čtvrtého směšovače je zapojen druhý místní oscilátor, který je nastavený na frekvenci jm.In a preferred embodiment, the output of the first divider to the digital signal processing block is coupled through a circuit formed by a third mixer to effect the conversion from fu-i ± B ,,,,, / 2 to baseband, which is the frequency band from 0 to B _and d / 2 whose input of the RF signal is connected to the output of the first splitter. The intermediate mixer output of the third mixer is connected through the first baseband filter to the input of the digital signal processing block, the output of which is coupled via the second baseband filter to the intermediate mixer input of the fourth mixer. The fourth mixer carries out the conversion from the baseband to the first IF frame, its output of the RF signal being connected to the input of the second divider. Between the inputs of the third and fourth mixer FOs is connected a second local oscillator, which is set to the frequency jm.

-4CZ 307947 B6-4GB 307947 B6

Kromě zabezpečení nízké latence přináší předmětné řešení i možnost snadného generování rušivých testovacích signálů. Vliv rušivých signálů se vyšetřuje u každého radaru, vyžadována je taková odolnost, která zabezpečí spolehlivou funkci i při předpokládaných nepříznivých podmínkách. V případě automobilových radarů se rušením rozumí zejména parazitní příjem radarových signálů vysílaných jinými automobily v okolí. Vzhledem k tomu, že vozidel se může vyskytnout v jednom místě, například na křižovatce, více, a každé z nich může mít více radarů, typicky 5 i více, je téměř jisté, že rušení může být intenzivní. To je nutné řešit obvodovými opatřeními na straně radarů i metodami zpracování signálů v radarech a ověřovat testováním. Laboratorní testování probíhá typicky tak, že je testovaný radar ozařován signálem z externí antény napojené na generátor schopný generovat signál odpovídající vysílání jiného radaru. Vzhledem k tomu, že automobilové radary pracují na velmi vysokých frekvencích 76-81 GHz, tak jsou generátory i ozařující antény velmi drahé. Předkládané řešení umožňuje k simulovaným cílům velmi snadno přičíst i větší počet různých rušivých signálů s tím, že ty jsou generovány generátory rušivých signálů na relativně nízkých frekvencích, takže jejich vytváření může být podstatně levnější. Další úspora je dána tím, že rušivé signály jsou vysílány vysílací anténou simulátoru cílů a nejsou potřeba žádné jiné mikrovlnné antény. Ve výhodné verzi s přídavnou konverzí signálu ve větvi s digitálním zpracování do základního pásma je možné dosáhnout vyššího odstupu parazitního pronikání místního oscilátoru LO do výstupního signálu ze simulátoru cílů, než je tomu u standardního řešení s přímou konverzí do základního pásma.In addition to ensuring low latency, the present solution also provides the possibility of easily generating interfering test signals. The influence of interfering signals is investigated for each radar; resistance is required to ensure reliable operation even under expected unfavorable conditions. In the case of automotive radars, interference means in particular the parasitic reception of radar signals emitted by other nearby cars. Since there may be more vehicles at one location, for example at an intersection, and each may have multiple radars, typically 5 or more, it is almost certain that interference may be intense. This has to be solved by circuit measures on the radar side as well as methods of signal processing in radar and verified by testing. Laboratory testing typically occurs when the radar being tested is irradiated with a signal from an external antenna connected to a generator capable of generating a signal corresponding to the transmission of another radar. As the car radars operate at very high frequencies of 76-81 GHz, generators and radiation antennas are very expensive. The present solution makes it possible to easily add a number of different interfering signals to the simulated targets, these being generated by the interfering signal generators at relatively low frequencies, so that their generation can be considerably cheaper. Further savings are due to the fact that the interference signals are transmitted by the target simulator transmission antenna and no other microwave antennas are needed. In a preferred version with additional signal conversion in the digital baseband processing branch, it is possible to achieve a greater parasitic penetration of the local oscillator LO into the output signal from the target simulator than with the standard direct baseband conversion solution.

Předkládané řešení spojuje výhody simulátorů cílů s analogovým zpracováním signálů a digitálním zpracováním signálů s tím, že analogové zpracování je s výhodou použito pro simulování blízkých cílů a digitální zpracování pro simulaci vzdálenějších a vzdálených cílů. Tento simulátor také umožňuje simulovat současně cíle v blízké zóně i cíle ve velkých vzdálenostech. Počet současně simulovaných cílů v blízké zóně je omezen počtem paralelně zapojených bloků analogového zpracování signálů, počet současně simulovaných cílů ve vzdálené zóně může být obecně vysoký. Další výhodou je, že zařízení umožňuje injekci silných rušivých signálů a testování odolnosti automobilových signálů vůči takovým stavům.The present solution combines the advantages of target simulators with analog signal processing and digital signal processing, with analog processing preferably being used to simulate near targets and digital processing to simulate distant and distant targets. This simulator also allows you to simulate both near-range and long-range targets simultaneously. The number of simultaneously simulated targets in the near zone is limited by the number of parallel connected analog signal processing blocks, the number of simultaneously simulated targets in the remote zone may be generally high. Another advantage is that the device allows the injection of strong interfering signals and testing the immunity of automotive signals to such conditions.

Objasnění výkresůClarification of drawings

Na Obr. 1 je uvedeno schéma dosavadního stavu techniky s analogovým zpracováním signálu a na Obr. 2 je schéma představující dosud používané zapojení simulátoru s digitálním zpracováním signálu. Oba dva příklady byly popsány v dosavadním stavu techniky. Nové řešení simulátoru je uvedeno na Obr. 3 a jeho výhodné provedení představuje Obr. 4.In FIG. 1 shows a prior art diagram with analog signal processing, and FIG. 2 is a diagram representing a simulator with digital signal processing used up to now. Both examples have been described in the prior art. A new simulator solution is shown in Fig. 3 and a preferred embodiment thereof is shown in FIG. 4.

Příklady uskutečnění vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

Základní schéma simulátoru radarových cílů pro automobilové radary s širokým rozsahem simulovaných vzdáleností a přídavnými funkcemi je uvedeno na Obr. 3. Simulátor má na svém vstupu přijímací anténu 1 a na výstupu vysílací anténu 2. Výstup přijímací antény 1 je přes vstupní filtr 6 s pracovním pásmem fo±B_rad+/2, kde /oje střední frekvence pracovního pásma testovaného radaru a B_rad+ je šířka pracovního frekvenčního pásma filtru, která je stejná nebo o něco větší, typicky o 0 až 10 %, než šířka pracovního pásma testovaného radaru R„,<; propojen s bránou RF vysokofrekvenčního signálu prvního směšovače 3. Brána IF mezifrekvenčního signálu prvního směšovače 3 je připojena na vstup prvního mezifrekvenčního filtru 7 s pracovním pásmem fiFi±B_radJ2, kde fiFi=fo-fLoi nebo fm-fkoi-fo je střední frekvence mezifrekvenčního pásma. Na vstup vysílací antény 2 je připojena přes výstupní filtr 9 s pracovním pásmem brána RF vysokofrekvenčního signálu druhého směšovače 4. Na bránu IF mezifrekvenčního signálu druhého směšovače 4 je připojen výstup druhého mezifrekvenčního filtru 10 s pracovním pásmcm /// /±fi„,„'₊/2. Brány LO prvního směšovače 3 a druhého směšovače 4 jsou propojeny s prvním místním oscilátorem 5 s výstupní frekvencí fkoi. Výstup prvního mezifrekvenčního filtruThe basic diagram of the radar target simulator for automotive radars with a wide range of simulated distances and additional functions is shown in Fig. 3. The simulator has a receiving antenna 1 at its input and a transmitting antenna 2 at its output. The receiving antenna 1 output is via an input filter 6 with a working band of fo ± B _ra d + / 2 where / o is the mean frequency of the radar working band and B _ra d + is the bandwidth of the filter that is the same or slightly larger, typically 0 to 10%, than the bandwidth of the radar to be tested, R ", <; is connected to the RF gate of the first mixer 3. The IF gate of the first mixer 3 is connected to the input of the first intermediate filter 7 with the working band fiFi ± B _{and d} j2, where fiFi = fo-fLoi or fm-fkoi-fo is the middle frequency of the intermediate frequency band. The RF gateway of the second mixer 4 is connected to the input of the transmitting antenna 2 via the output bandwidth filter 9 with a bandwidth of the second mixer 4. The IF gateway of the second mixer 4 is connected to ₊ / 2. The gateways L0 of the first mixer 3 and the second mixer 4 are coupled to the first local oscillator 5 with an output frequency fkoi. Output of the first IF filter

-5 CZ 307947 B6 je propojen se vstupem prvního děliče 8, a vstup druhého mezifrekvenčního filtru 10 je propojen s výstupem druhého děliče 11, který je zapojen jako slučovač.Is coupled to the input of the first splitter 8, and the input of the second intermediate filter 10 is coupled to the output of the second splitter 11, which is connected as a combiner.

První dělič 8 má jeden výstup propojen s blokem 12 digitálního zpracování signálu a má další jeden nebo více výstupů, kde na každý z nich je připojen vstup jemu příslušejícího bloku 13.1 až 13.N analogového zpracování signálu. Výstup bloku 12 digitálního zpracování signálu a výstupy bloků 13.1 až 13.N analogového zpracování signálu jsou propojeny se vstupy druhého děliče 11 a jejich řídicí vstupy jsou propojeny s výstupy řídicího obvodu 14. V uvedeném schématu jsou dále na další vstupy druhého děliče 11 připojeny výstupy až M generátorů 20,1 až 20.M záměrných rušivých signálů.The first splitter 8 has one output coupled to the digital signal processing block 12 and has another one or more outputs, each of which is connected to an input of its respective analog signal processing block 13.1 to 13.N. The output of the digital signal processing block 12 and the outputs of the analog signal processing blocks 13.1 to 13.N are coupled to the inputs of the second splitter 11 and their control inputs are coupled to the outputs of the control circuit 14. In the above diagram M generators 20.1 to 20.M deliberate interference signals.

Signály z testovaného radaru jsou přijímány vstupní anténou 1 a zpracované signály jsou zpět k radaru vyslány výstupní anténou 2. Protože obě zpracování musí být provedena ve výrazně frekvenčně nižším pásmu, než je pracovní pásmo radaru fn±B ,-,,,,/2, obsahuje řešení vstupní blok down-konvertoru a výstupní blok up-konvertoru. Blok down-konvertoru se skládá ze vstupního filtru 6, z prvního směšovače 3, který je na své bráně LQ buzen signálem prvního místního oscilátoru 5 s výstupní frekvencí j/oi, a prvního mezifrekvenčního filtru 7. Vstupní filtr 6 zabraňuje pronikání nežádoucích signálů do simulátoru cílů a také pronikání signálu prvního místního oscilátoru 5 do vstupní antény 1. První mezifrekvenční filtr 7 vybírá z produktů na bráně IF prvního směšovače 3 signály s šířkou pásma fiFi±B_rad+/2. Modul up-konvertoru se skládá z druhého mezifrekvenčního filtru 10 s frekvenčním pásmem také fiFi±B_rad+/2, druhého směšovače 4, který je na své bráně LQ napojen na stejný místní oscilátor 5 jako down-konvertor a výstupního filtru 9 s pracovním pásmem fo±B_rad+/2.The signals from the tested radar are received by the input antenna 1 and the processed signals are sent back to the radar by the output antenna 2. Since both processing must be performed in a significantly lower frequency band than the radar operating band fn ± B, - ,,,, / 2, it includes a down-converter input block and an up-converter output block. The down-converter block consists of an input filter 6, a first mixer 3, which is excited at its gate LQ by a first local oscillator 5 with an output frequency of j / oi, and a first intermediate filter 7. The input filter 6 prevents unwanted signals from entering the simulator. The first intermediate filter 7 selects from the products at the gate IF of the first mixer 3 signals with a bandwidth of FiF ± B _and d + / 2. The up-converter module consists of a second intermediate frequency filter 10, also a fiFi ± B _ra d + / 2, a second mixer 4, which at its gate LQ is connected to the same local oscillator 5 as the down-converter and an output filter 9 with the working band fo ± B _and d + / 2.

Pomocí prvního děliče 8 je signál z bloku down-konvertoru rozbočen do dvou nebo i více větví. Přitom v jedné větvi je zapojen blok 12 digitálního zpracování signálů, v jedné nebo i více větvích větvi jsou zapojeny bloky 13.1 až 13.N analogového zpracování signálů. Více větví analogového zpracování signálů je použito v tom případě, že i v blízké zóně je nutné simulovat více cílů. Řídicí obvod 14 řídí funkci jednotlivých větví tak, aby simulátor generoval potřebný počet cílů s požadovanými rychlostmi v potřebných vzdálenostech s tím, že cíle budou plynule přecházet z blízké zóny, simulované pomocí bloků 13.1 až 13.N analogového zpracování, do vzdálené zóny, simulované blokem 12 digitálního zpracování signálů, nebo naopak. Výstupy bloků 13.1 až 13.N analogového zpracování i bloku 12 digitálního zpracování signálů jsou v pásmu fiFi±B_rad+/2 sloučeny druhým děličem Π zapojeným jako slučovač. Výše popsaná navržená struktura také umožňuje velmi jednoduché a ekonomické testování radarů na vliv externího rušení. Na úrovni druhého děliče 11 lze na dalších vstupech k signálu přičíst i větší počet M libovolných rušivých signálů generovaných generátory 20,1 až 20.M rušivých signálů. Vzhledem k tomu, že se přičítání provádí na relativně nízké frekvenci v okolí Jn-i, jsou tyto generátory 20,1 až 20.M rušivých signálů obecné podstatně jednodušší, než kdyby pracovaly přímo v pásmu fo±B_md/2 a mohou být velmi levné. Pro ozařování radaru je použita vysílací anténa simulátoru cílů, což také snižuje náklady na testování.By means of the first divider 8, the signal from the down-converter block is split into two or more branches. Digital signal processing block 12 is connected in one branch, analog signal processing blocks 13.1 to 13.N are connected in one or more branches of the branch. Multiple analog signal processing branches are used when multiple targets need to be simulated even in the near zone. The control circuit 14 controls the operation of each branch so that the simulator generates the required number of targets at the desired speeds at the required distances, with the targets smoothly moving from the near zone simulated by blocks 13.1 to 13.N analog processing to the remote zone simulated by the block. 12 digital signal processing, or vice versa. The outputs of blocks 13.1 to 13.N of analog processing and block 12 of digital signal processing are combined in the fiFi ± B _and d + / 2 band by a second divider Π connected as a combiner. The above-described structure also allows very simple and economical testing of radars for external interference. At the level of the second splitter 11, a plurality of M of any interference signals generated by the 20.1 to 20M signal generators may be added to the signal at other inputs. Since the addition is performed at a relatively low frequency in the vicinity of Jn-i, these 20.1 to 20.M interfering signal generators are generally much simpler than if they were operating directly in the fo ± B _m d / 2 band and can be very cheap. A radar of the target simulator is used to irradiate the radar, which also reduces testing costs.

Ve výhodném zapojení, Obr. 4, je možné použít jiné frekvenční pásmo pro analogové zpracování signálů a jiné frekvenční pásmo pro digitální zpracování signálů.In a preferred embodiment, FIG. 4, another frequency band may be used for analog signal processing and another frequency band for digital signal processing.

První down-konverze je provedena z pásma JfftZŠL/2 do prvního mezifrekvenčního pásma fiFi±B_rad+/2 daného prvním mezifrekvenčním filtrem 7 a druhým mezifrekvenčním filtrem 10. Je zvoleno takové první mezifrekvenční pásmo, většinou na úrovni jednotek GHz, které je výhodné pro realizaci obvodů analogového zpracování signálů. Toto první mezifrekvenční pásmo ale obvykle není výhodné pro realizaci digitálního zpracování signálů ve větvi digitálního zpracování signálů. Důvodem je to, že A/D převodník 12,1 a D/A převodník 12,3 bloku 12 digitálního zpracování signálu mají vždy omezené frekvenční pásmo s tím, že převodníky použitelné pro zpracování signálů s frekvencemi většími než cca 1 GHz jsou obvykle velmi drahé a mají vždy horší parametry než převodníky použitelné pro zpracování signálů na relativně nižších frekvencích. Z hlediska převodníků je většinou nejvýhodnější konverze signálů do základníhoThe first down-conversion is performed from the band JfftZŠL / 2 to the first IF frequency band fi ± B _and d + / 2 given by the first IF filter 7 and the second IF filter 10. The first IF band is chosen, mostly at GHz level, which is advantageous for implementation of analog signal processing circuits. However, this first intermediate frequency band is usually not advantageous for realizing digital signal processing in the digital signal processing branch. This is because the A / D converter 12.1 and the D / A converter 12.3 of the digital signal processing block 12 always have a limited frequency band, with converters usable for processing signals with frequencies greater than about 1 GHz are usually very expensive and have always worse parameters than converters usable for signal processing at relatively lower frequencies. From the point of view of converters, conversion of signals to the basic one is usually the most advantageous

-6CZ 307947 B6 pásma, tím se rozumí pásmo frekvencí od 0 do horní frekvence fi, Při takové frekvenční konverzi je možné s výhodou na /=0 konvertovat signál ze středu pásma Bnd, přičemž Jt_:=B_ni/2. Pro danou hodnotu tedy stačí převodníky s horní funkční frekvencí R„/2. V základním pásmu však obvykle nejsou schopné pracovat obvody analogového zpracování signálů, proto ty pracují v prvním mezifrekvenčním pásmu fiFi±B_rad+/2.-6CZ 307947 B6 band by means the frequency range from 0 to the upper frequency fi When such frequency conversion is preferably at / = 0 convert the signal from the band center bnd, where Jt ₌ B _ni / 2. Consequently, for a given value, converters with an upper functional frequency R stačí / 2 are sufficient. In baseband, however, analog signal processing circuits are usually not able to operate, therefore they work in the first IF frequency band fiFi ± B _and d + / 2.

Aby bylo možné takový frekvenční plán realizovat, je struktura dle Obr. 4 doplněna o třetí směšovač 15, který realizuje konverzi z fiFi±B_md+/2 do základního pásma a čtvrtý směšovač 18, který realizuje zpětnou up-konverzi ze základního pásma do prvního mezifrekvenčního pásma fiFi±B_rad+/2. Na bráně IF třetího směšovače 15 je zapojen první filtr 16 základního pásma, na bráně IF čtvrtého směšovače 18 je zapojen druhý filtr 17 základního pásma. Oba směšovače 15 a 18 jsou na branách LQ buzeny ze stejného druhého místního oscilátoru 19, jehož výstupní frekvence je nastavena na////. Oproti přímé konverzi z pracovního pásma fo±B_md/2 do základního pásma dle Obr.2 při použití frekvence místního oscilátoru 5 fko=fo má popsané řešení také výhodu ve větším potlačení parazitního vyzařování použitých místních oscilátorů do vstupní i výstupní antény. Při přímé konverzi spadá frekvence místního oscilátoru 5 přímo do středu pracovního pásma fo±B_rad/2. Takže signál fLo=fo na branách LQ parazitně pronikající přes směšovače 3 a 4 do vstupní antény 1 a výstupní antény 2 není možné nijak filtrovat. Přitom směšovače pro vysoká GHz pásma, například 76-81 GHz v případě automobilových radarů, mají nižší hodnoty izolací pronikání místního oscilátoru 5 do dalších bran, a tedy vyšší hodnoty parazitně vyzařovaného signálu do vstupní i výstupní antény simulátorů cílů. Při konverzi přes první mezifrekvenční pásmo fiFi±B_md+/2 spadá signál místního oscilátoru 5 mimo pásmo fo±B_rad/2 a lze jej filtrovat. Na nízké frekvenci fm druhého místního oscilátoru 19 je možné vybrat takový čtvrtý směšovač 18, který bude pronikání druhého místního oscilátoru 19 do výstupního spektra simulátoru cílů minimalizovat. Důvodem je to, že směšovače pro nízká frekvenční pásma v okolí fm v případě zařízení dle Obr. 4 mohou mít oproti směšovačům pracujícím na fo až o desítky dB vyšší izolaci pronikání druhého místního oscilátoru 19 do dalších bran, a tedy podstatně nižší hodnoty parazitně vyzařovaného signálu do pásma fiFi±B_rad+/2, a tedy finálně i do pásma fo±B ra d/2 a do výstupní antény 2 simulátoru cílů.In order to realize such a frequency plan, the structure of FIG. 4, a third mixer 15, which performs a conversion from the fiFi ± B _m d + / 2 to the baseband, and a fourth mixer 18, which performs a back-up conversion from the baseband to the first intermediate frequency band fiFi ± B _and d + / 2. A first baseband filter 16 is connected to the IF gate of the third mixer 15, a second baseband filter 17 is connected to the IF gate of the fourth mixer 18. Both mixers 15 and 18 are excited at gate 10 by the same second local oscillator 19, whose output frequency is set to ////. Compared to the direct conversion from the working band fo ± B _m d / 2 to the baseband according to Fig. 2 using the frequency of the local oscillator 5 fko = fo, the described solution also has the advantage in greater suppression of the parasitic radiation of used local oscillators to the input and output antenna. In the direct conversion, the frequency of the local oscillator 5 falls directly into the center of the working band fo ± B _and d / 2. Thus, the signal fLo = fo at the gates LQ parasitically penetrating through mixers 3 and 4 into the input antenna 1 and the output antenna 2 can not be filtered in any way. The mixers for high GHz bands, for example 76-81 GHz in the case of automotive radars, have lower values of isolation of local oscillator 5 penetration to other gates and thus higher values of parasitic radiation to the input and output antenna of target simulators. When converting over the first IF frequency band fiF ± B _m d + / 2, the local oscillator 5 signal falls outside the range of fo ± B _{m and} d / 2 and can be filtered. At the low frequency fm of the second local oscillator 19, it is possible to select a fourth mixer 18 that will minimize the penetration of the second local oscillator 19 into the output spectrum of the target simulator. This is because the mixers for the low frequency bands around fm in the case of the apparatus of FIG. 4 can be up to tens of dB higher than the mixers working on fo and higher isolation of penetration of the second local oscillator 19 into other gates and thus significantly lower values of parasitic radiated signal into the fiFi ± B _and d + / 2 band. ra d / 2 and to the target simulator output antenna 2.

Průmyslová využitelnostIndustrial applicability

Uvedené řešení je použitelné pro konstrukci simulátorů cílů, a to zejména pro automobilové radary, kde je potřebná, kromě jiného, velmi nízká latence umožňující simulaci i velmi blízkých cílů.This solution is applicable to the construction of target simulators, especially for automotive radars, where, among other things, a very low latency is needed to simulate very close targets.

PATENTOVÉ NÁROKYPATENT CLAIMS

Claims

1. Radar target simulator for automotive radars with a wide range of simulated distances and additional functions, comprising both a receiving antenna (1) and a transmitting antenna (1).

2), wherein the output of the receiving antenna (1) is connected via the input filter (6) to the high-frequency gate (RF) of the first mixer (3), whose gate (IF) of the intermediate signal is connected to the input of the first intermediate filter (7); wherein, at the input of the transmitting antenna (2), a high frequency signal of the second mixer (4) is connected via an output filter (9) of the second mixer (4), to whose IF gateway is connected the output of the second intermediate filter (10); ) of the first mixer (3) and the second mixer (4) are coupled to a first local oscillator (5) with an output frequency Tn1 and second to a signal processing block, characterized in that the output of the first IF filter (7) is coupled to the input of the first divider (8), and the input of the second IF filter (10) is coupled to the output of the second splitter (11) connected as a combiner, the first splitter (8) having one output up connected to the digital signal processing block (12) and has an additional one or more outputs, each of which is connected to an analog signal processing block (13.1) to (13.N) thereof,

The digital signal processing block output (12) and the analog signal processing output blocks (13.1) to (13.N) are coupled to the inputs of the second splitter (11) and their control inputs are coupled to the outputs of the control circuit (14) .

Simulator according to claim 1, characterized in that outputs of up to M generators (20.1 to 20.M) of intentional interfering signals are connected to other inputs of the second divider (11).

Simulator according to claim 1 or 2, characterized in that the output of the first divider (8) is connected to the digital signal processing block (12) via a circuit formed by a third mixer (15) for realizing the conversion from fi ± B _ra d / 2. a baseband, which is a frequency band from 0 to B _and d / 2, whose RF gateway is connected to the output of this first divider (8) and whose IF gateway (IF) is connected through the first filter (16) baseband to the input of digital signal processing block (12), the output of which is coupled via a second baseband filter (17) to the IF gateway (IF) of the fourth mixer (18) for realization

15 is a conversion from baseband to first intermediate frequency band fiFi ± b _ra d / 2, whose high-frequency signal gate (RF) is connected to the input of the second divider (11), between the gate (LO) of the third mixer (15) and the fourth mixer (18). ), a second local oscillator (19) set at the foi frequency is connected.