CN102703808B - 一种300MPa级汽车结构件用钢及其生产方法 - Google Patents
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Abstract
本发明涉及一种300MPa级汽车结构件用钢及其生产的方法。其主要组分及重量百分比含量为：C：0.06～0.08%，Si：0.05～0.09%，Mn：0.30～0.45%，Al：0.025～0.055%，P：0.015～0.025%，S≤0.006%，Nb：0.010～0.019%，N≤0.006%，其余为Fe及杂质；生产步骤：铁水脱硫；转炉冶炼；钢包吹氩；连铸；对铸坯加热；热轧；卷取；常规酸洗；冷轧；连续；平整，并待用。本发明工艺流程短、能耗较低，力学性能稳定，且在满足屈服强度为300~340MPa及抗拉强度390~445MPa的前提下，延伸率不低于31%，塑性应变比r：1.45~1.80，应变硬化指数n：0.16~0.20，宽冷弯试验弯曲180°，弯心直径d=0，金相组织中，等轴铁素体为85～90%，粒状珠光体为10～15%。
Description
技术领域
本发明涉及汽车用钢铁材料及其生产方法，具体属于一种300MPa级汽车结构件用钢及其生产的方法。
背景技术
300MPa级微合金钢因具有强度和塑性适当并具有良好的成形性和焊接性，在汽车尤其是轿车制造业广泛使用，每辆车用量达40~60公斤。
经检索，中国专利（ZL99111533.3）公开了《一种低碳微合金钢的制造方法》，其化学组成(wt %)为C:0.04～0.11、Si:0.1~0.3、Mn:1.0～1.5、P：0.001~0.015、S:0.001~0.01、Al:0.001～0.05、Nb:0.03~0.06、Ti：0.01~0.04，余量为Fe。其存在的不足是：由于含0.01~0.04%的Ti，而Ti易氧化，故在炼钢时需要增加RH真空处理工序，导致能耗高，生产效率降低，并且Ti的收得率低。另外，其由于Mn含量较高，导致焊接难度增加。另Si含量也较高，使钢板表面易生成Mn2SiO4氧化物，镀锌性能不利，容易产生脱锌现象。
发明内容
本发明在于克服上述不足，提供一种工艺流程短、能耗较低，力学性能稳定，且在满足屈服强度为300~340MPa及抗拉强度390~445MPa的前提下，延伸率不低于31%，塑性应变比r：1.45~1.80，应变硬化指数n：0.16~0.20，宽冷弯试验弯曲180°，弯心直径d=0，金相组织中，等轴铁素体体积百分比含量为85～90%，粒状珠光体体积百分比含量为10～15%的300MPa级汽车结构件用钢及其生产的方法。
实现上述目的的措施：
一种300MPa级汽车结构件用钢，其主要组分及重量百分比含量为：C：0.06～0.08%，Si：0.05～0.09%，Mn：0.30～0.45%，Al：0.025～0.055%，P：0.015～0.025%，S≤0.006%，Nb：0.010～0.019%，N≤0.006%，其余为Fe及不可避免的杂质；力学性能在满足屈服强度为300~340MPa及抗拉强度390~445MPa的条件下，延伸率不低于31%，塑性应变比r：1.45~1.80，应变硬化指数n：0.16~0.20，宽冷弯试验弯曲180°，弯心直径d=0，金相组织中，等轴铁素体体积百分比含量为85～90%，粒状珠光体体积百分比含量为10～15%。
其特征在于：还添加有Cr≤0.02%或Cu≤0.10%或Ni≤0.05%或Mo≤0.04%或其中的两种及以上的元素；两种及以上的元素则在该元素控制范围内任意取值即可。
生产一种300MPa级汽车结构件用钢的方法，其步骤：
1）进行铁水脱硫，控制铁水中S≤0.006%；
2）转炉冶炼；
3）进行钢包吹氩，吹氩时间为5～10分钟，流量为4~5立方分米/秒；
4）进行连铸，控制浇注温度在1540～1550℃；
5）对铸坯加热，加热温度控制在1200～1250℃；
6）进行热轧，控制开轧温度在1135～1140℃，控制终轧温度在917～925℃；
7）进行卷取，卷取温度控制在685～705℃；
8）进行常规酸洗；
9）进行冷轧，控制总压下率在62～78%；
10）进行连续退火：控制预热温度在830～850℃，并进行常规保温；在25～30℃/秒的冷却速度下冷却至360～410℃，后再冷却至室温；
11）进行平整，并待用。
本发明中各元素及主要工序的作用及机理
C价格低廉，同时，C也是固溶强化元素，强化效果十分明显，C含量越高对强化效果越好。但C含量过高，不利于保证材料的成形性和焊接性能。因此，C含量控制在0.06~0.08%。
Si元素固溶在铁素体中，提高钢的强度，但Si元素容易在钢板表面形成致密的氧化层Mn2SiO4，从而影响材料的镀锌性能，所以本发明Si元素在钢中的含量控制在0.05~0.09%。
Mn元素是常规的强韧化元素，作为奥氏体形成元素，扩大奥氏体区，降低终轧温度，推迟奥氏体转变，同时可以起到细化晶粒的作用。但Mn元素含量太高，一方面增加成本，另一方面增加钢的淬透性，使焊接组织出现硬化层导致裂纹焊缝及热影响区裂纹敏感性增高。因此，将Mn含量0.30~0.45%。
Al在本发明中，主要作用是在炼钢过程中脱氧，使钢水镇静。同时，在成品钢中会有Al（N，C）析出，起到提高钢的强度作用，过多的Al带来冶炼难度和夹杂产生。因此Al控制在0.025~0.055％。
P对钢的强化效果仅次于C，但P过高导致本发明材料的塑性、焊接性和成形性不利，因此，P含量控制在0.015%~0.025%，而且，这个范围工业化生产上很容易控制，并且不需要特殊添加。
S对本发明材料的塑韧性不利，降低耐腐蚀性，同时，为避免产生铸坯裂纹，严格限制S含量，因此，要求S≤0.006%。
Nb对于本发明来说，属于微合金化元素，是一种强碳氮化物形成元素，在一定的热轧冷却速度和冷轧退火段一定的冷却速度下，产生二相粒子析出强化，对钢的强度显著提高，并且可以阻止高温奥氏体过分长大，具有极强的细化晶粒作用。其强化效果远远高于V、Ti，而且，Nb不易氧化，但Nb含量过高，容易导致碳氮化物偏聚，其加工性变差，同时，增加了材料成本。因此，Nb 含量控制在0.010~0.019%。
Cr、Cu、Ni、Mo具有显著提高钢屈服强度的作用，同时又不损失成形性能，但过多对焊接性不利，同时，在连铸和热轧时易产生晶界偏析，对塑性产生不利影响，导致钢材脆性增大，因此限制上述元素含量，Cr≤0.02%，Cu≤0.10%，Ni≤0.05%，Mo≤0.04%。
本发明突破传统的观念，不采用真空处理工序，热处理采用连续退火炉退火，再配以本发明所述的成分，从而解决了现有同级别高强钢对生产工艺的高要求和严要求问题，能使成材率大幅度提高，达到95%以上，生产流程缩短，并且能耗得以降低。
具有特点如下：
（1）本发明采用低碳固溶强化和细晶强化的复合强化微合金化冷轧或者热镀锌高强钢，来达到所要求的性能，除了具有二相粒子析出强化作用外，还存在细化晶粒，因此，在提高强度的同时伸长率A还能达至少31%。
（2）发明材料含有稳定的等轴铁素体+珠光体，其中，粒状珠光体体积百分数在10~15%左右，晶粒度达到12级以上，在铁素体晶内或晶界有二相粒子析出，而且呈均匀分布（如图所示），从而保证了材料的高强度和稳定的力学性能。
（3）与同等强度的固溶强化钢相比，碳当量降低（Ceq在0.2%以下），加之微合金元素的细晶作用，可以有效减少焊接造成的晶粒粗大，对焊接性能非常有利，并且钢板有较高的强度，很高的伸长率和良好的点焊性、良好的成形性并具有可镀性。是高端轿车选取的理想结构件材料。
附图说明
图1为本发明钢板经金相放大500倍观察，为等轴铁素体+珠光体的金相组织
图2为透射电镜所观察的二相粒子图
图2中黑点为碳氮化物的二相粒子析出物。
具体实施方式
下面对本发明予以详细描述：
表1为本发明各实施例及对比例的化学组分及重量百分比含量列表。
表2为本发明各实施例及对比例的主要工艺参数列表，其按照如下工艺步骤进行：
1）进行铁水脱硫，控制铁水中S≤0.006%；
2）转炉冶炼；
3）进行钢包吹氩，吹氩时间为5～10分钟，氩流量为4~5立方分米/秒；
4）进行连铸，控制浇注温度在1540～1550℃；
5）对铸坯加热，加热温度控制在1200～1250℃；
6）进行热轧，控制开轧温度在1135～1140℃，控制终轧温度在917～925℃；
7）进行卷取，卷取温度控制在685～705℃；
8）进行常规酸洗；
9）进行冷轧，控制总压下率在62～78%；
10）进行连续退火：控制预热温度在830～850℃，并进行常规保温；在25～30℃/秒的冷却速度下冷却至360～410℃，后再冷却至室温；
11）进行平整，并待用。
表3为本发明各实施例及对比例的力学性能及金相组织检测结果列表。
表1 本发明各实施例及对比例的组分及wt%含量列表
表2 本发明各实施例及对比例的主要工艺参数列表
注：当添加Cr、Cu、 Ni、Mo其中的两种及以上的元素时，则在该元素控制范围内任意取值即可。
表2 本发明各实施例及对比例的主要工艺参数列表
表3 本发明各实施例及对比例的力学性能及金相组织检测结果列表
从表3可以看出，本发明具有适当的强度和高的延伸率以及高的n、r值，保证了钢板具有良好的成形性，适于制作汽车尤其是轿车的复杂结构件，并且本发明因独特的成分设计，保证了钢板具有良好的镀锌性能，增加了耐腐蚀性能。而独特的成分和工艺，使发明材料具有从微观上的组织结构特点，保证了发明材料的综合力学性能，且具有良好的性能稳定性。
Claims (4)
1.一种300MPa级汽车结构件用钢，其主要组分及重量百分比含量为：C：0.07%，Si：0.07%，Mn：0.4%，Al：0.035%，P：0.02%，S:0.006%，Nb：0.016%，N：0.0025%，Cu：0.08%其余为Fe及不可避免的杂质；其生产步骤：
1）进行铁水脱硫，控制铁水中S≤0.006%；
2）转炉冶炼；
3）进行钢包吹氩，吹氩时间为8分钟，流量为4.3立方分米/秒；
4）进行连铸，控制浇注温度在1550℃；
5）对铸坯加热，加热温度控制在1239℃；
6）进行热轧，控制开轧温度在1138℃，控制终轧温度在922℃；
7）进行卷取，卷取温度控制在701℃；
8）进行常规酸洗；
9）进行冷轧，控制总压下率在66%；
10）进行连续退火：控制预热温度在837℃，并进行常规保温；在30℃/秒的冷却速度下冷却至380℃，后再冷却至室温；
11）进行平整，并待用。
2.一种300MPa级汽车结构件用钢，其主要组分及重量百分比含量为：C：0.07%，Si：0.08%，Mn：0.36%，Al：0.041%，P：0.021%，S:0.005%，Nb：0.013%，N：0.003%，Ni：0.04%其余为Fe及不可避免的杂质；其生产步骤：
1）进行铁水脱硫，控制铁水中S≤0.006%；
2）转炉冶炼；
3）进行钢包吹氩，吹氩时间为8分钟，流量为4.6立方分米/秒；
4）进行连铸，控制浇注温度在1548℃；
5）对铸坯加热，加热温度控制在1230℃；
6）进行热轧，控制开轧温度在1135℃，控制终轧温度在920℃；
7）进行卷取，卷取温度控制在698℃；
8）进行常规酸洗；
9）进行冷轧，控制总压下率在74%；
10）进行连续退火：控制预热温度在845℃，并进行常规保温；在27℃/秒的冷却速度下冷却至400℃，后再冷却至室温；
11）进行平整，并待用。
3.一种300MPa级汽车结构件用钢，其主要组分及重量百分比含量为：C：0.06%，Si：0.06%，Mn：0.44%，Al：0.039%，P：0.022%，S:0.004%，Nb：0.017%，N：0.003%，Cr：0.02%，Cu：0.04%，其余为Fe及不可避免的杂质；其生产步骤：
1）进行铁水脱硫，控制铁水中S≤0.006%；
2）转炉冶炼；
3）进行钢包吹氩，吹氩时间为6分钟，流量为4.2立方分米/秒；
4）进行连铸，控制浇注温度在1545℃；
5）对铸坯加热，加热温度控制在1232℃；
6）进行热轧，控制开轧温度在1139℃，控制终轧温度在924℃；
7）进行卷取，卷取温度控制在702℃；
8）进行常规酸洗；
9）进行冷轧，控制总压下率在76%；
10）进行连续退火：控制预热温度在846℃，并进行常规保温；在26℃/秒的冷却速度下冷却至405℃，后再冷却至室温；
11）进行平整，并待用。
4.一种300MPa级汽车结构件用钢，其主要组分及重量百分比含量为：C：0.08%，Si：0.05%，Mn：0.41%，Al：0.038%，P：0.019%，S:0.004%，Nb：0.018%，N：0.002%，Ni：0.02%，Mo：0.02%，其余为Fe及不可避免的杂质；其生产步骤：
1）进行铁水脱硫，控制铁水中S≤0.006%；
2）转炉冶炼；
3）进行钢包吹氩，吹氩时间为7分钟，流量为4.3立方分米/秒；
4）进行连铸，控制浇注温度在1546℃；
5）对铸坯加热，加热温度控制在1240℃；
6）进行热轧，控制开轧温度在1138℃，控制终轧温度在923℃；
7）进行卷取，卷取温度控制在703℃；
8）进行常规酸洗；
9）进行冷轧，控制总压下率在78%；
10）进行连续退火：控制预热温度在850℃，并进行常规保温；在25℃/秒的冷却速度下冷却至410℃，后再冷却至室温；
11）进行平整，并待用。
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Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103952636A (zh) * | 2014-05-20 | 2014-07-30 | 唐山瑞丰钢铁（集团）有限公司 | 冷轧热镀锌用热轧带钢生产工艺 |
| BE1027270B1 (nl) * | 2019-10-30 | 2020-12-07 | Saey Nv | Werkwijze voor productie van vlakke staalplaten |
Families Citing this family (13)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5907055B2 (ja) * | 2012-12-14 | 2016-04-20 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 溶融亜鉛めっき鋼板 |
| JP6058439B2 (ja) * | 2013-01-10 | 2017-01-11 | 株式会社神戸製鋼所 | 冷間加工性と加工後の表面硬さに優れる熱延鋼板 |
| CN103436790B (zh) * | 2013-08-29 | 2016-03-30 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种矿浆输送焊管管线用耐磨钢及其制造方法 |
| CN105463321A (zh) * | 2015-12-08 | 2016-04-06 | 武汉钢铁(集团)公司 | 罩式退火工艺平面各向同性钢及其制造方法 |
| CN105925903B (zh) * | 2016-04-27 | 2018-04-03 | 武汉钢铁有限公司 | 汽车用冷轧低合金高强度钢及其生产方法 |
| CN105734407B (zh) * | 2016-04-28 | 2017-06-16 | 武汉钢铁股份有限公司 | 超薄微合金高强钢及其制备方法 |
| CN107557679A (zh) * | 2016-06-30 | 2018-01-09 | 鞍钢股份有限公司 | 具有良好强塑性的轻质奥氏体钢及其生产方法 |
| CN106011649B (zh) * | 2016-07-25 | 2018-04-20 | 马钢(集团)控股有限公司 | 一种具有优良渗氮性能和冲压性能的低碳冷轧钢板及其制备方法 |
| CN106347399B (zh) * | 2016-08-31 | 2018-10-09 | 江苏同庆车辆配件有限公司 | 一种支撑座磨耗板 |
| CN107177770B (zh) * | 2017-05-19 | 2018-10-12 | 成都先进金属材料产业技术研究院有限公司 | 冷轧低合金高强钢板的生产方法 |
| CN108300845B (zh) * | 2017-09-22 | 2021-04-20 | 新疆八一钢铁股份有限公司 | 汽车结构用钢b280vk连铸坯轧制工艺 |
| CN113637901A (zh) * | 2021-07-28 | 2021-11-12 | 武汉钢铁有限公司 | 一种屈服强度为280MPa级冷轧汽车用经济耐候钢及生产方法 |
| CN113996651A (zh) * | 2021-10-29 | 2022-02-01 | 马鞍山钢铁股份有限公司 | 一种低碳钢及提高csp流程铁素体轧制低碳钢性能均匀性的制造方法 |
Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101910438A (zh) * | 2007-12-26 | 2010-12-08 | Posco公司 | 具有优良热压成型性和高抗拉强度的热轧钢板、使用所述钢板的成型制品以及用于制备所述钢板和所述成型制品的方法 |
| CN102395695A (zh) * | 2009-04-13 | 2012-03-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 时效性和烧结硬化性优良的冷轧钢板及其制造方法 |
-
2012
- 2012-06-12 CN CN201210191182.6A patent/CN102703808B/zh active Active
Patent Citations (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN101910438A (zh) * | 2007-12-26 | 2010-12-08 | Posco公司 | 具有优良热压成型性和高抗拉强度的热轧钢板、使用所述钢板的成型制品以及用于制备所述钢板和所述成型制品的方法 |
| CN102395695A (zh) * | 2009-04-13 | 2012-03-28 | 杰富意钢铁株式会社 | 时效性和烧结硬化性优良的冷轧钢板及其制造方法 |
Cited By (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN103952636A (zh) * | 2014-05-20 | 2014-07-30 | 唐山瑞丰钢铁（集团）有限公司 | 冷轧热镀锌用热轧带钢生产工艺 |
| CN103952636B (zh) * | 2014-05-20 | 2016-08-24 | 唐山瑞丰钢铁（集团）有限公司 | 冷轧热镀锌用热轧带钢生产工艺 |
| BE1027270B1 (nl) * | 2019-10-30 | 2020-12-07 | Saey Nv | Werkwijze voor productie van vlakke staalplaten |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CN102703808A (zh) | 2012-10-03 |
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