WO2014034728A1 - 変倍光学系、この変倍光学系を有する光学装置、及び、変倍光学系の製造方法 - Google Patents

変倍光学系、この変倍光学系を有する光学装置、及び、変倍光学系の製造方法 Download PDF

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lens group
lens
optical system
focal length
magnification optical
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健 上原
鈴木　剛司
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株式会社ニコン
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
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    • G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
    • G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
    • G—PHYSICS
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    • G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
    • G02B15/1445—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative
    • G02B15/144511—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being negative arranged -+-+
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    • G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
    • G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
    • G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
    • G02B15/177—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having a negative front lens or group of lenses

Definitions

  • the present invention relates to a variable magnification optical system, an optical apparatus having the variable magnification optical system, and a method for manufacturing the variable magnification optical system.
  • variable power optical system suitable for a photographic camera, an electronic still camera, a video camera, and the like has been proposed (see, for example, JP-A-11-174329).
  • the conventional variable power optical system has a problem that the aberration fluctuation at the time of zooming is large and that it cannot cope with the aberration fluctuation at the time of camera shake correction.
  • the present invention has been made in view of such a problem, and a variable power optical system having an optical performance that is small in aberration fluctuation at the time of zooming and can cope with aberration fluctuation at the time of camera shake correction, and the variable power optical system It is an object of the present invention to provide an optical device having the above and a method for manufacturing a variable magnification optical system.
  • the first aspect of the present invention is, A first lens group having negative refractive power; A second lens group having a positive refractive power; A third lens group having negative refractive power; A fourth lens group having a positive refractive power,
  • the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes,
  • the distance between the third lens group and the fourth lens group changes
  • At least one single lens of the second lens group is an anti-vibration lens group that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis
  • a variable magnification optical system characterized by satisfying the condition of the following formula is provided. 0.35 ⁇ D3w / (-f3) ⁇ 0.45
  • D3w Air distance between the third lens group and the fourth lens group in the wide-angle end state
  • f3 Focal length of the third lens group
  • the second aspect of the present invention provides an optical device characterized by having the variable magnification optical system according to the first aspect of the present invention.
  • the third aspect of the present invention is, in order from the object side, A first lens group having negative refractive power; A second lens group having a positive refractive power; A third lens group having negative refractive power; A fourth lens group having a positive refractive power,
  • At least one single lens of the second lens group is an anti-vibration lens group that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis
  • the first lens group has a first negative lens closest to the object side, a positive lens closest to the image side, and satisfies the following formula. 2.10 ⁇ f1gr / ( ⁇ f1gf) ⁇ 3.00
  • f1gf focal length of the first negative lens
  • f1gr focal length of the positive lens
  • a fourth aspect of the present invention provides an optical device characterized by having the variable magnification optical system according to the third aspect of the present invention.
  • the fifth aspect of the present invention is, in order from the object side, A first lens group having negative refractive power; A second lens group having a positive refractive power; A third lens group having negative refractive power; A fourth lens group having a positive refractive power,
  • the distance between the first lens group and the second lens group changes, and the distance between the second lens group and the third lens group changes,
  • the distance between the third lens group and the fourth lens group changes,
  • At least one single lens in the second lens group is an anti-vibration lens group that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, and satisfies the following condition.
  • a double optical system is provided. 0.81 ⁇ f2 / (-f3) ⁇ 1.00
  • f2 Focal length of the second lens group
  • f3 Focal length of the third lens group
  • a sixth aspect of the present invention provides an optical device comprising the variable magnification optical system according to the fifth aspect of the present invention.
  • a seventh aspect of the present invention in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, and a third lens group having a negative refractive power; A fourth lens group having a positive refractive power, and a method of manufacturing a variable magnification optical system,
  • the first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are zoomed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group and the second lens group And the distance between the second lens group and the third lens group is changed, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed,
  • Arranging at least one single lens of the second lens group as an anti-vibration lens group that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis Provided is a method for manufacturing a variable magnification optical system, wherein the third lens group and the fourth lens group are arranged so as to satisfy the following condition. 0.35
  • a fourth lens group having a positive refractive power, and a method of manufacturing a variable magnification optical system When the first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are zoomed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group and the second lens group And the distance between the second lens group and the third lens group is changed, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed, Arranging at least one single lens of the second lens group as an anti-vibration lens group that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis, In the first lens group, a first negative lens is disposed closest to the object side and a positive lens is disposed closest to the image side so as to satisfy the condition of the
  • a fourth lens group having a positive refractive power, and a method of manufacturing a variable magnification optical system When the first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group are zoomed from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group and the second lens group And the distance between the second lens group and the third lens group is changed, and the distance between the third lens group and the fourth lens group is changed, Arranging at least one single lens of the second lens group as an anti-vibration lens group that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis,
  • a variable magnification optical system manufacturing method characterized in that the second lens group and the third lens group are arranged so as to satisfy the following condition. 0.81 ⁇
  • variable magnification optical system having an optical performance that is small in aberration variation at the time of zooming and can cope with aberration variation at the time of camera shake correction
  • an optical device having the variable magnification optical system and A variable magnification optical system manufacturing method can be provided.
  • FIG. 1 is a sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a first example common to the first to third embodiments of the present application.
  • 2A and 2B are graphs showing various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to Example 1 of the present application.
  • FIG. 2A is an aberration diagram in the infinite focus state
  • FIG. FIG. 6 is a coma aberration diagram when image blur correction is performed in a focused state.
  • FIG. 3 is a diagram of various aberrations in the infinitely focused state in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the first example of the present application.
  • FIG. 4A and 4B are graphs showing various aberrations in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to Example 1 of the present application.
  • FIG. 4A is an aberration diagram in the infinitely focused state
  • FIG. 4B is infinity.
  • FIG. 6 is a coma aberration diagram when image blur correction is performed in a focused state.
  • FIG. 5 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a second example common to the first to third embodiments of the present application.
  • 6A and 6B are graphs showing various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to Example 2 of the present application.
  • FIG. 6A is an aberration diagram in the infinitely focused state
  • FIG. 6 is a coma aberration diagram when image blur correction is performed in a focused state.
  • FIG. 7 is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the second example of the present application.
  • 8A and 8B are various aberration diagrams in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the second example of the present application.
  • FIG. 8A is an aberration diagram in the infinite focus state
  • FIG. FIG. 6 is a coma aberration diagram when image blur correction is performed in a focused state.
  • FIG. 9 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a third example common to the first to third embodiments of the present application.
  • FIG. 10A and 10B are graphs showing various aberrations in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the third example of the present application.
  • FIG. 10A is an aberration diagram in the infinite focus state
  • FIG. FIG. 6 is a coma aberration diagram when image blur correction is performed in a focused state.
  • FIG. 11 is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the third example of the present application.
  • 12A and 12B are various aberration diagrams in the telephoto end state of the variable magnification optical system according to the third example of the present application.
  • FIG. 12A is an aberration diagram in the infinite focus state
  • FIG. 6 is a coma aberration diagram when image blur correction is performed in a focused state.
  • FIG. 13 is a cross-sectional view showing a lens configuration of a variable magnification optical system according to a fourth example common to the first to third embodiments of the present application.
  • 14A and 14B are aberration diagrams in the wide-angle end state of the variable magnification optical system according to the fourth example of the present application.
  • FIG. 14A is an aberration diagram in the infinite focus state
  • FIG. FIG. 6 is a coma aberration diagram when image blur correction is performed in a focused state.
  • FIG. 15 is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the intermediate focal length state of the variable magnification optical system according to the fourth example of the present application.
  • FIG. 16A and 16B are graphs showing various aberrations in the telephoto end state of the zoom optical system according to Example 4 of the present application.
  • FIG. 16A is an aberration diagram in the infinite focus state
  • FIG. FIG. 6 is a coma aberration diagram when image blur correction is performed in a focused state.
  • FIG. 17 is a sectional view of a camera equipped with a variable magnification optical system according to the first to third embodiments of the present application.
  • FIG. 18 is a flowchart for explaining the method of manufacturing the variable magnification optical system according to the first embodiment of the present application.
  • FIG. 19 is a flowchart for explaining a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the second embodiment of the present application.
  • FIG. 20 is a flowchart for explaining a method for manufacturing a variable magnification optical system according to the third embodiment of the present application.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power. And a third lens group G3 having a negative refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the zooming optical system ZL zooms from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the third lens group G3 change.
  • variable magnification optical system ZL at least one single lens (for example, the positive meniscus lens L21 in FIG. 1) of the second lens group G2 moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • This is an anti-vibration lens group VL.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1). 0.35 ⁇ D3w / (-f3) ⁇ 0.45 (1)
  • D3w Air distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the third lens group G3.
  • D3w / ( ⁇ f3) exceeds the upper limit value of the conditional expression (1)
  • the air space D3w between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state becomes wide, and the third lens group G3 Is not preferable because the focal length f3 of the lens becomes shorter and it becomes difficult to correct spherical aberration in the wide-angle end state.
  • conditional expression (1) when D3w / ( ⁇ f3) falls below the lower limit value of conditional expression (1), the air gap D3w between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state becomes narrower, and the third lens This is not preferable because the focal length f3 of the group G3 becomes long and it becomes difficult to correct field curvature aberration in the wide-angle end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.38.
  • the first lens group G1 has a first negative lens (for example, an aspherical negative lens L11 in FIG. 1) closest to the object side, and a positive lens (for example, the most negative lens) It is desirable to have the positive meniscus lens L13) in FIG. 1 and satisfy the following conditional expression (2). 2.10 ⁇ f1gr / ( ⁇ f1gf) ⁇ 3.00 (2) However, f1gf: focal length of the first negative lens f1gr: focal length of the positive lens
  • Conditional expression (2) appropriately sets the focal length f1gf of the first negative lens arranged closest to the object side and the focal length f1gr of the positive lens arranged closest to the image side with respect to the focal length of the first lens group G1.
  • f1gr / ( ⁇ f1gf) exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), the focal length f1gf of the first negative lens becomes shorter, the focal length f1gr of the positive lens becomes longer, and coma aberration in the wide-angle end state is increased. Since correction becomes difficult, it is not preferable.
  • conditional expression (2) when f1gr / ( ⁇ f1gf) falls below the lower limit value of conditional expression (2), the focal length f1gf of the first negative lens becomes longer, and the focal length f1gr of the positive lens becomes shorter, and the spherical surface in the telephoto end state is reduced. Since it is difficult to correct aberrations, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 2.14.
  • the biconcave lens L12 in FIG. 1 by providing at least one negative lens (for example, the biconcave lens L12 in FIG. 1) between the first negative lens and the positive lens, an image near the wide-angle end is obtained without increasing the diameter of the front lens. Surface curvature can be corrected satisfactorily. Furthermore, this effect can be exhibited more by configuring the first lens group G1 with three lenses including a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (3). 0.81 ⁇ f2 / ( ⁇ f3) ⁇ 1.00 (3)
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (3) defines an appropriate focal length of the third lens group G3 with respect to the focal length of the second lens group G2.
  • f2 / ( ⁇ f3) exceeds the upper limit value of the conditional expression (3), the focal length of the third lens group G3 is shortened, and the focal length of the second lens group G2 is increased, so that an image in the telephoto end state is obtained. This is not preferable because it is difficult to correct surface curvature aberration.
  • conditional expression (3) when f2 / ( ⁇ f3) falls below the lower limit value of conditional expression (3), the focal length of the third lens group G3 becomes longer, and the focal length of the second lens group G2 becomes shorter, so that the wide-angle end state is reached. This is not preferable because correction of spherical aberration in the lens becomes difficult. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.82.
  • variable magnification optical system ZL has an aperture stop S in the vicinity of the third lens group G3. According to such a configuration, the open aperture diameter from the wide-angle end to the telephoto end is made constant, and the mechanical configuration is simplified, thereby preventing the optical performance from being deteriorated due to an assembly error.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (4). 0.60 ⁇ f2 / f4 ⁇ 0.70 (4)
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • f4 Focal length of the fourth lens group G4
  • Conditional expression (4) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the second lens group G2.
  • f2 / f4 exceeds the upper limit value of the conditional expression (4), the focal length of the fourth lens group G4 is shortened, the focal length of the second lens group G2 is lengthened, and spherical aberration is corrected in the wide-angle end state. Is not preferable because it becomes difficult.
  • conditional expression (4) when f2 / f4 falls below the lower limit value of the conditional expression (4), the focal length of the fourth lens group G4 becomes long, and the focal length of the second lens group G2 becomes short, and the image plane in the telephoto end state Since it is difficult to correct the curvature aberration, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.65.
  • the most object side lens in the first lens group G1 has an aspherical surface (for example, the image side surface (third surface) of the aspherical negative lens L11 in FIG. 1). It is desirable. Thereby, the field curvature aberration in the wide-angle end state and the spherical aberration in the telephoto end state can be effectively corrected.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are bonded together. Thereby, the chromatic coma aberration in the wide-angle end state can be effectively corrected.
  • the zoom optical system ZL when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4 It is desirable that the distance from the lens group G4 is reduced. As a result, it is possible to ensure a predetermined zoom ratio while effectively correcting variations in spherical aberration and field curvature.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that all the lenses of the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 are spherical lenses. Thereby, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G4 (step S11). Further, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes. Then, it arrange
  • At least one single lens in the second lens group G2 is arranged as a vibration-proof lens group VL that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis (step S13). Furthermore, the third lens group G3 and the fourth lens group G4 are arranged so as to satisfy the conditional expression (1) (step S14).
  • a negative meniscus aspherical negative lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L12, and an object A positive meniscus lens L13 having a convex surface on the side is arranged as a first lens group G1, and in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface on the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface on the object side, A positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side is arranged as the second lens group G2, and a cemented lens of a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave lens L32 is arranged in order from the object side.
  • the lens groups thus prepared are arranged according to the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power. And a third lens group G3 having a negative refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the zooming optical system ZL zooms from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the third lens group G3 change.
  • variable magnification optical system ZL at least one single lens (for example, the positive meniscus lens L21 in FIG. 1) of the second lens group G2 moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • This is an anti-vibration lens group VL.
  • the first lens group G1 has a first negative lens (for example, an aspherical negative lens L11 in FIG. 1) closest to the object side, and a positive lens (for example, closest to the image side) It is desirable to have the positive meniscus lens L13) in FIG. 1 and satisfy the following conditional expression (2). 2.10 ⁇ f1gr / ( ⁇ f1gf) ⁇ 3.00 (2) However, f1gf: focal length of the first negative lens f1gr: focal length of the positive lens
  • Conditional expression (2) appropriately sets the focal length f1gf of the first negative lens arranged closest to the object side and the focal length f1gr of the positive lens arranged closest to the image side with respect to the focal length of the first lens group G1.
  • f1gr / ( ⁇ f1gf) exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), the focal length f1gf of the first negative lens becomes shorter, the focal length f1gr of the positive lens becomes longer, and coma aberration in the wide-angle end state is increased. Since correction becomes difficult, it is not preferable.
  • conditional expression (2) when f1gr / ( ⁇ f1gf) falls below the lower limit value of conditional expression (2), the focal length f1gf of the first negative lens becomes longer, and the focal length f1gr of the positive lens becomes shorter, and the spherical surface in the telephoto end state is reduced. Since it is difficult to correct aberrations, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 2.14.
  • the biconcave lens L12 in FIG. 1 by providing at least one negative lens (for example, the biconcave lens L12 in FIG. 1) between the first negative lens and the positive lens, an image near the wide-angle end is obtained without increasing the diameter of the front lens. Surface curvature can be corrected satisfactorily. Furthermore, this effect can be exhibited more by configuring the first lens group G1 with three lenses including a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1). 0.35 ⁇ D3w / (-f3) ⁇ 0.45 (1)
  • D3w Air distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the third lens group G3.
  • D3w / ( ⁇ f3) exceeds the upper limit value of the conditional expression (1)
  • the air space D3w between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state becomes wide, and the third lens group G3 Is not preferable because the focal length f3 of the lens becomes shorter and it becomes difficult to correct spherical aberration in the wide-angle end state.
  • conditional expression (1) when D3w / ( ⁇ f3) falls below the lower limit value of conditional expression (1), the air gap D3w between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state becomes narrower, and the third lens This is not preferable because the focal length f3 of the group G3 becomes long and it becomes difficult to correct field curvature aberration in the wide-angle end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.38.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (3). 0.81 ⁇ f2 / ( ⁇ f3) ⁇ 1.00 (3)
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (3) defines an appropriate focal length of the third lens group G3 with respect to the focal length of the second lens group G2.
  • f2 / ( ⁇ f3) exceeds the upper limit value of the conditional expression (3), the focal length of the third lens group G3 is shortened, and the focal length of the second lens group G2 is increased, so that an image in the telephoto end state is obtained. This is not preferable because it is difficult to correct surface curvature aberration.
  • conditional expression (3) when f2 / ( ⁇ f3) falls below the lower limit value of conditional expression (3), the focal length of the third lens group G3 becomes longer, and the focal length of the second lens group G2 becomes shorter, so that the wide-angle end state is reached. This is not preferable because correction of spherical aberration in the lens becomes difficult. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.82.
  • variable magnification optical system ZL has an aperture stop S in the vicinity of the third lens group G3. According to such a configuration, the open aperture diameter from the wide-angle end to the telephoto end is made constant, and the mechanical configuration is simplified, thereby preventing the optical performance from being deteriorated due to an assembly error.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (4). 0.60 ⁇ f2 / f4 ⁇ 0.70 (4)
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • f4 Focal length of the fourth lens group G4
  • Conditional expression (4) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the second lens group G2.
  • f2 / f4 exceeds the upper limit value of the conditional expression (4), the focal length of the fourth lens group G4 is shortened, the focal length of the second lens group G2 is lengthened, and spherical aberration is corrected in the wide-angle end state. Is not preferable because it becomes difficult.
  • conditional expression (4) when f2 / f4 falls below the lower limit value of the conditional expression (4), the focal length of the fourth lens group G4 becomes long, and the focal length of the second lens group G2 becomes short, and the image plane in the telephoto end state Since it is difficult to correct the curvature aberration, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.65.
  • the most object-side lens in the first lens group G1 has an aspherical surface (for example, the image-side surface (third surface) of the aspherical negative lens L11 in FIG. 1). It is desirable. Thereby, the field curvature aberration in the wide-angle end state and the spherical aberration in the telephoto end state can be effectively corrected.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are bonded together. Thereby, the chromatic coma aberration in the wide-angle end state can be effectively corrected.
  • the zoom optical system ZL when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4 It is desirable that the distance from the lens group G4 is reduced. As a result, it is possible to ensure a predetermined zoom ratio while effectively correcting variations in spherical aberration and field curvature.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that all the lenses of the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 are spherical lenses. Thereby, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G4 (step S21). Further, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes. Then, it arrange
  • At least one single lens in the second lens group G2 is arranged as a vibration-proof lens group VL that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis (step S23). Furthermore, in the first lens group G1, the first negative lens is disposed on the most object side and the positive lens is disposed on the most image side so as to satisfy the conditional expression (2) (step S24).
  • a negative meniscus aspherical negative lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L12, and an object A positive meniscus lens L13 having a convex surface on the side is arranged as a first lens group G1, and in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface on the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface on the object side, A positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side is arranged as the second lens group G2, and a cemented lens of a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave lens L32 is arranged in order from the object side.
  • the lens groups thus prepared are arranged according to the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • the variable magnification optical system ZL includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2 having a positive refractive power. And a third lens group G3 having a negative refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the zooming optical system ZL zooms from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the second lens group G2 and the third lens group G3 change.
  • variable magnification optical system ZL at least one single lens (for example, the positive meniscus lens L21 in FIG. 1) of the second lens group G2 moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the anti-vibration lens group VL When the zoom optical system ZL according to the third embodiment is configured in this way, the coma aberration at the telephoto end and the field curvature aberration at the wide angle end during zooming are effectively corrected and substantially orthogonal to the optical axis. It is possible to secure a predetermined amount of image plane movement in the direction of movement.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (3). 0.81 ⁇ f2 / ( ⁇ f3) ⁇ 1.00 (3)
  • f2 focal length of the second lens group
  • G2 focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (3) defines an appropriate focal length of the third lens group G3 with respect to the focal length of the second lens group G2.
  • f2 / ( ⁇ f3) exceeds the upper limit value of the conditional expression (3), the focal length of the third lens group G3 is shortened, and the focal length of the second lens group G2 is increased, so that an image in the telephoto end state is obtained. This is not preferable because it is difficult to correct surface curvature aberration.
  • conditional expression (3) when f2 / ( ⁇ f3) falls below the lower limit value of conditional expression (3), the focal length of the third lens group G3 becomes longer, and the focal length of the second lens group G2 becomes shorter, so that the wide-angle end state is reached. This is not preferable because correction of spherical aberration in the lens becomes difficult. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.82.
  • variable magnification optical system ZL has an aperture stop S in the vicinity of the third lens group G3. According to such a configuration, the open aperture diameter from the wide-angle end to the telephoto end is made constant, and the mechanical configuration is simplified, thereby preventing the optical performance from being deteriorated due to an assembly error.
  • the first lens group G1 has a first negative lens (for example, an aspherical negative lens L11 in FIG. 1) closest to the object side, and a positive lens (for example, the most negative lens) It is desirable to have the positive meniscus lens L13) in FIG. 1 and satisfy the following conditional expression (2). 2.10 ⁇ f1gr / ( ⁇ f1gf) ⁇ 3.00 (2) However, f1gf: focal length of the first negative lens f1gr: focal length of the positive lens
  • Conditional expression (2) appropriately sets the focal length f1gf of the first negative lens arranged closest to the object side and the focal length f1gr of the positive lens arranged closest to the image side with respect to the focal length of the first lens group G1.
  • f1gr / ( ⁇ f1gf) exceeds the upper limit value of the conditional expression (2), the focal length f1gf of the first negative lens becomes shorter, the focal length f1gr of the positive lens becomes longer, and coma aberration in the wide-angle end state is increased. Since correction becomes difficult, it is not preferable.
  • conditional expression (2) when f1gr / ( ⁇ f1gf) falls below the lower limit value of conditional expression (2), the focal length f1gf of the first negative lens becomes longer, and the focal length f1gr of the positive lens becomes shorter, and the spherical surface in the telephoto end state is reduced. Since it is difficult to correct aberrations, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 2.14.
  • the biconcave lens L12 in FIG. 1 by providing at least one negative lens (for example, the biconcave lens L12 in FIG. 1) between the first negative lens and the positive lens, an image near the wide-angle end is obtained without increasing the diameter of the front lens. Surface curvature can be corrected satisfactorily. Furthermore, this effect can be exhibited more by configuring the first lens group G1 with three lenses including a first negative lens, a second negative lens, and a positive lens.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (1). 0.35 ⁇ D3w / (-f3) ⁇ 0.45 (1)
  • D3w Air distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state
  • f3 Focal length of the third lens group G3
  • Conditional expression (1) is a conditional expression for defining the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the third lens group G3.
  • D3w / ( ⁇ f3) exceeds the upper limit value of the conditional expression (1)
  • the air space D3w between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state becomes wide, and the third lens group G3 Is not preferable because the focal length f3 of the lens becomes shorter and it becomes difficult to correct spherical aberration in the wide-angle end state.
  • conditional expression (1) when D3w / ( ⁇ f3) falls below the lower limit value of conditional expression (1), the air gap D3w between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state becomes narrower, and the third lens This is not preferable because the focal length f3 of the group G3 becomes long and it becomes difficult to correct field curvature aberration in the wide-angle end state. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.38.
  • variable magnification optical system ZL satisfies the following conditional expression (4). 0.60 ⁇ f2 / f4 ⁇ 0.70 (4)
  • f2 Focal length of the second lens group G2
  • f4 Focal length of the fourth lens group G4
  • Conditional expression (4) defines an appropriate focal length of the fourth lens group G4 with respect to the focal length of the second lens group G2.
  • f2 / f4 exceeds the upper limit value of the conditional expression (4), the focal length of the fourth lens group G4 is shortened, the focal length of the second lens group G2 is lengthened, and spherical aberration is corrected in the wide-angle end state. Is not preferable because it becomes difficult.
  • conditional expression (4) when f2 / f4 falls below the lower limit value of the conditional expression (4), the focal length of the fourth lens group G4 becomes long, and the focal length of the second lens group G2 becomes short, and the image plane in the telephoto end state Since it is difficult to correct the curvature aberration, it is not preferable. In order to secure the effect of the present application, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 0.65.
  • the most object side lens in the first lens group G1 has an aspherical surface (for example, the image side surface (third surface) of the aspherical negative lens L11 in FIG. 1). It is desirable. Thereby, the field curvature aberration in the wide-angle end state and the spherical aberration in the telephoto end state can be effectively corrected.
  • the third lens group G3 is composed of a cemented lens in which a positive lens and a negative lens are bonded together. Thereby, the chromatic coma aberration in the wide-angle end state can be effectively corrected.
  • the zoom optical system ZL when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 increases, and the third lens group G3 and the fourth lens group G4 It is desirable that the distance from the lens group G4 is reduced. As a result, it is possible to ensure a predetermined zoom ratio while effectively correcting variations in spherical aberration and field curvature.
  • the zoom optical system ZL it is desirable that all the lenses of the second lens group G2, the third lens group G3, and the fourth lens group G4 are spherical lenses. Thereby, lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented.
  • the lenses are arranged to prepare the lens groups G1 to G4, respectively (step S31). Further, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes. Then, it arrange
  • At least one single lens in the second lens group G2 is arranged as a vibration-proof lens group VL that moves so as to include a component in a direction orthogonal to the optical axis (step S33). Furthermore, the second lens group G2 and the third lens group G3 are arranged so as to satisfy the above-described conditional expression (3) (step S34).
  • a positive meniscus lens L13 having a convex surface on the side is arranged as a first lens group G1
  • a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side is arranged as the second lens group G2
  • a cemented lens of a positive meniscus lens L31 having a concave surface facing the object side and a biconcave lens L32 is arranged in order from the object side.
  • the lens groups thus prepared are arranged according to the above-described procedure to manufacture the variable magnification optical system ZL.
  • This camera 1 is a so-called mirrorless camera of an interchangeable lens provided with a variable magnification optical system ZL according to the first example of the present application as a photographing lens 2.
  • OLPF Optical Low Pass Filter
  • a subject image is formed on the screen.
  • the subject image is photoelectrically converted by the photoelectric conversion element provided in the imaging unit 3 to generate an image of the subject.
  • EVF Electronic view finder
  • variable power optical system ZL is applied to a single-lens reflex camera that has a quick return mirror in the camera body and observes a subject with a finder optical system. Even when the camera is mounted, the same effect as the camera 1 can be obtained.
  • variable magnification optical system ZL having a four-group configuration is shown, but the above-described configuration conditions and the like can also be applied to other group configurations such as the fifth group and the sixth group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added to the most object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added to the most image side may be used.
  • the lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
  • the focusing lens group may be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a short distance object by moving a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group in the optical axis direction.
  • the focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor).
  • a motor for autofocus such as an ultrasonic motor.
  • the lens group or partial lens group by moving the lens group or partial lens group so that it has a component in the direction perpendicular to the optical axis, or rotating (swinging) in the in-plane direction including the optical axis, image blur caused by camera shake is corrected.
  • An anti-vibration lens group may be used.
  • the lens surface may be formed of a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment is prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance.
  • the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used.
  • the lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
  • GRIN lens gradient index lens
  • the aperture stop S is preferably disposed in the vicinity of the third lens group G3.
  • the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
  • each lens surface may be provided with an antireflection film having a high transmittance in a wide wavelength range in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
  • the zoom optical system ZL of the first to third embodiments of the present application has a zoom ratio of about 2.0 to 5.0.
  • FIG. 5 show the configuration and refractive power distribution of the variable magnification optical system ZL (ZL1 to ZL4) according to each example, and from the infinite focus state to the short distance focus state. It is sectional drawing which shows the mode of the movement of each lens group in the change of a focusing state.
  • variable magnification optical systems ZL1 to ZL4 along the optical axis of each lens group G1 to G4 when changing magnification from the wide-angle end state (W) to the telephoto end state (T)
  • the direction of movement is indicated by an arrow.
  • the variable magnification optical systems ZL1 to ZL4 according to the first to fourth examples include a first lens having negative refractive power in order from the object side.
  • the lens unit includes a group G1, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a negative refractive power, and a fourth lens group G4 having a positive refractive power.
  • the air gap between the first lens group G1 and the second lens group G2 changes, and the air gap between the second lens group G2 and the third lens group G3 changes.
  • the distance between the lens groups changes so that the air distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 decreases and increases.
  • the height of the aspheric surface in the direction perpendicular to the optical axis is y, and the distance (sag amount) along the optical axis from the tangential plane of the apex of each aspheric surface to each aspheric surface at height y.
  • Is S (y) r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature)
  • ⁇ is the conic constant
  • An is the nth-order aspheric coefficient, and is expressed by the following equation (a). .
  • the secondary aspheric coefficient A2 is zero.
  • an aspherical surface is marked with * on the right side of the surface number.
  • E ⁇ n represents “ ⁇ 10 ⁇ n ”.
  • FIG. 1 is a diagram showing a configuration of a variable magnification optical system ZL1 according to the first example.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus aspheric negative lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L12, and an object side. And a positive meniscus lens L13 having a convex surface.
  • a resin layer is provided on the glass lens surface (second surface) on the image side, and the image side surface (third surface) of the resin layer is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 in order from the object side, includes a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. It is configured.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave lens L32.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, and a cemented lens of a biconvex lens L42 and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side. .
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3 (near the object side of the third lens group G3), and is used for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It moves together with the three lens group G3. Further, focusing from infinity to a close object is performed by extending (moving) the first lens group G1 in the object direction.
  • the positive meniscus lens L21 of the second lens group G2 is set as the anti-shake lens group VL, and the anti-shake lens group VL is moved to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the focal length of the entire system is f
  • the image stabilization coefficient ratio of the amount of image movement on the imaging surface to the amount of movement of the image stabilization lens group VL in image blur correction
  • K the image stabilization coefficient
  • the image stabilization coefficient is 0.77
  • the focal length is 18.11 (mm). Therefore, the image stabilization lens for correcting the rotation blur of 0.45 ° is used.
  • the movement amount of the group VL is 0.18 (mm).
  • the image stabilization coefficient is 1.29 and the focal length is 50.92 (mm). Therefore, the anti-shake for correcting the rotational blur of 0.27 ° is required.
  • the moving amount of the vibration lens group VL is 0.18 (mm).
  • Table 1 below lists the values of the specifications of the first embodiment.
  • W represents a wide-angle end state
  • M represents an intermediate focal length state
  • T represents a telephoto end state
  • f represents a focal length
  • FNO represents an F number
  • 2 ⁇ represents an angle of view
  • TL represents an overall length.
  • the total length TL represents the distance on the optical axis from the first surface of the lens surface to the image plane I when focusing on infinity.
  • the first column m of the lens data indicates the order (surface number) of the lens surfaces from the object side along the traveling direction of the light beam
  • the second column r indicates the curvature radius of each lens surface
  • d is the distance on the optical axis from each optical surface to the next optical surface (surface interval).
  • the radius of curvature of 0.0000 indicates a plane, and the refractive index of air of 1.0000 is omitted.
  • the surface numbers 1 to 22 shown in Table 1 correspond to the numbers 1 to 22 shown in FIG.
  • the lens group focal length indicates the start surface ST and the focal length f of each of the first to fourth lens groups G1 to G4.
  • the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval d, and other length units listed in all the following specification values are generally “mm”, but the optical system is proportionally enlarged or proportional. Since the same optical performance can be obtained even if the image is reduced, the present invention is not limited to this.
  • the description of these symbols and the description of the specification table are the same in the following embodiments.
  • the third surface is formed in an aspheric shape.
  • Table 2 shows aspheric data, that is, the values of the conic constant ⁇ and the aspheric constants A4 to A10. (Table 2) m ⁇ A4 A6 A8 A10 3 -1.0 2.55993E-05 4.63315E-08 -2.47460E-11 6.32636E-13
  • the on-axis air distance d17 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the back focus Bf change during zooming.
  • Table 3 below shows the values of the variable interval and the back focus Bf at the respective focal lengths in the wide-angle end state W, the intermediate focal length state M, and the telephoto end state T at the time of focusing on infinity.
  • the back focus Bf represents the distance on the optical axis from the most image side lens surface (22nd surface in FIG. 1) to the image surface I. This description is the same in the following embodiments.
  • Table 4 below shows values corresponding to the conditional expressions in the first embodiment.
  • f2 is the focal length of the second lens group G2
  • f3 is the focal length of the third lens group G3
  • f4 is the focal length of the fourth lens group G4
  • f1gf is the first lens group G1.
  • the focal length of the first negative lens, f1gr represents the focal length of the positive lens of the first lens group G1
  • D3w represents the air gap between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 in the wide-angle end state.
  • variable magnification optical system ZL1 satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 2A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of the first embodiment
  • FIG. 3 shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. FIG. 4A shows an aberration diagram in the infinitely focused state
  • FNO is an F number
  • Y is an image height with respect to a half angle of view
  • the solid line shows the sagittal image plane
  • the broken line shows the meridional image plane.
  • various aberrations are favorably corrected in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state, and aberration fluctuations at the time of camera shake correction are also excellent. It can be seen that the imaging performance is excellent.
  • FIG. 5 is a diagram showing a configuration of the variable magnification optical system ZL2 according to the second example.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus aspheric negative lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L12, and an object side. And a positive meniscus lens L13 having a convex surface.
  • a resin layer is provided on the glass lens surface (second surface) on the image side, and the image side surface (third surface) of the resin layer is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side, and a cemented lens of a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side and a biconvex lens L23.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave lens L32.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, and a cemented lens of a biconvex lens L42 and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side. .
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3 (near the object side of the third lens group G3), and is used for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It moves together with the three lens group G3. Further, focusing from infinity to a close object is performed by extending (moving) the first lens group G1 in the object direction.
  • the positive meniscus lens L21 of the second lens group G2 is set as the anti-shake lens group VL, and the anti-shake lens group VL is moved to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is 0.65 and the focal length is 10.30 (mm). Therefore, the image stabilization lens for correcting the rotation blur of 0.61 °.
  • the movement amount of the group VL is 0.17 (mm).
  • the image stabilization coefficient is 1.10 and the focal length is 29.60 (mm), so that the anti-shake for correcting the rotation blur of 0.36 ° is performed.
  • the moving amount of the vibration lens group VL is 0.17 (mm).
  • Table 5 shows values of specifications of the second embodiment.
  • the third surface is formed in an aspheric shape.
  • Table 6 shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant ⁇ and the aspheric constants A4 to A10. (Table 6) m ⁇ A4 A6 A8 A10 3 -1.0 1.69521E-04 8.82411E-07 -4.21030E-11 1.60414E-10
  • the axial air distance d16 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the back focus Bf change during zooming. Table 7 below shows the values of the variable interval and the back focus Bf at the respective focal lengths in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state when focusing on infinity.
  • Table 8 shows values corresponding to the conditional expressions in the second embodiment.
  • D3w / ( ⁇ f3) 0.42
  • f1gr / ( ⁇ f1gf) 2.14
  • f2 / ( ⁇ f3) 0.84
  • f2 / f4 0.67
  • variable magnification optical system ZL2 satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 6A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of this second embodiment
  • FIG. 7 shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. FIG. 8A shows an aberration diagram in the infinitely focused state
  • FIG. 9 is a diagram illustrating a configuration of the variable magnification optical system ZL3 according to the third example.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus aspheric negative lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L12, and an object side. And a positive meniscus lens L13 having a convex surface.
  • a resin layer is provided on the glass lens surface (second surface) on the image side, and the image side surface (third surface) of the resin layer is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 in order from the object side, includes a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. This is composed of a cemented lens.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave lens L32.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L41 having a concave surface facing the object side, and a cemented lens of a biconvex lens L42 and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side. .
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3 (near the object side of the third lens group G3), and is used for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It moves together with the three lens group G3. Further, focusing from infinity to a close object is performed by extending (moving) the first lens group G1 in the object direction.
  • the positive meniscus lens L21 of the second lens group G2 is set as the anti-shake lens group VL, and the anti-shake lens group VL is moved to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is 0.84 and the focal length is 18.50 (mm). Therefore, the image stabilization lens for correcting the rotation blur of 0.44 ° is used.
  • the movement amount of the group VL is 0.17 (mm).
  • the anti-vibration for correcting the rotation blur of 0.26 ° is 0.26 °.
  • the moving amount of the vibration lens group VL is 0.17 (mm).
  • Table 9 shows values of specifications of the third embodiment.
  • the surface numbers 1 to 21 shown in Table 9 correspond to the numbers 1 to 21 shown in FIG. (Table 9)
  • [Overall specifications] W M T f 18.50 to 35.00 to 53.40
  • the third surface is formed in an aspheric shape.
  • Table 10 shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant ⁇ and the aspheric constants A4 to A10. (Table 10) m ⁇ A4 A6 A8 A10 3 -1.0 2.55993E-05 4.63315E-08 -2.47460E-11 6.32636E-13
  • the axial air distance d16 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the back focus Bf change during zooming. Table 11 below shows the values of the variable interval and the back focus Bf at each focal length in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • Table 12 shows values corresponding to the conditional expressions in the third embodiment.
  • D3w / ( ⁇ f3) 0.41
  • f1gr / ( ⁇ f1gf) 2.35
  • f2 / ( ⁇ f3) 0.84
  • f2 / f4 0.66
  • the zoom optical system ZL3 according to the third example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 10A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of this third embodiment
  • FIG. 11 shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state
  • FIG. FIG. 12A shows an aberration diagram in the infinitely focused state
  • FIG. 13 is a diagram showing a configuration of the variable magnification optical system ZL4 according to the fourth example.
  • the first lens group G1 includes, in order from the object side, a negative meniscus aspheric negative lens L11 having a convex surface facing the object side, a biconcave lens L12, and an object side. And a positive meniscus lens L13 having a convex surface.
  • a resin layer is provided on the glass lens surface (second surface) on the image side, and the image side surface (third surface) of the resin layer is formed in an aspheric shape.
  • the second lens group G2 in order from the object side, includes a positive meniscus lens L21 having a concave surface facing the object side, a negative meniscus lens L22 having a convex surface facing the object side, and a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side. This is composed of a cemented lens.
  • the third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L31 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave lens L32.
  • the fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a biconvex lens L41, a negative meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, a positive meniscus lens L43 having a convex surface facing the object side, and a biconvex lens L44. .
  • the aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3 (near the object side of the third lens group G3), and is used for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. It moves together with the three lens group G3. Further, focusing from infinity to a close object is performed by extending (moving) the first lens group G1 in the object direction.
  • the positive meniscus lens L21 of the second lens group G2 is set as the anti-shake lens group VL, and the anti-shake lens group VL is moved to include a component in a direction orthogonal to the optical axis.
  • the image stabilization coefficient is 0.81 and the focal length is 18.74 (mm). Therefore, the image stabilization lens for correcting the rotation blur of 0.45 ° is used.
  • the movement amount of the group VL is 0.18 (mm).
  • the image stabilization coefficient is 1.38 and the focal length is 53.15 (mm).
  • the moving amount of the vibration lens group VL is 0.18 (mm).
  • Table 13 below lists values of specifications of the fourth embodiment.
  • the surface numbers 1 to 24 shown in Table 13 correspond to the numbers 1 to 24 shown in FIG. (Table 13) [Overall specifications]
  • W M T f 18.74 to 44.99 to 53.15
  • TL 127.97 to 122.70 to 123.10
  • the third surface is formed in an aspheric shape.
  • Table 14 shows the aspheric data, that is, the values of the conic constant ⁇ and the aspheric constants A4 to A10. (Table 14) m ⁇ A4 A6 A8 A10 3 -1.0 2.55993E-05 4.63315E-08 -2.47460E-11 6.32636E-13
  • the axial air distance d16 between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 and the back focus Bf change during zooming.
  • Table 15 below shows the values of the variable interval and the back focus Bf at each focal length in the wide-angle end state, the intermediate focal length state, and the telephoto end state at the time of focusing on infinity.
  • Table 16 shows values corresponding to the conditional expressions in the fourth embodiment.
  • D3w / ( ⁇ f3) 0.40
  • f1gr / ( ⁇ f1gf) 2.32
  • f2 / ( ⁇ f3) 0.82
  • f2 / f4 0.65
  • the zoom optical system ZL4 according to the fourth example satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
  • FIG. 14A shows an aberration diagram in the infinite focus state in the wide-angle end state of the fourth embodiment
  • FIG. 15 shows an aberration diagram in the infinite focus state in the intermediate focal length state, in the telephoto end state.
  • FIG. 16A shows an aberration diagram in the infinitely focused state.

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Abstract

　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有し、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群Ｇ１と前記第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、前記第２レンズ群Ｇ２と前記第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、前記第３レンズ群Ｇ３と前記第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化し、前記第２レンズ群Ｇ２のうちの少なくとも一枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群ＶＬであり、所定の条件を満足することにより、変倍時における収差変動が小さく、手ぶれ補正時の収差変動に対応可能な光学性能を備えた変倍光学系、この光学系を有する光学装置、及び、変倍光学系の製造方法を提供することができる。

Description

変倍光学系、この変倍光学系を有する光学装置、及び、変倍光学系の製造方法
　本発明は、変倍光学系、この変倍光学系を有する光学装置、及び、変倍光学系の製造方法に関する。
　従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている（例えば、特開平１１－１７４３２９号公報を参照。）。
　しかしながら、従来の変倍光学系は、変倍時における収差変動が大きく、また、手ぶれ補正時の収差変動にも対応できていないという課題があった。
　本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、変倍時における収差変動が小さく、手ぶれ補正時の収差変動に対応可能な光学性能を備えた変倍光学系、この変倍光学系を有する光学装置、及び、変倍光学系の製造方法を提供することを目的とする。
　前記課題を解決するため、本発明の第１態様は、物体側から順に、
　負の屈折力を有する第１レンズ群と、
　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
　負の屈折力を有する第３レンズ群と、
　正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
　広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群であり、
　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
０．３５　＜　Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　＜　０．４５
　但し、
　Ｄ３ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第２態様は、本発明の第１態様に係る変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。
　また、本発明の第３態様は、物体側から順に、
　負の屈折力を有する第１レンズ群と、
　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
　負の屈折力を有する第３レンズ群と、
　正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
　広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群であり、
　前記第１レンズ群は、最も物体側に第１負レンズを有し、最も像側に正レンズを有し、次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００
　但し、
　ｆ１ｇｆ：前記第１負レンズの焦点距離
　ｆ１ｇｒ：前記正レンズの焦点距離
　また、本発明の第４態様は、本発明の第３態様に係る変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。
　また、本発明の第５態様は、物体側から順に、
　負の屈折力を有する第１レンズ群と、
　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
　負の屈折力を有する第３レンズ群と、
　正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
　広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群であり、次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系を提供する。
０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００
　但し、
　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第６態様は、本発明の第５態様に係る変倍光学系を有することを特徴とする光学装置を提供する。
　また、本発明の第７態様は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群として配置し、
　前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
０．３５　＜　Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　＜　０．４５
　但し、
　Ｄ３ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔
　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
　また、本発明の第８態様は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群として配置し、
　前記第１レンズ群に、次式の条件を満足するように、最も物体側に第１負レンズを配置し、最も像側に正レンズを配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００
　但し、
　ｆ１ｇｆ：前記第１負レンズの焦点距離
　ｆ１ｇｒ：前記正レンズの焦点距離
　また、本発明の第９態様は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群として配置し、
　前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群を、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法を提供する。
０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
　本発明を以上のように構成すると、変倍時における収差変動が小さく、手ぶれ補正時の収差変動に対応可能な光学性能を備えた変倍光学系、この変倍光学系を有する光学装置、及び、変倍光学系の製造方法を提供することができる。
図１は、本願の第１ないし第３実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図２Ａ、図２Ｂは、本願の第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図２Ａは無限遠合焦状態の収差図であり、図２Ｂは無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 図３は、本願の第１実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。 図４Ａ、図４Ｂは、本願の第１実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図４Ａは無限遠合焦状態の収差図であり、図４Ｂは無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 図５は、本願の第１ないし第３実施形態に共通の第２実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図６Ａ、図６Ｂは、本願の第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図６Ａは無限遠合焦状態の収差図であり、図６Ｂは無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 図７は、本願の第２実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。 図８Ａ、図８Ｂは、本願の第２実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図８Ａは無限遠合焦状態の収差図であり、図８Ｂは無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 図９は、本願の第１ないし第３実施形態に共通の第３実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図１０Ａ、図１０Ｂは、本願の第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図１０Ａは無限遠合焦状態の収差図であり、図１０Ｂは無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 図１１は、本願の第３実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。 図１２Ａ、図１２Ｂは、本願の第３実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図１２Ａは無限遠合焦状態の収差図であり、図１２Ｂは無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 図１３は、本願の第１ないし第３実施形態に共通の第４実施例に係る変倍光学系のレンズ構成を示す断面図である。 図１４Ａ、図１４Ｂは、本願の第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における諸収差図であって、図１４Ａは無限遠合焦状態の収差図であり、図１４Ｂは無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 図１５は、本願の第４実施例に係る変倍光学系の中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。 図１６Ａ、図１６Ｂは、本願の第４実施例に係る変倍光学系の望遠端状態における諸収差図であって、図１６Ａは無限遠合焦状態の収差図であり、図１６Ｂは無限遠合焦状態において像ぶれ補正を行ったときのコマ収差図である。 図１７は、本願の第１ないし第３実施形態に係る変倍光学系を搭載するカメラの断面図を示す。 図１８は、本願の第１実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 図１９は、本願の第２実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。 図２０は、本願の第３実施形態に係る変倍光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。
（第１実施形態）
　以下、本発明の好ましい第１実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有して構成される。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化する。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２のうちの少なくとも一枚の単レンズ（例えば、図１における正メニスカスレンズＬ２１）は、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群ＶＬである。本第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬをこのように構成すると、変倍時の望遠端におけるコマ収差と広角端における像面湾曲収差とを効果的に補正しつつ、光軸と略直交する方向の所定の像面移動量を確保することができる。
　それでは、このような変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．３５　＜　Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　＜　０．４５　　　　　　　（１）
　但し、
　Ｄ３ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（１）は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔を規定するための条件式である。Ｄ３ｗ／（－ｆ３）がこの条件式（１）の上限値を上回ると、広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔Ｄ３ｗが広くなり、また第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３が短くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．４２にすることが好ましい。反対に、Ｄ３ｗ／（－ｆ３）が条件式（１）の下限値を下回ると、広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔Ｄ３ｗが狭くなり、また第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３が長くなり、広角端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．３８にすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に第１負レンズ（例えば、図１における非球面負レンズＬ１１）を有し、最も像側に正レンズ（例えば、図１における正メニスカスレンズＬ１３）を有し、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００　　　　（２）
　但し、
　ｆ１ｇｆ：第１負レンズの焦点距離
　ｆ１ｇｒ：正レンズの焦点距離
　条件式（２）は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対して、最も物体側に配置された第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆと最も像側に配置された正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒとを適切に規定するものである。ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）がこの条件式（２）の上限値を上回ると、第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆが短くなり、また正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒが長くなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２．４４にすることが好ましい。反対に、ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）が条件式（２）の下限値を下回ると、第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆが長くなり、また正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒが短くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を２．１４にすることが好ましい。
　ここで、第１負レンズと正レンズとの間に少なくとも一枚の負レンズ（例えば、図１における両凹レンズＬ１２）を設けることにより、先玉レンズ径が大きくなることなく、広角端近傍の像面湾曲を良好に補正することができる。さらには、この第１レンズ群Ｇ１を、第１負レンズ、第２負レンズ及び正レンズからなる３枚のレンズで構成することにより、この効果をより発揮させることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００　　　　　　　　（３）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（３）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適切な第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。ｆ２／（－ｆ３）がこの条件式（３）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が短くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、望遠端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．８４とすることが好ましい。反対に、ｆ２／（－ｆ３）が条件式（３）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が長くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．８２とすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に開口絞りＳを有することが望ましい。このような構成によると、広角端から望遠端の開放絞り径を一定にして、メカ構成を簡素化することで、組み付け誤差による光学性能の劣化を防ぐことができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．６０　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．７０　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（４）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適切な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。ｆ２／ｆ４がこの条件式（４）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離が短くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．６８とすることが好ましい。反対に、ｆ２／ｆ４が条件式（４）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離が長くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、望遠端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．６５とすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１のうち、最も物体側のレンズは非球面（例えば、図１における非球面負レンズＬ１１の像側の面（第３面））を有することが望ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲収差と望遠端状態における球面収差を効果的に補正することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、正レンズと負レンズとを貼り合わせた接合レンズで構成されていることが望ましい。これにより、広角端状態における色コマ収差を効果的に補正することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少するように構成されていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲の変動を効果的に補正しつつ、所定の変倍比を確保することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４は、全てのレンズが球面レンズで構成されていることが望ましい。これにより、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができる。
　以下、本第１実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図１８を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ４をそれぞれ準備する（ステップＳ１１）。また、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するよう配置する（ステップＳ１２）。また、第２レンズ群Ｇ２のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群ＶＬとして配置する（ステップＳ１３）。さらにまた、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４を、前述の条件式（１）を満足するように配置する(ステップＳ１４)。
　具体的には、本第１実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、両凹レンズＬ１２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とする。このようにして準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
（第２実施形態）
　以下、本発明の好ましい第２実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有して構成される。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化する。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２のうちの少なくとも一枚の単レンズ（例えば、図１における正メニスカスレンズＬ２１）は、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群ＶＬである。本第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬをこのように構成すると、変倍時の望遠端におけるコマ収差と広角端における像面湾曲収差とを効果的に補正しつつ、光軸と略直交する方向の所定の像面移動量を確保することができる。
　それでは、このような変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に第１負レンズ（例えば、図１における非球面負レンズＬ１１）を有し、最も像側に正レンズ（例えば、図１における正メニスカスレンズＬ１３）を有し、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００　　　　（２）
　但し、
　ｆ１ｇｆ：第１負レンズの焦点距離
　ｆ１ｇｒ：正レンズの焦点距離
　条件式（２）は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対して、最も物体側に配置された第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆと最も像側に配置された正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒとを適切に規定するものである。ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）がこの条件式（２）の上限値を上回ると、第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆが短くなり、また正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒが長くなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２．４４にすることが好ましい。反対に、ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）が条件式（２）の下限値を下回ると、第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆが長くなり、また正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒが短くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を２．１４にすることが好ましい。
　ここで、第１負レンズと正レンズとの間に少なくとも一枚の負レンズ（例えば、図１における両凹レンズＬ１２）を設けることにより、先玉レンズ径が大きくなることなく、広角端近傍の像面湾曲を良好に補正することができる。さらには、この第１レンズ群Ｇ１を、第１負レンズ、第２負レンズ及び正レンズからなる３枚のレンズで構成することにより、この効果をより発揮させることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．３５　＜　Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　＜　０．４５　　　　　　　（１）
　但し、
　Ｄ３ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（１）は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔を規定するための条件式である。Ｄ３ｗ／（－ｆ３）がこの条件式（１）の上限値を上回ると、広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔Ｄ３ｗが広くなり、また第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３が短くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．４２にすることが好ましい。反対に、Ｄ３ｗ／（－ｆ３）が条件式（１）の下限値を下回ると、広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔Ｄ３ｗが狭くなり、また第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３が長くなり、広角端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．３８にすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００　　　　　　　　（３）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（３）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適切な第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。ｆ２／（－ｆ３）がこの条件式（３）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が短くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、望遠端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．８４とすることが好ましい。反対に、ｆ２／（－ｆ３）が条件式（３）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が長くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．８２とすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に開口絞りＳを有することが望ましい。このような構成によると、広角端から望遠端の開放絞り径を一定にして、メカ構成を簡素化することで、組み付け誤差による光学性能の劣化を防ぐことができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．６０　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．７０　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（４）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適切な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。ｆ２／ｆ４がこの条件式（４）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離が短くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．６８とすることが好ましい。反対に、ｆ２／ｆ４が条件式（４）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離が長くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、望遠端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．６５とすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１のうち、最も物体側のレンズは非球面（例えば、図１における非球面負レンズＬ１１の像側の面（第３面））を有することが望ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲収差と望遠端状態における球面収差を効果的に補正することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、正レンズと負レンズとを貼り合わせた接合レンズで構成されていることが望ましい。これにより、広角端状態における色コマ収差を効果的に補正することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少するように構成されていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲の変動を効果的に補正しつつ、所定の変倍比を確保することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４は、全てのレンズが球面レンズで構成されていることが望ましい。これにより、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができる。
　以下、本第２実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図１９を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ４をそれぞれ準備する（ステップＳ２１）。また、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するよう配置する（ステップＳ２２）。また、第２レンズ群Ｇ２のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群ＶＬとして配置する（ステップＳ２３）。さらにまた、第１レンズ群Ｇ１に、前述の条件式（２）を満足するように、最も物体側に第１負レンズを配置し、最も像側に正レンズを配置する(ステップＳ２４)。
　具体的には、本第２実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、両凹レンズＬ１２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とする。このようにして準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
（第３実施形態）
　以下、本発明の好ましい第３実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本第３実施形態に係る変倍光学系ＺＬは、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、を有して構成される。また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化する。また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２のうちの少なくとも一枚の単レンズ（例えば、図１における正メニスカスレンズＬ２１）は、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群ＶＬである。本第３実施形態に係る変倍光学系ＺＬをこのように構成すると、変倍時の望遠端におけるコマ収差と広角端における像面湾曲収差とを効果的に補正しつつ、光軸と略直交する方向の所定の像面移動量を確保することができる。
　それでは、このような変倍光学系ＺＬを構成するための条件について説明する。まず、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００　　　　　　　　（３）
　但し、ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（３）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適切な第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するものである。ｆ２／（－ｆ３）がこの条件式（３）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が短くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、望遠端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を０．８４とすることが好ましい。反対に、ｆ２／（－ｆ３）が条件式（３）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が長くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．８２とすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に開口絞りＳを有することが望ましい。このような構成によると、広角端から望遠端の開放絞り径を一定にして、メカ構成を簡素化することで、組み付け誤差による光学性能の劣化を防ぐことができる。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１は、最も物体側に第１負レンズ（例えば、図１における非球面負レンズＬ１１）を有し、最も像側に正レンズ（例えば、図１における正メニスカスレンズＬ１３）を有し、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００　　　　（２）
　但し、
　ｆ１ｇｆ：第１負レンズの焦点距離
　ｆ１ｇｒ：正レンズの焦点距離
　条件式（２）は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離に対して、最も物体側に配置された第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆと最も像側に配置された正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒとを適切に規定するものである。ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）がこの条件式（２）の上限値を上回ると、第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆが短くなり、また正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒが長くなり、広角端状態におけるコマ収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２．４４にすることが好ましい。反対に、ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）が条件式（２）の下限値を下回ると、第１負レンズの焦点距離ｆ１ｇｆが長くなり、また正レンズの焦点距離ｆ１ｇｒが短くなり、望遠端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を２．１４にすることが好ましい。
　ここで、第１負レンズと正レンズとの間に少なくとも一枚の負レンズ（例えば、図１における両凹レンズＬ１２）を設けることにより、先玉レンズ径が大きくなることなく、広角端近傍の像面湾曲を良好に補正することができる。さらには、この第１レンズ群Ｇ１を、第１負レンズ、第２負レンズ及び正レンズからなる３枚のレンズで構成することにより、この効果をより発揮させることができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．３５　＜　Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　＜　０．４５　　　　　　　（１）
　但し、
　Ｄ３ｗ：広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔
　ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
　条件式（１）は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離に対する第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔を規定するための条件式である。Ｄ３ｗ／（－ｆ３）がこの条件式（１）の上限値を上回ると、広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔Ｄ３ｗが広くなり、また第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３が短くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．４２にすることが好ましい。反対に、Ｄ３ｗ／（－ｆ３）が条件式（１）の下限値を下回ると、広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔Ｄ３ｗが狭くなり、また第３レンズ群Ｇ３の焦点距離ｆ３が長くなり、広角端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．３８にすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬは、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．６０　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．７０　　　　　　　　　　　（４）
　但し、
　ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
　ｆ４：第４レンズ群Ｇ４の焦点距離
　条件式（４）は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する、適切な第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を規定するものである。ｆ２／ｆ４がこの条件式（４）の上限値を上回ると、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離が短くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が長くなり、広角端状態における球面収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を０．６８とすることが好ましい。反対に、ｆ２／ｆ４が条件式（４）の下限値を下回ると、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離が長くなり、また第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなり、望遠端状態における像面湾曲収差の補正が困難となるため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．６５とすることが好ましい。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第１レンズ群Ｇ１のうち、最も物体側のレンズは非球面（例えば、図１における非球面負レンズＬ１１の像側の面（第３面））を有することが望ましい。これにより、広角端状態における像面湾曲収差と望遠端状態における球面収差を効果的に補正することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第３レンズ群Ｇ３は、正レンズと負レンズとを貼り合わせた接合レンズで構成されていることが望ましい。これにより、広角端状態における色コマ収差を効果的に補正することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬは、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少するように構成されていることが望ましい。これにより、球面収差と像面湾曲の変動を効果的に補正しつつ、所定の変倍比を確保することができる。
　また、この変倍光学系ＺＬにおいて、第２レンズ群Ｇ２、第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４は、全てのレンズが球面レンズで構成されていることが望ましい。これにより、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができる。
　以下、本第３実施形態に係る変倍光学系ＺＬの製造方法の概略を、図２０を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群Ｇ１～Ｇ４をそれぞれ準備する（ステップＳ３１）。また、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が変化し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するよう配置する（ステップＳ３２）。また、第２レンズ群Ｇ２のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群ＶＬとして配置する（ステップＳ３３）。さらにまた、第２レンズ群Ｇ２及び第３レンズ群Ｇ３を、前述の条件式（３）を満足するように配置する(ステップＳ３４)。
　具体的には、本第３実施形態では、例えば図１に示すように、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、両凹レンズＬ１２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接合レンズを配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズを配置して第４レンズ群Ｇ４とする。このようにして準備した各レンズ群を上述の手順で配置して変倍光学系ＺＬを製造する。
　次に、本願の第１ないし第３実施形態に共通の第１実施例に係る変倍光学系ＺＬを備えた光学装置であるカメラを図１７に基づいて説明する。このカメラ１は、撮影レンズ２として本願の第１実施例に係る変倍光学系ＺＬを備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子により被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
　また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３により光電変換された画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。なお、本実施形態では、ミラーレスカメラの例を説明したが、カメラ本体にクイックリターンミラーを有しファインダー光学系により被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに本実施形態に係る変倍光学系ＺＬを搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
　なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
　本願の第１ないし第３実施形態では、４群構成の変倍光学系ＺＬを示したが、以上の構成条件等は、５群、６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
　また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、前述のように、第１レンズ群Ｇ１の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ群または部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、または、光軸を含む面内方向に回転移動（揺動）させて、手ぶれによって生じる像ぶれを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、前述のように、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
　また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。
　開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
　さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
　また、本願の第１ないし第３実施形態の変倍光学系ＺＬは、変倍比が２．０～５．０程度である。
　以下、本願の第１ないし第３実施形態に共通の各実施例を、図面に基づいて説明する。第１ないし第４実施例は、第１ないし第３実施形態の全てに共通する実施例である。なお、図１、図５、図９及び図１３は、各実施例に係る変倍光学系ＺＬ（ＺＬ１～ＺＬ４）の構成及び屈折力配分並びに無限遠合焦状態から近距離合焦状態への合焦状態の変化における各レンズ群の移動の様子を示す断面図である。また、これらの変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ４の断面図の下部には、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）に変倍する際の各レンズ群Ｇ１～Ｇ４の光軸に沿った移動方向が矢印で示されている。また、図１、図５、図９及び図１３に示すように、第１～第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ１～ＺＬ４は、物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、正の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、負の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との空気間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との空気間隔が増大し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔が減少するように、各レンズ群の間隔が変化する。
　各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１－κ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
　　　　＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10　　　　（ａ）
　なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の右側に＊印を付している。また、以降の実施例において、「Ｅ－ｎ」は「×１０-n」を示す。
〔第１実施例〕
　図１は、第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１の構成を示す図である。この図１に示す変倍光学系ＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、両凹レンズＬ１２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。ここで、非球面負レンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面（第２面）に樹脂層を設け、その樹脂層の像側の面（第３面）が非球面形状に形成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接合レンズから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズから構成されている。
　また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（第３レンズ群Ｇ３の物体側の近傍）に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。また、無限遠から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出す（移動させる）ことにより行う。
　また、像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２１を防振レンズ群ＶＬとし、この防振レンズ群ＶＬを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。
　なお、全系の焦点距離がｆで、防振係数（像ぶれ補正での防振レンズ群ＶＬの移動量に対する結像面での像移動量の比）がＫのレンズで角度θの回転ぶれを補正するには、ぶれ補正用の防振レンズ群ＶＬを（ｆ・ｔａｎθ）／Ｋだけ光軸と直交方向に移動させればよい（以降の実施例においても同様である）。この第１実施例の広角端状態においては、防振係数は０．７７であり、焦点距離は１８．１１（ｍｍ）であるので、０．４５°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群ＶＬの移動量は０．１８（ｍｍ）である。また、この第１実施例の望遠端状態においては、防振係数は１．２９であり、焦点距離は５０．９２（ｍｍ）であるので、０．２７°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群ＶＬの移動量は０．１８（ｍｍ）である。
　以下の表１に、第１実施例の諸元の値を掲げる。この表１において、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態、ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角、ＴＬは全長をそれぞれ表している。ここで、全長ＴＬは、無限遠合焦時のレンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。さらに、レンズデータの第１欄ｍは、光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序（面番号）を、第２欄ｒは、各レンズ面の曲率半径を、第３欄ｄは、各光学面から次の光学面までの光軸上の距離（面間隔）を、第４欄νｄ及び第５欄ｎｄは、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数及び屈折率を示している。また、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。なお、表１に示す面番号１～２２は、図１に示す番号１～２２に対応している。また、レンズ群焦点距離は第１～第４レンズ群Ｇ１～Ｇ４の各々の始面ＳＴと焦点距離ｆを示している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔ｄ、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
　
（表１）
［全体諸元］
　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
ｆ　　＝　18.11　　～　　 43.19　　　～　50.92
ＦＮＯ＝　 3.62　　～　　　5.12　　　～　 5.72
２ω　＝　79.5 　　～　　 36.33　　　～　31.1
ＴＬ　＝ 127.96　　～　　121.45　　　～ 125.27
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　 ｄ　　　νｄ　　　ｎｄ
1　　　69.440　　 2.00　　61.22　　1.58913
2　　　15.900　　 0.17　　38.09　　1.55389
3*　　 13.749　　10.00
4　　-284.727　　 1.50　　50.84　　1.65844
5　　　39.340　　 2.70
6　　　31.807　　 2.80　　23.78　　1.84666
7　　　65.687　　　d7
8　　-169.197　　 2.00　　58.54　　1.61272
9　　 -33.549　　 1.00
10　 　18.465　　 0.90　　25.26　　1.90200
11　 　13.324　　 0.40
12 　　13.850　　 3.80　　67.90　　1.59319
13 　 205.700　　　d13
14 　　 0.000　　 1.50　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
15 　 -66.540　　 2.60　　25.45　　1.80518
16 　 -13.193　　 0.80　　37.18　　1.83400
17 　　52.452　　　d17
18 　-110.104　　 2.80　　70.31　　1.48749
19 　 -17.370　　 0.10
20 　　81.550　　 4.20　　63.88　　1.51680
21 　 -15.015　　 1.30　　37.18　　1.83400
22 　 -54.306　　　Bf
　
［レンズ群焦点距離］
　 　　ＳＴ　 　ｆ
Ｇ１　　1　　 -25.74
Ｇ２　　8　　　27.22
Ｇ３　 15　　 -32.68
Ｇ４　 18　　　40.31
　
　この第１実施例において、第３面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
　
（表２）
　ｍ　　 κ　　　Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
　3　　-1.0　 2.55993E-05　 4.63315E-08　-2.47460E-11　 6.32636E-13
　
　この第１実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ７、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１７、及び、バックフォーカスＢｆは、変倍に際して変化する。次の表３に、無限遠合焦時の広角端状態Ｗ、中間焦点距離状態Ｍ、及び、望遠端状態Ｔの各焦点距離における可変間隔及びバックフォーカスＢｆの値を示す。なお、バックフォーカスＢｆは、最も像側のレンズ面（図１における第２２面）から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。この説明は以降の実施例においても同様である。
　
（表３）
［可変間隔データ］
　　　　Ｗ　 　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
ｆ　　18.11　　　　43.19　　　 50.92
d7　　32.88　　　　 5.45　　　　2.93
d13　　2.87　　　　10.64　　　 12.40
d17　 13.06　　　　 5.29　　　　3.53
Bf　　38.58　　　　59.50　　　 65.84
　
　次の表４に、この第１実施例における各条件式対応値を示す。なおこの表４において、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆ３は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を、ｆ１ｇｆは第１レンズ群Ｇ１の第１負レンズの焦点距離を、ｆ１ｇｒは第１レンズ群Ｇ１の正レンズの焦点距離を、Ｄ３ｗは広角端状態における第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との空気間隔を、それぞれ表している。以上の符号の説明は以降の実施例においても同様である。
　
（表４）
（１）Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　　　＝0.40
（２）ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）＝2.35
（３）ｆ２／（－ｆ３）　　　　＝0.83
（４）ｆ２／ｆ４　　　　　　　＝0.68
　
　このように、この第１実施例に係る変倍光学系ＺＬ１は、上記条件式（１）～（４）を全て満足している。
　この第１実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図２Ａに示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図３に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図４Ａに示す。また、第１実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群ＶＬのシフト量＝0.18）を行ったときのコマ収差図を図２Ｂに示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群ＶＬのシフト量＝0.18）を行った時のコマ収差図を図４Ｂに示す。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは半画角に対する像高を、ｄはｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）を、ｇはｇ線（λ＝４３５．６ｎｍ）を、それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、また手ぶれ補正時の収差変動も良好であり、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第２実施例〕
　図５は、第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２の構成を示す図である。この図５に示す変倍光学系ＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、両凹レンズＬ１２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。ここで、非球面負レンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面（第２面）に樹脂層を設け、その樹脂層の像側の面（第３面）が非球面形状に形成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と両凸レンズＬ２３との接合レンズから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接合レンズから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズから構成されている。
　また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（第３レンズ群Ｇ３の物体側の近傍）に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。また、無限遠から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出す（移動させる）ことにより行う。
　また、像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２１を防振レンズ群ＶＬとし、この防振レンズ群ＶＬを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第２実施例の広角端状態においては、防振係数は０．６５であり、焦点距離は１０．３０（ｍｍ）であるので、０．６１°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群ＶＬの移動量は０．１７（ｍｍ）である。また、この第２実施例の望遠端状態においては、防振係数は１．１０であり、焦点距離は２９．６０（ｍｍ）であるので、０．３６°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群ＶＬの移動量は０．１７（ｍｍ）である。
　以下の表５に、この第２実施例の諸元の値を掲げる。なお、表５に示す面番号１～２１は、図５に示す番号１～２１に対応している。
　
（表５）
［全体諸元］
　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
ｆ　　＝　10.30　　～　　 19.40　　　～　29.60
ＦＮＯ＝　 3.64　　～　　　4.53　　　～　 5.67
２ω　＝　80.2 　　～　　 45.84　　　～　30.7
ＴＬ　＝　68.73　　～　　 64.04　　　～　67.33
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　 ｄ　　　νｄ　　　ｎｄ
1　　　31.564　　 1.11　　61.22　　1.58913
2　　　 8.825　　 0.09　　38.09　　1.55389
3*　　　7.604　　 5.72
4　　 -70.851　　 0.83　　63.88　　1.51680
5　　　17.760　　 1.33
6　　　16.239　　 1.67　　25.64　　1.78472
7　　　34.618　　　d7
8　　-230.613　　 1.08　　61.22　　1.58913
9　　 -22.997　　 0.56
10　 　10.388　 　0.50　　23.78　　1.84666
11　 　 6.916　 　2.16　　60.71　　1.56384
12　 -116.864　 　d12
13　 　 0.000　 　0.83　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
14　  -40.668　 　1.44　　25.45　　1.80518
15　　 -6.308　 　0.44　　37.18　　1.83400
16 　　25.885　 　d16
17 　-102.429　 　1.55　　70.31　　1.48749
18 　 -10.217　 　0.06
19 　　33.821　 　2.33　　70.31　　1.48749
20 　　-9.235　 　0.72　　37.18　　1.83400
21 　 -33.599　 　Bf
　
［レンズ群焦点距離］
　　　ＳＴ　　　ｆ
Ｇ１　　1　　 -14.60
Ｇ２　　8　　　14.57
Ｇ３　 14　　 -17.43
Ｇ４　 17　　　21.82
　
　この第２実施例において、第３面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
　
（表６）
　m　　　 κ　　　Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
  3   　-1.0　 1.69521E-04　 8.82411E-07　-4.21030E-11　 1.60414E-10
　
　この第２実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ７、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１６、及び、バックフォーカスＢｆは、変倍に際して変化する。次の表７に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔及びバックフォーカスＢｆの値を示す。
　
（表７）
［可変間隔データ］
　　　　Ｗ　 　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
ｆ　　10.30　　　　19.40　　　 29.60
d7　　17.11　　　　 4.64　　　　0.59
d12　　1.83　　　　 4.40　　　　7.11
d16　　7.36　　　　 4.79　　　　2.08
Bf　　20.00　　　　27.79　　　 35.11
　
　次の表８に、この第２実施例における各条件式対応値を示す。
　
（表８）
（１）Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　　　＝0.42
（２）ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）＝2.14
（３）ｆ２／（－ｆ３）　　　　＝0.84
（４）ｆ２／ｆ４　　　　　　　＝0.67
　
　このように、この第２実施例に係る変倍光学系ＺＬ２は、上記条件式（１）～（４）を全て満足している。
　この第２実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図６Ａに示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図７に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図８Ａに示す。また、第２実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群ＶＬのシフト量＝0.17）を行ったときのコマ収差図を図６Ｂに示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群ＶＬのシフト量＝0.17）を行った時のコマ収差図を図８Ｂに示す。各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、また手ぶれ補正時の収差変動も良好であり、優れた結像性能を有することがわかる。　
〔第３実施例〕
　図９は、第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３の構成を示す図である。この図９に示す変倍光学系ＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、両凹レンズＬ１２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。ここで、非球面負レンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面（第２面）に樹脂層を設け、その樹脂層の像側の面（第３面）が非球面形状に形成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接合レンズから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４１、及び、両凸レンズＬ４２と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４３との接合レンズから構成されている。
　また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（第３レンズ群Ｇ３の物体側の近傍）に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。また、無限遠から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出す（移動させる）ことにより行う。
　また、像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２１を防振レンズ群ＶＬとし、この防振レンズ群ＶＬを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第３実施例の広角端状態においては、防振係数は０．８４であり、焦点距離は１８．５０（ｍｍ）であるので、０．４４°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群ＶＬの移動量は０．１７（ｍｍ）である。また、この第３実施例の望遠端状態においては、防振係数は１．４５であり、焦点距離は５３．４０（ｍｍ）であるので、０．２６°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群ＶＬの移動量は０．１７（ｍｍ）である。
　以下の表９に、この第３実施例の諸元の値を掲げる。なお、表９に示す面番号１～２１は、図９に示す番号１～２１に対応している。
　
（表９）
［全体諸元］
　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
ｆ　　＝　18.50　　～　　 35.00　　　～　53.40
ＦＮＯ＝　 3.64　　～　　　4.58　　　～　 5.87
２ω　＝　78.2 　　～　　 44.4　　　 ～　29.7
ＴＬ　＝ 127.58　　～　　119.94　　　～ 122.39
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　 ｄ　　　νｄ　　　ｎｄ
1　　　69.440　　 2.00　　61.22　　1.58913
2　　　15.900　　 0.17　　38.09　　1.55389
3*　　 13.749　　10.00
4　　-284.727　　 1.50　　50.84　　1.65844
5　　　39.340　　 2.70
6　　　31.807　　 2.80　　23.78　　1.84666
7　　　65.687　　　d7
8　　-823.405　　 2.00　　58.54　　1.61272
9　　 -36.990　　 1.00
10　　 18.878　　 0.90　　25.26　　1.90200
11　　 12.630　　 3.80　　58.54　　1.61272
12　  136.708　　　d12
13　 　 0.000　　 1.50　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
14　  -64.796　　 2.60　　25.45　　1.80518
15　  -12.403　　 0.80　　37.18　　1.83400
16　 　52.452　　　d16
17　 -136.622　　 2.80　　70.31　　1.48749
18　  -17.927　　 0.10
19　 　90.259　　 4.20　　63.88　　1.51680
20　  -15.399　　 1.30　　37.18　　1.83400
21　  -54.3063　　　Bf
　
［レンズ群焦点距離］
　　　ＳＴ　　　ｆ
Ｇ１　　1　　 -25.74
Ｇ２　　8　　　26.90
Ｇ３　 14　　 -32.18
Ｇ４　 17　　　40.64
　
　この第３実施例において、第３面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
　
（表１０）
　 m　　 κ　　　Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
   3　  -1.0　2.55993E-05　 4.63315E-08　-2.47460E-11　 6.32636E-13
　
　この第３実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ７、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１６、及び、バックフォーカスＢｆは、変倍に際して変化する。次の表１１に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔及びバックフォーカスＢｆの値を示す。
　
（表１１）
［可変間隔データ］
　　　　Ｗ　　　　　Ｍ　　　　　Ｔ
ｆ　　18.50　　　　35.00　　　 53.40
d7　　32.88　　　　10.21　　　　2.93
d12　　2.87　　　　 7.53　　　 12.40
d16　 13.06　　　　 8.39　　　　3.53
Bf　　38.60　　　　53.63　　　 67.80
　
　次の表１２に、この第３実施例における各条件式対応値を示す。
　
（表１２）
（１）Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　　　＝0.41
（２）ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）＝2.35
（３）ｆ２／（－ｆ３）　　　　＝0.84
（４）ｆ２／ｆ４　　　　　　　＝0.66
　
　このように、この第３実施例に係る変倍光学系ＺＬ３は、上記条件式（１）～（４）を全て満足している。
　この第３実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１０Ａに示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図１１に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１２Ａに示す。また、第３実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群ＶＬのシフト量＝0.17）を行ったときのコマ収差図を図１０Ｂに示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群ＶＬのシフト量＝0.17）を行った時のコマ収差図を図１２Ｂに示す。各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、また手ぶれ補正時の収差変動も良好であり、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第４実施例〕
　図１３は、第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４の構成を示す図である。この図１３に示す変倍光学系ＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズ形状の非球面負レンズＬ１１、両凹レンズＬ１２、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。ここで、非球面負レンズＬ１１は、像側のガラスレンズ面（第２面）に樹脂層を設け、その樹脂層の像側の面（第３面）が非球面形状に形成されている。第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ２１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２３との接合レンズから構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ３１と両凹レンズＬ３２との接合レンズから構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、両凸レンズＬ４１、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４３、及び、両凸レンズＬ４４から構成されている。
　また、開口絞りＳは、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間（第３レンズ群Ｇ３の物体側の近傍）に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３とともに移動する。また、無限遠から近距離物体への合焦は、第１レンズ群Ｇ１を物体方向に繰り出す（移動させる）ことにより行う。
　また、像ぶれ補正（防振）は、第２レンズ群Ｇ２の正メニスカスレンズＬ２１を防振レンズ群ＶＬとし、この防振レンズ群ＶＬを光軸と直交する方向の成分を含むように移動させることにより行う。この第４実施例の広角端状態においては、防振係数は０．８１であり、焦点距離は１８．７４（ｍｍ）であるので、０．４５°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群ＶＬの移動量は０．１８（ｍｍ）である。また、この第４実施例の望遠端状態においては、防振係数は１．３８であり、焦点距離は５３．１５（ｍｍ）であるので、０．２７°の回転ぶれを補正するための防振レンズ群ＶＬの移動量は０．１８（ｍｍ）である。
　以下の表１３に、この第４実施例の諸元の値を掲げる。なお、表１３に示す面番号１～２４は、図１３に示す番号１～２４に対応している。
　
（表１３）
［全体諸元］
　　　　　　Ｗ　　　　　　　Ｍ　　　　　　Ｔ
ｆ　　＝　18.74　　～　　 44.99　　　～　53.15
ＦＮＯ＝　 3.47　　～　　　5.15　　　～　 6.12
２ω　＝　78.0 　　～　　 34.9　　　 ～　29.7
ＴＬ　＝ 127.97　　～　　122.70　　　～ 123.10
　
［レンズデータ］
ｍ　　　　ｒ　　　 ｄ　　　νｄ　　　ｎｄ
1　　　60.955　　 2.00　　61.22　　1.58913
2　　　14.479　　 0.17　　38.09　　1.55389
3*　　 14.004　　10.00
4　　-189.528　　 1.50　　50.84　　1.65844
5　　　41.116　　 2.70
6　　　32.479　　 2.80　　23.78　　1.84666
7　　　65.687　　　d7
8　　-471.246　　 2.00　　58.54　　1.61272
9　　 -36.768　　 1.00
10　　 18.710　　 0.90　　25.26　　1.90200
11 　　12.572　　 3.80　　58.54　　1.61272
12 　 136.708　　　d12
13 　　 0.000　　 1.50　　　　　　　　　　　開口絞りＳ
14 　 -68.773　　 2.60　　25.45　　1.80518
15 　 -12.883　　 0.80　　37.18　　1.83400
16 　　52.452　　　d16
17 　 130.964　　 2.00　　70.31　　1.48749
18 　 -28.695　　 0.10
19 　　97.235　　 1.30　　37.18　　1.83400
20 　　18.752　　 0.30
21 　　19.4416　　3.00　　63.88　　1.51680
22 　 737.7872　　0.30
23 　　50.7898　　1.80　　63.88　　1.51680
24 　-142.991　　　Bf
　
［レンズ群焦点距離］
　　　ＳＴ　　　ｆ
Ｇ１　　1　　 -26.03
Ｇ２　　8　　　26.97
Ｇ３　 14　　 -33.06
Ｇ４　 17　　　41.33
　
　この第４実施例において、第３面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4～Ａ10の値を示す。
　
（表１４）
　m　　 κ　　　Ａ4　　　　　 Ａ6　　　　　 Ａ8　　　　　 Ａ10
  3 　-1.0　 2.55993E-05　 4.63315E-08　-2.47460E-11　 6.32636E-13
　
　この第４実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ７、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３とともに移動する開口絞りＳとの軸上空気間隔ｄ１２、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ１６、及び、バックフォーカスＢｆは、変倍に際して変化する。次の表１５に、無限遠合焦時の広角端状態、中間焦点距離状態、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔及びバックフォーカスＢｆの値を示す。
　
（表１５）
［可変間隔データ］
　　　　Ｗ　　　　　 Ｍ　　　　　Ｔ
ｆ　　18.74　　　　44.99　　　 53.15
d7　　32.88　　　　 5.45　　　　2.93
d12　　2.87　　　　10.64　　　 12.40
d16　 13.06　　　　 5.29　　　　3.53
Bf　　38.59　　　　60.76　　　 67.54
　
　次の表１６に、この第４実施例における各条件式対応値を示す。
　
（表１６）
（１）Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　　　＝0.40
（２）ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）＝2.32
（３）ｆ２／（－ｆ３）　　　　＝0.82
（４）ｆ２／ｆ４　　　　　　　＝0.65
　
　このように、この第４実施例に係る変倍光学系ＺＬ４は、上記条件式（１）～（４）を全て満足している。
　この第４実施例の広角端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１４Ａに示し、中間焦点距離状態での無限遠合焦状態の収差図を図１５に示し、望遠端状態での無限遠合焦状態の収差図を図１６Ａに示す。また、第４実施例の広角端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群ＶＬのシフト量＝0.18）を行ったときのコマ収差図を図１４Ｂに示し、望遠端状態での無限遠合焦状態において像ぶれ補正（防振レンズ群ＶＬのシフト量＝0.18）を行った時のコマ収差図を図１６Ｂに示す。各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、また手ぶれ補正時の収差変動も良好であり、優れた結像性能を有することがわかる。

Claims (27)

  1. 　物体側から順に、
    　負の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群であり、
    　次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    ０．３５　＜　Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　＜　０．４５
    　但し、
    　Ｄ３ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  2. 　前記第１レンズ群は、最も物体側に第１負レンズを有し、最も像側に正レンズを有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  3. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項２に記載の変倍光学系。
    ２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００
    　但し、
    　ｆ１ｇｆ：前記第１負レンズの焦点距離
    　ｆ１ｇｒ：前記正レンズの焦点距離
  4. 　前記第１レンズ群は、前記第１負レンズと前記正レンズとの間に少なくとも一枚の負レンズを有することを特徴とする請求項２に記載の変倍光学系。
  5. 　前記第１レンズ群は、物体側から順に、前記第１負レンズ、第２負レンズ及び前記正レンズからなることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  6. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  7. 　前記第３レンズ群の近傍に開口絞りを有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  8. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
    ０．６０　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．７０
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  9. 　前記第１レンズ群のうち、最も物体側のレンズは非球面を有することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  10. 　前記第３レンズ群は、正レンズと負レンズとを貼り合わせた接合レンズであることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  11. 　広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が増大し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が減少することを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  12. 　前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群は、全てのレンズが球面レンズで構成されていることを特徴とする請求項１に記載の変倍光学系。
  13. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項１に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  14. 　物体側から順に、
    　負の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群であり、
    　前記第１レンズ群は、最も物体側に第１負レンズを有し、最も像側に正レンズを有し、次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    ２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００
    　但し、
    　ｆ１ｇｆ：前記第１負レンズの焦点距離
    　ｆ１ｇｒ：前記正レンズの焦点距離
  15. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１４に記載の変倍光学系。
    ０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  16. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１４に記載の変倍光学系。
    ０．６０　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．７０
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  17. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項１４に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  18. 　物体側から順に、
    　負の屈折力を有する第１レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第２レンズ群と、
    　負の屈折力を有する第３レンズ群と、
    　正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有し、
    　広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化し、
    　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズは、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群であり、次式の条件を満足することを特徴とする変倍光学系。
    ０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  19. 　次式の条件を満足することを特徴とする請求項１８に記載の変倍光学系。
    ０．６０　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．７０
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  20. 　物体の像を所定の像面上に結像させる請求項１８に記載の変倍光学系を有することを特徴とする光学装置。
  21. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
    　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群として配置し、
    　前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    ０．３５　＜　Ｄ３ｗ／（－ｆ３）　＜　０．４５
    　但し、
    　Ｄ３ｗ：広角端状態における前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との空気間隔
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  22. 　前記第１レンズ群は、最も物体側に第１負レンズを有し、最も像側に正レンズを有することを特徴とする請求項２１に記載の変倍光学系の製造方法。
  23. 　次式の条件を満足するように前記第１レンズ群を配置することを特徴とする請求項２２に記載の変倍光学系の製造方法。
    ２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００
    　但し、
    　ｆ１ｇｆ：前記第１負レンズの焦点距離
    　ｆ１ｇｒ：前記正レンズの焦点距離
  24. 　次式の条件を満足するように前記第２レンズ群と前記第３レンズ群とを配置することを特徴とする請求項２１に記載の変倍光学系の製造方法。
    ０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：前記第３レンズ群の焦点距離
  25. 　次式の条件を満足するように前記第２レンズ群と前記第４レンズ群とを配置することを特徴とする請求項２１に記載の変倍光学系。
    ０．６０　＜　ｆ２／ｆ４　＜　０．７０
    　但し、
    　ｆ２：前記第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ４：前記第４レンズ群の焦点距離
  26. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
    　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群として配置し、
    　前記第１レンズ群に、次式の条件を満足するように、最も物体側に第１負レンズを配置し、最も像側に正レンズを配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    ２．１０　＜　ｆ１ｇｒ／（－ｆ１ｇｆ）　＜　３．００
    　但し、
    　ｆ１ｇｆ：前記第１負レンズの焦点距離
    　ｆ１ｇｒ：前記正レンズの焦点距離
  27. 　物体側から順に、負の屈折力を有する第１レンズ群と、正の屈折力を有する第２レンズ群と、負の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群と、を有する変倍光学系の製造方法であって、
    　前記第１レンズ群、前記第２レンズ群、前記第３レンズ群及び前記第４レンズ群を、広角端状態から望遠端状態に変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように配置し、
    　前記第２レンズ群のうちの少なくとも一枚の単レンズを、光軸と直交する方向の成分を含むように移動する防振レンズ群として配置し、
    　前記第２レンズ群及び前記第３レンズ群を、次式の条件を満足するように配置することを特徴とする変倍光学系の製造方法。
    ０．８１　＜　ｆ２／（－ｆ３）　＜　１．００
    　但し、
    　ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
    　ｆ３：第３レンズ群の焦点距離
    　
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