RU2806682C1 - High strength corrosion resistant nitrogen containing martensitic-austenitic-ferritic steel - Google Patents

High strength corrosion resistant nitrogen containing martensitic-austenitic-ferritic steel Download PDF

Info

Publication number
RU2806682C1
RU2806682C1 RU2023104878A RU2023104878A RU2806682C1 RU 2806682 C1 RU2806682 C1 RU 2806682C1 RU 2023104878 A RU2023104878 A RU 2023104878A RU 2023104878 A RU2023104878 A RU 2023104878A RU 2806682 C1 RU2806682 C1 RU 2806682C1
Authority
RU
Russia
Prior art keywords
steel
nitrogen
austenitic
martensitic
carbon
Prior art date
Application number
RU2023104878A
Other languages
Russian (ru)
Inventor
Виктор Михайлович Блинов
Евгений Игоревич Лукин
Евгений Викторович Блинов
Игорь Олегович Банных
Дмитрий Владимирович Черненок
Марина Валентиновна Анцыферова
Маргарита Анатольевна Самойлова
Ираида Николаевна Лукина
Артём Александрович Ашмарин
Герман Сергеевич Севальнёв
Александр Владимирович Шокодько
Никита Игоревич Мамыкин
Ангелина Васильевна Неруцкая
Original Assignee
Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН)
Filing date
Publication date
Application filed by Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН) filed Critical Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт металлургии и материаловедения им. А.А. Байкова Российской академии наук (ИМЕТ РАН)
Application granted granted Critical
Publication of RU2806682C1 publication Critical patent/RU2806682C1/en

Links

Abstract

FIELD: steel metallurgy.
SUBSTANCE: alloyed corrosion-resistant high-strength martensitic-austenitic-ferritic steels used for the manufacture of highly loaded parts in mechanical engineering. Steel contains components in the following ratio, wt.%: carbon 0.02-0.05, nitrogen 0.11-0.20, chromium 17.5-20.0, manganese 1.0-2.0, nickel 2, 0-3.0, vanadium 0.07-0.13, silicon 0.2-0.4, cerium 0.005-0.03, lanthanum 0.005-0.03, barium 0.005-0.02, iron and other impurities. The content of components in steel satisfies the following conditions: Nieqv=%Ni+0.1%Mn-0.01%Mn2+30%C+18%N=4.67÷8.36 and Creqv=%Cr+0.48%Si+2.3%V=17.76÷20.49.
EFFECT: increase in ductility and impact strength is ensured while maintaining high strength, which ensures increased operational reliability and an increase in the service life of structures made from this steel during their operation.
4 cl, 2 tbl

Description

Изобретение относится к области металлургии стали, в частности к высокопрочным коррозионностойким сталям мартенситно-аустенитно-ферритного класса, упрочняемым азотом, обладающими наряду с высокой прочностью повышенными значениями пластичности, ударной вязкости, в том числе при пониженных (до - 70°С) температурах.The invention relates to the field of steel metallurgy, in particular to high-strength corrosion-resistant steels of the martensitic-austenitic-ferritic class, strengthened with nitrogen, which, along with high strength, have increased values of ductility and impact toughness, including at low (down to - 70 ° C) temperatures.

Сталь предназначена для изготовления высоконагруженных деталей машин - лопаток, дисков, валов, компрессоров нефте- и газодобывающего оборудования, работающих при пониженных (до - 70°С) температурах.The steel is intended for the manufacture of highly loaded machine parts - blades, disks, shafts, compressors of oil and gas production equipment operating at low temperatures (up to - 70°C).

Известна высокопрочная коррозионностойкая с низким содержанием никеля мартенситно-ферритная сталь 14Х17Н2 (ЭИ 268, ГОСТ 5632 - 72), следующего химического состава, мас.%:High-strength, corrosion-resistant, low-nickel martensitic-ferritic steel 14Х17Н2 (EI 268, GOST 5632 - 72) is known, with the following chemical composition, wt.%:

углеродcarbon 0,11-0,170.11-0.17 хромchromium 16,0-18,016.0-18.0 никель nickel 1,5-2,51.5-2.5 марганецmanganese ≤0,8≤0.8 кремнийsilicon ≤0,8≤0.8 железо и примеси iron and impurities остальноеrest

Основными недостатками этой стали являются низкая пластичность (δ = 10%) и склонность к отпускной хрупкости. Эта сталь после закалки и отпуска при 550°С имеет низкую ударную вязкость (KCU = 0,1 - 0,3 МДж/м2) [Liu Ning, Deng Zhonggand, Huang Menggen. Effect of heat treatment on microstructure and mechanical properties of martensitic-ferritic stainless steel containing 17% Cr and 2% Ni. Materials Science and Technology. November. V.7. p.1057. 1991]. Такими же недостатками обладает сталь AISI 431, аналогичная стали 14Х17Н2 по химическому составу и назначению. Сталь AISI 431, содержащая 0,17% С, 16% Cr, 1% Mn и 2% Ni, после закалки и отпуска при 670°С + 600°С имеет низкую пластичность (δ = 6,8 - 13,5%) [А. Rajasekhar, G. Madhusudhan Reddy, Т. Mohandas, V.S.R. Murti. Materials and Design. 2009. V.30. p.1612 - 1624]. Низкая пластичность этой стали с повышенным содержанием (0,17%) углерода связана с наличием в ее структуре после указанной термической обработки крупных частиц карбида типа Cr23C6, которые отрицательно влияют на пластичность, ударную вязкость, коррозионную стойкость и свариваемость коррозионностойких сталей.The main disadvantages of this steel are low ductility (δ = 10%) and a tendency to temper brittleness. This steel, after quenching and tempering at 550°C, has low impact strength (KCU = 0.1 - 0.3 MJ/m 2 ) [Liu Ning, Deng Zhonggand, Huang Menggen. Effect of heat treatment on microstructure and mechanical properties of martensitic-ferritic stainless steel containing 17% Cr and 2% Ni. Materials Science and Technology. November. V.7. p.1057. 1991]. AISI 431 steel, which is similar to 14Х17Н2 steel in chemical composition and purpose, has the same disadvantages. AISI 431 steel containing 0.17% C, 16% Cr, 1% Mn and 2% Ni, after quenching and tempering at 670°C + 600°C, has low ductility (δ = 6.8 - 13.5%) [A. Rajasekhar, G. Madhusudhan Reddy, T. Mohandas, VSR Murti. Materials and Design. 2009. V.30. p.1612 - 1624]. The low ductility of this steel with a high content (0.17%) of carbon is associated with the presence in its structure after the specified heat treatment of large particles of carbide of the Cr 23 C 6 type, which negatively affect the ductility, toughness, corrosion resistance and weldability of corrosion-resistant steels.

Наиболее близкой к заявленному по химическому составу является сталь (патент № JP 2003089851, Япония), содержащая, мас.%:The closest to the declared chemical composition is steel (patent No. JP 2003089851, Japan), containing, wt.%:

углеродcarbon 0,04-0,150.04-0.15 азотnitrogen ≤0,1≤0.1 хромchromium 10,0-20,010.0-20.0 марганецmanganese ≤2≤2 никель nickel 0,5-4,00.5-4.0 ванадийvanadium 0-0,30-0.3 кремнийsilicon ≤2≤2 медьcopper ≤2≤2 молибденmolybdenum 0-2,00-2.0 ниобийniobium 0-0,50-0.5 алюминийaluminum 0-0,050-0.05 титанtitanium 0-0,50-0.5 кальцийcalcium 0-0,10-0.1 иттрий yttrium 0-0,20-0.2 борboron 0-0,0150-0.015

Эта сталь имеет мартенситно-ферритную, не содержащую аустенита, структуру. Существенным недостатком этой стали является повышенное содержание углерода (0,04-0,15%) и пониженное содержание азота (≤0,1%), при которых в процессе термической обработки будут образовываться карбиды типа Cr23C6, снижающие пластичность, ударную вязкость стали и коррозионную стойкость. Другим существенным недостатком данной стали является ее низкая структурная стабильность, не обеспечивающая стабильности механических и коррозионных свойств (большой разброс значений), обусловленных слишком широкими пределами легирования, что делает невозможным ее применение для производства высоконагруженных деталей и конструкций. Также недостатком данной стали является наличие в ее составе дорогостоящих легирующих элементов, таких как Mo, Y, Cu, Ti, N, приводящих к удорожанию конечного полуфабриката или изделия.This steel has a martensitic-ferritic, austenite-free structure. A significant disadvantage of this steel is the increased carbon content (0.04-0.15%) and low nitrogen content (≤0.1%), at which during heat treatment carbides of the Cr 23 C 6 type will be formed, reducing ductility and impact strength steel and corrosion resistance. Another significant disadvantage of this steel is its low structural stability, which does not ensure the stability of mechanical and corrosion properties (large range of values) due to too wide alloying limits, which makes it impossible to use it for the production of highly loaded parts and structures. Also, a disadvantage of this steel is the presence in its composition of expensive alloying elements, such as Mo, Y, Cu, Ti, N, which lead to an increase in the cost of the final semi-finished product or product.

Техническим результатом предполагаемого изобретения является создание экономнолегированной, не содержащей дорогостоящих легирующих элементов (Mo, Y, Cu, Ti, Nb), стали со стабильной мартенситно-аустенитно-ферритной мелкозернистой структурой без карбидов типа Cr23C6, обеспечивающей повышение пластичности, ударной вязкости и коррозионной стойкости при сохранении высокой прочности.The technical result of the proposed invention is the creation of economically alloyed steel, which does not contain expensive alloying elements (Mo, Y, Cu, Ti, Nb), with a stable martensitic-austenitic-ferritic fine-grained structure without carbides of the Cr 23 C 6 type, providing increased ductility, impact strength and corrosion resistance while maintaining high strength.

Технический результат достигается за счет дополнительного введения в высокопрочную коррозионностойкую азотосодержащую мартенситно-аустенитно-ферритную сталь, содержащую углерод, азот, хром, никель, марганец, кремний, ванадий, железо и неизбежные примеси церия, лантана и бария при следующем соотношении компонентов, мас.%:The technical result is achieved due to the additional introduction into high-strength, corrosion-resistant nitrogen-containing martensitic-austenitic-ferritic steel containing carbon, nitrogen, chromium, nickel, manganese, silicon, vanadium, iron and inevitable impurities of cerium, lanthanum and barium in the following ratio of components, wt.% :

углеродcarbon 0,02-0,050.02-0.05 азотnitrogen 0,11-0,200.11-0.20 хромchromium 17,5-20,017.5-20.0 марганецmanganese 1,0-2,01.0-2.0 никель nickel 2,0-3,02.0-3.0 ванадийvanadium 0,07-0,130.07-0.13 кремнийsilicon 0,2-0,40.2-0.4 церийcerium 0,005-0,030.005-0.03 лантанlanthanum 0,005-0,030.005-0.03 барийbarium 0,005-0,020.005-0.02 железо и примесиiron and impurities остальноеrest

При этом отношение содержания азота к углероду высокопрочной коррозионностойкой азотосодержащей мартенситно-аустенитно-ферритной стали составляет 0,18-0,25, а соотношение аустенито- и ферритообразующих элементов, определяющих фазовый состав в стали, должно определяться следующими равенствами:In this case, the ratio of nitrogen to carbon content of high-strength corrosion-resistant nitrogen-containing martensitic-austenitic-ferritic steel is 0.18-0.25, and the ratio of austenite- and ferrite-forming elements that determine the phase composition in steel should be determined by the following equalities:

(1) (1)

(2) (2)

, ,

при этом высокопрочная коррозионностойкая азотосодержащая мартенситно-ферритно - аустенитная сталь после закалки от температуры 800-850°С обладает стабильной мартенситно - аустенитно - ферритной мелкозернистой (с размером зерна феррита 4 мкм) структурой с заданным содержанием мартенсита 74%, феррита 18% и аустенита 8%, не содержащей карбидов типа Cr23C6.at the same time, high-strength corrosion-resistant nitrogen-containing martensitic-ferritic - austenitic steel after hardening from a temperature of 800-850 ° C has a stable martensitic - austenitic - ferritic fine-grained (with a ferrite grain size of 4 microns) structure with a specified content of martensite 74%, ferrite 18% and austenite 8 %, not containing carbides such as Cr 23 C 6 .

Элементы ванадий, углерод и азот образуют в стали дисперсные частицы нитридов (карбонитридов) ванадия типа V(C, N), при отношении содержания азота к углероду 0,18-0,25, которые сдерживают рост зерна в стали при нагреве под закалку, т.е. способствуют формированию мелкозернистой структуры стали, необходимой для получения высокой прочности.The elements vanadium, carbon and nitrogen form dispersed particles of vanadium nitrides (carbonitrides) of type V (C, N) in steel, with a ratio of nitrogen to carbon content of 0.18-0.25, which inhibit grain growth in steel when heated for quenching, t .e. contribute to the formation of the fine-grained steel structure necessary to obtain high strength.

Уравнения (1-2) регулируют количество мартенсита, феррита и аустенита в стали за счет учета феррито- и аустенитообразующей способности входящих в состав стали элементов (с использованием коэффициентов из уравнений для оценки эквивалентов феррито- и аустенитообразования). Соотношение компонентов в рамках уравнения 1 и 2 позволяет получать оптимальную структуру с заданным количеством мартенсита (74%), феррита (18%) и аустенита (8%).Equations (1-2) regulate the amount of martensite, ferrite and austenite in steel by taking into account the ferrite- and austenite-forming ability of the elements included in the steel (using the coefficients from the equations to estimate the equivalents of ferrite and austenite formation). The ratio of components within the framework of equations 1 and 2 allows us to obtain an optimal structure with a given amount of martensite (74%), ferrite (18%) and austenite (8%).

Граничные условия по концентрациям отдельных элементов, входящих в состав стали, обусловлены следующими факторами. У стали с содержанием хрома менее 17,5% и никеля менее 2% (пл.5, табл.1, 2) не достигается достаточной для практического использования пластичности (δ > 10%), вследствие формирования структуры, содержащей малое количество аустенита (<3%).Boundary conditions for the concentrations of individual elements included in the steel composition are determined by the following factors. Steel with a chromium content of less than 17.5% and nickel content of less than 2% (pl. 5, tables 1, 2) does not achieve sufficient ductility for practical use (δ > 10%), due to the formation of a structure containing a small amount of austenite (< 3%).

При концентрации хрома более 20%, никеля более 3% и азота более 0,20% (пл. 6. табл.1, 2) невозможно получить качественные без пор крупные слитки из-за низкой растворимости азота в жидкой стали при таком содержании хрома и никеля. Содержание азота менее 0,11% (пл.5, табл.1, 2) не обеспечивает достаточной прочности, а более 0,20% (плавка 6, табл.1,2) - пластичности стали. Введение в заявленную сталь более 0,05% углерода (плавка 6, табл.1, 2) приводит к понижению пластичности в результате преимущественного выделения по границам зерен крупных частиц карбида хрома типа Cr23C6.When the concentration of chromium is more than 20%, nickel is more than 3% and nitrogen is more than 0.20% (pl. 6. Tables 1, 2), it is impossible to obtain high-quality large pore-free ingots due to the low solubility of nitrogen in liquid steel at this chromium content and nickel A nitrogen content of less than 0.11% (heat 5, tables 1, 2) does not provide sufficient strength, and more than 0.20% (heat 6, tables 1, 2) does not provide steel with ductility. The introduction of more than 0.05% carbon into the claimed steel (heat 6, tables 1, 2) leads to a decrease in ductility as a result of the predominant precipitation of large particles of chromium carbide of the Cr 23 C 6 type along the grain boundaries.

Для получения стали с содержанием углерода менее 0,02% необходима специальная технология выплавки. Добавки ванадия в количестве 0,07-0,13% обеспечивают получение мелкозернистой структуры. Добавки ванадия в меньшем количестве, чем 0,07% неэффективны, а при их концентрации свыше 0,13% возможны низкие значения характеристик пластичности стали из-за высокого содержания карбонитридов ванадия.To obtain steel with a carbon content of less than 0.02%, a special smelting technology is required. Additions of vanadium in an amount of 0.07-0.13% ensure a fine-grained structure. Vanadium additives in quantities less than 0.07% are ineffective, and at their concentration above 0.13%, low values of steel ductility characteristics are possible due to the high content of vanadium carbonitrides.

Дополнительное легирование барием в количестве 0,005-0,02% позволяет изменить форму сульфидов на глобулярную и тем самым улучшает деформируемость слитков и повышает пластичность. При введении бария в количестве менее 0,005% значительного изменения формы сульфидов не наблюдается. Введение бария в количестве более 0,02% приводит к укрупнению сульфидов и снижению ударной вязкости.Additional alloying with barium in an amount of 0.005-0.02% makes it possible to change the shape of sulfides to globular and thereby improve the deformability of ingots and increase ductility. When barium is introduced in an amount of less than 0.005%, no significant change in the form of sulfides is observed. The introduction of barium in an amount of more than 0.02% leads to the enlargement of sulfides and a decrease in impact strength.

Наличие церия и лантана в количестве 0,005-0,030%, являющихся активными раскислителями, приводит к уменьшению количества неметаллических включений в металле, делая их округлыми, а также способствует измельчению структурных составляющих, что также повышает пластичность и ударную вязкость. При введении церия и лантана в количестве менее 0,005% значительного снижения количества неметаллических включений не наблюдается. При введении церия и лантана в количестве более 0,03% приводит к укрупнению неметаллических включений, которые, являясь концентраторами напряжений, приводят к снижению пластичности и ударной вязкости стали.The presence of cerium and lanthanum in an amount of 0.005-0.030%, which are active deoxidizers, leads to a decrease in the number of non-metallic inclusions in the metal, making them round, and also contributes to the grinding of structural components, which also increases ductility and toughness. When introducing cerium and lanthanum in an amount of less than 0.005%, a significant reduction in the amount of non-metallic inclusions is not observed. When introducing cerium and lanthanum in quantities of more than 0.03%, it leads to the enlargement of non-metallic inclusions, which, being stress concentrators, lead to a decrease in the ductility and toughness of steel.

Химический состав и механические свойства исследованных плавок предложенной и известной сталей приведены в табл.1 и 2.The chemical composition and mechanical properties of the studied melts of the proposed and known steels are given in Tables 1 and 2.

Сталь выплавляли в открытой индукционной печи. Термическую обработку проводили по режимам, состоящим из закалки от 800 - 850°С с охлаждением в воде.The steel was smelted in an open induction furnace. Heat treatment was carried out according to regimes consisting of hardening from 800 - 850°C with cooling in water.

Предлагаемая сталь (пл. 2, 3, 4) после закалки от 800 и 850°С превосходит по уровню пластичности и ударной вязкости сталь-прототип (14Х17Н2). В табл.2 приведены механические свойства стали-прототипа 14X17H2 и предлагаемой стали. После закалки от 800-850°С и охлаждения в воде, заявляемая сталь имеет повышенные значения пластичности (δ = 16-18%, ψ = 43-46%) и ударной вязкости (KCU+20°C=1,28-1,67 МДж/м2, KCU-70°C=0,67-0,75 МДж/м2) при примерно одинаковых как у стали 14Х17Н2 предела прочности (σB=1065-1068 МПа) и предела текучести (σ0,2=851-872 МПа). Такое сочетание механических свойств у предлагаемой стали достигается в результате формирования мелкозернистой структуры с размером зерна 4 мкм, с заданным содержанием мартенсита 74%, феррита 18% и аустенита 8%, без карбидов Cr23C6, снижающих пластичность и коррозионную стойкость.The proposed steel (pl. 2, 3, 4) after hardening at 800 and 850°C exceeds the prototype steel (14Х17Н2) in terms of ductility and impact toughness. Table 2 shows the mechanical properties of the prototype steel 14X17H2 and the proposed steel. After hardening from 800-850°C and cooling in water, the inventive steel has increased values of ductility (δ = 16-18%, ψ = 43-46%) and impact strength (KCU +20°C = 1.28-1, 67 MJ/m 2 , KCU -70°C = 0.67-0.75 MJ/m 2 ) with approximately the same tensile strength (σ B = 1065-1068 MPa) and yield strength (σ 0.2 ) as for steel 14Х17Н2 =851-872 MPa). This combination of mechanical properties of the proposed steel is achieved as a result of the formation of a fine-grained structure with a grain size of 4 microns, with a given content of martensite 74%, ferrite 18% and austenite 8%, without Cr 23 C 6 carbides, which reduce ductility and corrosion resistance.

Предлагаемая сталь, таким образом, может быть использована для изготовления высоконагруженных деталей машин - лопаток, дисков, валов, компрессоров нефте- и газодобывающего оборудования, работающих при пониженных (до - 70°С) температурах.The proposed steel can thus be used for the manufacture of highly loaded machine parts - blades, disks, shafts, compressors of oil and gas production equipment operating at low temperatures (up to - 70°C).

Claims (9)

1. Высокопрочная коррозионностойкая азотосодержащая мартенситно-аустенитно-ферритная сталь, содержащая углерод, азот, хром, никель, марганец, кремний, ванадий, железо и неизбежные примеси, отличающаяся тем, что она дополнительно содержит церий, лантан и барий при следующем соотношении компонентов, мас.%:1. High-strength corrosion-resistant nitrogen-containing martensitic-austenitic-ferritic steel containing carbon, nitrogen, chromium, nickel, manganese, silicon, vanadium, iron and inevitable impurities, characterized in that it additionally contains cerium, lanthanum and barium in the following ratio of components, wt .%: углерод carbon 0,02-0,050.02-0.05 азот nitrogen 0,11-0,200.11-0.20 хром chromium 17,5-20,017.5-20.0 марганецmanganese 1,0-2,01.0-2.0 никель nickel 2,0-3,02.0-3.0 ванадий vanadium 0,07-0,130.07-0.13 кремний silicon 0,2-0,40.2-0.4 церий cerium 0,005-0,030.005-0.03 лантан lanthanum 0,005-0,030.005-0.03 барий barium 0,005-0,020.005-0.02 железо и примесиiron and impurities остальноеrest
2. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что отношение содержания азота к углероду составляет 0,18-0,25.2. Steel according to claim 1, characterized in that the ratio of nitrogen to carbon content is 0.18-0.25. 3. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что соотношение аустенито- и ферритообразующих элементов, определяющих фазовый состав в стали, определяется следующими равенствами:3. Steel according to claim 1, characterized in that the ratio of austenite- and ferrite-forming elements that determine the phase composition in steel is determined by the following equalities: (1) (1) (2) (2) . . 4. Сталь по п. 1, отличающаяся тем, что после закалки от температуры 800-850°С она обладает стабильной мартенситно-ферритно-аустенитной мелкозернистой структурой с содержанием мартенсита 74%, феррита 18% и аустенита 8% без карбидов типа Cr23C6, при этом размер зерна феррита составляет 4 мкм.4. Steel according to claim 1, characterized in that after quenching from a temperature of 800-850°C it has a stable martensitic-ferritic-austenitic fine-grained structure containing 74% martensite, 18% ferrite and 8% austenite without carbides such as Cr 23 C 6 , while the ferrite grain size is 4 µm.
RU2023104878A 2023-03-03 High strength corrosion resistant nitrogen containing martensitic-austenitic-ferritic steel RU2806682C1 (en)

Publications (1)

Publication Number Publication Date
RU2806682C1 true RU2806682C1 (en) 2023-11-02

Family

ID=

Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3689325A (en) * 1969-12-01 1972-09-05 Int Nickel Co Stainless steel having improved corrosion and fatigue resistance
JP2003089851A (en) * 2001-09-14 2003-03-28 Nisshin Steel Co Ltd High strength duplex stainless steel sheet having high elasticity, and production method therefor
RU2270268C1 (en) * 2005-02-01 2006-02-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Corrosion-resistant steel and the product made out of it
RU2494166C2 (en) * 2009-05-18 2013-09-27 Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. Stainless steel for oil well, pipe from said steel and method of making stainless steel for oil well
EP2562285B1 (en) * 2004-01-29 2017-05-03 JFE Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
RU2693990C1 (en) * 2005-02-01 2019-07-08 Акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Steel, article from steel and method of its production

Patent Citations (6)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US3689325A (en) * 1969-12-01 1972-09-05 Int Nickel Co Stainless steel having improved corrosion and fatigue resistance
JP2003089851A (en) * 2001-09-14 2003-03-28 Nisshin Steel Co Ltd High strength duplex stainless steel sheet having high elasticity, and production method therefor
EP2562285B1 (en) * 2004-01-29 2017-05-03 JFE Steel Corporation Austenitic-ferritic stainless steel
RU2270268C1 (en) * 2005-02-01 2006-02-20 Закрытое акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Corrosion-resistant steel and the product made out of it
RU2693990C1 (en) * 2005-02-01 2019-07-08 Акционерное общество "Ижевский опытно-механический завод" Steel, article from steel and method of its production
RU2494166C2 (en) * 2009-05-18 2013-09-27 Сумитомо Метал Индастриз, Лтд. Stainless steel for oil well, pipe from said steel and method of making stainless steel for oil well

Similar Documents

Publication Publication Date Title
CN112143973B (en) High-strength high-corrosion-resistance super austenitic stainless steel and preparation method thereof
US20090196784A1 (en) Low cost high strength martensitic stainless steel
CN111748739B (en) Heat-resistant spring steel with tensile strength of more than 2100MPa and production method thereof
WO2020062564A1 (en) Ultrahigh-steel q960e slab and manufacturing method
KR20130121755A (en) Steel for stream turbine blade with excellent strength and toughness
CN109609854B (en) 700 MPa-grade high-strength metastable austenite-martensite stainless steel
CN111500928B (en) Low-temperature high-toughness high-temperature high-strength and high-hardenability hot die steel and preparation technology thereof
US20150191809A1 (en) Martensitic Stainless Steel with High Strength, High Toughness and High Corrosion Resistance
US20210164067A1 (en) High-mn steel and method for manufacturing same
KR20240099374A (en) High-strength steel with excellent weather resistance and its manufacturing method
CN104878316A (en) High-strength high-toughness high-nitrogen austenitic stainless steel
RU2447185C1 (en) High-strength nonmagnetic rustproof casting steel and method of its thermal treatment
CN112011724B (en) High-toughness steel plate used in extremely cold environment and manufacturing method thereof
CN113106356B (en) High-strength martensite precipitation hardening stainless steel and preparation method thereof
JP2000273570A (en) Cast steel for pressure vessel and production of pressure vessel using the same
JP2019151920A (en) HIGH Mn STEEL AND MANUFACTURING METHOD THEREFOR
CN113528941A (en) Nitrogen-containing martensitic stainless bearing steel and preparation method thereof
CN113166901B (en) Chromium-molybdenum steel plate with excellent creep strength and preparation method thereof
RU2806682C1 (en) High strength corrosion resistant nitrogen containing martensitic-austenitic-ferritic steel
RU2653954C2 (en) Method of manufacturing thick-sheet rolled stock for manufacturing of electrically welded gas-and-oil pipes of large diameter category x42-x56, resistant against hydrogen-induced cracking in h2s-containing media
RU2584315C1 (en) Structural cryogenic austenite high-strength corrosion-resistant, including bioactive media, welded steel and method of processing
CN114045444B (en) NM 400-grade DQ type martensite wear-resistant steel plate and preparation method thereof
KR101301617B1 (en) Material having high strength and toughness and method for forming tower flange using the same
RU2657741C1 (en) Structural cryogenic austenite high-strength corrosion-resistant weldable steel and its treatment method
RU2576773C1 (en) High-corrosion-resistant steels of the transition class