RU2404282C1 - Method for obtaining irregular-shaped discs from high-resistant nickel alloys - Google Patents
Method for obtaining irregular-shaped discs from high-resistant nickel alloys Download PDFInfo
- Publication number
- RU2404282C1 RU2404282C1 RU2009129611/02A RU2009129611A RU2404282C1 RU 2404282 C1 RU2404282 C1 RU 2404282C1 RU 2009129611/02 A RU2009129611/02 A RU 2009129611/02A RU 2009129611 A RU2009129611 A RU 2009129611A RU 2404282 C1 RU2404282 C1 RU 2404282C1
- Authority
- RU
- Russia
- Prior art keywords
- temperature
- hours
- holding
- heating
- stage
- Prior art date
Links
Landscapes
- Heat Treatment Of Articles (AREA)
Abstract
Description
Изобретение относится к металлургии, а именно к получению сложноконтурных дисков из жаропрочных деформируемых никелевых сплавов, работающих при температурах выше 600°С, в частности дисков ГТД.The invention relates to metallurgy, and in particular to the production of complex-contour disks from heat-resistant wrought nickel alloys operating at temperatures above 600 ° C, in particular, GTE disks.
В настоящее время известны способы производства изделий из жаропрочных никелевых сплавов, позволяющие добиться высокого уровня их свойств и надежности. Для дисков ГТД используют технологию с применением слитка или компактированной заготовки, полученной гранульной металлургией, включающую следующие этапы:Currently, there are known methods of manufacturing products from heat-resistant nickel alloys, allowing to achieve a high level of their properties and reliability. For GTD disks, technology is used with the use of an ingot or compacted billet obtained by granular metallurgy, which includes the following steps:
- производство слитков вакуумно-индукционной выплавкой;- production of ingots by vacuum induction smelting;
- плазменную плавку и центробежное распыление слитков на гранулы;- plasma melting and centrifugal atomization of ingots into granules;
- рассев гранул по крупности;- sieving granules by size;
- сепарацию их от инородных частиц;- their separation from foreign particles;
- дегазацию гранул и герметизацию в капсулах;- degassing of granules and sealing in capsules;
- горячее изостатическое прессование;- hot isostatic pressing;
- термическую обработку изделия (Г.Гарибов, А.Казберович "ВИЛС:- heat treatment of the product (G. Garibov, A. Kazberovich "VILS:
технологии XXI века", АВИА панорама, 2001, №5-6, с.38-39).21st Century Technologies ", AVIA Panorama, 2001, No. 5-6, p. 38-39).
Для получения дисков из никелевых жаропрочных сплавов широко применяют способы, в которых для деформации используется слиток вакуумной индукционной выплавки с последующим вакуумным дуговым переплавом (ВИ+ВДП). Для того, чтобы получить заготовку с равномерным рекристаллизованным зерном, обладающую повышенной пластичностью, слиток многократно деформируют, уменьшая его поперечные размеры прессованием (экструзией) или ротационной ковкой. Далее проводят многократную деформацию для увеличения диаметра (ЕР 0248757, США 5120373, 5693159).To obtain disks made of heat-resistant nickel alloys, methods are widely used in which a vacuum induction smelting ingot with subsequent vacuum arc remelting (VI + VDP) is used for deformation. In order to obtain a preform with a uniform recrystallized grain, which has increased ductility, the ingot is repeatedly deformed, reducing its transverse dimensions by pressing (extrusion) or rotational forging. Next, repeated deformation is carried out to increase the diameter (EP 0248757, US 5120373, 5693159).
Недостатками известных способов являются необходимость применения крупногабаритного и энергоемкого оборудования для выплавки слитков большого диаметра и их деформации. При производстве дисков большого размера использование предварительно прессованной заготовки затруднено в связи с ее малым диаметром по отношению к размерам и массе окончательного изделия, что приводит к необходимости применения дополнительных операций подпрессовки.The disadvantages of the known methods are the need for large and energy-intensive equipment for the smelting of large diameter ingots and their deformation. In the manufacture of large disks, the use of a pre-pressed blank is difficult due to its small diameter with respect to the size and weight of the final product, which necessitates the use of additional pre-pressing operations.
Известен способ изготовления дисков из высоколегированных жаропрочных никелевых сплавов, который включает:A known method of manufacturing disks of highly alloyed heat-resistant nickel alloys, which includes:
- вакуумно-индукционную выплавку;- vacuum induction smelting;
- получение слитка диаметром 320 мм под деформацию вакуумным дуговым переплавом;- obtaining an ingot with a diameter of 320 mm for deformation by vacuum arc remelting;
- гомогенизирующий отжиг слитка при температуре на 20÷30°С выше полного растворения γ' фазы (Тпрγ') в течение 4÷8 часов, с охлаждением с печью до температуры максимальной коагуляции γ' фазы, далее на воздухе;- homogenizing annealing of the ingot at a temperature of 20 ÷ 30 ° C above the complete dissolution of the γ 'phase (Tprγ') for 4 ÷ 8 hours, with cooling with a furnace to the temperature of maximum coagulation of the γ 'phase, then in air;
- предварительную деформацию слитка прессованием на пруток со степенью 65÷75% при температуре на 40÷60°С ниже Тпрγ' с последующей подпрессовкой мерных заготовок в закрытом контейнере со степенью 35-50% при температуре на 60÷80°С ниже Тпрγ';- preliminary deformation of the ingot by pressing onto a bar with a degree of 65 ÷ 75% at a temperature of 40 ÷ 60 ° C below Tprγ ', followed by prepressing of measured billets in a closed container with a degree of 35-50% at a temperature of 60 ÷ 80 ° C below Tprγ';
- окончательную деформацию с совмещением операции осадки и штамповки при температуре на 40÷60°С ниже Тпрγ' со степенью 75÷85%;- the final deformation with the combination of the operation of precipitation and stamping at a temperature of 40 ÷ 60 ° C below Tprγ 'with a degree of 75 ÷ 85%;
- термическую обработку, состоящую из предварительного отжига при температуре на 100÷130°С ниже Тпрγ', обработки на твердый раствор при температуре Tпрγ'±10°C с регламентированным охлаждением и последующего старения (а.с. СССР №1637360).- heat treatment, consisting of preliminary annealing at a temperature of 100 ÷ 130 ° C below Tprγ ', treatment for a solid solution at a temperature of Tprγ' ± 10 ° C with regulated cooling and subsequent aging (AS USSR No. 1637360).
Недостатками способа являются невозможность обеспечения требуемой однородности и высокого уровня свойств изделия, низкий коэффициент использования металла и высокая трудоемкость получения изделий.The disadvantages of the method are the inability to provide the required uniformity and a high level of product properties, low metal utilization and high complexity of obtaining products.
Наиболее близким к предлагаемому способу, взятым за прототип, является способ получения сложноконтурных дисков из жаропрочного никелевого сплава, включающий вакуумно-индукционную выплавку, получение заготовки направленной кристаллизацией, ее гомогенизирующий отжиг, предварительную деформацию с промежуточным отжигом, окончательную деформацию и термическую обработку, в котором гомогенизирующий отжиг проводят в пять ступеней, на первой ступени заготовку нагревают до температуры на 25-45°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 3 часов и нагревают до температуры второй ступени, которая не более чем на 20°С выше температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 2 часов и нагревают до температуры третьей ступени, которая на 25-45°С выше температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 4 часов и охлаждают со скоростью 10÷30°С/ч до температуры четвертой ступени, которая на 15-35°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 3 часов и охлаждают до температуры пятой ступени, которая на 45-75°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы, выдерживают при этой температуре не менее 3 ч и охлаждают со скоростью 10÷30°С/ч до температуры на 150-180°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы и затем охлаждают на воздухе, а предварительную деформацию осуществляют при температуре на 55÷95°С ниже температуры полного растворения γ'-фазы со скоростью ε=1÷5·10-2 с-1 (патент РФ №2256722).Closest to the proposed method, taken as a prototype, is a method for producing complex-contour disks from heat-resistant nickel alloy, including vacuum induction smelting, obtaining a workpiece by directed crystallization, its homogenizing annealing, preliminary deformation with intermediate annealing, final deformation and heat treatment, in which homogenizing annealing is carried out in five steps; in the first step, the preform is heated to a temperature of 25-45 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase, in kept at this temperature for at least 3 hours and heated to a temperature of the second stage, which is no more than 20 ° C above the temperature of complete dissolution of the γ'-phase, maintained at this temperature for at least 2 hours and heated to a temperature of the third stage, which is 25 -45 ° C above the temperature of complete dissolution of the γ'-phase, maintained at this temperature for at least 4 hours and cooled at a rate of 10 ÷ 30 ° C / h to the temperature of the fourth stage, which is 15-35 ° C below the temperature of complete dissolution of γ ' -phase, maintained at this temperature for at least 3 hours s and cooled to a temperature of the fifth stage, which is 45-75 ° C lower than the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase, kept at this temperature for at least 3 hours and cooled at a rate of 10 ÷ 30 ° C / h to a temperature of 150-180 ° C is lower than the temperature of complete dissolution of the γ'-phase and then cooled in air, and preliminary deformation is carried out at a temperature of 55 ÷ 95 ° C below the temperature of complete dissolution of the γ'-phase at a rate of ε = 1 ÷ 5 · 10 -2 s -1 ( RF patent No. 2256722).
Недостатками способа-прототипа являются достаточно низкий коэффициент использования металла (КИМ) и низкий выход годного сложноконтурных дисков.The disadvantages of the prototype method are a fairly low metal utilization factor (CMM) and low yield of complex contour disks.
Технической задачей изобретения является разработка способа получения сложноконтурных дисков из высокожаропрочных никелевых сплавов, обеспечивающего повышение КИМ и выхода годного.An object of the invention is to develop a method for producing complex-contour disks from high-temperature-resistant nickel alloys, which provides an increase in CMM and yield.
Для решения поставленной технической задачи предложен способ получения сложноконтурных дисков из высокожаропрочных никелевых сплавов, включающий вакуумно-индукционную выплавку, получение заготовки, многоступенчатый гомогенизирующий отжиг, нагрев под деформацию, деформацию и термообработку, в котором гомогенизирующий отжиг проводят в 7 ступеней: 1-ая ступень - нагрев при температуре Тпрγ'-(575-595)°С, выдержка не менее 2 часов, II-ая ступень - нагрев до температуры Тпрγ'-(5-25)°С, выдержка не менее 4 часов, III-я ступень - нагрев до температуры Тпрγ'+(5-25)°С, выдержка не менее 2 часов, IV-ая ступень - нагрев до температуры Тпрγ'-(30-50)°С, выдержка не менее 14 часов, V-ая ступень - охлаждение до температуры Тпрγ'-(35-55)°С, выдержка не менее 3 часов, VI-ая ступень - охлаждение до температуры Тпрγ'-(65-85)°С, выдержка не менее 3 часов, VII-ая ступень - охлаждение до температуры Тпрγ'-(175-195)°С, выдержка не более 3 часов, охлаждение на воздухе, нагрев под деформацию проводят в 2 ступени: 1-ая ступень - нагрев при температуре Тпрγ' (575-595)°С, выдержка не менее 2 часов, 11-ая ступень - нагрев до температуры Тпрγ' -(45-65)°С, выдержка не менее 2 часов, а деформацию осуществляют со степенью деформации не менее 10%, где Тпрγ' - температура полного растворения γ'-фазы.To solve the technical problem, a method is proposed for producing complex-contour disks from high-temperature-resistant nickel alloys, including vacuum induction smelting, preparation of a workpiece, multistage homogenizing annealing, heating under deformation, deformation and heat treatment, in which homogenizing annealing is carried out in 7 steps: the first stage is heating at a temperature Tprγ '- (575-595) ° С, holding for at least 2 hours, the second stage - heating to a temperature of Tprγ' - (5-25) ° C, holding for at least 4 hours, the third stage - heating to a temperature Tprγ '+ (5 -25) ° С, holding for at least 2 hours, IV stage - heating to Тпрγ '- (30-50) ° С, holding for at least 14 hours, V-stage - cooling to Тпγ' - (35 -55) ° С, holding for at least 3 hours, VIth stage - cooling to Тпрγ '- (65-85) ° С, holding for at least 3 hours, VIIth stage - cooling to Тпрγ' - (175 -195) ° С, holding no more than 3 hours, cooling in air, heating under deformation is carried out in 2 steps: the first step is heating at a temperature Tprγ '(575-595) ° С, holding is not less than 2 hours, 11- the first stage - heating to a temperature Tprγ '- (45-65) ° C, the exposure is not less than 2 hours, and the deformation is carried out with a degree of deformation of at least 10%, where Tprγ 'is the temperature of complete dissolution of the γ'-phase.
Заготовку получают вакуумно-дуговым переплавом или методом высокоградиентной направленной кристаллизации.The preform is obtained by vacuum-arc remelting or by the method of high-gradient directional crystallization.
Термическую обработку проводят по режиму: нагрев до температуры Тпрγ'+(15-35)°С, выдержка 6 часов, охлаждение на воздухе, нагрев до температуры Тпрγ'-(235-255)°С, выдержка 8 часов, охлаждение на воздухе, нагрев до температуры Тпрγ'-(435-455)°С, выдержка 16 часов, охлаждение на воздухе.Heat treatment is carried out according to the regime: heating to a temperature Tprγ '+ (15-35) ° C, holding for 6 hours, cooling in air, heating to a temperature Tprγ' - (235-255) ° C, holding for 8 hours, cooling in air, heating to a temperature Tprγ '- (435-455) ° С, holding for 16 hours, cooling in air.
Авторами установлено, что введение семиступенчатого гомогенизирующего отжига, двухступенчатого нагрева под деформацию, деформации с заявленными режимами обеспечивает повышение КИМ и выхода годного при сохранении уровня свойств изделия, полученного по способу прототипа, за счет снижения трещинообразования и увеличение трещиностойкости диска на всех операциях.The authors found that the introduction of seven-step homogenizing annealing, two-stage heating under deformation, deformation with the stated modes provides an increase in CMM and yield while maintaining the level of product properties obtained by the prototype method by reducing crack formation and increasing crack resistance of the disk in all operations.
Примеры осуществления предлагаемого способаExamples of the proposed method
Слиток жаропрочного никелевого сплава ЭК 151, у которого температура полного растворения γ'-фазы (Тпрγ') равна 1165°С, получают вакуумно-индукционной выплавкой с последующим вакуумно-дуговым переплавом, подвергают семиступенчатому гомогенизирующему отжигу: 1-ая ступень - нагрев при температуре 1165-575=590°С, выдержка 2 часа, II-ая ступень - нагрев до температуры 1165-5=1160°С, выдержка 4 часа, III-я ступень - нагрев до температуры 1165+25=1190°С, выдержка 2 часа, IV-ая ступень - нагрев до температуры 1165+30=1195°С, выдержка 14 часов, V-ая ступень - охлаждение до температуры 1165-55=1110°С, выдержка 3 часа, VI-ая ступень - охлаждение до температуры 1165-65=1100°С, выдержка 3 часа, VII-ая ступень - охлаждение до температуры 1165-195=970°С, выдержка 3 часа, охлаждение на воздухе, нагрев под деформацию проводят в 2 ступени: 1-ая ступень - нагрев при температуре 1165-575=590°С, выдержка 4 часа, II-ая ступень - нагрев до температуры 1165-45=1120°С, выдержка 2 часа, деформацию осуществляют со степенью деформации не менее 10%. Окончательную термическую обработку проводят по режиму: нагрев до температуры 1165+15=1180°С, выдержка 8 часов, охлаждение на воздухе, нагрев до температуры 1165-235=930°С, выдержка 8 часов, охлаждение на воздухе, нагрев до температуры 1165-455=710°С, выдержка 18 часов, охлаждение на воздухе. Примеры 2 и 3 аналогичны вышеизложенному, параметры способа приведены в таблице 1.An ingot of heat-resistant nickel alloy EK 151, at which the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase (Tprγ ') is 1165 ° C, is obtained by vacuum induction smelting followed by vacuum-arc remelting, subjected to seven-stage homogenizing annealing: the first stage is heating at a temperature 1165-575 = 590 ° C, holding for 2 hours, II stage - heating to a temperature of 1165-5 = 1160 ° C, holding for 4 hours, III stage - heating to a temperature of 1165 + 25 = 1190 ° C, holding 2 hours, the IVth stage - heating to a temperature of 1165 + 30 = 1195 ° C, holding for 14 hours, the Vth stage - cooling to a temperature of 116 5-55 = 1110 ° C, holding for 3 hours, VIth stage - cooling to a temperature of 1165-65 = 1100 ° C, holding for 3 hours, VIIth stage - cooling to a temperature of 1165-195 = 970 ° C, holding 3 hours, cooling in air, heating under deformation is carried out in 2 stages: the first stage - heating at a temperature of 1165-575 = 590 ° C, holding for 4 hours, the second stage - heating to a temperature of 1165-45 = 1120 ° C, exposure 2 hours, the deformation is carried out with a degree of deformation of at least 10%. The final heat treatment is carried out according to the regime: heating to a temperature of 1165 + 15 = 1180 ° C, holding for 8 hours, cooling in air, heating to a temperature of 1165-235 = 930 ° C, holding for 8 hours, cooling in air, heating to a temperature of 1165- 455 = 710 ° С, holding for 18 hours, air cooling. Examples 2 and 3 are similar to the above, the parameters of the method are shown in table 1.
Слиток сплава ВЖ175, у которого температура полного растворения γ'-фазы (Тпрγ') равна 1185°С, получают вакуумно-индукционной выплавкой с последующим получением заготовки методом направленной кристаллизации, которую подвергают семиступенчатому гомогенизирующему отжигу: I-ая ступень - нагрев при температуре 1185-575=610°С, выдержка 2 часа, II-ая ступень - нагрев до температуры 1185-5=1180°С, выдержка 4 часа, III-я ступень - нагрев до температуры 1185+25=1210°С, выдержка 2 часа, IV-ая ступень - нагрев до температуры 1185+30=1215°С, выдержка 14 часов, V-ая ступень - охлаждение до температуры 1185-55=1130°С, выдержка 3 часа, VI-ая ступень - охлаждение до температуры 1185-65=1120°С, выдержка 3 часа, VII-ая ступень - охлаждение до температуры 1185-195=990°С, выдержка 3 часа, охлаждение на воздухе, нагрев под деформацию проводят в 2 ступени: I-ая ступень - нагрев при температуре 1185-575=610°C, выдержка 4 часа, II-ая ступень - нагрев до температуры 1185-65=1120°С, выдержка 2 часа, деформацию осуществляют со степенью деформации не менее 10%. Окончательную термическую обработку проводят по режиму: нагрев до температуры 1185+15=1200°С, выдержка 8 часов, охлаждение на воздухе, нагрев до температуры 1185-235=950°С, выдержка 8 часов, охлаждение на воздухе, нагрев до температуры 1185-455=730°С, выдержка 18 часов, охлаждение на воздухе. Примеры 2 и 3 аналогичны вышеизложенному, параметры способа приведены в таблице 2.The ingot of VZh175 alloy, at which the temperature of the complete dissolution of the γ'-phase (Tprγ ') is 1185 ° C, is obtained by vacuum induction smelting, followed by the preparation of the billet by directional crystallization, which is subjected to seven-stage homogenizing annealing: Stage I - heating at a temperature of 1185 -575 = 610 ° C, holding for 2 hours, the second stage - heating to a temperature of 1185-5 = 1180 ° C, holding for 4 hours, the third stage - heating to a temperature of 1185 + 25 = 1210 ° C, holding for 2 hours The IVth stage - heating to a temperature of 1185 + 30 = 1215 ° С, holding for 14 hours, the Vth stage - cooling to t temperature 1185-55 = 1130 ° С, holding for 3 hours, VIth stage - cooling to a temperature of 1185-65 = 1120 ° С, holding for 3 hours, VIIth stage - cooling to a temperature of 1185-195 = 990 ° С, holding 3 hours, cooling in air, heating under deformation is carried out in 2 stages: the first stage - heating at a temperature of 1185-575 = 610 ° C, holding for 4 hours, the second stage - heating to a temperature of 1185-65 = 1120 ° C , exposure 2 hours, the deformation is carried out with a degree of deformation of at least 10%. The final heat treatment is carried out according to the regime: heating to a temperature of 1185 + 15 = 1200 ° C, holding for 8 hours, cooling in air, heating to a temperature of 1185-235 = 950 ° C, holding for 8 hours, cooling in air, heating to a temperature of 1185- 455 = 730 ° С, holding for 18 hours, air cooling. Examples 2 and 3 are similar to the above, the parameters of the method are shown in table 2.
Предлагаемый способ получения изделия из деформированного жаропрочного никелевого сплава позволяет повысить выход годного на 39÷48% и повысить КИМ на 23÷37%.The proposed method of obtaining a product from a deformed heat-resistant nickel alloy can increase the yield by 39 ÷ 48% and increase the CMM by 23 ÷ 37%.
Изделия, полученные предлагаемым способом, имеют повышенный ресурс и надежность и могут быть использованы в перспективных газотурбинных двигателях. Способ обеспечивает возможность получения крупногабаритных изделий горячего тракта ГТД из больших слитков, предотвращает оплавление слитка в процессе непрерывного нагрева на температуру гомогенизации.Products obtained by the proposed method have an increased resource and reliability and can be used in promising gas turbine engines. The method provides the possibility of obtaining large-sized products of the hot gas turbine engine from large ingots, prevents the ingot from melting during continuous heating to a homogenization temperature.
Claims (3)
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009129611/02A RU2404282C1 (en) | 2009-08-03 | 2009-08-03 | Method for obtaining irregular-shaped discs from high-resistant nickel alloys |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| RU2009129611/02A RU2404282C1 (en) | 2009-08-03 | 2009-08-03 | Method for obtaining irregular-shaped discs from high-resistant nickel alloys |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| RU2404282C1 true RU2404282C1 (en) | 2010-11-20 |
Family
ID=44058459
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| RU2009129611/02A RU2404282C1 (en) | 2009-08-03 | 2009-08-03 | Method for obtaining irregular-shaped discs from high-resistant nickel alloys |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| RU (1) | RU2404282C1 (en) |
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2506340C1 (en) * | 2012-10-12 | 2014-02-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Heat treatment method of gas-turbine engines discs workpieces from heat-resistant nickel-based alloys |
| RU2741046C1 (en) * | 2020-07-27 | 2021-01-22 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method for production of large-size contour annular article from heat-resistant nickel-base alloy |
-
2009
- 2009-08-03 RU RU2009129611/02A patent/RU2404282C1/en active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| RU2506340C1 (en) * | 2012-10-12 | 2014-02-10 | Открытое акционерное общество "Всероссийский институт легких сплавов" (ОАО "ВИЛС") | Heat treatment method of gas-turbine engines discs workpieces from heat-resistant nickel-based alloys |
| RU2741046C1 (en) * | 2020-07-27 | 2021-01-22 | Акционерное общество "Металлургический завод "Электросталь" | Method for production of large-size contour annular article from heat-resistant nickel-base alloy |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN111235506B (en) | Thermal processing technology of TC25G titanium alloy forging | |
| RU2368695C1 (en) | Method of product's receiving made of high-alloy heat-resistant nickel alloy | |
| CN114645162A (en) | Manufacturing method of fine-grain homogeneous disc forging of high-temperature alloy difficult to deform | |
| CN115156471B (en) | Preparation method of high Jiang Nieji high-temperature alloy material disc and shaft forge piece | |
| CN109706363A (en) | A kind of eutectic high-entropy alloy and its method of preparation | |
| CN111118422B (en) | Preparation method of high-tungsten high-cobalt nickel alloy fine-grain plate | |
| JP2012051029A (en) | Powder compact rotor forging preform and forged powder compact turbine rotor and method of making the same | |
| WO2017105290A2 (en) | Method for making blanks from alloys based on titanium intermetallic compound with ortho-phase | |
| CN115233038A (en) | High-aluminum-content nickel-based high-temperature alloy and preparation method thereof | |
| RU2404282C1 (en) | Method for obtaining irregular-shaped discs from high-resistant nickel alloys | |
| RU2389822C1 (en) | Procedure for fabricating die of disk out of ingots of high gradient crystallisation of nickel alloys | |
| JP6202556B2 (en) | Hot forging type TiAl based alloy | |
| CN107217204B (en) | A kind of preparation method of Fe-Mn-Al systems alloy | |
| RU2516267C1 (en) | Method to produce products from complex-alloyed powder heat-resistant nickel alloys | |
| CN109022954A (en) | A kind of aluminium alloy strips and its manufacturing method of spiral welded pipe | |
| JP6185347B2 (en) | Intermediate material for splitting Ni-base superheat-resistant alloy and method for producing the same, and method for producing Ni-base superheat-resistant alloy | |
| RU2404283C1 (en) | Method for manufacturing inking discs from high-resistant nickel alloys | |
| RU2610658C2 (en) | Method of manufacturing composite workpieces of disc-disc and disc-shaft type out of heat-resistant titanium and nickel alloys | |
| RU2457924C1 (en) | Method of producing articles from complex alloy refractory nickel alloys | |
| RU2371512C1 (en) | Method of product receiving from heatproof nickel alloy | |
| RU2215059C2 (en) | Method of manufacturing products from refractory nickel alloy | |
| RU2387733C1 (en) | Method for obtaining item from wrought heat-resistant nickel alloy | |
| RU2753105C1 (en) | Method for the production of products from heat-resistant nickel-based alloys containing more than 30% strengthening g'-phase | |
| RU2453398C1 (en) | Method for production of product out of alloy type "tt751¦" with high strength and heat resistance | |
| CN105755310B (en) | A kind of method for improving tin bronze hot-workability |