NL8602405A - DEVICE FOR CRACKING HYDROCARBONS. - Google Patents
DEVICE FOR CRACKING HYDROCARBONS. Download PDFInfo
- Publication number
- NL8602405A NL8602405A NL8602405A NL8602405A NL8602405A NL 8602405 A NL8602405 A NL 8602405A NL 8602405 A NL8602405 A NL 8602405A NL 8602405 A NL8602405 A NL 8602405A NL 8602405 A NL8602405 A NL 8602405A
- Authority
- NL
- Netherlands
- Prior art keywords
- cracking
- pipe
- pipes
- feed
- cracking reactors
- Prior art date
Links
- 238000005336 cracking Methods 0.000 title claims description 64
- 229930195733 hydrocarbon Natural products 0.000 title claims description 20
- 150000002430 hydrocarbons Chemical class 0.000 title claims description 20
- 238000000197 pyrolysis Methods 0.000 claims description 37
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 18
- 239000007789 gas Substances 0.000 claims description 13
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 9
- 238000007599 discharging Methods 0.000 claims description 2
- 238000007789 sealing Methods 0.000 claims description 2
- 238000004517 catalytic hydrocracking Methods 0.000 claims 1
- 230000005855 radiation Effects 0.000 description 13
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 9
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 7
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 6
- 239000000463 material Substances 0.000 description 6
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 239000000047 product Substances 0.000 description 3
- 239000002912 waste gas Substances 0.000 description 3
- 230000001174 ascending effect Effects 0.000 description 2
- 238000005422 blasting Methods 0.000 description 2
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 2
- 239000000571 coke Substances 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 230000008021 deposition Effects 0.000 description 2
- 238000007865 diluting Methods 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 2
- 239000000446 fuel Substances 0.000 description 2
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 2
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 2
- VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N methane Chemical compound C VNWKTOKETHGBQD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000000034 method Methods 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 2
- 101150106774 9 gene Proteins 0.000 description 1
- 239000004215 Carbon black (E152) Substances 0.000 description 1
- VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N Ethene Chemical compound C=C VGGSQFUCUMXWEO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000005977 Ethylene Substances 0.000 description 1
- 150000001336 alkenes Chemical class 0.000 description 1
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 1
- 238000002485 combustion reaction Methods 0.000 description 1
- 238000010790 dilution Methods 0.000 description 1
- 239000012895 dilution Substances 0.000 description 1
- 238000004821 distillation Methods 0.000 description 1
- 238000001704 evaporation Methods 0.000 description 1
- 239000003546 flue gas Substances 0.000 description 1
- 230000017525 heat dissipation Effects 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 1
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 1
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 1
- 239000008400 supply water Substances 0.000 description 1
- 230000007704 transition Effects 0.000 description 1
- 238000010518 undesired secondary reaction Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
- C10G—CRACKING HYDROCARBON OILS; PRODUCTION OF LIQUID HYDROCARBON MIXTURES, e.g. BY DESTRUCTIVE HYDROGENATION, OLIGOMERISATION, POLYMERISATION; RECOVERY OF HYDROCARBON OILS FROM OIL-SHALE, OIL-SAND, OR GASES; REFINING MIXTURES MAINLY CONSISTING OF HYDROCARBONS; REFORMING OF NAPHTHA; MINERAL WAXES
- C10G9/00—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils
- C10G9/14—Thermal non-catalytic cracking, in the absence of hydrogen, of hydrocarbon oils in pipes or coils with or without auxiliary means, e.g. digesters, soaking drums, expansion means
- C10G9/18—Apparatus
- C10G9/20—Tube furnaces
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/0053—Details of the reactor
- B01J19/006—Baffles
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2405—Stationary reactors without moving elements inside provoking a turbulent flow of the reactants, such as in cyclones, or having a high Reynolds-number
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
- B01J19/2425—Tubular reactors in parallel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J19/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J19/24—Stationary reactors without moving elements inside
- B01J19/2415—Tubular reactors
- B01J19/244—Concentric tubes
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J6/00—Heat treatments such as Calcining; Fusing ; Pyrolysis
- B01J6/008—Pyrolysis reactions
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F28—HEAT EXCHANGE IN GENERAL
- F28D—HEAT-EXCHANGE APPARATUS, NOT PROVIDED FOR IN ANOTHER SUBCLASS, IN WHICH THE HEAT-EXCHANGE MEDIA DO NOT COME INTO DIRECT CONTACT
- F28D7/00—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall
- F28D7/10—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically
- F28D7/12—Heat-exchange apparatus having stationary tubular conduit assemblies for both heat-exchange media, the media being in contact with different sides of a conduit wall the conduits being arranged one within the other, e.g. concentrically the surrounding tube being closed at one end, e.g. return type
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00074—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids
- B01J2219/00087—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor
- B01J2219/00103—Controlling the temperature by indirect heating or cooling employing heat exchange fluids with heat exchange elements outside the reactor in a heat exchanger separate from the reactor
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00157—Controlling the temperature by means of a burner
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00049—Controlling or regulating processes
- B01J2219/00051—Controlling the temperature
- B01J2219/00159—Controlling the temperature controlling multiple zones along the direction of flow, e.g. pre-heating and after-cooling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B01—PHYSICAL OR CHEMICAL PROCESSES OR APPARATUS IN GENERAL
- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
- B01J2219/00—Chemical, physical or physico-chemical processes in general; Their relevant apparatus
- B01J2219/00761—Details of the reactor
- B01J2219/00763—Baffles
- B01J2219/00765—Baffles attached to the reactor wall
- B01J2219/0077—Baffles attached to the reactor wall inclined
- B01J2219/00772—Baffles attached to the reactor wall inclined in a helix
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Chemical Kinetics & Catalysis (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- General Chemical & Material Sciences (AREA)
- Production Of Liquid Hydrocarbon Mixture For Refining Petroleum (AREA)
Description
* 2 - ; -1- 25854/Vk/mvl* 2 -; -1- 25854 / Vk / mvl
Korte aanduiding: Inrichting voor het kraken van koolwaterstoffen.Short designation: Device for cracking hydrocarbons.
De uitvinding heeft betrekking op een inrichting voor het 5 kraken van koolwaterstoffen, welke inrichting een pyrolyse-oven omvat met ten minste eén groep vertikaal geplaatste langwerpige, dubbelwandige kraakreactoren, een eenheid voor het toevoeren van koolwaterstoffen of een mengsel van koolwaterstoffen en stoom aan de kraakreactoren en organen met ten minste een warmtewisselaar voor het koelen van de hete pyro-10 lysegassen nadat ze de kraakreactoren hebben verlaten. Met name heeft de onderhavige uitvinding betrekking op een inrichting voor het kraken van gasvormige of vloeibare koolwaterstoffen ten einde lagere olefinen te bereiden, met name ethyleen of andere produkten die industrieel worden toegepast. De inrichting is in het bijzonder bedoeld voor de pyrolyse 15 van koolwaterstoffen, die wordt uitgevoerd bij een relatief hoge reactie-temperatuur en tijdens een zeer korte contacttijd.The invention relates to an installation for cracking hydrocarbons, which installation comprises a pyrolysis furnace with at least one group of vertically arranged elongated, double-walled cracking reactors, a unit for supplying hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons and steam to the cracking reactors and means with at least one heat exchanger for cooling the hot pyrolysis gases after they have left the cracking reactors. In particular, the present invention relates to an apparatus for cracking gaseous or liquid hydrocarbons to produce lower olefins, especially ethylene or other products which are used industrially. The device is particularly intended for the pyrolysis of hydrocarbons, which is carried out at a relatively high reaction temperature and during a very short contact time.
De pyrolyse van gasvormige of vloeibare koolwaterstoffen met een kookpunt van 360 °C wordt gewoonlijk uitgevoerd in aanwezigheid van stoom ter verdunning in een pyrolyse-oven waarbij de feitelijke reactie-20 kamer wordt gevormd door één of meer kraakreactoren die zijn geplaatst in de stralingskamer van de oven en verhit door de stralingswarmte van de vlamloze branders. Nadat de gasvormige reactieprodukten de kraakreactor hebben verlaten, dus de pyroLysegassen, worden ze gekoeld tot beneden de kritische temperatuur van 600 °C om ongewenste secundaire reacties te 25 vermijden, die de opbrengst aan produkt zouden verminderen. De koeling heeft plaats in warmtewisselaars, waarbij de warmte van de pyrolysegassen wordt gebruikt voor de produktie van stoom met een hoge druk. Afgassen worden vanuit de stralingskamer gevoerd naar een convectie-gebied waar de restwarmte wordt gebruikt voor het voorverwarmen van het toe te voeren 30 materiaal, verdunnende stoom, verbrandingslucht, toevoerwater voor warmtewisselaars onder hoge druk en voor het oververwarmen van de hoge druk-stoom geproduceerd in deze warmtewisselaars.The pyrolysis of gaseous or liquid hydrocarbons with a boiling point of 360 ° C is usually carried out in the presence of steam for dilution in a pyrolysis oven where the actual reaction chamber is formed by one or more cracking reactors placed in the radiation chamber of the oven and heated by the radiant heat of the flameless burners. After the gaseous reaction products have left the cracking reactor, i.e. the pyrolysis gases, they are cooled below the critical temperature of 600 ° C to avoid undesired secondary reactions, which would reduce the yield of product. The cooling takes place in heat exchangers, the heat of the pyrolysis gases being used for the production of high-pressure steam. Flue gases are fed from the radiation chamber to a convection area where the residual heat is used for preheating the material to be supplied, diluting steam, combustion air, supply water for high pressure heat exchangers and for superheating the high pressure steam produced in these heat exchangers.
De kraakreactoren worden gewoonlijk gevormd als buisvormige spiralen, geplaatst in een vertikale of horizontale positie in de stra-35 lingsruimte van de pyrolyse-oven. De apparatuur van dit type maakt het in het algemeen mogelijk de pyrolyse uit te voeren bij een temperatuur van 700-8Q0 °C gedurende een contacttijd van 0,3 tot 1>0 seconde. Ook is ^ S * · -*?l ƒ. *Λ "5 r -J U £ * V £ > l -2- 25854/Vk/mvl apparatuur bekend waarbij de pyrolyse-oven een groep direkte buizen bevat met een relatief kleine diameter, die in vertikale positie zijn geplaatst in de stralingsruimte van de pyrolyse-oven en voorzien van een aan de onderkant geplaatste toevoer en aan de bovenkant geplaatste afvoer. Apparatuur 5 van deze soort maakt het mogelijk de zogenaamde milliseconde-pyrolyse uit te voeren, waarbij de van belang zijnde reactie plaatsheeft tijdens een contacttijd die korter is dan 0,3 seconde en bij een relatief hoge temperatuur, die op gunstige wijze de kwaliteit beïnvloedt van het produkt en de opbrengst hiervan. In andere bekende apparatuur wordt de milliseconde-10 pyrolyse uitgevoerd in pyrolyse-ovens die ten minste één groep langwerpige pyrolyse-reactoren met twee leidingen omvatten met een bovenste toevoer en bovenste afvoer. Elke reactor bestaat uit een buitenleiding en een binnenleiding die zich coaxiaal naar beneden toe uitstrekt in het binnenste van de buitenleiding, waarbij een ruimte aanwezig is tussen het binnenoppervlak 15 van de buitenste leiding en het buitenste oppervlak van de binnenleiding. Nabij het open onderste uiteinde van de binnenleiding is een schot aangebracht met een half-ringvormige groef die de buitenleiding vanaf onderen afsluit en de naar beneden gerichte stroom koolwaterstoffen omkeert die vanaf de toevoer stroomt door de binnenleiding in een naar boven gerichte 20 stroom, die naar de afvoer stroomt via de ruimte tussen de buitenste en binnenste leiding. Het bovenste deel van elke kraakreactor steekt uit buiten de pyrolyse-oven en wordt omgeven door een warmtewisselaar bestaande uit twee leidingen, die dient als eenheid voor het voorverwarmen van het uitgangsmateriaal en gelijktijdig voor het koelen van de pyrolysegassen.The cracking reactors are usually formed as tubular coils, placed in a vertical or horizontal position in the radiation space of the pyrolysis furnace. The equipment of this type generally makes it possible to carry out the pyrolysis at a temperature of 700-800 ° C during a contact time of 0.3 to 1> 0 seconds. Also, ^ S * - - *? L ƒ. * Λ "5 r -JU £ * V £> l -2- 25854 / Vk / mvl equipment known in which the pyrolysis furnace contains a group of direct tubes with a relatively small diameter, which are placed in vertical position in the radiation space of the pyrolysis furnace and provided with a feed placed at the bottom and discharge placed at the top Equipment 5 of this kind makes it possible to carry out so-called millisecond pyrolysis, in which the reaction of interest takes place during a contact time shorter than 0.3 seconds and at a relatively high temperature, which favorably affects the quality of the product and its yield In other known equipment, the millisecond-pyrolysis is carried out in pyrolysis furnaces containing at least one group of elongated pyrolysis reactors dual-line with an upper inlet and upper outlet Each reactor consists of an outer tube and an inner tube extending coaxially downwardly in the interior of the outer pipe, a space being provided between the inner surface 15 of the outer pipe and the outer surface of the inner pipe. Near the open lower end of the inner pipe, a bulkhead with a semi-annular groove closes the outer pipe from below and reverses the downward flow of hydrocarbons flowing from the feed through the inner pipe into an upward flow, which flows the drain flows through the space between the outer and inner pipes. The top part of each cracking reactor protrudes outside the pyrolysis furnace and is surrounded by a two-pipe heat exchanger, which serves as a unit for preheating the starting material and simultaneously cooling the pyrolysis gases.
25 Het voordeel van deze opstelling is een lage hoogte van dat deel van de kraakreactor dat is geplaatst in de stralingskamer en de mogelijkheid om de warmte-overdracht te gebruiken tussen de naar boven gerichte en naar beneden gerichte stroom koolwaterstoffen naast de warmte die wordt geproduceerd door de vlamloze brander. Anderzijds is het bovenste deel van de 30 kraakreactor dat dienst doet als warmtewisselaar tamelijk gecompliceerd en heeft een relatief grote hoogte. Bovendien is het verloop van het verwarmen van het behandelde materiaal niet voldoende omdat dit minder intensief is in de eerste fase van de reactie dan in de andere. Hierdoor is ook de temperatuursverdeling op het oppervlak van de onderdelen van de reactor 35 niet gunstig en vermindert de bedrijfsduur van de apparatuur.The advantage of this arrangement is a low height of that part of the cracking reactor placed in the radiation chamber and the ability to use the heat transfer between the upward and downward flow of hydrocarbons in addition to the heat produced by the flameless burner. On the other hand, the top part of the cracking reactor that serves as a heat exchanger is rather complicated and has a relatively high height. In addition, the course of heating the treated material is not sufficient because it is less intensive in the first phase of the reaction than in the others. As a result, the temperature distribution on the surface of the parts of the reactor 35 is also not favorable and the operating time of the equipment decreases.
De doelstelling van de uitvinding is het gebruik van de gunstige gedeelten van de bekende dubbelwandige kraakreactoren waarbij de hier- 8602405 ' * % -3“ 25854/Vk/mvl boven vermelde nadelen worden vermeden. Volgens de uitvinding wordt dan ook een inrichting verkregen zoals in de aanhef vermeld, die hierdoor wordt gekenmerkt, dat elke kraakreactor bestaat uit een buitenste leiding en een binnenste leiding en met een bovenste toevoer verbonden met de toevoereen-5 heid en een bovenste afvoer verbonden met de koeleenheid, welke binnenste leiding met een open onderste uiteinde zich coaxiaal naar beneden uitstrekt in het binnenste van de buitenleiding, waarbij er een ruimte is tussen het binnenoppervlak van de buitenleiding en het buitenoppervlak van de binnenste leiding, organen zijn aangebracht voor het van onderen afsluiten van 10 de buitenleiding en voor het omkeren van de naar beneden gerichte stroom van koolwaterstoffen door de kraakreactor naar een naar boven gerichte stroom, waarbij leidingen zijn aangebracht voor het verbinden van de toevoeren van de kraakreactoren met de toevoereenheid en de afvoeren van de kraakreactoren met de koelorganen, welke leidingen 15 (a) ten minste één verdeler omvatten verbonden met de toevoer eenheid door middel van ten minste één toevoerleiding en met de bovenste toevoeren van ten minste één groep kraakreactoren door middel van een aantal toevoerleidingen, waarbij het binnenste van elke toevoerleiding in verbinding staat met de ruimte tussen de buitenleiding en de binnenleiding 20 van een van de kraakreactoren, (b) ten minste één verzamelorgaan omvatten verbonden met ten minste één warmtewisselaar door middel van ten minste één afvoerleiding en met de bovenste afvoeren van ten minste één groep kraakreactoren door middel van een aantal afvoerleidingen, waarbij het binnenste van elke van 25 de afvoerleidingen is verbonden met het inwendige van de binnenste leiding van een van de kraakreactoren.The object of the invention is to use the advantageous parts of the known double-walled cracking reactors, whereby the above-mentioned drawbacks are avoided. 8602405 *% -3 25854 / Vk / mvl. According to the invention, there is therefore obtained a device as mentioned in the preamble, characterized in that each cracking reactor consists of an outer pipe and an inner pipe and with an upper feed connected to the feed unit and an upper discharge connected to the cooling unit, which inner conduit with an open lower end extends coaxially downwardly in the interior of the outer conduit, with a space between the inner surface of the outer conduit and the outer surface of the inner conduit, means for sealing from below from the outer pipe and for reversing the downward flow of hydrocarbons through the cracking reactor to an upward flow, lines being provided for connecting the feeds of the cracking reactors to the feed unit and discharging the cracking reactors to the cooling means, which lines 15 (a) have at least one distribution including connected to the feed unit through at least one feed line and to the top feed of at least one group of cracking reactors through a plurality of feed lines, the interior of each feed line communicating with the space between the outer pipe and the inner pipe 20 of one of the cracking reactors, (b) comprising at least one collector connected to at least one heat exchanger through at least one discharge line and to the upper discharges of at least one group of cracking reactors through a number of discharge lines, the interior of which each of the discharge lines is connected to the interior of the inner line of one of the cracking reactors.
Zodoende is volgens de uitvinding in elke kraakreactor de bovenste toevoer verbonden met de ruimte tussen de buitenleiding en de binnenleiding en de bovenste afvoer is verbonden met het inwendige van de 30 binnenleiding zodat het behandelde materiaal eerst naar beneden stroomt door de ruimte en later naar boven door de binnenste leiding. De verbinding tussen de kraakreactoren en de eenheid voor het toevoeren van de koolwaterstoffen of een mengsel van koolwaterstoffen en stoom naar de kraakreactoren is aangebracht door middel van ten minste één verdelingsorgaan, 35 verbonden met de toevoereenheid door middel van ten minste één toevoer-Leiding en met de bovenste toevoeren van ten minste één groep kraakreactoren door middel van een aantal toevoerleidingen. De verbinding tussen de 8602405Thus, according to the invention, in each cracking reactor, the top feed is connected to the space between the outer pipe and the inner pipe, and the upper drain is connected to the interior of the inner pipe so that the treated material flows down through the space first and later up through the inner conduit. The connection between the cracking reactors and the unit for supplying the hydrocarbons or a mixture of hydrocarbons and steam to the cracking reactors is made by means of at least one distributor, connected to the feed unit by means of at least one feed line and with the top feeds of at least one group of cracking reactors by means of a number of feed lines. The connection to the 8602405
» V»V
-4- 25854/Vk/mvl kraakreactoren en het koetgedeelte is verkregen door middel van ten minste één verzamelorgaan verbonden met ten minste één warmtewisselaar van het koeldgedeelte door middel van ten minste één afvoerleiding en met de bovenste afvoeren van ten minste één groep van de kraakreactoren door middel van 5 een aantal afvoerleidingen.25854 / Vk / mvl cracking reactors and the cowing section is obtained by means of at least one collector connected to at least one heat exchanger of the cooling section by means of at least one discharge pipe and with the upper discharges of at least one group of the cracking reactors by means of a number of discharge pipes.
Bij diverse uitvoeringsvormen volgens de uitvinding zijn de buitenleidingen vertikaal gericht ten opzichte van de binnenleidingen. De binnenleidingen zijn tangentieel verbonden met het oppervlak van de buitenleidingen, waarbij dwarsgerichte schoepen zijn aangebracht in de ruimte 10 tussen de buitenleidingen en de binnenleidingen, welke schoepen bij voorkeur schroefvormig zijn geplaatst, waarbij enkele van de toevoerleidingen zijn voorzien van smoorkleppen of de binnendiameter is verminderd in vergelijking met die van de andere toevoerleidingen.In various embodiments according to the invention, the outer pipes are oriented vertically with respect to the inner pipes. The inner pipes are tangentially connected to the surface of the outer pipes, with transverse blades arranged in the space 10 between the outer pipes and the inner pipes, which vanes are preferably arranged helically, some of the supply pipes being equipped with throttle valves or the inner diameter being reduced compared to that of the other supply lines.
Bij de inrichting volgens de uitvinding wordt het uitgangs-15 materiaal toegevoerd aan de ruimte tussen de buitenste en binnenste leiding, waarbij betere omstandigheden worden verkregen voor de warmte-over-dracht naar het behandelde materiaal en voor een doorwekingsreactie in de binnenste leiding voordat de pyrolysegassen worden afgekoeld in de hoge druk-warmtewisselaar. Er worden goede omstandigheden verkregen voor het 20 verdampen en voorverwarmen van de koolwaterstof waarvan wordt uitgegaan, die wordt toegevoerd aan de reactie. Andere voordelen bestaan uit een korte contacttijd van het uitgangsmateriaal in de kraakreactoren, een laag drukverlies, het kraken onder stringente omstandigheden en een lange werkingsduur als resultaat van een lage afzetting van cokes in de leidingen.In the device according to the invention, the raw material is supplied to the space between the outer and inner pipes, whereby better conditions are obtained for the heat transfer to the treated material and for a soaking reaction in the inner pipe before the pyrolysis gases are cooled in the high pressure heat exchanger. Good conditions are obtained for evaporating and preheating the starting hydrocarbon fed to the reaction. Other advantages include a short contact time of the starting material in the cracking reactors, a low pressure drop, cracking under stringent conditions and a long operating time as a result of low deposition of coke in the pipes.
25 De struktuur van de inrichting is relatief eenvoudig, waarbij een lagere investering en kosten voor het uitgangsmateriaal noodzakelijk zijn. De gunstige temperatuursverdeling over het oppervlak van de onderdelen van de kraakreactoren verzekert een relatief lange bedrijfsduur van de inrichting. De algemene opstelling van de inrichting volgens de uitvinding is niet 30 sterk verschillend van de klassieke apparatuur. Daarom is het mogelijk de uitvinding toe te passen bij de reconstructie en modernisering van bestaande inrichtingen zonder dat het noodzakelijk is de ondersteunende struktuur hiervan te veranderen evenmin als het convectiegedeelte en het koetgedeelte.The structure of the device is relatively simple, whereby a lower investment and costs for the starting material are necessary. The favorable temperature distribution over the surface of the parts of the cracking reactors ensures a relatively long operating time of the device. The general arrangement of the device according to the invention is not very different from the classical equipment. Therefore, it is possible to apply the invention to the reconstruction and modernization of existing devices without the need to change its supporting structure, nor the convection part and the cow part.
De uitvinding zal nader worden toegelicht aan de hand van voor-35 beelden waarbij is verwezen naar de bijgevoegde tekening, waarbij: fig. 1 een schematisch zijaanzicht is dat de inrichting weergeeft met een groep kraakreactoren, 8802405 Α φ ' % -5- 25854/Vk/mvt fig. 2 een vooraanzicht is van dezelfde apparatuur, fig. 3 een dwarsdoorsnede in tangsrichting is die een kraak-reactor weergeeft met hiermee verbonden leidingelementen, fig. 4 een dwarsdoorsnede is van de kraakreactor over lijn 5 I-I weergegeven in fig. 3, fig. 5 een dwarsdoorsnede is van de kraakreactor weergegeven in fig. 3 over lijn II-II, en fig. 6 een schematisch vooraanzicht is van de inrichting met vier groepen kraakreactoren.The invention will be further elucidated on the basis of examples referring to the attached drawing, in which: fig. 1 is a schematic side view showing the device with a group of cracking reactors, 8802405 Α φ '% -5- 25854 / Vk / mvt Fig. 2 is a front view of the same equipment, Fig. 3 is a tangential cross-section showing a cracking reactor with piping elements connected thereto, Fig. 4 is a cross-section of the cracking reactor along line 5 II shown in Fig. 3 FIG. 5 is a cross-sectional view of the cracking reactor shown in FIG. 3 along line II-II, and FIG. 6 is a schematic front view of the four-group cracking reactor assembly.
10 Zoals weergegeven in de fig. 1 en 2 bestaat de inrichting vol gens de uitvinding uit een groep 20 van kraakreactoren 2, in één lijn gerangschikt binnen een stralingskamer 32 van een pyrolyse-oven 1. De stralingskamer 32 is voorzien van vlamtoze branders (niet weergegeven) en het binnenste hiervan is in verbinding met het binnenste gedeelte van een 15 convectieruimte 27..Zoals weergegeven in de fig. 3, 4 en 5 bestaat elke kraakreactor 2 uit een buitenste leiding 3 en een binnenste leiding 4 die zich coaxiaal naar beneden toe uitstrekt in het binnenste gedeelte van de buitenleiding 3 en een geopend onderuiteinde 8 heeft. Tussen het binnenste oppervlak van de buitenleiding 3 en het buitenoppervlak van de binnenste 20 leiding 4 is een ruimte waarin schroefvormig de transversale schoepen 9 zijn aangebracht. Aan de bovenkant is de ruimte afgesloten met behulp van een bovenste afdekking 7. Het onderste gedeelte van de ruimte is verbonden met een vrije ruimte onder het geopende uiteinde 8 van de binnenste leiding 4 waarbij in de nabijheid hiervan een schot 5 is aangebracht met 25 half-ringvormige groeven 6, waardoor het binnenste gedeelte van de buitenleiding 3 wordt afgesloten aan de onderzijde. Elke kraakreactor 2 heeft een bovenste toevoer 10 en een bovenste afvoer 11. De toevoer 10 van de kraakreactor 2 is aangebracht nabij de bovenste afdekking 7 en staat in verbinding met het uiteinde van een toevoerleiding 13, die tangentiaal is 30 verbonden met de omtrek van de buitenleiding 3. De toevoerleiding 13 is gebogen om de invloeden te compenseren van thermische uitzetting. De afvoer 11 van de kraakreactor 2 is aangebracht in het centrum van de bovenste afdekking 7 tussen de binnenste leiding 4 en de buitenste leiding 12, die vertikaal is gericht ten opzichte van de binnenste leiding 4 en een 35 integraal onderdeel hiervan is. Alle toevoerleidingen 13 zijn verbonden met een verdelingsorgaan 14 dat de vorm heeft van een horizontale buis en met behulp van een enkelvoudige toevoerleiding 15 is verbonden met Leidin- 5602405As shown in Figures 1 and 2, the device according to the invention consists of a group 20 of cracking reactors 2, arranged in line within a radiation chamber 32 of a pyrolysis furnace 1. The radiation chamber 32 is provided with flame-free burners (not shown) and the innermost thereof communicates with the innermost portion of a convection space 27.. As shown in Figs. 3, 4 and 5, each cracking reactor 2 consists of an outer conduit 3 and an inner conduit 4 extending coaxially down extends into the inner portion of the outer conduit 3 and has an open bottom end 8. Between the inner surface of the outer pipe 3 and the outer surface of the inner pipe 4 is a space in which the transverse blades 9 are arranged helically. At the top, the space is closed by means of an upper cover 7. The lower part of the space is connected to a free space under the opened end 8 of the inner pipe 4, with a bulkhead 5 having 25 half in its vicinity -ring-shaped grooves 6, whereby the inner part of the outer pipe 3 is closed at the bottom. Each cracking reactor 2 has an upper inlet 10 and an upper outlet 11. The inlet 10 of the cracking reactor 2 is disposed near the upper cover 7 and communicates with the end of a feed conduit 13 tangentially connected to the circumference of the outer pipe 3. The supply pipe 13 is bent to compensate for the effects of thermal expansion. The drain 11 of the cracking reactor 2 is arranged in the center of the top cover 7 between the inner conduit 4 and the outer conduit 12, which is oriented vertically with respect to the inner conduit 4 and is an integral part thereof. All supply lines 13 are connected to a horizontal pipe divider 14 and connected to Line 552405 by means of a single supply line 15
-6- 25854/Vk/mvL-6- 25854 / Vk / mvL
• *> 9,- gen die door het convectiegedeelte 27 Lopen en in verbinding staan met een eenheid (niet weergegeven) voor het toevoeren van de te behandelen stoffen. Alle afvoerleidingen 12 zijn verbonden met een verzamelorgaan 16 dat de vorm heeft van een horizontale buis en in verbinding staat door middel van 5 een enkelvoudige afvoerleiding 17 met het onderste deel van een warmtewisselaar 18, die het hoofddeel is van het kraakgedeelte 26. Het bovenste deel van de warmtewisselaar 18 is voorzien van een afvoerleiding 23. De warmtewisselaar 18 is verder door middel van een dalende Leiding 24 en een stijgende leiding 25 verbonden met een scheidingstrommel 19 voor stoom en 10 water, voorzien van een waterleiding 21 en een stoomleiding 22.• *> 9 gene passing through the convection section 27 and communicating with a unit (not shown) for supplying the substances to be treated. All discharge lines 12 are connected to a horizontal tube collector 16 which communicates by means of a single discharge line 17 with the lower part of a heat exchanger 18, which is the main part of the cracking part 26. The upper part the heat exchanger 18 is provided with a discharge pipe 23. The heat exchanger 18 is further connected by means of a descending Pipe 24 and an ascending pipe 25 to a separating drum 19 for steam and water, provided with a water pipe 21 and a steam pipe 22.
Met verwijzing naar fig. 1 is een werkwijze beschreven voor de pyrolyse uitgevoerd in de inrichting volgens de uitvinding. Het toevoer-materiaal 30, te weten koolwaterstoffen, wordt toegevoerd via de convectie-ruimte 27, waar het wordt voorverwarmd door afgassen 28 afkomstig van de 15 stralingsruimte 32. Na te zijn gemengd met verdunnende stoom 31 wordt het verder voorverwarmd in de convectieruimte 27. Daarna stroomt het mengsel door de toevoerleiding 15 naar het verdelingsorgaan 14, van waaruit het door de toevoerleidingen 13 stroomt naar de kraakreactoren 2. In de kraak-reactor 2 stroomt het mengsel naar beneden vanuit de toevoer 10 door de 20 ruimte tussen de buitenleiding 3 en de binnenleiding 4 naar schot 5 en na te zijn omgekeerd door de half-ringvormige groeve 6 in de omgekeerde richting stroomt het in de vorm van pyrolysegassen naar boven door het binnenste van de binnenleiding 4 naar de afvoer 11. Tijdens de overgang van het mengsel door de ruimte tussen de buitenleiding 3 en de binnenlei-25 ding 4, heeft het kraken van de koolwaterstoffen plaats onder invloed van de warmte in de stralingsruimte 27, overgebracht naar het mengsel via de wand van de buitenleiding 3 en van de warmte van de hete pyrolysegassen overgebracht naar de wand van de binnenleiding 4. De intensiteit van de warmte-overdracht wordt vergroot door de turbulentie van het mengsel, die 30 wordt veroorzaakt door de tangentiële toevoer van het mengsel aan de kraakreactor 2 en door het contact van het mengsel met de schoepen 9. De pyrolysegassen worden eerst voorgekoeld in de binnenleidingen 4, waar ze de warmte overdragen aan het mengsel dat door de ruimte stroomt tussen de buitenleidingen 3 en de binnenleidingen 4 en daarna in de afvoerleidingen 35 12, waar ze hun warmte overdragen aan de open lucht. Na te zijn binnenge komen in het verzamelorgaan 16 worden de pyrolysegassen door de afvoerleiding 17 geleid naar de warmtewisselaar 18 waar ze worden gekoeld met 3602405 -7- 25854/Vk/mvl een mengsel van stoom en water, dat in de warmtewisselaar 18 wordt gevoerd via de dalende leiding 24 vanuit de scheidingstrommel 19 voor stoom en water, die wordt voorzien van toegevoerd water 29 dat is voorverwarmd in de convectieruimte 27. De hoge druk-stoom 34 die wordt geproduceerd in de 5 warmtewisselaar 18 stroomt door de stijgende leiding 25 naar de scheidingstrommel 19 voor stoom en water en van hieruit wordt het afgevoerd door de stoomleiding 22. De afgekoetde pyrolysegassen worden dan afgevoerd uit de warmtewisselaar 18 via de afvoerleiding 23 als eindprodukt 33.With reference to Fig. 1, a method for the pyrolysis performed in the device according to the invention has been described. The feed material 30, namely hydrocarbons, is supplied via the convection space 27, where it is preheated by waste gases 28 from the radiation space 32. After being mixed with diluting steam 31, it is further preheated in the convection space 27. The mixture then flows through the feed line 15 to the distribution member 14, from where it flows through the feed lines 13 to the cracking reactors 2. In the cracking reactor 2, the mixture flows down from the feed 10 through the space between the outer pipe 3 and the inner pipe 4 to baffle 5 and after being inverted through the semi-annular groove 6 in the reverse direction, it flows upwards in the form of pyrolysis gases through the interior of the inner pipe 4 to the outlet 11. During the transition of the mixture through the space between the outer pipe 3 and the inner pipe 4, the cracking of the hydrocarbons takes place under the influence of the heat in the radiation space 2 7, transferred to the mixture via the wall of the outer pipe 3, and the heat of the hot pyrolysis gases transferred to the wall of the inner pipe 4. The intensity of the heat transfer is increased by the turbulence of the mixture, which is caused by the tangential supply of the mixture to the cracking reactor 2 and by the contact of the mixture with the blades 9. The pyrolysis gases are first pre-cooled in the inner pipes 4, where they transfer the heat to the mixture flowing through the space between the outer pipes 3 and the inner pipes 4 and then into the discharge pipes 35 12, where they transfer their heat to the open air. After entering the collecting member 16, the pyrolysis gases are passed through the discharge pipe 17 to the heat exchanger 18 where they are cooled with 3602405 -7-25854 / Vk / mvl a mixture of steam and water which is fed into the heat exchanger 18 via the descending conduit 24 from the steam and water separation drum 19, which is supplied with supplied water 29 which is preheated in the convection space 27. The high-pressure steam 34 produced in the heat exchanger 18 flows through the ascending conduit 25 to the separating drum 19 for steam and water and from here it is discharged through the steam conduit 22. The scrolled pyrolysis gases are then discharged from the heat exchanger 18 via the discharge conduit 23 as end product 33.
De inrichting weergegeven in fig. 6 heeft vier groepen 20 van 10 kraakreactoren 2, geplaatst in een stralingsruimte 32 van de pyrolyse-oven 1, vier verdeelorganen 14, twee verzamelorganen 16 en twee warmtewisselaars 18. Aan elke groep 20 van de kraakreactoren 2 wordt een mengsel toegevoegd van koolwaterstoffen en stoom door een afzonderlijke toevoerleiding 15 en een afzonderlijk verdelingsorgaan 14, waarin elk van de twee verzamelorga-15 nen 16 is verbonden met een koppel van groepen 20 van kraakreactoren. Elk verzamelorgaan 16 is verbonden door middel van een afzonderlijke afvoerleiding 17 met één van de twee warmtewisselaars 18 die beide zijn verbonden met een enkelvoudige afscheidingstrommel 19 voor stoom en water.The device shown in Fig. 6 has four groups 20 of 10 cracking reactors 2 placed in a radiation space 32 of the pyrolysis furnace 1, four distribution members 14, two collecting members 16 and two heat exchangers 18. Each group 20 of the cracking reactors 2 has a mixture of hydrocarbons and steam is added through a separate feed line 15 and a separate distributor 14, wherein each of the two collectors 16 is connected to a group of groups 20 of cracking reactors. Each collector 16 is connected by a separate discharge line 17 to one of the two heat exchangers 18, both of which are connected to a single separation drum 19 for steam and water.
Omdat de druk van het mengsel dat door het verdelingsorgaan 14 20 stroomt proportioneel zakt met de afstand vanaf de uitmonding van de toevoerleiding 15 kan een ongelijkmatige toevoer aan de pyrolysereactoren 2 plaatshebben. Dezelfde werking kan worden veroorzaakt door de afzetting van cokes in de kraakreactoren 2. De ongelijkmatige toevoer kan worden voorkomen door het smoren van de stroom van het mengsel in enkele van de 25 toevoerleidingen 13, bijvoorbeeld door het aanbrengen van smoorkleppen in de toevoerleidingen 13 of door het verminderen van de diameter hiervan.Since the pressure of the mixture flowing through the distributor 14 decreases proportionally with the distance from the outlet of the feed line 15, an uneven supply to the pyrolysis reactors 2 can take place. The same effect can be caused by the deposition of coke in the cracking reactors 2. The uneven supply can be prevented by throttling the flow of the mixture in some of the supply lines 13, for instance by arranging throttle valves in the supply lines 13 or by reducing its diameter.
De volgende voorbeelden geven een nadere toelichting van. de uitvinding zonder dat deze voorbeelden als beperkend moeten worden opgevat.The following examples further illustrate. the invention without these examples being construed as limiting.
Voorbeeld IExample I
30 Een modelinrichting werd gebouwd en getest. De pyrolysereactor bestond uit een buitenste buis met een diameter van 57 x 5 mm en uit een binnenleiding met een diameter van 30 x 3 mm. De beide leidingen waren ongeveer 6000 mm lang.30 A model facility was built and tested. The pyrolysis reactor consisted of an outer tube with a diameter of 57 x 5 mm and an inner pipe with a diameter of 30 x 3 mm. Both pipes were approximately 6,000 mm long.
De parameters voor de pyrolyse waren: 35 maximale toevoer van het uitgangsmateriaal 100 kg/uur stoomtoevoer 0,5-0,7 van het uitgangsmateriaalThe parameters for the pyrolysis were: maximum feed of the starting material 100 kg / hour steam feeding 0.5-0.7 of the starting material
temperatuur van het mengsel bij de toevoer 500-650 °Ctemperature of the mixture at the inlet 500-650 ° C
86024058602405
VV
-8- 25854/Vk/mvl-8- 25854 / Vk / mvl
temperatuur van het mengsel in de zone van omkering 820-920 °Ctemperature of the mixture in the zone of inversion 820-920 ° C
opbrengsten 11-13 gew.% CH^ 25-34 gew.% C?H,, 14-17 gew.% 5 uitgangsmateriaal nafta contacttijd 0,1 seconde.yields 11-13 wt.% CH 2 25-34 wt.% CH 2, 14-17 wt.% starting material naphtha contact time 0.1 second.
Voorbeeld IIExample II
Een inrichting die 32 pyrolysereactoren bevatte en met een capa-10 citeit van 11.200 kg/uur werd toegepast. De binnendiameter van de buitenste leidingen was 102 mm en de binnendiameter van de binnenleidingen was 60 mm. De lengte van de leidingen in de stralingsruimte was 10 m.A device containing 32 pyrolysis reactors and with a capacity of 11,200 kg / h was used. The inner diameter of the outer pipes was 102 mm and the inner diameter of the inner pipes was 60 mm. The length of the pipes in the radiation room was 10 m.
De paramters van het pyrolyse-procédé waren: uitgangsmateriaal naftaThe parameters of the pyrolysis process were: starting material naphtha
15 destillatietrajekt van het uitgangsmateriaal 50-170 °C15 distillation range of the starting material 50-170 ° C
stroomsnelheid van het uitgangsmateriaal dat door een kraakreactor stroomde 350 kg/uur stroomsnelheid van het uitgangsmateriaal dat door de straalruimte stroomde -11.200 kg/uur 20 stroomsnelheid van de stoom die door een kraakreactor stroomde 175 kg/uur stroomsnelheid van de stoom die door de straalruimte stroomde 5.600 kg/uurflow rate of the raw material flowing through a cracking reactor 350 kg / h flow rate of the starting material flowing through the blasting space -11,200 kg / h 20 flow rate of the steam flowing through a cracking reactor 175 kg / h flow rate of the steam flowing through the blasting space 5,600 kg / hour
controletemperatuur van de pyrolyse 880 °Ccontrol temperature of pyrolysis 880 ° C
25 temperatuur van het uitgahgsmateriaal bij deTemperature of the outlet material at the
toevoer aan de convectieruimte 60 °Csupply to the convection space 60 ° C
temperatuur van het mengsel bij de afvoertemperature of the mixture at the outlet
van de convectieruimte 620 °Cof the convection space 620 ° C
temperatuur van de pyrolysegassen bij de 30 afvoer van de warmtewisselaar 350-450 °Ctemperature of the pyrolysis gases at the outlet of the heat exchanger 350-450 ° C
temperatuur van de afgassen op de vuurbrugtemperature of the waste gases on the fire bridge
van de stralingsruimte 1100 °Cof the radiation space 1100 ° C
temperatuur van de afgassen in de schoorsteen 190 °Ctemperature of the waste gases in the chimney 190 ° C
gasvormige brandstof methaan 35 temperatuur van de pyrolysegassen bij de afvoergaseous fuel methane 35 temperature of the pyrolysis gases at the discharge
van de kraakreactor 800 °Cof the cracking reactor 800 ° C
brandstofverbruik 1380 kg/uurfuel consumption 1380 kg / hour
warmte-afvoer bij de pyrolyse-oven 19,1 MWheat dissipation at the pyrolysis furnace 19.1 MW
warmteverbruik bij de stralingsruimte 8,4 MW.heat consumption at the radiation space 8.4 MW.
8δ02405 x ï -9- 25854/Vk/mvl8δ02405 x ï -9- 25854 / Vk / mvl
Omdat een aantal sterk verschillende uitvoeringsvormen volgens de onderhavige uitvinding kunnen worden toegepast 2onder dat men komt buiten het kader van de uitvinding, zal het duidelijk zijn dat de uitvinding niet is beperkt tot de bovenvermelde specifieke uitvoeringsvormen.Since a number of very different embodiments according to the present invention can be used without departing from the scope of the invention, it will be apparent that the invention is not limited to the above specific embodiments.
88 0 2-5 0588 0 2-5 05
Claims (8)
Applications Claiming Priority (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| CS725885 | 1985-10-10 | ||
| CS857258A CS261302B1 (en) | 1985-10-10 | 1985-10-10 | Furnace for hydrocarbons' thermal cracking |
Publications (1)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| NL8602405A true NL8602405A (en) | 1987-05-04 |
Family
ID=5421398
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| NL8602405A NL8602405A (en) | 1985-10-10 | 1986-09-24 | DEVICE FOR CRACKING HYDROCARBONS. |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JPS6291589A (en) |
| CS (1) | CS261302B1 (en) |
| FR (1) | FR2588564A1 (en) |
| NL (1) | NL8602405A (en) |
| SU (1) | SU1613481A1 (en) |
Families Citing this family (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4908121A (en) * | 1986-05-12 | 1990-03-13 | The M. W. Kellogg Company | Flexible feed pyrolysis process |
| FR2653779B1 (en) * | 1989-10-27 | 1992-05-07 | Procedes Petroliers Petrochim | PROCESS FOR DECOKING A HYDROCARBON VAPOCRACKING INSTALLATION AND CORRESPONDING INSTALLATION. |
| DE4418597C1 (en) * | 1994-05-27 | 1995-12-21 | Staudinger Gmbh Elektronik Ele | Reactor for the treatment of hydrocarbon compounds |
| DE4418614C1 (en) * | 1994-05-27 | 1996-02-08 | Staudinger Gmbh Elektronik Ele | Process for the thermal treatment of hydrocarbon compounds |
| FR2918904B1 (en) | 2007-07-20 | 2011-07-15 | Inst Francais Du Petrole | BANKET TUBE EXCHANGER REACTOR TO OPERATE WITH PRESSURE DIFFERENCES OF 100 BARS BETWEEN THE TUBE COAST AND THE COASTAL COAST. |
| US20140058158A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US9023255B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-05-05 | Uop Llc | Production of nitrogen compounds from a methane conversion process |
| US9434663B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-09-06 | Uop Llc | Glycols removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US9205398B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-12-08 | Uop Llc | Production of butanediol from a methane conversion process |
| US8933275B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-13 | Uop Llc | Production of oxygenates from a methane conversion process |
| US9656229B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-05-23 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US8937186B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-20 | Uop Llc | Acids removal and methane conversion process using a supersonic flow reactor |
| US9308513B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-04-12 | Uop Llc | Production of vinyl chloride from a methane conversion process |
| US9327265B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-05-03 | Uop Llc | Production of aromatics from a methane conversion process |
| US9370757B2 (en) | 2012-08-21 | 2016-06-21 | Uop Llc | Pyrolytic reactor |
| US8927769B2 (en) | 2012-08-21 | 2015-01-06 | Uop Llc | Production of acrylic acid from a methane conversion process |
| US20140058170A1 (en) * | 2012-08-21 | 2014-02-27 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| US9689615B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-06-27 | Uop Llc | Steady state high temperature reactor |
| US9707530B2 (en) | 2012-08-21 | 2017-07-18 | Uop Llc | Methane conversion apparatus and process using a supersonic flow reactor |
| RU196737U1 (en) * | 2019-12-18 | 2020-03-13 | Федеральное государственное бюджетное учреждение науки Институт проблем химической физики Российской Академии наук (ФГБУН ИПХФ РАН) | DEVICE FOR PRODUCING HYDROGEN, CARBON MONOXIDE AND ETHYLENE |
Family Cites Families (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US3119671A (en) * | 1960-09-28 | 1964-01-28 | Chemical Coustruction Corp | Upright fluid heating furnace with heat recovery system |
| DE2854061C2 (en) * | 1978-12-14 | 1987-04-02 | Linde Ag, 6200 Wiesbaden | Process for preheating hydrocarbons prior to their thermal cracking and cracking furnace for carrying out the process |
-
1985
- 1985-10-10 CS CS857258A patent/CS261302B1/en unknown
-
1986
- 1986-09-24 NL NL8602405A patent/NL8602405A/en not_active Application Discontinuation
- 1986-09-30 FR FR8613592A patent/FR2588564A1/en active Pending
- 1986-10-09 JP JP23939286A patent/JPS6291589A/en active Pending
- 1986-10-09 SU SU867774304A patent/SU1613481A1/en active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| CS261302B1 (en) | 1989-01-12 |
| JPS6291589A (en) | 1987-04-27 |
| SU1613481A1 (en) | 1990-12-15 |
| FR2588564A1 (en) | 1987-04-17 |
| CS725885A1 (en) | 1987-07-16 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| NL8602405A (en) | DEVICE FOR CRACKING HYDROCARBONS. | |
| US4426278A (en) | Process and apparatus for thermally cracking hydrocarbons | |
| CA2555299C (en) | Cracking furnace | |
| US20040039240A1 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil | |
| US20040054247A1 (en) | Olefin production utilizing whole crude oil and mild catalytic cracking | |
| US3291573A (en) | Apparatus for cracking hydrocarbons | |
| US4342642A (en) | Steam pyrolysis of hydrocarbons | |
| US5147511A (en) | Apparatus for pyrolysis of hydrocarbons | |
| IL27808A (en) | Heating apparatus and process | |
| KR900005091B1 (en) | Pyrolysis heater | |
| AU607175B2 (en) | Process of thermally cracking hydrocarbons using particulate solids as heat carrier | |
| US5078857A (en) | Delayed coking and heater therefor | |
| EP0027692B1 (en) | A process and reactor for the pyrolysis of a hydrocarbon feedstock | |
| US2432503A (en) | Heater | |
| US5271827A (en) | Process for pyrolysis of hydrocarbons | |
| US5427655A (en) | High capacity rapid quench boiler | |
| AU2011240858B2 (en) | Delayed coking process | |
| US2437383A (en) | Cracking process | |
| EP0253633B1 (en) | Furnace and process for hydrocarbon cracking | |
| US2519315A (en) | Method and apparatus for heating granular solids | |
| US2216471A (en) | Process for converting mineral oils | |
| RU204866U1 (en) | SLOW COOKING OVEN | |
| US1971925A (en) | Method for heating | |
| US2574088A (en) | Furnace for converting hydrocarbons | |
| RU1778144C (en) | Installation for pyrolysis of hydrocarbons |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| BV | The patent application has lapsed |