KR101379079B1 - Lean duplex stainless steel - Google Patents

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Abstract

본 발명은 연신율 및 내식성이 우수한 린 듀플렉스 스테인리스강에 관한 것이다. 본 발명에 따른 린 듀플렉스 스테인리스강은 중량 %로, C: 0.08% 이하, Si: 0.2~3.0% 이하, Mn: 2~4%, Cr: 19 ~23%, Ni: 0.3%~2.5%, N: 0.2~0.3%, Cu: 0.5~2.5%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한다. 이에 의해 304강 동등 수준 이상의 내식성 및 50% 이상의 우수한 연신율 확보에 의하여 성형용으로 사용되는 304강의 대체 용도로 충분히 사용 가능하다.The present invention relates to lean duplex stainless steel having excellent elongation and corrosion resistance. The lean duplex stainless steel according to the present invention comprises, by weight%, 0.08% or less of C, 0.2 to 3.0% or less of Si, 2 to 4% of Mn, 19 to 23% of Cr, 0.3 to 2.5% : 0.2 to 0.3%, Cu: 0.5 to 2.5%, the balance Fe and other unavoidable impurities. As a result, it can be sufficiently used as an alternative to 304 steel used for molding by securing corrosion resistance of equivalent to or higher than 304 steel and excellent elongation of 50% or more.

Description

린 듀플렉스 스테인리스강{Lean duplex stainless steel}Lean duplex stainless steel

본 발명은 린 듀플렉스 스테인리스강에 관한 것으로, 보다 구체적으로는 연신율 및 내식성이 우수한 린 듀플렉스 스테인리스강에 관한 것이다.The present invention relates to a lean duplex stainless steel, and more particularly to a lean duplex stainless steel excellent in elongation and corrosion resistance.

일반적으로 가공성과 내식성이 양호한 오스테나이트계 스테인리스강은 철(Fe)을 소지금속으로 하여 Cr, Ni을 주원료로 함유하고 있다. 그리고, 오스테나이트계 스테인리스강은 Mo 및 Cu 등의 기타 원소들을 첨가시켜 각종 용도에 맞는 다양한 강종으로 개발되고 있다.In general, austenitic stainless steel having good workability and corrosion resistance contains iron (Fe) as a base metal and contains Cr and Ni as main raw materials. In addition, austenitic stainless steels have been developed into various steel types suitable for various applications by adding other elements such as Mo and Cu.

이러한 오스테나이트계 스테인리스 강종은 내식성 및 내공식성이 우수한 강종으로서, 저탄소이면서 중량%로 8% 이상의 Ni 성분을 함유하고 있다. 이 때문에 Ni 가격 상승에 따른 원가의 변동폭이 커서 가격이 불안정하여 경쟁력이 떨어진다는 문제점이 있다. 따라서, 이를 보완하기 위하여 Ni 함량을 낮추면서 오스테나이트계 스테인리스 강종과 동등 이상의 내식성을 확보할 수 있는 새로운 강종의 개발이 필요하다.These austenitic stainless steels are steel grades excellent in corrosion resistance and corrosion resistance, and contain 8% or more of Ni component by weight in terms of low carbon. For this reason, there is a problem in that the price is unstable due to the large fluctuation in cost caused by the rise in Ni price, resulting in inferior competitiveness. Therefore, in order to compensate for this, it is necessary to develop a new steel grade that can secure corrosion resistance equal to or higher than that of the austenitic stainless steel grade while lowering the Ni content.

이에 따라, 오스테나이트 상과 페라이트 상의 혼합물로 구성되는 미세조직을 가지는 스테인리스강인 듀플렉스 스테인리스강은, 오스테나이트계와 페라이트계의 특징을 모두 나타낸다. 현재까지 다양한 듀플렉스 스테인리스강이 제안되어 왔으며, 일례로 미국 특허 제5624504호 및 제6096441호 등이 있다.Accordingly, the duplex stainless steel, which is a stainless steel having a microstructure composed of a mixture of an austenite phase and a ferrite phase, exhibits both the austenitic and ferritic characteristics. Various duplex stainless steels have been proposed to date, and examples thereof include US Pat. Nos. 5,624,504 and 61,641.

상기 듀플렉스 스테인리스강의 경우, 다양한 부식 환경에서 우수한 내부식성을 제공하며, AISI의 304, 316등의 오스테나이트계 스테인리스상보다 우수한 내부식성을 나타낸다. 이와 같은 듀플렉스 스테인리스강의 경우, Ni, Mo 등의 고가 원소에 의한 제조 비용 상승이 될 뿐만 아니라 Ni, Mo 등을 소비함에 의해 타 강종과의 가격 경쟁력 감소를 야기한다.In the case of the duplex stainless steel, it provides excellent corrosion resistance in various corrosive environments, and exhibits superior corrosion resistance than that of the austenitic stainless steel such as AISI's 304 and 316. In the case of such a duplex stainless steel, not only the manufacturing cost is increased by expensive elements such as Ni and Mo, but also the Ni and Mo are consumed, which leads to a decrease in price competitiveness with other steel grades.

이에 따라, 최근에는 듀플렉스 스테인리스강 중에서도 Ni 및 Mo 등의 고가의 합금원소를 배제하고 이들 원소를 대신하여 저원가의 합금원소를 첨가한 낮은 합금 비용의 장점을 더욱 증대시킨 린 듀플렉스(lean duplex) 스테인리스강에 대한 관심이 증대되고 있는 추세이다.Accordingly, in recent years, lean duplex stainless steel, which has eliminated expensive alloying elements such as Ni and Mo and added low-cost alloying elements in place of these elements, has been further increased. Interest in the trend is increasing.

본 발명은 오스테나이트계 스테인리스강 대비 동등 이상의 적정 내식성을 확보하도록 Ni, Si 및 Cu 등의 성분 함량을 조절함에 의해 원가를 저감할 수 있는 린 듀플렉스 스테인리스강을 제공하는 것을 목적으로 한다.An object of the present invention is to provide a lean duplex stainless steel that can reduce the cost by adjusting the content of components such as Ni, Si, and Cu so as to secure an appropriate corrosion resistance or more than austenitic stainless steel.

또한, 본 발명은 오스테나이트와 페라이트의 상분율을 제어함에 의해 연신율이 50% 이상의 고연성을 확보함과 동시에 304강 수준의 내식성을 확보함으로써, 가공성을 현저하게 향상시키고, 고가 합금원소를 크게 절약할 수 있는 린 듀플렉스 스테인리스강을 제공하는 것을 목적으로 한다.In addition, by controlling the phase ratio of austenite and ferrite, the present invention secures high ductility of at least 50% and at the same time ensures corrosion resistance of 304 steel, thereby significantly improving workability and greatly saving expensive alloying elements. It is an object of the present invention to provide lean duplex stainless steel.

본 발명에 따른 린 듀프렉스 스테인리스강은 중량 %로, C: 0.08% 이하, Si: 0.2~3.0% 이하, Mn: 2~4%, Cr: 19 ~23%, Ni: 0.3%~2.5%, N: 0.2~0.3%, Cu: 0.5~2.5%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함한다.Lean Duplex stainless steel according to the present invention is a weight%, C: 0.08% or less, Si: 0.2-3.0% or less, Mn: 2-4%, Cr: 19-23%, Ni: 0.3% -2.5%, N: 0.2-0.3%, Cu: 0.5-2.5%, balance Fe and other unavoidable impurities.

또한, 상기 스테인리스강은 중량 %로, W : 0.1 ~ 1.0%를 더 포함할 수 있다.In addition, the stainless steel may further include W: 0.1 to 1.0% by weight.

그리고, 상기 스테인리스강은 부피분율로 45~75%의 오스테나이트와, 55~25%의 페라이트로 이루어질 수 있다.In addition, the stainless steel may be made of 45 to 75% austenite and 55 to 25% ferrite in a volume fraction.

더욱이, 상기 스테인리스강은 소성 유기 마르텐사이트의 함량이 5% 이하일 수 있다.Furthermore, the stainless steel may have a content of calcined organic martensite of 5% or less.

게다가, 상기 스테인리스강은 50% 이상의 연신율을 가질 수 있다.In addition, the stainless steel may have an elongation of 50% or more.

본 발명에 의하면 고가 원소인 Ni, Si, Cu 및 Mo 합금성분의 함량을 조절함으로써, 자원 절약 및 원료 비용을 현저하게 향상시킬 수 있다. 특히, 304강 동등 수준 이상의 내식성 및 50% 이상의 우수한 연신율 확보에 의하여 성형용으로 사용되는 304강의 대체 용도로 충분히 사용 가능하다.According to the present invention, by controlling the content of Ni, Si, Cu, and Mo alloy components of expensive elements, it is possible to remarkably improve resource savings and raw material costs. In particular, it can be sufficiently used as an alternative to 304 steel used for molding by ensuring corrosion resistance of 304 steel or more and excellent elongation of 50% or more.

그리고, 상분율 및 합금성분 조성범위를 제어하여 50% 이상의 연신율을 확보함으로써, 가공성을 향상시켜 성형 및 절곡 용도로 사용할 수 있다. 또한, 소재를 박물로 제조함에 의해 무게 비중을 감소시켜 경량화된 소재로 제조할 수 있다.In addition, by controlling the phase fraction and the composition range of the alloy component to secure an elongation of 50% or more, the workability can be improved to be used for forming and bending purposes. In addition, by reducing the specific gravity of the material by manufacturing the material can be made of a lightweight material.

도 1은 1100℃에서 열처리한 본 발명에 따른 소재의 공칭변형과 공칭응력을 나타내는 그래프.
도 2는 본 발명강과 비교강의 임계 공식 전위를 비교한 그래프.
1 is a graph showing the nominal strain and nominal stress of the material according to the present invention heat-treated at 1100 ℃.
Figure 2 is a graph comparing the critical formula potential of the inventive steel and the comparative steel.

이하 첨부한 도면을 참고하여 본 발명의 실시예 및 그 밖에 당업자가 본 발명의 내용을 쉽게 이해하기 위하여 필요한 사항에 대하여 상세히 기재한다. 다만, 본 발명은 청구범위에 기재된 범위 안에서 여러 가지 상이한 형태로 구현될 수 있으므로 하기에 설명하는 실시예는 표현 여부에 불구하고 예시적인 것에 불과하다.DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Reference will now be made in detail to embodiments of the present invention and other details necessary for those skilled in the art to understand the present invention with reference to the accompanying drawings. However, the present invention may be embodied in various different forms within the scope of the claims, and thus the embodiments described below are merely exemplary, regardless of expression.

본 실시예를 설명함에 있어서, 관련된 공지 기능 혹은 구성에 대한 구체적인 설명이 본 발명의 요지를 불필요하게 흐릴 수 있다고 판단되는 경우 그 상세한 설명은 생략한다.In the following description of the present invention, a detailed description of known functions and configurations incorporated herein will be omitted when it may make the subject matter of the present invention rather unclear.

본 발명은 오스테나이트상과 페라이트상의 2상을 갖는 듀플렉스 스테인리스강 중, Ni, Mo, Si, Cu 등의 고가의 합금원소의 함량을 낮춘 린 듀플렉스 스테인리스강이다. 린 듀플렉스 스테인리스강은 일반적인 오스테나이트계 스테인리스강인 304강 대비 동등 이상의 내식성을 유지할 수 있다. 그리고, 오스테나이트계 스테인리스강 이상의 연신율을 확보하며, 304강 동등 수준 이상의 연신율 확보할 수 있다. 본 발명의 연신율 및 내식성이 우수하여, 304강의 대체 용도로 사용되는 린 듀플렉스 스테인리스강은, 예를 들면, 부식환경 또는 성형용 일반 제품에 사용될 수 있다. 그리고, 스트립(strip), 바(bar), 플레이트(plate), 시트(sheet), 파이프(pipe), 또는 튜브(tube)와 같은 제품으로 제조되어 이용할 수 있다.The present invention is a lean duplex stainless steel in which the content of expensive alloying elements such as Ni, Mo, Si, Cu and the like is reduced among duplex stainless steel having two phases of austenite phase and ferrite phase. Lean duplex stainless steel can maintain corrosion resistance more than equivalent to 304 steel, which is a common austenitic stainless steel. In addition, it is possible to secure elongation of at least austenitic stainless steel and to secure elongation of at least 304 steel. Due to the excellent elongation and corrosion resistance of the present invention, lean duplex stainless steel, which is used as an alternative to 304 steel, can be used, for example, in corrosive environments or general products for molding. In addition, it may be manufactured and used as a product such as a strip, a bar, a plate, a sheet, a pipe, or a tube.

이러한 린 듀플렉스 스테인리스강은 오스테나이트계 스테인리스 강인 304강, 316강과 동등한 내식성을 확보하면서, Ni 함량이 적어 경제적이다. 그리고, 고강도의 확보가 용이하여 내식성을 요하는 담수설비, 펄프, 제지, 화학설비 등의 산업설비용 강재로 각광을 받고 있다. 이러한 린 듀플렉스 스테인리스강은 일본공개특허 소61-056267호, WO 02/027056호 공보 및 WO 96/18751호 공보에 개시되어 있다. 그 중, 일본공개특허 소61-56267호 공보 및 WO 02/027056호 공보에 개시된 린 듀플렉스 스테인리스강은, ASTM A240으로 규격화되어 있으며, 전자는 S32304 (대표성분 23Cr-4Ni-0.13N), 후자는 S32101 (대표성분 21Cr-1.5Ni-5Mn-0.22N)에 대응한다.The lean duplex stainless steel is economical because it has a low Ni content while ensuring corrosion resistance equivalent to 304 steel and 316 steel, which are austenitic stainless steels. In addition, it has been spotlighted as a steel material for industrial facilities such as freshwater, pulp, paper, and chemical facilities requiring high strength and easy corrosion resistance. Such lean duplex stainless steels are disclosed in Japanese Patent Laid-Open Nos. 61-056267, WO 02/027056 and WO 96/18751. Among them, lean duplex stainless steel disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 61-56267 and WO 02/027056 is standardized by ASTM A240, the former is S32304 (representative component 23Cr-4Ni-0.13N), and the latter is S32101 (representative component 21Cr-1.5Ni-5Mn-0.22N).

또한, 한국공개특허 2006-0074400호 공보에 개시되었고, ASTM A240으로 규격화된 S81921강의 경우 Ni 및 Mo의 함량이 각각 중량%로 2.5%, 2.4%로 고가의 합금원소를 포함하고 있다.In addition, disclosed in Korean Patent Laid-Open Publication No. 2006-0074400, S81921 steel, which is standardized by ASTM A240, contains expensive alloying elements such as 2.5% and 2.4% by weight of Ni and Mo, respectively.

이들 듀플렉스 스테인리스강은 냉간 가공성, 즉 성형성보다는 내식성 강화 위주로 강을 설계하여, 특정 적용 부분에서는 요구되는 내식성보다 월등한 내식성을 제공한다. 그리고, 내응력부식성 역시 설계 요구사항보다 우수하여 기술적인 해결책은 제공할 수 있으나, 가공성과 관련된 인자인 연성이 오스테나이트계 스테인리스강보다 열위하다. 이에 의해 성형, 절곡 등을 요구하는 다양한 산업 분야의 응용에 많은 제약을 초래하여, 경제적인 측면에서는 타당하지 않은 면이 존재한다. 따라서, 이들 고가 원소를 배제하여 제조원가를 절감하면서도 304강, 304L강 및 316강 대비 동등 이상 수준의 내식성을 확보하고, 특히 가공성 즉 연성을 304강과 동등 수준으로 확보하는 산업설비 및 다양한 성형 가공용 듀플렉스 스테인리스 강의 개발이 필요하다.These duplex stainless steels are designed for cold workability, i.e., strengthening of corrosion resistance rather than formability, providing superior corrosion resistance than that required in certain applications. In addition, the stress corrosion resistance is also superior to the design requirements to provide a technical solution, but ductility, which is a factor related to workability, is inferior to that of austenitic stainless steel. This causes a lot of restrictions on applications in various industrial fields that require molding, bending, and the like, and there are aspects that are not economically feasible. Therefore, while eliminating these expensive elements, while reducing the manufacturing cost, it ensures corrosion resistance equivalent to or higher than that of 304 steel, 304L steel and 316 steel. Lecture development is needed.

또한, 성형성 즉 연신율이 우수한 오스테나이트계 스테인리스강의 경우, 고가인 Ni를 4% 이상 함유하고 있어서 제조시 재료 비용이 매우 높고, 또 귀중한 자원인 Ni 등을 대량으로 소비한다는 문제점이 있다.In addition, austenitic stainless steel having excellent moldability, elongation, contains 4% or more of expensive Ni, and thus has a problem in that the material cost is very high during manufacturing and a large amount of Ni, which is a valuable resource, is consumed.

또한, 다량의 Mn은 린 듀플렉스 스테인레스강의 내식성 확보를 위한 강의 질소 고용도를 크게 증가시키나, 내식성에 해로운 MnS 등의 개재물을 쉽게 형성하여 내식성을 저해한다는 문제점이 있다. 그리고, 전기로 조업 시 Mn 분진 등의 발생으로 환경 문제를 발생시킨다. 따라서, Ni, Mn 등을 저감하면서 오스테나이트계와 동등 수준의 연신율 및 내식성을 확보하는 방법으로 페라이트 상과 오스테나이트 상이 공존하는 2상 조직강을 개발하게 되었다.In addition, a large amount of Mn greatly increases the nitrogen solubility of steel for securing corrosion resistance of lean duplex stainless steel, but easily forms inclusions such as MnS, which are detrimental to corrosion resistance, thereby inhibiting corrosion resistance. In addition, the operation of the electric furnace causes environmental problems due to the generation of Mn dust and the like. Therefore, a two-phase tissue steel in which a ferrite phase and an austenite phase coexist in a manner of securing Ni and Mn while reducing elongation and corrosion resistance equivalent to that of an austenite series.

일본특개 평11-071643호에서는 Ni 첨가량을 0.1~1% 미만으로 제한하고, 2상 조직 강에 존재하는 오스테나이트의 안정도 지수를 40~115 범위로 제어함에 의하여 연신율이 우수한 오스테나이트ㆍ페라이트계 스테인리스 강판 제조방법을 제시하였다. 그리고, 오스테나이트ㆍ페라이트계 스테인리스강의 우수한 가공성을 확보하기 위하여, 한국공개특허 제2010-0097741호에서는 N을 0.01~0.15% 함유하고, 인장시험 시 발생하는 소성 유기 마르텐사이트를 이용하였다. 그리고, 한국공개특허 제2006-0127107호는 N을 0.05~0.6% 함유하고 있으며, 냉간 가공 시 2상강에 존재하는 오스테나이트의 안정도를 조절하여 가공 시 발생하는 상변화를 활용한 방법이다.In Japanese Patent Laid-Open No. 11-071643, an austenitic and ferritic stainless steel having excellent elongation is controlled by limiting the amount of Ni added to less than 0.1 to 1% and controlling the stability index of austenite in the two-phase structure steel in the range of 40 to 115. The steel sheet manufacturing method is presented. In order to secure the excellent workability of the austenitic ferritic stainless steel, Korean Laid-Open Patent Publication No. 2010-0097741 uses N-0.05 to 0.15% and calcined organic martensite generated during a tensile test was used. In addition, Korean Laid-Open Patent No. 2006-0127107 contains 0.05 to 0.6% of N and adjusts the stability of austenite present in two-phase steel during cold working to utilize a phase change generated during processing.

이하, 본 발명의 오스테나이트상 및 페라이트상으로 이루어진 린 듀플렉스 스테인리스강에 대하여 상세하게 설명한다.Hereinafter, the lean duplex stainless steel which consists of an austenite phase and a ferrite phase of this invention is demonstrated in detail.

본 발명에 의하면 오스테나이트ㆍ페라이트로 이루어진 듀플렉스 스테인리스강의 제반 성질이 우수하면서도, 50% 이상의 고연신율과, 304강 수준의 내식성을 동시에 확보할 수 있다. 즉, 본 발명은 저탄소의 크롬계 스테인리스강으로, 고질소를 함유하고, 더불어 Mn의 함량을 최적화시키면서 고가인 Ni, Si, Mo, Cu 등의 합금원소를 최적의 수준으로 조절하였다. 이에 의해 오스테나이트와 페라이트의 상분율을 조절하여 냉간 가공 시 소성 유기 마르텐사이트의 형성량을 5% 이하로 최대한 억제하도록 적정한 합금원소의 분배를 조정함에 의하여 연신율 및 내식성이 우수한 오스테나이트 페라이트의 듀플렉스 스테인리스강을 제조한다.According to the present invention, it is possible to secure high elongation of not less than 50% and corrosion resistance of 304 steel at the same time while being excellent in general properties of duplex stainless steel made of austenitic ferrite. That is, the present invention is a low-carbon chromium stainless steel, containing high nitrogen, and while optimizing the content of Mn, expensive alloy elements such as Ni, Si, Mo, Cu, etc. were adjusted to an optimal level. The austenitic ferrite duplex stainless steel with excellent elongation and corrosion resistance is controlled by adjusting the phase ratio of austenite and ferrite to adjust the distribution of the appropriate alloy element to minimize the formation of calcined organic martensite to 5% or less during cold working. Manufacture steel.

본 발명에 따른 린 듀플렉스 스테인리스강은 제조 비용 중 원료 비용을 크게 감소하여, 가격 경쟁력을 크게 향상시키고, 연신율을 향상시켜 단순한 벤딩 이외의 성형, 복잡한 절곡 가공 등의 다양한 용도에 사용할 수 있다. 또한, 연신율과 동시에 내식성을 확보하여 성형용으로 사용되는 304강의 대체가 가능하다.Lean duplex stainless steel according to the present invention can significantly reduce the raw material cost in the manufacturing cost, greatly improve the price competitiveness, improve the elongation can be used for a variety of applications, such as molding, complex bending processing other than simple bending. In addition, it is possible to replace the 304 steel used for molding by ensuring the elongation and corrosion resistance.

이하에서는, 본 발명의 성분 한정 이유에 대하여 설명한다.(이하, 중량%는 간단히 %로 표기함)Hereinafter, the reason for component limitation of the present invention will be described.

C는 오스테나이트 형성 원소로 고용강화에 의한 재료 강도 증가에 유효한 원소이다. 하지만, 과다 첨가 시 페라이트-오스테나이트 상 경계에서 내식성에 유효한 Cr과 같은 탄화물 형성 원소와 쉽게 결합하여 결정립계 주위의 Cr 함량을 낮추어 내부식 저항성을 감소시키기 때문에 내식성을 극대화하기 위해서는 C를 0초과 ~ 0.08% 이하의 범위로 첨가하는 것이 바람직하다.C is an austenite forming element and is an element effective for increasing the material strength by solid solution strengthening. However, when excessively added, it easily bonds with carbide-forming elements such as Cr, which is effective for corrosion resistance at the ferrite-austenite phase boundary, thereby lowering the Cr content around grain boundaries to reduce corrosion resistance. It is preferable to add in the range of% or less.

Si는 탈산효과를 위하여 일부 첨가되며, 페라이트 형성 원소로 소둔 열처리 시 페라이트에 농화되는 원소이다. 따라서, 적정한 페라이트 상분율 확보를 위하여 0.2% 이상 첨가하여 한다. 그러나, 3.0% 이상의 과다한 첨가는 페라이트상의 경도를 급격히 증가시켜서 2상강의 연신율 저하에 영향을 미치며, 충분한 연신율 확보를 위한 오스테나이트상 확보를 어렵게 한다. 또한, 과다할 경우 제강 시 슬래그 유동성을 저하시키고, 산소와 결합하여 개재물을 형성하여 내식성에 저하시킨다. 따라서, Si 함량은 0.2~3.0%로 제한함이 바람직하다.Si is partially added for the deoxidation effect and is an element that is concentrated in ferrite during annealing heat treatment as a ferrite forming element. Therefore, 0.2% or more is added in order to ensure proper ferrite phase fraction. However, excessive addition of 3.0% or more rapidly increases the hardness of the ferritic phase, affecting the reduction of the elongation of the two-phase steel, and makes it difficult to secure the austenite phase to secure sufficient elongation. In addition, when excessively, the slag fluidity is reduced during steelmaking, and in combination with oxygen, inclusions are formed to lower the corrosion resistance. Therefore, the Si content is preferably limited to 0.2 to 3.0%.

N는 듀플렉스 스테인리스강에서 Ni와 함께 오스테나이트 상의 안정화에 크게 기여하는 원소로, 소둔 열처리 시 오스테나이트 상에 농화가 발생하는 원소 중의 하나이다. 따라서, N 함량 증가는 부수적으로 내식성 증가 및 고강도화를 꾀할 수 있다. 그러나 첨가된 Mn의 함량에 따라 N의 고용도가 변화한다. 본 발명의 Mn 범위에서 N 함량이 0.3% 이상을 초과하면, 의 질소 고용도 초과에 의한 주조 시 블로우홀(blow hole), 핀홀(pin hole) 등의 발생에 의한 표면 결함 유발로 강의 안정된 제조가 어렵게 된다. 한편, 304강 수준의 내식성 확보를 위하여 N를 0.2% 이상을 첨가시키며, N 함량이 너무낮으면 적정한 상분율 확보가 곤란해진다. 따라서, N 함량은 0.20 ~ 0.30%로 제한하는 것이 바람직하다.N is an element that greatly contributes to stabilization of the austenite phase together with Ni in duplex stainless steel, and is one of the elements that thicken on the austenite phase during annealing heat treatment. Therefore, the increase in N content may result in increased corrosion resistance and higher strength. However, the solubility of N changes with the amount of Mn added. In the Mn range of the present invention, if the N content exceeds 0.3% or more, the stable production of the steel is caused by the occurrence of surface defects caused by blow holes, pin holes, etc. during casting due to the nitrogen solubility of Becomes difficult. On the other hand, in order to ensure the corrosion resistance of the 304 steel level, N is added 0.2% or more, and if the N content is too low, it is difficult to secure the proper phase fraction. Therefore, the N content is preferably limited to 0.20 to 0.30%.

Mn은 탈산제 및 질소 고용도를 증가시키는 원소이며, 오스테나이트 형성 원소로, 고가의 Ni 대치용으로 사용되는 경우, 그 함량을 4%를 초과하여 첨가하는 경우 304 수준의 내식성 확보가 어려워진다. 이는 Mn이 많이 첨가되는 경우, 질소의 고용도에는 효과가 있으나 강 중의 S와 결합하여 MnS를 형성하고 내식성을 나쁘게 한다. 또한, Mn의 함량이 2% 미만인 경우, 오스테나이트 형성 원소인 Ni, Cu, N등을 조절하여도 적정한 오스테나이트 상분율의 확보가 어렵고, 첨가되는 N의 고용도가 낮아서 상압에서 질소의 충분한 고용을 얻을 수 없다. Mn의 함량을 2% ~ 4%로 제한 하는 것이 바람직하다.Mn is an element that increases the deoxidizer and the nitrogen solubility, and is an austenite forming element, and when used for replacing expensive Ni, it is difficult to secure the corrosion resistance at the level of 304 when the content is added in excess of 4%. When Mn is added in a large amount, it has an effect on the solubility of nitrogen but combines with S in steel to form MnS and worsen corrosion resistance. When the content of Mn is less than 2%, it is difficult to secure a proper austenite phase fraction even when Ni, Cu, N, etc. as the austenite forming elements are controlled, and the solubility of N added is low, Can not be obtained. It is preferable to limit the content of Mn to 2% to 4%.

Cr은 Si와 함께 페라이트 안정화 원소로 2상 스테인리스강의 페라이트상 확보에 주된 역할을 할 뿐만 아니라, 내식성 확보를 위한 필수 원소이다. 함량을 증가시키면 내식성이 증가하나 상분율 유지를 위하여 고가의 Ni이나 기타 오스테나이트 형성원소의 함량을 증가시켜야 한다. 이에 따라, 2상 스테인리스강의 상분율을 유지하면서 STS304 이상의 내식성을 확보하기 위해서 Cr의 함량을 19~23%로 제한한다.Cr is a ferrite stabilizing element together with Si, which plays a major role in securing ferrite phase of two-phase stainless steel and is an essential element for securing corrosion resistance. Increasing the content increases the corrosion resistance, but the content of expensive Ni or other austenite forming elements should be increased to maintain the phase ratio. Accordingly, the content of Cr is limited to 19 to 23% to ensure corrosion resistance of STS304 or more while maintaining the phase ratio of the two-phase stainless steel.

Ni은 Mn, Cu 및 N와 함께 오스테나이트 안정화 원소로, 듀플렉스 스테인리스강의 오스테나이트상의 확보에 주된 역할을 한다. 원가절감을 위하여 가격이 비싼 Ni 함량을 최대한 감소시키는 대신에 다른 오스테나이트상 형성 원소인 Mn과 N을 증가시켜서 Ni의 저감에 의한 상분율 균형을 충분히 유지할 수 있다. 그러나, 냉간 가공 시 발생하는 소성 유기 마르텐사이트 형성을 억제하기 위하여 충분한 오스테나이트의 안정도 확보를 위하여 0.3% 이상 첨가하여야 한다. Ni를 많이 첨가하면 오스테나이트 분율이 증가하여 적절한 오스테나이트 분율 확보가 어렵고, 특히 고가인 Ni로 인한 제품의 제조 비용 증가로 304 대비 경쟁력 확보가 어렵다. 따라서, Ni의 함량을 0.3%~2.5%로 제한함이 바람직하다.Ni is an austenite stabilizing element together with Mn, Cu and N, and plays a major role in securing the austenite phase of the duplex stainless steel. Instead of reducing the costly Ni content as much as possible to reduce cost, the austenitic phase forming elements Mn and N may be increased to sufficiently maintain the balance of phase fraction due to the reduction of Ni. However, 0.3% or more should be added to secure sufficient austenite stability in order to suppress the formation of calcined organic martensite generated during cold working. Adding a large amount of Ni increases the austenite fraction, making it difficult to secure an appropriate austenite fraction. In particular, it is difficult to secure competitiveness compared to 304 due to an increase in manufacturing cost of products due to expensive Ni. Therefore, it is preferable to limit the content of Ni to 0.3% to 2.5%.

W은 오스테나이트 형성 원소로 내식성을 향상 시키는 원소로 Mo을 대체하여 첨가하나, 열처리 시 700~1000℃에서 금속간 화합물의 형성을 조장하여 내식성 및 기계적 성질의 열화를 초래하는 원소이다. 그 함량이 1%를 초과하는 되는 경우, 금속간 화합물의 형성으로 인하여 내식성 및 특히 연신율의 급격한 저하를 초래한다. 또한, 내식성의 개선 효과를 나타내기 위하여서는 0.1% 이상 첨가되어야 한다. 따라서, W의 함량을 0.1%~1.0%로 제한함이 바람직하다.W is an element that improves corrosion resistance as an austenite forming element and replaces Mo, but is an element that promotes the formation of intermetallic compounds at 700 ~ 1000 ℃ during heat treatment to cause corrosion resistance and deterioration of mechanical properties. If the content exceeds 1%, the formation of an intermetallic compound causes a sharp decrease in corrosion resistance and especially elongation. In addition, in order to exhibit the effect of improving the corrosion resistance, it should be added at least 0.1%. Therefore, it is preferable to limit the content of W to 0.1% to 1.0%.

이때, 본 발명에 따른 오스테나이트ㆍ페라이트의 듀플렉스 스테인리스강은, 부피분율로 75~45% 오스테나이트 상과, 25~55% 페라이트 상으로 구성을 만족시키는 것이 바람직하다.At this time, it is preferable that the austenitic ferrite duplex stainless steel according to the present invention satisfies the constitution with a 75 to 45% austenite phase and a 25 to 55% ferrite phase by volume fraction.

이는 오스테나이트 상분율이 45% 미만에서는 소둔 중 오스테나이트 상에 오스테나이트 형성 원소의 과도한 농화 현상이 발생한다. 이에 의해, 오스테나이트가 충분히 안정되어 변형 중에 생기는 변형 유기 마르텐사이트 변태량의 억제가 가능하며, 합금원소의 지나친 고용으로 인한 오스테나이트 강도 지나친 상승으로 소재의 인장강도 역시 충분한 확보가 가능하다. 하지만, 연성이 저하하는 현상이 발생하여 원하는 연신율 및 강도를 충분히 얻을 수가 없다. 따라서, 고연성의 관점에서 보면 오스테나이트 분율이 45% 이상이 바람직하다.This results in excessive concentration of austenite forming elements on the austenite phase during annealing when the austenite phase fraction is less than 45%. As a result, the austenite is sufficiently stable to suppress the amount of strained organic martensite transformation occurring during deformation, and the tensile strength of the material can also be sufficiently secured due to excessive increase in austenite strength due to excessive solid solution of alloying elements. However, a phenomenon in which ductility decreases occurs, and desired elongation and strength cannot be obtained sufficiently. Therefore, from the viewpoint of high ductility, the austenite fraction is preferably 45% or more.

그러나, 오스테나이트 분율이 75% 이상인 경우는 열간 압연 시 표면 균열 등이 발생하여 열간 가공성의 저하를 초래하고, 2상 조직강으로서의 특성을 상실한다. 따라서, 오스테나이트 분율은 75% 이하가 바람직하다.However, when the austenite fraction is 75% or more, surface cracking or the like occurs during hot rolling, resulting in deterioration of hot workability and loss of properties as a two-phase structure steel. Therefore, the austenite fraction is preferably 75% or less.

또한, 본 발명의 경우, 냉간 가공 또는 인장 변형 시 형성되는 소성 유기 마르텐사이트 양이 5% 이하임에 그 특징이 있다. 소성유기 마르텐사이트는 불안정한 오스테나이트가 변형될 때 형성되는 경한 상으로, 가공 경화를 유발하여 강의 연신율 증가에 기여한다. 오스테나이트 및 페라이트로 이루어진 듀플렉스 스테인리스강인 본 발명강의 경우, 오스테나이트 상의 안정도를 합금원소의 적절한 분배를 이용하여 조절할 수 있다. 이에 의하여, 인장 변형 시 국부 넥킹 전후에 소성유기 마르텐사이트가 형성되도록 하였다.In addition, the present invention is characterized in that the amount of calcined organic martensite formed during cold working or tensile deformation is 5% or less. Calcined organic martensite is a hard phase formed when unstable austenite is deformed, causing work hardening and contributing to an increase in elongation of steel. In the case of the present invention steel, which is a duplex stainless steel consisting of austenite and ferrite, the stability of the austenite phase can be controlled by appropriate distribution of alloying elements. As a result, plastic organic martensite was formed before and after local necking during tensile deformation.

도 1에서와 같이, 소성 유기 마르텐사이트가 급격히 형성되는 경우, 급격한 가공경화에 의한 소재의 경화로 연신율의 급격한 감소를 초래한다. 따라서, 본 합금계의 오스테나이트와 페라이트로 이루어진 듀플렉스 스테인리스강의 경우, 소성 유기 마르텐사이트가 5% 이하가 되면, 304강에 필적할 만한 연신율인 50% 이상의 확보가 가능하다. 이에 따라, 냉간 가공 시 형성되는 소성 유기 마르텐사이트 양이 5% 이하가 됨이 바람직하다.
As shown in FIG. 1, when the calcined organic martensite is formed rapidly, hardening of the raw material due to rapid work hardening causes a rapid decrease in elongation. Therefore, in the case of the duplex stainless steel made of austenitic and ferrite of the present alloy system, when the calcined organic martensite is 5% or less, it is possible to secure 50% or more, which is an elongation comparable to that of 304 steel. Accordingly, the amount of calcined organic martensite formed during cold working is preferably 5% or less.

이하, 본 발명의 연신율 및 내식성이 우수한 오스테나이트ㆍ페라이트의 린 듀플렉스 스테인리스강에 대하여 상세히 설명한다. 본 발명에 따른 성분의 조성범위에 대한 린 듀플렉스 스테인리스강들의 시편을 준비하여 열간 압연, 열연 소둔, 냉간 압연 후 냉연 소둔을 진행하여 소재의 상분율을 조절하여, 연신율 및 내식성을 측정하였다. 하기의 [표 1]은 실험강종에 대한 합금 조성(중량%)을 나타내었다.EMBODIMENT OF THE INVENTION Hereinafter, the austenitic lean duplex stainless steel excellent in the elongation and corrosion resistance of this invention is demonstrated in detail. Specimens of lean duplex stainless steels for the composition range of the component according to the present invention were prepared by hot rolling, hot rolled annealing, cold rolled annealing, and then adjusting the phase fraction of the material to measure elongation and corrosion resistance. Table 1 below shows the alloy composition (wt%) for the experimental steel.

강종Steel grade CC CrCr MnMn NiNi SiSi CuCu NN MoMo WW 비교강1Comparative River 1 0.0650.065 18.1418.14 1.371.37 8.068.06 0.450.45 0.20.2 0.0420.042 0.10.1 -- 비교강2Comparative River 2 0.0250.025 21.8421.84 1.761.76 2.512.51 0.540.54 0.470.47 0.190.19 0.580.58 -- 비교강3Comparative Steel 3 0.030.03 2121 5.055.05 1.51.5 0.2170.217 -- 0.220.22 0.30.3 -- 비교강4Comparative Steel 4 0.0210.021 20.3020.30 5.055.05 0.1980.198 0.2170.217 -- 0.1020.102 -- -- 비교강5Comparative Steel 5 0.0480.048 19.9719.97 3.023.02 -- 0.2010.201 1.01.0 0.2840.284 -- -- 발명강1Inventive Steel 1 0.0540.054 19.9319.93 3.033.03 0.350.35 2.02.0 -- 0.2020.202 -- -- 발명강2Invention river 2 0.500.50 20.1220.12 3.033.03 2.052.05 2.02.0 0.80.8 0.2340.234 -- -- 발명강3Invention steel 3 0.0190.019 19.9819.98 3.053.05 -- 0.1940.194 1.041.04 0.2610.261 -- -- 발명강4Inventive Steel 4 0.0520.052 20.0320.03 3.103.10 0.50.5 1.951.95 2.02.0 0.2510.251 -- -- 발명강5Invention steel 5 0.0510.051 20.0520.05 3.023.02 1.021.02 1.951.95 2.032.03 0.2520.252 -- -- 발명강6Invention steel 6 0.050.05 20.020.0 3.03.0 1.511.51 1.951.95 2.022.02 0.2530.253 -- -- 발명강7Invention steel 7 0.0490.049 19.9519.95 3.03.0 1.951.95 1.971.97 2.022.02 0.2510.251 -- -- 발명강8Inventive Steel 8 0.0510.051 19.8719.87 2.912.91 0.50.5 0.8650.865 1.01.0 0.240.24 -- -- 발명강9Invention river 9 0.050.05 19.9519.95 2.972.97 1.011.01 2.62.6 1.01.0 0.2350.235 -- -- 발명강10Invented Steel 10 0.0510.051 19.9319.93 2.962.96 1.041.04 1.531.53 1.01.0 0.2320.232 -- 0.90.9 발명강11Invention steel 11 0.0470.047 21.3321.33 3.043.04 1.021.02 1.531.53 1.01.0 0.230.23 -- 0.480.48

그리고, [표 2]에는 상기 [표 1]의 일부 실험강종의 열처리 온도에 따른 페라이트와 오스테나이트의 상분율을 나타내었다.Table 2 shows the phase fractions of ferrite and austenite according to the heat treatment temperature of some of the experimental steels of Table 1 above.

강종Steel grade 열처리 온도(℃)Heat treatment temperature (캜) 페라이트 분율(%)Ferrite fraction (%) 오스테나이트 분율(%)Austenitic fraction (%)
비교강4

Comparative Steel 4
950950 7171 3030
10501050 7878 2222 11001100 8383 1717
비교강5

Comparative Steel 5
950950 4545 5555
10001000 3232 6868 11001100 3535 6565 발명강1Inventive Steel 1 10001000 3535 6565 11001100 3636 6464 발명강2Invention river 2 10001000 3333 6767 11001100 3737 6363 발명강3Invention steel 3 10001000 4242 5858 11001100 4040 6060 발명강4Inventive Steel 4 10001000 5353 4747 11001100 3838 6262 발명강5Invention steel 5 10001000 3434 6666 11001100 2828 7272 발명강6Invention steel 6 10001000 3838 6262 11001100 3333 6767 발명강7Invention steel 7 10001000 4343 5757 11001100 4242 5858 발명강8Inventive Steel 8 10001000 4747 5353 11001100 4545 5555 발명강9Invention river 9 10001000 5151 4949 11001100 4747 5353 발명강10Invented Steel 10 10001000 4747 5353 11001100 4242 5858 발명강11Invention steel 11 10001000 4949 5151 11001100 4848 5252

듀플렉스 스테인리스강의 경우 합금 성분 및 열처리 온도에 따라 상분율이 변화한다. 이에 따라 [표 2]에는 합금 성분이 다른 비교강4, 비교강5 및 발명강1 ~ 발명강11을 각각 950℃, 1050℃, 1100℃ 및 1200℃로 열처리하였을 경우의 페라이트와 오스테나이트 상분율을 나타낸 것이다. 발명강1 ~ 발명강11의 경우 페라이트의 상분율은 약 25~55%, 오스테나이트 상분율은 75~45%의 범위 내에 포함됨을 알 수 있다. 그리고, 비교강4는 1050℃ 및 1100℃에서 열처리 시, 페라이트의 상분율이 각각 78%, 83%로 나타났으며, 이때, 오스테나이트 상분율도 각각 22%, 17%로 나타난다. 즉, 비교강4는 본 발명의 페라이트 및 오스테나이트 상분율의 범위 내에 포함되지 않음을 알 수 있다.In the case of duplex stainless steel, the phase fraction changes depending on the alloy composition and the heat treatment temperature. Accordingly, Table 2 shows the ferrite and austenite phase fractions when the comparative steel 4, the comparative steel 5, and the inventive steels 1 to 11 having different alloy components were heat-treated at 950 ° C, 1050 ° C, 1100 ° C, and 1200 ° C, respectively. It is shown. Inventive steel 1 to the invention steel 11 it can be seen that the phase fraction of ferrite is included in the range of about 25 to 55%, the austenite phase fraction is 75 to 45%. In Comparative steel 4, when the heat treatment at 1050 ° C and 1100 ° C, the ferrite phase percentages were 78% and 83%, respectively, and the austenite phase percentages were 22% and 17%, respectively. That is, it can be seen that the comparative steel 4 is not included in the range of the ferrite and austenite phase fractions of the present invention.

도 1은 본 발명에서 얻어진 대표적인 공칭변형-공칭응력 비교 곡선이다.1 is a representative nominal strain-nominal stress comparison curve obtained in the present invention.

도 1을 참조하면, 1100℃에서 각 소재에 열처리를 행한 후에 인장실험을 한 결과이다. 비교강1인 오스테나이트계 304강의 경우, 연신율이 70% 정도로 매우 우수함을 알 수 있다. 특히, 본 발명강과 유사 성분계인 듀플렉스 스테인리스강인 비교강2의 경우 연신율이 30% 정도로 매우 열위하다. 그러나, 듀플렉스 스테인리스강의 오스테나이트의 안정도를 제어하지 않은 비교강5의 경우, 소성 유기 마르텐사이트의 급격한 형성(표 3 참조)에 따른 급격한 가공경화에 의하여 연신율의 저하가 발생한다.Referring to FIG. 1, a tensile test is performed after heat treatment of each material at 1100 ° C. FIG. In the case of the austenitic 304 steel of Comparative Steel 1, the elongation was about 70%. In particular, in the case of Comparative Steel 2, which is a duplex stainless steel that is similar to the inventive steel, the elongation is inferior to about 30%. However, in the case of Comparative Steel 5 in which the austenite stability of the duplex stainless steel is not controlled, the elongation decreases due to the rapid work hardening caused by the rapid formation of the calcined organic martensite (see Table 3).

도 1에 도시한 바와 같이, 본 발명강의 경우, 응력-변형의 곡선에서 가공 경화율이 거의 없음을 알 수 있다. 이는 냉간 가공 시 오스테나이트가 소성 유기 마르텐사이트로 변태되는 것을 제어한 것으로, 연신율이 대부분 50% 이상이다. 이는 본 발명강에서 대체하고자 하는 304강의 연신율에 필적할 만한 값으로, 동일한 등급의 듀플렉스 스테인리스강과 비교해서 연신율이 매우 우수함을 보여준다.As shown in FIG. 1, it can be seen that in the case of the inventive steel, there is little work hardening rate in the curve of stress-strain. This controls the transformation of austenite into calcined organic martensite during cold working, and the elongation is at least 50%. This value is comparable to the elongation of 304 steel to be replaced in the present invention, showing that the elongation is very excellent compared to the duplex stainless steel of the same grade.

강종Steel grade 열처리 온도
(℃)
Heat treatment temperature
(℃)
오스테나이트
분율(%)
Austenite
Fraction (%)
연신율
(%)
Elongation
(%)
최대 소성 유기
마르텐사이트(%)
Plasticity maximum
Martensite (%)

비교강4

Comparative Steel 4
950950 3030 3333 44
10501050 2222 3636 55 10001000 1717 4848 77 비교강5Comparative Steel 5 10001000 6868 3232 3535 11001100 6565 3535 2828 발명강1Inventive Steel 1 10001000 6565 50.550.5 00 11001100 6464 5656 00 발명강2Invention river 2 10001000 6767 6161 55 11001100 6363 6161 44 발명강3Invention steel 3 10001000 5858 54.554.5 00 11001100 6060 59.759.7 00 발명강4Inventive Steel 4 10001000 4747 6767 00 11001100 6262 6363 00 발명강5Invention steel 5 10001000 6666 5656 00 11001100 7272 6161 00 발명강6Invention steel 6 10001000 6262 5656 00 11001100 6767 6767 00 발명강7Invention steel 7 10001000 5757 6161 00 11001100 5858 6161 00 발명강8Inventive Steel 8 10001000 5353 5757 33 11001100 5555 5555 22 발명강9Invention river 9 10001000 4949 5151 55 11001100 5353 50.550.5 22 발명강10Invented Steel 10 10001000 5353 5353 33 11001100 5858 5252 22 발명강11Invention steel 11 10001000 5151 52.552.5 00 11001100 5252 5454 22

[표 3]에는 본 발명에 사용된 비교강 및 발명강을 다양한 열처리 온도에서 5분 동안 열처리한 후의 연신율과, 인장 시 형성된 소성 유기 마르텐사이트 양을 나타내었다. 표 3에 나타난 것과 같이, 연신율이 매우 우수한 경우는 대부분의 소성 유기 마르텐사이트가 5% 이하이다. 비교강4의 경우는 오스테나이트 상분율이 부족하고, 비교강5의 경우는 도 1에 도시한 것과 같이, 소성 유기 마르텐사이트 형성에 의한 급격한 가공경화에 의한 연신율 저하로 약 40%의 값을 나타냄을 알 수 있다.Table 3 shows the elongation after heat treatment of the comparative steel and the inventive steel used for 5 minutes at various heat treatment temperatures, and the amount of calcined organic martensite formed upon stretching. As shown in Table 3, when the elongation is very excellent, most of the calcined organic martensite is 5% or less. In the case of the comparative steel 4, the austenite phase fraction is insufficient, and in the case of the comparative steel 5, as shown in FIG. It can be seen.

도 2는 내식성의 발명강과 비교강의 내식 특성을 3.5% NaCl 용액에서 측정한 임계 공식 전류 값으로, 비교강1인 304강의 임계 부식 전류 값과 동등 이상 수준의 내식성을 나타내고 있다.2 is a critical formula current value of the corrosion resistance characteristics of the inventive steels and the comparative steels measured in a 3.5% NaCl solution, and shows corrosion resistance at least equal to the critical corrosion current value of the 304 steel of Comparative Steel 1. FIG.

이와 같이, 본 발명에 따르면, 합금성분 조성 및 상분율을 제어하여 50% 이상의 연신율을 확보할 수 있다.As described above, according to the present invention, an elongation of 50% or more can be secured by controlling the alloy component composition and the phase fraction.

본 발명의 기술 사상은 상기 바람직한 실시예에 따라 구체적으로 기술되었으나, 상기한 실시예는 그 설명을 위한 것이며 그 제한을 위한 것이 아님을 주의하여야 한다. 또한, 본 발명의 기술 분야의 통상의 지식을 가진 자라면 본 발명의 기술 사상의 범위 내에서 다양한 변형예가 가능함을 이해할 수 있을 것이다.While the present invention has been particularly shown and described with reference to exemplary embodiments thereof, it is to be understood that the invention is not limited to the disclosed exemplary embodiments. It will be apparent to those skilled in the art that various modifications may be made without departing from the scope of the present invention.

전술한 발명에 대한 권리범위는 이하의 특허청구범위에서 정해지는 것으로써, 명세서 본문의 기재에 구속되지 않으며, 청구범위의 균등 범위에 속하는 변형과 변경은 모두 본 발명의 범위에 속할 것이다.The scope of the present invention is defined by the following claims. The scope of the present invention is not limited to the description of the specification, and all variations and modifications falling within the scope of the claims are included in the scope of the present invention.

Claims (5)

중량 %로, C: 0.08% 이하(0초과), Si: 0.2~3.0%, Mn: 2~4%, Cr: 19 ~23%, Ni: 0.3%~2.5%, N: 0.2~0.3%, Cu: 0.5~2.5%, 잔부 Fe 및 기타 불가피한 불순물을 포함하며, 부피분율로 45~75%의 오스테나이트와, 55~25%의 페라이트로 이루어지는 린 듀플렉스 스테인리스강.By weight%, C: 0.08% or less (greater than 0), Si: 0.2-3.0%, Mn: 2-4%, Cr: 19-23%, Ni: 0.3% -2.5%, N: 0.2-0.3%, Cu: Lean duplex stainless steel containing 0.5-2.5%, balance Fe and other unavoidable impurities, consisting of 45-75% austenite and 55-25% ferrite in volume fraction. 제1항에 있어서,
상기 스테인리스강은 중량 %로, W : 0.1 ~ 1.0%를 더 포함하는 린 듀플렉스 스테인리스강.
The method of claim 1,
The stainless steel is a weight%, W: Lean duplex stainless steel further comprises 0.1 to 1.0%.
삭제delete 제1항에 있어서,
상기 스테인리스강은 소성 유기 마르텐사이트의 함량이 5% 이하인 린 듀플렉스 스테인리스강.
The method of claim 1,
The stainless steel is a lean duplex stainless steel having a content of calcined organic martensite of 5% or less.
제1항에 있어서,
상기 스테인리스강은 50% 이상의 연신율을 가지는 린 듀플렉스 스테인리스강.
The method of claim 1,
The stainless steel is a lean duplex stainless steel having an elongation of 50% or more.
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