JPH08121524A - ショックアブソーバ - Google Patents

Abstract

(57)【要約】 【目的】 本発明は小変位に対して極めて小さな減衰力
を、大変位に対して適切な減衰力をそれぞれ発揮するシ
ョックアブソーバに関し、車両においてストラット式サ
スペンション装置への適用を可能とすることを目的とす
る。 【構成】 シリンダ２６内を２つの室に隔成するピスト
ン６６と、ピストン６６上方の室を第１のリザーバ室５
０と第１の変圧室５２とに隔成するフリーピストン４８
と、ピストン６６下方の室を第２のリザーバ室１０６と
第２の変圧室１０４とに隔成ベースケースとを設ける。
第１及び第２のリザーバ室５２，１０６に連通するリザ
ーバ室３０下方にガス室３１を隔成すべくディバイドピ
ストン２７を配設する。ピストン６６とベースケース９
０に、第１及び第２の変圧室５２，１０４に所定圧以上
の差圧が発生した際に流体の流通を許容する機構を設け
る。

Description

【発明の詳細な説明】

【０００１】

【産業上の利用分野】本発明は、ショックアブソーバに
係り、特に車両用サスペンション装置のダンパ機構とし
て好適なショックアブソーバに関する。

【０００２】

【従来の技術】従来より、車両用サスペンション装置の
ダンパ機構としてショックアブソーバが知られている。
このショックアブソーバは、車輪と車体との相対変位に
対して適当な減衰力を付与して走行振動を適切に吸収
し、かつ車両の姿勢を適正に維持するために設けられる
ものである。

【０００３】かかるショックアブソーバとして、例えば
特開昭５８−２２１０３２号公報には、車輪と車体との
相対速度が比較的小さい間はさほど大きな減衰力が発生
せず、その相対速度が所定レベルを超えると、その後急
激に減衰力が立ち上がる特性を有するものが開示されて
いる。上述の減衰力特性によれば、車体と車輪との相対
変位が比較的小さい場合はさほど大きな減衰力が発揮さ
れず、車両の走行に伴う振幅の小さな高周波振動が柔軟
に吸収できると共に、車両の姿勢を大きく変化させる振
幅の大きな振動に対しては比較的大きな減衰力が発揮さ
れ、車両の姿勢が適正に維持できることに着目したもの
である。

【０００４】ここで、上記公報記載のショックアブソー
バは、シリンダ内を摺動するピストンと、このピストン
に対して所定の距離だけ相対移動が可能なピストンロッ
ドとを備え、更にピストンの両側の空間を連通する通路
内に、ピストンとピストンロッドとの間に作用する押圧
力が大きいほど開口面積を小さくするオリフィスを備え
てなる構成である。

【０００５】すなわち、上記の如き構成によれば、ピス
トンロッドがピストンに対して相対移動可能な範囲内で
は、ほとんど減衰力を発生させることなくピストンロッ
ドが変位できると共に、ピストンロッドに入力される振
幅が小さい場合には、オリフィスに大きな開口面積が確
保され、ピストンの移動が伴う場合における減衰力も抑
制される。

【０００６】また、ピストンロッドに入力される振幅が
大きい場合には、ピストンとピストンロッドとの間に比
較的大きな押圧力が作用し、その結果連通路内のオリフ
ィスの開口面積が小さくなり、ピストンの移動に伴って
比較的大きな減衰力が発揮されることになる。従って、
上記構成によれば、走行振動を柔軟に吸収し、かつ車両
の姿勢を安定に維持するために有効な、上述の減衰力特
性が実現されることになる。

【０００７】

【発明が解決しようとする課題】しかし、上記従来のシ
ョックアブソーバは、ピストンロッドとピストンとが円
滑に相対移動することで、上記所望の減衰力特性を実現
するものである。これに対して、ストラット式サスペン
ション装置は、ショックアブソーバ自体が剛性部材を構
成し、そのピストンロッドの先端部に車輪と車体とを正
規の位置関係に維持するためのモーメントが直接加わる
構成である。

【０００８】従って、上記従来のショックアブソーバを
ストラット式サスペンション装置に用いた場合、ピスト
ンロッドとピストンとの連結部には大きなモーメントが
加わることとなり、両者の相対移動を円滑に行う上では
不利な状況が生ずることになる。この意味で、上記従来
のショックアブソーバは、ストラット式サスペンション
装置に適用した場合に、適切に所望の減衰力特性を発揮
できない事態を生じ得るという問題を有するものであっ
た。

【０００９】本発明は、上述の点に鑑みてなされたもの
であり、ピストンロッドとピストンとの連結部に比較的
大きなモーメントが加えられた場合においても、適切に
走行振動の吸収と車両姿勢の維持とに有効な減衰力特性
を発揮し得るショックアブソーバを提供することを目的
とする。

【００１０】

【課題を解決するための手段】上記の目的は、シリンダ
内を第１の室と第２の室とに隔成するピストンと、前記
第１の室内に浮遊状態で保持されて、該第１の室内を第
１のリザーバ室と第１の変圧室とに隔成する第１のフリ
ーピストンと、前記第２の室内に浮遊状態で保持され
て、該第２の室内を第２のリザーバ室と第２の変圧室と
に隔成する第２のフリーピストンと、前記第１のリザー
バ室及び前記第２のリザーバ室の圧力を所定の圧力に維
持するリザーバ圧力調整機構と、前記ピストンの変位に
伴って前記第１の変圧室と前記第２の変圧室の差圧が所
定圧に到達して後、更に前記ピストンが変位する際に所
定の減衰力を発生する減衰力発生機構とを備えるショッ
クアブソーバにより達成される。

【００１１】

【作用】本発明において、前記第１及び第２のフリーピ
ストンは、前記第１の室又は第２の室内に浮遊状態で保
持され、その内部を更に前記第１及び第２の変圧室と、
前記第１及び第２のリザーバ室に隔成している。そし
て、前記第１及び第２のリザーバ室の内圧は、前記リザ
ーバ圧力調整機構により所定圧に保持されている。

【００１２】従って、前記ピストンに変位が生じ、その
結果前記第１及び第２の変圧室の内圧が増大又は減少し
ようとすると、前記第１及び第２のフリーピストンは、
ほぼ何らの変位抵抗を伴うことなく前記第１又は第２の
リザーバ室の体積を縮小又は拡大する方向に変位する。
このため、前記ピストンは、前記第１及び第２のフリー
ピストンがそれらの変位端に達するまでは、自由に前記
シリンダ内を摺動することができ、かかる小さな変位に
対しては、前記ピストンの変位に伴ってほぼ何らの減衰
力も発生されない。

【００１３】一方、前記第１及び第２のフリーピストン
がそれらの変位端に到達した後、更に前記ピストンの変
位を増加させる方向の外力が作用した場合は、以後前記
第１及び第２のフリーピストンが変位し得ないため、前
記第１及び第２の変圧室の内圧に変化が生じ、それらの
間に差圧が発生する。そして、その差圧が所定圧に到達
して後、更に前記ピストンが変位する場合には、前記減
衰力発生機構において所定の減衰力が発生される。従っ
て、前記ピストンが、前記第１及び第２のフリーピスト
ンをそれらの変位端に到達させる程度を超えて、大きく
変位する場合には、その大きな変位に対して適当な減衰
力が発揮されることになる。

【００１４】このため、本発明に係るショックアブソー
バにおいては、前記ピストンに入力される振動の振幅が
小さい場合は小さな減衰力が、その振幅が大きい場合は
大きな減衰力が、それぞれ発生されることになる。この
際、本発明にかかるショックアブソーバにおいては、前
記第１及び第２のフリーピストンを前記シリンダ内を浮
遊状態で保持し、かつそれらが変位端に到達するまで
は、ほぼ何ら抵抗なく変位できる構成としたことで上記
減衰力特性が実現されている。

【００１５】このため、前記ピストンと前記シリンダと
の接触部において剛性を確保する構成としても、何ら上
記減衰力特性が損なわれることがなく、ストラット式サ
スペンション装置に適用した場合においても、適切に所
望の減衰力特性が発揮されることになる。

【００１６】

【実施例】図１は、本発明の一実施例であるショックア
ブソーバ１０の全体構成を表す正面断面図を示す。ま
た、図２、図３、図４は、それぞれショックアブソーバ
１０の要部構成を表す拡大図を示す。以下、各図を参照
してショックアブソーバ１０の構成について説明する。

【００１７】ショックアブソーバ１０は、図１に示す如
く円筒状のアウタシェル１２を備えている。ここで、ア
ウタシェル１２は、その外周上所定の位置に複数のリブ
１４を備えており、これらのリブ１４に掛止して、ショ
ックアブソーバ１０が外周を取り巻いて配設されるコイ
ルスプリング（図示せず）の下端部を保持するロアシー
ト１６を備えている。

【００１８】アウタシェル１２の下端部には、中央に貫
通孔１８を有するロアキャップ２０が溶接されている。
この貫通孔１８は、アウタシェル１２内にアブソーバガ
スを注入する際に用いられる孔であり、アブソーバガス
の注入後にボール２２が圧入されて閉塞状態とされる。
また、ロアキャップ２０の下部には、圧入されたボール
２２を覆う位置にカラー２４が溶接される。このカラー
２４は、ショックアブソーバ１０を用いてサスペンショ
ン装置を構成する際に車輪（図示せず）側に固定される
部材である。

【００１９】アウタシェル１２の内部には、アウタシェ
ル１２に比して小径円筒状のシリンダ２６、及びアウタ
シェル１２内を摺動可能なディバイドピストン２７が配
設されている。ここで、ディバイドピストン２７は、そ
の外周にＯリング２８を備えており、アウタシェル１２
内の空間を２つの空間に隔成している。この結果、ショ
ックアブソーバ１０においては、アウタシェル１２とシ
リンダ２６との間、及びディバイドピストン２７の上部
には、それぞれ後述の如くアブソーバオイルが充填され
るリザーバ室２９、及び３０が、またディバイドピスト
ン２７の下部には上述のアブソーバガスが充填されるガ
ス室３１が形成されている。

【００２０】シリンダ２６には、その上端部において車
体（図示せず）側に固定されるピストンロッド３２が挿
入されている。また、シリンダ２６の上端付近には、ピ
ストンロッド３２を摺動可能に保持するロッドガイド、
及びシリンダ２６内に浮遊状態で保持されるフリーピス
トン等が、シリンダ２６の中央付近には、ピストンロッ
ド３２の下端部に固定されるピストン等が、更にシリン
ダ２６の下端付近には、シリンダ２６内に浮遊状態で保
持されるベースケース等が配設されている。

【００２１】以下、図１と共に図２〜図４を参照して、
これらロッドガイド、フリーピストン、ピストン、及び
ベースケース等の周辺の構成について詳説する。図２に
示す如く、シリンダ２６の上端部には、ロッドガイド３
４が配設されている。このロッドガイド３４は、シリン
ダ２６の内径とほぼ同径の細径部と、アウタシェル１２
の内径とほぼ同径の太径部とからなる部材であり、太径
部の外周には溝３４ａが設けられている。

【００２２】従って、図２に示す如くロッドガイド３４
の細径部をシリンダ２６に嵌合し、更にその外周にアウ
タシェル１２を組み付けて、溝３４ａにあわせてアウタ
シェル１２のかしめ加工を行った場合、アウタシェル１
２とシリンダ２６との中心合わせが精度良く行われるこ
とになる。また、ロッドガイド３４は、その中心部にピ
ストンロッド３２を摺動可能に保持するブッシュ３６を
備えている。従って、ピストンロッド３２は、アウタシ
ェル１２及びシリンダ２６に対して精度良く中心合わせ
がされた状態で、その軸方向に摺動することができる。

【００２３】ロッドガイド３４の上部には、ピストンロ
ッド３２の外周に当接してショックアブソーバ１０のシ
ール性を確保するオイルシール３８が配設されている。
このオイルシール３８は、アウタシェル１２を内側にか
しめることにより所定の位置に固定されている。上記の
如く内側にかしめられたアウタシェル１２の上部には、
溶接によりリバウンドストッパ４０が固定されたキャッ
プ４２が圧入により固定されている。ここで、リバウン
ドストッパ４０は、ピストンロッド３２が圧縮方向に所
定距離変位した際に、図示しない当接部材と当接して圧
縮側の変位端を規制する部材である。

【００２４】ロッドガイド３４の下部には、内周側及び
外周側にそれぞれシールリング４４，４６を備えるフリ
ーピストン４８が配設されている。このフリーピストン
４８は、ピストンロッド３２の外周面、及びシリンダ２
６の内周面に対して液密かつ摺動可能に配設されてお
り、シリンダ２６の内部空間を第１のリザーバ室５０と
第１の変圧室５２とに隔成している。

【００２５】また、フリーピストン４８は、その上下に
配設される円錐上のコニカルスプリング５４，５６によ
って支持され、シリンダ２６内に浮遊状態で保持されて
いる。ここで、コニカルスプリング５４の上端はロッド
ガイド３４の下端面により規制され、一方コニカルスプ
リング５６の下端はシリンダ２６に設けられるスプール
５８により規制されている。

【００２６】従って、フリーピストン４８は、ほぼロッ
ドガイド３４に当接する位置を上方側変位端、ほぼスプ
ール５８に当接する位置を下方側変位端として、その範
囲内で適当に変位することができる。ここで、上記した
ロッドガイド３４は、第１のリザーバ室５０とオイルシ
ール３８近傍の空間とを連通する複数の連通路３４ｂ
と、オイルシール３８近傍の空間と上述のリザーバ室２
９とを連通する複数の連通路３４ｃを備えている。従っ
て、シリンダ２６内部に形成される第１のリザーバ室５
０と、シリンダ２６とアウタシェル１２との間に形成さ
れるリザーバ室２９とは、常に導通状態とされているこ
とになる。

【００２７】次に、図３を参照してピストン周辺の構成
について説明する。図３に示す如く、ピストンロッド３
２の下端には、ストッパ６０、リーフシート６２、リー
フバルブ６４、ピストン６６、リーフバルブ６８、リー
フシート７０、及びストッパ７２が順に挿入されて、ナ
ット７４により固定されている。ここで、ピストン６６
は、その外周にピストンバンド７６を備えており、シリ
ンダ２６の内周面とのシールを確保しつつ摺動可能な状
態とされている。また、ピストン６６は、その上端がピ
ストン６６上部の第１の室７８に開口し、かつその下端
がリーフバルブ６８に閉塞される連通路６６ａ、及びそ
の下端がピストン６６下部の第２の室８０に開口し、か
つその上端がリーフバルブ６４に閉塞される連通路６６
ｂを備えている。

【００２８】この場合、第１の室７８と第２の室８０と
の差圧が小さい間は、連通路６６ａ、６６ｂが共に遮断
状態に維持される。また、第１の室７８の内圧が、第２
の室８０の内圧に比して十分に高圧になると、リーフバ
ルブ６８がストッパ７２に当たるまでを限度として図３
中下方に向けて開弁し、逆に第２の室８０の内圧が、第
１の室７８の内圧に比して十分に高圧となると、リーフ
バルブ６４がストッパ６０に当たるまでを限度として図
３中上方に向けて開弁し、それぞれ連通路６６ａ又は６
６ｂが導通状態となる。

【００２９】ところで、ピストンロッド３２は、ピスト
ン６６等の上部に、リバウンドストッパプレート８２、
及びリバウンドストッパ８４を備えている。このリバウ
ンドストッパ８４は、弾性を有する部材で構成され、ピ
ストンロッド３２が伸長方向に所定距離変位した際に上
述のフリーピストン４８に当接してピストンロッド３２
の伸長側変位端を規制する部材である。

【００３０】次に、図４を参照してベースケース周辺の
構成について説明する。図４に示す如く、シリンダ２６
の下端には、シリンダ２６の内径とほぼ同径の細径部と
アウタシェル１２の内径とほぼ同径の太径部とからなる
円筒状のベースブラケット８６が配設されている。ここ
で、ベースブラケット８６は、太径部の外周に溝８６ａ
を備えており、アウタシェル１２が溝８６ａに合わせて
かしめ加工されている。この結果、シリンダ２６と、ア
ウタシェル１２とは、下端部においても高精度な中心合
わせが可能とされている。

【００３１】ベースプラケット８６の上方には、外周に
シールリング８８を備えるベースケース９０が、シリン
ダ２６内に液密かつ摺動可能に配設されている。ここ
で、ベースケース９０には、その上方にリーフバルブ９
２が、その下方にリーフバルブ９４、リーフシート９
６、及びストッパ９８が、ボルト・ナット１００，１０
２により固定されている。

【００３２】また、ベースケース９０は、その上端がベ
ースケース９０上部の第２の変圧室１０４に開口し、か
つその下端がリーフバルブ９４に閉塞される連通路９０
ａ、及びその下端がベースケース９０下部の第２のリザ
ーバ室１０６に開口し、かつその上端がリーフバルブ９
２に閉塞される連通路９０ｂを備えている。この場合、
第２の変圧室１０４と第２のリザーバ室１０６との差圧
が小さい間は、連通路９０ａ，９０ｂは共に遮断状態に
維持される。また、第２の変圧室１０４の内圧が、第２
のリザーバ室１０６の内圧に比して十分に高圧になる
と、リーフバルブ９４が図４中下方に向けて開弁し、逆
に第２の変圧室１０４の内圧が、第２のリザーバ室１０
６の内圧に比して十分に低圧となると、リーフバルブ９
２が図４中上方に向けて開弁し、それぞれ連通路９０ａ
又は９０ｂが導通状態となる。

【００３３】ところで、ベースケース９０は、その上下
に配設されるスプリング１０８，１１０によって支持さ
れ、シリンダ２６内に浮遊状態で保持されている。ここ
で、スプリング１０８の上端はシリンダ２６に設けられ
るスプール１１２により規制され、一方スプリング１１
０の下端はベースブラケット８６の上端面により規制さ
れている。

【００３４】従って、ベースケース９０は、ほぼスプー
ル１１２に当接する位置を上方側変位端とし、またほぼ
ベースブラケット８６に当接する位置を下方側変位端と
して、その範囲内で適当に変位することができる。ま
た、ベースブラケット８６は、上述の如く円筒状の部材
である。更に、ベースブラケット８６は、その太径部
に、ベースブラケット８６の上下を連通すべく軸方向に
設けられた複数の溝８６ｂを備えている。従って、ベー
スケース９０下方に隔成される第２のリザーバ室１０６
は、ディバイドピストン２７上方に形成されるリザーバ
室３０と連通状態となり、またこのリザーバ室３０は、
シリンダ２６とアウタシェル１２との間に形成されるリ
ザーバ室２９とも連通状態となる。

【００３５】尚、上述した第１のリザーバ室５０及び第
１の変圧室５２は、ピストン６６によって隔成される第
１の室７８内に、また、上述した第２のリザーバ室１０
６及び第２の変圧室１０４は、ピストン６６によって隔
成される第２の室８０内にそれぞれ形成されている。以
下、図５〜図１０を参照して、ショックアブソーバ１０
の動作について説明する。

【００３６】図５〜図７は、ショックアブソーバ１０に
おいてピストンロッド３２が伸長方向に変位した際の状
態図であり、それぞれショックアブソーバ１０の全体
図、プリーピストン４８周辺の拡大図、及びベースケー
ス９０周辺の拡大図を示す。すなわち、ピストンロッド
３２に伸長方向に外力が作用すると、ピストン６６が図
５中上方へ向けて変位する。ピストン６６が液密状態を
維持してシリンダ２６内上方へ向けて変位すると、第１
の変圧室５２の内圧は上昇しようとし、また第２の変圧
室１０４の内圧は低下しようとする。

【００３７】このため、フリーピストン４８、及びベー
スケース９０には、共に上方へ向かう推力が作用する。
この際、フリーピストン４８の上方に隔成される第１の
リザーバ室５０は、ロッドガイド３４に形成される連通
路３４ｂ，３４ｃを介してリザーバ室２９に連通されて
いる。また、ベースケース下方に隔成される第２のリザ
ーバ室１０６は、ベースブラケット８６の中央部を介し
てリザーバ室３０に連通されている。

【００３８】そして、リザーバ室２９とリザーバ室３０
は、上記の如くベースブラケット８６に形成される溝８
６ｂを介して連通されており、共にディバイドピストン
２７下方に隔成されるガス室３１の内圧に制御されてい
る。このため、フリーピストン４８及びベースケース９
０は、それぞれ第１のリザーバ室５０及び第２のリザー
バ室１０６の内圧に規制されることなく変位することが
でき、上記の如くフリーピストン４８及びベースケース
９０に上向きの推力が作用した場合には、さほど大きな
抵抗を伴うことなく図６及び図７に示す如く上方側変位
端まで変位することができる。

【００３９】従って、本実施例のショックアブソーバ１
０においては、ピストン６６の変位に伴ってフリーピス
トン４８及びベースケース９０が上方側変位端に到達す
るまでは、ピストンロッド１０が伸長方向に変位する際
に発生する減衰力が極めて小さく抑えられることにな
る。尚、シリンダ２６の断面積がＳ、ピストンロッド３
２の断面積がｓ、ピストン６６の変位量がＬとすると、
第１のリザーバ室５０の体積変化量Δｖは、Δｖ＝（Ｓ
−ｓ）×Ｌと表される。また、同様の場合に、第２のリ
ザーバ室１０６の体積変化量ΔＶは、ΔＶ＝Ｓ×Ｌ表さ
れる。

【００４０】この場合、両者の体積変化量ΔｖとΔＶと
の間には、明らかに差異が生ずることになるが、本実施
例においては、ディバイドピストン２７がシリンダ２６
内を上下に変位することで、かかる体積変化量の差異を
吸収することとしている。従って、ショックアブソーバ
１０においては、かかる差異の存在にも関わらず常に円
滑な動作が確保されている。

【００４１】ところで、図５〜図７に示す如く、フリー
ピストン４８及びベースケース９０が上方側変位端に到
達した後、更にピストン６６が伸長方向に変位した場合
は、もやはその変位をフリーピストン４８及びベースケ
ース９０によって吸収することができず、第１の変圧室
５２の内圧が大きく上昇し、また第２の変圧室１０４の
内圧が大きく低下する状況を生ずる。

【００４２】この結果、ピストン６６の上下には差圧が
生じ、その差圧が所定の圧力に到達すると、上述の如く
リーフバルブ６８が開弁して連通路６６ａが導通状態と
なる。そして、以後ピストン６６の変位が進行すると、
連通路６６ａを通って第１の変圧室５２から第２の変圧
室１０４に向けてアブソーバオイルが流出し、ピストン
ロッド３２に対して、アブソーバオイルの流通抵抗に応
じた減衰力が伝達されることになる。

【００４３】ところで、この場合に第１の変圧室５２か
ら流出するアブソーバオイルの量は、上述の如く第１の
リザーバ室５０の体積変化量Δｖと第２のリザーバ室１
０６の体積変化量ΔＶとに不均衡を生じさせるのと同様
の理由で、第２の変圧室１０４において生ずる体積変化
量に比して少量である。このため、第１の変圧室５２か
ら第２の変圧室１０４へのアブソーバオイルの流出を伴
ってピストン６６が変位する場合、その変位が増すに連
れて第２の変圧室１０４の内圧が、ベースケース９０下
方に隔成される第２のリザーバ室１０６の内圧に比して
低圧となる。

【００４４】そして、その差圧が所定の圧力に到達する
と、上述の如くリーフバルブ９２が開弁し、ベースケー
ス９０の連通路９０ｂが導通状態となる。このため、以
後ピストン６６の変位が進行する場合には、第２のリザ
ーバ室１０６から第２の変圧室１０４に向けてアブソー
バオイルの不足分が補われることになる。この際、第２
の変圧室１０４と第２のリザーバ室１０６との間には、
アブソーバオイルが連通路９０ｂを流通する際に生ずる
流通抵抗に応じた差圧が生じている。従って、ピストン
６６が変位する際には、その上下に、ピストン６６の連
通路６６ａにおける流通抵抗、及びベースケース９０の
連通路９０ｂにおける流通抵抗に応じた差圧が生ずるこ
とになり、ピストンロッド３２には、それら２か所の流
通抵抗に応じた減衰力が伝達されていることになる。

【００４５】このように、ショックアブソーバ１０にお
いては、フリーピストン４８及びベースケース９０が上
方側変位端に到達した後、更にピストン６６が伸長方向
に変位する場合には、その変位に対して適当な減衰力が
ピストンロッド３２に伝達されることになり、ピストン
ロッド３２が比較的大きく変位する場合には、適当な減
衰力が発生されることになる。

【００４６】図８〜図１０は、ショックアブソーバ１０
においてピストンロッド３２が圧縮方向に変位した際の
状態図であり、それぞれショックアブソーバ１０の全体
図、プリーピストン４８周辺の拡大図、及びベースケー
ス９０周辺の拡大図を示している。すなわち、ピストン
ロッド３２に圧縮方向の外力が作用すると、上記図５〜
図７に示す状況とは逆に、フリーピストン４８及びベー
スケース９０が下方側変位端に到達するまでは、ピスト
ン６６が極めて小さな抵抗を伴って図中下方へ変位す
る。従って、かかる範囲内でピストン６６が圧縮方向に
変位する限りにおいては、ショックアブソーバ１０の発
揮する減衰力が極めて小さく抑制されることになる。

【００４７】尚、この場合に第１のリザーバ室５０の体
積変化量Δｖと第２のリザーバ室１０６の体積変化量Δ
Ｖとに生ずる不均衡が、ディバイドピストン２７の変位
により吸収されることは、ピストンロッド３２が伸長方
向に変位する場合と同様である。また、図８〜図１０に
示す如くフリーピストン４８及びベースケース９０が下
方側変位端に到達した状況から、更にピストン６６が圧
縮方向に変位すると、第２の変圧室１０４の内圧が上昇
し、かつ第１の変圧室５２の内圧が低下し、その差圧が
所定の圧力に到達するとリーフバルブ６４が開弁して連
通路６６ｂが導通状態となる。

【００４８】この際、第２の変圧室１０４に生ずる体積
変化は、第１の変圧室５２に生ずる体積変化に比して大
きいため、ピストン６６の変位が増すに連れて第２の変
圧室１０４は、第２のリザーバ室１０６に比して高圧と
なる。このため、圧縮方向に向かうピストン６６の変位
が継続すると、リーフバルブ９４が開弁してベースケー
ス９０の連通路９０ａも導通状態となる。

【００４９】従って、フリーピストン４８及びベースケ
ース９０が下方側変位端に到達した後、更にピストン６
６が圧縮方向に変位する場合には、ピストン６６の連通
路６６ｂにおける流通抵抗、及びベースケース９０の連
通路９０ａにおける流通抵抗に応じた減衰力がピストン
ロッド３２に伝達されることになる。このように、本実
施例のショックアブソーバ１０によれば、ピストン６６
が何れの方向に変位する場合においても、フリーピスト
ン４８及びベースケース９０が変位端に到達しない程度
の小さい変位に対しては、ピストンロッド３２に伝達さ
れる減衰力を極めて小さく抑制することができ、一方、
フリーピストン４８及びベースケース９０を変位端に到
達させてなお継続する大きな変位に対しては、ピストン
ロッド３２に対して適当な減衰力を伝達することができ
る。

【００５０】このため、本実施例のショックアブソーバ
１０を用いてサスペンション装置を構成した場合、快適
な乗り心地を確保するうえで適切に吸収すべき高周波小
振幅の振動を柔軟に吸収することができ、かつ車両の姿
勢を安定に維持するうえで剛性を確保すべき低周波大振
幅の振動に対して高い剛性を発揮し得るサスペンション
装置を実現することができる。

【００５１】ところで、ショックアブソーバ１０は、フ
リーピストン４８及びベースケース９０をシリンダ２６
内に浮遊状態で保持することで上述した減衰力特性を実
現している。従って、ショックアブソーバ１０がストラ
ット式サスペンション装置に適用され、ピストン６６と
シリンダ２６との接触部に比較的大きなモーメントが与
えられた場合においても、上述の減衰力特性が損なわれ
ることがない。

【００５２】この意味で、本実施例のショックアブソー
バ１０は、ピストンとピストンロッドとを連結する部分
に可動部を有することにより所望の減衰力特性の実現を
図っているため、ストラット式サスペンション装置への
適用が困難な従来のショックアブソーバに比して、より
広い適用が可能であるという利益を有していることにな
る。

【００５３】また、ショックアブソーバ１０において
は、比較的大きな変位が生じた際の減衰力が、ショック
アブソーバの減衰力発生機構として一般的であるリーフ
バルブ６４，６８，９２，９４を用いた機構により発生
される。従って、その生産が容易であると共に、減衰力
特性の調整に関して高い自由度を確保することができ
る。

【００５４】この意味でも、本実施例のショックアブソ
ーバ１０は、ピストンとピストンロッドとの相対位置関
係に応じて開口面積が変更されるオリフィスを用いて所
望の減衰力特性を実現する従来のショックアブソーバに
比して、優れた効果を有していることになる。ところ
で、上記ショックアブソーバ１０においては、ピストン
６６とベースケース９０とにリーフバルブ６４，６８，
９２，９４を配設して減衰力を発生する機構を実現して
いるが、これに限るものではなく、例えばフリーピスト
ン４８とピストン６６、又はフリーピストン４８とベー
スケース９０を用いて、減衰力を発生する機構を実現す
ることも可能である。

【００５５】尚、本実施例のショックアブソーバ１０に
おいては、フリーピストン４８が前記した第１のフリー
ピストンを、ベースケース９０が前記した第２のフリー
ピストンを、またディバイドピストン２７、リザーバ室
２９，３０及びガス室３１が前記したリザーバ圧調整機
構を、更にピストン６６、ベースケース９０、及びリー
フバルブ６４，６８，９２，９４が前記した減衰力発生
機構をそれぞれ実現している。

【００５６】

【発明の効果】上述の如く、本発明によれば、ピストン
に加えられる比較的小さな変位は、第１及び第２のフリ
ーピストンが変位することで吸収される。また、ピスト
ンに対して、第１及び第２のフリーピストンの変位によ
り吸収し得ない比較的大きな変位が加えられた場合に
は、その変位に応じた適当な減衰力が発生される。

【００５７】そして、かかる減衰力特性は、第１及び第
２のフリーピストンがシリンダ内を円滑に摺動すること
で実現され、ピストンとシリンダとの接触部において剛
性を確保する構成としても、上記減衰力特性が損なわれ
ることはない。このため、本発明によれば、ストラット
式サスペンション装置に適用した場合をも含めて、変位
量が少ない場合には小さな減衰力が、変位量が大きい場
合には大きな減衰力が、それぞれ適切に発揮されるショ
ックアブソーバを実現することができる。

【図面の簡単な説明】

【図１】本発明の一実施例であるショックアブソーバの
全体構成を表す正面断面図である。

【図２】本実施例に係るショックアブソーバのフリーピ
ストン周辺の構成を表す拡大正面断面図である。

【図３】本実施例に係るショックアブソーバのピストン
周辺の構成を表す拡大正面断面図である。

【図４】本実施例に係るショックアブソーバのベースケ
ース周辺の構成を表す拡大正面断面図である。

【図５】本実施例に係るショックアブソーバの伸長時に
おける全体構成を表す正面断面図である。

【図６】本実施例に係るショックアブソーバの伸長時に
おけるフリーピストン周辺の状態を表す拡大正面断面図
である。

【図７】本実施例に係るショックアブソーバの伸長時に
おけるベースケース周辺の状態を表す拡大正面断面図で
ある。

【図８】本実施例に係るショックアブソーバの圧縮時に
おける全体構成を表す正面断面図である。

【図９】本実施例に係るショックアブソーバの圧縮時に
おけるフリーピストン周辺の状態を表す拡大正面断面図
である。

【図１０】本実施例に係るショックアブソーバの圧縮時
におけるベースケース周辺の状態を表す拡大正面断面図
である。

【符号の説明】

１０ ショックアブソーバ １２ アウタシェル ２６ シリンダ ２７ ディバイドピストン ２９，３０ リザーバ室 ３１ ガス室 ３２ ピストンロッド ３４ ロッドガイド ４８ フリーピストン ５０ 第１のリザーバ室 ５２ 第１の変圧室 ６４，６８，９２，９４ リーフバルブ ６６ ピストン ６６ａ，６６ｂ，９０ａ，９０ｂ 連通路 ７８ 第１の室 ８０ 第２の室 ８６ ベースブラケット ９０ ベースケース １０４ 第２の変圧室 １０６ 第２のリザーバ室

Claims (1)

【特許請求の範囲】
1. 【請求項１】 シリンダ内を第１の室と第２の室とに隔
   成するピストンと、 前記第１の室内に浮遊状態で保持されて、該第１の室内
   を第１のリザーバ室と第１の変圧室とに隔成する第１の
   フリーピストンと、 前記第２の室内に浮遊状態で保持されて、該第２の室内
   を第２のリザーバ室と第２の変圧室とに隔成する第２の
   フリーピストンと、 前記第１のリザーバ室及び前記第２のリザーバ室の圧力
   を所定の圧力に維持するリザーバ圧力調整機構と、 前記ピストンの変位に伴って前記第１の変圧室と前記第
   ２の変圧室の差圧が所定圧に到達して後、更に前記ピス
   トンが変位する際に所定の減衰力を発生する減衰力発生
   機構とを備えることを特徴とするショックアブソーバ。