JP6708238B2 - 高圧ポンプ - Google Patents

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Description

本発明は、高圧ポンプに関する。
従来、燃料を加圧し内燃機関に供給する高圧ポンプが知られている。一般に、高圧ポンプは、加圧室の低圧側に弁部材を備えている。弁部材は、弁座から離間すると開弁し、加圧室に吸入される燃料の流れを許容し、弁座に当接すると閉弁し、加圧室から低圧側への燃料の流れを規制する。例えば特許文献１の高圧ポンプでは、弁部材に対し加圧室とは反対側に電磁駆動部を備え、弁部材の開弁および閉弁を制御し、加圧室で加圧される燃料の量、および、高圧ポンプから吐出される燃料の量を制御している。
米国特許第８９２５５２５号明細書
一般に、電磁駆動部のコイルの軸方向の中心は磁束密度が最大となる。また、全ての磁束方向は、コイルの軸に対し平行、かつ、加圧室から固定コア側へ向かう方向となる。そのため、可動コアの固定コア側の端面がコイルの軸方向の中心に近い位置に配置されている場合ほど、コイルに通電したときに可動コアに作用する吸引力が大きくなる。
しかしながら、特許文献１の高圧ポンプでは、可動コアの固定コア側の端面は、コイルの軸方向の中心に対し加圧室側に位置し、かつ、可動コアの加圧室側の端面は、コイルの加圧室側の端面に対し加圧室側に位置している。そのため、コイルへの通電時、可動コアに作用する吸引力が小さくなるおそれがある。これにより、可動コアの応答性が低下するおそれがある。ここで、可動コアの応答性を確保するためにコイルへ流す電流を増大させると、電磁駆動部の消費電力が増大するおそれがある。
本発明の目的は、電磁駆動部の応答性が高い高圧ポンプを提供することにある。
＜Ｂ＞本発明に係る高圧ポンプ（１０）は、加圧室形成部（２３）と吸入通路形成部（２１）とシート部材（３１）と弁部材（４０）と筒部材（５１）とニードル（５３）と可動コア（５５）と付勢部材（５４）と固定コア（５７）とコイル（６０）とを備えている。加圧室形成部は、燃料が加圧される加圧室（２００）を形成している。吸入通路形成部は、加圧室に吸入される燃料が流れる吸入通路（２１６）を形成している。シート部材は、吸入通路に設けられ、一方の面と他方の面とを連通する連通路（３２、３３）を有している。弁部材は、シート部材の加圧室側に設けられ、シート部材から離間し開弁またはシート部材に当接し閉弁することで連通路における燃料の流れを許容または規制可能である。
筒部材は、シート部材の加圧室とは反対側に設けられている。ニードルは、筒部材の内側において軸方向に往復移動可能に設けられ、一端が弁部材の加圧室とは反対側の面に当接可能である。可動コアは、ニードルの他端に設けられている。付勢部材は、ニードルを加圧室側へ付勢可能である。固定コアは、筒部材および可動コアの加圧室とは反対側に設けられている。コイルは、巻線（６２０）を巻線形成部（６１）に巻き回すことで筒状に形成された巻線部（６２）を有し、巻線部への通電により固定コアと可動コアとの間に吸引力を生じさせ、可動コアおよびニードルを閉弁方向へ移動させることが可能である。
コイルは、巻線部の外周面を通る１つの外側筒状面（６００）、および、巻線部の内周面を通り互いに径の異なる複数の内側筒状面（６０１、６０２、６０３）を有している。複数の内側筒状面は、加圧室側ほど径が大きい。可動コアの固定コア側の端面（５５１）は、最も径の小さい内側筒状面の軸方向の中心（Ｃｉ１）と外側筒状面の軸方向の中心（Ｃｏ１）との間に位置している。そのため、コイルへの通電時、可動コアに作用する吸引力を大きくすることができる。これにより、可動コアの応答性を向上させることができる。
第１実施形態による高圧ポンプを適用した燃料供給システムを示す模式図。 第１実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 図２のＩＶ−ＩＶ線断面図。 第１実施形態による高圧ポンプの吸入弁部および電磁駆動部を示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプの吐出通路部を示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプのシリンダを示す正面図。 図７を矢印ＶＩＩＩ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプのシリンダを示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプの吸入弁部を示す断面図。 第１実施形態による高圧ポンプのシート部材を示す図。 第１実施形態による高圧ポンプのストッパを示す図。 第１実施形態による高圧ポンプの弁部材を加圧室側から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプの弁部材をシート部材側から見た図。 図１３のＸＶ−ＸＶ線断面図。 図１３を矢印ＸＶＩ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプの弁部材の板厚比ｔ／Ｄとシール面圧および限界圧力との関係を示すグラフ。 図５のＸＶＩＩＩ−ＸＶＩＩＩ線断面図。 第１実施形態による高圧ポンプのコイルを示す模式的断面図。 第１比較形態によるコイルを示す模式的断面図。 第２比較形態によるコイルを示す模式的断面図。 第１実施形態による高圧ポンプのコイルを示す図。 図２２を矢印ＸＸＩＩＩ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプの巻線形成部の外周壁の展開図および断面図。 第１実施形態による高圧ポンプの吐出ジョイントを示す断面図。 図２５を矢印ＸＸＶＩ方向から見た図。 図２５を矢印ＸＸＶＩＩ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプの吐出シート部材を示す断面図。 図２８を矢印ＸＸＩＸ方向から見た図。 図２８を矢印ＸＸＸ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプの中間部材を示す断面図。 図３１を矢印ＸＸＸＩＩ方向から見た図。 図３１を矢印ＸＸＸＩＩＩ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプのリリーフシート部材を示す断面図。 図３４を矢印ＸＸＸＶ方向から見た図。 図３４を矢印ＸＸＸＶＩ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプの吐出弁を示す断面図。 図３７を矢印ＸＸＸＶＩＩＩ方向から見た図。 図３７を矢印ＸＸＸＩＸ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプのリリーフ弁を示す図。 図４０を矢印ＸＬＩ方向から見た図。 図４０を矢印ＸＬＩＩ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプの吐出弁を付勢するスプリングを示す図。 図４３を矢印ＸＬＩＶ方向から見た図。 第１実施形態による高圧ポンプのリリーフ弁を付勢するスプリングを示す図。 図４５を矢印ＸＬＶＩ方向から見た図。 第２実施形態による高圧ポンプの弁部材を加圧室側から見た図。 第２実施形態による高圧ポンプの弁部材をシート部材側から見た図。 第３実施形態による高圧ポンプの弁部材を加圧室側から見た図。 第３実施形態による高圧ポンプの弁部材をシート部材側から見た図。 第４実施形態による高圧ポンプの弁部材を加圧室側から見た図。 第４実施形態による高圧ポンプの弁部材をシート部材側から見た図。 第５実施形態による高圧ポンプの吐出通路部を示す断面図。 第６実施形態による高圧ポンプの吸入弁部を示す断面図。 第７実施形態による高圧ポンプの吸入弁部を示す断面図。 第８実施形態による高圧ポンプの吸入弁部を示す断面図。 第９実施形態による高圧ポンプの吸入弁部を示す断面図。 第１０実施形態による高圧ポンプの吸入弁部を示す断面図。 第１１実施形態による高圧ポンプの吸入弁部を示す断面図。 第１２実施形態による高圧ポンプのシリンダを示す正面図。 図６０を矢印ＬＸＩ方向から見た図。 第１３実施形態による高圧ポンプの吸入弁部を示す断面図。 第１４実施形態による高圧ポンプのストッパを示す図。 第１５実施形態による高圧ポンプの吸入弁部および電磁駆動部を示す断面図。 第１６実施形態による高圧ポンプの吸入弁部および電磁駆動部を示す断面図。 第１７実施形態による高圧ポンプの吸入弁部および電磁駆動部を示す断面図。 第１８実施形態による高圧ポンプの吸入弁部および電磁駆動部を示す断面図。 第１９実施形態による高圧ポンプの吐出通路部を示す断面図。 第２０実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２０実施形態による高圧ポンプのシリンダを示す正面図。 図７０を矢印ＬＸＸＩ方向から見た図。 図６９のＬＸＸＩＩ−ＬＸＸＩＩ線断面図。 比較形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２１実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２２実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２３実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２４実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２５実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２６実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２７実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第２８実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 図８１のＬＸＸＸＩＩ−ＬＸＸＸＩＩ線断面図。 第２９実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第３０実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第３１実施形態による高圧ポンプのシリンダを示す正面図。 図８５を矢印ＬＸＸＸＶＩ方向から見た図。 第３２実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第３３実施形態による高圧ポンプを示す断面図。 第３４実施形態による高圧ポンプの供給通路部を示す断面図。 図８９を矢印ＸＣ方向から見た図。
以下、複数の実施形態による高圧ポンプを図面に基づき説明する。なお、複数の実施形態において実質的に同一の構成部位には同一の符号を付し、説明を省略する。また、複数の実施形態において実質的に同一の構成部位は、同一または同様の作用効果を奏する。
（第１実施形態）
第１実施形態による高圧ポンプを図１、２に示す。
本実施形態の高圧ポンプ１０は、図示しない車両の内燃機関（以下、「エンジン」という）１に燃料を供給する燃料噴射弁１３８を有する燃料供給システム９に適用される。高圧ポンプ１０は、エンジン１のエンジンヘッド２もしくはクランクシャフトで駆動可能なハウジングに取り付けられる。
図１に示すように、車両に搭載された燃料タンク１３２には、燃料としてのガソリン等が貯留される。燃料ポンプ１３３は、燃料タンク１３２内の燃料を汲み上げ吐出する。供給燃料配管７は、燃料ポンプ１３３と高圧ポンプ１０とを接続する。これにより、燃料ポンプ１３３で汲み上げられ吐出された燃料は、供給燃料配管７を経由して高圧ポンプ１０に流入する。
エンジン１には高圧ポンプ１０とともに燃料レール１３７が設けられる。エンジン１は、例えば４気筒のガソリンエンジンである。燃料レール１３７は、エンジン１のエンジンヘッド２に設けられる。燃料噴射弁１３８は、噴孔がエンジン１の燃焼室内に露出するよう設けられる。燃料噴射弁１３８は、エンジン１の気筒数に合わせて例えば４つ設けられる。燃料レール１３７には、４つの燃料噴射弁１３８が接続される。
高圧ポンプ１０と燃料レール１３７とは、高圧燃料配管８により接続される。供給燃料配管７から高圧ポンプ１０に流入した燃料は、高圧ポンプ１０で加圧され、高圧燃料配管８を経由して燃料レール１３７に供給される。これにより、燃料レール１３７内の燃料は比較的高圧に保たれる。燃料噴射弁１３８は、図示しない制御装置としてのＥＣＵからの指令により開閉弁し、燃料レール１３７内の燃料をエンジン１の燃焼室内に噴射する。このように、燃料噴射弁１３８は、所謂直噴式（ＤＩ）の燃料噴射弁である。
供給燃料配管７の高圧ポンプ１０に対し燃料タンク１３２側には、センサ１３０が設けられる。センサ１３０は、供給燃料配管７内の燃料の圧力、すなわち、燃圧、および、燃料の温度、すなわち、燃温を検出し、対応する信号をＥＣＵに送信可能である。ＥＣＵは、センサ１３０により検出した供給燃料配管７内の燃圧および燃温に基づき、燃料ポンプ１３３から吐出する燃料の目標圧力を決定し、目標圧力の燃料が燃料ポンプ１３３から吐出されるよう、燃料ポンプ１３３のモータの作動を制御する。
図２に示すように、高圧ポンプ１０は、上ハウジング２１、下ハウジング２２、被固定部２５、シリンダ２３、ホルダ支持部２４、カバー２６、プランジャ１１、吸入弁部３００、電磁駆動部５００、吐出通路部７００等を備えている。
上ハウジング２１、下ハウジング２２、被固定部２５、シリンダ２３、ホルダ支持部２４は、例えばステンレス等の金属により形成されている。ここで、上ハウジング２１および下ハウジング２２は、「ハウジング」に対応している。
上ハウジング２１は、略八角柱状に形成されている。上ハウジング２１は、八角筒状のハウジング外周壁２７０を有している。ハウジング外周壁２７０は、平面状の平面部２７１を有している。平面部２７１は、ハウジング外周壁２７０の周方向に８つ形成されている（図４参照）。
上ハウジング２１は、穴部２１１、吸入穴部２１２、吸入穴部２１３、吐出穴部２１４、吐出穴部２１５を有している。穴部２１１は、上ハウジング２１の中央を上ハウジング２１の軸に沿って円筒状に貫くよう形成されている。
吸入穴部２１２は、上ハウジング２１のハウジング外周壁２７０の１つの平面部２７１から穴部２１１に向かって延びるよう略円筒状に形成されている。吸入穴部２１３は、吸入穴部２１２と穴部２１１とを接続するよう略円筒状に形成されている。吸入穴部２１２と吸入穴部２１３とは同軸に形成されている。また、吸入穴部２１２および吸入穴部２１３の軸は、穴部２１１の軸と直交する。吸入穴部２１３の内径は、吸入穴部２１２の内径より小さい（図５参照）。上ハウジング２１の吸入穴部２１２および吸入穴部２１３の内側には、吸入通路２１６が形成されている。ここで、上ハウジング２１は、「吸入通路形成部」に対応している。
吐出穴部２１４は、上ハウジング２１のハウジング外周壁２７０の吸入穴部２１２が形成された平面部２７１とは反対側の平面部２７１から穴部２１１に向かって延びるよう略円筒状に形成されている。吐出穴部２１５は、吐出穴部２１４と穴部２１１とを接続するよう略円筒状に形成されている。吐出穴部２１４と吐出穴部２１５とは同軸に形成されている。また、吐出穴部２１４および吐出穴部２１５の軸は、穴部２１１の軸と直交する。吐出穴部２１５の内径は、吐出穴部２１４の内径より小さい（図６参照）。吐出穴部２１４および吐出穴部２１５の内側には、吐出通路２１７が形成されている。ここで、上ハウジング２１の吐出穴部２１４および吐出穴部２１５は、「吐出通路形成部」に対応している。また、吐出穴部２１５は、吐出穴２３３より小さく、吐出穴部２１５の中心軸は、吐出穴２３３の中心軸に対し鉛直方向下側に配置される。
また、吸入穴部２１２と吸入穴部２１３と吐出穴部２１４と吐出穴部２１５とは同軸に形成されている。すなわち、吸入穴部２１２、吸入穴部２１３、吐出穴部２１４、吐出穴部２１５は、同一平面上に軸がある（図２〜４参照）。
上ハウジング２１の下方には、ハウジング凹部２１０が形成されている。ハウジング凹部２１０は、上ハウジング２１の軸方向の一方の端面から略円筒状に凹むよう形成されている。
下ハウジング２２は、略円板状に形成されている。下ハウジング２２は、穴部２２１、穴部２２２を有している。下ハウジング２２の上方には、ハウジング凸部２２０が形成されている。ハウジング凸部２２０は、下ハウジング２２の一方の面の中央から略円柱状に突出するよう形成されている。
穴部２２１は、下ハウジング２２およびハウジング凸部２２０の中央を板厚方向に略円筒状に貫くよう形成されている。なお、穴部２２１の内径は、穴部２１１の内径よりやや大きい。穴部２２２は、下ハウジング２２の一方の面のハウジング凸部２２０の径方向外側の部位と他方の面とを接続するよう穴部２２１の径方向外側に１つ形成されている。
下ハウジング２２は、ハウジング凸部２２０がハウジング凹部２１０に嵌合するよう上ハウジング２１と一体に設けられている。ハウジング凸部２２０の外径は、ハウジング凹部２１０の内径より大きい。そのため、上ハウジング２１と下ハウジング２２とは、ハウジング凸部２２０がハウジング凹部２１０に圧入されることにより固定されている。ここで、上ハウジング２１と下ハウジング２２とは、上ハウジング２１の下ハウジング２２側の面と下ハウジング２２の上ハウジング２１側の面（図２に示す当接部２０３）において軸方向で当接している。
上ハウジング２１の下ハウジング２２側の面の外縁部には、穴部２２２の上ハウジング２１側の開口を塞がないよう、逃がし部２１８がテーパ面で形成され、当接部２０３と逃がし部２１８を両立させている。
被固定部２５は、下ハウジング２２の外縁部から径方向外側へ板状に延びるようにして下ハウジング２２と一体に形成されている。つまり、被固定部２５は、下ハウジング２２および上ハウジング２１に接続している。本実施形態では、被固定部２５は、下ハウジング２２の周方向に等間隔で２つ形成されている。２つの被固定部２５は、それぞれ、１つのボルト孔２５０を有している。ボルト孔２５０は、被固定部２５を板厚方向に貫くよう略円筒状に形成されている。
高圧ポンプ１０がエンジン１に取り付けられるとき、被固定部２５は、ボルト孔２５０に対応して設けられるボルト１００によりエンジン１のエンジンヘッド２に固定される（図２参照）。ボルト１００は、軸部１０１、頭部１０２を有している。軸部１０１は、略円柱状に形成されている。軸部１０１の外径は、ボルト孔２５０の内径よりやや小さい。
頭部１０２は、軸部１０１の一方の端部に接続するよう軸部１０１と一体に形成されている。頭部１０２の外径は、軸部１０１の外径より大きい。高圧ポンプ１０がエンジン１に取り付けられるとき、ボルト１００は、軸部１０１が被固定部２５のボルト孔２５０に挿通され、エンジンヘッド２の固定穴部１２０にねじ結合される。このとき、ボルト１００の頭部１０２から被固定部２５に対しエンジンヘッド２側への軸力が作用する。なお、ボルト１００を締め付けた際に、下ハウジング２２をエンジンヘッド２に確実に密着させるため、少なくともボルト１００の頭部１０２周辺の平面度が適切に確保されている。
シリンダ２３は、シリンダ穴部２３１を有している。シリンダ穴部２３１は、円柱状の部材の一方の端面から他方の端面側へ延びるよう略円筒状に形成されている。すなわち、シリンダ２３は、筒部、および、筒部の一端を塞ぐ底部を有する有底筒状に形成されている。シリンダ穴部２３１の内周壁である筒状内周壁２３０は、略円筒状に形成されている。筒状内周壁２３０は、摺動面２３０ａ、拡径面２３０ｂ等を有している。摺動面２３０ａは、筒状内周壁２３０の開口側において円筒状に形成されている。拡径面２３０ｂは、摺動面２３０ａに対し筒状内周壁２３０の開口とは反対側において円筒状に形成されている。摺動面２３０ａと拡径面２３０ｂとは同軸に形成されている。拡径面２３０ｂの径は、摺動面２３０ａの径より大きい。
シリンダ２３の外径は、上ハウジング２１の穴部２１１の内径よりやや大きい。シリンダ２３は、下ハウジング２２の穴部２２１を通り、上ハウジング２１の穴部２１１に底部側の外周壁が嵌合するよう上ハウジング２１および下ハウジング２２と一体に設けられている。シリンダ２３は、吸入穴２３２、吐出穴２３３を有している。吸入穴２３２は、シリンダ穴部２３１の底部側の端部の拡径面２３０ｂと上ハウジング２１の吸入穴部２１３とを接続するよう形成されている。吐出穴２３３は、シリンダ穴部２３１の底部側の端部の拡径面２３０ｂと上ハウジング２１の吐出穴部２１５とを接続するよう形成されている。すなわち、吸入穴２３２と吐出穴２３３とは、シリンダ穴部２３１の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１を挟んで対向するよう形成されている。つまり、吸入穴２３２と吐出穴２３３とは、同一平面上に配置されている（図２〜４参照）。
ホルダ支持部２４は、下ハウジング２２の穴部２２１の径方向外側の部位から上ハウジング２１とは反対側に略円筒状に延びるようにして形成されている。本実施形態では、ホルダ支持部２４は、下ハウジング２２と一体に形成されている。ホルダ支持部２４は、シリンダ２３の一端の径方向外側においてシリンダ２３と同軸になるよう形成されている。高圧ポンプ１０がエンジン１に取り付けられるとき、ホルダ支持部２４は、エンジンヘッド２に形成された取付穴部３に挿入される（図２参照）。
プランジャ１１は、例えばステンレス等の金属により略円柱状に形成されている。プランジャ１１は、大径部１１１、小径部１１２を有している。小径部１１２は、外径が大径部１１１の外径より小さい。プランジャ１１は、大径部１１１側がシリンダ２３のシリンダ穴部２３１に挿入されるようにして設けられている。シリンダ穴部２３１の底壁および筒状内周壁２３０の拡径面２３０ｂとプランジャ１１の大径部１１１側の端部との間に加圧室２００が形成されている。すなわち、シリンダ２３は、加圧室２００を形成している。また、シリンダ２３は、加圧室２００を形成する筒状の筒状内周壁２３０を有している。ここで、シリンダ２３は、「加圧室形成部」に対応している。加圧室２００は、吸入穴２３２および吐出穴２３３に接続している。
プランジャ１１の外径は、シリンダ２３の内径、すなわち、シリンダ穴部２３１の内径よりやや小さく形成されている。そのため、プランジャ１１は、大径部１１１の外周壁がシリンダ穴部２３１の筒状内周壁２３０の摺動面２３０ａと摺動しつつ、シリンダ穴部２３１内を軸方向に往復移動可能である。プランジャ１１がシリンダ穴部２３１内を往復移動するとき、加圧室２００の容積が増減する。このように、プランジャ１１は、一端が加圧室２００に位置するよう筒状内周壁２３０の内側において軸方向に往復移動可能に設けられている。
本実施形態では、ホルダ支持部２４の内側にシールホルダ１４が設けられている。シールホルダ１４は、例えばステンレス等の金属により筒状に形成されている。シールホルダ１４は、外壁がホルダ支持部２４の内壁に嵌合するよう設けられている。シリンダ２３とシールホルダ１４との間に中間筒部材２４１が設けられている。中間筒部材２４１は、略円筒状に形成され、シリンダ２３と同軸に設けられている。中間筒部材２４１の内径は、シリンダ穴部２３１の内径より大きい。また、中間筒部材２４１には、内周壁と外周壁とを接続する穴部２４２が形成されている。穴部２４２は、中間筒部材２４１の周方向に複数形成されている。
シールホルダ１４は、内壁と中間筒部材２４１のシリンダ２３とは反対側の端面とプランジャ１１の小径部１１２の外周壁との間に略円筒状の空間を形成するよう設けられている。当該空間には、環状のシール１４１が設けられている。シール１４１は、径内側のフッ素樹脂製のリングと径外側のゴム製のリングとからなる。シール１４１により、プランジャ１１の小径部１１２周囲の燃料油膜の厚さが調整され、エンジン１への燃料のリークが抑制される。また、シールホルダ１４のシリンダ２３とは反対側の端部には、オイルシール１４２が設けられている。オイルシール１４２により、プランジャ１１の小径部１１２の周囲のオイル油膜の厚さが調整され、オイルのリークが抑制される。なお、プランジャ１１の大径部１１１と小径部１１２との間の段差面と中間筒部材２４１およびシール１４１との間には、プランジャ１１の往復移動時に容積が変化する可変容積室２０１が形成されている。
ここで、下ハウジング２２とシリンダ２３の外周壁とホルダ支持部２４の内周壁とシールホルダ１４との間に環状の空間である環状空間２０２が形成されている。環状空間２０２は、下ハウジング２２の穴部２２２に接続している。また、環状空間２０２は、シールホルダ１４の内周壁とシリンダ２３の外周壁および中間筒部材２４１の外周壁との間の円筒状の空間、ならびに、穴部２４２を経由して可変容積室２０１に接続している。
プランジャ１１の小径部１１２の大径部１１１とは反対側の端部には、略円板状のスプリングシート１２が設けられている。シールホルダ１４とスプリングシート１２との間には、スプリング１３が設けられている。スプリング１３は、例えばコイルスプリングであり、一端がスプリングシート１２に当接し、他端がスペーサ１４０を介してシールホルダ１４に当接するよう設けられている。シールホルダ１４は溶接可能な材料であるため硬度が比較的低く、比較的硬度の高いスペーサ１４０を介することで、シールホルダ１４の摩耗を抑制する。スプリング１３は、スプリングシート１２を経由してプランジャ１１を加圧室２００とは反対側に付勢している。高圧ポンプ１０は、エンジン１のエンジンヘッド２に取り付けられるとき、プランジャ１１の小径部１１２の大径部１１１とは反対側の端部にリフタ５が取り付けられる。
高圧ポンプ１０がエンジン１に取り付けられたとき、リフタ５は、エンジン１の駆動軸に連動して回転するカム軸のカム４に当接する。これにより、エンジン１が回転しているとき、カム４の回転により、プランジャ１１が軸方向に往復移動する。このとき、加圧室２００および可変容積室２０１の容積は、それぞれ周期的に変化する。
図２に示すように、プランジャ１１が下死点にあるとき、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁の小径部１１２とは反対側の端部は、摺動面２３０ａの拡径面２３０ｂ側の端部に対し拡径面２３０ｂ側に位置している。また、このとき、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁の小径部１１２側の端部は、摺動面２３０ａの拡径面２３０ｂとは反対側の端部に対し拡径面２３０ｂとは反対側に位置している。
図３に示すように、プランジャ１１が上死点にあるとき、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁の小径部１１２とは反対側の端部は、摺動面２３０ａの拡径面２３０ｂ側の端部に対し拡径面２３０ｂ側に位置している。また、このとき、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁の小径部１１２側の端部は、摺動面２３０ａの拡径面２３０ｂとは反対側の端部に対し拡径面２３０ｂとは反対側に位置している。
上述のように、プランジャ１１が下死点から上死点までのどの位置にあっても、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁の小径部１１２とは反対側の端部は、摺動面２３０ａの拡径面２３０ｂ側の端部に対し拡径面２３０ｂ側に位置し、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁の小径部１１２側の端部は、摺動面２３０ａの拡径面２３０ｂとは反対側の端部に対し拡径面２３０ｂとは反対側に位置している。
カバー２６は、例えばステンレス等の金属により形成されている。カバー２６は、カバー筒部２６１、カバー底部２６２等を有している。カバー筒部２６１は、略八角筒状に形成されている。カバー筒部２６１は、八角筒状のカバー外周壁２８０を有している。カバー外周壁２８０は、平面状の平面部２８１を有している。平面部２８１は、カバー外周壁２８０の周方向に８つ形成されている。
カバー底部２６２は、カバー筒部２６１の一端を塞ぐようカバー筒部２６１と一体に形成されている。すなわち、カバー２６は、有底筒状に形成されている。なお、本実施形態では、カバー２６は、例えば板状の部材をプレス加工することにより形成されている。そのため、カバー２６は、肉厚が比較的小さい。なお、カバー２６は、高圧室を形成しないため、肉厚を小さくできる。
カバー２６は、カバー穴部２６５、カバー穴部２６６、カバー穴部２６７を有している。カバー穴部２６５は、カバー底部２６２の中央を板厚方向に貫くよう略円筒状に形成されている。カバー穴部２６６、カバー穴部２６７は、それぞれ、カバー筒部２６１の内周壁と外周壁すなわちカバー外周壁２８０の平面部２８１とを接続するよう略円筒状に形成されている。カバー穴部２６６とカバー穴部２６７とは、カバー筒部２６１の軸を挟んで対向するよう略同軸に形成されている。
カバー２６は、内側に上ハウジング２１を収容し、カバー筒部２６１のカバー底部２６２とは反対側の端部が、下ハウジング２２の上ハウジング２１側の面に当接するよう設けられている。カバー２６は、上ハウジング２１、下ハウジング２２、シリンダ２３との間に燃料室２６０を形成している。ここで、カバー筒部２６１の端部と下ハウジング２２とは、例えば溶接により周方向の全域に亘り接合されている。これにより、カバー筒部２６１と下ハウジング２２との間は、液密に保たれている。また、カバー２６は、カバー穴部２６６と上ハウジング２１の吸入穴部２１２とが対応し、カバー穴部２６７と上ハウジング２１の吐出穴部２１４とが対応するよう設けられている。カバー２６の頭頂部、すなわち、カバー底部２６２から作動音が放射されるため、カバー底部２６２の剛性を高くすることが望ましい。本実施形態では、カバー底部２６２の形状をドーム形状とすることにより、カバー底部２６２の剛性を高くしているが、カバー底部２６２を平面状に形成し、リブ等を設けることにより剛性を高くしてもよい。
このように、カバー２６は、シリンダ２３、上ハウジング２１および下ハウジング２２の少なくとも一部を覆い、シリンダ２３、上ハウジング２１および下ハウジング２２との間に燃料室２６０を形成している。なお、燃料室２６０は、カバー筒部２６１の内周壁とハウジング外周壁２７０との間において略八角筒状に形成されている。
カバー２６には、供給通路部２９が設けられている。供給通路部２９は、筒状に形成され、一端がカバー底部２６２のカバー穴部２６５の周囲の外壁に接続するよう設けられている。供給通路部２９は、内側の空間が、カバー穴部２６５を経由して燃料室２６０に連通するよう設けられている。ここで、供給通路部２９とカバー底部２６２とは、供給通路部２９の周方向の全域に亘り溶接されている。供給通路部２９の他端には、供給燃料配管７が接続される。これにより、燃料ポンプ１３３から吐出される燃料は、供給燃料配管７、供給通路部２９を経由して燃料室２６０に流入する。
図５に示すように、吸入弁部３００は、上ハウジング２１の吸入穴部２１２、吸入穴部２１３の内側、すなわち、吸入通路２１６に設けられている。吸入弁部３００は、シート部材３１、ストッパ３５、弁部材４０、スプリング３９等を有している。
シート部材３１は、例えばステンレス等の金属により略円板状に形成されている。シート部材３１は、吸入穴部２１２の内側において吸入穴部２１２と略同軸となるよう吸入通路２１６に設けられている。ここで、シート部材３１の外周壁は、吸入穴部２１２の内周壁に圧入されている。
シート部材３１は、連通路３２、連通路３３、弁座３１０を有している。連通路３２は、シート部材３１の中央においてシート部材３１の一方の面と他方の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。ここで、連通路３２は、シート部材３１と略同軸となるよう形成されている。
連通路３３は、連通路３２の径方向外側においてシート部材３１の一方の面と他方の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。連通路３３は、シート部材３１の周方向に複数形成されている。本実施形態では、連通路３３は、例えば１２個が等間隔に形成されている。連通路３３が等間隔に形成されているため、燃料流れが均一になり、後述する弁部材４０の挙動が安定する。なお、連通路３３は、シート部材３１の軸を中心とする仮想円上に配置されている。
弁座３１０は、シート部材３１の加圧室２００側の面において、連通路３２、および、複数の連通路３３それぞれの周囲に環状に形成されている。すなわち、弁座３１０は、シート部材３１の加圧室２００側の面において、複数形成されている。
ストッパ３５は、例えばステンレス等の金属により形成されている。ストッパ３５は、吸入通路２１６においてシート部材３１に対し加圧室２００側に設けられている。ストッパ３５は、ストッパ小径部３６、ストッパ大径部３７、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、ストッパ凸部３５３、連通穴３８等を有している。
ストッパ小径部３６は、略円柱状に形成されている。ストッパ小径部３６の外径は、吸入穴部２１３の内径よりやや小さい。ストッパ大径部３７は、略円柱状に形成されている。ストッパ大径部３７の外径は、ストッパ小径部３６の外径より大きく、吸入穴部２１２の内径よりやや小さい。ストッパ大径部３７は、ストッパ小径部３６の加圧室２００とは反対側においてストッパ小径部３６と同軸となるようストッパ小径部３６と一体に形成されている。
ストッパ３５は、ストッパ小径部３６が吸入穴部２１３の内側に位置し、ストッパ大径部３７が吸入穴部２１２の内側に位置するよう吸入通路２１６に設けられている。すなわち、ストッパ３５は、吸入穴部２１２および吸入穴部２１３の内側において吸入穴部２１２および吸入穴部２１３と略同軸となるよう吸入通路２１６に設けられている。
ここで、ストッパ小径部３６とストッパ大径部３７との間の環状の段差面は、吸入穴部２１２と吸入穴部２１３との間の環状の段差面に当接している。これにより、ストッパ３５は、加圧室２００側への移動が規制されている。
また、ストッパ３５のストッパ大径部３７の加圧室２００とは反対側の面は、シート部材３１の加圧室２００側の面に当接している。これにより、ストッパ３５は、加圧室２００とは反対側への移動が規制されている。
ストッパ凹部３５１は、ストッパ大径部３７のシート部材３１側の面から加圧室２００側へ略円筒状に凹むよう形成されている。ここで、ストッパ凹部３５１は、ストッパ大径部３７と略同軸となるよう形成されている。ストッパ凹部３５１の内径は、ストッパ大径部３７の外径より小さく、ストッパ小径部３６の外径より大きい。
ストッパ凹部３５２は、ストッパ凹部３５１の底面から加圧室２００側へ略円筒状に凹むよう形成されている。ここで、ストッパ凹部３５２は、ストッパ凹部３５１と略同軸となるよう形成されている。ストッパ凹部３５２の内径は、ストッパ凹部３５１の内径およびストッパ小径部３６の外径より小さい。
ストッパ凸部３５３は、ストッパ凹部３５２の底面の中央からシート部材３１側へ略円柱状に突出するよう形成されている。ここで、ストッパ凸部３５３は、ストッパ凹部３５２と略同軸となるよう形成されている。また、ストッパ凸部３５３のシート部材３１側の端面は、ストッパ凹部３５１の底面よりもシート部材３１側に位置している。
連通穴３８は、ストッパ凸部３５３の径方向外側においてストッパ凹部３５２の底面とストッパ小径部３６の加圧室２００側の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。連通穴３８は、ストッパ小径部３６の周方向に等間隔で複数形成されている。本実施形態では、連通穴３８は、例えば４個形成されている。なお、連通穴３８は、ストッパ小径部３６の軸を中心とする仮想円上に配置されている。
シート部材３１の連通路３２、連通路３３、ストッパ３５のストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８には吸入通路２１６が形成されている。そのため、燃料室２６０の燃料は、連通路３２、連通路３３、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８に形成された吸入通路２１６、および、吸入穴２３２を経由して加圧室２００に流入可能である。
弁部材４０は、ストッパ凹部３５１の内側、すなわち、シート部材３１の加圧室２００側に設けられている。弁部材４０は、バルブ本体４１、テーパ部４２、ガイド部４３、連通孔４４を有している。バルブ本体４１、テーパ部４２、ガイド部４３は、例えばステンレス等の金属により一体に形成されている。バルブ本体４１は、略円板状に形成されている。
テーパ部４２は、バルブ本体４１の径方向外側においてバルブ本体４１と一体に略円環状に形成されている。テーパ部４２は、加圧室２００側の面がシート部材３１側から加圧室２００側へ向かうに従いバルブ本体４１の軸Ａｘ２に近づくようテーパ状に形成されている。
ガイド部４３は、テーパ部４２を周方向において複数に分断するようバルブ本体４１から径方向外側に突出し、バルブ本体４１およびテーパ部４２と一体に形成されている。本実施形態では、ガイド部４３は、テーパ部４２を周方向において、例えば３つに分断するようバルブ本体４１の周方向に等間隔で３つ形成されている。ここで、ガイド部４３のバルブ本体４１とは反対側の端部は、テーパ部４２の外縁部よりも径方向外側に位置している。ガイド部４３は、バルブ本体４１とは反対側の端部がストッパ凹部３５１の内周壁と摺動することで弁部材４０の軸方向の移動を案内可能である。
連通孔４４は、バルブ本体４１の一方の面と他方の面とを連通するよう形成されている。連通孔４４は、バルブ本体４１の周方向に等間隔で複数形成されている。本実施形態では、連通孔４４は、例えば９個形成されている。連通孔４４は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を中心とする仮想円上に配置されている。
弁部材４０のバルブ本体４１およびガイド部４３における板厚は、シート部材３１の加圧室２００側の面とストッパ凸部３５３のシート部材３１側の端面との距離より小さい。
弁部材４０は、シート部材３１側の面がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０に当接可能であり、ストッパ３５側の面の中央がストッパ凸部３５３のシート部材３１側の端面に当接可能である。
弁部材４０は、バルブ本体４１およびガイド部４３における板厚と、シート部材３１の加圧室２００側の面とストッパ凸部３５３のシート部材３１側の端面との距離との差分の範囲で軸方向に往復移動可能である。
弁部材４０は、シート部材３１側の面がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０から離間すると開弁し連通路３２、連通路３３における燃料の流れを許容し、シート部材３１側の面が複数の弁座３１０に当接すると閉弁し連通路３３における燃料の流れを規制可能である。このように、弁部材４０は、複数の弁座３１０に当接するマルチシートタイプの弁体である。
弁部材４０が開弁すると、連通路３２および連通路３３と連通孔４４およびストッパ凹部３５１との間の燃料の流れが許容され、燃料室２６０側の燃料は、連通路３２、連通路３３、連通孔４４、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８、吸入穴２３２を経由して加圧室２００側に流れることができる。また、加圧室２００側の燃料は、吸入穴２３２、連通穴３８、ストッパ凹部３５２、ストッパ凹部３５１、連通孔４４、連通路３３、連通路３２を経由して燃料室２６０側に流れることができる。このとき、燃料は、弁部材４０の連通孔４４、および、弁部材４０の周囲を流れる。
弁部材４０が閉弁すると、連通路３２および連通路３３と連通孔４４およびストッパ凹部３５１との間の燃料の流れが規制され、燃料室２６０側の燃料は、連通路３２、連通路３３、連通孔４４、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８、吸入穴２３２を経由して加圧室２００側に流れることが規制される。また、加圧室２００側の燃料は、吸入穴２３２、連通穴３８、ストッパ凹部３５２、ストッパ凹部３５１、連通孔４４、連通路３３、連通路３２を経由して燃料室２６０側に流れることが規制される。
スプリング３９は、例えばコイルスプリングであり、ストッパ凸部３５３の径方向外側に設けられている。スプリング３９は、一端がストッパ凹部３５２の底面に当接し、他端が弁部材４０の加圧室２００側の面に当接している。スプリング３９は、弁部材４０をシート部材３１側に付勢している。
図５に示すように、電磁駆動部５００は、上ハウジング２１の吸入穴部２１２からカバー２６のカバー穴部２６６を経由してカバー外周壁２８０の径方向外側へ突出するよう設けられている。
電磁駆動部５００は、筒部材５１、ガイド部材５２、ニードル５３、付勢部材としてのスプリング５４、可動コア５５、磁気絞り部５６、固定コア５７、コイル６０、ヨーク６４１、ヨーク６４５、コネクタ６５等を有している。
筒部材５１は、第１筒部５１１、第２筒部５１２、第３筒部５１３を有している。第１筒部５１１、第２筒部５１２、第３筒部５１３は、例えば磁性材料により形成されている。第１筒部５１１は、略円筒状に形成されている。
第２筒部５１２は、筒状に形成されている。第２筒部５１２は、端部が第１筒部５１１の端部に接続するよう第１筒部５１１と略同軸かつ一体に形成されている。第２筒部５１２の最大外径は、第１筒部５１１の第２筒部５１２側の端部の外径より小さい。
第３筒部５１３は、略円筒状に形成されている。第３筒部５１３は、端部が第２筒部５１２の第１筒部５１１とは反対側の端部に接続するよう第２筒部５１２と略同軸かつ一体に形成されている。第３筒部５１３の外径は、第２筒部５１２の最大外径より小さい。
第１筒部５１１の第２筒部５１２とは反対側の端部の外周壁には、ねじ山が形成されている。上ハウジング２１の吸入穴部２１２の吸入穴部２１３とは反対側の端部の内周壁には、第１筒部５１１のねじ山に対応するねじ溝が形成されている。
筒部材５１は、第１筒部５１１のねじ山が上ハウジング２１のねじ溝にねじ結合するよう設けられている。ここで、筒部材５１の第１筒部５１１の加圧室２００側の端面は、シート部材３１およびストッパ３５を加圧室２００側へ付勢している。そのため、シート部材３１とストッパ３５とは互いに当接しており、軸方向の移動が規制されている。また、ストッパ小径部３６とストッパ大径部３７との間の段差面は、吸入穴部２１３と吸入穴部２１２との間の段差面に押し付けられている。そのため、吸入穴部２１３と吸入穴部２１２との間の段差面には、ストッパ小径部３６とストッパ大径部３７との間の段差面から加圧室２００側へ向かう軸力が作用している。
なお、第２筒部５１２の外周壁は、例えば六角筒状のように平面を有した筒状に形成されている。そのため、筒部材５１を上ハウジング２１の吸入穴部２１２にねじ結合するとき、第２筒部５１２の外周壁に対応する工具を用いれば、筒部材５１を吸入穴部２１２に比較的容易にねじ結合することができる。
筒部材５１は、第１筒部５１１がカバー２６のカバー穴部２６６の内側に位置している。そのため、第１筒部５１１の加圧室２００側の端部がカバー筒部２６１の内側に位置し、第１筒部５１１の加圧室２００とは反対側の端部、第２筒部５１２、第３筒部５１３がカバー筒部２６１の外側に位置している。なお、筒部材５１は、軸がシリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１に直交するよう設けられている。
筒部材５１の加圧室２００側の部位の内径は、加圧室２００とは反対側の部位の内径より大きい。筒部材５１の内側には、加圧室２００側を向く略円環状の段差面５１４が形成されている。段差面５１４は、肉厚確保のため、筒部材５１の軸方向において第１筒部５１１と第２筒部５１２との接続部に対しやや加圧室２００側に位置している。
第１筒部５１１には、内周壁と外周壁とを連通する穴部５１５が形成されている。穴部５１５は、第１筒部５１１の周方向に等間隔で複数形成されている。本実施形態では、穴部５１５は、６つ形成されている。穴部５１５は、第１筒部５１１の軸方向において概ねハウジング外周壁２７０とカバー外周壁２８０との間に位置している。そのため、燃料室２６０の燃料は、穴部５１５を経由して第１筒部５１１の内側に流入し、吸入通路２１６を経由して加圧室２００側へ流れることができる。
第１筒部５１１の内側の穴部５１５に対応する位置には、筒状のフィルタ５１０が設けられている。フィルタ５１０は、燃料室２６０から加圧室２００側へ流れる燃料に含まれる異物を捕集可能である。フィルタ５１０は、加圧室２００側の端部の外周部が第１筒部５１１の内周壁に圧入され、加圧室２００とは反対側の端部がガイド部材５２に当接している。そのため、燃料室２６０側の燃料は、フィルタ５１０を通過してのみ吸入通路２１６に流入する。フィルタ５１０は、ガイド部材５２に確実に当接させるため、若干潰して組み付けられている。
カバー２６の外側において筒部材５１の第１筒部５１１の径方向外側には、溶接リング５１９が設けられている。溶接リング５１９は、例えば金属により略円筒状に形成されている。溶接リング５１９は、加圧室２００側の端部が径方向外側に拡がるよう形成され、カバー外周壁２８０の平面部２８１のカバー穴部２６６の周囲に当接している。溶接リング５１９は、加圧室２００側の端部が周方向の全範囲に亘りカバー外周壁２８０の平面部２８１に溶接され、加圧室２００とは反対側の部位が周方向の全範囲に亘り第１筒部５１１の外周壁に溶接されている。これにより、燃料室２６０の燃料がカバー穴部２６６と第１筒部５１１の外周壁との間の隙間を経由してカバー２６の外部に漏れることが抑制されている。なお、高圧作用時の荷重は、筒部材５１のねじで受けるため、溶接リング５１９には応力が作用しない。
ガイド部材５２は、第１筒部５１１の内側に設けられている。ガイド部材５２は、例えば金属等により略円柱状に形成されている。ガイド部材５２は、外周壁が第１筒部５１１の内周壁に嵌合し、一方の端面の外縁部が筒部材５１の段差面５１４に当接するよう第１筒部５１１の内側に固定されている。ここで、第１筒部５１１の内周壁のうちガイド部材５２に対応する部位には、縮径部５１６が形成されている。縮径部５１６は、第１筒部５１１の内周壁において径方向内側へ突出するよう形成されている。そのため、第１筒部５１１の内周壁は、縮径部５１６において内径が小さくなっている。これにより、ガイド部材５２は、縮径部５１６に圧入される。
ガイド部材５２は、軸穴５２１、連通穴５２２を有している。軸穴５２１は、ガイド部材５２の中央を軸方向に貫くよう形成されている。ここで、軸穴５２１は、ガイド部材５２と略同軸となるよう形成されている。
連通穴５２２は、軸穴５２１の径方向外側において加圧室２００側の面と加圧室２００とは反対側の面とを連通するよう形成されている。連通穴５２２は、第１筒部５１１の内側の空間のうちガイド部材５２に対し加圧室２００側の空間とガイド部材５２に対し加圧室２００とは反対側の空間とを連通している。なお、ガイド部材５２には、加圧室２００側の端面の軸穴５２１の周囲から加圧室２００側へ向かって略円筒状に突出する筒部５２３が形成されている。
ニードル５３は、筒部材５１の内側に設けられている。ニードル５３は、例えば金属により形成されている。ニードル５３は、ニードル本体５３１、係止部５３２を有している。ニードル本体５３１は、略円柱状に形成されている。係止部５３２は、ニードル本体５３１の外周壁から径方向外側へ略円環状に延びるようニードル本体５３１と一体に形成されている。
ニードル５３は、ニードル本体５３１がガイド部材５２の軸穴５２１に挿通され、係止部５３２がガイド部材５２に対し加圧室２００側に位置するよう設けられている。ニードル本体５３１の加圧室２００側の端部は、シート部材３１の連通路３２の内側に位置し、弁部材４０の加圧室２００とは反対側の面に当接可能である。ニードル本体５３１の加圧室２００とは反対側の端部は、第３筒部５１３の第２筒部５１２とは反対側の端面に対し加圧室２００とは反対側に位置している。
ニードル本体５３１の軸穴５２１に対応する部位の外径は、軸穴５２１の内径よりやや小さい。係止部５３２の外径は、軸穴５２１の外径より大きい。ニードル５３は、筒部材５１の内側において軸方向に往復移動可能である。ニードル本体５３１の外周壁は、軸穴５２１と摺動可能である。そのため、ガイド部材５２は、ニードル５３の軸方向の移動を案内可能である。なお、ガイド部材５２の軸穴５２１の端部が変形しないよう、ガイド部材５２の外周端部には、圧入しない逃げ部が形成されている。
スプリング５４は、例えばコイルスプリングであり、ニードル本体５３１の径方向外側に設けられている。スプリング５４は、一端がガイド部材５２の加圧室２００側の面に当接し、他端が係止部５３２の加圧室２００とは反対側の面に当接している。すなわち、係止部５３２は、スプリング５４の他端を係止している。スプリング５４は、ニードル５３を加圧室２００側に付勢している。また、スプリング５４の付勢力は、スプリング３９の付勢力より大きい。そのため、スプリング５４は、ニードル５３を経由して弁部材４０を加圧室２００側に付勢し、弁部材４０の加圧室２００側の面をストッパ凸部３５３に押し付けている。このとき、弁部材４０は、シート部材３１の弁座３１０から離間し開弁している。
可動コア５５は、例えば磁性材料により略円柱状に形成されている。可動コア５５は、軸穴５５３、連通穴５５４を有している。軸穴５５３は、可動コア５５の中央を軸方向に貫くよう形成されている。ここで、軸穴５５３は、可動コア５５と略同軸となるよう形成されている。軸穴５５３の内径は、ニードル本体５３１の加圧室２００とは反対側の端部の外径より小さい。
可動コア５５は、軸穴５５３の内周壁がニードル本体５３１の加圧室２００とは反対側の端部の外周壁と嵌合するようニードル５３と一体に設けられている。ここで、可動コア５５は、ニードル５３に圧入され、ニードル５３に対し相対移動不能である。また、可動コア５５の加圧室２００とは反対側の端面５５１は、ニードル本体５３１の加圧室２００とは反対側の端面と略同一平面上に位置している。
連通穴５５４は、軸穴５５３の径方向外側において加圧室２００とは反対側の端面５５１と加圧室２００側の端面５５２とを連通するよう形成されている。この連通穴５５４により、可動コア５５の往復移動時の流体抵抗を低減させ、高応答による移動を可能としている。また、連通穴５５４により、可動コア５５と固定コア５７との間の空間に燃料を供給することができ、圧力の急激な変化を抑制することで、キャビテーションエロージョンの発生を抑制できる。なお、可動コア５５には、加圧室２００側の端面５５２の軸穴５５３の周囲から加圧室２００側へ向かって略円筒状に突出する筒部が形成されている。
また、本実施形態では、一体に設けられたニードル５３および可動コア５５の重心は、開弁から閉弁まで常に、ニードル５３の軸上、かつ、ガイド部材５２の内側に位置している。そのため、一体に設けられたニードル５３および可動コア５５の軸方向の移動を安定させることができる。
磁気絞り部５６は、例えば非磁性部材により略円筒状に形成されている。磁気絞り部５６の内径および外径は、第３筒部５１３の内径および外径と略同じである。磁気絞り部５６は、第３筒部５１３と略同軸となるよう筒部材５１に対し加圧室２００とは反対側に設けられている。磁気絞り部５６と第３筒部５１３とは、例えば溶接により接合されている。ここで、可動コア５５の加圧室２００とは反対側の端面５５１は、磁気絞り部５６の内側に位置している。
固定コア５７は、例えば磁性材料により形成されている。固定コア５７は、固定コア小径部５７３、固定コア大径部５７４を有している。固定コア小径部５７３は、略円柱状に形成されている。固定コア小径部５７３の外径は、磁気絞り部５６の内径よりやや大きい。固定コア小径部５７３は、磁気絞り部５６に圧入されている。
固定コア大径部５７４は、略円柱状に形成され、固定コア小径部５７３と同軸となるよう軸方向の端部が固定コア小径部５７３の端部に接続され、固定コア小径部５７３と一体に形成されている。固定コア大径部５７４の外径は、固定コア小径部５７３の外径より大きく、磁気絞り部５６の外径と略同じである。
固定コア５７は、固定コア小径部５７３が磁気絞り部５６の筒部材５１とは反対側の端部の内側に位置するよう筒部材５１の加圧室２００とは反対側に設けられている。固定コア５７と磁気絞り部５６とは、例えば溶接により接合されている。ここで、固定コア小径部５７３と固定コア大径部５７４との間の環状の段差面は、磁気絞り部５６の筒部材５１とは反対側の端面に当接している。また、固定コア５７の加圧室２００側の端面５７１は、磁気絞り部５６の筒部材５１とは反対側の端面に対し加圧室２００側に位置している。また、固定コア５７は、磁気絞り部５６と略同軸となるよう設けられている。スプリング５４がニードル５３を加圧室２００側に付勢し弁部材４０が弁座３１０から離間した状態では、固定コア５７の加圧室２００側の端面５７１と可動コア５５の加圧室２００とは反対側の端面５５１との間に隙間が形成される。
本実施形態では、筒部材５１、ガイド部材５２、スプリング５４、ニードル５３、可動コア５５、磁気絞り部５６、固定コア５７、フィルタ５１０は、予め一体に組み付けられて第１電磁駆動部５０１を構成するようサブアセンブリ化されている。
具体的には、まず、ガイド部材５２にスプリング５４、ニードル５３を組み付け、可動コア５５をニードル５３に圧入する。続いて、磁気絞り部５６を固定コア５７の固定コア小径部５７３に圧入、溶接し、磁気絞り部５６と筒部材５１とを溶接する。続いて、上述のガイド部材５２を上述の筒部材５１に圧入する。このとき、フィルタ５１０の端部がガイド部材５２の加圧室２００側の端面に当接するまで、フィルタ５１０を第１筒部５１１の内側に圧入する。以上の工程により、第１電磁駆動部５０１のサブアセンブリ化が完了する。
コイル６０は、スプール６１、巻線部６２を有している。スプール６１は、例えば樹脂により略円筒状に形成されている。スプール６１は、筒部材５１の加圧室２００とは反対側の端部、可動コア５５、磁気絞り部５６および固定コア５７の加圧室２００側の端部の径方向外側に位置するよう筒部材５１と略同軸に設けられている。スプール６１は、軸方向の少なくとも一部が可動コア５５の径方向外側に位置するよう設けられている。
巻線部６２は、巻線６２０により形成されている。巻線６２０は、例えば銅等の電気伝導材により線状に形成されている。巻線部６２は、巻線６２０をスプール６１の外周壁に巻き回すことで略円筒状に形成されている。コイル６０は、巻線部６２の外周面を通る仮想的な１つの外側筒状面６００、および、巻線部６２の内周面を通り互いに径の異なる仮想的な内側筒状面６０１、内側筒状面６０２を有している。ここで、スプール６１は、「巻線形成部」に対応している。
外側筒状面６００は、略円筒状に形成されている。内側筒状面６０１は、略円筒状に形成され、外側筒状面６００の加圧室２００とは反対側の部位の内側に位置している。内側筒状面６０２は、略円筒状に形成され、外側筒状面６００の加圧室２００側の部位の内側において内側筒状面６０１に対し加圧室２００側に位置している。内側筒状面６０２の径は、内側筒状面６０１の径より大きい。内側筒状面６０１および内側筒状面６０２は、スプール６１の外周壁に位置している。すなわち、スプール６１は、軸方向の加圧室２００側の部位と加圧室２００とは反対側の部位とで外径が異なる。
コイル６０は、内側筒状面６０１と内側筒状面６０２とを連結する仮想的な連結面６０５を有している。連結面６０５は、スプール６１の外周壁に位置し、少なくとも一部がスプール６１の軸に対し垂直となるよう形成されている。このように、巻線６２０は、スプール６１の外周壁、すなわち、内側筒状面６０１、内側筒状面６０２、連結面６０５の径方向外側において巻き回され、筒状の巻線部６２を形成している。
ヨーク６４１、ヨーク６４５は、例えば磁性材料により形成されている。ヨーク６４１は、有底筒状に形成されている。ヨーク６４１の底部の中央には、略円形のヨーク穴部６４２が形成されている。ヨーク６４１は、底部のヨーク穴部６４２における内周壁が第１筒部５１１の外周壁に当接、または、吸引力が低下しない程度の微小な隙間を第１筒部５１１の外周壁との間に形成し、筒部がコイル６０の径方向外側に位置するよう設けられている。なお、ヨーク６４１とコイル６０との間には、樹脂が充填されている。
ヨーク６４５は、板状に形成され、ヨーク６４１の筒部の底部とは反対側の端部を塞ぐよう設けられている。ここで、ヨーク６４５の加圧室２００側の端面の外縁部は、ヨーク６４１の筒部に当接している。また、ヨーク６４５の加圧室２００側の端面の中央は、固定コア５７の加圧室２００とは反対側の端面５７２に当接し、端面５７２に溶接されている。
コネクタ６５は、ヨーク６４１の筒部の周方向の一部に形成された切欠きから径方向外側へ突出するよう形成されている（図２参照）。コネクタ６５は、端子６５１を有している。端子６５１は、コイル６０の巻線６２０に電気的に接続されている。コネクタ６５には、ハーネス６が接続される。これにより、ハーネス６および端子６５１を経由してコイル６０の巻線部６２に電力が供給される。
本実施形態では、コイル６０、ヨーク６４１、コネクタ６５は、予め一体に組み付けられて第２電磁駆動部５０２を構成するようサブアセンブリ化されている。
具体的には、まず、スプール６１に端子６５１を圧入する。続いて、スプール６１に巻線６２０を巻き回し、端子６５１と巻線６２０とを溶接、すなわちヒュージングする。続いて、上述のように組み付けたスプール６１等をヨーク６４１に挿入した状態で、樹脂を充填し、コネクタ６５を形成する。続いて、ヨーク６４５の外縁部をヨーク６４１の筒部に溶接する。以上の工程により、第２電磁駆動部５０２のサブアセンブリ化が完了する。
なお、ヨーク６４１の内側の樹脂部の加圧室２００とは反対側の端面とヨーク６４５の加圧室２００側の端面との間には、隙間が形成される。そのため、ヨーク６４１とヨーク６４５との組み付け性が向上する。また、当該隙間は、水等が通過不能な程度に小さく形成される。これにより、ヨーク６４１内への水等の侵入を抑制し、固定コア５７および筒部材５１等の腐食を抑制できる。
コイル６０は、ＥＣＵからの指令によりハーネス６および端子６５１を経由して通電されると、電磁力を生じる。これにより、磁気絞り部５６を避けて、ヨーク６４１、ヨーク６４５、固定コア５７、可動コア５５、筒部材５１に磁気回路が形成される。これにより、固定コア５７と可動コア５５との間に吸引力が生じ、可動コア５５は、ニードル５３とともに固定コア５７側に吸引される。そのため、弁部材４０は、スプリング３９の付勢力によりシート部材３１の弁座３１０側に移動する。その結果、弁部材４０は、弁座３１０に当接し、閉弁する。このように、電磁駆動部５００は、コイル６０に通電されると電磁力を生じ、固定コア５７と可動コア５５との間に吸引力を生じさせ、可動コア５５およびニードル５３を弁部材４０の閉弁方向へ移動させ、弁部材４０を閉弁可能である。
このように、コイル６０は、巻線部６２への通電により固定コア５７と可動コア５５との間に吸引力を生じさせ、可動コア５５およびニードル５３を閉弁方向へ移動させることが可能である。なお、可動コア５５およびニードル５３が閉弁方向に移動すると、ガイド部材５２の筒部５２３がニードル５３の係止部５３２に当接する。これにより、可動コア５５およびニードル５３は、閉弁方向の移動が規制される。筒部５２３が係止部５３２に当接し、可動コア５５およびニードル５３の閉弁方向の移動が規制されているとき、可動コア５５と固定コア５７とは離間している。すなわち、本実施形態では、可動コア５５およびニードル５３が固定コア５７側に吸引されても、可動コア５５と固定コア５７とは当接しない。
ガイド部材５２の加圧室２００とは反対側にダンパ作用を生じさせるため、連通穴５２２にオリフィスを設けている。ダンパ作用と反対側の負圧により、筒部５２３と係止部５３２との衝突時の速度を低減し、ＮＶを低減可能である。
コイル６０に通電されていないとき、弁部材４０は開弁しており、燃料室２６０は、加圧室２００に連通した状態である。このとき、プランジャ１１が加圧室２００とは反対側に移動すると、加圧室２００の容積が増大し、燃料室２６０内の燃料は、穴部５１５を経由して第１筒部５１１の内側へ流れ、燃料が吸入穴２３２を経由して加圧室２００に吸入される。さらに、弁部材４０が開弁した状態で、プランジャ１１が加圧室２００側に移動すると、加圧室２００の容積が減少し、加圧室２００内の燃料は、吸入穴２３２を経由して弁部材４０側に流れる。
プランジャ１１が加圧室２００側に移動しているとき、コイル６０に通電されると、弁部材４０が閉弁し、燃料室２６０と加圧室２００との間の燃料の流れが遮断される。弁部材４０が閉弁した状態で、プランジャ１１が加圧室２００側にさらに移動すると、加圧室２００の容積がさらに減少し、加圧室２００内の燃料が加圧される。
このように、プランジャ１１が加圧室２００側に移動している任意のタイミングで、電磁駆動部５００により弁部材４０を閉弁することにより、加圧室２００で加圧する燃料の量が調整される。本実施形態では、吸入弁部３００と電磁駆動部５００とは、ノーマリーオープンタイプの弁装置を構成している。
本実施形態では、ストッパ３５の連通穴３８の中心に対しストッパ３５の径方向内側において弁部材４０に連通孔４４が形成されている。これにより、加圧室２００からの戻し燃料を弁部材４０の内外に分岐させて自閉させないようにしている。なお、弁部材４０のシート部材３１側のエッジは、面取りされている。これにより、燃料の流れが円滑になり、自閉限界を向上できる。
また、本実施形態では、燃料噴射弁１３８が燃料を噴射しないとき、すなわち燃料カット時には、コイル６０に通電せず、高圧ポンプ１０からの燃料の吐出は０である。この場合において自閉により弁部材４０が閉弁しないようスプリング５４の荷重を設定している。
図５に示すように、コイル６０に通電されていないとき、すなわち、コイル６０への非通電時、可動コア５５の加圧室２００とは反対側すなわち固定コア５７側の端面５５１は、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１の軸方向の中心Ｃｉ１と外側筒状面６００の軸方向の中心Ｃｏ１との間に位置している。また、可動コア５５の加圧室２００側の端面５５２は、巻線部６２の加圧室２００側の端面６２１に対し固定コア５７側に位置している。
なお、本実施形態では、コイル６０に通電されて可動コア５５が固定コア５７に最接近しているときにおいても、可動コア５５の固定コア５７側の端面５５１は、中心Ｃｉ１と中心Ｃｏ１との間に位置している。つまり、可動コア５５の固定コア５７側の端面５５１は、コイル６０への通電状態にかかわらず、常に中心Ｃｉ１と中心Ｃｏ１との間に位置している。
図６に示すように、吐出通路部７００は、上ハウジング２１の吐出穴部２１４からカバー２６のカバー穴部２６７を経由してカバー外周壁２８０の径方向外側へ突出するよう設けられている。
吐出通路部７００は、吐出ジョイント７０、吐出シート部材７１、中間部材８１、リリーフシート部材８５、吐出弁７５、吐出弁付勢部材としてのスプリング７９、リリーフ弁９１、リリーフ弁付勢部材としてのスプリング９９、係止部材９５を有している。
吐出ジョイント７０は、例えばステンレス等の金属により略円筒状に形成されている。吐出ジョイント７０の一方の端部から他方の端部側へ所定距離離れた部位の外周壁には、ねじ山が形成されている。上ハウジング２１の吐出穴部２１４の吐出穴部２１５とは反対側の端部の内周壁には、吐出ジョイント７０の前記ねじ山に対応するねじ溝が形成されている。吐出ジョイント７０は、前記ねじ山が上ハウジング２１の前記ねじ溝にねじ結合するよう設けられている。
吐出ジョイント７０は、カバー２６のカバー穴部２６７の内側に設けられている。吐出ジョイント７０は、加圧室２００側の端部がカバー筒部２６１の内側において吐出穴部２１４の内側、すなわち、吐出通路２１７に位置し、加圧室２００とは反対側の端部がカバー筒部２６１の外側に位置している。なお、吐出ジョイント７０は、軸がシリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１に直交するよう設けられている。本実施形態では、吐出ジョイント７０は筒部材５１と略同軸に設けられている。
吐出ジョイント７０の加圧室２００側の部位の内径は、加圧室２００とは反対側の部位の内径より大きい。そのため、吐出ジョイント７０の内側には、加圧室２００側を向く略円環状の段差面７０１が形成されている。段差面７０１は、カバー外周壁２８０に対し加圧室２００とは反対側に位置している。
吐出ジョイント７０は、内側に吐出通路７０５を形成している。吐出通路７０５には、加圧室２００から吐出された燃料が流れる。ここで、吐出ジョイント７０は、「吐出通路形成部」に対応している。
吐出ジョイント７０には、内周壁と外周壁とを連通する横穴部７０２が形成されている。横穴部７０２は、吐出ジョイント７０の周方向に等間隔で複数形成されている。本実施形態では、横穴部７０２は、１つ形成されている。横穴部７０２は、吐出ジョイント７０の軸方向においてハウジング外周壁２７０とカバー外周壁２８０との間に位置している。そのため、吐出通路７０５の燃料は、後述するリリーフ弁９１、横穴部７０２を経由して燃料室２６０側へ流れることができる。
吐出シート部材７１は、吐出部材本体７２、吐出孔７３、吐出弁座７４を有している。吐出部材本体７２は、例えば金属により略円板状に形成されている。吐出部材本体７２の外径は、吐出ジョイント７０の加圧室２００側の端部の内径よりやや大きい。吐出部材本体７２は、外周壁が吐出ジョイント７０の加圧室２００側の端部の内周壁に圧入されるようにして吐出通路７０５に設けられている。
吐出部材本体７２には、吐出凹部７２１、内側突起７２２、外側突起７２３が形成されている。吐出凹部７２１は、吐出部材本体７２の加圧室２００とは反対側の端面の中央から加圧室２００側へ略円筒状に凹むようにして形成されている。内側突起７２２は、吐出部材本体７２の加圧室２００側の端面から加圧室２００側へ略円環状に突出するよう形成されている。外側突起７２３は、内側突起７２２の径方向外側において吐出部材本体７２の加圧室２００側の端面から加圧室２００側へ略円環状に突出するよう形成されている。
吐出孔７３は、内側突起７２２の径方向内側における吐出部材本体７２の加圧室２００側の端面と吐出凹部７２１の底面とを連通するよう略円筒状に形成されている。吐出弁座７４は、吐出凹部７２１の底面において吐出孔７３の周囲に略円環状に形成されている。
吐出凹部７２１、内側突起７２２、外側突起７２３、吐出孔７３、吐出弁座７４は、吐出部材本体７２と略同軸となるよう形成されている。内側突起７２２および外側突起７２３は、上ハウジング２１の吐出穴部２１４の底面の吐出穴部２１５の周囲に当接している。
中間部材８１は、中間部材本体８２、第１流路８３を有している。中間部材本体８２は、例えば金属により略円板状に形成されている。中間部材本体８２は、吐出通路７０５において吐出シート部材７１の加圧室２００とは反対側に設けられている。中間部材本体８２の外径は、吐出ジョイント７０の加圧室２００側の端部の内径よりやや小さい。中間部材本体８２は、加圧室２００側の端面が吐出部材本体７２の加圧室２００とは反対側の端面に当接するよう、吐出部材本体７２と略同軸に設けられている。
中間部材本体８２には、中間凹部８２１が形成されている。中間凹部８２１は、中間部材本体８２の加圧室２００側の端面の中央から加圧室２００とは反対側へ略円筒状に凹むようにして形成されている。中間凹部８２１は、中間部材本体８２と略同軸となるよう形成されている。
第１流路８３は、中間凹部８２１の径方向外側において中間部材本体８２の加圧室２００側の端面と加圧室２００とは反対側の端面とを連通するよう略円筒状に形成されている。第１流路８３は、中間部材本体８２の周方向に等間隔で複数形成されている。本実施形態では、第１流路８３は、例えば５つ形成されている。第１流路８３は、吐出凹部７２１、吐出孔７３、吐出穴部２１５、吐出穴２３３を経由して加圧室２００に連通している。
リリーフシート部材８５は、リリーフ部材本体８６、リリーフ孔８７、リリーフ弁座８８、第２流路８９、リリーフ外周凹部８５１、逃がし横穴８５２、横穴８５３を有している。リリーフ部材本体８６は、例えば金属により形成されている。リリーフ部材本体８６は、リリーフ部材筒部８６１、リリーフ部材底部８６２を有している。
リリーフ部材筒部８６１は、略円筒状に形成されている。リリーフ部材底部８６２は、リリーフ部材筒部８６１の一方の端部を塞ぐようにしてリリーフ部材筒部８６１と一体に形成されている。すなわち、リリーフ部材本体８６は、有底筒状に形成されている。
リリーフ部材本体８６は、吐出通路７０５において中間部材８１の加圧室２００とは反対側に設けられている。リリーフ部材筒部８６１の外径は、吐出ジョイント７０の段差面７０１に対し加圧室２００側の部位の内径と比べてやや小さい。よって、リリーフ部材本体８６は、隙間嵌めにて吐出ジョイント７０の内側に設けられている。リリーフ部材本体８６は、リリーフ部材筒部８６１の加圧室２００側の端面が中間部材本体８２の加圧室２００とは反対側の端面の外縁部に当接し、リリーフ部材筒部８６１の加圧室２００とは反対側の端面の外縁部が吐出ジョイント７０の段差面７０１に当接するよう、中間部材本体８２と略同軸に設けられている。
リリーフ孔８７は、リリーフ部材底部８６２の中央の加圧室２００側の面と加圧室２００とは反対側の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。リリーフ弁座８８は、リリーフ部材底部８６２の加圧室２００側の面においてリリーフ孔８７の周囲に環状に形成されている。ここで、リリーフ弁座８８は、加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従いリリーフ部材筒部８６１の軸に近づくようテーパ状に形成されている。リリーフ孔８７およびリリーフ弁座８８は、リリーフ部材本体８６と略同軸となるよう形成されている。
第２流路８９は、リリーフ部材筒部８６１の加圧室２００側の端面と加圧室２００とは反対側の端面とを連通するよう略円筒状に形成されている。第２流路８９は、リリーフ部材筒部８６１の周方向に等間隔で複数形成されている。本実施形態では、第２流路８９は、例えば４つ形成されている。本実施形態では、中間部材本体８２の軸方向の長さは、リリーフ部材筒部８６１の軸方向の長さより短い。そのため、第１流路８３の長さは、第２流路８９の長さより短い。
リリーフ外周凹部８５１は、リリーフ部材筒部８６１の外周壁から径方向内側へ凹むよう略円筒状に形成されている。ここで、リリーフ外周凹部８５１は、吐出ジョイント７０の横穴部７０２を経由して燃料室２６０に連通している。逃がし横穴８５２は、リリーフ外周凹部８５１とリリーフ部材筒部８６１の内周壁とを連通するよう略円筒状に形成されている。
横穴８５３は、逃がし横穴８５２の加圧室２００側においてリリーフ外周凹部８５１とリリーフ部材筒部８６１の内周壁とを連通するよう略円筒状に形成されている。これにより、吐出通路７０５のうちリリーフ部材底部８６２に対し加圧室２００とは反対側の空間は、リリーフ孔８７、逃がし横穴８５２、リリーフ外周凹部８５１、横穴部７０２を経由して燃料室２６０に連通している。
本実施形態では、中間部材８１に環状溝８００が形成されている。環状溝８００は、中間部材本体８２の加圧室２００とは反対側の端面、すなわち、中間部材本体８２のリリーフシート部材８５と対向する面から加圧室２００側へ凹むよう略円環状に形成されている。環状溝８００は、中間部材本体８２と略同軸に形成されている。また、環状溝８００は、全ての第１流路８３の加圧室２００とは反対側の端部と全ての第２流路８９の加圧室２００側の端部とを接続している。すなわち、第１流路８３と第２流路８９とは、環状溝８００を経由して互いに連通している。なお、中間部材８１とリリーフシート部材８５とが軸回りにどのように相対回転したとしても、第１流路８３と第２流路８９とは、環状溝８００を経由して互いに連通可能である。
これにより、加圧室２００は、吐出穴２３３、吐出穴部２１５、吐出孔７３、吐出凹部７２１、第１流路８３、環状溝８００、第２流路８９を経由して、吐出通路７０５のうちリリーフ部材筒部８６１に対し加圧室２００とは反対側の空間に連通している。
環状溝８００を経由して第１流路８３と第２流路８９との間を燃料が流れるとき、燃料は、環状溝８００を径方向に流れる。ここで、流路面積を確保するため、環状溝８００の深さは、第１流路８３の径以上となるよう設定されている。
上述したように、吐出ジョイント７０は、外周壁に形成されたねじ山が上ハウジング２１のねじ溝にねじ結合するよう設けられている。吐出ジョイント７０の加圧室２００側の端部と吐出穴部２１４の底面との間には隙間が形成されている。ここで、吐出ジョイント７０の段差面７０１は、リリーフシート部材８５、中間部材８１、吐出シート部材７１を加圧室２００側へ付勢している。そのため、リリーフシート部材８５と中間部材８１と吐出シート部材７１とは互いに当接しており、軸方向の移動が規制されている。また、吐出シート部材７１の内側突起７２２および外側突起７２３は、吐出穴部２１４と吐出穴部２１５との間の段差面、すなわち、吐出穴部２１４の底面の吐出穴部２１５の周囲に押し付けられている。そのため、吐出穴部２１４の底面の吐出穴部２１５の周囲には、内側突起７２２および外側突起７２３から加圧室２００側へ向かう軸力が作用している。
吐出ジョイント７０には、多角筒面７０３が形成されている。多角筒面７０３は、略六角筒状に形成されている。多角筒面７０３は、吐出ジョイント７０の外周壁の軸方向において概ね段差面７０１の径方向外側の位置に形成されている。吐出ジョイント７０を上ハウジング２１の吐出穴部２１４にねじ結合するとき、吐出ジョイント７０の多角筒面７０３に対応する工具を用いれば、吐出ジョイント７０を吐出穴部２１４に比較的容易にねじ結合することができる。
カバー２６の外側において吐出ジョイント７０の径方向外側には、溶接リング７０９が設けられている。溶接リング７０９は、例えば金属により略円筒状に形成されている。溶接リング７０９は、加圧室２００側の端部が径方向外側に拡がるよう形成され、カバー外周壁２８０の平面部２８１のカバー穴部２６７の周囲に当接している。溶接リング７０９は、加圧室２００側の端部が周方向の全範囲に亘りカバー外周壁２８０の平面部２８１に溶接され、加圧室２００とは反対側の部位が周方向の全範囲に亘り吐出ジョイント７０の外周壁に溶接されている。これにより、燃料室２６０の燃料がカバー穴部２６７と吐出ジョイント７０の外周壁との間の隙間を経由してカバー２６の外部に漏れることが抑制されている。
吐出ジョイント７０の加圧室２００とは反対側の端部には、高圧燃料配管８が接続される。これにより、供給燃料配管７から高圧ポンプ１０の供給通路部２９を経由して燃料室２６０に流入した燃料は、加圧室２００で加圧され、吐出ジョイント７０の内側の吐出通路７０５を経由して高圧燃料配管８に吐出される。高圧燃料配管８に吐出された高圧の燃料は、高圧燃料配管８を経由して燃料レール１３７に供給される。
吐出弁７５は、吐出シート部材７１と中間部材８１との間に設けられている。吐出弁７５は、例えば金属により形成されている。吐出弁７５は、吐出弁当接部７６、吐出弁摺動部７７を有している。
吐出弁当接部７６は、略円板状に形成されている。吐出弁当接部７６の外径は、吐出凹部７２１の内径より小さく、中間凹部８２１の内径より大きい。吐出弁当接部７６は、一方の面の外縁部が吐出弁座７４に当接、または、吐出弁座７４から離間可能なよう吐出凹部７２１の内側に設けられている。
吐出弁７５は、吐出弁当接部７６が吐出弁座７４から離間すると開弁し吐出孔７３における燃料の流れを許容し、吐出弁座７４に当接すると閉弁し吐出孔７３における燃料の流れを規制可能である。
吐出弁摺動部７７は、吐出弁当接部７６の他方の面から略円筒状に突出するよう吐出弁当接部７６と一体に形成されている。吐出弁摺動部７７は、吐出弁当接部７６と略同軸に形成されている。吐出弁摺動部７７の外径は、中間凹部８２１の内径よりやや小さい。
吐出弁７５は、吐出弁摺動部７７の外周壁が中間凹部８２１の内周壁と摺動しつつ軸方向に往復移動可能に設けられている。吐出弁摺動部７７の吐出弁当接部７６とは反対側の端部は、中間凹部８２１の底面の外縁部に当接、または、中間凹部８２１の底面の外縁部から離間可能である。中間部材８１は、吐出弁７５の吐出弁摺動部７７が中間凹部８２１の底面に当接したとき、吐出弁７５の開弁方向への移動を規制可能である。
吐出弁摺動部７７には、孔部７７１が形成されている。孔部７７１は、吐出弁摺動部７７の内周壁と外周壁とを連通するよう略円筒状に形成されている。孔部７７１は、吐出弁摺動部７７の周方向に等間隔で複数形成されている。本実施形態では、孔部７７１は、例えば４つ形成されている。孔部７７１は、吐出弁摺動部７７の内側の空間と外側の空間とを連通している。そのため、吐出弁７５は、軸方向に円滑に往復移動することができる。また、孔部７７１は、吐出弁７５が中間部材８１の中間凹部８２１の底面に当接している状態であっても、少なくとも一部が中間部材８１の加圧室２００側の端面よりも加圧室２００側にある。すなわち、往復移動可能な吐出弁７５が吐出シート部材７１と中間部材８１との間のいかなる位置にある場合においても、孔部７７１は必ず少なくとも一部が中間部材８１の加圧室２００側の端面よりも加圧室２００側にあり、吐出弁摺動部７７の内側の空間と外側の空間とを連通している。
スプリング７９は、例えばコイルスプリングであり、吐出弁摺動部７７の内側に設けられている。スプリング７９は、一端が中間凹部８２１の底面の中央に形成された凹状のばね座に当接し、他端が吐出弁当接部７６の吐出弁摺動部７７側の端面に当接している。スプリング７９は、吐出弁７５を吐出弁座７４側に付勢している。
加圧室２００内の燃料の圧力が所定値以上に高まると、吐出弁７５は、スプリング７９の付勢力に抗して、高圧燃料配管８側に移動する。これにより、吐出弁７５が吐出弁座７４から離間し、開弁する。そのため、吐出シート部材７１に対し加圧室２００側の燃料は、吐出孔７３、吐出弁座７４、吐出凹部７２１、第１流路８３、環状溝８００、第２流路８９を経由して高圧燃料配管８側に吐出される。
リリーフ弁９１は、リリーフ部材筒部８６１の内側に設けられている。リリーフ弁９１は、例えば金属により形成されている。リリーフ弁９１は、リリーフ弁当接部９２、リリーフ弁摺動部９３、リリーフ弁突出部９４を有している。
リリーフ弁当接部９２は、略円柱状に形成されている。リリーフ弁当接部９２は、一方の端部の外周壁が、他方から一方に向かうに従い軸に近づくようテーパ状に形成されている。リリーフ弁当接部９２は、一方の端部がリリーフ弁座８８に当接、または、リリーフ弁座８８から離間可能なよう設けられている。
リリーフ弁９１は、リリーフ弁当接部９２がリリーフ弁座８８から離間すると開弁しリリーフ孔８７における燃料の流れを許容し、リリーフ弁座８８に当接すると閉弁しリリーフ孔８７における燃料の流れを規制可能である。
リリーフ弁摺動部９３は、略円柱状に形成されている。リリーフ弁摺動部９３は、一端がリリーフ弁当接部９２の他端に接続するようリリーフ弁当接部９２と一体に形成されている。リリーフ弁摺動部９３は、リリーフ弁当接部９２と略同軸に形成されている。リリーフ弁摺動部９３の外径は、リリーフ部材筒部８６１の内径よりやや小さい。リリーフ弁摺動部９３は、外周壁がリリーフ部材筒部８６１の内周壁と摺動可能である。
リリーフ弁摺動部９３の外周壁とリリーフ部材筒部８６１の内周壁との間のクリアランスが大き過ぎると、当該クリアランスを通じて燃圧が抜けてリリーフ弁９１が閉じてしまうおそれがある。そこで、本実施形態では、当該クリアランスの大きさを、当該クリアランスを通じて燃圧が抜けない程度に設定している。
リリーフ弁摺動部９３は、リリーフ弁当接部９２側の端部の外周壁が、リリーフ弁当接部９２とは反対側からリリーフ弁当接部９２側へ向かうに従い軸に近づくようテーパ状に形成されている。なお、リリーフ弁当接部９２がリリーフ弁座８８に当接しているとき、リリーフシート部材８５の逃がし横穴８５２は、リリーフ弁摺動部９３の外周壁により閉塞されている（図６参照）。
リリーフ弁突出部９４は、略円柱状に形成されている。リリーフ弁突出部９４は、一端がリリーフ弁摺動部９３のリリーフ弁当接部９２とは反対側の端面の中央に接続するようリリーフ弁摺動部９３と一体に形成されている。リリーフ弁突出部９４は、リリーフ弁摺動部９３と略同軸に形成されている。リリーフ弁突出部９４の外径は、リリーフ弁摺動部９３の外径より小さい。なお、リリーフ弁当接部９２がリリーフ弁座８８に当接しているとき、リリーフ弁突出部９４の加圧室２００側の端面は、リリーフ部材筒部８６１の加圧室２００側の端面よりもリリーフ部材底部８６２側に位置している（図６参照）。
係止部材９５は、例えば金属により略円筒状に形成されている。係止部材９５の外径は、リリーフ部材筒部８６１の内径よりやや大きい。係止部材９５は、外周壁がリリーフ部材筒部８６１の内周壁に嵌合するようリリーフ部材筒部８６１の内側に設けられている。すなわち、係止部材９５は、リリーフ部材筒部８６１と略同軸に設けられている。係止部材９５は、リリーフ部材筒部８６１の軸方向においてリリーフ部材筒部８６１の加圧室２００側の端部の近傍に位置している。ここで、係止部材９５は、中間部材８１との間に隙間を形成している。
係止部材９５の内径は、リリーフ弁突出部９４の外径より大きい。リリーフ弁当接部９２がリリーフ弁座８８に当接しているとき、リリーフ弁突出部９４の加圧室２００側の端面は、係止部材９５の内側に位置している（図６参照）。ここで、係止部材９５の内周壁とリリーフ弁突出部９４の外周壁との間には、略円筒状の隙間が形成されている。つまり、係止部材９５の内周壁とリリーフ弁突出部９４の外周壁とは摺動しない。
リリーフ弁９１は、リリーフ弁摺動部９３の外周壁がリリーフ部材筒部８６１の内周壁と摺動しつつ軸方向に往復移動可能に設けられている。リリーフ弁突出部９４のリリーフ弁摺動部９３とは反対側の端部は、中間部材８１のリリーフシート部材８５側の端面に当接、または、中間部材８１のリリーフシート部材８５側の端面から離間可能である。中間部材８１は、リリーフ弁突出部９４が中間部材８１に当接したとき、リリーフ弁９１の開弁方向への移動を規制可能である。
リリーフ弁当接部９２がリリーフ弁座８８から所定距離離間すると、リリーフ弁摺動部９３の外周壁による逃がし横穴８５２の閉塞が解除される。これにより、リリーフ孔８７は、逃がし横穴８５２、リリーフ外周凹部８５１、横穴部７０２を経由して燃料室２６０に連通する。
また、リリーフ弁９１がリリーフ部材筒部８６１の内側で軸方向に往復移動するとき、リリーフ部材筒部８６１の内側の燃料は、横穴８５３を経由してリリーフ外周凹部８５１との間を行き来可能である。そのため、リリーフ弁９１は、軸方向に円滑に往復移動することができる。
スプリング９９は、例えばコイルスプリングであり、リリーフ弁突出部９４の径方向外側に設けられている。スプリング９９は、一端がリリーフ弁摺動部９３の加圧室２００側の端面の外縁部に当接し、他端が係止部材９５の加圧室２００とは反対側の端面に当接している。すなわち、係止部材９５は、スプリング９９の他端を係止している。スプリング９９は、リリーフ弁９１をリリーフ弁座８８側に付勢している。
本実施形態では、スプリング９９の一端の内周部は、リリーフ弁突出部９４のリリーフ弁摺動部９３側の端部の外周壁によりガイドされる。また、リリーフ部材筒部８６１の内周壁は、リリーフ弁摺動部９３との摺動部位の内径より、前記摺動部位に対し加圧室２００側の部位の内径が大きくなるよう形成されている（図６参照）。これにより、スプリング９９の外周部がリリーフ部材筒部８６１の内周壁に接触するのを抑制し、スプリング９９およびリリーフ弁９１の挙動を安定させることができる。
吐出通路７０５のうちリリーフ部材底部８６２に対し高圧燃料配管８側の燃料の圧力が異常な値にまで上昇すると、リリーフ弁９１は、スプリング９９の付勢力に抗して、加圧室２００側に移動する。これにより、リリーフ弁９１がリリーフ弁座８８から離間し、開弁する。そのため、吐出通路７０５のうちリリーフ部材底部８６２に対し高圧燃料配管８側の燃料は、リリーフ孔８７、逃がし横穴８５２、リリーフ外周凹部８５１、横穴部７０２を経由して燃料室２６０側に戻される。このようなリリーフ弁９１の作動により、高圧燃料配管８側の燃料の圧力が異常な値になるのを抑制することができる。
上述のように、本実施形態では、吐出通路７０５のうちリリーフ部材底部８６２に対し高圧燃料配管８側の燃料の圧力が異常な値になると、当該燃料を、高圧となる加圧室２００側ではなく、低圧の燃料室２６０側へ逃がす。
本実施形態では、横穴部７０２の流路面積は、リリーフ弁９１全開時のリリーフ孔８７の流路面積よりも大きい。また、逃がし横穴８５２の流路面積は、逃がし横穴８５２に対するリリーフ弁摺動部９３の位置により変動する。つまり、逃がし横穴８５２は、可変オリフィスとして機能する。本実施形態では、可変オリフィスとして機能する逃がし横穴８５２に対し下流側の横穴部７０２の流路面積は、逃がし横穴８５２に対し上流側のリリーフ孔８７の流路面積より大きい。そのため、高圧燃料配管８側の燃料の圧力が異常な値になったとき、高圧燃料配管８側の燃料の圧力を速やかに低下させることができるとともに、より低い圧力となる値に安定させることができる。
本実施形態では、吐出シート部材７１、中間部材８１、リリーフシート部材８５が、この順で加圧室２００から外部へ向かって並ぶよう配置されている（図６参照）。そのため、吐出弁７５がリリーフ弁９１に対し加圧室２００側に配置されている。これにより、加圧室２００に連通するデッドボリュームを小さくできる。
本実施形態では、吐出ジョイント７０、吐出シート部材７１、中間部材８１、リリーフシート部材８５、吐出弁７５、スプリング７９、リリーフ弁９１、スプリング９９、係止部材９５は、予め一体に組み付けられて吐出通路部７００を構成するようサブアセンブリ化されている。
吐出通路部７００の組み付けの工程は、以下の通りである。
まず、リリーフ弁９１およびスプリング９９をリリーフシート部材８５の内側に挿入する。続いて、係止部材９５をリリーフシート部材８５の内周壁に嵌合または圧入し、開弁圧を調整する。
続いて、リリーフ弁９１、スプリング９９、係止部材９５を組み付けた上記リリーフシート部材８５を吐出ジョイント７０の内側に挿入する。続いて、中間部材８１を吐出ジョイント７０の内側に挿入する。
続いて、スプリング７９および吐出弁７５を中間部材８１の中間凹部８２１に設ける。続いて、吐出シート部材７１を吐出ジョイント７０の内周壁に嵌合または圧入させる。
以上により、吐出通路部７００の組み付け、すなわち、サブアセンブリ化が完了する。サブアセンブリ化後の吐出通路部７００において、吐出ジョイント７０は、内側に吐出シート部材７１、中間部材８１、リリーフシート部材８５、吐出弁７５、スプリング７９、リリーフ弁９１、スプリング９９、係止部材９５を収容している。また、吐出ジョイント７０の段差面７０１とリリーフシート部材８５と中間部材８１と吐出シート部材７１とは互いに当接している。
図２〜４に示すように、電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とは、同一平面上に位置している。そのため、高圧ポンプ１０がシリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向に大型化するのを抑制することができる。ここで、電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１は、筒部材５１の軸に一致する。また、吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２は、吐出ジョイント７０の軸に一致する。
本実施形態では、高圧ポンプ１０は、パルセーションダンパ１５、支持部材１６、上支持体１７１、下支持体１７２をさらに備えている。パルセーションダンパ１５は、例えば円形皿状の金属薄板を２枚合わせ、外縁部を溶接により接合することによって形成されている。パルセーションダンパ１５の内側には、窒素またはアルゴン等、所定圧の気体が封入されている。
支持部材１６は、例えば金属により有底筒状に形成されている。支持部材１６は、底部の外縁部がカバー底部２６２の外縁部に当接し、筒部の外周壁がカバー筒部２６１の内周壁に当接するよう燃料室２６０に設けられている。支持部材１６の底部の中央には、底部を板厚方向に貫く穴部が形成されている。
上支持体１７１、下支持体１７２は、それぞれ、例えば金属により環状に形成されている。上支持体１７１および下支持体１７２は、それぞれの外縁部がパルセーションダンパ１５の外縁部に当接するようパルセーションダンパ１５を挟み込んでいる。上支持体１７１および下支持体１７２は、外縁部が互いに溶接されている。これにより、パルセーションダンパ１５、上支持体１７１および下支持体１７２は、予め一体に組み付けられてダンパユニット１７０を構成するようサブアッセンブリ化されている。
ダンパユニット１７０は、上支持体１７１が支持部材１６の底部に当接し、下支持体１７２が上ハウジング２１のカバー底部２６２側の面に当接するようにして、上ハウジング２１と支持部材１６との間に設けられている。ここで、支持部材１６、上支持体１７１および下支持体１７２は、燃料室２６０においてパルセーションダンパ１５を支持している。なお、下支持体１７２は、上ハウジング２１の下ハウジング２２とは反対側の端面に形成された凹部に配置されている。また、支持部材１６は、カバー２６の剛性を高め、ＮＶの低減に寄与する。また、下支持体１７２には、周方向に複数の穴が形成されており、当該穴を経由してパルセーションダンパ１５の上下に燃料が行き渡る。
なお、本実施形態では、加圧室２００を形成するシリンダ２３と上ハウジング２１との接合部、上ハウジング２１と筒部材５１との接合部、および、上ハウジング２１と吐出ジョイント７０との接合部が燃料室２６０内に位置するよう、カバー２６が各接合部を覆っているため、加圧室２００から高圧の燃料が漏れたとしても燃料室２６０に留めておくことができる。
プランジャ１１の摺動により加圧される、弁部材４０から吐出弁７５までの「高圧室」がシリンダ２３、上ハウジング２１、ストッパ３５、弁部材４０、吐出シート部材７１によって形成されている。また、上記「高圧室」を覆うようにして、下ハウジング２２、カバー２６、溶接リング５１９、７０９、吐出ジョイント７０の外周面、シールホルダ１４、シール１４１によって「低圧室」が形成されている。したがって、「高圧室」の燃料がリークしたとしても、「低圧室」へ繋がり、外部への燃料漏れに至らない。また、「低圧室」と外部とは、溶接によりシールされている。よって、外部への燃料漏れに至らない。また、「高圧室」は、筒部材５１および吐出ジョイント７０のねじによる締め付け力にてシールされている。したがって、「低圧室」と外部とをシールする溶接部に、高圧による過大な外力が作用することはない。
次に、本実施形態のシリンダ２３について、より具体的に説明する。
図７〜９に示すように、シリンダ２３は、テーパ面２３４、外周凹部２３５、外周凹部２３６を有している。
テーパ面２３４は、吸入穴２３２の加圧室２００とは反対側の端部に形成されている。テーパ面２３４は、加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従い吸入穴２３２の軸から離れるようテーパ状に形成されている。
シリンダ穴部２３１の内周壁である筒状内周壁２３０は、摺動面２３０ａ、拡径面２３０ｂの他に、内側テーパ面２３０ｃ、２３０ｄを有している。内側テーパ面２３０ｃは、摺動面２３０ａと拡径面２３０ｂとを接続するよう形成されている。内側テーパ面２３０ｃは、摺動面２３０ａ側から拡径面２３０ｂ側へ向かうに従い軸Ａｘ１から離れるようテーパ状に形成されている。
内側テーパ面２３０ｄは、摺動面２３０ａと筒状内周壁２３０の開口部とを接続するよう形成されている。内側テーパ面２３０ｄは、摺動面２３０ａ側から筒状内周壁２３０の開口部側へ向かうに従い軸Ａｘ１から離れるようテーパ状に形成されている。
図９に示すように、プランジャ１１が下死点から上死点までのどの位置にあっても、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁の小径部１１２とは反対側の端部は、摺動面２３０ａの拡径面２３０ｂ側の端部に対し拡径面２３０ｂ側に位置し、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁の小径部１１２側の端部は、摺動面２３０ａの拡径面２３０ｂとは反対側の端部に対し拡径面２３０ｂとは反対側に位置している。すなわち、摺動面２３０ａは、プランジャ１１の位置にかかわらず、軸方向の全ての範囲において大径部１１１の外周壁と摺動可能である。
筒状内周壁２３０内にプランジャ１１が設けられた状態において、プランジャ１１の大径部１１１の外周壁と内側テーパ面２３０ｃおよび内側テーパ面２３０ｄとの間には、環状の隙間が形成される。そのため、筒状内周壁２３０の内側においてプランジャ１１が往復移動するとき、当該隙間内の燃料は、大径部１１１の外周壁と摺動面２３０ａとの間に導かれる。これにより、大径部１１１の外周壁と摺動面２３０ａとの間に油膜が形成され易くなり、大径部１１１の外周壁と摺動面２３０ａとの偏摩耗および焼き付きを抑制することができる。
ここで、軸Ａｘ１および大径部１１１の外周壁に対する内側テーパ面２３０ｃ、２３０ｄの角度は、例えば１０度以下に設定されている。なお、プランジャ１１の大径部１１１の軸方向両端部の角部は、面取りされている。
外周凹部２３５、外周凹部２３６は、それぞれ、シリンダ２３の外周壁から径方向内側へ所定の深さで凹むよう形成されている。外周凹部２３５は、シリンダ２３の周方向において、吸入穴２３２すなわちテーパ面２３４を全て含む範囲に形成されている。また、外周凹部２３５は、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向において、吸入穴２３２の軸に対しややシリンダ２３の底部側の位置から、テーパ面２３４の下端に対しシリンダ２３の底部とは反対側へ所定距離離れた位置までの範囲に形成されている。外周凹部２３５は、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、略矩形状となるよう形成されている。なお、外周凹部２３５は、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の下方部において、摺動面２３０ａとかかる範囲に少なくとも一部が形成されている（図７参照）。
外周凹部２３６は、シリンダ２３の周方向において、吐出穴２３３を全て含む範囲に形成されている。また、外周凹部２３６は、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向において、吐出穴２３３の軸に対しややシリンダ２３の底部側の位置から、吐出穴２３３の下端に対しシリンダ２３の底部とは反対側へ所定距離離れた位置までの範囲に形成されている。外周凹部２３６は、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、略矩形状となるよう形成されている。なお、外周凹部２３６は、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の下方部において、摺動面２３０ａとかかる範囲に少なくとも一部が形成されている（図８参照）。
また、外周凹部２３５、２３６は、吸入穴２３２または吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の上方部において、上ハウジング２１との嵌合部すなわち焼き嵌め部を残すような範囲に形成されている（図７、８参照）。
上述したように、電磁駆動部５００の筒部材５１を上ハウジング２１の吸入穴部２１２にねじ結合すると、吸入穴部２１３と吸入穴部２１２との間の段差面には、ストッパ小径部３６とストッパ大径部３７との間の段差面から加圧室２００側へ向かう軸力が作用する。そのため、吸入穴部２１３の周囲において上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ僅かに変形するおそれがある。しかしながら、本実施形態では、シリンダ２３の外周壁の吸入穴部２１３に対応する位置に外周凹部２３５が形成されているため、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形したとしても、当該変形に伴う面圧がシリンダ２３の外周壁に作用するのを抑制することができる。これにより、シリンダ穴部２３１の筒状内周壁２３０が径方向内側へ変形するのを抑制することができる。したがって、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との間のクリアランスを一定に保ち、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との偏摩耗および焼き付きを抑制することができる。
さらに、上述の軸力の作用として、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形することにより、シリンダ２３の外周凹部２３５の境界の面圧が上昇し、加圧室２００の高圧化にも対応し易くなる。
また、吐出通路部７００の吐出ジョイント７０を上ハウジング２１の吐出穴部２１４にねじ結合すると、吐出穴部２１４の底面の吐出穴部２１５の周囲には、内側突起７２２および外側突起７２３から加圧室２００側へ向かう軸力が作用する。そのため、吐出穴部２１５の周囲において上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ僅かに変形するおそれがある。しかしながら、本実施形態では、シリンダ２３の外周壁の吐出穴部２１５に対応する位置に外周凹部２３６が形成されているため、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形したとしても、当該変形に伴う面圧がシリンダ２３の外周壁に作用するのを抑制することができる。これにより、シリンダ穴部２３１の筒状内周壁２３０が径方向内側へ変形するのを抑制することができる。したがって、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との間のクリアランスを一定に保ち、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との偏摩耗および焼き付きを抑制することができる。
さらに、上述の軸力の作用として、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形することにより、シリンダ２３の外周凹部２３６の境界の面圧が上昇し、加圧室２００の高圧化にも対応し易くなる。
次に、高圧ポンプ１０の組み付けについて説明する。
高圧ポンプ１０は、例えば以下の工程で組み付けられる。
まず、シリンダ２３を下ハウジング２２の穴部２２１に挿入する。
続いて、吸入穴２３２が吸入穴部２１３に対応し、吐出穴２３３が吐出穴部２１５に対応するよう、シリンダ２３を下ハウジング２２と一緒に上ハウジング２１の穴部２１１に挿入する。ここで、上ハウジング２１を予め加熱し穴部２１１の内径が拡大した状態でシリンダ２３を穴部２１１に挿入する。上ハウジング２１が冷えると、穴部２１１の内径が縮小し、上ハウジング２１とシリンダ２３とが固定される。また、同様に、下ハウジング２２の上方側の外径部は、上ハウジング２１の下方側の内径部が縮小し、上ハウジング２１と固定される。すなわち、シリンダ２３と下ハウジング２２は、上ハウジング２１に焼き嵌めまたは冷やし嵌めにより固定される。このとき、シリンダ２３の最外径の上方側の端部と上ハウジング２１の最下方の端部との間に下ハウジング２２が係止されることで、上ハウジング２１、下ハウジング２２、シリンダ２３の鉛直方向の位置が規定され、上ハウジング２１と一体に組み付けられる。
続いて、ストッパ３５を吸入穴部２１３、吸入穴部２１２に挿入する。続いて、スプリング３９をストッパ凹部３５２に配置し、弁部材４０をストッパ凹部３５１に配置する。続いて、シート部材３１を吸入穴部２１２のストッパ３５に対し加圧室２００とは反対側に圧入し、ストッパ３５の両端面を上ハウジング２１の凹部とシート部材３１に当接させる。ここで、弁部材４０の摺動部４３０は、スプリング３９が自然長の状態において、ストッパ凹部３５１の内周壁とラップしている。そのため、組み付け性を向上できる。
続いて、パルセーションダンパ１５、上支持体１７１、下支持体１７２からなるダンパユニット１７０を上ハウジング２１の凹部、すなわち下ハウジング２２とは反対側に配置する。
続いて、予め支持部材１６を設けたカバー２６を上ハウジング２１に被せる。ここで、カバー２６は、カバー穴部２６６が吸入穴部２１２に対応し、カバー穴部２６７が吐出穴部２１４に対応するよう配置する。
続いて、サブアセンブリ化された第１電磁駆動部５０１をカバー穴部２６６に挿入し、筒部材５１を上ハウジング２１の吸入穴部２１２にねじ結合する。このとき、筒部材５１の第２筒部５１２に対応する図示しない工具を用いて筒部材５１と吸入穴部２１２とをねじ結合する。これにより、シート部材３１、ストッパ３５、上ハウジング２１の吸入穴部２１２と吸入穴部２１３との間の段差面には、筒部材５１から加圧室２００側への軸力が作用する。
続いて、サブアセンブリ化された吐出通路部７００をカバー穴部２６７に挿入し、吐出ジョイント７０を上ハウジング２１の吐出穴部２１４にねじ結合する。このとき、吐出ジョイント７０の多角筒面７０３に対応する図示しない工具を用いて吐出ジョイント７０と吐出穴部２１４とをねじ結合する。これにより、リリーフシート部材８５、中間部材８１、吐出シート部材７１、上ハウジング２１の吐出穴部２１４と吐出穴部２１５との間の段差面には、吐出ジョイント７０の段差面７０１から加圧室２００側への軸力が作用する。
続いて、カバー筒部２６１のカバー底部２６２とは反対側の端部と下ハウジング２２とをカバー筒部２６１の周方向の全域に亘り溶接する。続いて、溶接リング７０９を吐出ジョイント７０の径方向外側に配置し、溶接リング７０９とカバー外周壁２８０および吐出ジョイント７０の外周壁とを溶接リング７０９の周方向の全域に亘り溶接する。続いて、溶接リング５１９を筒部材５１の第１筒部５１１の径方向外側に配置し、溶接リング５１９とカバー外周壁２８０および第１筒部５１１の外周壁とを溶接リング５１９の周方向の全域に亘り溶接する。
続いて、シール１４１、中間筒部材２４１、プランジャ１１を、この順でシールホルダ１４に挿入し、シールホルダ１４をホルダ支持部２４の内側に組み付けた後、周方向の全域に亘り溶接する。続いて、オイルシール１４２をシールホルダ１４に組み付ける。
続いて、ホルダ支持部２４にシール部材２４０を組み付ける。続いて、スペーサ１４０をシールホルダ１４に配置し、スプリング１３をシールホルダ１４の上ハウジング２１とは反対側に配置し、スプリングシート１２をプランジャ１１に組み付ける。
続いて、供給通路部２９の一端がカバー底部２６２のカバー穴部２６５の外周部に当接するよう配置し、供給通路部２９とカバー底部２６２とを供給通路部２９の周方向の全域に亘り溶接する。
続いて、コイル６０の内側に磁気絞り部５６および固定コア５７が位置するよう、サブアセンブリ化された第２電磁駆動部５０２を第１電磁駆動部５０１の加圧室２００とは反対側の端部に設ける。ここで、第２電磁駆動部５０２は、コネクタ６５が被固定部２５とは反対側を向き、シリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１に対し略平行となるよう配置する。
続いて、ヨーク６４５の中央を固定コア５７の加圧室２００とは反対側の端面５７２に溶接する。以上により、高圧ポンプ１０の組み付けが完了する。
次に、高圧ポンプ１０のエンジン１への取り付けについて説明する。
本実施形態では、高圧ポンプ１０は、ホルダ支持部２４がエンジンヘッド２の取付穴部３に挿入されるようにしてエンジン１に取り付けられる（図２参照）。高圧ポンプ１０は、被固定部２５がボルト１００によりエンジンヘッド２に固定されることにより、エンジン１に固定される。ここで、高圧ポンプ１０は、シリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１が鉛直方向に沿うような姿勢でエンジン１に取り付けられる。
高圧ポンプ１０は、例えば以下の工程でエンジン１に取り付けられる。まず、リフタ５をエンジンヘッド２の取付穴部３に挿入する。続いて、高圧ポンプ１０のホルダ支持部２４をエンジンヘッド２の取付穴部３に挿入する。ここで、被固定部２５のボルト孔２５０の位置とエンジンヘッド２の固定穴部１２０の位置とを対応させる。
続いて、ボルト１００をボルト孔２５０に挿通し、固定穴部１２０にねじ結合する。このとき、ボルト１００の頭部１０２に対応する図示しない工具を用いてボルト１００と固定穴部１２０とをねじ結合する。これにより、被固定部２５がエンジンヘッド２に固定される。以上により、高圧ポンプ１０のエンジン１への取り付けが完了する。
次に、本実施形態の高圧ポンプ１０の作動について、図２〜６に基づき説明する。
「吸入工程」
電磁駆動部５００のコイル６０への電力の供給が停止されているとき、弁部材４０は、スプリング５４およびニードル５３により加圧室２００側へ付勢されている。よって、弁部材４０は、弁座３１０から離間、すなわち、開弁している。この状態で、プランジャ１１が加圧室２００とは反対側に移動すると、加圧室２００の容積が増大し、弁座３１０に対し加圧室２００とは反対側すなわち燃料室２６０側の燃料は、連通路３３を経由して加圧室２００側に吸入される。
「調量工程」
弁部材４０が開弁した状態で、プランジャ１１が加圧室２００側に移動すると、加圧室２００の容積が減少し、弁座３１０に対し加圧室２００側の燃料は、弁座３１０に対し燃料室２６０側に戻される。調量工程の途中、コイル６０に電力を供給すると、可動コア５５がニードル５３とともに固定コア５７側に吸引され、弁部材４０がスプリング３９に付勢され弁座３１０に当接し閉弁する。プランジャ１１が加圧室２００側に移動するとき、弁部材４０を閉弁することにより、加圧室２００側から燃料室２６０側に戻される燃料の量が調整される。その結果、加圧室２００で加圧される燃料の量が決定される。弁部材４０が閉弁することにより、燃料を加圧室２００から燃料室２６０側に戻す調量工程は終了する。
なお、燃料噴射弁１３８が燃料を噴射しないとき、すなわち燃料カット時には、コイル６０に通電せず、高圧ポンプ１０からの燃料の吐出は０である。このとき、弁部材４０は開弁した状態のため、加圧室２００の燃料は、プランジャ１１の往復移動に伴い、加圧室２００と燃料室２６０側との間を行き来する。
「加圧工程」
弁部材４０が閉弁した状態でプランジャ１１が加圧室２００側にさらに移動すると、加圧室２００の容積が減少し、加圧室２００内の燃料は、圧縮され加圧される。加圧室２００内の燃料の圧力が吐出弁７５の開弁圧以上になると、吐出弁７５が開弁し、燃料が加圧室２００から高圧燃料配管８側、すなわち、燃料レール１３７側に吐出される。
コイル６０への電力の供給が停止され、プランジャ１１が加圧室２００とは反対側に移動すると、弁部材４０は再び開弁する。これにより、燃料を加圧する加圧工程が終了し、燃料室２６０側から加圧室２００側に燃料が吸入される吸入工程が再開する。
上記の「吸入工程」、「調量工程」、「加圧工程」を繰り返すことにより、高圧ポンプ１０は、加圧室２００に吸入した燃料室２６０内の燃料を加圧、吐出し、燃料レール１３７に供給する。高圧ポンプ１０から燃料レール１３７への燃料の供給量は、電磁駆動部５００のコイル６０への電力の供給タイミング等を制御することにより調節される。
なお、上述の「吸入工程」、「調量工程」等、弁部材４０が開弁しているときにプランジャ１１が往復移動すると、燃料室２６０内の燃料に、加圧室２００の容積の増減に起因する圧力脈動が生じることがある。燃料室２６０に設けられたパルセーションダンパ１５は、燃料室２６０内の燃圧の変化に応じて弾性変形することで、燃料室２６０内の燃料の圧力脈動を低減可能である。
また、プランジャ１１が往復移動しているとき、可変容積室２０１の容積の増減に起因する圧力脈動が生じることがある。この場合も、パルセーションダンパ１５は、燃料室２６０内の燃圧の変化に応じて弾性変形することで、燃料室２６０内の燃料の圧力脈動を低減可能である。
なお、プランジャ１１が下降するときには、プランジャ１１の下降速度に追随して可変容積室２０１の容積が減少し、燃料室２６０側に燃料が押し出される。その結果、プランジャ１１が下降するときに燃料室２６０の燃料が加圧室２００に容易に導入される。また、プランジャ１１が上昇するときには、上述した可変容積室２０１の容積が増大するので、調量時、加圧室２００から戻された燃料が可変容積室２０１に容易に排出される。上記の働きのため、燃料室２６０の脈動が低減される。
また、プランジャ１１が往復移動すると可変容積室２０１の容積が増減するため、燃料室２６０と穴部２２２、環状空間２０２、可変容積室２０１との間で燃料が行き来する。これにより、プランジャ１１とシリンダ２３との摺動による熱、および、加圧室２００での燃料の加圧による熱で高温になったシリンダ２３およびプランジャ１１を、低温の燃料により冷却することができる。これにより、プランジャ１１およびシリンダ２３の焼き付きを抑制することができる。
また、加圧室２００で高圧となった燃料の一部は、プランジャ１１とシリンダ２３とのクリアランスを経由して可変容積室２０１に流入する。これにより、プランジャ１１とシリンダ２３との間に油膜が形成され、プランジャ１１およびシリンダ２３の焼き付きを効果的に抑制することができる。なお、加圧室２００から可変容積室２０１に流入した燃料は、環状空間２０２、穴部２２２を経由して燃料室２６０に戻る。
＜Ａ−１＞次に、吸入弁部３００について、詳細に説明する。
図１０、１１に示すように、シート部材３１は、略円板状に形成されている。シート部材３１は、吸入穴部２１２の内側において吸入穴部２１２と略同軸となるよう吸入通路２１６に設けられている。ここで、シート部材３１の外周壁は、吸入穴部２１２の内周壁に圧入されている。
シート部材３１は、連通路３２、連通路３３、弁座３１０を有している。連通路３２は、シート部材３１の中央においてシート部材３１の一方の面と他方の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。ここで、連通路３２は、シート部材３１と略同軸となるよう形成されている。また、連通路３２の内径は、ニードル本体５３１の加圧室２００側の端部の外径より大きい。そのため、連通路３２の内周壁とニードル本体５３１の外周壁との間には、略円筒状の隙間が形成され、当該隙間を燃料が流通可能である。
連通路３３は、連通路３２の径方向外側においてシート部材３１の一方の面と他方の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。連通路３３は、シート部材３１の周方向に１２個が等間隔に形成されている。連通路３３が等間隔に形成されているため、燃料流れが均一になり、弁部材４０の挙動が安定する。なお、連通路３３は、シート部材３１の軸を中心とする仮想円ＶＣ１１上に配置されている（図１１参照）。また、連通路３３の内径は、連通路３２の内径より小さい。
ここで、連通路３２は「内側連通路」に対応し、連通路３３は「外側連通路」に対応している。
弁座３１０は、シート部材３１の加圧室２００側の面において、連通路３２、および、複数の連通路３３それぞれの周囲に環状に形成されている。すなわち、弁座３１０は、シート部材３１の加圧室２００側の面において、複数形成されている。具体的には、弁座３１０は、連通路３２と連通孔４４との間に１つ、連通孔４４と連通路３３との間に１つ、連通路３３の径方向外側に１つ、計３つ形成されている。ここで、３つの弁座３１０は、同心円状に形成されている。
シート部材３１には、環状凹部３１１が形成されている。環状凹部３１１は、複数の連通路３３に対しシート部材３１の径方向外側においてシート部材３１の加圧室２００側の端面から筒部材５１側へ凹むよう略円環状に形成されている。環状凹部３１１は、シート部材３１と略同軸に形成されている（図１０、１１参照）。このように、環状凹部３１１が複数の連通路３３に対しシート部材３１の径方向外側に形成されているため、調量時の燃料の流れ性を向上させることができる。また、環状凹部３１１内の燃料の圧力は、弁部材４０に対して開弁方向に作用する。そのため、動圧の影響で閉弁することを抑制できる。
図１０、１２に示すように、ストッパ３５は、ストッパ小径部３６、ストッパ大径部３７、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、ストッパ凸部３５３、連通穴３８等を有している。
ストッパ小径部３６は、略円柱状に形成されている。ストッパ小径部３６の外径は、吸入穴部２１３の内径よりやや小さい。ストッパ大径部３７は、略円柱状に形成されている。ストッパ大径部３７の外径は、ストッパ小径部３６の外径より大きく、吸入穴部２１２の内径よりやや小さい。ストッパ大径部３７は、ストッパ小径部３６の加圧室２００とは反対側においてストッパ小径部３６と同軸となるようストッパ小径部３６と一体に形成されている。
ストッパ３５は、ストッパ小径部３６が吸入穴部２１３の内側に位置し、ストッパ大径部３７が吸入穴部２１２の内側に位置するよう吸入通路２１６に設けられている。ここで、ストッパ小径部３６とストッパ大径部３７との間の環状の段差面は、吸入穴部２１２と吸入穴部２１３との間の環状の段差面に当接している。これにより、ストッパ３５は、加圧室２００側への移動が規制されている。
また、ストッパ３５のストッパ大径部３７の加圧室２００とは反対側の面は、シート部材３１の加圧室２００側の面に当接している。これにより、ストッパ３５は、加圧室２００とは反対側への移動が規制されている。
ストッパ凹部３５１は、ストッパ大径部３７のシート部材３１側の面から加圧室２００側へ略円筒状に凹むよう形成されている。ここで、ストッパ凹部３５１は、ストッパ大径部３７と略同軸となるよう形成されている。ストッパ凹部３５１の内径は、ストッパ大径部３７の外径より小さく、ストッパ小径部３６の外径より大きい。
ストッパ凹部３５２は、ストッパ凹部３５１の底面から加圧室２００側へ略円筒状に凹むよう形成されている。ここで、ストッパ凹部３５２は、ストッパ凹部３５１と略同軸となるよう形成されている。ストッパ凹部３５２の内径は、ストッパ凹部３５１の内径およびストッパ小径部３６の外径より小さい。なお、ストッパ凹部３５２の底面は、ストッパ小径部３６とストッパ大径部３７との間の段差面よりも加圧室２００側に位置している。
ストッパ凸部３５３は、ストッパ凹部３５２の底面の中央からシート部材３１側へ略円柱状に突出するよう形成されている。ここで、ストッパ凸部３５３は、ストッパ凹部３５２と略同軸となるよう形成されている。また、ストッパ凸部３５３のシート部材３１側の端面は、ストッパ凹部３５１の底面よりもシート部材３１側に位置している。
連通穴３８は、ストッパ凸部３５３の径方向外側においてストッパ凹部３５２の底面とストッパ小径部３６の加圧室２００側の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。連通穴３８は、ストッパ小径部３６の周方向に等間隔で４個形成されている。なお、連通穴３８は、ストッパ小径部３６の軸を中心とする仮想円ＶＣ１２上に配置されている（図１２参照）。ここで、仮想円ＶＣ１２の径は、仮想円ＶＣ１１の径より小さい。
シート部材３１の連通路３２、連通路３３、ストッパ３５のストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８には吸入通路２１６が形成されている。そのため、燃料室２６０の燃料は、連通路３２、連通路３３、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８に形成された吸入通路２１６、および、吸入穴２３２を経由して加圧室２００に流入可能である。ここで、シート部材３１およびストッパ３５は、「吸入通路形成部」に対応している。
図１０に示すように、弁部材４０は、ストッパ凹部３５１の内側、すなわち、吸入通路２１６においてシート部材３１の加圧室２００側に設けられている。図１０、１３〜１６に示すように、弁部材４０は、バルブ本体４１、テーパ部４２、ガイド部４３、連通孔４４を有している。
バルブ本体４１、テーパ部４２、ガイド部４３は、例えばステンレス等の金属により一体に形成されている。バルブ本体４１は、略円板状に形成されている。
テーパ部４２は、バルブ本体４１の径方向外側においてバルブ本体４１と一体に略円環状に形成されている。テーパ部４２は、加圧室２００側の面がシート部材３１側から加圧室２００側へ向かうに従いバルブ本体４１の軸Ａｘ２に近づくようテーパ状に形成されている（図１０、１５、１６参照）。
ガイド部４３は、テーパ部４２を周方向において複数に分断するようバルブ本体４１から径方向外側に突出し、バルブ本体４１およびテーパ部４２と一体に形成されている。本実施形態では、ガイド部４３は、テーパ部４２を周方向において３つに分断するようバルブ本体４１の周方向に等間隔で３つ形成されている。ここで、ガイド部４３のバルブ本体４１とは反対側の端部は、テーパ部４２の外縁部よりも径方向外側に位置している（図１３、１４参照）。ガイド部４３は、バルブ本体４１とは反対側の端部に形成された摺動部４３０が、吸入通路形成部としてのストッパ３５のストッパ凹部３５１の内周壁と摺動することで、弁部材４０の軸方向の移動を案内可能である。
連通孔４４は、バルブ本体４１の一方の面と他方の面とを連通するよう形成されている。連通孔４４は、バルブ本体４１の周方向に等間隔で９個形成されている。連通孔４４は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を中心とする仮想円ＶＣ１上に配置されている（図１３、１４参照）。
図１３に示すように、３つのテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、仮想円ＶＣ１に対する同心円ＣＣ１に沿うよう形成されている。
図１３に示すように、連通孔４４は、バルブ本体４１のうちバルブ本体４１の中心から延びてガイド部４３の中心を通る３つの直線Ｌ１１により区画された第１領域Ｔ１、第２領域Ｔ２、第３領域Ｔ３のそれぞれに３つずつ形成されている。
ここで、連通孔４４の数をｈ＝９、ガイド部４３の数をｇ＝３とすると、ガイド部４３により複数に分断されたテーパ部４２のうちの１つのテーパ部４２の内縁部に対向する連通孔４４の数は、ｈ／ｇ＝９／３＝３である。
また、第１領域Ｔ１、第２領域Ｔ２、第３領域Ｔ３のそれぞれに形成された３つの連通孔４４を、仮想円ＶＣ１の周方向に向かって順番に連通孔４４１、連通孔４４２、連通孔４４３とすると、バルブ本体４１の第１領域Ｔ１の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、第１領域Ｔ１の連通孔４４１の外縁、および、第１領域Ｔ１と第２領域Ｔ２との間の直線Ｌ１１に対し第１領域Ｔ１の連通孔４４１と線対称となる位置に形成された第２領域Ｔ２の連通孔４４３の外縁を通る２つの接線のうち第３領域Ｔ３側の接線である接線ＬＴ１１と、第１領域Ｔ１の連通孔４４３の外縁、および、第１領域Ｔ１と第３領域Ｔ３との間の直線Ｌ１１に対し第１領域Ｔ１の連通孔４４３と線対称となる位置に形成された第３領域Ｔ３の連通孔４４１の外縁を通る２つの接線のうち第２領域Ｔ２側の接線である接線ＬＴ１１と、の間の範囲に形成されている。
バルブ本体４１の第２領域Ｔ２の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１、および、バルブ本体４１の第３領域Ｔ３の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１についても、上記と同様に形成されている。
すなわち、本実施形態では、２つのガイド部４３により挟まれた１つのテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、１つのテーパ部４２の内縁部が対向する複数の連通孔４４のうち両端の連通孔４４である端部連通孔（４４１、４４３）の外縁、および、バルブ本体４１の中心から延びてガイド部４３の中心を通る直線Ｌ１１に対し端部連通孔（４４１、４４３）と線対称となる位置に形成された連通孔４４（４４３、４４１）の外縁を通る２つの接線ＬＴ１１の間の範囲に形成されている。
図１０に示すように、本実施形態では、弁部材４０の一方の面４０１、すなわち、バルブ本体４１の加圧室２００とは反対側の面、ガイド部４３の加圧室２００とは反対側の面およびテーパ部４２の加圧室２００とは反対側の面は、同一平面上において平面状に形成されている。また、弁部材４０の他方の面４０２、すなわち、バルブ本体４１の加圧室２００側の面およびガイド部４３の加圧室２００側の面は、同一平面上において平面状に形成されている。
また、図１０に示すように、本実施形態では、弁部材４０のバルブ本体４１およびガイド部４３における板厚、すなわち、弁部材４０の一方の面４０１と他方の面４０２との距離は、シート部材３１の加圧室２００側の面とストッパ凸部３５３のシート部材３１側の端面との距離より小さい。
弁部材４０は、シート部材３１側の面である一方の面４０１がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０に当接可能であり、ストッパ３５側の面である他方の面４０２の中央がストッパ凸部３５３のシート部材３１側の端面に当接可能である。
弁部材４０は、バルブ本体４１およびガイド部４３における板厚、すなわち、一方の面４０１と他方の面４０２との距離と、シート部材３１の加圧室２００側の面とストッパ凸部３５３のシート部材３１側の端面との距離と、の差分ＤＤ１の範囲で軸方向に往復移動可能である。
弁部材４０は、シート部材３１側の面である一方の面４０１がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０から離間すると開弁し連通路３２、連通路３３における燃料の流れを許容し、シート部材３１側の面である一方の面４０１が複数の弁座３１０に当接すると閉弁し連通路３３における燃料の流れを規制可能である。
弁部材４０が開弁すると、連通路３２および連通路３３とストッパ凹部３５１との間の燃料の流れが許容され、燃料室２６０側の燃料は、連通路３２、連通路３３、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８、吸入穴２３２を経由して加圧室２００側に流れることができる。また、加圧室２００側の燃料は、吸入穴２３２、連通穴３８、ストッパ凹部３５２、ストッパ凹部３５１、連通路３３、連通路３２を経由して燃料室２６０側に流れることができる。このとき、燃料は、弁部材４０の連通孔４４、弁部材４０の周囲、弁部材４０の表面、および、テーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１を流れる。
弁部材４０が閉弁すると、連通路３２および連通路３３とストッパ凹部３５１との間の燃料の流れが規制され、燃料室２６０側の燃料は、連通路３２、連通路３３、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８、吸入穴２３２を経由して加圧室２００側に流れることが規制される。また、加圧室２００側の燃料は、吸入穴２３２、連通穴３８、ストッパ凹部３５２、ストッパ凹部３５１、連通路３３、連通路３２を経由して燃料室２６０側に流れることが規制される。
図１０に示すように、スプリング３９は、ストッパ凸部３５３の径方向外側に設けられている。スプリング３９は、一端がストッパ凹部３５２の底面に当接し、他端が弁部材４０の加圧室２００側の面である他方の面４０２に当接している。スプリング３９は、弁部材４０をシート部材３１側に付勢している。
弁部材４０には、シート部材３１に形成された弁座３１０に対応する位置に複数のシール部４１０が形成されている。シール部４１０は、内側連通路としての連通路３２と連通孔４４との間をシールする環状の第１シール部４１１、外側連通路としての連通路３３と連通孔４４との間をシールする環状の第２シール部４１２、および、弁部材４０のバルブ本体４１の径外方向でありバルブ本体４１とストッパ凹部３５１との間に形成される径外流路４５と連通路３３との間をシールする環状の第３シール部４１３を含む。
ここで、シート部材３１に形成される連通路３２、連通路３３、および、弁部材４０に形成される連通孔４４の流路面積の関係について説明する。
弁部材４０がストッパ３５に当接しているとき、すなわちフルリフト時、図１０、１１に示すように、シート部材３１の弁部材４０側の壁面のうちシート部材３１に形成された複数の連通路３３の全てを囲う最小円により規定される壁面と、弁部材４０の壁面（第３シール部４１３）との間に形成される環状流路の面積を第１流路面積Ｓ１とし、連通路３３の総流路面積を第２流路面積Ｓ２とし、弁部材４０のシート部材３１側の壁面のうち弁部材４０に形成された複数の連通孔４４の全てを囲う最小円により規定される壁面（第２シール部４１２）と、シート部材３１の壁面との間に形成される環状流路の面積を第３流路面積Ｓ３とすると、第２流路面積Ｓ２は、第１流路面積Ｓ１および第３流路面積Ｓ３の合計よりも大きい。
また、連通路３２の弁部材４０側開口の壁面と弁部材４０の壁面（第１シール部４１１）との間に形成される環状流路の面積を第４流路面積Ｓ４とし、弁部材４０に形成された連通孔４４の総流路面積を第５流路面積Ｓ５とすると、第５流路面積Ｓ５は、第３流路面積Ｓ３および第４流路面積Ｓ４の合計よりも大きい。
さらに、シート部材３１に形成された連通路３２の流路面積を第６流路面積Ｓ６とすると、第６流路面積Ｓ６は、第４流路面積Ｓ４よりも大きい。
シート部材３１に形成される連通路３２、連通路３３、および、弁部材４０に形成される連通孔４４の流路面積を上記のような関係とすることにより、弁部材４０とシート部材３１との間に形成される流路が絞りとなる。
次に、弁部材４０の板厚について説明する。
図１０に示すように、弁部材４０のバルブ本体４１の板厚は、シート部材３１の板厚より小さい。これにより、バルブ本体４１がシート部材３１にならって変形するため、シール性を向上できる。なお、バルブ本体４１の形状は、受圧時のシート部材３１への面圧が均一になる形状が望ましい。
本実施形態では、燃料噴射弁１３８により噴射される燃料の最大噴射圧すなわち、燃料供給システム９のシステム燃圧は２０ＭＰａ以上であり、加圧室２００の圧力は、圧損によりピーク燃圧が約４０ＭＰａまで上昇することがある。このような高燃圧環境において弁部材４０の強度とシール性を確保するためには、板厚比ｔ／Ｄを下記式１のようにすることが望ましい。
０．０６≦ｔ／Ｄ≦０．１３ ・・・式１
上記式１において、Ｄは、径外流路４５と連通路３３との間をシールする第３シール部４１３の直径である（図１１、１４参照）。また、ｔは、バルブ本体４１の板厚である（図１０参照）。本実施形態では、ｔは、例えば１（ｍｍ）である。
板厚比ｔ／Ｄを上記式１のようにすることの意義を図１７に基づき説明する。図１７のグラフは、板厚比ｔ／Ｄとシール面圧（二点鎖線）および限界圧力（材料強度、一点鎖線）との関係を示すものである。
図１７に示すように、板厚比ｔ／Ｄが０．０６以上であれば、所望の材料強度、すなわち、加圧室２００のピーク燃圧である約４０ＭＰａを確保できる。また、板厚比ｔ／Ｄが１．１３以下であれば、所望のシール面圧（４０ＭＰａ以上）を確保できる。
高燃圧環境においてはバルブ本体４１が変形し易いため、強度を高めるためにバルブ本体４１の板厚ｔは大きくすることが望ましい。しかし、本実施形態のように、複数のシール部４１０を有する弁部材４０の場合、複数の流路をシールする必要があるため、シール性を確保する必要もある。シール性を高めるには、板厚ｔを小さくする必要がある。そこで、本実施形態では、弁部材４０の強度を確保しつつ、シール性を高めるため、図１７に示すグラフに基づき、板厚比ｔ／Ｄを上記式１のとおりとしている。なお、シール性をより高めるため、例えばシール面圧を６０ＭＰａ以上とするには、板厚比ｔ／Ｄは下記式２のようにすることが望ましい。
０．０６≦ｔ／Ｄ≦０．１２ ・・・式２
以上説明したように、（Ａ１）本実施形態の高圧ポンプ１０は、加圧室形成部としてのシリンダ２３と吸入通路形成部としての上ハウジング２１およびストッパ３５とシート部材３１と弁部材４０とを備えている。
シリンダ２３は、燃料が加圧される加圧室２００を形成している。上ハウジング２１およびストッパ３５は、加圧室２００に吸入される燃料が流れる吸入通路２１６を形成している。
シート部材３１は、吸入通路２１６に設けられ、吸入通路２１６の径内方向に位置し一方の面と他方の面とを連通する連通路３２と、連通路３２よりも径外方向に位置し一方の面と他方の面とを連通する連通路３３とが設けられている。弁部材４０は、シート部材３１の加圧室２００側に設けられ、シート部材３１から離間し開弁またはシート部材３１に当接し閉弁することで連通路３２および連通路３３における燃料の流れを許容または規制可能である。
弁部材４０は、板状のバルブ本体４１、バルブ本体４１の一方の面と他方の面とを連通し連通路３３と連通路３２との間に形成された複数の連通孔４４、バルブ本体４１の径方向外側に設けられ加圧室２００側の面がシート部材３１側から加圧室２００側へ向かうに従いバルブ本体４１の軸Ａｘ２に近付くようテーパ状に形成されたテーパ部４２、および、テーパ部４２を周方向において複数に分断するようバルブ本体４１から径方向外側に突出しストッパ３５のストッパ凹部３５１と摺動することで弁部材４０の移動を案内可能な複数のガイド部４３を有している。複数の連通孔４４は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を中心とする仮想円ＶＣ１上に配置されている。
本実施形態では、シート部材３１は、シート部材３１の径内側方向の連通路３２、および、連通路３２の径外側方向に設けられた連通路３３を有する。弁部材４０は、シート部材３１に当接および離間可能であり、径方向で連通路３２と連通路３３との間に位置する連通孔４４を有する。燃料は、弁部材４０の径外側方向であり弁部材４０とストッパ凹部３５１との間を通ってシート部材３１の連通路３３へ至る経路と、弁部材４０の連通孔４４を通ってシート部材３１の連通路３２に通る経路と、弁部材４０の連通孔４４を通ってシート部材３１の連通路３３を通る経路とを流れる。
そのため、弁部材４０とストッパ凹部３５１との間の流路しか持たない構成のもと比較して、弁部材４０のシート部材３１からのリフト量を小さくしても、弁部材４０とストッパ凹部３５１との間の流路しか持たない構成のもと同等の流路面積を確保することができる。したがって、弁部材４０のシート部材３１からのリフト量を小さくすることができ、弁部材４０をシート部材３１からリフトさせるための駆動力を小さく設定することができ、電磁駆動部５００による最大出力を小さくすることができる。これにより、電磁駆動部５００の小型化が実現する。さらには、リフト量を小さくすることにより、弁部材４０とニードル本体５３１との衝突音を抑制することができる。また、リフト量を小さくすることにより、電磁駆動部５００の応答性を高めることができる。これにより、調量時に過剰な燃料の逆流を抑制し、高速作動時の吐出効率を高くできる。
さらに、本実施形態では、テーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、仮想円ＶＣ１に対する同心円ＣＣ１に沿うよう形成されている。そのため、各境界線Ｂ１の両端と連通孔４４との距離を小さくすることができる。これにより、各境界線Ｂ１の両端近傍の部位が、弁部材４０の表面を流れる燃料の抵抗となるのを抑制することができる。したがって、加圧室２００に吸入される燃料の流量を十分に確保することができる。また、加圧室２００から燃料室２６０側へ戻される燃料の流量についても十分に確保することができる。
また、（Ａ２）本実施形態では、連通孔４４の数をｈ、ガイド部４３の数をｇとすると、ガイド部４３により複数に分断されたテーパ部４２のうちの１つのテーパ部４２の内縁部に対向する連通孔４４の数は等しく、ｈ／ｇである。そのため、１つのテーパ部４２に対応して連通孔４４をバランスよく配置することができる。これにより、弁部材４０を通過する燃料の流れを安定にすることができる。
また、（Ａ３）本実施形態では、２つのガイド部４３により挟まれた１つのテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、１つのテーパ部４２の内縁部が対向する複数の連通孔４４のうち両端の連通孔４４である端部連通孔（４４１、４４３）の外縁、および、バルブ本体４１の中心から延びてガイド部４３の中心を通る直線Ｌ１１に対し端部連通孔（４４１、４４３）と線対称となる位置に形成された連通孔４４（４４３、４４１）の外縁を通る２つの接線ＬＴ１の間の範囲に形成されている。そのため、各境界線Ｂ１の長さを確保しつつ各境界線Ｂ１の両端と連通孔４４との距離を小さくすることができ、各境界線Ｂ１の両端近傍の部位が燃料の流れの抵抗となるのを抑制することができる。
また、（Ａ９）本実施形態の高圧ポンプ１０は、エンジン１に燃料を供給する燃料噴射弁１３８を有する燃料供給システム９に適用される。燃料噴射弁１３８により噴射される燃料の最大噴射圧が２０ＭＰａ以上の燃料供給システム９において、弁部材４０は、弁部材４０に対して径外方向に位置する径外流路４５と連通路３３との間をシールする環状の第３シール部４１３を有し、第３シール部４１３の直径をＤ、弁部材４０の板厚をｔ、板厚比をｔ／Ｄとすると、０．０６≦ｔ／Ｄ≦０．１３である。
そのため、高燃圧環境において、複数のシール部４１０を有する弁部材４０の強度を確保しつつ、シール性を高めることができる。
＜Ｂ−１＞次に、電磁駆動部５００について、詳細に説明する。
図１８に示すように、筒部材５１の第２筒部５１２の外周壁は、略六角筒状に形成されている。具体的には、第２筒部５１２の外周壁の周方向の６つの角部は、第２筒部５１２の軸を中心とする仮想円筒面上に位置するよう曲面状に形成されている。また、第２筒部５１２の外周壁の平面部とスプール６１の内周壁との間には隙間が形成されている。
本実施形態では、筒部材５１を上ハウジング２１の吸入穴部２１２にねじ結合するとき、工具の壁面を第２筒部５１２の外周壁に当てて回転させることにより、筒部材５１を吸入穴部２１２にねじ結合する。
図５、１８に示すように、本実施形態では、筒部材５１の第２筒部５１２は、コイル６０の内側筒状面６０２の内側、すなわち、スプール６１の加圧室２００側の端部の内側に位置している。そのため、筒部材５１を吸入穴部２１２にねじ結合するときに工具の壁面を当てる六角筒状の外周壁を、筒部材５１の外周壁のうちスプール６１に対し加圧室２００側に形成する場合と比べ、筒部材５１およびニードル５３の軸方向の長さを短くすることができる。これにより、慣性マスを小さくすることができ、応答性の向上、および、ＮＶの低減を図ることができる。
また、本実施形態では、コイル６０が互いに径の異なる内側筒状面６０１および内側筒状面６０２を有し、当該内側筒状面６０１および内側筒状面６０２の径方向外側に巻線６２０が巻き回されている。また、上述のように、筒部材５１の第２筒部５１２は、コイル６０の内側筒状面６０２の内側に位置している。そのため、第２筒部５１２の径方向の厚みを大きくでき、第２筒部５１２が磁気絞りとなるのを抑制することができる。
一方、仮に、コイル６０が内側筒状面６０１を有さず、内側筒状面６０２のみ有し、内側筒状面６０２の径方向外側に本実施形態と同じだけ巻線６２０を巻き回そうとすると、巻線部６２の軸方向の長さが長くなるとともに、固定コア５７およびニードル５３の軸方向の長さが長くなる。そのため、ＮＶが増大するとともに、巻線部６２の抵抗が増大するためコイル６０の消費電力が増大するおそれがある。
また、仮に、コイル６０が内側筒状面６０２を有さず、内側筒状面６０１のみ有し、内側筒状面６０１の径方向外側に本実施形態と同じだけ巻線６２０を巻き回そうとすると、上記と同様の問題が生じる他、筒部材５１の第２筒部５１２の径方向の厚みが小さくなり、第２筒部５１２が磁気絞りとなるおそれがある。この場合、固定コア５７と可動コア５５との間の吸引力が不十分となり、必要な応答性を確保することができなくなるおそれがある。
図１９は、本実施形態のコイル６０の一部を簡略化して模式的に示したものである。そのため、コイル６０を構成する各部材および各部位間の相対的な長さや大きさ等は、実際と異なる。また、スプール６１の外周壁に巻き回された巻線６２０の巻き数についても、実際のものよりも少なくし簡略化して表示している。
図１９に示すように、コイル６０は、内側筒状面６０１と内側筒状面６０２とを連結する仮想的な連結面６０５を有している。連結面６０５は、略円環状に形成されている。内側筒状面６０１、内側筒状面６０２および連結面６０５は、スプール６１の外周壁に位置している。連結面６０５は、少なくとも一部が加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従いスプール６１の軸に近付くようテーパ状に形成されている。
より具体的には、連結面６０５は、内側筒状面６０１および内側筒状面６０２のうち最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１との接続部分がテーパ状に形成されており、それ以外の部分、すなわち、内側筒状面６０２側の部分は、スプール６１の軸に対し垂直となるよう形成されている。連結面６０５のうち内側筒状面６０１との接続部分であるテーパ状の部分をテーパ面部６９１とし、それ以外の部分であるスプール６１の軸に対し垂直となる平面状の部分を垂直面部６９２とする。
また、図１９に示すように、スプール６１の軸を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、内側筒状面６０１と連結面６０５とのなす角、すなわち、内側筒状面６０１とテーパ面部６９１とのなす角のうち劣角θは、１２０度である。
なお、本実施形態では、巻線部６２の加圧室２００側の端面６２１は、内側筒状面６０２との接続部分がテーパ状に形成されている。当該接続部分と内側筒状面６０２とのなす角θは、１２０度である。
また、図１９に示すように、巻線６２０は、内側筒状面６０１および内側筒状面６０２のうち最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１から径方向外側へ向かってＮ層巻き回されている。本実施形態では、Ｎは、偶数である。図１９においては、Ｎ＝１０、すなわち、内側筒状面６０１から径方向外側へ向かって１０層巻き回された巻線６２０を示している。
本実施形態では、スプール６１の外周壁に巻線６２０を巻き回すとき、１層目において巻線６２０をスプール６１の軸方向の加圧室２００側へ向かって巻き回し、２層目において巻線６２０をスプール６１の軸方向の加圧室２００とは反対側へ向かって巻き回し、３層目において巻線６２０をスプール６１の軸方向の加圧室２００側へ向かって巻き回し、これをＮ層目まで繰り返す。上述のように、Ｎを偶数とすることにより、巻線６２０の巻き始めの位置と巻き終わりの位置とを、例えばスプール６１の軸方向の端部のうち加圧室２００とは反対側に設定することができる。よって、端子６５１への接続を容易にできる（図２２、２３参照）。
また、図１９に示すように、巻線６２０は、内側筒状面６０１から径方向外側へ向かう１層目における軸方向の巻き回数と２層目における軸方向の巻き回数とが同じである。図１９においては、実際のものより簡略化し、巻線６２０の１層目における軸方向の巻き回数、および、２層目における軸方向の巻き回数がいずれも５であることを示している。ここで、１層目において軸方向に隣り合う巻線６２０の間に２層目の巻線６２０が位置している。
なお、本実施形態では、テーパ面部６９１は、１層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０、および、２層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０に当接している。また、垂直面部６９２のテーパ面部６９１との接続部分は、２層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０に当接している。すなわち、テーパ面部６９１と垂直面部６９２との境界は、内側筒状面６０１から径方向外側へ向かって巻き回される巻線６２０の２層目に位置している。
また、図１９に示すように、巻線６２０は、内側筒状面６０１および内側筒状面６０２のうち最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１と最も径の大きい内側筒状面である内側筒状面６０２との間ＴＢ１において、１層毎の巻線６２０の軸方向の巻き回数は、全ての層で同一である。図１９においては、内側筒状面６０１と内側筒状面６０２との間ＴＢ１において、巻線６２０は径方向外側へ向かって４層巻き回され、巻線６２０の１層毎の軸方向の巻き回数が、全ての層（１〜４層目）で５であることを示している。ここで、ｍ層目において軸方向に隣り合う巻線６２０の間にｍ＋１層目の巻線６２０が位置している。
次に、本実施形態によるコイル６０と比較形態によるコイル６０とを比較し、比較形態に対する本実施形態の効果上の優位性を明らかにする。
図２０に第１比較形態によるコイル６０を示し、図２１に第２比較形態によるコイル６０を示す。
図２０に示すように、第１比較形態によるコイル６０は、連結面６０５の形状が、本実施形態によるコイル６０と異なる。第１比較形態によるコイル６０では、連結面６０５は、全ての部位がスプール６１の軸に対し垂直となるよう平面状に形成されており、内側筒状面６０１と連結面６０５とのなす角のうち劣角θは、９０度である。そのため、１層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０と連結面６０５との間に隙間Ｓｐ１が形成されている。これにより、１層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０が隙間Ｓｐ１側へ位置ずれするおそれがある。その結果、１層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０に接触する２層目の巻線６２０がスプール６１の径方向に位置ずれするおそれがある。したがって、スプール６１に巻き回される巻線６２０の状態が不安定になるおそれがある。
一方、本実施形態によるコイル６０は、図１９に示すように、スプール６１の軸を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、内側筒状面６０１と連結面６０５とのなす角、すなわち、内側筒状面６０１とテーパ面部６９１とのなす角のうち劣角θは、１２０度である。そのため、テーパ面部６９１は、１層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０、および、２層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０に当接している。よって、本実施形態によるコイル６０では、第１比較形態によるコイル６０において形成される隙間Ｓｐ１は形成されていない。また、垂直面部６９２のテーパ面部６９１との接続部分は、２層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０に当接している。この構成により、本実施形態によるコイル６０では、１層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０、および、当該巻線６２０に接触する２層目の巻線６２０の位置ずれを抑制し、スプール６１に巻き回される巻線６２０の状態を安定にすることができる。
図２１に示すように、第２比較形態によるコイル６０では、内側筒状面６０１と内側筒状面６０２との間ＴＢ１において、各層の巻線６２０の軸方向の巻き回数が、本実施形態によるコイル６０と異なる。第２比較形態によるコイル６０では、１層目および３層目の巻線６２０の軸方向の巻き回数は５、２層目および４層目の巻線６２０の軸方向の巻き回数は４である。そのため、２層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０と連結面６０５との間に隙間Ｓｐ２が形成されている。また、４層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０と連結面６０５との間に隙間Ｓｐ３が形成されている。これにより、３層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０が隙間Ｓｐ２側へ位置ずれするおそれがある。また、隙間Ｓｐ３に面する５層目の巻線６２０が隙間Ｓｐ３側へ位置ずれするおそれがある。したがって、スプール６１に巻き回される巻線６２０の状態が不安定になるおそれがある。
一方、本実施形態によるコイル６０では、図１９に示すように、巻線６２０は、内側筒状面６０１と内側筒状面６０２との間ＴＢ１において、１層毎の巻線６２０の軸方向の巻き回数は、全ての層で同一である。そのため、本実施形態によるコイル６０では、第２比較形態によるコイル６０において形成される隙間Ｓｐ２、隙間Ｓｐ３は形成されていない。この構成により、本実施形態によるコイル６０では、３層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０、および、５層目の巻線６２０の位置ずれを抑制し、スプール６１に巻き回される巻線６２０の状態を安定にすることができる。
図２４に示すように、スプール６１の外周壁には、スプール溝部６１１、６１２が形成されている。図２４の上段にはスプール６１の外周壁の展開図を示し、図２４の下段にはスプール６１の断面図を示している。
スプール溝部６１１は、スプール６１の外周壁のうち内側筒状面６０１に対応する部位から径方向内側へ凹みつつスプール６１の周方向へ延びるよう形成されている。スプール溝部６１１は、スプール６１の周方向において一部形成されていないものの、スプール６１の周方向の略全範囲に形成されている。
スプール溝部６１２は、スプール６１の外周壁のうち内側筒状面６０２に対応する部位から径方向内側へ凹みつつスプール６１の周方向へ延びるよう形成されている。スプール溝部６１２は、スプール６１の周方向において約９０〜３６０度の範囲に形成されている。すなわち、スプール６１の外周壁のうち内側筒状面６０２に対応する部位の周方向の一部（０〜約９０度の範囲）には、スプール溝部６１２は形成されていない。
スプール６１の外周壁のうち内側筒状面６０１に対応する部位の周方向の一部（０〜約９０度の範囲）においては、スプール溝部６１１は、前記周方向の一部以外（約９０〜３６０度の範囲）の部位におけるスプール溝部６１１に対し傾斜するよう形成されている。
巻線６２０は、一部がスプール溝部６１１、６１２に入り込むようにしてスプール６１に巻き回される。これにより、スプール６１に対し巻線６２０を安定させることができる。なお、スプール６１の外周壁のうち内側筒状面６０１に対応する部位に巻き回された巻線６２０が内側筒状面６０２に対応する部位に巻き回される、切り替わりの時点では、スプール６１に対する巻線６２０の位置がばらつくおそれがある。本実施形態では、上述のように、スプール６１の外周壁のうち内側筒状面６０２に対応する部位の周方向の一部には、スプール溝部６１２は形成されていない。そのため、上記巻線６２０の位置のばらつきを、スプール６１の外周壁のうちスプール溝部６１２が形成されていない部位で吸収することができる。
以上説明したように、（Ｂ１）本実施形態の高圧ポンプ１０は、加圧室形成部としてのシリンダ２３と吸入通路形成部としての上ハウジング２１とシート部材３１と弁部材４０と筒部材５１とニードル５３と可動コア５５と付勢部材としてのスプリング５４と固定コア５７とコイル６０とを備えている。シリンダ２３は、燃料が加圧される加圧室２００を形成している。
上ハウジング２１は、加圧室２００に吸入される燃料が流れる吸入通路２１６を形成している。シート部材３１は、吸入通路２１６に設けられ、一方の面と他方の面とを連通する連通路３２および連通路３３を有している。弁部材４０は、シート部材３１の加圧室２００側に設けられ、シート部材３１から離間し開弁またはシート部材３１に当接し閉弁することで連通路３２および連通路３３における燃料の流れを許容または規制可能である。
筒部材５１は、シート部材３１の加圧室２００とは反対側に設けられている。ニードル５３は、筒部材５１の内側において軸方向に往復移動可能に設けられ、一端が弁部材４０の加圧室２００とは反対側の面に当接可能である。可動コア５５は、ニードル５３の他端に設けられている。
スプリング５４は、ニードル５３を加圧室２００側へ付勢可能である。固定コア５７は、筒部材５１の加圧室２００とは反対側に設けられている。コイル６０は、巻線６２０をスプール６１に巻き回すことで筒状に形成された巻線部６２を有し、巻線部６２への通電により固定コア５７と可動コア５５との間に吸引力を生じさせ、可動コア５５およびニードル５３を閉弁方向へ移動させることが可能である。
コイル６０は、巻線部６２の外周面を通る１つの外側筒状面６００、および、巻線部６２の内周面を通り互いに径の異なる内側筒状面６０１および内側筒状面６０２を有している。内側筒状面６０１および内側筒状面６０２は、加圧室２００側ほど径が大きい。
少なくともコイル６０への非通電時、可動コア５５の固定コア５７側の端面５５１は、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１の軸方向の中心Ｃｉ１と外側筒状面６００の軸方向の中心Ｃｏ１との間に位置している。そのため、コイル６０への通電時、可動コア５５に作用する吸引力を大きくすることができる。これにより、可動コア５５の応答性を向上させることができる。また、可動コア５５の応答性が高いため、可動コア５５に作用する吸引力を低下させることなく、コイル６０へ流す電流を低減することができる。したがって、コイル６０を含む電磁駆動部の消費電力を低減することができる。
また、（Ｂ２）本実施形態では、可動コア５５の加圧室２００側の端面５５２は、巻線部６２の加圧室２００側の端面６２１に対し固定コア５７側に位置している。そのため、可動コア５５の軸方向の長さを短くでき、可動コア５５を軽くすることができる。これにより、可動コア５５の応答性を向上するとともに、ＮＶを低減することができる。
また、（Ｂ３）本実施形態では、コイル６０は、内側筒状面６０１と内側筒状面６０２とを連結する連結面６０５を有している。内側筒状面６０１、内側筒状面６０２および連結面６０５は、スプール６１の外周壁に位置している。連結面６０５は、少なくとも一部、すなわち、垂直面部６９２がスプール６１の軸に対し垂直となるよう形成されている。そのため、内側筒状面６０１の径方向外側に巻き回す巻線６２０の位置ずれを抑制することができる。これにより、コイル６０を容易に製造することができる。
また、（Ｂ４）本実施形態では、連結面６０５は、少なくとも一部、すなわち、テーパ面部６９１が加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従いスプール６１の軸に近付くようテーパ状に形成されている。そのため、連結面６０５のテーパ面部６９１を、各層の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０に当接させることができる。これにより、巻線６２０の位置ずれを抑制することができる。
また、（Ｂ５）本実施形態では、連結面６０５は、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１との接続部分、すなわち、テーパ面部６９１がテーパ状に形成されている。スプール６１の軸を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、内側筒状面６０１と連結面６０５のテーパ面部６９１とのなす角は１２０度である。そのため、連結面６０５のテーパ面部６９１を、１層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０、および、２層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０に当接させることができる。これにより、特に内側筒状面６０１と連結面６０５との接続部分において、巻線６２０の位置ずれを抑制することができる。したがって、スプール６１に巻き回される巻線６２０の状態を安定にすることができる。
また、（Ｂ７）本実施形態では、巻線６２０は、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１から径方向外側へ向かってＮ層巻き回されている。Ｎは、偶数である。そのため、巻線６２０の巻き始めの位置と巻き終わりの位置とを、例えばスプール６１の軸方向の端部のうち加圧室２００とは反対側に設定することができる。これにより、巻線６２０をスプール６１に沿わせて固定できる。したがって、スプール６１が熱により変形しても、巻線６２０に過度のテンションが作用することを抑制し、巻線６２０が冷熱疲労により断線するのを抑制することができる。また、Ｎを偶数とすることにより、端子６５１と巻線６２０との接続が容易となる。
また、（Ｂ８）本実施形態では、巻線６２０は、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１から径方向外側へ向かう１層目における軸方向の巻き回数と２層目における軸方向の巻き回数とが同じである。そのため、１層目において軸方向に隣り合う巻線６２０の間に２層目の巻線６２０を位置させることができる。また、２層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０と連結面６０５とを当接させることができる。これにより、特に３層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０の位置ずれを抑制することができる。したがって、スプール６１に巻き回される巻線６２０の状態を安定にすることができる。
また、（Ｂ９）本実施形態では、巻線６２０は、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１と最も径の大きい内側筒状面である内側筒状面６０２との間ＴＢ１において、巻線６２０の１層毎の軸方向の巻き回数は、全ての層で同一である。そのため、Ｎ層目において軸方向に隣り合う巻線６２０の間にＮ＋１層目の巻線６２０を位置させることができる。また、偶数層目の巻線６２０のうちスプール６１の軸方向の最も加圧室２００側に位置する巻線６２０と連結面６０５とを当接させることができる。これにより、巻線６２０の位置ずれを抑制することができる。したがって、スプール６１に巻き回される巻線６２０の状態を安定にすることができる。
＜Ｃ−１＞次に、吐出通路部７００を構成する吐出ジョイント７０、吐出シート部材７１、中間部材８１、リリーフシート部材８５、吐出弁７５、リリーフ弁９１、スプリング７９、スプリング９９について、個別に説明する。
図２５〜２７に示すように、吐出ジョイント７０は、略円筒状に形成されている。吐出ジョイント７０の内側には、略円環状の段差面７０１が形成されている。吐出ジョイント７０は、内側に吐出通路７０５を形成している。吐出ジョイント７０には、内周壁と外周壁とを連通する横穴部７０２が形成されている。横穴部７０２は、吐出ジョイント７０の周方向に１つ形成されている。吐出ジョイント７０には、略六角筒状の多角筒面７０３が形成されている。多角筒面７０３は、吐出ジョイント７０の外周壁の軸方向において概ね段差面７０１の径方向外側の位置に形成されている。
図２８〜３０に示すように、吐出シート部材７１は、吐出部材本体７２、吐出孔７３、吐出弁座７４を有している。吐出部材本体７２は、略円板状に形成されている。吐出部材本体７２の外径は、吐出ジョイント７０の一方の端部の内径よりやや大きい。吐出部材本体７２は、外周壁が吐出ジョイント７０の一方の端部の内周壁に嵌合するようにして吐出ジョイント７０の内側に設けられる。
吐出部材本体７２には、吐出凹部７２１、内側突起７２２、外側突起７２３が形成されている。吐出凹部７２１は、吐出部材本体７２の一方の端面の中央から他方の端面側へ略円筒状に凹むようにして形成されている。内側突起７２２は、吐出部材本体７２の他方の端面から略円環状に突出するよう形成されている。外側突起７２３は、内側突起７２２の径方向外側において吐出部材本体７２の他方の端面から略円環状に突出するよう形成されている。
吐出孔７３は、内側突起７２２の径方向内側における吐出部材本体７２の端面と吐出凹部７２１の底面とを連通するよう略円筒状に形成されている。吐出弁座７４は、吐出凹部７２１の底面において吐出孔７３の周囲に略円環状に形成されている。吐出凹部７２１、内側突起７２２、外側突起７２３、吐出孔７３、吐出弁座７４は、吐出部材本体７２と略同軸となるよう形成されている。
図３１〜３３に示すように、中間部材８１は、中間部材本体８２、第１流路８３を有している。中間部材本体８２は、略円板状に形成されている。中間部材本体８２は、吐出ジョイント７０の一方の端部の内側において吐出シート部材７１に当接するようにして設けられる。中間部材本体８２の外径は、吐出ジョイント７０の一方の端部の内径よりやや小さい。
中間部材本体８２には、中間凹部８２１が形成されている。中間凹部８２１は、中間部材本体８２の一方の端面の中央から他方の端面側へ略円筒状に凹むようにして形成されている。中間凹部８２１は、中間部材本体８２と略同軸となるよう形成されている。
第１流路８３は、中間凹部８２１の径方向外側において中間部材本体８２の一方の端面と他方の端面とを連通するよう略円筒状に形成されている。第１流路８３は、中間部材本体８２の周方向に等間隔で５つ形成されている。
本実施形態では、中間部材８１に環状溝８００が形成されている。環状溝８００は、中間部材本体８２の他方の端面から一方の端面側へ凹むよう略円環状に形成されている。環状溝８００は、中間部材本体８２と略同軸に形成されている。また、環状溝８００は、全ての第１流路８３の端部に接続している。
図３４〜３６に示すように、リリーフシート部材８５は、リリーフ部材本体８６、リリーフ孔８７、リリーフ弁座８８、第２流路８９、リリーフ外周凹部８５１、逃がし横穴８５２、横穴８５３を有している。リリーフ部材本体８６は、リリーフ部材筒部８６１、リリーフ部材底部８６２を有している。リリーフ部材筒部８６１は、略円筒状に形成されている。リリーフ部材底部８６２は、リリーフ部材筒部８６１の一方の端部を塞ぐようにしてリリーフ部材筒部８６１と一体に形成されている。
リリーフ部材筒部８６１の内周壁は、リリーフ弁摺動部９３との摺動部位８０５の内径より、摺動部位８０５に対し加圧室２００側の部位８０６の内径が大きくなるよう形成されている。また、リリーフ部材筒部８６１の内周壁は、部位８０６の内径より、部位８０６に対し加圧室２００側の部位８０７の内径が大きくなるよう形成されている（図３４参照）。
リリーフ部材本体８６は、吐出ジョイント７０の内側において中間部材８１の吐出シート部材７１とは反対側に設けられる。リリーフ部材筒部８６１の外径は、吐出ジョイント７０の段差面７０１に対し吐出シート部材７１側の部位の内径と略同じである。リリーフ部材本体８６は、リリーフ部材筒部８６１のリリーフ部材底部８６２とは反対側の端面が中間部材本体８２の端面の外縁部に当接し、リリーフ部材筒部８６１のリリーフ部材底部８６２側の端面の外縁部が吐出ジョイント７０の段差面７０１に当接するよう、吐出ジョイント７０の内側に設けられる。
リリーフ孔８７は、リリーフ部材底部８６２の中央の一方の面と他方の面とを連通するよう略円筒状に形成されている。リリーフ弁座８８は、リリーフ部材底部８６２の一方の面においてリリーフ孔８７の周囲に環状に形成されている。ここで、リリーフ弁座８８は、リリーフ部材筒部８６１の軸方向の一方側から他方側へ向かうに従いリリーフ部材筒部８６１の軸に近づくようテーパ状に形成されている。リリーフ孔８７およびリリーフ弁座８８は、リリーフ部材本体８６と略同軸となるよう形成されている。
第２流路８９は、リリーフ部材筒部８６１の一方の端面と他方の端面とを連通するよう略円筒状に形成されている。第２流路８９は、リリーフ部材筒部８６１の周方向に等間隔で４つ形成されている。
リリーフ外周凹部８５１は、リリーフ部材筒部８６１の外周壁から径方向内側へ凹むよう略円筒状に形成されている。逃がし横穴８５２は、リリーフ外周凹部８５１とリリーフ部材筒部８６１の内周壁とを連通するよう略円筒状に形成されている。逃がし横穴８５２は、リリーフ部材筒部８６１の周方向に９０度の間隔で２つ形成されている（図３５参照）。２つの逃がし横穴８５２を周方向に均等に配置しないことで、開弁作動時にリリーフ弁９１を片側に寄せて流れを安定させることができる。なお、仮に、２つの逃がし横穴８５２を周方向に均等に配置した場合、負圧バランスのばらつきによって片寄る方向が一定にならないため、リリーフ弁９１の挙動が不安定になるおそれがある。
横穴８５３は、逃がし横穴８５２のリリーフ部材底部８６２とは反対側においてリリーフ外周凹部８５１とリリーフ部材筒部８６１の内周壁とを連通するよう略円筒状に形成されている。横穴８５３は、リリーフ部材筒部８６１の周方向に１つ形成されている。横穴８５３の内径と逃がし横穴８５２の内径は、同じである。
なお、リリーフ部材本体８６が、吐出ジョイント７０の内側において中間部材８１の吐出シート部材７１とは反対側に設けられた状態では、環状溝８００は、中間部材８１の第１流路８３とリリーフシート部材８５の第２流路８９とを接続する。また、本実施形態では、第２流路８９が形成されたリリーフ部材筒部８６１の軸方向の長さは、第１流路８３が形成された中間部材本体８２の軸方向の長さより長い。
図３７〜３９に示すように、吐出弁７５は、吐出弁当接部７６、吐出弁摺動部７７を有している。吐出弁当接部７６は、略円板状に形成されている。吐出弁当接部７６の外径は、吐出シート部材７１の吐出凹部７２１の内径より小さく、中間部材８１の中間凹部８２１の内径より大きい。吐出弁当接部７６は、一方の面の外縁部が吐出弁座７４に当接、または、吐出弁座７４から離間可能なよう吐出凹部７２１の内側に設けられる。
吐出弁摺動部７７は、吐出弁当接部７６の他方の面から略円筒状に突出するよう吐出弁当接部７６と一体に形成されている。吐出弁摺動部７７は、吐出弁当接部７６と略同軸に形成されている。吐出弁摺動部７７の外径は、中間凹部８２１の内径よりやや小さい。吐出弁７５は、吐出弁摺動部７７の外周壁が中間凹部８２１の内周壁と摺動しつつ軸方向に往復移動可能に設けられる。
吐出弁摺動部７７には、孔部７７１が形成されている。孔部７７１は、吐出弁摺動部７７の内周壁と外周壁とを連通するよう略円筒状に形成されている。孔部７７１は、吐出弁摺動部７７の周方向に等間隔で４つ形成されている。孔部７７１は、吐出弁摺動部７７の内側の空間と外側の空間とを連通している。
本実施形態では、吐出弁摺動部７７の内周壁は、吐出弁当接部７６側から吐出弁当接部７６とは反対側へ向かうに従い内径が大きくなるようテーパ状に形成されている（図３７参照）。そのため、スプリング７９の外周部が吐出弁摺動部７７の内周壁に接触するのを抑制できる。また、吐出弁摺動部７７の内周壁に段差が形成されていないため、バリ取りを簡素化できる。また、本実施形態では、加工性の観点から、吐出弁当接部７６の端面と孔部７７１とを離間させている。
図４０〜４２に示すように、リリーフ弁９１は、リリーフ弁当接部９２、リリーフ弁摺動部９３、リリーフ弁突出部９４を有している。リリーフ弁当接部９２は、略円柱状に形成されている。リリーフ弁当接部９２は、一方の端部の外周壁が、他方から一方に向かうに従い軸に近づくようテーパ状に形成されている。リリーフ弁当接部９２は、一方の端部がリリーフ弁座８８に当接、または、リリーフ弁座８８から離間可能なようリリーフ部材筒部８６１の内側に設けられる。
リリーフ弁摺動部９３は、略円柱状に形成されている。リリーフ弁摺動部９３は、一端がリリーフ弁当接部９２の他端に接続するようリリーフ弁当接部９２と一体に形成されている。リリーフ弁摺動部９３は、リリーフ弁当接部９２と略同軸に形成されている。リリーフ弁摺動部９３の外径は、リリーフ部材筒部８６１の内径よりやや小さい。リリーフ弁摺動部９３は、リリーフ部材筒部８６１の内側に設けられた状態では、外周壁がリリーフ部材筒部８６１の内周壁と摺動可能である。
リリーフ弁摺動部９３は、リリーフ弁当接部９２側の端部の外周壁が、リリーフ弁当接部９２とは反対側からリリーフ弁当接部９２側へ向かうに従い軸に近づくようテーパ状に形成されている。なお、リリーフ弁当接部９２がリリーフ弁座８８に当接しているとき、リリーフシート部材８５の逃がし横穴８５２は、リリーフ弁摺動部９３の外周壁により閉塞される（図６参照）。
リリーフ弁突出部９４は、略円柱状に形成されている。リリーフ弁突出部９４は、一端がリリーフ弁摺動部９３のリリーフ弁当接部９２とは反対側の端面の中央に接続するようリリーフ弁摺動部９３と一体に形成されている。リリーフ弁突出部９４は、リリーフ弁摺動部９３と略同軸に形成されている。リリーフ弁突出部９４の外径は、リリーフ弁摺動部９３の外径より小さい。なお、リリーフ弁当接部９２がリリーフ弁座８８に当接しているとき、リリーフ弁突出部９４のリリーフ弁摺動部９３とは反対側の端面は、リリーフ部材筒部８６１のリリーフ部材底部８６２とは反対側の端面よりもリリーフ部材底部８６２側に位置する（図６参照）。
図６に示すように、係止部材９５は、略円筒状に形成されている。係止部材９５の外径は、リリーフ部材筒部８６１の内周壁の部位８０７の内径よりやや大きい。係止部材９５は、外周壁がリリーフ部材筒部８６１の内周壁の部位８０７に嵌合するようリリーフ部材筒部８６１の内側に圧入されている。すなわち、係止部材９５は、リリーフ部材筒部８６１と略同軸に設けられる。係止部材９５は、リリーフ部材筒部８６１の軸方向においてリリーフ部材筒部８６１のリリーフ部材底部８６２とは反対側の端部の近傍に設けられる。
係止部材９５の内径は、リリーフ弁突出部９４の外径より大きい。リリーフ弁当接部９２がリリーフ弁座８８に当接しているとき、リリーフ弁突出部９４のリリーフ弁摺動部９３とは反対側の端面は、係止部材９５の内側に位置する。ここで、係止部材９５の内周壁とリリーフ弁突出部９４の外周壁との間には、略円筒状の隙間Ｓｑ１が形成される。つまり、係止部材９５の内周壁とリリーフ弁突出部９４の外周壁とは摺動しない。
図４３、４４に示すように、スプリング７９は、金属製の線材７９０を巻くことによりコイル状に形成されている。スプリング７９は、スプリング端面７９１、スプリング端面７９２を有している。スプリング端面７９１は、スプリング７９の軸方向の一方の端部において平面状に形成されている。スプリング端面７９２は、スプリング７９の軸方向の他方の端部において平面状に形成されている。
スプリング７９は、スプリング端面７９１が中間部材８１の中間凹部８２１の底面に当接し、スプリング端面７９２が吐出弁７５の吐出弁当接部７６の吐出弁摺動部７７側の端面に当接するよう吐出弁摺動部７７の内側に設けられる。この状態で、スプリング７９は、吐出弁７５を中間部材８１とは反対側へ付勢可能である。なお、線材７９０の線径は、リリーフシート部材８５の横穴８５３の内径より小さい。
図４５、４６に示すように、スプリング９９は、金属製の線材９９０を巻くことによりコイル状に形成されている。ここで、線材９９０の線径は、線材７９０の線径より大きい。スプリング９９は、スプリング端面９９１、スプリング端面９９２を有している。スプリング端面９９１は、スプリング９９の軸方向の一方の端部において平面状に形成されている。スプリング端面９９２は、スプリング９９の軸方向の他方の端部において平面状に形成されている。
スプリング９９は、スプリング端面９９１がリリーフ弁摺動部９３のリリーフ弁突出部９４側の端面に当接し、スプリング端面９９２が係止部材９５のリリーフ部材底部８６２側の端面に当接するようリリーフ部材筒部８６１の内側に設けられる。この状態で、スプリング９９は、リリーフ弁９１をリリーフ部材底部８６２側へ付勢可能である。なお、リリーフ部材筒部８６１の内周壁の部位８０７に対する係止部材９５の軸方向の位置を調整することにより、スプリング９９の付勢力を調整することができる。
上述したように、本実施形態では、中間部材８１には、第１流路８３が周方向に等間隔で５つ、すなわち、奇数個形成されている。また、リリーフシート部材８５には、第２流路８９が周方向に等間隔で４つ、すなわち、偶数個形成されている。また、第１流路８３の個数と第２流路８９の個数とは、互いに素の関係である。そのため、中間部材８１とリリーフシート部材８５とが軸回りにどのように相対回転したとしても、中間部材８１の軸方向から見たときの第１流路８３と第２流路８９との重なり面積の変動を小さくすることができる。これにより、中間部材８１とリリーフシート部材８５との相対的な回転方向の位置関係に応じて燃料の流れに変動が生じるのを抑制することができる。したがって、製品毎の吐出量のばらつきを抑制することができる。
また、本実施形態では、吐出弁７５は、吐出弁座７４に当接可能な吐出弁当接部７６、および、吐出弁当接部７６の中間部材８１側に形成され中間部材８１と摺動可能な吐出弁摺動部７７を有している。吐出弁摺動部７７の外径は、吐出弁当接部７６の外径より小さい。
吐出弁７５が開弁しているとき、プランジャ１１が加圧室２００とは反対側に移動し加圧室２００の容積が増大すると、吐出凹部７２１の燃料は、吐出孔７３側へ流れる。このときの燃料の流れが吐出弁当接部７６の吐出弁摺動部７７側の面の外縁部に当たることで、吐出弁７５を速やかに閉弁することができる。
また、本実施形態では、吐出シート部材７１は、吐出孔７３の径方向外側において吐出部材本体７２の加圧室２００側の面から加圧室２００側へ環状に突出し吐出通路形成部としての上ハウジング２１の吐出穴部２１４の底面に当接する内側突起７２２、および、内側突起７２２の径方向外側において吐出部材本体７２の加圧室２００側の面から加圧室２００側へ環状に突出し上ハウジング２１の吐出穴部２１４の底面に当接する外側突起７２３を有している。
仮に、内側突起７２２が形成されず、外側突起７２３のみ形成されている場合、吐出部材本体７２の加圧室２００側の端面の内縁部と吐出穴部２１４の底面との間に隙間が形成される。この場合、吐出弁７５が吐出弁座７４に当接したとき、吐出部材本体７２の内縁部が加圧室２００側へ変形するように傾き、吐出シート部材７１と吐出弁７５との間に滑りが生じ、摩耗するおそれがある。
一方、本実施形態では、外側突起７２３の径方向内側に内側突起７２２が形成されているため、吐出弁７５が吐出弁座７４に当接したとき、吐出部材本体７２の内縁部が加圧室２００側へ変形するように傾くのを抑制することができる。したがって、吐出シート部材７１と吐出弁７５との摩耗を抑制することができる。
吐出弁７５によるシール部の軸方向に重なる位置に内側突起７２２を配置することで、吐出シート部材７１の変形を抑制できる（図６参照）。
また、吐出部材本体７２の加圧室２００側の端面を吐出穴部２１４の底面に当接させず、内側突起７２２および外側突起７２３が吐出穴部２１４の底面に当接する構成とすることにより、吐出穴部２１４の底面に対する吐出シート部材７１の面圧を確保することができる。
本実施形態では、吐出シート部材７１、中間部材８１、リリーフシート部材８５は、硬度が同じに設定されている。ここで、中間部材８１の硬度を、吐出シート部材７１およびリリーフシート部材８５の硬度より低くしてもよい。この場合、シール性を向上できる。
また、本実施形態では、リリーフ弁９１は、リリーフ弁座８８に当接可能なリリーフ弁当接部９２、および、リリーフ弁当接部９２の中間部材８１側に形成されリリーフ部材本体８６と摺動可能なリリーフ弁摺動部９３を有している。リリーフ弁９１の重心は、リリーフ弁摺動部９３に設定されている。そのため、リリーフ弁摺動部９３のリリーフ部材本体８６との摺動箇所を研削する際、リリーフ弁９１が倒れにくいため、研削が容易である。また、リリーフ部材本体８６と摺動する部位であるリリーフ弁摺動部９３に重心が設定されていると、重心のある箇所に力が加わるため、リリーフ弁９１の移動が安定する。
また、本実施形態では、リリーフ部材本体８６は、筒状に形成されている。リリーフシート部材８５は、リリーフ部材本体８６の内周壁と外周壁とを接続する横穴８５３を有している。本実施形態は、リリーフ弁付勢部材としてのスプリング９９をさらに備えている。スプリング９９は、線材９９０を巻くことによりコイル状に形成され、リリーフ部材本体８６の内側に設けられ、リリーフ弁９１をリリーフ弁座８８側に付勢する。線材９９０の線径は、横穴８５３の内径より小さい。そのため、スプリング９９の線材９９０により横穴８５３が閉塞されるのを抑制することができる。
また、本実施形態では、リリーフ部材本体８６は、筒状に形成されている。リリーフ弁９１は、リリーフ弁座８８に当接可能なリリーフ弁当接部９２、リリーフ弁当接部９２の中間部材８１側に形成されリリーフ部材本体８６の内周壁と摺動可能なリリーフ弁摺動部９３、および、リリーフ弁摺動部９３から中間部材８１側へ突出するリリーフ弁突出部９４を有している。本実施形態は、リリーフ弁付勢部材としてのスプリング９９、係止部材９５をさらに備えている。スプリング９９は、リリーフ部材本体８６の内側に設けられ、リリーフ弁９１をリリーフ弁座８８側に付勢する。係止部材９５は、筒状に形成され、内側にリリーフ弁突出部９４の一部が位置するようリリーフ部材本体８６の内側に設けられ、スプリング９９の端部を係止する。リリーフ弁突出部９４の外周壁と係止部材９５の内周壁との間には、筒状の隙間Ｓｑ１が形成されている。そのため、リリーフ弁９１が開弁し加圧室２００側へ移動するとき、係止部材９５とリリーフ弁摺動部９３との間の燃料は、隙間Ｓｑ１を経由して加圧室２００側へ流れることができる。これにより、係止部材９５とリリーフ弁摺動部９３との間の空間の燃料にダンパ作用が生じリリーフ弁９１の開弁方向の移動の抵抗となるのを抑制することができる。
また、本実施形態では、中間部材８１は、リリーフ弁９１に当接したとき、リリーフ弁９１の加圧室２００側への移動を規制可能である。また、本実施形態では、加圧室２００から燃料が吐出されるとき、吐出通路７０５のうち中間部材８１に対し加圧室２００側の空間の圧力は、吐出通路７０５のうち中間部材８１に対しリリーフシート部材８５側の空間の圧力より高くなる。そのため、中間部材８１には、加圧室２００側からリリーフシート部材８５側へ向かって圧力が作用する。これにより、中間部材８１のリリーフ弁９１との当接面の応力が高くなる。したがって、リリーフ弁９１が中間部材８１に当接したとしても、中間部材８１が加圧室２００側へ移動するのを抑制することができる。
以上説明したように、（Ｃ１）本実施形態の高圧ポンプ１０は、加圧室形成部としてのシリンダ２３と吐出通路形成部としての上ハウジング２１と吐出シート部材７１と中間部材８１とリリーフシート部材８５と吐出弁７５とリリーフ弁９１とを備えている。
シリンダ２３は、燃料が加圧される加圧室２００を形成している。上ハウジング２１は、加圧室２００から吐出される燃料が流れる吐出通路２１７を形成している。吐出シート部材７１は、吐出通路２１７に設けられた吐出部材本体７２、吐出部材本体７２の加圧室２００側の面と加圧室２００とは反対側の面とを連通する吐出孔７３、および、吐出部材本体７２の加圧室２００とは反対側の面において吐出孔７３の周囲に形成された吐出弁座７４を有している。
中間部材８１は、吐出シート部材７１の加圧室２００とは反対側に設けられた中間部材本体８２、中間部材本体８２の加圧室２００側の面と加圧室２００とは反対側の面とを連通する第１流路８３を有している。リリーフシート部材８５は、中間部材８１の加圧室２００とは反対側に設けられたリリーフ部材本体８６、リリーフ部材本体８６の加圧室２００側の面と加圧室２００とは反対側の面とを連通するリリーフ孔８７、リリーフ部材本体８６の加圧室２００側の面においてリリーフ孔８７の周囲に形成されたリリーフ弁座８８、および、リリーフ部材本体８６の加圧室２００側の面と加圧室２００とは反対側の面とを連通する第２流路８９を有している。
吐出弁７５は、吐出シート部材７１の中間部材８１側に設けられ、吐出弁座７４から離間し開弁または吐出弁座７４に当接し閉弁することで吐出孔７３における燃料の流れを許容または規制可能である。リリーフ弁９１は、リリーフシート部材８５の中間部材８１側に設けられ、リリーフ弁座８８から離間し開弁またはリリーフ弁座８８に当接し閉弁することでリリーフ孔８７における燃料の流れを許容または規制可能である。
中間部材８１またはリリーフシート部材８５の少なくとも一方は、中間部材本体８２とリリーフ部材本体８６との互いに対向する面において環状に形成され第１流路８３と第２流路８９とを接続する環状溝８００を有している。そのため、中間部材８１とリリーフシート部材８５とが軸回りにどのように相対回転したとしても、第１流路８３と第２流路８９とは、環状溝８００を経由して互いに連通可能である。これにより、中間部材８１とリリーフシート部材８５との相対位置に関係なく、加圧室２００からエンジン１側へ吐出される燃料の流路を確保することができる。
本実施形態では、吐出弁７５を加圧室２００の近傍に配置し、リリーフ弁９１を吐出弁７５に対し加圧室２００とは反対側に配置している。そのため、加圧室２００に連通し加圧時に高圧の空間となるデッドボリュームを低減することができる。これにより、高圧ポンプ１０から高圧の燃料を吐出可能である。
また、本実施形態では、吐出弁７５とリリーフ弁９１とを同軸上に配置しつつ、所定の範囲に集約して一体に設けることが可能である。これにより、吐出弁７５およびリリーフ弁９１を含む部位である吐出通路部７００を小型化し、結果的に高圧ポンプ１０を小型化することができる。
また、（Ｃ２）本実施形態では、第１流路８３は、中間部材本体８２の周方向に複数形成されている。第２流路８９は、リリーフ部材本体８６の周方向に複数形成されている。そのため、加圧室２００からエンジン１側へ吐出される燃料の流量を確保することができる。
なお、第１流路８３と第２流路８９とがそれぞれ複数形成されている場合、中間部材８１とリリーフシート部材８５との相対位置によっては、中間部材８１の軸方向から見たときの第１流路８３と第２流路８９との重なり面積が極端に小さくなるおそれがある。しかしながら、本実施形態では、中間部材８１に、第１流路８３と第２流路８９とを接続する環状溝８００が形成されているため、中間部材８１とリリーフシート部材８５との相対位置に関係なく、加圧室２００からエンジン１側へ吐出される燃料の流量を確保することができる。
また、（Ｃ３）本実施形態では、第１流路８３の数と第２流路８９の数とは異なる。そのため、第１流路８３の中心と第２流路８９の中心とのずれ角を小さくすることができる。
また、（Ｃ４）本実施形態では、第１流路８３の数は、第２流路８９の数より多い。環状溝８００は、中間部材本体８２に形成されている。すなわち、中間部材８１およびリリーフシート部材８５のうち流路数の多い方の部材である中間部材８１に環状溝８００が形成されている。
一般に、部材を切削して溝を形成する歯具の先端は角部がＲ形状となっているため、歯具を用いて切削により部材に溝を形成する場合、溝の角部はＲ状に形成される。環状溝８００のＲ状の角部に第１流路８３が交差すると、当該交差部に鋭い角部が形成され、当該角部に応力が集中する。そのため、強度の関係上、第１流路８３が環状溝８００のＲ状の角部に交差しないよう、第１流路８３の流路面積を小さくする必要がある。本実施形態では、第１流路８３の流路面積を小さくしても、第１流路８３を流れる燃料の流量を確保するため、第１流路８３の数を、第２流路８９の数より多くしている。
また、（Ｃ５）本実施形態では、第１流路８３の数と、第２流路８９の数とは、互いに素の関係である。そのため、中間部材８１とリリーフシート部材８５とが軸回りにどのように相対回転したとしても、中間部材８１の軸方向から見たときの第１流路８３と第２流路８９との重なり面積の変動を小さくすることができる。これにより、中間部材８１とリリーフシート部材８５との相対的な回転方向の位置関係に応じて燃料の流れに変動が生じるのを抑制することができる。したがって、製品毎の吐出量のばらつきを抑制することができる。
また、（Ｃ６）本実施形態では、第１流路８３の数は、第２流路８９の数より多い。第１流路８３の長さは、第２流路８９の長さより短い。第１流路８３の数が第２流路８９の数より多いため、第１流路８３の１つあたりの流路面積を小さくしても流量を確保できる。例えば第１流路８３の流路面積を小さくすると、第１流路８３を形成する孔の径が小さくなり、加工が困難となるおそれがある。しかしながら、本実施形態では、第１流路８３の長さは、第２流路８９の長さより短い。そのため、第１流路８３の流路面積を小さくしても、第１流路８３の加工が容易である。
また、（Ｃ７）本実施形態では、吐出ジョイント７０をさらに備えている。吐出ジョイント７０は、筒状に形成され、内側に吐出シート部材７１、中間部材８１、リリーフシート部材８５、吐出弁７５、および、リリーフ弁９１を収容し、外周壁が上ハウジング２１に結合されている。そのため、吐出ジョイント７０、吐出シート部材７１、中間部材８１、リリーフシート部材８５、吐出弁７５、リリーフ弁９１を、予め一体に組み付け、サブアセンブリ化することができる。これにより、高圧ポンプ１０全体の組み付けが容易になり、高圧ポンプ１０を容易に製造することができる。
（第２実施形態）
＜Ａ−２＞第２実施形態による高圧ポンプの一部を図４７、４８に示す。第２実施形態は、弁部材４０の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、バルブ本体４１の第１領域Ｔ１の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、バルブ本体４１の中心から延びて第１領域Ｔ１の連通孔４４１の中心を通る直線ＬＣ１１と、バルブ本体４１の中心から延びて第１領域Ｔ１の連通孔４４３の中心を通る直線ＬＣ１１と、の間の範囲に形成されている。
バルブ本体４１の第２領域Ｔ２の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１、および、バルブ本体４１の第３領域Ｔ３の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１についても、上記と同様に形成されている。
すなわち、（Ａ４）本実施形態では、２つのガイド部４３により挟まれた１つのテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、バルブ本体４１の中心から延びてテーパ部４２の内縁部が対向する複数の連通孔４４のうち両端の連通孔４４である端部連通孔（４４１、４４３）の中心を通る２つの直線ＬＣ１１の間の範囲に形成されている。そのため、各境界線Ｂ１の長さを確保しつつ各境界線Ｂ１の両端と連通孔４４との距離を小さくすることができ、各境界線Ｂ１の両端近傍の部位が燃料の流れの抵抗となるのを抑制することができる。
（第３実施形態）
＜Ａ−３＞第３実施形態による高圧ポンプの一部を図４９、５０に示す。第３実施形態は、弁部材４０の構成が第２実施形態と異なる。
本実施形態では、第１領域Ｔ１と第２領域Ｔ２との間の直線Ｌ１１が通るガイド部４３は、吸入通路形成部としてのストッパ３５のストッパ凹部３５１の内周壁と摺動する部位である摺動部４３０が、バルブ本体４１の中心から延びて第１領域Ｔ１の連通孔４４３の外縁を通る２つの接線のうち第２領域Ｔ２の連通孔４４１側の接線である接線ＬＴ２１と、バルブ本体４１の中心から延びて第２領域Ｔ２の連通孔４４１の外縁を通る２つの接線のうち第１領域Ｔ１の連通孔４４３側の接線である接線ＬＴ２１と、の間の範囲に形成されている。
第２領域Ｔ２と第３領域Ｔ３との間の直線Ｌ１１が通るガイド部４３、および、第３領域Ｔ３と第１領域Ｔ１との間の直線Ｌ１１が通るガイド部４３についても、上記と同様に形成されている。
すなわち、（Ａ５）本実施形態では、ガイド部４３は、ストッパ３５のストッパ凹部３５１と摺動する部位である摺動部４３０が、バルブ本体４１の中心から延びて隣り合う２つの連通孔４４の互いに対向する外縁を通る２つの接線ＬＴ２１の間の範囲に形成されている。そのため、隣り合う連通孔４４の間の距離に応じてガイド部４３の摺動部４３０の大きさを設定でき、摺動部４３０が燃料の流れの妨げとなるのを抑制することができる。
（第４実施形態）
＜Ａ−４＞第４実施形態による高圧ポンプの一部を図５１、５２に示す。第４実施形態は、弁部材４０の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、ガイド部４３は、テーパ部４２を周方向において４つに分断するようバルブ本体４１の周方向に等間隔で４つ形成されている。また、連通孔４４は、バルブ本体４１の周方向に等間隔で８個形成されている。連通孔４４は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を中心とする仮想円ＶＣ１上に配置されている（図５１、５２参照）。図５１に示すように、４つのテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、仮想円ＶＣ１に対する同心円ＣＣ１に沿うよう形成されている。
図５１に示すように、連通孔４４は、バルブ本体４１のうちバルブ本体４１の中心から延びてガイド部４３の中心を通る４つの直線Ｌ１１により区画された第１領域Ｔ１、第２領域Ｔ２、第３領域Ｔ３、第４領域Ｔ４のそれぞれに２つずつ形成されている。
ここで、連通孔４４の数をｈ＝８、ガイド部４３の数をｇ＝４とすると、ガイド部４３により複数に分断されたテーパ部４２のうちの１つのテーパ部４２の内縁部に対向する連通孔４４の数は、ｈ／ｇ＝８／４＝２である。
また、第１領域Ｔ１、第２領域Ｔ２、第３領域Ｔ３、第４領域Ｔ４のそれぞれに形成された２つの連通孔４４を、仮想円ＶＣ１の周方向に向かって順番に連通孔４４１、連通孔４４２とすると、バルブ本体４１の第１領域Ｔ１の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、第１領域Ｔ１の連通孔４４１の外縁、および、第１領域Ｔ１と第２領域Ｔ２との間の直線Ｌ１１に対し第１領域Ｔ１の連通孔４４１と線対称となる位置に形成された第２領域Ｔ２の連通孔４４２の外縁を通る２つの接線のうち第３領域Ｔ３および第４領域Ｔ４とは反対側の接線である接線ＬＴ３１と、第１領域Ｔ１の連通孔４４２の外縁、および、第１領域Ｔ１と第４領域Ｔ４との間の直線Ｌ１１に対し第１領域Ｔ１の連通孔４４２と線対称となる位置に形成された第４領域Ｔ４の連通孔４４１の外縁を通る２つの接線のうち第２領域Ｔ２および第３領域Ｔ３とは反対側の接線である接線ＬＴ３１と、の間の範囲に形成されている。
バルブ本体４１の第２領域Ｔ２の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１、バルブ本体４１の第３領域Ｔ３の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１、および、バルブ本体４１の第４領域Ｔ４の径方向外側のテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１についても、上記と同様に形成されている。
すなわち、（Ａ３）本実施形態では、２つのガイド部４３により挟まれた１つのテーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、１つのテーパ部４２の内縁部が対向する複数の連通孔４４のうち両端の連通孔４４である端部連通孔（４４１、４４２）の外縁、および、バルブ本体４１の中心から延びてガイド部４３の中心を通る直線Ｌ１１に対し端部連通孔（４４１、４４２）と線対称となる位置に形成された連通孔４４（４４２、４４１）の外縁を通る２つの接線ＬＴ３１の間の範囲に形成されている。そのため、各境界線Ｂ１の長さを確保しつつ各境界線Ｂ１の両端と連通孔４４との距離を小さくすることができ、各境界線Ｂ１の両端近傍の部位が燃料の流れの抵抗となるのを抑制することができる。
また、本実施形態では、ガイド部４３が弁部材４０の周方向に４つ形成されている。そのため、ガイド部４３が３つの第１実施形態と比べ、偏心が少なくなり、弁部材４０の傾斜を抑制する効果を奏することができる。
（第５実施形態）
＜Ａ−５＞第５実施形態による高圧ポンプの一部を図５３に示す。第５実施形態は、吐出通路部７００の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、吐出通路部７００は、吐出シート部材７１、中間部材８１、吐出弁７５、スプリング７９に代えて、シート部材３１、ストッパ３５、弁部材４０、スプリング３９を有している。
本実施形態では、吐出ジョイント７０は、加圧室２００側の端面が、第１実施形態の吐出ジョイント７０の加圧室２００側の端面よりも加圧室２００とは反対側に位置するよう形成されている。すなわち、本実施形態の吐出ジョイント７０の軸方向の長さは、第１実施形態の吐出通路部７００の軸方向の長さより短い。
シート部材３１は、一方の面が吐出穴部２１４の底面に当接するよう吐出通路２１７に設けられている。ここで、シート部材３１には、シート部材凹部３１２が形成されている。シート部材凹部３１２は、シート部材３１の加圧室２００側の面から加圧室２００とは反対側へ凹むよう略円筒状に形成されている。シート部材凹部３１２は、シート部材３１と略同軸に形成されている。連通路３２および連通路３３は、シート部材凹部３１２の底面とシート部材３１の加圧室２００とは反対側の面とを連通している。
吐出通路部７００のストッパ３５は、構成自体は吸入弁部３００のストッパ３５と同様である。ストッパ３５は、シート部材３１の加圧室２００とは反対側に設けられている。ここで、ストッパ大径部３７のストッパ小径部３６とは反対側の面は、シート部材３１の加圧室２００とは反対側の面の外縁部に当接している。また、ストッパ小径部３６は、吐出ジョイント７０の加圧室２００側の端部の内側に位置している。また、ストッパ小径部３６とストッパ大径部３７との間の段差面は、吐出ジョイント７０の加圧室２００側の端面に対向している。また、ストッパ小径部３６のストッパ大径部３７とは反対側の面の外縁部は、リリーフ部材筒部８６１の加圧室２００側の端面に当接している。
ここで、吐出ジョイント７０の段差面７０１は、リリーフシート部材８５、ストッパ３５、シート部材３１を加圧室２００側へ付勢している。そのため、リリーフシート部材８５とストッパ３５とシート部材３１とは互いに当接しており、軸方向の移動が規制されている。また、シート部材３１の加圧室２００側の面は、吐出穴部２１４と吐出穴部２１５との間の段差面、すなわち、吐出穴部２１４の底面の吐出穴部２１５の周囲に押し付けられている。そのため、吐出穴部２１４の底面の吐出穴部２１５の周囲には、シート部材３１から加圧室２００側へ向かう軸力が作用している。これにより、簡素な構造で、高圧下でのシールを可能としている。
なお、ストッパ３５は、連通穴３８とリリーフシート部材８５の第２流路８９とが連通するよう設けられている。本実施形態では、加圧室２００は、吐出穴２３３、吐出穴部２１５、シート部材凹部３１２、連通路３２、連通路３３、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８、第２流路８９を経由して高圧燃料配管８に連通可能である。
吐出通路部７００の弁部材４０およびスプリング３９は、構成自体は吸入弁部３００の弁部材４０およびスプリング３９と同様である。弁部材４０は、吸入弁部３００の弁部材４０と同様、ストッパ凹部３５１の内側に設けられている。スプリング３９も、吸入弁部３００のスプリング３９と同様、ストッパ凸部３５３の径方向外側に設けられている。
加圧室２００内の燃料の圧力が所定値以上に高まると、弁部材４０は、スプリング３９の付勢力に抗して、高圧燃料配管８側に移動する。これにより、弁部材４０が弁座３１０から離間し、開弁する。そのため、シート部材３１に対し加圧室２００側の燃料は、シート部材凹部３１２、連通路３２、連通路３３、弁座３１０、ストッパ凹部３５１、ストッパ凹部３５２、連通穴３８、第２流路８９を経由して高圧燃料配管８側に吐出される。
以上説明したように、本実施形態は、加圧室形成部としてのシリンダ２３と吐出通路形成部としての上ハウジング２１とシート部材３１と弁部材４０とを備えている。シリンダ２３は、燃料が加圧される加圧室２００を形成している。上ハウジング２１は、加圧室２００から吐出される燃料が流れる吐出通路２１７を形成している。
シート部材３１は、吐出通路２１７に設けられ、一方の面と他方の面とを連通する連通路３２および連通路３３を有している。弁部材４０は、シート部材３１の加圧室２００とは反対側に設けられ、シート部材３１から離間すると開弁し連通路３２および連通路３３における燃料の流れを許容し、シート部材３１に当接すると閉弁し連通路３２および連通路３３における燃料の流れを規制可能である。
弁部材４０は、シート部材３１から離間またはシート部材３１に当接可能な板状のバルブ本体４１、バルブ本体４１の一方の面と他方の面とを連通する複数の連通孔４４、バルブ本体４１の径方向外側に設けられ加圧室２００とは反対側の面が加圧室２００とは反対側から加圧室２００側へ向かうに従いバルブ本体４１の軸Ａｘ２に近付くようテーパ状に形成されたテーパ部４２、および、テーパ部４２を周方向において複数に分断するようバルブ本体４１から径方向外側に突出しストッパ３５のストッパ凹部３５１と摺動することで弁部材４０の移動を案内可能な複数のガイド部４３を有している。複数の連通孔４４は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を中心とする仮想円ＶＣ１上に配置されている。
テーパ部４２の内縁部とバルブ本体４１の外縁部との境界線Ｂ１は、仮想円ＶＣ１に対する同心円ＣＣ１に沿うよう形成されている。そのため、各境界線Ｂ１の両端と連通孔４４との距離を小さくすることができる。これにより、各境界線Ｂ１の両端近傍の部位が、弁部材４０の表面を流れる燃料の抵抗となるのを抑制することができる。したがって、加圧室２００から吐出される燃料の流量を十分に確保することができる。また、弁部材４０のリフト量を小さくすることで、閉弁応答性が向上し、逆流量が小さくなり、高圧ポンプ１０の吐出量を確保できる。
このように、本実施形態は、マルチシートタイプの弁部材４０を吐出通路２１７における吐出弁として適用した例を示すものである。
（第６実施形態）
＜Ａ−６＞第６実施形態による高圧ポンプの一部を図５４に示す。第６実施形態は、弁部材４０の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、弁部材４０は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、軸方向の一方の面４０１すなわちシート部材３１側の面、および、他方の面４０２すなわち加圧室２００側の面が湾曲するよう形成されている。ここで、弁部材４０の一方の面４０１および他方の面４０２は、シート部材３１側に向かって凸となるよう形成されている。すなわち、弁部材４０は、中央から径方向外側へ向かうに従い加圧室２００側へ湾曲するよう形成されている。
弁部材４０は、軸方向の一方の面４０１の湾曲量ＱＣ１、および、他方の面４０２の湾曲量ＱＣ２が、弁部材４０がシート部材３１から離間したときの弁部材４０とシート部材３１との距離の最小値ＤＬ１より小さく設定されている。ここで、最小値ＤＬ１は、弁部材４０の他方の面４０２がストッパ凸部３５３に当接しているときのバルブ本体４１の軸Ａｘ２における弁部材４０の一方の面４０１とシート部材３１の加圧室２００側の面との距離に等しい（図５４参照）。なお、本実施形態では、湾曲量ＱＣ１と湾曲量ＱＣ２とは同じである。
本実施形態では、プランジャ１１が加圧室２００側へ移動し、加圧室２００の容積が減少しているとき、電磁駆動部５００のコイル６０に通電すると、ニードル５３が加圧室２００とは反対側へ移動し、弁部材４０が閉弁方向へ移動する。このとき、弁部材４０の他方の面４０２には、加圧室２００内の燃料の圧力が作用する。そのため、図５４において破線で示すように、弁部材４０の外縁部は、シート部材３１側へ変形し、一方の面４０１がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０に密着する。これにより、弁部材４０が閉弁する。
上述のように、本実施形態では、弁部材４０の一方の面４０１が湾曲しシート部材３１側に向かって凸となるよう形成されている。そのため、前記最小値ＤＬ１を弁部材４０のリフト量ＱＬ１とすると、弁部材４０の外縁部において、弁部材４０の見かけ上のリフト量がリフト量ＱＬ１より湾曲量ＱＣ１分大きくなる。これにより、加圧室２００への燃料の吸入量、加圧室２００から燃料室２６０側への燃料の戻し量、および、弁部材４０の自閉限界を向上することができる。
以上説明したように、（Ａ６）本実施形態では、弁部材４０は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、シート部材３１側の面である一方の面４０１が湾曲するよう形成されている。そのため、弁部材４０の一部において、弁部材４０の見かけ上のリフト量が一方の面４０１の湾曲量分大きくなる。これにより、加圧室２００への燃料の吸入量、加圧室２００から燃料室２６０側への燃料の戻し量、および、弁部材４０の自閉限界を向上することができる。したがって、同一の性能を確保するための弁部材４０のリフト量を小さくすることができ、電磁駆動部５００の消費電力の低減、および、ＮＶの低減を図ることができる。
また、（Ａ７）本実施形態では、弁部材４０は、シート部材３１側の面である一方の面４０１の湾曲量ＱＣ１が、弁部材４０がシート部材３１から離間したときの弁部材４０とシート部材３１との距離の最小値ＤＬ１より小さく設定されている。
また、（Ａ８）本実施形態では、弁部材４０は、シート部材３１側の面である一方の面４０１がシート部材３１側に向かって凸となるよう形成されている。本実施形態は、弁部材４０の具体的な構成の一例を示すものである。
（第７実施形態）
＜Ａ−７＞第７実施形態による高圧ポンプの一部を図５５に示す。第７実施形態は、弁部材４０の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、弁部材４０は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、軸方向の一方の面４０１すなわちシート部材３１側の面、および、他方の面４０２すなわち加圧室２００側の面が湾曲するよう形成されている。ここで、弁部材４０の一方の面４０１および他方の面４０２は、加圧室２００側に向かって凸となるよう形成されている。すなわち、弁部材４０は、中央から径方向外側へ向かうに従いシート部材３１側へ湾曲するよう形成されている。
弁部材４０は、軸方向の一方の面４０１の湾曲量ＱＣ１、および、他方の面４０２の湾曲量ＱＣ２が、弁部材４０がシート部材３１から離間したときの弁部材４０とシート部材３１との距離の最小値ＤＬ１より小さく設定されている。ここで、最小値ＤＬ１は、弁部材４０の他方の面４０２がストッパ凸部３５３に当接しているときの弁部材４０の一方の面４０１の外縁部とシート部材３１の加圧室２００側の面との距離に等しい（図５５参照）。なお、本実施形態では、湾曲量ＱＣ１と湾曲量ＱＣ２とは同じである。
本実施形態では、プランジャ１１が加圧室２００側へ移動し、加圧室２００の容積が減少しているとき、電磁駆動部５００のコイル６０に通電すると、ニードル５３が加圧室２００とは反対側へ移動し、弁部材４０が閉弁方向へ移動する。このとき、弁部材４０の他方の面４０２には、加圧室２００内の燃料の圧力が作用する。そのため、図５５において破線で示すように、弁部材４０の中央部は、シート部材３１側へ変形し、一方の面４０１がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０に密着する。これにより、弁部材４０が閉弁する。
上述のように、本実施形態では、弁部材４０の一方の面４０１が湾曲し加圧室２００側に向かって凸となるよう形成されている。そのため、前記最小値ＤＬ１を弁部材４０のリフト量ＱＬ１とすると、弁部材４０の中央部において、弁部材４０の見かけ上のリフト量がリフト量ＱＬ１より湾曲量ＱＣ１分大きくなる。これにより、加圧室２００への燃料の吸入量、加圧室２００から燃料室２６０側への燃料の戻し量、および、弁部材４０の自閉限界を向上することができる。
（第８実施形態）
＜Ａ−８＞第８実施形態による高圧ポンプの一部を図５６に示す。第８実施形態は、弁部材４０の構成が第６実施形態と異なる。
本実施形態では、弁部材４０の加圧室２００側の面である他方の面４０２は、平面状に形成されている。すなわち、他方の面４０２の湾曲量は０である。
本実施形態では、プランジャ１１が加圧室２００側へ移動し、加圧室２００の容積が減少しているとき、電磁駆動部５００のコイル６０に通電すると、ニードル５３が加圧室２００とは反対側へ移動し、弁部材４０が閉弁方向へ移動する。このとき、弁部材４０の他方の面４０２には、加圧室２００内の燃料の圧力が作用する。そのため、図５６において破線で示すように、弁部材４０の外縁部は、シート部材３１側へ変形し、一方の面４０１がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０に密着する。これにより、弁部材４０が閉弁する。
本実施形態では、第６実施形態と同様、弁部材４０の一方の面４０１が湾曲しシート部材３１側に向かって凸となるよう形成されている。そのため、第６実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第９実施形態）
＜Ａ−９＞第９実施形態による高圧ポンプの一部を図５７に示す。第９実施形態は、弁部材４０の構成が第７実施形態と異なる。
本実施形態では、弁部材４０の加圧室２００側の面である他方の面４０２は、平面状に形成されている。すなわち、他方の面４０２の湾曲量は０である。
本実施形態では、プランジャ１１が加圧室２００側へ移動し、加圧室２００の容積が減少しているとき、電磁駆動部５００のコイル６０に通電すると、ニードル５３が加圧室２００とは反対側へ移動し、弁部材４０が閉弁方向へ移動する。このとき、弁部材４０の他方の面４０２には、加圧室２００内の燃料の圧力が作用する。そのため、図５７において破線で示すように、弁部材４０の中央部は、シート部材３１側へ変形し、一方の面４０１がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０に密着する。これにより、弁部材４０が閉弁する。
本実施形態では、第７実施形態と同様、弁部材４０の一方の面４０１が湾曲し加圧室２００側に向かって凸となるよう形成されている。そのため、第７実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第１０実施形態）
＜Ａ−１０＞第１０実施形態による高圧ポンプの一部を図５８に示す。第１０実施形態は、弁部材４０の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、弁部材４０のガイド部４３は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、シート部材３１側の面および加圧室２００側の面が、バルブ本体４１から加圧室２００側へ向かって湾曲するよう形成されている。すなわち、ガイド部４３は、バルブ本体４１から径方向外側へ向かうに従い加圧室２００側へ湾曲するよう形成されている。
ガイド部４３は、シート部材３１側の面の湾曲量ＱＣ３、および、加圧室２００側の面の湾曲量ＱＣ４が、弁部材４０がシート部材３１から離間したときの弁部材４０とシート部材３１との距離の最小値ＤＬ１より小さく設定されている。ここで、最小値ＤＬ１は、弁部材４０の他方の面４０２がストッパ凸部３５３に当接しているときのバルブ本体４１の軸Ａｘ２における弁部材４０の一方の面４０１とシート部材３１の加圧室２００側の面との距離に等しい（図５８参照）。なお、本実施形態では、湾曲量ＱＣ３と湾曲量ＱＣ４とは同じである。
本実施形態では、プランジャ１１が加圧室２００側へ移動し、加圧室２００の容積が減少しているとき、電磁駆動部５００のコイル６０に通電すると、ニードル５３が加圧室２００とは反対側へ移動し、弁部材４０が閉弁方向へ移動する。このとき、ガイド部４３の加圧室２００側の面には、加圧室２００内の燃料の圧力が作用する。そのため、図５８において破線で示すように、弁部材４０のガイド部４３は、シート部材３１側へ変形し、シート部材３１側の面がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、弁座３１０に密着する。これにより、弁部材４０が閉弁する。
上述のように、本実施形態では、弁部材４０のガイド部４３のシート部材３１側の面がバルブ本体４１から加圧室２００側へ向かって湾曲するよう形成されている。そのため、前記最小値ＤＬ１を弁部材４０のリフト量ＱＬ１とすると、弁部材４０のガイド部４３において、弁部材４０の見かけ上のリフト量がリフト量ＱＬ１より湾曲量ＱＣ３分大きくなる。これにより、加圧室２００への燃料の吸入量、加圧室２００から燃料室２６０側への燃料の戻し量、および、弁部材４０の自閉限界を向上することができる。
（第１１実施形態）
＜Ａ−１１＞第１１実施形態による高圧ポンプの一部を図５９に示す。第１１実施形態は、弁部材４０の構成が第１０実施形態と異なる。
本実施形態では、弁部材４０のガイド部４３は、バルブ本体４１の軸Ａｘ２を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、シート部材３１側の面および加圧室２００側の面が、バルブ本体４１からシート部材３１側へ向かって湾曲するよう形成されている。すなわち、ガイド部４３は、バルブ本体４１から径方向外側へ向かうに従いシート部材３１側へ湾曲するよう形成されている。
ガイド部４３は、シート部材３１側の面の湾曲量ＱＣ３、および、加圧室２００側の面の湾曲量ＱＣ４が、弁部材４０がシート部材３１から離間したときの弁部材４０とシート部材３１との距離の最小値ＤＬ１より小さく設定されている。ここで、最小値ＤＬ１は、弁部材４０の他方の面４０２がストッパ凸部３５３に当接しているときのガイド部４３のシート部材３１側の面のバルブ本体４１とは反対側の端部とシート部材３１の加圧室２００側の面との距離に等しい（図５９参照）。なお、本実施形態では、湾曲量ＱＣ３と湾曲量ＱＣ４とは同じである。
本実施形態では、プランジャ１１が加圧室２００側へ移動し、加圧室２００の容積が減少しているとき、電磁駆動部５００のコイル６０に通電すると、ニードル５３が加圧室２００とは反対側へ移動し、弁部材４０が閉弁方向へ移動する。このとき、ガイド部４３の加圧室２００側の面には、加圧室２００内の燃料の圧力が作用する。そのため、図５９において破線で示すように、弁部材４０のガイド部４３は、加圧室２００側へ変形し、バルブ本体４１のシート部材３１側の面がシート部材３１の加圧室２００側の面、すなわち、複数の弁座３１０に密着する。これにより、弁部材４０が閉弁する。
上述のように、本実施形態では、弁部材４０のガイド部４３のシート部材３１側の面がバルブ本体４１からシート部材３１側へ向かって湾曲するよう形成されている。そのため、前記最小値ＤＬ１を弁部材４０のリフト量ＱＬ１とすると、弁部材４０のバルブ本体４１において、弁部材４０の見かけ上のリフト量がリフト量ＱＬ１より湾曲量ＱＣ３分大きくなる。これにより、加圧室２００への燃料の吸入量、加圧室２００から燃料室２６０側への燃料の戻し量、および、弁部材４０の自閉限界を向上することができる。
（第１２実施形態）
＜Ａ−１２＞第１２実施形態による高圧ポンプの一部を図６０、６１に示す。第１２実施形態は、シリンダ２３の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、外周凹部２３５は、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向において、テーパ面２３４の上端に対しややシリンダ２３の底部側の位置から、テーパ面２３４の下端に対しシリンダ２３の底部とは反対側へ所定距離離れた位置までの範囲に形成されている。すなわち、本実施形態の外周凹部２３５は、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、内側にテーパ面２３４の全てを含むよう形成され、シリンダ２３の軸方向において第１実施形態の外周凹部２３５より大きい。なお、外周凹部２３５は、第１実施形態と同様、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の下方部において、摺動面２３０ａとかかる範囲に少なくとも一部が形成されている（図６０参照）。
外周凹部２３６は、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向において、吐出穴２３３の上端に対しややシリンダ２３の底部側の位置から、吐出穴２３３の下端に対しシリンダ２３の底部とは反対側へ所定距離離れた位置までの範囲に形成されている。すなわち、本実施形態の外周凹部２３６は、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、内側に吐出穴２３３の全てを含むよう形成され、シリンダ２３の軸方向において第１実施形態の外周凹部２３６より大きい。なお、外周凹部２３６は、第１実施形態と同様、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の下方部において、摺動面２３０ａとかかる範囲に少なくとも一部が形成されている（図６１参照）。
また、外周凹部２３５、２３６は、第１実施形態と同様、吸入穴２３２または吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の上方部において、上ハウジング２１との嵌合部すなわち焼き嵌め部を残すような範囲に形成されている（図６０、６１参照）。ただし、上ハウジング２１との嵌合部の大きさは、第１実施形態と比べ、小さい。
本実施形態では、第１実施形態と同様、シリンダ２３の外周壁に外周凹部２３５および外周凹部２３６が形成されているため、電磁駆動部５００の筒部材５１を上ハウジング２１の吸入穴部２１２にねじ結合するとき、および、吐出通路部７００の吐出ジョイント７０を上ハウジング２１の吐出穴部２１４にねじ結合するとき、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形したとしても、当該変形に伴う面圧がシリンダ２３の外周壁に作用するのを抑制することができる。したがって、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との間のクリアランスを一定に保ち、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との偏摩耗および焼き付きを抑制することができる。
なお、本実施形態の外周凹部２３５および外周凹部２３６は、第１実施形態の外周凹部２３５および外周凹部２３６より大きいため、本実施形態による「筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との偏摩耗および焼き付きを抑制する」効果はより高い。
本実施形態では、外周凹部２３５および外周凹部２３６は、弁座３１０および吐出弁座７４に対応する部位の上部および下部を含むよう形成されている。そのため、外周凹部２３５および外周凹部２３６が、弁座３１０および吐出弁座７４に対応する部位の上部または下部の一方のみ含むよう形成される場合と比べ、弁座３１０および吐出弁座７４の変形を均等化できる。これにより、弁座３１０および吐出弁座７４の上下の変形の差を抑制し、弁部材４０および吐出弁７５の偏摩耗を抑制できる。
（第１３実施形態）
＜Ａ−０１＞第１３実施形態による高圧ポンプの一部を図６２に示す。第１３実施形態は、ストッパ３５の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、ストッパ凹部３５１の内径は、ストッパ大径部３７の外径およびストッパ小径部３６の外径より小さい。これにより、ストッパ凹部３５１の底面に対し加圧室２００側のストッパ３５の肉厚を確保できる。
（第１４実施形態）
＜Ａ−０２＞第１４実施形態による高圧ポンプの一部を図６３に示す。第１４実施形態は、ストッパ３５の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、連通穴３８は、ストッパ３５の周方向に等間隔で６個形成されている。そのため、組み付け時や作動時に生じるストッパ３５と弁部材４０およびシート部材３１との相対角度差による燃料流れのばらつきが小さくなる。これにより、弁部材４０の連通孔４４への燃料の流れ込みが安定し、弁部材４０の挙動が安定する。
（第１５実施形態）
＜Ｂ−２＞第１５実施形態による高圧ポンプの一部を図６４に示す。第１５実施形態は、コイル６０の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、コイル６０は、巻線部６２の外周面を通る仮想的な１つの外側筒状面６００、および、巻線部６２の内周面を通り互いに径の異なる仮想的な内側筒状面６０１、内側筒状面６０２、内側筒状面６０３を有している。
外側筒状面６００は、略円筒状に形成されている。内側筒状面６０１は、略円筒状に形成され、外側筒状面６００の加圧室２００とは反対側の部位の内側に位置している。内側筒状面６０２は、略円筒状に形成され、外側筒状面６００の内側において内側筒状面６０１に対し加圧室２００側に位置している。内側筒状面６０３は、略円筒状に形成され、外側筒状面６００の加圧室２００側の部位の内側において内側筒状面６０２に対し加圧室２００側に位置している。
内側筒状面６０２の径は、内側筒状面６０１の径より大きい。また、内側筒状面６０３の径は、内側筒状面６０２の径より大きい。内側筒状面６０１、内側筒状面６０２および内側筒状面６０３は、スプール６１の外周壁に位置している。すなわち、スプール６１は、軸方向の加圧室２００側の部位と加圧室２００とは反対側の部位とで外径が異なる。
コイル６０は、内側筒状面６０１と内側筒状面６０２とを連結する仮想的な連結面６０５、および、内側筒状面６０２と内側筒状面６０３とを連結する仮想的な連結面６０６を有している。連結面６０５および連結面６０６は、スプール６１の外周壁に位置し、少なくとも一部がスプール６１の軸に対し垂直となるよう形成されている。巻線６２０は、スプール６１の外周壁、すなわち、内側筒状面６０１、内側筒状面６０２、内側筒状面６０３、連結面６０５、連結面６０６の径方向外側において巻き回され、筒状の巻線部６２を形成している。
本実施形態では、コイル６０への非通電時、可動コア５５の加圧室２００とは反対側すなわち固定コア５７側の端面５５１は、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１の軸方向の中心Ｃｉ１と外側筒状面６００の軸方向の中心Ｃｏ１との間に位置している。また、可動コア５５の加圧室２００側の端面５５２は、巻線部６２の加圧室２００側の端面６２１に対し固定コア５７側に位置している。
また、本実施形態では、筒部材５１の第１筒部５１１の第２筒部５１２側の端部は、内側筒状面６０３の内側に位置している。第２筒部５１２は、連結面６０６の内側に位置している。第３筒部５１３は、内側筒状面６０２の内側に位置している。
第１５実施形態においても、第１実施形態と同様の効果を奏することができる。なお、第１５実施形態では、第１実施形態に対し、外側筒状面６００の径を大きくすることなく、巻線６２０の巻き回数を増やすことができる。
（第１６実施形態）
＜Ｂ−３＞第１６実施形態による高圧ポンプの一部を図６５に示す。第１６実施形態は、コイル６０の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、コイル６０は、第１実施形態で示した連結面６０５を有していない。内側筒状面６０１の加圧室２００側の端部と内側筒状面６０２の加圧室２００とは反対側の端部とは連結している。
内側筒状面６０２は、全ての部位が、加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従いスプール６１の軸に近付くようテーパ状に形成されている。すなわち、内側筒状面６０２は、加圧室２００側ほど径が大きい。
内側筒状面６０１および内側筒状面６０２は、スプール６１の外周壁に位置している。
巻線６２０は、スプール６１の外周壁、すなわち、内側筒状面６０１、内側筒状面６０２の径方向外側において巻き回され、筒状の巻線部６２を形成している。
本実施形態では、コイル６０への非通電時、可動コア５５の加圧室２００とは反対側すなわち固定コア５７側の端面５５１は、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１の軸方向の中心Ｃｉ１と外側筒状面６００の軸方向の中心Ｃｏ１との間に位置している。また、可動コア５５の加圧室２００側の端面５５２は、巻線部６２の加圧室２００側の端面６２１に対し固定コア５７側に位置している。
また、本実施形態では、筒部材５１の第２筒部５１２の第３筒部５１３側の部位は、内側筒状面６０２の内側に位置している。第３筒部５１３は、内側筒状面６０１と内側筒状面６０２との接続部分の内側に位置している。なお、第２筒部５１２の第３筒部５１３側の部位の外周壁は、加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従い第２筒部５１２の軸に近付くようテーパ状に形成されている。
第１６実施形態においても、第１実施形態と同様の効果を奏することができる。なお、第１６実施形態では、第１実施形態および第１５実施形態に対し、外側筒状面６００の径を大きくすることなく、巻線６２０の巻き回数を増やすことができる。
（第１７実施形態）
＜Ｂ−４＞第１７実施形態による高圧ポンプの一部を図６６に示す。第１７実施形態は、固定コア５７の構成等が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、固定コア５７は、固定コア穴部５７５を有している。固定コア穴部５７５は、固定コア５７の加圧室２００側の端面５７１の中央から加圧室２００とは反対側へ延びるよう略円筒状に形成されている。固定コア穴部５７５は、固定コア小径部５７３および固定コア大径部５７４と略同軸に形成されている。
ニードル５３は、第１実施形態で示した係止部５３２を有していない。スプリング５４は、固定コア穴部５７５に設けられている。スプリング５４は、一端が固定コア穴部５７５の底面に当接し、他端がニードル本体５３１の加圧室２００とは反対側の端面に当接している。すなわち、固定コア穴部５７５の底面は、スプリング５４の一端を係止している。スプリング５４は、ニードル５３を加圧室２００側に付勢している。本実施形態では、ニードル５３においてスプリング５４の端部を係止するための係止部５３２が不要なため、ニードル５３を軽量化できる。これにより、ＮＶを低減できる。
（第１８実施形態）
＜Ｂ−５＞第１８実施形態による高圧ポンプの一部を図６７に示す。第１８実施形態は、スプリング５４の近傍の構成が第１７実施形態と異なる。
本実施形態は、係止部材５７６をさらに備えている。係止部材５７６は、固定コア５７より硬度の高い材料により、略円柱状に形成されている。係止部材５７６の硬度は、例えばＨＲｃ５６〜６４の範囲に設定されている。
係止部材５７６の外径は、固定コア穴部５７５の内径よりやや小さい。係止部材５７６は、一方の端面が固定コア穴部５７５の底面に当接するよう固定コア穴部５７５と略同軸に設けられている。スプリング５４は、一端が係止部材５７６の他方の端面に当接している。すなわち、係止部材５７６は、スプリング５４の一端を係止している。
可動コア５５およびニードル５３の往復移動等により、固定コア穴部５７５の加圧室２００側に圧力変動が生じる。この圧力変動は、固定コア穴部５７５の加圧室２００とは反対側の端部へ遅れて伝達する。そのため、固定コア穴部５７５の加圧室２００とは反対側の端部には、キャビテーションが発生し易い。
本実施形態では、固定コア穴部５７５の底面に係止部材５７６が設けられている。そのため、固定コア穴部５７５の加圧室２００とは反対側の端部でキャビテーションが発生しても、係止部材５７６により、固定コア穴部５７５の底面およびその周囲がキャビテーションエロージョンによって浸食されるのを抑制することができる。
（第１９実施形態）
＜Ｃ−０１＞第１９実施形態による高圧ポンプの一部を図６８に示す。第１９実施形態は、吐出ジョイント７０の構成が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、横穴部７０２の流路面積は、リリーフ弁９１全開時のリリーフ孔８７の流路面積よりも小さい。つまり、本実施形態では、可変オリフィスとして機能する逃がし横穴８５２に対し下流側の横穴部７０２の流路面積は、逃がし横穴８５２に対し上流側のリリーフ孔８７の流路面積より小さい。そのため、高圧燃料配管８側の燃料の圧力が異常な値になったとき、高圧燃料配管８側の燃料が燃料室２６０側へ流れ過ぎるのを抑制できる。これにより、低圧の燃料室２６０側に圧力スパイクが生じるのを抑制できる。また、これにより、リリーフ弁９１の挙動が不安定になるのを抑制できる。
なお、可変オリフィスとして機能する逃がし横穴８５２に対し下流側の流路面積を小さくする手段としては、上記のように横穴部７０２の内径を小さくすることの他、リリーフ外周凹部８５１の深さを小さくしたり、逃がし横穴８５２にオリフィス部材を設けること等が考えられる。
（第２０実施形態）
＜Ｄ−１＞第２０実施形態による高圧ポンプを図６９に示す。第２０実施形態は、供給通路部２９、電磁駆動部５００、吐出通路部７００の配置等が第１実施形態と異なる。
本実施形態では、吸入穴部２１２および吸入穴部２１３の軸と吐出穴部２１４および吐出穴部２１５の軸とは直交している（図７２参照）。また、吸入穴２３２の軸および吐出穴２３３の軸は、シリンダ穴部２３１の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１と直交している。また、吸入穴２３２の軸と吐出穴２３３の軸とは直交している。
カバー穴部２６５、カバー穴部２６６、カバー穴部２６７は、それぞれ、カバー筒部２６１の内周壁と外周壁すなわちカバー外周壁２８０の平面部２８１とを接続するよう略円筒状に形成されている。
ここで、カバー穴部２６５は、カバー穴部２６６が形成された平面部２８１と、カバー穴部２６７が形成された平面部２８１との間の平面部２８１に形成されている。すなわち、カバー穴部２６６、カバー穴部２６５、カバー穴部２６７は、この順でカバー外周壁２８０の周方向に並ぶようカバー２６に形成されている（図７２参照）。
本実施形態では、供給通路部２９は、一端がカバー筒部２６１のカバー穴部２６５の周囲の外壁すなわちカバー外周壁２８０の平面部２８１に接続するよう設けられている。供給通路部２９は、内側の空間が、カバー穴部２６５を経由して燃料室２６０に連通するよう設けられている。ここで、供給通路部２９とカバー外周壁２８０の平面部２８１とは、供給通路部２９の周方向の全域に亘り溶接されている。供給通路部２９の他端には、供給燃料配管７が接続される。これにより、燃料ポンプから吐出される燃料は、供給燃料配管７、供給通路部２９を経由して燃料室２６０に流入する。
次に、本実施形態のシリンダ２３について、より具体的に説明する。
図７０、７１に示すように、シリンダ２３は、テーパ面２３４、外周凹部２３５を有している。
テーパ面２３４は、吸入穴２３２の加圧室２００とは反対側の端部に形成されている。テーパ面２３４は、加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従い吸入穴２３２の軸から離れるようテーパ状に形成されている。
外周凹部２３５は、シリンダ２３の外周壁から径方向内側へ所定の深さで凹むよう形成されている。外周凹部２３５は、シリンダ２３の周方向において、吸入穴２３２すなわちテーパ面２３４および吐出穴２３３を全て含む範囲に形成されている（図７０、７１参照）。また、外周凹部２３５は、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向において、吸入穴２３２の軸に対しややシリンダ２３の底部側の位置から、テーパ面２３４の下端に対しシリンダ２３の底部とは反対側へ所定距離離れた位置までの範囲に形成されている（図７０参照）。また、外周凹部２３５は、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向において、吐出穴２３３の軸に対しややシリンダ２３の底部側の位置から吐出穴２３３の下端に対しシリンダ２３の底部とは反対側へ所定距離離れた位置までの範囲に形成されている（図７１参照）。なお、外周凹部２３５は、吸入穴２３２または吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の下方部において、摺動面２３０ａとかかる範囲に少なくとも一部が形成されている（図７０、７１参照）。
また、外周凹部２３５は、吸入穴２３２または吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の上方部において、上ハウジング２１との嵌合部すなわち焼き嵌め部を残すような範囲に形成されている（図７０、７１参照）。
上述したように、電磁駆動部５００の筒部材５１を上ハウジング２１の吸入穴部２１２にねじ結合すると、吸入穴部２１３と吸入穴部２１２との間の段差面には、ストッパ小径部３６とストッパ大径部３７との間の段差面から加圧室２００側へ向かう軸力が作用する。そのため、吸入穴部２１３の周囲において上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ僅かに変形するおそれがある。しかしながら、本実施形態では、シリンダ２３の外周壁の吸入穴部２１３に対応する位置に外周凹部２３５が形成されているため、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形したとしても、当該変形に伴う面圧がシリンダ２３の外周壁に作用するのを抑制することができる。これにより、シリンダ穴部２３１の筒状内周壁２３０が径方向内側へ変形するのを抑制することができる。したがって、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との間のクリアランスを一定に保ち、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との偏摩耗および焼き付きを抑制することができる。
また、吐出通路部７００の吐出ジョイント７０を上ハウジング２１の吐出穴部２１４にねじ結合すると、吐出穴部２１４の底面の吐出穴部２１５の周囲には、内側突起７２２および外側突起７２３から加圧室２００側へ向かう軸力が作用する。そのため、吐出穴部２１５の周囲において上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ僅かに変形するおそれがある。しかしながら、本実施形態では、シリンダ２３の外周壁の吐出穴部２１５に対応する位置に外周凹部２３５が形成されているため、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形したとしても、当該変形に伴う面圧がシリンダ２３の外周壁に作用するのを抑制することができる。これにより、シリンダ穴部２３１の筒状内周壁２３０が径方向内側へ変形するのを抑制することができる。したがって、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との間のクリアランスを一定に保ち、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との偏摩耗および焼き付きを抑制することができる。
さらに、上述の軸力の作用として、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形することにより、シリンダ２３の外周凹部２３５の境界の面圧が上昇し、加圧室２００の高圧化にも対応し易くなる。
次に、電磁駆動部５００および吐出通路部７００の配置等について説明する。
図７２に示すように、ボルト孔２５０は、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、ハウジング外周壁２７０の径方向外側において周方向に等間隔で２つ形成されている。すなわち、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１と２つのボルト孔２５０のそれぞれの軸とを結ぶ２つの直線のなす角は、１８０度である。また、ボルト孔２５０は、軸がシリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１に対し略平行となるよう形成されている。
電磁駆動部５００は、ハウジング外周壁２７０から径方向外側へ突出するよう設けられている。吐出通路部７００は、ハウジング外周壁２７０から径方向外側へ突出するよう設けられている。供給通路部２９は、カバー２６からハウジング外周壁２７０の径方向外側へ向かって突出するよう設けられている。
隣り合う２つのボルト孔２５０の軸および筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１を含む仮想面ＶＳ０で高圧ポンプ１０を第１領域Ｔ１と第２領域Ｔ２との２つの領域に分けたとき、電磁駆動部５００、供給通路部２９、吐出通路部７００は、いずれも、第１領域Ｔ１に位置している。ここで、仮想面ＶＳ０は、平面状に形成されている。
本実施形態では、供給通路部２９の軸は、仮想面ＶＳ０に直交する。電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とのなす角度は、約９０度である。また、電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１および吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２と仮想面ＶＳ０とのなす角は、約４５度である。
また、供給通路部２９は、ハウジング外周壁２７０の周方向において、電磁駆動部５００から吐出通路部７００側へ１８０度以内、または、吐出通路部７００から電磁駆動部５００側へ１８０度以内の範囲に位置している。
また、ハウジング外周壁２７０の平面部２７１は、第１領域Ｔ１において３つ形成されている。すなわち、第１領域Ｔ１に３つの平面部２７１が形成され、それぞれに対応するよう、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９が配置されている。なお、平面部２７１は、第２領域Ｔ２において３つ形成されている。
本実施形態では、仮想面ＶＳ０と平行で２つのボルト孔２５０に接する面ＶＳ１を跨がない平面部２７１が、第１領域Ｔ１において、３つ形成されているということもできる。この３つの平面部２７１のそれぞれに対応するよう、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９が配置されている（図７２参照）。
本実施形態では、２つのボルト孔２５０のそれぞれに対向する２つの平面部２７１の間に、３つの平面部２７１が形成されているということもできる。この３つの平面部２７１のそれぞれに対応するよう、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９が配置されている（図７２参照）。
このように、本実施形態では、電磁駆動部５００、吐出通路部７００および供給通路部２９を上ハウジング２１の周方向の特定の箇所である第１領域Ｔ１に集約して配置している。ここで、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、ボルト孔２５０と電磁駆動部５００および吐出通路部７００とは重なっていない。
図７３に、比較形態による高圧ポンプ１０を示す。比較形態による高圧ポンプ１０は、電磁駆動部５００の配置が第２０実施形態と異なる。比較形態による高圧ポンプ１０では、電磁駆動部５００は、吐出通路部７００と同軸となるよう上ハウジング２１に設けられている。すなわち、電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とは一致する。そのため、吐出通路部７００は第１領域Ｔ１に位置し、電磁駆動部５００は第２領域Ｔ２に位置している。
比較形態による高圧ポンプ１０では、電磁駆動部５００、吐出通路部７００および供給通路部２９は、上ハウジング２１の周方向の特定の箇所に集約して配置されていない。そのため、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、比較形態による高圧ポンプ１０の全体を包含する円Ｃ１は、第２０実施形態による高圧ポンプ１０の全体を包含する円Ｃ０より大きい（図７２、７３参照）。ここで、円Ｃ０の直径を１とすると、円Ｃ１の直径は約１．１である。よって、第２０実施形態による高圧ポンプ１０は、比較形態の高圧ポンプ１０に対し小型であることがわかる。
次に、高圧ポンプ１０のエンジン１への取り付けについて説明する。
本実施形態では、高圧ポンプ１０は、ホルダ支持部２４がエンジンヘッド２の取付穴部３に挿入されるようにしてエンジン１に取り付けられる（図６９参照）。高圧ポンプ１０は、被固定部２５がボルト１００によりエンジンヘッド２に固定されることにより、エンジン１に固定される。ここで、高圧ポンプ１０は、シリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１が鉛直方向に沿うような姿勢でエンジン１に取り付けられる。
高圧ポンプ１０は、例えば以下の工程でエンジン１に取り付けられる。まず、プランジャ１１の小径部１１２の大径部１１１とは反対側の端部にリフタ５を取り付ける。続いて、高圧ポンプ１０のホルダ支持部２４をリフタ５とともにエンジンヘッド２の取付穴部３に挿入する。ここで、被固定部２５のボルト孔２５０の位置とエンジンヘッド２の固定穴部１２０の位置とを対応させる。
続いて、ボルト１００をボルト孔２５０に挿通し、固定穴部１２０にねじ結合する。このとき、ボルト１００の頭部１０２に対応する図示しない工具を用いてボルト１００と固定穴部１２０とをねじ結合する。これにより、被固定部２５がエンジンヘッド２に固定される。以上により、高圧ポンプ１０のエンジン１への取り付けが完了する。
本実施形態では、電磁駆動部５００、吐出通路部７００および供給通路部２９を上ハウジング２１の周方向の特定の箇所である第１領域Ｔ１に集約して配置しているため、ボルト１００により被固定部２５をエンジン１のエンジンヘッド２に固定し高圧ポンプ１０をエンジン１に取り付けるとき、ボルト１００、および、ボルト１００を固定穴部１２０にねじ結合するための工具が、電磁駆動部５００、吐出通路部７００および供給通路部２９に干渉するのを抑制することができる。
以上説明したように、（Ｄ１）本実施形態は、エンジン１に取り付けられ、燃料を加圧しエンジン１に吐出供給する高圧ポンプ１０であって、加圧室形成部としてのシリンダ２３とプランジャ１１とハウジングとしての上ハウジング２１と弁部材４０と電磁駆動部５００と吐出通路部７００と被固定部２５とを備えている。シリンダ２３は、燃料が加圧される加圧室２００を形成する筒状内周壁２３０を有している。
プランジャ１１は、一端が加圧室２００に位置するよう筒状内周壁２３０の内側に設けられ、軸方向に移動することで加圧室２００内の燃料を加圧可能である。上ハウジング２１は、少なくとも一部が加圧室２００の径方向外側に位置する筒状のハウジング外周壁２７０を有している。弁部材４０は、開弁または閉弁することで加圧室２００に吸入される燃料の流れを許容または規制可能である。
電磁駆動部５００は、ハウジング外周壁２７０から径方向外側へ突出するよう設けられ、弁部材４０の開弁および閉弁を制御可能である。吐出通路部７００は、ハウジング外周壁２７０から径方向外側へ突出するよう設けられ、加圧室２００で加圧されエンジン１に吐出される燃料が流れる。被固定部２５は、上ハウジング２１に接続するよう設けられ、ボルト孔２５０を有し、ボルト孔２５０に対応して設けられるボルト１００によりエンジン１に固定される。
ボルト孔２５０は、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、ハウジング外周壁２７０の径方向外側において周方向に２つ形成されている。隣り合う２つのボルト孔２５０の軸および筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１を含む仮想面ＶＳ０で高圧ポンプ１０を第１領域Ｔ１と第２領域Ｔ２との２つの領域に分けたとき、電磁駆動部５００および吐出通路部７００は、いずれも、第１領域Ｔ１に位置している。そのため、電磁駆動部５００および吐出通路部７００をハウジング外周壁２７０の周方向の特定の箇所に集約して配置することができる。これにより、高圧ポンプ１０のエンジン１への取り付け位置の自由度を向上させることができる。
また、高圧ポンプ１０の電磁駆動部５００には配線としてのハーネス６が接続され、吐出通路部７００には鋼管としての高圧燃料配管８が接続される。本実施形態では、電磁駆動部５００および吐出通路部７００をハウジング外周壁２７０の周方向の特定の箇所に集約して配置することができるため、エンジン１のプーリー等の回転物がハーネス６や高圧燃料配管８に接触しないよう高圧ポンプ１０をエンジン１に取り付けるのが容易である。したがって、高圧ポンプ１０の搭載性を向上できる。
また、（Ｄ２）本実施形態では、ボルト孔２５０は、ハウジング外周壁２７０の周方向に等間隔で２つ形成されている。筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１と２つのボルト孔２５０のそれぞれの軸とを結ぶ２つの直線のなす角は、１８０度である。そのため、高圧ポンプ１０を第１領域Ｔ１と第２領域Ｔ２とに均等に２分し、電磁駆動部５００および吐出通路部７００を第１領域Ｔ１に配置することができる。すなわち、電磁駆動部５００および吐出通路部７００を、高圧ポンプ１０を均等に２分した領域の片側に集約して配置することができる。したがって、高圧ポンプ１０の搭載性を向上できる。
また、（Ｄ３）本実施形態では、ハウジング外周壁２７０は、平面状の平面部２７１を複数有している。平面部２７１は、第１領域Ｔ１において、３つ形成されている。そのため、電磁駆動部５００および吐出通路部７００を設けるための穴部である吸入穴部２１２および吐出穴部２１４を平面状の平面部２７１のそれぞれに容易に形成するすることができる。
また、（Ｄ４）本実施形態では、電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とは、同一平面上に位置している。そのため、高圧ポンプ１０がシリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向に大型化するのを抑制することができる。
また、（Ｄ５）本実施形態は、供給通路部２９をさらに備えている。供給通路部２９は、ハウジング外周壁２７０の径方向外側へ向かって突出するよう設けられている。供給通路部２９には、加圧室２００に吸入される燃料が流れる。供給通路部２９は、ハウジング外周壁２７０の周方向において、電磁駆動部５００から吐出通路部７００側へ１８０度以内、または、吐出通路部７００から電磁駆動部５００側へ１８０度以内の範囲に位置している。そのため、電磁駆動部５００および吐出通路部７００に加え供給通路部２９を備える高圧ポンプ１０において、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９を、ハウジング外周壁２７０の周方向の特定の箇所、すなわち、高圧ポンプ１０の片側に集約して配置することができる。
また、（Ｄ６）本実施形態では、仮想面ＶＳ０と平行で２つのボルト孔２５０に接する面ＶＳ１を跨がない平面部２７１が、第１領域Ｔ１において、３つ形成されている。そのため、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９を、ハウジング外周壁２７０の周方向の特定の箇所である第１領域Ｔ１、すなわち、高圧ポンプ１０の片側に容易に集約して配置することができる。
また、（Ｄ７）本実施形態では、平面部２７１は、２つのボルト孔２５０のそれぞれに対向する２つの平面部２７１の間に３つ形成されている。そのため、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９を、ハウジング外周壁２７０の周方向の特定の箇所、すなわち、高圧ポンプ１０の片側に容易に集約して配置することができる。
（第２１実施形態）
＜Ｄ−２＞第２１実施形態による高圧ポンプを図７４に示す。第２１実施形態は、上ハウジング２１およびカバー２６の構成等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、上ハウジング２１は、ハウジング外周壁２７０が九角筒状となるよう形成されている。また、カバー２６は、カバー外周壁２８０がハウジング外周壁２７０に対応して九角筒状となるよう形成されている。
電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とのなす角度は、９０度より小さい。そのため、電磁駆動部５００および吐出通路部７００をハウジング外周壁２７０の周方向の特定の箇所においてより狭い範囲に集約して配置することができる。
また、ハウジング外周壁２７０の平面部２７１は、第１領域Ｔ１において３つ形成されている。すなわち、第１領域Ｔ１に３つの平面部２７１が形成され、それぞれに対応するよう、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９が配置されている。なお、平面部２７１は、第２領域Ｔ２において４つ形成されている。第２１実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第２２実施形態）
＜Ｄ−３＞第２２実施形態による高圧ポンプを図７５に示す。第２２実施形態は、上ハウジング２１およびカバー２６の構成等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、上ハウジング２１は、ハウジング外周壁２７０が十角筒状となるよう形成されている。また、カバー２６は、カバー外周壁２８０がハウジング外周壁２７０に対応して十角筒状となるよう形成されている。
電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とのなす角度は、９０度より小さい。そのため、電磁駆動部５００および吐出通路部７００をハウジング外周壁２７０の周方向の特定の箇所においてより狭い範囲に集約して配置することができる。
また、ハウジング外周壁２７０の平面部２７１は、第１領域Ｔ１において５つ形成されている。すなわち、第１領域Ｔ１に５つの平面部２７１が形成され、そのうち３つの平面部２７１のそれぞれに対応するよう、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９が配置されている。なお、平面部２７１は、第２領域Ｔ２において５つ形成されている。第２２実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第２３実施形態）
＜Ｄ−４＞第２３実施形態による高圧ポンプを図７６に示す。第２３実施形態は、上ハウジング２１およびカバー２６の構成等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、上ハウジング２１は、ハウジング外周壁２７０が第２領域Ｔ２において略円筒状となるよう形成されている。上ハウジング２１の第１領域Ｔ１における形状は、第２０実施形態と同様である。
カバー２６は、カバー外周壁２８０がハウジング外周壁２７０に対応して第２領域Ｔ２において略円筒状となるよう形成されている。カバー２６の第１領域Ｔ１における形状は、第２０実施形態と同様である。
第２３実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第２３実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第２４実施形態）
＜Ｄ−５＞第２４実施形態による高圧ポンプを図７７に示す。第２４実施形態は、上ハウジング２１およびカバー２６の構成等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、上ハウジング２１は、ハウジング外周壁２７０が略円筒状となるよう形成されている。
また、カバー２６は、カバー穴部２６５、カバー穴部２６６、カバー穴部２６７が形成される箇所を除いてカバー外周壁２８０が略円筒状となるよう形成されている。なお、カバー外周壁２８０のカバー穴部２６５、カバー穴部２６６、カバー穴部２６７が形成される箇所は平面状に形成されている。
第２４実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第２４実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第２５実施形態）
＜Ｄ−６＞第２５実施形態による高圧ポンプを図７８に示す。第２５実施形態は、上ハウジング２１およびカバー２６の構成等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、上ハウジング２１は、ハウジング外周壁２７０が第２領域Ｔ２において矩形筒の一部となるよう形成されている。上ハウジング２１の第１領域Ｔ１における形状は、第２０実施形態と同様である。
カバー２６は、カバー外周壁２８０がハウジング外周壁２７０に対応して第２領域Ｔ２において矩形筒の一部となるよう形成されている。カバー２６の第１領域Ｔ１における形状は、第２０実施形態と同様である。
第２５実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第２５実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第２６実施形態）
＜Ｄ−７＞第２６実施形態による高圧ポンプを図７９に示す。第２６実施形態は、電磁駆動部５００および吐出通路部７００とボルト孔２５０との位置関係等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、第２０実施形態と比較し、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９が設けられた上ハウジング２１およびカバー２６が、被固定部２５に対し、シリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１周りに所定角度回転するよう配置されている。
ここで、電磁駆動部５００とボルト孔２５０の軸との距離は、吐出通路部７００とボルト孔２５０の軸との距離より小さい。しかしながら、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、ボルト孔２５０およびボルト１００と電磁駆動部５００とは重なっていない。そのため、高圧ポンプ１０をエンジン１に取り付けるとき、ボルト１００、および、ボルト１００を固定穴部１２０にねじ結合するための工具が、電磁駆動部５００に干渉するのを抑制することができる。
第２６実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第２６実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第２７実施形態）
＜Ｄ−８＞第２７実施形態による高圧ポンプを図８０に示す。第２７実施形態は、電磁駆動部５００および吐出通路部７００とボルト孔２５０との位置関係等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、第２０実施形態と比較し、電磁駆動部５００、吐出通路部７００、供給通路部２９が設けられた上ハウジング２１およびカバー２６が、被固定部２５に対し、シリンダ２３の筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１周りに所定角度回転するよう配置されている。
ここで、吐出通路部７００とボルト孔２５０の軸との距離は、電磁駆動部５００とボルト孔２５０の軸との距離より小さい。しかしながら、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、ボルト孔２５０およびボルト１００と吐出通路部７００とは重なっていない。そのため、高圧ポンプ１０をエンジン１に取り付けるとき、ボルト１００、および、ボルト１００を固定穴部１２０にねじ結合するための工具が、吐出通路部７００に干渉するのを抑制することができる。
第２７実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第２７実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第２８実施形態）
＜Ｄ−９＞第２８実施形態による高圧ポンプを図８１、８２に示す。第２８実施形態は、電磁駆動部５００と吐出通路部７００と供給通路部２９との位置関係等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とのなす角度は、９０度より小さく、例えば約４５度である。そのため、電磁駆動部５００および吐出通路部７００をハウジング外周壁２７０の周方向の特定の箇所においてより狭い範囲に集約して配置することができる。
また、供給通路部２９は、カバー外周壁２８０のカバー底部２６２側の端部に設けられている。ここで、カバー穴部２６５は、カバー筒部２６１のカバー底部２６２側の端部に形成されている（図８２参照）。
なお、供給通路部２９のカバー外周壁２８０の周方向における位置は、電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２との間である。また、供給通路部２９と電磁駆動部５００とは、互いに接触しないよう設けられている。
第２８実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第２８実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第２９実施形態）
＜Ｄ−１０＞第２９実施形態による高圧ポンプを図８３に示す。第２９実施形態は、供給通路部２９の配置等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、カバー穴部２６５は、カバー底部２６２の中央を板厚方向に貫くよう略円筒状に形成されている。供給通路部２９は、一端がカバー底部２６２のカバー穴部２６５の周囲の外壁に接続するよう設けられている。すなわち、供給通路部２９は、上ハウジング２１側から筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向の鉛直方向上側へ向かって突出するよう設けられている。
第２９実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第２９実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第３０実施形態）
＜Ｄ−１１＞第３０実施形態による高圧ポンプを図８４に示す。第３０実施形態は、カバー底部２６２の近傍の構成が第２０実施形態と異なる。
本実施形態は、上ケース１８１、下ケース１８２をさらに備えている。上ケース１８１および下ケース１８２は、それぞれ、例えば金属により有底筒状に形成されている。上ケース１８１および下ケース１８２の内径および外径は同じである。上ケース１８１および下ケース１８２は、それぞれの開口端部同士が接合するよう一体に設けられている。
上ケース１８１と下ケース１８２とは、内側にケース内燃料室１８０を形成している。本実施形態では、パルセーションダンパ１５、上支持体１７１、下支持体１７２は、ケース内燃料室１８０に設けられている。すなわち、パルセーションダンパ１５、上支持体１７１、下支持体１７２は、カバー２６の内側の燃料室２６０には設けられていない。ここで、上ケース１８１、下ケース１８２、パルセーションダンパ１５、上支持体１７１、下支持体１７２は、パルセーションダンパ部１９を構成している。
下ケース１８２には、底部の中央を貫くケース穴部１８３が形成されている。また、カバー２６には、カバー底部２６２の中央を貫くカバー穴部２６８が形成されている。パルセーションダンパ部１９は、ケース穴部１８３とカバー穴部２６８とが連通するようカバー底部２６２のカバー筒部２６１とは反対側に設けられている。ここで、下ケース１８２とカバー底部２６２とは、例えば溶接により接合されている。
ケース内燃料室１８０は、ケース穴部１８３、カバー穴部２６８を経由して燃料室２６０に連通している。そのため、燃料室２６０内の燃料に圧力脈動が生じても、ケース内燃料室１８０のパルセーションダンパ１５により当該圧力脈動を低減することができる。
このように、本実施形態では、燃料室２６０内の燃料、すなわち、加圧室２００に吸入される燃料の圧力の脈動を低減可能なパルセーションダンパ部１９をさらに備えている。パルセーションダンパ部１９は、上ハウジング２１側から筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向の鉛直方向上側へ向かって突出するよう設けられている。
第３０実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第３０実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第３１実施形態）
＜Ｄ−１２＞第３１実施形態による高圧ポンプの一部を図８５、８６に示す。第３１実施形態は、シリンダ２３の構成が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、外周凹部２３５は、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向において、テーパ面２３４の上端に対しややシリンダ２３の底部側の位置から、テーパ面２３４の下端に対しシリンダ２３の底部とは反対側へ所定距離離れた位置までの範囲に形成されている（図８５参照）。また、外周凹部２３５は、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向において、吐出穴２３３の上端に対しややシリンダ２３の底部側の位置から吐出穴２３３の下端に対しシリンダ２３の底部とは反対側へ所定距離離れた位置までの範囲に形成されている（図８６参照）。
すなわち、本実施形態の外周凹部２３５は、吸入穴２３２の軸方向から見たとき、内側にテーパ面２３４の全てを含むよう形成され、吐出穴２３３の軸方向から見たとき、内側に吐出穴２３３の全てを含むよう形成されており、シリンダ２３の軸方向において第２０実施形態の外周凹部２３５より大きい。なお、外周凹部２３５は、吸入穴２３２または吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の下方部において、摺動面２３０ａとかかる範囲に少なくとも一部が形成されている（図８５、８６参照）。
また、外周凹部２３５は、第２０実施形態と同様、吸入穴２３２または吐出穴２３３の軸方向から見たとき、シリンダ２３の軸方向の上方部において、上ハウジング２１との嵌合部すなわち焼き嵌め部を残すような範囲に形成されている（図８５、８６参照）。ただし、上ハウジング２１との嵌合部の大きさは、第２０実施形態と比べ、小さい。
本実施形態では、第２０実施形態と同様、シリンダ２３の外周壁に外周凹部２３５が形成されているため、電磁駆動部５００の筒部材５１を上ハウジング２１の吸入穴部２１２にねじ結合するとき、および、吐出通路部７００の吐出ジョイント７０を上ハウジング２１の吐出穴部２１４にねじ結合するとき、上ハウジング２１の穴部２１１の内周壁が径方向内側へ変形したとしても、当該変形に伴う面圧がシリンダ２３の外周壁に作用するのを抑制することができる。したがって、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との間のクリアランスを一定に保ち、筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との偏摩耗および焼き付きを抑制することができる。
なお、本実施形態の外周凹部２３５は、第２０実施形態の外周凹部２３５より大きいため、本実施形態による「筒状内周壁２３０とプランジャ１１の外周壁との偏摩耗および焼き付きを抑制する」効果はより高い。
（第３２実施形態）
＜Ｄ−０１＞第３２実施形態による高圧ポンプの一部を図８７に示す。第３２実施形態は、吐出通路部７００の配置等が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、吐出穴２３３、吐出穴部２１４、２１５、カバー穴部２６７は、第２０実施形態と比べ、ハウジング外周壁２７０の周方向において、軸Ａｘ１を中心として吸入穴２３２、吸入穴部２１２、２１３、カバー穴部２６６とは反対側へ４５度回転した位置に形成されている。そのため、吸入穴部２１２および吸入穴部２１３の軸と吐出穴部２１４および吐出穴部２１５の軸とのなす角は、１３５度である。
また、吸入穴部２１２に設けられた電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出穴部２１４に設けられた吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とのなす角度は、約１３５度である。
被固定部２５は、第２０実施形態と比べ、ハウジング外周壁２７０の周方向において、軸Ａｘ１を中心として電磁駆動部５００側へ所定角度回転した位置に形成されている。被固定部２５に形成されたボルト孔２５０の内径は、第２０実施形態と比べ、小さい。また、ボルト孔２５０に挿通されるボルト１００の軸部１０１の外径は、第２０実施形態と比べ、小さい。
本実施形態では、電磁駆動部５００および吐出通路部７００の一部が第２領域Ｔ２に位置するものの、供給通路部２９、電磁駆動部５００および吐出通路部７００の大部分は第１領域Ｔ１に位置している。特にカバー外周壁２８０の径方向外側においては、供給通路部２９、電磁駆動部５００、吐出通路部７００の略全ての部位が第１領域Ｔ１に位置している。
また、本実施形態では、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、ボルト孔２５０と電磁駆動部５００および吐出通路部７００とは重なっていない。
第３２実施形態は、上述した点以外は、第２０実施形態の構成と同様である。第３２実施形態においても、第２０実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第３３実施形態）
＜Ｄ−０２＞第３３実施形態による高圧ポンプの一部を図８８に示す。第３３実施形態は、上ハウジング２１およびカバー２６の構成等が第２９実施形態と異なる。
本実施形態では、上ハウジング２１は、第２９実施形態と比べ、ハウジング外周壁２７０が径方向外側へ拡大するよう形成されている。また、カバー筒部２６１は、第２０実施形態と比べ、軸方向の長さが短く、カバー底部２６２とは反対側の端部が上ハウジング２１の下ハウジング２２とは反対側の端面に当接している。ここで、カバー筒部２６１の端部と上ハウジング２１とは、例えば溶接により周方向の全域に亘り接合されている。
このように、本実施形態では、カバー筒部２６１は上ハウジング２１の径方向外側に位置せず、上ハウジング２１の下ハウジング２２とは反対側の端面との間に燃料室２６０を形成している。
溶接リング５１９は、加圧室２００側の端部が径方向外側に拡がるよう形成され、ハウジング外周壁２７０の平面部２７１の吸入穴部２１２の周囲に当接している。溶接リング５１９は、加圧室２００側の端部が周方向の全範囲に亘りハウジング外周壁２７０の平面部２７１に溶接され、加圧室２００とは反対側の部位が周方向の全範囲に亘り第１筒部５１１の外周壁に溶接されている。これにより、吸入穴部２１２の内側の燃料が吸入穴部２１２の内周壁と第１筒部５１１の外周壁との間の隙間を経由して上ハウジング２１の外部に漏れることが抑制されている。
溶接リング７０９は、加圧室２００側の端部が径方向外側に拡がるよう形成され、ハウジング外周壁２７０の平面部２７１の吐出穴部２１４の周囲に当接している。溶接リング７０９は、加圧室２００側の端部が周方向の全範囲に亘りハウジング外周壁２７０の平面部２７１に溶接され、加圧室２００とは反対側の部位が周方向の全範囲に亘り吐出ジョイント７０の外周壁に溶接されている。これにより、吐出穴部２１４の内側の燃料が吐出穴部２１４の内周壁と吐出ジョイント７０の外周壁との間の隙間を経由して上ハウジング２１の外部に漏れることが抑制されている。
本実施形態では、上ハウジング２１に通路２０４、２０５が形成されている。通路２０４は、燃料室２６０と加圧室２００とを連通するよう上ハウジング２１に形成されている。通路２０５は、燃料室２６０と横穴部７０２とを連通するよう上ハウジング２１に形成されている。また、穴部２２２は、燃料室２６０と環状空間２０２とを連通するよう上ハウジング２１および下ハウジング２２に形成されている。
第３３実施形態は、上述した点以外は、第２９実施形態の構成と同様である。第３３実施形態においても、第２９実施形態と同様の効果を奏することができる。
（第３４実施形態）
＜Ｄ−０３＞第３４実施形態による高圧ポンプの一部を図８９、９０に示す。第３４実施形態は、供給通路部２９の構成が第２０実施形態と異なる。
本実施形態では、供給通路部２９は、供給筒部２９１、突出部２９２、拡大部２９３、フランジ部２９４を有している。供給筒部２９１は、略円筒状に形成されている。供給筒部２９１の一方の端部の内径は、他方の端部側の内径より大きい。
突出部２９２は、供給筒部２９１の外周壁から径方向外側へ突出するよう供給筒部２９１と一体に形成されている。突出部２９２は、環状に形成されている。
拡大部２９３は、供給筒部２９１の一方の端部の外周壁から径方向外側へ突出するよう供給筒部２９１と一体に形成されている。拡大部２９３は、略円筒状に形成されている。フランジ部２９４は、拡大部２９３の一方の端部の外周壁から径方向外側へ突出するよう拡大部２９３と一体に形成されている。フランジ部２９４は、環状に形成されている。
本実施形態では、供給通路部２９は、内側の空間が、カバー穴部２６５を経由して燃料室２６０に連通するよう、一端がカバー筒部２６１のカバー穴部２６５の周囲の外壁すなわちカバー外周壁２８０の平面部２８１に接続するよう設けられている。ここで、フランジ部２９４とカバー外周壁２８０の平面部２８１とは、供給通路部２９の周方向の全域に亘り溶接されている。
供給筒部２９１のフランジ部２９４とは反対側には、供給燃料配管７が接続される。突出部２９２は、供給燃料配管７の端部を係止可能である。
（他の実施形態）
＜Ａ＞上述の実施形態では、連通孔４４の数をｈ、ガイド部４３の数をｇとすると、ガイド部４３により複数に分断されたテーパ部４２のうちの１つのテーパ部４２の内縁部に対向する連通孔４４の数が、ｈ／ｇである例を示した。これに対し、他の実施形態では、上記連通孔４４の数は、ｈ／ｇでなくてもよい。また、ガイド部４３により複数に分断されたテーパ部４２のうちの１つのテーパ部４２の内縁部に対向する連通孔４４の数が、１であってもよい。
また、他の実施形態では、弁部材４０は、シート部材３１側の面である一方の面４０１の湾曲量ＱＣ１が、弁部材４０がシート部材３１から離間したときの弁部材４０とシート部材３１との距離の最小値ＤＬ１と同じに設定されていてもよい。
また、他の実施形態では、弁部材４０あるいはシート部材３１を中凸形状とすることや、弁部材４０の中心側の板厚を外縁部よりも厚くすること等により、部材の剛性を変えて、弁部材４０がシート部材３１にならって変形するよう、シール性を高めてもよい。
＜Ｂ＞上述の第１６実施形態では、内側筒状面６０２が、加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従いスプール６１の軸に近付くようテーパ状に形成された例を示した。ここで、他の実施形態では、スプール６１の軸を含む仮想平面による断面において、最も径の小さい内側筒状面である内側筒状面６０１と内側筒状面６０２とのなす角のうち劣角が１２０度であってもよい。この場合、特に内側筒状面６０１と内側筒状面６０２との接続部分において、巻線６２０の位置ずれを抑制することができる。
上述の第１８実施形態では、固定コア５７より硬度の高い係止部材５７６を固定コア穴部５７５に設け、スプリング５４を係止する例を示した。これに対し、他の実施形態では、例えば、係止部材５７６の硬度を固定コア５７と同等または固定コア５７より低く設定しつつ、係止部材５７６の表面にＣｒめっき層またはＤＬＣ層等を設けてもよい。もちろん、固定コア５７より硬度の高い係止部材５７６の表面にＣｒめっき層またはＤＬＣ層等を設けてもよい。
また、他の実施形態では、可動コア５５の加圧室２００側の端面５５２は、巻線部６２の加圧室２００側の端面６２１に対し固定コア５７とは反対側に位置していてもよい。
また、他の実施形態では、連結面６０５、６０６は、全ての部位がスプール６１の軸に対し垂直となるよう形成されていてもよい。また、連結面６０５、６０６は、全ての部位が加圧室２００側から加圧室２００とは反対側へ向かうに従いスプール６１の軸に近付くようテーパ状に形成されていてもよい。また、連結面６０５、６０６は、テーパ状ではなく、巻線６２０と同じ高さとなる段差の組み合わせで構成してもよい。
また、他の実施形態では、スプール６１の軸を含む仮想平面ＶＰ１による断面において、内側筒状面６０１と連結面６０５とのなす角が１２０度以外に設定されていてもよい。
また、他の実施形態では、巻線６２０は、最も径の小さい内側筒状面から径方向外側へ向かう１層目における軸方向の巻き回数と２層目における軸方向の巻き回数とが異なっていてもよい。また、最も径の小さい内側筒状面と最も径の大きい内側筒状面との間において、巻線の１層毎の軸方向の巻き回数は、全ての層で同一でなくてもよい。
また、上述の実施形態では、巻線６２０を巻線形成部としてのスプール６１に巻き回すことで巻線部６２を形成する例を示した。これに対し、他の実施形態では、コネクタ６５を形成する樹脂部材の一部を巻線形成部とし、当該巻線形成部に巻線６２０を巻き回すことで巻線部６２を形成してもよい。
＜Ｃ＞上述の実施形態では、第１流路８３と第２流路８９とを接続する環状溝８００は、中間部材本体８２とリリーフ部材本体８６との互いに対向する面において、中間部材８１に形成されている。これに対し、他の実施形態では、環状溝８００は、中間部材８１のみに限らず、リリーフシート部材８５のみ、または、中間部材８１とリリーフシート部材８５との両方に形成されていてもよい。
また、他の実施形態では、第２流路８９の数が第１流路８３の数より多く、環状溝８００がリリーフ部材本体８６に形成されていてもよい。また、この場合、例えば、第１流路８３の数が４、第２流路８９の数が５であってもよい。
また、他の実施形態では、第２流路８９の数が第１流路８３の数より多く、第２流路８９の長さが第１流路８３の長さより短くてもよい。すなわち、リリーフ部材本体８６の軸方向の長さは、中間部材本体８２の軸方向の長さより短くてもよい。
また、他の実施形態では、第１流路８３は中間部材本体８２に１つ形成されていることとしてもよい。また、第２流路８９は、リリーフ部材本体８６に１つ形成されていることとしてもよい。また、第１流路８３と第２流路８９とは、複数、かつ、同数形成されていてもよい。また、他の実施形態では、第１流路８３の個数と第２流路８９の個数とは、互いに素の関係に限らず、どのような関係であってもよい。
また、他の実施形態では、吐出ジョイント７０を備えず、例えば、吐出シート部材７１、中間部材８１を吐出穴部２１４に設け、リリーフシート部材８５を吐出穴部２１４にねじ結合することにより吐出通路部７００を構成することとしてもよい。
また、他の実施形態では、係止部材９５を備えなくてもよい。この場合、スプリング９９の端部は、中間部材８１で係止することが考えられる。
＜Ｄ＞上述の実施形態では、ボルト孔２５０が、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、ハウジング外周壁２７０の径方向外側において周方向に等間隔で２つ形成される例を示した。これに対し、他の実施形態では、ボルト孔２５０は、ハウジング外周壁２７０の周方向に等間隔で形成されていなくてもよい。
また、他の実施形態では、ボルト孔２５０は、筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向から見たとき、ハウジング外周壁２７０の径方向外側において周方向に３つ以上形成されていてもよい。この場合、ボルト孔２５０は、ハウジング外周壁２７０の周方向に等間隔で形成されていることが望ましい。
また、他の実施形態では、ハウジング外周壁２７０は、平面状の平面部２７１を有していなくてもよい。また、他の実施形態では、電磁駆動部５００の中心軸Ａｘｃ１と吐出通路部７００の中心軸Ａｘｃ２とは、同一平面上に位置していなくてもよい。
また、他の実施形態では、加圧室２００に吸入される燃料の圧力を検出可能な圧力センサ、加圧室２００に吸入される燃料の温度を検出可能な温度センサ、上ハウジング２１またはカバー２６の振動を検出可能な振動センサ、カバー２６の内側の空間と外側の空間とを連通する分岐通路部の少なくとも１つをさらに備えていてもよい。ここで、分岐通路部には、低圧の燃料を内燃機関に噴射供給するインジェクタに連通する低圧燃料配管が接続される。
圧力センサ、温度センサ、振動センサ、分岐通路部は、それぞれ、例えば、ハウジング外周壁２７０から径方向外側へ突出するよう設けられ、ハウジング外周壁２７０の周方向において、電磁駆動部５００から吐出通路部７００側へ１８０度以内、または、吐出通路部７００から電磁駆動部５００側へ１８０度以内の範囲に位置していることとしてもよい。
また、圧力センサ、温度センサ、振動センサ、分岐通路部は、それぞれ、例えば、上ハウジング２１側から筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向の鉛直方向上側へ向かって突出するようカバー底部２６２に設けられていてもよい。
また、上述の第１１実施形態では、パルセーションダンパ部１９が、上ハウジング２１側から筒状内周壁２３０の軸Ａｘ１方向の鉛直方向上側へ向かって突出するようカバー底部２６２に設けられる例を示した。これに対し、他の実施形態では、パルセーションダンパ部１９は、例えば、ハウジング外周壁２７０から径方向外側へ突出するよう設けられ、ハウジング外周壁２７０の周方向において、電磁駆動部５００から吐出通路部７００側へ１８０度以内、または、吐出通路部７００から電磁駆動部５００側へ１８０度以内の範囲に位置していることとしてもよい。
また、他の実施形態では、カバー２６を備えていなくてもよい。この場合、例えば、供給通路部２９の内側と吸入通路２１６とが連通するよう、供給通路部２９を上ハウジング２１に設ければよい。
また、上述の実施形態では、カバー筒部２６１が正八角筒状に形成される例を示した。これに対し、他の実施形態では、カバー筒部２６１は、各辺の長さが交互に異なる等、異形八角筒状に形成されていてもよい。これにより、固有値を変えて共振を抑制し、ＮＶを低減できる。
また、他の実施形態では、シリンダ２３、上ハウジング２１、下ハウジング２２のうち少なくとも２つを一体に形成してもよい。また、他の実施形態では、上ハウジング２１、シート部材３１、ストッパ３５のうち少なくとも２つを一体に形成してもよい。
また、他の実施形態では、高圧ポンプを、ディーゼルエンジン等、ガソリンエンジン以外の内燃機関に適用してもよい。また、高圧ポンプを、車両のエンジン以外の装置等へ向けて燃料を吐出する燃料ポンプとして用いてもよい。
このように、本開示は、上記実施形態に限定されるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲で種々の形態で実施可能である。
以下、上述した発明の第１の技術思想について説明する。
＜Ａ＞従来、燃料を加圧し内燃機関に供給する高圧ポンプが知られている。一般に、高圧ポンプは、加圧室の低圧側に弁部材を備えている。弁部材は、弁座から離間すると開弁し、加圧室に吸入される燃料の流れを許容し、弁座に当接すると閉弁し、加圧室から低圧側への燃料の流れを規制する。例えば特許文献（特開２０１６−１３３０１０号公報）の高圧ポンプでは、加圧室の容積が増大するようプランジャが下降するとき、弁部材が開弁し加圧室に燃料が吸入される。また、弁部材が開弁した状態で、加圧室の容積が低減するようプランジャが上昇すると、加圧室から低圧側へ燃料が戻され、加圧室で加圧される燃料が調量される。さらに、弁部材が閉弁した状態で、加圧室の容積が低減するようプランジャが上昇すると、加圧室内の燃料が加圧される。
特許文献（特開２０１６−１３３０１０号公報）の高圧ポンプでは、弁部材は、軸を中心とする仮想円上に複数の連通孔を有している。また、特許文献（特開２０１６−１３３０１０号公報）には、吸入通路を形成する部材に摺動することで弁部材の軸方向の移動を案内可能なガイド部を有する弁部材が開示されている。この弁部材では、ガイド部は、弁部材の周方向に３つ形成されている。また、弁部材の加圧室側の面の外縁部には、弁部材の軸に対し傾斜する傾斜面が周方向に３つ形成されている。この傾斜面は、ガイド部の間に形成されている。
特許文献（特開２０１６−１３３０１０号公報）の高圧ポンプでは、傾斜面は、弁部材の軸側の縁部が直線状に形成されている。そのため、当該縁部の両端と連通孔との距離が大きく、当該縁部の両端が、弁部材の表面を流れる燃料の抵抗となるおそれがある。これにより、加圧室に吸入される燃料、または、加圧室から低圧側へ戻される燃料の流量を十分に確保できないおそれがある。
本発明の目的は、加圧室に吸入される燃料の流量を十分に確保可能な高圧ポンプを提供することにある。
以下、上述した発明の第２の技術思想について説明する。
＜Ｂ＞従来、燃料を加圧し内燃機関に供給する高圧ポンプが知られている。一般に、高圧ポンプは、加圧室の低圧側に弁部材を備えている。弁部材は、弁座から離間すると開弁し、加圧室に吸入される燃料の流れを許容し、弁座に当接すると閉弁し、加圧室から低圧側への燃料の流れを規制する。例えば特許文献（米国特許第８９２５５２５号明細書）の高圧ポンプでは、弁部材に対し加圧室とは反対側に電磁駆動部を備え、弁部材の開弁および閉弁を制御し、加圧室で加圧される燃料の量、および、高圧ポンプから吐出される燃料の量を制御している。
一般に、電磁駆動部のコイルの軸方向の中心は磁束密度が最大となる。また、全ての磁束方向は、コイルの軸に対し平行、かつ、加圧室から固定コア側へ向かう方向となる。そのため、可動コアの固定コア側の端面がコイルの軸方向の中心に近い位置に配置されている場合ほど、コイルに通電したときに可動コアに作用する吸引力が大きくなる。
しかしながら、特許文献（米国特許第８９２５５２５号明細書）の高圧ポンプでは、可動コアの固定コア側の端面は、コイルの軸方向の中心に対し加圧室側に位置し、かつ、可動コアの加圧室側の端面は、コイルの加圧室側の端面に対し加圧室側に位置している。そのため、コイルへの通電時、可動コアに作用する吸引力が小さくなるおそれがある。これにより、可動コアの応答性が低下するおそれがある。ここで、可動コアの応答性を確保するためにコイルへ流す電流を増大させると、電磁駆動部の消費電力が増大するおそれがある。
本発明の目的は、電磁駆動部の応答性が高い高圧ポンプを提供することにある。
以下、上述した発明の第３の技術思想について説明する。
＜Ｃ＞従来、燃料を加圧し内燃機関に供給する高圧ポンプにおいて、加圧室から吐出した燃料の圧力が所定値以上になったときに燃料を加圧室または低圧室へ逃がすリリーフ弁を備えた高圧ポンプが知られている。例えば特許文献（特開２００４−１９７８３４号公報）の高圧ポンプでは、リリーフ弁は、燃料を低圧室へ逃がすよう構成されている。
近年、エンジンシステムの要求燃圧の高圧化により、内燃機関への供給燃料の高圧化が求められている。高圧ポンプから内燃機関に吐出供給する燃料の高圧化を図るには、加圧室に連通し加圧時に高圧の空間となるデッドボリュームを低減することが有効である。特許文献１の高圧ポンプでは、吐出弁を加圧室の近傍に配置し、リリーフ弁を吐出弁に対し加圧室とは反対側に配置している。これにより、デッドボリュームの低減を図ることが可能である。
しかしながら、特許文献（特開２００４−１９７８３４号公報）の高圧ポンプでは、リリーフ弁を吐出弁の軸から径方向にずれた位置に配置し、吐出弁とリリーフ弁との間に圧力脈動低減機を設けている。さらに、吐出弁を通過した吐出燃料が流れる流路を、リリーフ弁および圧力脈動低減機の径方向外側に形成している。そのため、吐出弁およびリリーフ弁を含む部位が大型化するおそれがある。
本発明の目的は、小型の高圧ポンプを提供することにある。
以下、上述した発明の第４の技術思想について説明する。
＜Ｄ＞従来、燃料を加圧し内燃機関に供給する高圧ポンプが知られている。一般に、高圧ポンプは、加圧室の低圧側に弁部材を備えている。弁部材は、弁座から離間すると開弁し、加圧室に吸入される燃料の流れを許容し、弁座に当接すると閉弁し、加圧室から低圧側への燃料の流れを規制する。例えば特許文献（欧州特許第１４７９９０３号明細書）の高圧ポンプでは、弁部材に対し加圧室とは反対側に電磁駆動部を備え、弁部材の開弁および閉弁を制御し、加圧室で加圧される燃料の量、および、高圧ポンプから吐出される燃料の量を制御している。
特許文献（欧州特許第１４７９９０３号明細書）の高圧ポンプでは、電磁駆動部は、加圧室を形成するハウジングの外周壁から径方向外側へ突出するよう設けられている。また、加圧室から吐出された燃料が流れる吐出通路部が、ハウジングの外周壁から径方向外側へ突出するよう設けられている。
高圧ポンプは内燃機関に取り付けられるため、高圧ポンプが取り付けられる位置によっては、高圧ポンプの近傍にプーリー等の回転物が位置することがある。高圧ポンプの電磁駆動部には配線が接続され、吐出通路部には鋼管が接続される。そのため、高圧ポンプが取り付けられる位置によっては、回転物が配線や鋼管に接触し、配線や鋼管が損傷するおそれがある。
また、特許文献（欧州特許第１４７９９０３号明細書）の高圧ポンプは、複数のボルト孔を有し内燃機関に固定される被固定部を備えている。ボルト孔は、加圧室を形成する筒状の内周壁の軸方向から見たとき、ハウジングの外周壁の径方向外側において周方向に等間隔で３つ形成されている。ここで、電磁駆動部、吐出通路部、および、加圧室に供給される燃料が流れる供給通路部は、それぞれ、３つのボルト孔のそれぞれの間に配置されている。被固定部を内燃機関に固定し高圧ポンプを内燃機関に取り付けるとき、ボルト孔にボルトが挿通される。このとき、ボルト、および、ボルトを締結する工具が電磁駆動部、吐出通路部または供給通路部に干渉するのを避ける必要があるため、電磁駆動部、吐出通路部および供給通路部をボルト孔の軸上に配置することはできない。したがって、電磁駆動部、吐出通路部および供給通路部をハウジングの周方向の特定の箇所に集約して配置することができない。よって、高圧ポンプの内燃機関への取り付け位置の自由度が低下するおそれがある。
本発明の目的は、内燃機関への取り付け位置の自由度が高い高圧ポンプを提供することにある。
１０ 高圧ポンプ、２３ シリンダ（加圧室形成部）、２００ 加圧室、２１ 上ハウジング（吸入通路形成部、ハウジング）、３５ ストッパ（吸入通路形成部）、２１６ 吸入通路、３１ シート部材、３２ 連通路（内側連通路）、３３ 連通路（外側連通路）、４０ 弁部材、４１ バルブ本体、４４、４４１、４４２、４４３ 連通孔、４２ テーパ部、４３ ガイド部、ＶＣ１ 仮想円、Ｂ１ 境界線、ＣＣ１ 同心円、
５１ 筒部材、５３ ニードル、５５ 可動コア、５４ スプリング（付勢部材）、５７ 固定コア、６０ コイル、６１ スプール（巻線形成部）、６２ 巻線部、６２０ 巻線、６００ 外側筒状面、６０１、６０２、６０３ 内側筒状面、
２１７ 吐出通路、７１ 吐出シート部材、７２ 吐出部材本体、７３ 吐出孔、７４ 吐出弁座、８１ 中間部材、８２ 中間部材本体、８３ 第１流路、８５ リリーフシート部材、８６ リリーフ部材本体、８７ リリーフ孔、８８ リリーフ弁座、８９ 第２流路、７５ 吐出弁、９１ リリーフ弁、８００ 環状溝、
１ エンジン（内燃機関）、２３０ 筒状内周壁、１１ プランジャ、２７０ ハウジング外周壁、５００ 電磁駆動部、７００ 吐出通路部、２５ 被固定部、２５０ ボルト孔、１００ ボルト、ＶＳ０ 仮想面、Ｔ１ 第１領域、Ｔ２ 第２領域

Claims (9)

  1. 燃料が加圧される加圧室（２００）を形成する加圧室形成部（２３）と、
    前記加圧室に吸入される燃料が流れる吸入通路（２１６）を形成する吸入通路形成部（２１）と、
    前記吸入通路に設けられ、一方の面と他方の面とを連通する連通路（３２、３３）を有するシート部材（３１）と、
    前記シート部材の前記加圧室側に設けられ、前記シート部材から離間し開弁または前記シート部材に当接し閉弁することで前記連通路における燃料の流れを許容または規制可能な弁部材（４０）と、
    前記シート部材の前記加圧室とは反対側に設けられた筒部材（５１）と、
    前記筒部材の内側において軸方向に往復移動可能に設けられ、一端が前記弁部材の前記加圧室とは反対側の面に当接可能なニードル（５３）と、
    前記ニードルの他端に設けられた可動コア（５５）と、
    前記ニードルを前記加圧室側へ付勢可能な付勢部材（５４）と、
    前記筒部材および前記可動コアの前記加圧室とは反対側に設けられた固定コア（５７）と、
    巻線（６２０）を巻線形成部（６１）に巻き回すことで筒状に形成された巻線部（６２）を有し、前記巻線部への通電により前記固定コアと前記可動コアとの間に吸引力を生じさせ、前記可動コアおよび前記ニードルを閉弁方向へ移動させることが可能なコイル（６０）と、を備え、
    前記コイルは、前記巻線部の外周面を通る１つの外側筒状面（６００）、および、前記巻線部の内周面を通り互いに径の異なる複数の内側筒状面（６０１、６０２、６０３）を有し、
    複数の前記内側筒状面は、前記加圧室側ほど径が大きく、
    前記可動コアの前記固定コア側の端面（５５１）は、最も径の小さい前記内側筒状面の軸方向の中心（Ｃｉ１）と前記外側筒状面の軸方向の中心（Ｃｏ１）との間に位置している高圧ポンプ（１０）。
  2. 前記可動コアの前記加圧室側の端面（５５２）は、前記巻線部の前記加圧室側の端面（６２１）に対し前記固定コア側に位置している請求項１に記載の高圧ポンプ。
  3. 前記コイルは、複数の前記内側筒状面同士を連結する連結面（６０５、６０６）を有し、
    前記内側筒状面および前記連結面は、前記巻線形成部の外周壁に位置し、
    前記連結面は、少なくとも一部が前記巻線形成部の軸に対し垂直となるよう形成されている請求項１または２に記載の高圧ポンプ。
  4. 前記コイルは、複数の前記内側筒状面同士を連結する連結面（６０５、６０６）を有し、
    前記内側筒状面および前記連結面は、前記巻線形成部の外周壁に位置し、
    前記連結面は、少なくとも一部が前記加圧室側から前記加圧室とは反対側へ向かうに従い前記巻線形成部の軸に近付くようテーパ状に形成されている請求項１〜３のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
  5. 前記連結面は、最も径の小さい前記内側筒状面との接続部分がテーパ状に形成されており、
    前記巻線形成部の軸を含む仮想平面（ＶＰ１）による断面において、最も径の小さい前記内側筒状面と前記連結面とのなす角は１２０度である請求項４に記載の高圧ポンプ。
  6. 前記内側筒状面は、前記巻線形成部の外周壁に位置し、
    複数の前記内側筒状面のうち少なくとも一部は、前記加圧室側から前記加圧室とは反対側へ向かうに従い前記巻線形成部の軸に近付くようテーパ状に形成されている請求項１〜５のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
  7. 前記巻線は、最も径の小さい前記内側筒状面から径方向外側へ向かってＮ層巻き回され、
    Ｎは、偶数である請求項１〜６のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
  8. 前記巻線は、最も径の小さい前記内側筒状面から径方向外側へ向かってＮ層巻き回され、
    最も径の小さい前記内側筒状面から径方向外側へ向かう１層目における軸方向の巻き回数と２層目における軸方向の巻き回数とが同じである請求項１〜７のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
  9. 前記巻線は、最も径の小さい前記内側筒状面から径方向外側へ向かってＮ層巻き回され、
    最も径の小さい前記内側筒状面と最も径の大きい前記内側筒状面との間において、前記巻線の１層毎の軸方向の巻き回数は、全ての層で同一である請求項１〜８のいずれか一項に記載の高圧ポンプ。
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* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
WO2019065998A1 (ja) 2017-09-29 2019-04-04 株式会社デンソー 高圧ポンプ
WO2022147125A1 (en) * 2020-12-31 2022-07-07 Cummins Inc. Fuel pump
WO2022269977A1 (ja) * 2021-06-25 2022-12-29 日立Astemo株式会社 電磁吸入弁機構及び燃料ポンプ

Family Cites Families (44)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE4426006A1 (de) * 1994-07-22 1996-01-25 Bosch Gmbh Robert Ventilnadel für ein elektromagnetisch betätigbares Ventil und Verfahren zur Herstellung
DE19834121A1 (de) * 1998-07-29 2000-02-03 Bosch Gmbh Robert Kraftstoffversorgungsanlage einer Brennkraftmaschine
US6392516B1 (en) * 1998-12-04 2002-05-21 Tlx Technologies Latching solenoid with improved pull force
US6198369B1 (en) * 1998-12-04 2001-03-06 Tlx Technologies Proportional actuator for proportional control devices
WO2000047888A1 (fr) * 1999-02-09 2000-08-17 Hitachi, Ltd. Pompe d'alimentation en combustible a haute pression faisant partie d'un moteur a combustion interne
US6375113B1 (en) * 1999-05-13 2002-04-23 Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha Wire winder and wire winding method
DE10023621A1 (de) * 2000-05-13 2001-11-15 Bosch Gmbh Robert Kraftstoffeinspritzsystem für Brennkraftmaschinen
JP2002198217A (ja) * 2000-12-26 2002-07-12 Aisin Seiki Co Ltd コイル装置
JP2005299683A (ja) * 2001-11-27 2005-10-27 Bosch Corp 液体の流量制御弁および可動子のためのアンカー
JP2003318019A (ja) * 2002-04-24 2003-11-07 Aisin Seiki Co Ltd コイル装置
US6903647B2 (en) * 2002-05-08 2005-06-07 Kelsey-Hayes Company Solenoid valve coil having an integrated bobbin and flux ring assembly
DE10251014A1 (de) * 2002-11-02 2004-05-19 Robert Bosch Gmbh Kraftstoffzumesseinheit für Kraftstoffeinspritzanlagen von Brennkraftmaschinen
JP2004197834A (ja) 2002-12-18 2004-07-15 Bosch Automotive Systems Corp 圧力リリーフ装置及びこれを用いた蓄圧式燃料供給システム
US7331565B2 (en) * 2003-05-14 2008-02-19 Borgwarner Inc. On/off solenoid
DE10322602A1 (de) 2003-05-20 2004-12-09 Robert Bosch Gmbh Kolbenpumpe, insbesondere Hochdruck-Kraftstoffpumpe
US7240894B2 (en) * 2003-05-30 2007-07-10 Borgwarner Inc. Pulse width modulated solenoid
US7387109B2 (en) * 2003-10-21 2008-06-17 Robert Bosch Gmbh High-pressure fuel pump for an internal combustion engine
GB0329387D0 (en) * 2003-12-18 2004-01-21 Rolls Royce Plc Coils for electrical machines
US20050218362A1 (en) 2004-03-30 2005-10-06 Keihin Corporation Linear solenoid valve
EP1657431B1 (en) * 2004-09-24 2007-11-21 Denso Corporation Flow control valve
US7106158B2 (en) * 2004-11-05 2006-09-12 G.T. Development Corporation Solenoid-actuated air valve
EP1674717B1 (en) * 2004-12-17 2008-09-10 Denso Corporation Solenoid valve, flow-metering valve, high-pressure fuel pump and fuel injection pump
JP2006234004A (ja) * 2005-02-22 2006-09-07 Aisin Seiki Co Ltd 電磁弁及びその製造方法
JP4866893B2 (ja) * 2008-10-30 2012-02-01 日立オートモティブシステムズ株式会社 電磁駆動型弁機構及びこれを用いた高圧燃料供給ポンプ
JP2010107000A (ja) 2008-10-31 2010-05-13 Honda Motor Co Ltd 能動型防振支持装置
DE102008054513A1 (de) 2008-12-11 2010-06-17 Robert Bosch Gmbh Verfahren zum Betreiben eines Kraftstoffeinspritzsystems einer Brennkraftmaschine
US9164202B2 (en) * 2010-02-16 2015-10-20 Holochip Corporation Adaptive optical devices with controllable focal power and aspheric shape
JP5401360B2 (ja) * 2010-02-26 2014-01-29 日立オートモティブシステムズ株式会社 高圧燃料供給ポンプ
CN102777300B (zh) 2011-05-12 2015-04-01 株式会社电装 阀装置及使用其的高压泵
JP5919808B2 (ja) * 2011-12-22 2016-05-18 株式会社デンソー 電磁弁装置の製造方法
JP6171918B2 (ja) 2013-12-18 2017-08-02 アイシン・エィ・ダブリュ株式会社 電磁駆動装置および電磁弁
CN106605278A (zh) * 2014-08-25 2017-04-26 博格华纳公司 具有闩锁辅助的螺线管
JP2016133010A (ja) 2015-01-16 2016-07-25 株式会社デンソー 高圧ポンプ
DE102015221301A1 (de) * 2015-10-30 2017-05-04 Robert Bosch Gmbh Elektromagnetisch ansteuerbares Saugventil sowie Hochdruckpumpe
DE102015226248A1 (de) * 2015-12-21 2017-06-22 Robert Bosch Gmbh Elektromagnetisch betätigbares Einlassventil und Hochdruckpumpe mit Einlassventil
DE102016202945A1 (de) * 2016-02-25 2017-08-31 Robert Bosch Gmbh Elektromagnetisch betätigbares Einlassventil und Hochdruckpumpe mit Einlassventil
JP6746111B2 (ja) 2016-04-14 2020-08-26 株式会社ノダ 鏡板保持部材および框扉
JP2017190633A (ja) 2016-04-14 2017-10-19 ダイハツ工業株式会社 ドア構造
JP6715663B2 (ja) 2016-04-14 2020-07-01 清水建設株式会社 鋼管杭の施工方法
JP6703886B2 (ja) 2016-04-14 2020-06-03 三和システムウォール株式会社 間仕切体
DE102016215745A1 (de) * 2016-08-23 2018-03-01 Robert Bosch Gmbh Elektromagnetisch betätigbares Saugventil sowie Verfahren zur Herstellung eines elektromagnetisch betätigbaren Saugventils
JP7002853B2 (ja) 2017-04-03 2022-01-20 富士紡ホールディングス株式会社 研磨パッド及びその製造方法、並びに、研磨加工品の製造方法
WO2019065992A1 (ja) 2017-09-29 2019-04-04 株式会社デンソー 高圧ポンプ
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