JP2810630B2 - 太陽電池の電力制御装置、電力制御システム、電力制御方法及び電圧電流出力特性の測定方法 - Google Patents
太陽電池の電力制御装置、電力制御システム、電力制御方法及び電圧電流出力特性の測定方法Info
- Publication number
- JP2810630B2 JP2810630B2 JP6224962A JP22496294A JP2810630B2 JP 2810630 B2 JP2810630 B2 JP 2810630B2 JP 6224962 A JP6224962 A JP 6224962A JP 22496294 A JP22496294 A JP 22496294A JP 2810630 B2 JP2810630 B2 JP 2810630B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- value
- voltage
- output
- power
- current
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G05—CONTROLLING; REGULATING
- G05F—SYSTEMS FOR REGULATING ELECTRIC OR MAGNETIC VARIABLES
- G05F1/00—Automatic systems in which deviations of an electric quantity from one or more predetermined values are detected at the output of the system and fed back to a device within the system to restore the detected quantity to its predetermined value or values, i.e. retroactive systems
- G05F1/66—Regulating electric power
- G05F1/67—Regulating electric power to the maximum power available from a generator, e.g. from solar cell
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10S—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10S323/00—Electricity: power supply or regulation systems
- Y10S323/906—Solar cell systems
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Electromagnetism (AREA)
- Sustainable Development (AREA)
- Sustainable Energy (AREA)
- Power Engineering (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Life Sciences & Earth Sciences (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Radar, Positioning & Navigation (AREA)
- Automation & Control Theory (AREA)
- Control Of Electrical Variables (AREA)
- Supply And Distribution Of Alternating Current (AREA)
- Charge And Discharge Circuits For Batteries Or The Like (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、電力変換装置を有した
電池電源システムの電力制御装置電力制御方法に関し、
特に電池電源からの出力をより多く得るための電力制御
装置、電力制御方法に係る。また、電源の電圧電流出力
特性測定装置の測定方法に関する。
電池電源システムの電力制御装置電力制御方法に関し、
特に電池電源からの出力をより多く得るための電力制御
装置、電力制御方法に係る。また、電源の電圧電流出力
特性測定装置の測定方法に関する。
【０００２】
【従来の技術】今日、地球環境に対する意識の高まりか
ら、クリーンなエネルギー源である太陽光発電や風力発
電等の電池電源システムに大きな期待が寄せられてい
る。例えば、太陽電池を電池電源として使用し既存の商
用交流系統と接続させた場合には、商用電力を無限大の
負荷と見なし、売電することができることから電池電源
システム全体として最も効率よく可動することが求めら
れている。また、電池電源の効率を向上させてもシステ
ムとして効率が低ければ、全体として利用効率が下がっ
てしまうためシステム全体としての効率ｕｐが求められ
ている。光電変換素子を用いた太陽電池では太陽電池の
出力が、日射量、温度、動作点電圧などによりかなり変
動するために、太陽電池から見た負荷を調整し、常に太
陽電池から最大の電力を取り出すことが可能である。こ
のため、複数の太陽電池から構成される太陽電池アレイ
の動作点の電圧や電流を変動させ、変動させた時の電力
変動を調べて太陽電池アレイが最大電力または、最大電
力近傍の動作点を決定する方法が提案されている。例え
ば、特公昭６３−５７８０７号公報に記載の電力の電圧
微分値を利用するものや特開昭６２−８５３１２号公報
にも記載されている電力変化量が正の方向に探索する、
いわゆる山登り法などがある。従来は、上記のような方
法を利用して、太陽電池から最大電力を取り出すように
電力変換装置などを制御していた。
ら、クリーンなエネルギー源である太陽光発電や風力発
電等の電池電源システムに大きな期待が寄せられてい
る。例えば、太陽電池を電池電源として使用し既存の商
用交流系統と接続させた場合には、商用電力を無限大の
負荷と見なし、売電することができることから電池電源
システム全体として最も効率よく可動することが求めら
れている。また、電池電源の効率を向上させてもシステ
ムとして効率が低ければ、全体として利用効率が下がっ
てしまうためシステム全体としての効率ｕｐが求められ
ている。光電変換素子を用いた太陽電池では太陽電池の
出力が、日射量、温度、動作点電圧などによりかなり変
動するために、太陽電池から見た負荷を調整し、常に太
陽電池から最大の電力を取り出すことが可能である。こ
のため、複数の太陽電池から構成される太陽電池アレイ
の動作点の電圧や電流を変動させ、変動させた時の電力
変動を調べて太陽電池アレイが最大電力または、最大電
力近傍の動作点を決定する方法が提案されている。例え
ば、特公昭６３−５７８０７号公報に記載の電力の電圧
微分値を利用するものや特開昭６２−８５３１２号公報
にも記載されている電力変化量が正の方向に探索する、
いわゆる山登り法などがある。従来は、上記のような方
法を利用して、太陽電池から最大電力を取り出すように
電力変換装置などを制御していた。
【０００３】また、従来の太陽電池の電圧電流出力特性
を測定する方法としては、電子負荷方式やコンデンサ負
荷方式などがあり、太陽電池の短絡状態から開放状態へ
もしくはその逆方向に動作点を変化させ、その時の動作
点電圧、電流をサンプリングして電圧電流出力特性を測
定していた。
を測定する方法としては、電子負荷方式やコンデンサ負
荷方式などがあり、太陽電池の短絡状態から開放状態へ
もしくはその逆方向に動作点を変化させ、その時の動作
点電圧、電流をサンプリングして電圧電流出力特性を測
定していた。
【０００４】ところが、上記の従来方法には以下の問題
点を有する。
点を有する。
【０００５】例えば、上述の山登り法においては、図１
４（横軸は電圧、縦軸は電力）のように、初めの設定電
圧がＶ１で電圧変化方向が「増加」と設定されている時
に光量が増加すると以下のようになる。
４（横軸は電圧、縦軸は電力）のように、初めの設定電
圧がＶ１で電圧変化方向が「増加」と設定されている時
に光量が増加すると以下のようになる。
【０００６】設定電圧がＶ１で時刻ｔ１でサンプリング
されると、動作点の電圧Ｖ１と電流Ｉ１が取り込ま
れ、この時の出力電力Ｐ１が算出される。
されると、動作点の電圧Ｖ１と電流Ｉ１が取り込ま
れ、この時の出力電力Ｐ１が算出される。
【０００７】次に、設定電圧をＶ２として電圧を変動さ
せる。時刻ｔ１からサンプリング周期ＴS 後の時刻ｔ２
でサンプリングを行い、動作点の電圧Ｖ２と電流Ｉ２
を取り込み、出力電力Ｐ２を算出する（破線の白丸は光
量が変化しない場合の動作点）。
せる。時刻ｔ１からサンプリング周期ＴS 後の時刻ｔ２
でサンプリングを行い、動作点の電圧Ｖ２と電流Ｉ２
を取り込み、出力電力Ｐ２を算出する（破線の白丸は光
量が変化しない場合の動作点）。
【０００８】日射が変動しない場合は、動作点と破線
の白丸から次の電圧変化方向を「減少」する。しかし、
時刻ｔ１から時刻ｔ２のサンプリング期間に光量が増加
すると、電圧動作点では時刻ｔ２でのＶ−Ｐカーブか
ら明らかなように本来なら次の電圧変化方向を「減少」
とすべき動作点であるにもかかわらず、電力がＰ１から
Ｐ２に増加しているため電圧変化方向を「増加」と決定
して、さらに電圧の大きなほうへ探索するので瞬時出力
効率は低下する（なお、瞬時出力効率とは、ある時刻に
おける最大電力に対する出力電力の割合を表したもので
ある）。
の白丸から次の電圧変化方向を「減少」する。しかし、
時刻ｔ１から時刻ｔ２のサンプリング期間に光量が増加
すると、電圧動作点では時刻ｔ２でのＶ−Ｐカーブか
ら明らかなように本来なら次の電圧変化方向を「減少」
とすべき動作点であるにもかかわらず、電力がＰ１から
Ｐ２に増加しているため電圧変化方向を「増加」と決定
して、さらに電圧の大きなほうへ探索するので瞬時出力
効率は低下する（なお、瞬時出力効率とは、ある時刻に
おける最大電力に対する出力電力の割合を表したもので
ある）。
【０００９】さらに、光量変化により同様に動作電圧が
増加し続けることにより瞬時出力効率は大きく低下す
る。これにより、出力効率も低下することは明らかであ
る（なお、出力効率とは、ある期間における最大電力量
に対する出力電力量の割合を示したものである）。
増加し続けることにより瞬時出力効率は大きく低下す
る。これにより、出力効率も低下することは明らかであ
る（なお、出力効率とは、ある期間における最大電力量
に対する出力電力量の割合を示したものである）。
【００１０】上記例のように出力電圧が大きくなる場合
のほかに、出力電圧が小さくなる場合や出力電圧が変化
しない場合も存在する。
のほかに、出力電圧が小さくなる場合や出力電圧が変化
しない場合も存在する。
【００１１】また、電力制御方式の誤動作により電力変
換装置が停止することは好ましいことではないが上述の
誤動作により太陽電池の出力電圧の急激な変動が生じ、
電力変換装置の保護機能が働き、電力変換装置の動作が
停止する恐れもある。
換装置が停止することは好ましいことではないが上述の
誤動作により太陽電池の出力電圧の急激な変動が生じ、
電力変換装置の保護機能が働き、電力変換装置の動作が
停止する恐れもある。
【００１２】以上、上述の山登り法での動作について説
明したが、電力の電圧微分値を利用する制御方法でも同
様の問題点を有する。このように、サンプリング中の光
量変化等により、太陽電池の出力効率の低下やシステム
動作の不安定を招く恐れが多分にある。
明したが、電力の電圧微分値を利用する制御方法でも同
様の問題点を有する。このように、サンプリング中の光
量変化等により、太陽電池の出力効率の低下やシステム
動作の不安定を招く恐れが多分にある。
【００１３】また、太陽電池の電圧電流出力特性の測定
においては、同様に太陽電池が反応する光の下での測定
では光量が変化し測定中に出力特性が変わることがあ
り、正確な測定の妨げとなっていた。
においては、同様に太陽電池が反応する光の下での測定
では光量が変化し測定中に出力特性が変わることがあ
り、正確な測定の妨げとなっていた。
【００１４】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、上述
の従来の太陽電池の電力制御方法の問題点を補完し、安
定的に太陽電池から最大出力を取り出す電力制御方法を
提供することである。また、本発明の他の目的は、正確
な太陽電池の電圧電流出力特性測定方法を提供すること
である。
の従来の太陽電池の電力制御方法の問題点を補完し、安
定的に太陽電池から最大出力を取り出す電力制御方法を
提供することである。また、本発明の他の目的は、正確
な太陽電池の電圧電流出力特性測定方法を提供すること
である。
【００１５】
【課題を解決するための手段】上記目的は、太陽電池の
電圧値を検出する電圧検出手段と、前記太陽電池から出
力される電流値を検出する電流検出手段と、前記太陽電
池からの電力を変換し負荷に供給するための電力変換手
段と、前記電流値及び電圧値に基づいて出力値を設定す
る出力値設定手段と、該出力値設定手段によって設定さ
れた出力値に基づいて電力変換手段を制御する電力制御
手段と、を有する電力制御装置において、前記出力値設
定手段は、互いに異なる時刻において第１の電圧値での
電流値または電力値を複数回サンプリングする工程と、
前記第１の電圧値での複数回のサンプリングの間の時刻
において、第１の電圧値以外の電圧値での電流値または
電力値をサンプリングする工程と、複数回のサンプリン
グで得られた電流値または電力値の差から変動した動作
特性曲線を推定する工程と、推定された動作特性曲線上
での第１の電圧値以外の電圧値での電流値または電力値
と、最後にサンプリングされた第１の電圧値での電流値
または電力値に基づいて、太陽電池の出力電力が大きく
なるような次に基準となる電圧値を求める工程と、から
出力値を設定することを特徴とする太陽電池の電力制御
装置により達成される。また、太陽電池と、該太陽電池
の電圧値を検出する電圧検出手段と、前記太陽電池から
出力される電流値を検出する電流検出手段と、前記太陽
電池からの電力を変換し負荷に供給するための電力変換
手段と、前記電流値及び電圧値に基づいて出力値を設定
する出力値設定手段と、該出力値設定手段によって設定
された出力値に基づいて電力変換手段を制御する電力制
御手段と、を用いて太陽電池の電力を制御する方法にお
いて、前記出力値設定手段は、互いに異なる時刻におい
て第１の電圧値での電流値または電力値を複数回サンプ
リングする工程と、前記第１の電圧値での複数回のサン
プリングの間の時刻において、第１の電圧値以外の電圧
値での電流値または電力値をサンプリングする工程と、
複数回のサンプリングで得られた電流値または電力値の
差から変動した動作特性曲線を推定する工程と、推定さ
れた動作特性曲線上での第１の電圧値以外の電圧値での
電流値または電力値と、最後にサンプリングされた第１
の電圧値での電流値または電力値に基づいて、太陽電池
の出力電力が大きくなるような次に基準となる電圧値を
求める工程と、から出力値を設定し、設定された前記出
力値に基づいて前記電力変換手段を制御することを特徴
とする太陽電池の電力制御方法により達成される。
電圧値を検出する電圧検出手段と、前記太陽電池から出
力される電流値を検出する電流検出手段と、前記太陽電
池からの電力を変換し負荷に供給するための電力変換手
段と、前記電流値及び電圧値に基づいて出力値を設定す
る出力値設定手段と、該出力値設定手段によって設定さ
れた出力値に基づいて電力変換手段を制御する電力制御
手段と、を有する電力制御装置において、前記出力値設
定手段は、互いに異なる時刻において第１の電圧値での
電流値または電力値を複数回サンプリングする工程と、
前記第１の電圧値での複数回のサンプリングの間の時刻
において、第１の電圧値以外の電圧値での電流値または
電力値をサンプリングする工程と、複数回のサンプリン
グで得られた電流値または電力値の差から変動した動作
特性曲線を推定する工程と、推定された動作特性曲線上
での第１の電圧値以外の電圧値での電流値または電力値
と、最後にサンプリングされた第１の電圧値での電流値
または電力値に基づいて、太陽電池の出力電力が大きく
なるような次に基準となる電圧値を求める工程と、から
出力値を設定することを特徴とする太陽電池の電力制御
装置により達成される。また、太陽電池と、該太陽電池
の電圧値を検出する電圧検出手段と、前記太陽電池から
出力される電流値を検出する電流検出手段と、前記太陽
電池からの電力を変換し負荷に供給するための電力変換
手段と、前記電流値及び電圧値に基づいて出力値を設定
する出力値設定手段と、該出力値設定手段によって設定
された出力値に基づいて電力変換手段を制御する電力制
御手段と、を用いて太陽電池の電力を制御する方法にお
いて、前記出力値設定手段は、互いに異なる時刻におい
て第１の電圧値での電流値または電力値を複数回サンプ
リングする工程と、前記第１の電圧値での複数回のサン
プリングの間の時刻において、第１の電圧値以外の電圧
値での電流値または電力値をサンプリングする工程と、
複数回のサンプリングで得られた電流値または電力値の
差から変動した動作特性曲線を推定する工程と、推定さ
れた動作特性曲線上での第１の電圧値以外の電圧値での
電流値または電力値と、最後にサンプリングされた第１
の電圧値での電流値または電力値に基づいて、太陽電池
の出力電力が大きくなるような次に基準となる電圧値を
求める工程と、から出力値を設定し、設定された前記出
力値に基づいて前記電力変換手段を制御することを特徴
とする太陽電池の電力制御方法により達成される。
【００１６】また他の目的は、太陽電池と、該太陽電池
の出力電圧を検出する手段と、前記太陽電池の出力電流
を検出する手段と、前記太陽電池の出力電圧を制御する
手段とを用いて太陽電池の電圧電流出力特性を測定する
方法において、まず太陽電池を短絡状態から開放状態へ
出力電圧を徐々に上昇させながら、互いに異なる複数の
電圧値での出力電流値をサンプリングする第１の工程
と、該第１の工程の後、太陽電池を開放状態から短絡状
態へ出力電圧を徐々に下降させながら、第１の工程と同
一の複数の電圧値での出力電流値をサンプリングする第
２の工程と、同一の電圧値に対して第１の工程と第２の
工程でそれぞれサンプリングされた出力電流値の平均値
を算出し、電圧値と算出された平均値との関係から電圧
電流出力特性を測定する第３の工程と、から成ることを
特徴とする太陽電池の電圧電流出力特性の測定方法によ
り達成される。また、太陽電池と、該太陽電池の出力電
圧を検出する手段と、前記太陽電池の出力電流を検出す
る手段と、前記太陽電池の出力電圧を制御する手段とを
用いて太陽電池の電圧電流出力特性を測定する方法にお
いて、まず太陽電池を開放状態から短絡状態へ出力電圧
を徐々に下降させながら、互いに異なる複数の電圧値で
の出力電流値をサンプリングする第１の工程と、該第１
の工程の後、太陽電池を短絡状態から開放状態へ出力電
圧を徐々に上昇させながら、第１の工程と同一の複数の
電圧値での出力電流値をサンプリングする第２の工程
と、同一の電圧値に対して第１の工程と第２の工程でそ
れぞれサンプリングされた出力電流値の平均値を算出
し、電圧値と算出された平均値との関係から電圧電流出
力特性を測定する第３の工程と、から成ることを特徴と
する太陽電池の電圧電流出力特性の測定方法により達成
される。
の出力電圧を検出する手段と、前記太陽電池の出力電流
を検出する手段と、前記太陽電池の出力電圧を制御する
手段とを用いて太陽電池の電圧電流出力特性を測定する
方法において、まず太陽電池を短絡状態から開放状態へ
出力電圧を徐々に上昇させながら、互いに異なる複数の
電圧値での出力電流値をサンプリングする第１の工程
と、該第１の工程の後、太陽電池を開放状態から短絡状
態へ出力電圧を徐々に下降させながら、第１の工程と同
一の複数の電圧値での出力電流値をサンプリングする第
２の工程と、同一の電圧値に対して第１の工程と第２の
工程でそれぞれサンプリングされた出力電流値の平均値
を算出し、電圧値と算出された平均値との関係から電圧
電流出力特性を測定する第３の工程と、から成ることを
特徴とする太陽電池の電圧電流出力特性の測定方法によ
り達成される。また、太陽電池と、該太陽電池の出力電
圧を検出する手段と、前記太陽電池の出力電流を検出す
る手段と、前記太陽電池の出力電圧を制御する手段とを
用いて太陽電池の電圧電流出力特性を測定する方法にお
いて、まず太陽電池を開放状態から短絡状態へ出力電圧
を徐々に下降させながら、互いに異なる複数の電圧値で
の出力電流値をサンプリングする第１の工程と、該第１
の工程の後、太陽電池を短絡状態から開放状態へ出力電
圧を徐々に上昇させながら、第１の工程と同一の複数の
電圧値での出力電流値をサンプリングする第２の工程
と、同一の電圧値に対して第１の工程と第２の工程でそ
れぞれサンプリングされた出力電流値の平均値を算出
し、電圧値と算出された平均値との関係から電圧電流出
力特性を測定する第３の工程と、から成ることを特徴と
する太陽電池の電圧電流出力特性の測定方法により達成
される。
【００１７】
【作用】本発明の電池電源の電圧電流出力特性測定方法
では、日射変動時等の変動においても、同じ電圧での電
流値または電力値の変化量からサンプリング中の変動値
を推定し、電流信号もしくは電力値を補正することで、
日射変動等の影響を排除した同一時刻、同一Ｉ−Ｖカー
ブ上の動作点に相当するデータが得られ、日射の影響を
受けずに最大出力が得られる動作点の探索を行うことが
できる。さらに、同じ電圧でのサンプリング回数を２回
とすることで、少ないサンプリング回数で変動値を推定
してデータを補正するので、より速く最大出力が得られ
る動作点を探索できる。また、同一電圧でのサンプリン
グを、サンプリングの最初と最後に行うことで、サンプ
リング開始からサンプリング終了までの日射量変動等の
情報が検出されるので、データの補正をより正確に行う
ことができる。
では、日射変動時等の変動においても、同じ電圧での電
流値または電力値の変化量からサンプリング中の変動値
を推定し、電流信号もしくは電力値を補正することで、
日射変動等の影響を排除した同一時刻、同一Ｉ−Ｖカー
ブ上の動作点に相当するデータが得られ、日射の影響を
受けずに最大出力が得られる動作点の探索を行うことが
できる。さらに、同じ電圧でのサンプリング回数を２回
とすることで、少ないサンプリング回数で変動値を推定
してデータを補正するので、より速く最大出力が得られ
る動作点を探索できる。また、同一電圧でのサンプリン
グを、サンプリングの最初と最後に行うことで、サンプ
リング開始からサンプリング終了までの日射量変動等の
情報が検出されるので、データの補正をより正確に行う
ことができる。
【００１８】また、本発明の電力制御方法では、日射変
動時等の変動においても、同じ電圧での電流信号の変化
量または電力値の変化量からサンプリング中の変動値を
推定し、電流信号もしくは電力値を補正することで、日
射変動等の影響を排除した同一時刻、同一Ｉ−Ｖカーブ
上の動作点に相当するデータが得られ、これらのデータ
に基づいて最大電力が取り出される動作点を探索するの
で、日射変動等の影響を受けずに最大電力が取り出せ、
また、システムの不安定な動作も抑制される。
動時等の変動においても、同じ電圧での電流信号の変化
量または電力値の変化量からサンプリング中の変動値を
推定し、電流信号もしくは電力値を補正することで、日
射変動等の影響を排除した同一時刻、同一Ｉ−Ｖカーブ
上の動作点に相当するデータが得られ、これらのデータ
に基づいて最大電力が取り出される動作点を探索するの
で、日射変動等の影響を受けずに最大電力が取り出せ、
また、システムの不安定な動作も抑制される。
【００１９】
（実施態様例）本発明は、電池電源の最大電力探索時に
おいてＰ−Ｉ曲線またはＶ−Ｉ曲線等の特性曲線のみか
けの形状の変化がサンプリング周期ＴS 当り小さく、特
性曲線のみかけ移動の変化がサンプリング周期ＴS 当り
大きいこと及びサンプリング周期ＴS 当りのみかけ移動
の変化速度がほぼ等しいとの知見を得ることによってな
されたものであり、サンプリング周期ＴS でサンプルし
たサンプリング値を、それぞれ同一サンプリング時間に
測定したものと近似して所望の動作を行うことにより、
システム全体として効率の優れた電池電源の電力制御方
法等に用いられるものである。
おいてＰ−Ｉ曲線またはＶ−Ｉ曲線等の特性曲線のみか
けの形状の変化がサンプリング周期ＴS 当り小さく、特
性曲線のみかけ移動の変化がサンプリング周期ＴS 当り
大きいこと及びサンプリング周期ＴS 当りのみかけ移動
の変化速度がほぼ等しいとの知見を得ることによってな
されたものであり、サンプリング周期ＴS でサンプルし
たサンプリング値を、それぞれ同一サンプリング時間に
測定したものと近似して所望の動作を行うことにより、
システム全体として効率の優れた電池電源の電力制御方
法等に用いられるものである。
【００２０】具体的には、太陽電池の電力制御方法にお
いては、同時に太陽電池の複数の動作点の電圧、電流を
サンプリングすることができないため、どうしてもサン
プリング周期ＴS により規定される時間を要するので、
気象条件の変化の中でも特に変化速度の速い光量変化が
電力制御に悪影響を及ぼす場合がある。
いては、同時に太陽電池の複数の動作点の電圧、電流を
サンプリングすることができないため、どうしてもサン
プリング周期ＴS により規定される時間を要するので、
気象条件の変化の中でも特に変化速度の速い光量変化が
電力制御に悪影響を及ぼす場合がある。
【００２１】以下、図面を参照して本発明を詳細に説明
する。
する。
【００２２】図１に本発明の電力制御方法を用いた太陽
光発電システムの構成を示す。電池電源である太陽電池
１の直流電力は、電力変換手段である電力変換装置２に
て電力が変換され、負荷３に供給される。
光発電システムの構成を示す。電池電源である太陽電池
１の直流電力は、電力変換手段である電力変換装置２に
て電力が変換され、負荷３に供給される。
【００２３】電池電源１ 電池電源１としては、アモルファスシリコン系等の非晶
質シリコン微結晶シリコン、多結晶シリコン、単結晶シ
リコンあるいは化合物半導体を用いた太陽電池等があ
る。通常は、複数の太陽電池を直並列に組み合わせて、
所望の電圧、電流が得られるようにアレイやストリング
を構成する。
質シリコン微結晶シリコン、多結晶シリコン、単結晶シ
リコンあるいは化合物半導体を用いた太陽電池等があ
る。通常は、複数の太陽電池を直並列に組み合わせて、
所望の電圧、電流が得られるようにアレイやストリング
を構成する。
【００２４】電力変換手段２ 電力変換手段２としては、パワートランジスタ、パワー
ＭＯＳＦＥＴ、ＩＧＢＴ、ＧＴＯ等の自己消弧型スイッ
チングデバイスを用いたＤＣ／ＤＣコンバータ、自励式
電圧型ＤＣ／ＡＣインバータなどがある。この電力変換
手段２は、ゲートパルスのＯＮ／ＯＦＦデューティ比を
変えることで電力潮流、入出力電圧、出力周波数などを
制御できる。
ＭＯＳＦＥＴ、ＩＧＢＴ、ＧＴＯ等の自己消弧型スイッ
チングデバイスを用いたＤＣ／ＤＣコンバータ、自励式
電圧型ＤＣ／ＡＣインバータなどがある。この電力変換
手段２は、ゲートパルスのＯＮ／ＯＦＦデューティ比を
変えることで電力潮流、入出力電圧、出力周波数などを
制御できる。
【００２５】負荷３ 負荷３としては、電熱負荷や電動機負荷あるいは商用交
流系統及びそれらの組み合わせなどがある。負荷が商用
交流系統の場合は系統連系太陽光発電システムと呼ばれ
ており、系統に投入されうる電力は制限されないので、
電池電源からより多くの電力を取り出す本発明の電力制
御方法を用いるのに非常に好ましい。
流系統及びそれらの組み合わせなどがある。負荷が商用
交流系統の場合は系統連系太陽光発電システムと呼ばれ
ており、系統に投入されうる電力は制限されないので、
電池電源からより多くの電力を取り出す本発明の電力制
御方法を用いるのに非常に好ましい。
【００２６】電圧検出手段４、１１及び電流検出手段
５、１２ 電池電源１の出力電圧及び出力電流は、通常用いられる
電圧検出手段４及び電流検出手段５でサンプリングを行
い、ディジタルデータとして検出された電圧信号が出力
電圧設定手段６及び制御手段７に入力され、電流信号は
出力電圧設定手段６に入力される。交流の出力電流、出
力電流の場合は、瞬時の値から平均値を求める。
５、１２ 電池電源１の出力電圧及び出力電流は、通常用いられる
電圧検出手段４及び電流検出手段５でサンプリングを行
い、ディジタルデータとして検出された電圧信号が出力
電圧設定手段６及び制御手段７に入力され、電流信号は
出力電圧設定手段６に入力される。交流の出力電流、出
力電流の場合は、瞬時の値から平均値を求める。
【００２７】出力電力設定手段６ 出力電圧設定手段６は、検出され記憶された電圧信号、
電流信号をもとに、電圧設定値を決定し、太陽電池の出
力電圧が電圧設定値となるようにＯＮ／ＯＦＦデューテ
ィ比を調整する。出力電圧設定手段６は、制御用マイク
ロコンピュータであり、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、Ｉ／
Ｏなどで構成される。
電流信号をもとに、電圧設定値を決定し、太陽電池の出
力電圧が電圧設定値となるようにＯＮ／ＯＦＦデューテ
ィ比を調整する。出力電圧設定手段６は、制御用マイク
ロコンピュータであり、ＣＰＵ、ＲＡＭ、ＲＯＭ、Ｉ／
Ｏなどで構成される。
【００２８】制御手段７ 制御手段７は、いわゆるゲート駆動回路であり、例え
ば、三角波比較方式や瞬時電流追従制御などによりゲー
ト駆動用のＰＷＭパルスを生成する。これにより、電力
変換手段２のＯＮ／ＯＦＦデューティ比を制御して、太
陽電池の出力電圧を制御する。
ば、三角波比較方式や瞬時電流追従制御などによりゲー
ト駆動用のＰＷＭパルスを生成する。これにより、電力
変換手段２のＯＮ／ＯＦＦデューティ比を制御して、太
陽電池の出力電圧を制御する。
【００２９】（実施例１）図２を用いて、山登り法を本
発明に適用し、最大電力が得られる動作点の探索につい
て説明する。図２は横軸が電圧、縦軸が電力であり、各
時刻における電圧電力出力特性曲線が描かれている（な
お、これはＶ−Ｐ曲線のみかけ形状の変化が小さいこと
を表している）。
発明に適用し、最大電力が得られる動作点の探索につい
て説明する。図２は横軸が電圧、縦軸が電力であり、各
時刻における電圧電力出力特性曲線が描かれている（な
お、これはＶ−Ｐ曲線のみかけ形状の変化が小さいこと
を表している）。
【００３０】初めに、動作点の電圧をＶ１に設定する。
そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い、太陽電池の動
作点の電圧Ｖ１、電流Ｉ１を取り込み、出力電力Ｐ１
（＝Ｖ１×Ｉ１）を求める。
そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い、太陽電池の動
作点の電圧Ｖ１、電流Ｉ１を取り込み、出力電力Ｐ１
（＝Ｖ１×Ｉ１）を求める。
【００３１】動作点…電圧Ｖ１、電力Ｐ１ 次に、動作点の電圧をＶ２に設定して、次のサンプリン
グ時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS ）において動作点の電圧Ｖ
２、電流Ｉ２を取り込み、出力電力Ｐ２（＝Ｖ２×Ｉ
２）を求める。
グ時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS ）において動作点の電圧Ｖ
２、電流Ｉ２を取り込み、出力電力Ｐ２（＝Ｖ２×Ｉ
２）を求める。
【００３２】動作点…電圧Ｖ２、電力Ｐ２ 次に、動作点の電圧を再びＶ１に設定し、次のサンプリ
ング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS ）で動作点の電圧Ｖ３
（＝Ｖ１）、電流Ｉ３を取り込み、出力電力Ｐ３（＝Ｖ
３×Ｉ３）を算出する。
ング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS ）で動作点の電圧Ｖ３
（＝Ｖ１）、電流Ｉ３を取り込み、出力電力Ｐ３（＝Ｖ
３×Ｉ３）を算出する。
【００３３】動作点…電圧Ｖ３、電力Ｐ３ ここで、同一電圧値Ｖ１での電力値の差から日射変動を
推定する。すなわち、太陽電池の出力電流もしくは出力
電力は、同一の出力電圧であれば、日射が変動に対して
ほぼ比例するという特徴を持っているので、同一電圧で
の電力差は、その間の日射の変化量を表す情報である。
つまり、電力差ΔＰ＝Ｐ３−Ｐ１は、時刻ｔ１から時刻
ｔ３までの期間の日射の変化量を表している（これは、
特性曲線のみかけ移動の変化が探索時間当り大きく、探
索時間当りのみかけ移動の変化速度がほぼ等しいことを
表している。）。
推定する。すなわち、太陽電池の出力電流もしくは出力
電力は、同一の出力電圧であれば、日射が変動に対して
ほぼ比例するという特徴を持っているので、同一電圧で
の電力差は、その間の日射の変化量を表す情報である。
つまり、電力差ΔＰ＝Ｐ３−Ｐ１は、時刻ｔ１から時刻
ｔ３までの期間の日射の変化量を表している（これは、
特性曲線のみかけ移動の変化が探索時間当り大きく、探
索時間当りのみかけ移動の変化速度がほぼ等しいことを
表している。）。
【００３４】そこで、日射変化の情報であるΔＰを用い
て、データを補正する。
て、データを補正する。
【００３５】サンプリング周期ＴS は１ｓｅｃ以下の短
い時間が好ましく、さらに好ましくは１／３０ｓｅｃで
あり、時刻ｔ１から時刻ｔ３までの日射の変化速度は同
じとみなしてよい（ここでは、１／３０ｓｅｃとし
た。）。また、最大出力が得られる動作点付近では、電
圧Ｖ１とＶ２での出力電力の差はわずかであり、サンプ
リング周期ＴS 程度の時間における日射変動による出力
電力曲線のみかけ移動の変化速度は、動作電圧がＶ１と
Ｖ２で同じとみなせる。
い時間が好ましく、さらに好ましくは１／３０ｓｅｃで
あり、時刻ｔ１から時刻ｔ３までの日射の変化速度は同
じとみなしてよい（ここでは、１／３０ｓｅｃとし
た。）。また、最大出力が得られる動作点付近では、電
圧Ｖ１とＶ２での出力電力の差はわずかであり、サンプ
リング周期ＴS 程度の時間における日射変動による出力
電力曲線のみかけ移動の変化速度は、動作電圧がＶ１と
Ｖ２で同じとみなせる。
【００３６】よって、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ２での電力
値Ｐ２を、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ３での電力値Ｐ２′に
補正するには、時刻ｔ２から時刻ｔ３までの日射の変化
分に相当する電力の変化分ΔＰ／２をＰ２に加えてやれ
ばよい。
値Ｐ２を、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ３での電力値Ｐ２′に
補正するには、時刻ｔ２から時刻ｔ３までの日射の変化
分に相当する電力の変化分ΔＰ／２をＰ２に加えてやれ
ばよい。
【００３７】Ｐ２′＝Ｐ２＋ΔＰ／２ この補正された動作点は図２の′で示してある。
【００３８】動作点′…電圧Ｖ２、電力Ｐ２′ 次に動作点と動作点′の電力値を比較して、次の探
索方向を決定する。つまり、動作点での電力Ｐ３は動
作点′での電力Ｐ２′より大きいので、最大電力が得
られる動作点は動作電圧Ｖ１よりも小さいので、次の探
索方向である電圧変化方向を「減少」と決定する。
索方向を決定する。つまり、動作点での電力Ｐ３は動
作点′での電力Ｐ２′より大きいので、最大電力が得
られる動作点は動作電圧Ｖ１よりも小さいので、次の探
索方向である電圧変化方向を「減少」と決定する。
【００３９】以上の動作を繰り返すことで、最大電力が
取り出せる動作点を追従することができる。なお、この
動作を図３のフローチャートで示した。
取り出せる動作点を追従することができる。なお、この
動作を図３のフローチャートで示した。
【００４０】上記記述では、光量が増加した場合につい
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追従することは容
易に分かるであろう。
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追従することは容
易に分かるであろう。
【００４１】本実施例の電力制御方法を、太陽電池とし
てＵＳＳＣ社製アモルファス太陽電池モジュール（商品
名ＵＰＭ８８０）を１２個直列にして使用し、探索時の
電圧の刻み幅２Ｖ、サンプリング周期１／３０ｓｅｃの
条件で、日射変動時に連続的に動作させると、その時の
出力効率（最大電力量に対する出力電力量の割合）は９
９．９９％となった。データの補正を行わない従来の山
登り法では、同一日射条件で出力効率が９８．８６％と
なった。従って、比較的簡単な構成でシステム全体とし
て１．１３％近くの効率向上が可能となる。
てＵＳＳＣ社製アモルファス太陽電池モジュール（商品
名ＵＰＭ８８０）を１２個直列にして使用し、探索時の
電圧の刻み幅２Ｖ、サンプリング周期１／３０ｓｅｃの
条件で、日射変動時に連続的に動作させると、その時の
出力効率（最大電力量に対する出力電力量の割合）は９
９．９９％となった。データの補正を行わない従来の山
登り法では、同一日射条件で出力効率が９８．８６％と
なった。従って、比較的簡単な構成でシステム全体とし
て１．１３％近くの効率向上が可能となる。
【００４２】このように、同一電圧の電力値から日射変
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに探索
方向を決定することで、日射変動による探索制御アルゴ
リズムの誤動作も発生せず、太陽電池から最大電力が取
り出せ、システムの不安定動作も抑制させることが確か
められた。
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに探索
方向を決定することで、日射変動による探索制御アルゴ
リズムの誤動作も発生せず、太陽電池から最大電力が取
り出せ、システムの不安定動作も抑制させることが確か
められた。
【００４３】（実施例２）次に、他の実施例について説
明する。
明する。
【００４４】本発明の電力制御方法を用いた太陽光発電
システムは、実施例１と同様に図１のような構成をと
る。以下、図４により実施例１とは違った電力制御方法
について説明する。図４は、横軸が電圧、縦軸が電力で
あり、各時刻における電圧電力出力特性曲線が描かれて
いる。
システムは、実施例１と同様に図１のような構成をと
る。以下、図４により実施例１とは違った電力制御方法
について説明する。図４は、横軸が電圧、縦軸が電力で
あり、各時刻における電圧電力出力特性曲線が描かれて
いる。
【００４５】初めに、探索を開始する動作点の電圧をＶ
１に設定する。そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い
太陽電池の動作点の電圧Ｖ１、電流Ｉ１を取り込み、
出力電力Ｐ１（＝Ｖ１×Ｉ１）を求める。
１に設定する。そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い
太陽電池の動作点の電圧Ｖ１、電流Ｉ１を取り込み、
出力電力Ｐ１（＝Ｖ１×Ｉ１）を求める。
【００４６】動作点…電圧Ｖ１、電力Ｐ１ 次に、動作点の電圧をＶ２（＝Ｖ１＋ΔＶ）に設定し
て、次のサンプリング時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS ）におい
て動作点の電圧Ｖ２、電流Ｉ２を取り込み、出力電力
Ｐ２（＝Ｖ２×Ｉ２）を求める。
て、次のサンプリング時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS ）におい
て動作点の電圧Ｖ２、電流Ｉ２を取り込み、出力電力
Ｐ２（＝Ｖ２×Ｉ２）を求める。
【００４７】動作点…電圧Ｖ２、電力Ｐ２ 次に、動作点の電圧をＶ３（＝Ｖ１−ΔＶ）に設定し、
次のサンプリング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS ）で動作点
の電圧Ｖ３、電流Ｉ３を取り込み、出力電力Ｐ３（＝Ｖ
３×Ｉ３）を算出する。
次のサンプリング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS ）で動作点
の電圧Ｖ３、電流Ｉ３を取り込み、出力電力Ｐ３（＝Ｖ
３×Ｉ３）を算出する。
【００４８】動作点…電圧Ｖ３、電力Ｐ３ 次に、動作点の電圧を再びＶ１に設定し、次のサンプリ
ング時刻ｔ４（＝ｔ３＋ＴS ）で動作点の電圧Ｖ１
（＝Ｖ４）、電流Ｉ４を取り込み、出力電力Ｐ４（＝Ｖ
１×Ｉ４）を算出する。
ング時刻ｔ４（＝ｔ３＋ＴS ）で動作点の電圧Ｖ１
（＝Ｖ４）、電流Ｉ４を取り込み、出力電力Ｐ４（＝Ｖ
１×Ｉ４）を算出する。
【００４９】動作点…電圧Ｖ４、電力Ｐ４ ここで、同一電圧値Ｖ１での電力値の差から日射変動を
推定する。すなわち、太陽電池の出力電流もしくは出力
電力は、同一の出力電圧であれば、日射が変動に対して
ほぼ比例するという特徴を持っているので、同一電圧で
の電力差は、その間の日射の変化量を表す情報である。
つまり、電力差ΔＰ＝Ｐ４−Ｐ１は、時刻ｔ１から時刻
ｔ４までの期間の日射の変化量を表している。
推定する。すなわち、太陽電池の出力電流もしくは出力
電力は、同一の出力電圧であれば、日射が変動に対して
ほぼ比例するという特徴を持っているので、同一電圧で
の電力差は、その間の日射の変化量を表す情報である。
つまり、電力差ΔＰ＝Ｐ４−Ｐ１は、時刻ｔ１から時刻
ｔ４までの期間の日射の変化量を表している。
【００５０】そこで、日射変化の情報であるΔＰを用い
て、データを補正する。
て、データを補正する。
【００５１】サンプリング周期ＴS は１／３０ｓｅｃ程
度の短い時間なので、時刻ｔ１から時刻ｔ４までの日射
の変化速度はほぼ同じとみなしてよい。また、最大出力
が得られる動作点付近では、電圧Ｖ１とＶ２やＶ３での
出力電力の差はわずかであり、サンプリング周期ＴS 程
度の時間における日射変動による出力電力の変化速度
は、動作電圧がＶ１とＶ２やＶ３では同じとみなせる。
度の短い時間なので、時刻ｔ１から時刻ｔ４までの日射
の変化速度はほぼ同じとみなしてよい。また、最大出力
が得られる動作点付近では、電圧Ｖ１とＶ２やＶ３での
出力電力の差はわずかであり、サンプリング周期ＴS 程
度の時間における日射変動による出力電力の変化速度
は、動作電圧がＶ１とＶ２やＶ３では同じとみなせる。
【００５２】よって、動作電圧Ｖ２である時刻ｔ２での
電力値Ｐ２を、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ４での電力値Ｐ
２′に補正するには、時刻ｔ２から時刻ｔ４までの日射
の変化分に相当する電力変化分ΔＰ×（２／３）をＰ２
に加えてやればよい。
電力値Ｐ２を、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ４での電力値Ｐ
２′に補正するには、時刻ｔ２から時刻ｔ４までの日射
の変化分に相当する電力変化分ΔＰ×（２／３）をＰ２
に加えてやればよい。
【００５３】Ｐ２′＝Ｐ２＋ΔＰ×（２／３） この補正された動作点は図４の′で示してある。
【００５４】動作点′…電圧Ｖ２、電力Ｐ２′ また、動作電圧Ｖ３である時刻ｔ３での電力値Ｐ３を、
動作電圧Ｖ３の時刻ｔ４での電力値Ｐ３′に補正するに
は、時刻ｔ３から時刻ｔ４までの日射の変化分に相当す
る電力変化分ΔＰ×（１／３）をＰ２に加えてやればよ
い。
動作電圧Ｖ３の時刻ｔ４での電力値Ｐ３′に補正するに
は、時刻ｔ３から時刻ｔ４までの日射の変化分に相当す
る電力変化分ΔＰ×（１／３）をＰ２に加えてやればよ
い。
【００５５】Ｐ３′＝Ｐ３＋ΔＰ×（１／３） この補正された動作点は図４の′で示してある。
【００５６】動作点′…電圧Ｖ３、電力Ｐ３′ 次に、動作点′、′、の点のデータから、以下の
ようにして次の動作電圧を決定する。
ようにして次の動作電圧を決定する。
【００５７】時刻ｔ４での電圧電力出力特性曲線を、動
作点′、′、の電圧、電力値により２次曲線によ
り近似する。通常、狭い範囲の曲線近似は２次曲線でよ
く近似できる。また、３点のデータで２次曲線近似を行
うので、近似する２次曲線は一意に定まる。つまり、 Ｐ＝ａＶ2 ＋ｂＶ＋ｃ（ａ、ｂ、ｃは係数） に、電圧電力の組を代入して、以下の３元連立方程式を
得る。
作点′、′、の電圧、電力値により２次曲線によ
り近似する。通常、狭い範囲の曲線近似は２次曲線でよ
く近似できる。また、３点のデータで２次曲線近似を行
うので、近似する２次曲線は一意に定まる。つまり、 Ｐ＝ａＶ2 ＋ｂＶ＋ｃ（ａ、ｂ、ｃは係数） に、電圧電力の組を代入して、以下の３元連立方程式を
得る。
【００５８】Ｐ４＝ａＶ１2 ＋ｂＶ１＋ｃ Ｐ２′＝ａＶ２2 ＋ｂＶ２＋ｃ Ｐ３′＝ａＶ３2 ＋ｂＶ３＋ｃ これらを解くことで、係数ａ、ｂ、ｃが求まる。
【００５９】この近似的に得られた電圧電力出力特性曲
線で電力が最大となる電圧を選ぶ。すなわち、近似した
２次曲線上で極値となる点の電圧を設定する。
線で電力が最大となる電圧を選ぶ。すなわち、近似した
２次曲線上で極値となる点の電圧を設定する。
【００６０】Ｖ＝−ｂ／２ａ
【００６１】ところで、探索時の電圧の変化幅は、（Ｖ
２−Ｖ１）＝（Ｖ１−Ｖ３）＝ΔＶと一定間隔なので、
結局、設定電圧は以下のように簡単な式で表される。
２−Ｖ１）＝（Ｖ１−Ｖ３）＝ΔＶと一定間隔なので、
結局、設定電圧は以下のように簡単な式で表される。
【００６２】Ｖ＝Ｖ１＋ΔＶ／２×｛（Ｐ２′−Ｐ
３′）／（２×Ｐ４−Ｐ２′−Ｐ３′）｝ これより電圧を算出し、次回の探索開始電圧とする。
３′）／（２×Ｐ４−Ｐ２′−Ｐ３′）｝ これより電圧を算出し、次回の探索開始電圧とする。
【００６３】以上の動作を繰り返すことで、最大電力が
取り出せる動作点を追従することができる。
取り出せる動作点を追従することができる。
【００６４】上記記述では、光量が増加した場合につい
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追尾することは容
易に分かるであろう。なお、この動作を図５のフローチ
ャートで示した。
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追尾することは容
易に分かるであろう。なお、この動作を図５のフローチ
ャートで示した。
【００６５】本実施例の電力制御方法を、太陽電池とし
てＵＳＳＣ社製アモルファス太陽電池モジュール（商品
名ＵＰＭ８８０）を１２個直列にして使用し、探索時の
電圧の刻み幅２Ｖ、サンプリング周期１／３０ｓｅｃの
条件で、日射変動時に連続的に動作させると、その時の
出力効率（最大電力量に対する出力電力量の割合）は９
９．９８％となった。データの補正を行わない従来の２
次曲線近似を行う方法では、同一日射条件で出力効率が
９９．６７％となった。
てＵＳＳＣ社製アモルファス太陽電池モジュール（商品
名ＵＰＭ８８０）を１２個直列にして使用し、探索時の
電圧の刻み幅２Ｖ、サンプリング周期１／３０ｓｅｃの
条件で、日射変動時に連続的に動作させると、その時の
出力効率（最大電力量に対する出力電力量の割合）は９
９．９８％となった。データの補正を行わない従来の２
次曲線近似を行う方法では、同一日射条件で出力効率が
９９．６７％となった。
【００６６】このように、同一電圧の電力値から日射変
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに次回
の探索開始電圧を決定することで、日射変動による探索
制御アルゴリズムの誤動作も発生せず、太陽電池から最
大電力が取り出せ、システムの不安定動作も抑制させる
ことが確認された。
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに次回
の探索開始電圧を決定することで、日射変動による探索
制御アルゴリズムの誤動作も発生せず、太陽電池から最
大電力が取り出せ、システムの不安定動作も抑制させる
ことが確認された。
【００６７】（実施例３）更に他の実施例について説明
する。
する。
【００６８】本発明の電力制御方法を用いた太陽光発電
システムは、実施例１及び２と同様に図１のような構成
をとる。以下、図６により先述のものとは異なる電力制
御方法について説明する。図６は、横軸が電圧、縦軸が
電流であり、各時刻における電圧−電流出力特性曲線が
描かれている。
システムは、実施例１及び２と同様に図１のような構成
をとる。以下、図６により先述のものとは異なる電力制
御方法について説明する。図６は、横軸が電圧、縦軸が
電流であり、各時刻における電圧−電流出力特性曲線が
描かれている。
【００６９】初めに、探索を開始する動作点の電圧をＶ
１に設定する。そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い
太陽電池の動作点の電圧Ｖ１、電流Ｉ１を取り込む。
１に設定する。そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い
太陽電池の動作点の電圧Ｖ１、電流Ｉ１を取り込む。
【００７０】動作点…電圧Ｖ１、電流Ｉ１ 次に、動作点の電圧をＶ２（＝Ｖ１＋ΔＶ）に設定し
て、次のサンプリング時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS）におい
て動作点の電圧Ｖ２、電流Ｉ２を取り込む。
て、次のサンプリング時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS）におい
て動作点の電圧Ｖ２、電流Ｉ２を取り込む。
【００７１】動作点…電圧Ｖ２、電流Ｉ２ 次に、動作点の電圧を再びＶ１に設定し、次のサンプリ
ング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS）で動作点の電圧Ｖ１
（＝Ｖ３）、電流Ｉ３を取り込む。
ング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS）で動作点の電圧Ｖ１
（＝Ｖ３）、電流Ｉ３を取り込む。
【００７２】動作点…電圧Ｖ３、電流Ｉ３ ここで、同一電圧値Ｖ１での電流値の差から日射変動等
の電圧−電流カーブのみかけ移動を推定する。すなわ
ち、太陽電池の出力電流もしくは出力電圧は、同一の出
力電圧であれば、日射の変動に対してほぼ比例するとい
う特徴を持っているので、同一電圧での電力差は、その
間の日射の変化量を表す情報である。つまり、電流差Δ
Ｉ＝Ｉ３−Ｉ１は、時刻ｔ１から時刻ｔ３までの期間の
日射の変化量を表している。
の電圧−電流カーブのみかけ移動を推定する。すなわ
ち、太陽電池の出力電流もしくは出力電圧は、同一の出
力電圧であれば、日射の変動に対してほぼ比例するとい
う特徴を持っているので、同一電圧での電力差は、その
間の日射の変化量を表す情報である。つまり、電流差Δ
Ｉ＝Ｉ３−Ｉ１は、時刻ｔ１から時刻ｔ３までの期間の
日射の変化量を表している。
【００７３】そこで、日射変化の情報であるΔＩを用い
て、データを補正する。
て、データを補正する。
【００７４】通常のサンプリング周期ＴS は１／３０ｓ
ｅｃ程度の短い時間なので、時刻ｔ１から時刻ｔ３まで
の日射の変化速度は同じとみなしてよい。よって、動作
電圧Ｖ２の時刻ｔ２での電流値Ｉ２を、動作電圧Ｖ２の
時刻ｔ３での電流値Ｉ２′に補正するには、時刻ｔ２か
ら時刻ｔ３までの日射の変化分に相当する電流の変化分
ΔＩ／２をＩ２に加えてやればよい。
ｅｃ程度の短い時間なので、時刻ｔ１から時刻ｔ３まで
の日射の変化速度は同じとみなしてよい。よって、動作
電圧Ｖ２の時刻ｔ２での電流値Ｉ２を、動作電圧Ｖ２の
時刻ｔ３での電流値Ｉ２′に補正するには、時刻ｔ２か
ら時刻ｔ３までの日射の変化分に相当する電流の変化分
ΔＩ／２をＩ２に加えてやればよい。
【００７５】Ｉ２′＝Ｉ２＋ΔＩ／２ この補正された動作点は図６の′で示してある。
【００７６】動作点’…電圧Ｖ２、電流Ｉ２’ 次に、動作点’と動作点のデータを用いて、以下の
ように次の動作電圧を決定する。
ように次の動作電圧を決定する。
【００７７】今、図７には太陽電池の一般的な電圧−電
力特性曲線が示してあり、横軸が電圧、縦軸が電力であ
る。最大出力が得られる動作点ではその特性曲線の傾き
は零となる。また、太陽電池から最大出力が得られる最
適電圧より高い動作電圧では特性曲線の傾きは負の値と
なり、逆に最大出力が得られる最適電圧より低い動作電
圧では出力特性曲線の傾きは正の値となる。つまり、出
力特性曲線の傾きｄＰ／ｄＶは、ｄＰ／ｄＶ＝ｄ（Ｖ×
Ｉ）／ｄＶ＝Ｉ＋Ｖ×ｄＩ／ｄＶとなり、 ｄＰ／ｄＶ＜０の場合、動作電圧＞最適電圧 ｄＰ／ｄＶ＝０の場合、動作電圧＝最適電圧 ｄＰ／ｄＶ＞０の場合、動作電圧＜最適電圧 となる。ここで、Ｖ、ＩにはＶ１、Ｉ３を用い、ｄＶに
は（Ｖ１−Ｖ２）、ｄＩには（Ｉ３−Ｉ２′）を用い
る。これより、 ｄＰ／ｄＶ＝Ｉ３＋Ｖ１×（Ｉ３−Ｉ
２′）／（Ｖ１−Ｖ２）において、 ｄＰ／ｄＶ＜０の場合、動作電圧を減少させる ｄＰ／ｄＶ＝０の場合、動作電圧は変えない ｄＰ／ｄＶ＞０の場合、動作電圧を増加させる と判定して、次の動作電圧の変化方向を決定する。な
お、上記具体例は動作電圧の変化方向を増加とした時の
ものである。
力特性曲線が示してあり、横軸が電圧、縦軸が電力であ
る。最大出力が得られる動作点ではその特性曲線の傾き
は零となる。また、太陽電池から最大出力が得られる最
適電圧より高い動作電圧では特性曲線の傾きは負の値と
なり、逆に最大出力が得られる最適電圧より低い動作電
圧では出力特性曲線の傾きは正の値となる。つまり、出
力特性曲線の傾きｄＰ／ｄＶは、ｄＰ／ｄＶ＝ｄ（Ｖ×
Ｉ）／ｄＶ＝Ｉ＋Ｖ×ｄＩ／ｄＶとなり、 ｄＰ／ｄＶ＜０の場合、動作電圧＞最適電圧 ｄＰ／ｄＶ＝０の場合、動作電圧＝最適電圧 ｄＰ／ｄＶ＞０の場合、動作電圧＜最適電圧 となる。ここで、Ｖ、ＩにはＶ１、Ｉ３を用い、ｄＶに
は（Ｖ１−Ｖ２）、ｄＩには（Ｉ３−Ｉ２′）を用い
る。これより、 ｄＰ／ｄＶ＝Ｉ３＋Ｖ１×（Ｉ３−Ｉ
２′）／（Ｖ１−Ｖ２）において、 ｄＰ／ｄＶ＜０の場合、動作電圧を減少させる ｄＰ／ｄＶ＝０の場合、動作電圧は変えない ｄＰ／ｄＶ＞０の場合、動作電圧を増加させる と判定して、次の動作電圧の変化方向を決定する。な
お、上記具体例は動作電圧の変化方向を増加とした時の
ものである。
【００７８】以上の動作を繰り返すことで、太陽電池か
ら最大電力が取り出せる動作点を追従することができ
る。この動作を図８のフローチャートで示した。
ら最大電力が取り出せる動作点を追従することができ
る。この動作を図８のフローチャートで示した。
【００７９】上記記述では、光量が増加した場合につい
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追尾することは容
易に分かるであろう。
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追尾することは容
易に分かるであろう。
【００８０】本実施例の電力制御方法を、太陽電池とし
てＵＳＳＣ社製アモルファス太陽電池モジュール（商品
名ＵＰＭ８８０）を１２個直列にして使用し、探索時の
電圧の刻み幅２Ｖ、サンプリング周期１／３０ｓｅｃの
条件で、日射変動時に連続的に動作させると、その時の
出力効率（最大電力量に対する出力電力量の割合）は９
９．９８％となった。データの補正を行わない従来の方
法では、同一日射条件で出力効率が９８．８６％となっ
た。
てＵＳＳＣ社製アモルファス太陽電池モジュール（商品
名ＵＰＭ８８０）を１２個直列にして使用し、探索時の
電圧の刻み幅２Ｖ、サンプリング周期１／３０ｓｅｃの
条件で、日射変動時に連続的に動作させると、その時の
出力効率（最大電力量に対する出力電力量の割合）は９
９．９８％となった。データの補正を行わない従来の方
法では、同一日射条件で出力効率が９８．８６％となっ
た。
【００８１】このように、同一電圧の電流値から日射変
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに次回
の探索開始電圧および探索方向を決定することで、日射
変動による探索制御アルゴリズムの誤動作も発生せず、
太陽電池から最大電力が取り出せ、システムの不安定動
作も抑制させる。
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに次回
の探索開始電圧および探索方向を決定することで、日射
変動による探索制御アルゴリズムの誤動作も発生せず、
太陽電池から最大電力が取り出せ、システムの不安定動
作も抑制させる。
【００８２】また、上述の実施例１〜３に記載された装
置の利点として太陽電池から電圧、電流を検出する電圧
検出手段４及び電流検出手段５は、直流の電圧検出手段
や直流の電流検出手段を用いることができるため、比較
的簡単な装置構造とすることが挙げられる。
置の利点として太陽電池から電圧、電流を検出する電圧
検出手段４及び電流検出手段５は、直流の電圧検出手段
や直流の電流検出手段を用いることができるため、比較
的簡単な装置構造とすることが挙げられる。
【００８３】（実施例４）更に他の実施例について説明
する。
する。
【００８４】図９に本発明の電力制御方法を用いた太陽
光発電システムの構成を示す。図９に示した構成の番号
は図１と同じ意味を表す。図９の特徴点について説明す
る。本発明の電力制御方法においては、図１のように太
陽電池の出力電流を検出する必要は無い。一方、電力変
換装置２の出力電力を検出する電力検出手段１０を有す
る。
光発電システムの構成を示す。図９に示した構成の番号
は図１と同じ意味を表す。図９の特徴点について説明す
る。本発明の電力制御方法においては、図１のように太
陽電池の出力電流を検出する必要は無い。一方、電力変
換装置２の出力電力を検出する電力検出手段１０を有す
る。
【００８５】電力検出手段１０は、電力変換装置２の出
力電圧（以下、変換出力電圧と呼ぶことがある。）を検
出する変換電圧検出手段１１、電力変換装置２の出力電
流（以下、変換出力電流と呼ぶことがある。）を検出す
る変換電流検出手段１２及び電力変換装置２の出力電力
（以下、変換出力電力と呼ぶことがある。）を演算して
変換電力値を出力する変換電力演算手段１３より構成さ
れる。変換電力演算手段１３では、出力が交流の場合電
力変換装置２からの出力である瞬時の電圧値と瞬時の電
流値より瞬時の電力値を演算し、瞬時の電力値の平均値
を算出して電力値を求める。
力電圧（以下、変換出力電圧と呼ぶことがある。）を検
出する変換電圧検出手段１１、電力変換装置２の出力電
流（以下、変換出力電流と呼ぶことがある。）を検出す
る変換電流検出手段１２及び電力変換装置２の出力電力
（以下、変換出力電力と呼ぶことがある。）を演算して
変換電力値を出力する変換電力演算手段１３より構成さ
れる。変換電力演算手段１３では、出力が交流の場合電
力変換装置２からの出力である瞬時の電圧値と瞬時の電
流値より瞬時の電力値を演算し、瞬時の電力値の平均値
を算出して電力値を求める。
【００８６】次に、図２を用いて、山登り法を本発明に
適用し、最大電力が得られる動作点の探索について説明
する。図２は、横軸が太陽電池の出力電圧、縦軸が電力
変換装置の出力電力であり、各時刻における出力特性曲
線が描かれている。実施例１では縦軸が太陽電池の出力
電力として説明に用いたが、縦軸を電力変換装置の出力
電力としても問題ない。
適用し、最大電力が得られる動作点の探索について説明
する。図２は、横軸が太陽電池の出力電圧、縦軸が電力
変換装置の出力電力であり、各時刻における出力特性曲
線が描かれている。実施例１では縦軸が太陽電池の出力
電力として説明に用いたが、縦軸を電力変換装置の出力
電力としても問題ない。
【００８７】初めに、動作点の電圧をＶ１に設定する。
そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い、動作点の電
圧Ｖ１、出力電力Ｐ１を取り込む。
そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い、動作点の電
圧Ｖ１、出力電力Ｐ１を取り込む。
【００８８】動作点…電圧Ｖ１、電力Ｐ１ 次に、動作点の電圧をＶ２に設定して、次のサンプリン
グ時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS ）において動作点の電圧Ｖ
２、出力電力Ｐ２を取り込む。
グ時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS ）において動作点の電圧Ｖ
２、出力電力Ｐ２を取り込む。
【００８９】動作点…電圧Ｖ２、電力Ｐ２ 次に、動作点の電圧を再びＶ１に設定し、次のサンプリ
ング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS ）で動作点の電圧Ｖ１
（＝Ｖ３）、出力電力Ｐ３を取り込む。
ング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS ）で動作点の電圧Ｖ１
（＝Ｖ３）、出力電力Ｐ３を取り込む。
【００９０】動作点…電圧Ｖ３、電力Ｐ３ ここで、同一電圧値Ｖ１での電力値の差から日射変動を
推定する。すなわち、太陽電池の出力電流もしくは出力
電力は、同一の出力電圧であれば、日射が変動に対して
ほぼ比例するという特徴を持っており、電力変換装置２
の出力電力もサンプリング期間程度の小さい入力電力変
動であれば出力電力は日射変動に対してほぼ比例するの
で、同一電圧での電力変換装置出力の電力差は、その間
の日射の変化量を表す情報である。つまり、電力差ΔＰ
＝Ｐ３−Ｐ１は、時刻ｔ１から時刻ｔ３までの期間の日
射の変化量を表している。
推定する。すなわち、太陽電池の出力電流もしくは出力
電力は、同一の出力電圧であれば、日射が変動に対して
ほぼ比例するという特徴を持っており、電力変換装置２
の出力電力もサンプリング期間程度の小さい入力電力変
動であれば出力電力は日射変動に対してほぼ比例するの
で、同一電圧での電力変換装置出力の電力差は、その間
の日射の変化量を表す情報である。つまり、電力差ΔＰ
＝Ｐ３−Ｐ１は、時刻ｔ１から時刻ｔ３までの期間の日
射の変化量を表している。
【００９１】そこで、日射変化の情報であるΔＰを用い
て、データを補正する。
て、データを補正する。
【００９２】通常のサンプリング周期ＴS は１／３０ｓ
ｅｃ程度の短い時間なので、時刻ｔ１から時刻ｔ３まで
の日射の変化速度は同じとみなしてよい。また、最大出
力が得られる動作点付近では、電圧Ｖ１とＶ２での出力
電力の差はわずかであり、サンプリング周期ＴS 程度の
時間における日射変動による出力電力の変化速度は、動
作電圧がＶ１とＶ２で同じとみなせる。
ｅｃ程度の短い時間なので、時刻ｔ１から時刻ｔ３まで
の日射の変化速度は同じとみなしてよい。また、最大出
力が得られる動作点付近では、電圧Ｖ１とＶ２での出力
電力の差はわずかであり、サンプリング周期ＴS 程度の
時間における日射変動による出力電力の変化速度は、動
作電圧がＶ１とＶ２で同じとみなせる。
【００９３】よって、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ２での電力
値Ｐ２を、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ３での電力値Ｐ２′に
補正するには、時刻ｔ２から時刻ｔ３までの日射の変化
分に相当する電力の変化分ΔＰ／２をＰ２に加えてやれ
ばよい。
値Ｐ２を、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ３での電力値Ｐ２′に
補正するには、時刻ｔ２から時刻ｔ３までの日射の変化
分に相当する電力の変化分ΔＰ／２をＰ２に加えてやれ
ばよい。
【００９４】Ｐ２′＝Ｐ２＋ΔＰ／２ この補正された動作点は図３の′で示してある。
【００９５】動作点′…電圧Ｖ２、電力Ｐ２′ 次に、動作点と動作点′の電力値を比較して、次の
探索方向を決定する。つまり、動作点での電力Ｐ３は
動作点′での電力Ｐ２′より大きいので、最大電力が
得られる動作点は動作電圧Ｖ１よりも小さいので、次の
探索方向である電圧変化方向を「減少」と決定する。
探索方向を決定する。つまり、動作点での電力Ｐ３は
動作点′での電力Ｐ２′より大きいので、最大電力が
得られる動作点は動作電圧Ｖ１よりも小さいので、次の
探索方向である電圧変化方向を「減少」と決定する。
【００９６】以上の動作を繰り返すことで、最大電力が
取り出せる動作点を追従することができる。なお、この
動作を図１０のフローチャートで示した。
取り出せる動作点を追従することができる。なお、この
動作を図１０のフローチャートで示した。
【００９７】上記記述では、光量が増加した場合につい
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追尾することは容
易に分かるであろう。
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追尾することは容
易に分かるであろう。
【００９８】このように、同一電圧の電力値から日射変
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに探索
方向を決定することで、日射変動による探索制御アルゴ
リズムの誤動作も発生せず、太陽電池から最大電力が取
り出せ、システムの不安定動作も抑制させる。
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに探索
方向を決定することで、日射変動による探索制御アルゴ
リズムの誤動作も発生せず、太陽電池から最大電力が取
り出せ、システムの不安定動作も抑制させる。
【００９９】更に、上述の実施例４に記載された装置の
利点として太陽電池から電圧を検出する電圧検出手段４
と電力変換装置２を介して電力を検出する変換電力演算
手段１３とを用いる場合は、電池電源１からの出力値が
電力変換装置２を介することによって、変化したとして
も常に出力側である電力変換装置から電力制御できるた
め電力変換装置２を介しての電力を常に最大にできるこ
とが挙げられる。
利点として太陽電池から電圧を検出する電圧検出手段４
と電力変換装置２を介して電力を検出する変換電力演算
手段１３とを用いる場合は、電池電源１からの出力値が
電力変換装置２を介することによって、変化したとして
も常に出力側である電力変換装置から電力制御できるた
め電力変換装置２を介しての電力を常に最大にできるこ
とが挙げられる。
【０１００】（実施例５）更に他の実施例について説明
する。
する。
【０１０１】図１１に本発明の電力制御方法を用いる系
統連系太陽光発電システムの構成を示す。図１１の図９
と異なる点は、電力変換装置２及び負荷３がインバータ
１４及び交流系統１５である点と電圧設定手段６では電
力変換装置出力の電力検出値を入力せずに電流検出手段
１６での電流検出値を入力する点であり、他の構成は図
９と同様に構成してある。電流検出手段１６は、出力が
交流のため電力変換装置２の出力電流（以下、変換出力
電流と呼ぶことがある。）を検出する変換電流検出手段
１２と変換電流検出手段１２からの瞬時電流を入力して
平均電流を算出する変換電流演算手段１７からなり、イ
ンバータ１４の出力電流平均値を出力する。
統連系太陽光発電システムの構成を示す。図１１の図９
と異なる点は、電力変換装置２及び負荷３がインバータ
１４及び交流系統１５である点と電圧設定手段６では電
力変換装置出力の電力検出値を入力せずに電流検出手段
１６での電流検出値を入力する点であり、他の構成は図
９と同様に構成してある。電流検出手段１６は、出力が
交流のため電力変換装置２の出力電流（以下、変換出力
電流と呼ぶことがある。）を検出する変換電流検出手段
１２と変換電流検出手段１２からの瞬時電流を入力して
平均電流を算出する変換電流演算手段１７からなり、イ
ンバータ１４の出力電流平均値を出力する。
【０１０２】系統連系太陽光発電システムにおいては、
インバータ１４の出力側は交流系統１５に接続してお
り、交流系統の電圧はほぼ一定であるのでインバータの
出力電圧も一定となる。従って、インバータ出力の力率
が一定（例えば力率１運転）であれば、インバータの出
力電力が最大となるのはインバータ出力電流が最大の時
である。また、太陽電池電圧−インバータ出力電流特性
は太陽電池電圧−太陽電池出力電力特性と同様な形とな
る。これより、実施例２と同様の２次曲線近似を行うア
ルゴリズムを用いる。
インバータ１４の出力側は交流系統１５に接続してお
り、交流系統の電圧はほぼ一定であるのでインバータの
出力電圧も一定となる。従って、インバータ出力の力率
が一定（例えば力率１運転）であれば、インバータの出
力電力が最大となるのはインバータ出力電流が最大の時
である。また、太陽電池電圧−インバータ出力電流特性
は太陽電池電圧−太陽電池出力電力特性と同様な形とな
る。これより、実施例２と同様の２次曲線近似を行うア
ルゴリズムを用いる。
【０１０３】以下、図１２により電力制御方法について
説明する。図１２は、横軸が太陽電池出力電圧、縦軸が
インバータ出力電流であり、各時刻における電圧−電流
特性曲線が描かれている。
説明する。図１２は、横軸が太陽電池出力電圧、縦軸が
インバータ出力電流であり、各時刻における電圧−電流
特性曲線が描かれている。
【０１０４】初めに、探索を開始する動作点の電圧をＶ
１に設定する。そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い
太陽電池の動作点の電圧Ｖ１とインバータ出力電流Ｉ
１を取り込む。
１に設定する。そして、時刻ｔ１でサンプリングを行い
太陽電池の動作点の電圧Ｖ１とインバータ出力電流Ｉ
１を取り込む。
【０１０５】動作点…電圧Ｖ１、電流Ｉ１ 次に、動作点の電圧をＶ２（＝Ｖ１＋ΔＶ）に設定し
て、次のサンプリング時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS ）におい
て動作点の電圧Ｖ２、電流Ｉ２を取り込む。
て、次のサンプリング時刻ｔ２（＝ｔ１＋ＴS ）におい
て動作点の電圧Ｖ２、電流Ｉ２を取り込む。
【０１０６】動作点…電圧Ｖ２、電流Ｉ２ 次に、動作点の電圧をＶ３（＝Ｖ１−ΔＶ）に設定し、
次のサンプリング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS ）で動作点
の電圧Ｖ３、電流Ｉ３を取り込む。
次のサンプリング時刻ｔ３（＝ｔ２＋ＴS ）で動作点
の電圧Ｖ３、電流Ｉ３を取り込む。
【０１０７】動作点…電圧Ｖ３、電流Ｉ３ 次に、動作点の電圧を再びＶ１に設定し、次のサンプリ
ング時刻ｔ４（＝ｔ３＋ＴS ）で動作点の電圧Ｖ１
（＝Ｖ４）、電流Ｉ４を取り込む。
ング時刻ｔ４（＝ｔ３＋ＴS ）で動作点の電圧Ｖ１
（＝Ｖ４）、電流Ｉ４を取り込む。
【０１０８】動作点…電圧Ｖ４、電流Ｉ４ ここで、同一電圧値Ｖ１での電流値の差から日射変動を
推定する。すなわち、太陽電池の出力電力は同一の出力
電圧であれば日射が変動に対してほぼ比例するという特
徴を持っているので、インバータの出力電圧及び力率が
一定であればインバータ出力電流も日射の変動に対して
ほぼ比例することになる。これにより、同一電圧での電
流差は、その間の日射の変化量を表す情報となる。つま
り、電流差ΔＩ＝Ｉ４−Ｉ１は、時刻ｔ１から時刻ｔ４
までの期間の日射の変化量を表している。
推定する。すなわち、太陽電池の出力電力は同一の出力
電圧であれば日射が変動に対してほぼ比例するという特
徴を持っているので、インバータの出力電圧及び力率が
一定であればインバータ出力電流も日射の変動に対して
ほぼ比例することになる。これにより、同一電圧での電
流差は、その間の日射の変化量を表す情報となる。つま
り、電流差ΔＩ＝Ｉ４−Ｉ１は、時刻ｔ１から時刻ｔ４
までの期間の日射の変化量を表している。
【０１０９】そこで、日射変化の情報であるΔＩを用い
て、データを補正する。
て、データを補正する。
【０１１０】通常のサンプリング周期ＴS は１／３０ｓ
ｅｃ程度の短い時間なので、時刻ｔ１から時刻ｔ４まで
の日射の変化速度は同じとみなしてよい。また、インバ
ータから最大出力が得られる動作点付近では、電圧Ｖ１
とＶ２やＶ３でのインバータ出力電流の差はわずかであ
り、サンプリング周期ＴS 程度の時間における日射変動
による出力電流の変化速度は、動作電圧がＶ１とＶ２や
Ｖ３では同じとみなせる。
ｅｃ程度の短い時間なので、時刻ｔ１から時刻ｔ４まで
の日射の変化速度は同じとみなしてよい。また、インバ
ータから最大出力が得られる動作点付近では、電圧Ｖ１
とＶ２やＶ３でのインバータ出力電流の差はわずかであ
り、サンプリング周期ＴS 程度の時間における日射変動
による出力電流の変化速度は、動作電圧がＶ１とＶ２や
Ｖ３では同じとみなせる。
【０１１１】よって、動作電圧Ｖ２である時刻ｔ２での
電流値Ｉ２を、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ４での電流値Ｉ
２′に補正するには、時刻ｔ２から時刻ｔ４までの日射
の変化分に相当する電力変化分ΔＩ×（２／３）をＩ２
に加えてやればよい。
電流値Ｉ２を、動作電圧Ｖ２の時刻ｔ４での電流値Ｉ
２′に補正するには、時刻ｔ２から時刻ｔ４までの日射
の変化分に相当する電力変化分ΔＩ×（２／３）をＩ２
に加えてやればよい。
【０１１２】Ｉ２′＝Ｉ２＋ΔＩ×（２／３） この補正された動作点は図３の′で示してある。
【０１１３】動作点′…電圧Ｖ２、電流Ｉ２′
【０１１４】また、動作電圧Ｖ３である時刻ｔ３での電
流値Ｉ３を、動作電圧Ｖ３の時刻ｔ４での電流値Ｉ３′
に補正するには、時刻ｔ３から時刻ｔ４までの日射の変
化分に相当する電流変化分ΔＩ×（１／３）をＩ２に加
えてやればよい。
流値Ｉ３を、動作電圧Ｖ３の時刻ｔ４での電流値Ｉ３′
に補正するには、時刻ｔ３から時刻ｔ４までの日射の変
化分に相当する電流変化分ΔＩ×（１／３）をＩ２に加
えてやればよい。
【０１１５】Ｉ３′＝Ｉ３＋ΔＩ×（１／３） この補正された動作点は図３の′で示してある。
【０１１６】動作点′…電圧Ｖ３、電流Ｉ３′
【０１１７】以上の動作点′、′、の３点のデー
タから実施例２と同様に以下の式から動作電圧を求め
る。
タから実施例２と同様に以下の式から動作電圧を求め
る。
【０１１８】Ｖ＝Ｖ１＋ΔＶ／２×｛（Ｉ２′−Ｉ
３′）／（２×Ｉ４−Ｉ２′−Ｉ３′）｝ これより電圧を算出し、次回の探索開始電圧とする。
３′）／（２×Ｉ４−Ｉ２′−Ｉ３′）｝ これより電圧を算出し、次回の探索開始電圧とする。
【０１１９】以上の動作を繰り返すことで、最大電力が
取り出せる動作点を追従することができる。
取り出せる動作点を追従することができる。
【０１２０】上記記述では、光量が増加した場合につい
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追尾することは容
易に分かるであろう。
て説明したが、光量が減少した場合や変化しなかった場
合でも、最大出力が得られる動作点を追尾することは容
易に分かるであろう。
【０１２１】このように、同一電圧の電流値から日射変
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに次回
の探索開始電圧を決定することで、日射変動による探索
制御アルゴリズムの誤動作も発生せず、インバータから
最大電力が出力することができ、システムの不安定動作
も抑制できる。更に、上述の実施例５に記載された装置
の利点として、太陽電池から電圧を検出する電圧検出手
段４と、電力変換装置であるインバータ１４を介して平
均電流を検出する電流検出手段１６を用いる場合は、イ
ンバータ出力電圧の検出及びインバータ出力電力の検出
をはぶき装置を簡略にしつつインバータ１４を介しての
電力を常に最大にできることが挙げられる。
動を推定しデータを補正することで、同一時刻、同一出
力特性曲線上でのデータが得られ、それらをもとに次回
の探索開始電圧を決定することで、日射変動による探索
制御アルゴリズムの誤動作も発生せず、インバータから
最大電力が出力することができ、システムの不安定動作
も抑制できる。更に、上述の実施例５に記載された装置
の利点として、太陽電池から電圧を検出する電圧検出手
段４と、電力変換装置であるインバータ１４を介して平
均電流を検出する電流検出手段１６を用いる場合は、イ
ンバータ出力電圧の検出及びインバータ出力電力の検出
をはぶき装置を簡略にしつつインバータ１４を介しての
電力を常に最大にできることが挙げられる。
【０１２２】（実施例６）図１５に本発明の太陽電池の
電圧電流出力特性測定方法を用いた太陽電池の電圧電流
出力特性測定システムの構成を示す。
電圧電流出力特性測定方法を用いた太陽電池の電圧電流
出力特性測定システムの構成を示す。
【０１２３】太陽電池１５０１の出力端は動作点制御装
置１５０８に接続され、太陽電池１５０１の出力電圧及
び出力電流は、電圧検出手段１５０４及び電流検出手段
１５０５により電圧信号及び電流信号が周期的に検出さ
れ、測定制御部１５０９に入力される。
置１５０８に接続され、太陽電池１５０１の出力電圧及
び出力電流は、電圧検出手段１５０４及び電流検出手段
１５０５により電圧信号及び電流信号が周期的に検出さ
れ、測定制御部１５０９に入力される。
【０１２４】動作点制御装置１５０８は、太陽電池から
見て可変抵抗器と機能する装置、例えば電子負荷装置な
どであり、太陽電池の動作点を変えることができる。
見て可変抵抗器と機能する装置、例えば電子負荷装置な
どであり、太陽電池の動作点を変えることができる。
【０１２５】測定制御部１５０９には、電圧・電流信号
と日射検出手段１５１０からの日射量信号が入力され、
これらの検出信号は記憶され、また、種々の特性項目
（例えば変換効率）を算出する。また、動作点制御装置
１５０８に太陽電池の設定電圧を指令する。
と日射検出手段１５１０からの日射量信号が入力され、
これらの検出信号は記憶され、また、種々の特性項目
（例えば変換効率）を算出する。また、動作点制御装置
１５０８に太陽電池の設定電圧を指令する。
【０１２６】なお、電圧検出手段１５０４、電流検出手
段１５０５及び動作点制御装置１５０８は、太陽電池１
５０１の電圧、電流の規模に応じて選択すべきである。
段１５０５及び動作点制御装置１５０８は、太陽電池１
５０１の電圧、電流の規模に応じて選択すべきである。
【０１２７】次に、太陽電池の電圧電流出力特性の測定
方法について説明する。
方法について説明する。
【０１２８】あらかじめ太陽電池を開放状態にし電圧を
測定する。ここで得られた開放電圧より５％大きい電圧
を１００で割った電圧値ΔＶを求めておく。また、電圧
検出手段１５０４及び電流検出手段１５０５から測定制
御部１５０９へデータが取り込まれる周期ＴS は２ｍｓ
である。
測定する。ここで得られた開放電圧より５％大きい電圧
を１００で割った電圧値ΔＶを求めておく。また、電圧
検出手段１５０４及び電流検出手段１５０５から測定制
御部１５０９へデータが取り込まれる周期ＴS は２ｍｓ
である。
【０１２９】図１６のように、初めに、設定電圧を０Ｖ
とする指令を動作点制御装置１５０８に与え、太陽電池
を短絡状態とし時刻ｔ０で電圧Ｖ０及び電流Ｉ０をサン
プリングする。次に、設定電圧をΔＶとして、時刻ｔ１
（＝ｔ０＋ＴS ）で電圧Ｖ１及び電流Ｉ１をサンプリン
グする。その次に、設定電圧を２ΔＶとして、時刻ｔ２
（＝ｔ１＋ＴS ）において電圧Ｖ２及び電流Ｉ２をサン
プリングする。以後同様にして開放状態まで、設定電圧
を３ΔＶ、４ΔＶ、…、ｉΔＶ、…と順次大きくしてい
き、（Ｖ３、Ｉ３）、（Ｖ４、Ｉ４）、…、（Ｖｉ、Ｉ
ｉ）、…とデータを取り込む。そして、開放状態となっ
た時刻ｔ９６での（Ｖ９６、Ｉ９６）と日射量検出信号
をデータを取得後、次の設定電圧を９５ΔＶとして、時
刻ｔ９７において電圧Ｖ９７、Ｉ９７をサンプリングす
る。その次に設定電圧を９４ΔＶとし、時刻ｔ９８にお
いて電圧Ｖ９８、Ｉ９８をサンプリングする。以後同様
にして短絡状態となるまで、設定電圧を９３ΔＶ、９２
ΔＶ、…（９６−ｊ）ΔＶ、…と順次小さく設定してい
き、それぞれ（Ｖ９９、Ｉ９９）、（Ｖ１００、Ｉ１０
０）、…、（Ｖ（９６＋ｊ）、Ｉ（９６＋ｊ））、…と
データを取り込む。そして、時刻ｔ１９２において短絡
状態でのデータＶ１９２及びＩ１９２をサンプリングし
て、電圧検出手段１５０４、電流検出手段１５０５及び
動作点制御装置１５０８からのデータの取り込みは終了
する。
とする指令を動作点制御装置１５０８に与え、太陽電池
を短絡状態とし時刻ｔ０で電圧Ｖ０及び電流Ｉ０をサン
プリングする。次に、設定電圧をΔＶとして、時刻ｔ１
（＝ｔ０＋ＴS ）で電圧Ｖ１及び電流Ｉ１をサンプリン
グする。その次に、設定電圧を２ΔＶとして、時刻ｔ２
（＝ｔ１＋ＴS ）において電圧Ｖ２及び電流Ｉ２をサン
プリングする。以後同様にして開放状態まで、設定電圧
を３ΔＶ、４ΔＶ、…、ｉΔＶ、…と順次大きくしてい
き、（Ｖ３、Ｉ３）、（Ｖ４、Ｉ４）、…、（Ｖｉ、Ｉ
ｉ）、…とデータを取り込む。そして、開放状態となっ
た時刻ｔ９６での（Ｖ９６、Ｉ９６）と日射量検出信号
をデータを取得後、次の設定電圧を９５ΔＶとして、時
刻ｔ９７において電圧Ｖ９７、Ｉ９７をサンプリングす
る。その次に設定電圧を９４ΔＶとし、時刻ｔ９８にお
いて電圧Ｖ９８、Ｉ９８をサンプリングする。以後同様
にして短絡状態となるまで、設定電圧を９３ΔＶ、９２
ΔＶ、…（９６−ｊ）ΔＶ、…と順次小さく設定してい
き、それぞれ（Ｖ９９、Ｉ９９）、（Ｖ１００、Ｉ１０
０）、…、（Ｖ（９６＋ｊ）、Ｉ（９６＋ｊ））、…と
データを取り込む。そして、時刻ｔ１９２において短絡
状態でのデータＶ１９２及びＩ１９２をサンプリングし
て、電圧検出手段１５０４、電流検出手段１５０５及び
動作点制御装置１５０８からのデータの取り込みは終了
する。
【０１３０】さて、仮に時刻ｔ０から時刻ｔ１９２まで
の間に日射が変動しても、その間は１９２ＴS ＝３８４
ｍｓと短い時間なので、日射の変動速度はほぼ一定とみ
なせる。また、太陽電池の出力電流は、同じ電圧であれ
ば光量にほぼ比例するという特性がある。これを利用し
て、測定データを補正する。
の間に日射が変動しても、その間は１９２ＴS ＝３８４
ｍｓと短い時間なので、日射の変動速度はほぼ一定とみ
なせる。また、太陽電池の出力電流は、同じ電圧であれ
ば光量にほぼ比例するという特性がある。これを利用し
て、測定データを補正する。
【０１３１】時刻ｔ（９６−ｉ）での電圧Ｖ（９６−
ｉ）と時刻ｔ（９６＋ｉ）での電圧Ｖ（９６＋ｉ）は同
じとなるように設定しており、Ｖ（９６−ｉ）＝Ｖ（９
６＋ｉ）である。したがって、電流差ΔＩｉ＝Ｉ（９６
＋ｉ）−Ｉ（９６−ｉ）をこの間の時間２ｉＴS 割るこ
とにより、この期間の日射変動速度に対応する電流変化
速度Ｘｉ（＝ΔＩｉ／２ｉＴS ）が得られる。さて、電
圧Ｖ（９６−ｉ）の時刻ｔ９６における電流値Ｉ（９６
−ｉ）′を考えると、時刻ｔ９６は時刻ｔ（９６−ｉ）
と時刻ｔ（９６＋ｉ）のちょうど中間の時刻であり、ま
た、その間の電流変化速度Ｘｉは一定であるから、電圧
Ｖ（９６−ｉ）の時刻ｔ９６における電流値Ｉ（９６−
ｉ）′は電流Ｉ（９６−ｉ）と電流Ｉ（９６＋ｉ）の真
ん中の値となることが分かる。つまり、時刻ｔ９６にお
ける電流値を求めるには、同じ電圧で測定された２つの
電流値の平均値を取ればよい。
ｉ）と時刻ｔ（９６＋ｉ）での電圧Ｖ（９６＋ｉ）は同
じとなるように設定しており、Ｖ（９６−ｉ）＝Ｖ（９
６＋ｉ）である。したがって、電流差ΔＩｉ＝Ｉ（９６
＋ｉ）−Ｉ（９６−ｉ）をこの間の時間２ｉＴS 割るこ
とにより、この期間の日射変動速度に対応する電流変化
速度Ｘｉ（＝ΔＩｉ／２ｉＴS ）が得られる。さて、電
圧Ｖ（９６−ｉ）の時刻ｔ９６における電流値Ｉ（９６
−ｉ）′を考えると、時刻ｔ９６は時刻ｔ（９６−ｉ）
と時刻ｔ（９６＋ｉ）のちょうど中間の時刻であり、ま
た、その間の電流変化速度Ｘｉは一定であるから、電圧
Ｖ（９６−ｉ）の時刻ｔ９６における電流値Ｉ（９６−
ｉ）′は電流Ｉ（９６−ｉ）と電流Ｉ（９６＋ｉ）の真
ん中の値となることが分かる。つまり、時刻ｔ９６にお
ける電流値を求めるには、同じ電圧で測定された２つの
電流値の平均値を取ればよい。
【０１３２】Ｉ（９６−ｉ）′＝｛Ｉ（９６−ｉ）＋Ｉ
（９６＋ｉ）｝／２ この計算をｉ＝１〜９６で行えばよい。こうして得られ
たＩ（９６−ｉ）′は、同一時刻、同一Ｉ−Ｖカーブ上
のデータとなる。
（９６＋ｉ）｝／２ この計算をｉ＝１〜９６で行えばよい。こうして得られ
たＩ（９６−ｉ）′は、同一時刻、同一Ｉ−Ｖカーブ上
のデータとなる。
【０１３３】以上のように、同一電圧での複数の電流値
を用い電流値を補正することで、日射変動の影響を排除
し、同一時刻、同一Ｉ−Ｖカーブ上の動作点に相当する
データが得られ、正確な太陽電池の電圧電流出力特性の
測定を行うことができる。
を用い電流値を補正することで、日射変動の影響を排除
し、同一時刻、同一Ｉ−Ｖカーブ上の動作点に相当する
データが得られ、正確な太陽電池の電圧電流出力特性の
測定を行うことができる。
【０１３４】上記例では、サンプリングの順番を短絡状
態→開放状態→短絡状態としたが、これに限るものでは
無く、開放状態→短絡状態→開放状態としてもよい。
態→開放状態→短絡状態としたが、これに限るものでは
無く、開放状態→短絡状態→開放状態としてもよい。
【０１３５】
【発明の効果】以上述べてきたように、本願発明の太陽
電池の電力制御装置及び電力制御方法では、以下の効果
を有する。
電池の電力制御装置及び電力制御方法では、以下の効果
を有する。
【０１３６】（１）探索中での日射量変動等の影響を受
けずに、最適動作点の探索を正確に行い、電池電源から
最大電力を取り出すことができる。
けずに、最適動作点の探索を正確に行い、電池電源から
最大電力を取り出すことができる。
【０１３７】（２）日射量変動等の影響を受けずに常に
最適動作点を探索・追尾できるので、システムは安定し
た動作を行う。
最適動作点を探索・追尾できるので、システムは安定し
た動作を行う。
【０１３８】（３）特に、同一電圧でのサンプリング回
数を２回とすることで、サンプリング回数も最小回数に
抑えられ、速く最適動作点の探索を行うことができる。
数を２回とすることで、サンプリング回数も最小回数に
抑えられ、速く最適動作点の探索を行うことができる。
【０１３９】（４）特に、同一電圧でのサンプリングを
サンプリングの最初と最後に行うことで、より正確にデ
ータを補正でき、最適動作点の探索が更に正確になされ
る。
サンプリングの最初と最後に行うことで、より正確にデ
ータを補正でき、最適動作点の探索が更に正確になされ
る。
【０１４０】また、本願発明の電圧電流特性測定方法は
以下の効果を有する。
以下の効果を有する。
【０１４１】（５）日射量変動時等での測定でも、正確
な特性測定ができる。
な特性測定ができる。
【０１４２】（６）日射量が一定であるという条件を選
ばないので、自動測定（例えば１０分間隔での測定）で
も正確なデータを得られる。
ばないので、自動測定（例えば１０分間隔での測定）で
も正確なデータを得られる。
【０１４３】このように、本発明の電力制御方法及び特
性測定方法は大変有用であり、特に、商用系統と連系す
る電池電源システムでは、その効果は非常に大きい。
性測定方法は大変有用であり、特に、商用系統と連系す
る電池電源システムでは、その効果は非常に大きい。
【図１】本発明の電力制御方法を用いた電池電源システ
ムの一例を示す図である。
ムの一例を示す図である。
【図２】本発明の電力制御方法の最適動作点探索の一例
を示す図である。
を示す図である。
【図３】図２の制御動作を示すフローチャートである。
【図４】本発明の電力制御方法の最適動作点探索の他の
例を示す図である。
例を示す図である。
【図５】図４の制御動作を示すフローチャートである。
【図６】本発明の電力制御方法の最適動作点探索の更に
他の一例を示す図である。
他の一例を示す図である。
【図７】太陽電池の一般的な電圧−電力特性曲線を示し
たものである。
たものである。
【図８】図７の制御動作を示すフローチャートである。
【図９】本発明の電力制御方法を用いた電池電源システ
ムの他の一例を示す図である。
ムの他の一例を示す図である。
【図１０】図９の装置を用いて動作させた時のフローチ
ャートである。
ャートである。
【図１１】本発明の電力制御方法を用いた電池電源シス
テムのさらに他の一例を示す図である。
テムのさらに他の一例を示す図である。
【図１２】本発明の電力制御方法の最適動作点探索のさ
らに他の例を示す図である。
らに他の例を示す図である。
【図１３】図１２の制御動作を示すフローチャートであ
る。
る。
【図１４】従来の電力制御方法の最適動作点探索の一例
を示す図である。
を示す図である。
【図１５】本発明の測定方法を使用した太陽電池の電圧
電流出力特性測定システムの一例を示す図である。
電流出力特性測定システムの一例を示す図である。
【図１６】本発明の特性測定方法の例を示す図である。
１ 太陽電池等の電池電源 ２ 電力変換手段 ３ 負荷 ４ 電圧検出手段 ５ 電流検出手段 ６ 出力電圧設定手段 ７ 制御手段 ８ 動作点制御装置 ９ 測定制御部 １０ 日射検出手段 １１ 変換電圧検出手段 １２ 変換電流検出手段 １３ 変換電力演算手段 １４ インバータ １５ 交流系統 １６ 電流検出手段 １７ 変換電流演算手段 １５０１ 太陽電池等の電池電源 １５０４ 電圧検出手段 １５０５ 電流検出手段 １５０８ 動作点制御装置 １５０９ 測定制御部 １５１０ 日射検出手段
Claims (7)
- 【請求項１】 太陽電池の電圧値を検出する電圧検出手
段と、前記太陽電池から出力される電流値を検出する電
流検出手段と、前記太陽電池からの電力を変換し負荷に
供給するための電力変換手段と、前記電流値及び電圧値
に基づいて出力値を設定する出力値設定手段と、該出力
値設定手段によって設定された出力値に基づいて電力変
換手段を制御する電力制御手段と、を有する電力制御装
置において、前記出力値設定手段は、互いに異なる時刻
において第１の電圧値での電流値または電力値を複数回
サンプリングする工程と、前記第１の電圧値での複数回
のサンプリングの間の時刻において、第１の電圧値以外
の電圧値での電流値または電力値をサンプリングする工
程と、複数回のサンプリングで得られた電流値または電
力値の差から変動した動作特性曲線を推定する工程と、
推定された動作特性曲線上での第１の電圧値以外の電圧
値での電流値または電力値と、最後にサンプリングされ
た第１の電圧値での電流値または電力値に基づいて、太
陽電池の出力電力が大きくなるような次に基準となる電
圧値を求める工程と、から出力値を設定することを特徴
とする太陽電池の電力制御装置。 - 【請求項２】 太陽電池の電圧値を検出する電圧検出手
段と、前記太陽電池から出力される電流値を検出する電
流検出手段と、前記太陽電池からの電力を変換し商用交
流系統に供給するための電力変換手段と、前記電流値及
び電圧値に基づいて出力値を設定する出力値設定手段
と、該出力値設定手段によって設定された出力値に基づ
いて電力変換手段を制御する電力制御手段と、を有する
電力制御システムにおいて、前記出力値設定手段は、互
いに異なる時刻において第１の電圧値での電流値または
電力値を複数回サンプリングする工程と、前記第１の電
圧値での複数回のサンプリングの間の時刻において、第
１の電圧値以外の電圧値での電流値または電力値をサン
プリングする工程と、複数回のサンプリングで得られた
電流値または電力値の差から変動した動作特性曲線を推
定する工程と、推定された動作特性曲線上での第１の電
圧値以外の電圧値での電流値または電力値と、最後にサ
ンプリングされた第１の電圧値での電流値または電力値
に基づいて、太陽電池の出力電力が大きくなるような次
に基準となる電圧値を求める工程と、から出力値を設定
することを特徴とする太陽電池の電力制御システム。 - 【請求項３】 太陽電池と、該太陽電池の電圧値を検出
する電圧検出手段と、前記太陽電池から出力される電流
値を検出する電流検出手段と、前記太陽電池からの電力
を変換し負荷に供給するための電力変換手段と、前記電
流値及び電圧値に基づいて出力値を設定する出力値設定
手段と、該出力値設定手段によって設定された出力値に
基づいて電力変換手段を制御する電力制御手段と、を用
いて太陽電池の電力を制御する方法において、前記出力
値設定手段は、互いに異なる時刻において第１の電圧値
での電流値または電力値を複数回サンプリングする工程
と、前記第１の電圧値での複数回のサンプリングの間の
時刻において、第１の電圧値以外の電圧値での電流値ま
たは電力値をサンプリングする工程と、複数回のサンプ
リングで得られた電流値または電力値の差から変動した
動作特性曲線を推定する工程と、推定された動作特性曲
線上での第１の電圧値以外の電圧値での電流値または電
力値と、最後にサンプリングされた第１の電圧値での電
流値または電力値に基づいて、太陽電池の出力電力が大
きくなるような次に基準となる電圧値を求める工程と、
から出力値を設定し、設定された前記出力値に基づいて
前記電力変換手段を制御することを特徴とする太陽電池
の電力制御方法。 - 【請求項４】 前記第１の電圧値での電流値または電力
値のサンプリング回数が２回である請求項３に記載の太
陽電池の電力制御方法。 - 【請求項５】 前記第１の電圧値での電流値または電力
値のサンプリングを、第１の電圧値以外の電圧値でのサ
ンプリングを含めた一連のサンプリングの最初と最後に
行なう請求項４に記載の太陽電池の電力制御方法。 - 【請求項６】 太陽電池と、該太陽電池の出力電圧を検
出する手段と、前記太陽電池の出力電流を検出する手段
と、前記太陽電池の出力電圧を制御する手段とを用いて
太陽電池の電圧電流出力特性を測定する方法において、
まず太陽電池を短絡状態から開放状態へ出力電圧を徐々
に上昇させながら、互いに異なる複数の電圧値での出力
電流値をサンプリングする第１の工程と、該第１の工程
の後、太陽電池を開放状態から短絡状態へ出力電圧を徐
々に下降させながら、第１の工程と同一の複数の電圧値
での出力電流値をサンプリングする第２の工程と、同一
の電圧値に対して第１の工程と第２の工程でそれぞれサ
ンプリングされた出力電流値の平均値を算出し、電圧値
と算出された平均値との関係から電圧電流出力特性を測
定する第３の工程と、から成ることを特徴とする太陽電
池の電圧電流出力特性の測定方法。 - 【請求項７】 太陽電池と、該太陽電池の出力電圧を検
出する手段と、前記太陽電池の出力電流を検出する手段
と、前記太陽電池の出力電圧を制御する手段とを用いて
太陽電池の電圧電流出力特性を測定する方法において、
まず太陽電池を開放状態から短絡状態へ出力電圧を徐々
に下降させながら、互いに異なる複数の電圧値での出力
電流値をサンプリングする第１の工程と、該第１の工程
の後、太陽電池を短絡状態から開放状態へ出力電圧を徐
々に上昇させながら、第１の工程と同一の複数の電圧値
での出力電流値をサンプリングする第２の工程と、同一
の電圧値に対して第１の工程と第２の工程でそれぞれサ
ンプリングされた出力電流値の平均値を算出し、電圧値
と算出された平均値との関係から電圧電流出力特性を測
定する第３の工程と、から成ることを特徴とする太陽電
池の電圧電流出力特性の測定方法。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP6224962A JP2810630B2 (ja) | 1993-11-16 | 1994-09-20 | 太陽電池の電力制御装置、電力制御システム、電力制御方法及び電圧電流出力特性の測定方法 |
| EP94308262A EP0653692B1 (en) | 1993-11-16 | 1994-11-09 | Method and apparatus for controlling the power of a battery power source |
| DE69426857T DE69426857T2 (de) | 1993-11-16 | 1994-11-09 | Vorrichtung und Verfahren zur Regelung der Leistungsversorgung einer Batteriestromversorgung |
| US08/338,773 US5682305A (en) | 1993-11-16 | 1994-11-10 | Method and apparatus for controlling the power of a battery power source |
| KR1019940029884A KR0161560B1 (ko) | 1993-11-16 | 1994-11-15 | 전력 발생 장치 |
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP28687793 | 1993-11-16 | ||
| JP5-286877 | 1993-11-16 | ||
| JP6224962A JP2810630B2 (ja) | 1993-11-16 | 1994-09-20 | 太陽電池の電力制御装置、電力制御システム、電力制御方法及び電圧電流出力特性の測定方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH07191767A JPH07191767A (ja) | 1995-07-28 |
| JP2810630B2 true JP2810630B2 (ja) | 1998-10-15 |
Family
ID=26526350
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP6224962A Expired - Fee Related JP2810630B2 (ja) | 1993-11-16 | 1994-09-20 | 太陽電池の電力制御装置、電力制御システム、電力制御方法及び電圧電流出力特性の測定方法 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5682305A (ja) |
| EP (1) | EP0653692B1 (ja) |
| JP (1) | JP2810630B2 (ja) |
| KR (1) | KR0161560B1 (ja) |
| DE (1) | DE69426857T2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101434789B1 (ko) * | 2013-04-30 | 2014-08-26 | 서울대학교산학협력단 | 태양광 발전 장치 및 태양광 발전 장치의 최대 전력 제어 방법 |
Families Citing this family (108)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR0164530B1 (ko) * | 1996-05-15 | 1999-03-20 | 김광호 | 최대 전력점 검출회로 |
| KR100205229B1 (ko) * | 1996-05-15 | 1999-07-01 | 윤종용 | 태양전지 전원장치 |
| JP3571860B2 (ja) * | 1996-08-23 | 2004-09-29 | キヤノン株式会社 | 非安定電源を電源とする電動機運転装置 |
| JP3352334B2 (ja) | 1996-08-30 | 2002-12-03 | キヤノン株式会社 | 太陽電池の電力制御装置 |
| JP3554116B2 (ja) * | 1996-09-06 | 2004-08-18 | キヤノン株式会社 | 電力制御装置及びそれを用いた太陽光発電システム |
| JP3661904B2 (ja) * | 1997-02-03 | 2005-06-22 | ソニー株式会社 | 充電装置及び充電方法 |
| JP3416461B2 (ja) * | 1997-05-30 | 2003-06-16 | キヤノン株式会社 | 太陽電池充電制御装置 |
| US5953218A (en) * | 1997-06-19 | 1999-09-14 | Canon Kabushiki Kaisha | High voltage generation apparatus |
| US6005370A (en) * | 1998-01-26 | 1999-12-21 | Physio-Control Manufacturing Corporation | Automatic rate control for defibrillator capacitor charging |
| JPH11281125A (ja) * | 1998-03-30 | 1999-10-15 | Sanyo Electric Co Ltd | 空気調和機 |
| CN1161678C (zh) * | 1998-03-30 | 2004-08-11 | 三洋电机株式会社 | 太阳能发电装置 |
| JP2000284006A (ja) * | 1999-01-27 | 2000-10-13 | Canon Inc | 発電システムに用いられる情報表示装置、太陽光発電システム、情報中継装置、情報表示方法、情報中継方法、コンピュータプロダクト、および情報伝送方法 |
| JP3558935B2 (ja) * | 1999-10-27 | 2004-08-25 | セイコーインスツルメンツ株式会社 | スイッチング・レギュレータ制御回路 |
| JP4227525B2 (ja) * | 2002-01-31 | 2009-02-18 | 富士電機システムズ株式会社 | 太陽光インバータの制御方法、その制御装置及び給水装置 |
| JP4039097B2 (ja) * | 2002-03-25 | 2008-01-30 | 松下電工株式会社 | 太陽光発電システム |
| US7375489B2 (en) * | 2002-10-07 | 2008-05-20 | Differential Power Llc | Apparatus for generating sine waves of electromotive force, rotary switch using the apparatus, and generators using the rotary switch |
| US20040187910A1 (en) * | 2003-03-24 | 2004-09-30 | William Clark | Photovoltaic cell |
| JP2004336943A (ja) * | 2003-05-09 | 2004-11-25 | Canon Inc | 電力変換器 |
| US20050171822A1 (en) * | 2004-02-03 | 2005-08-04 | First American Real Estate Solutions, L.P. | Responsive confidence scoring method for a proposed valuation of aproperty |
| ES2259871B1 (es) * | 2004-04-30 | 2007-06-16 | Torytrans, S.L. | Sistema de control de convertidores cc/cc para celulas fotovoltaicas con busqueda del punto de maxima potencia basado en microcontrolador. |
| JP4606935B2 (ja) * | 2004-09-13 | 2011-01-05 | 株式会社ダイヘン | 太陽光発電システムの制御方法 |
| US7309850B2 (en) * | 2005-08-05 | 2007-12-18 | Sinton Consulting, Inc. | Measurement of current-voltage characteristic curves of solar cells and solar modules |
| US11881814B2 (en) | 2005-12-05 | 2024-01-23 | Solaredge Technologies Ltd. | Testing of a photovoltaic panel |
| US10693415B2 (en) | 2007-12-05 | 2020-06-23 | Solaredge Technologies Ltd. | Testing of a photovoltaic panel |
| WO2007086413A1 (ja) * | 2006-01-27 | 2007-08-02 | Sansha Electric Manufacturing Co., Ltd. | 太陽光発電インバータ |
| US20080111517A1 (en) * | 2006-11-15 | 2008-05-15 | Pfeifer John E | Charge Controller for DC-DC Power Conversion |
| US8013474B2 (en) * | 2006-11-27 | 2011-09-06 | Xslent Energy Technologies, Llc | System and apparatuses with multiple power extractors coupled to different power sources |
| US9431828B2 (en) | 2006-11-27 | 2016-08-30 | Xslent Energy Technologies | Multi-source, multi-load systems with a power extractor |
| US9130390B2 (en) * | 2006-11-27 | 2015-09-08 | David A. Besser | Power extractor detecting power and voltage changes |
| US7960870B2 (en) * | 2006-11-27 | 2011-06-14 | Xslent Energy Technologies, Llc | Power extractor for impedance matching |
| US11888387B2 (en) | 2006-12-06 | 2024-01-30 | Solaredge Technologies Ltd. | Safety mechanisms, wake up and shutdown methods in distributed power installations |
| US8963369B2 (en) | 2007-12-04 | 2015-02-24 | Solaredge Technologies Ltd. | Distributed power harvesting systems using DC power sources |
| US8384243B2 (en) | 2007-12-04 | 2013-02-26 | Solaredge Technologies Ltd. | Distributed power harvesting systems using DC power sources |
| US11687112B2 (en) | 2006-12-06 | 2023-06-27 | Solaredge Technologies Ltd. | Distributed power harvesting systems using DC power sources |
| US8319483B2 (en) | 2007-08-06 | 2012-11-27 | Solaredge Technologies Ltd. | Digital average input current control in power converter |
| US8816535B2 (en) | 2007-10-10 | 2014-08-26 | Solaredge Technologies, Ltd. | System and method for protection during inverter shutdown in distributed power installations |
| US11296650B2 (en) | 2006-12-06 | 2022-04-05 | Solaredge Technologies Ltd. | System and method for protection during inverter shutdown in distributed power installations |
| US8319471B2 (en) | 2006-12-06 | 2012-11-27 | Solaredge, Ltd. | Battery power delivery module |
| US8618692B2 (en) | 2007-12-04 | 2013-12-31 | Solaredge Technologies Ltd. | Distributed power system using direct current power sources |
| US8013472B2 (en) | 2006-12-06 | 2011-09-06 | Solaredge, Ltd. | Method for distributed power harvesting using DC power sources |
| US11728768B2 (en) | 2006-12-06 | 2023-08-15 | Solaredge Technologies Ltd. | Pairing of components in a direct current distributed power generation system |
| US11309832B2 (en) | 2006-12-06 | 2022-04-19 | Solaredge Technologies Ltd. | Distributed power harvesting systems using DC power sources |
| US11569659B2 (en) | 2006-12-06 | 2023-01-31 | Solaredge Technologies Ltd. | Distributed power harvesting systems using DC power sources |
| US11855231B2 (en) | 2006-12-06 | 2023-12-26 | Solaredge Technologies Ltd. | Distributed power harvesting systems using DC power sources |
| US9088178B2 (en) | 2006-12-06 | 2015-07-21 | Solaredge Technologies Ltd | Distributed power harvesting systems using DC power sources |
| US8947194B2 (en) | 2009-05-26 | 2015-02-03 | Solaredge Technologies Ltd. | Theft detection and prevention in a power generation system |
| US11735910B2 (en) | 2006-12-06 | 2023-08-22 | Solaredge Technologies Ltd. | Distributed power system using direct current power sources |
| US8473250B2 (en) | 2006-12-06 | 2013-06-25 | Solaredge, Ltd. | Monitoring of distributed power harvesting systems using DC power sources |
| JP5029056B2 (ja) * | 2007-02-16 | 2012-09-19 | 富士通セミコンダクター株式会社 | 検出回路及び電源システム |
| EP2232663B2 (en) | 2007-12-05 | 2021-05-26 | Solaredge Technologies Ltd. | Safety mechanisms, wake up and shutdown methods in distributed power installations |
| WO2009072076A2 (en) | 2007-12-05 | 2009-06-11 | Solaredge Technologies Ltd. | Current sensing on a mosfet |
| US11264947B2 (en) | 2007-12-05 | 2022-03-01 | Solaredge Technologies Ltd. | Testing of a photovoltaic panel |
| US8154892B2 (en) * | 2008-04-02 | 2012-04-10 | Arraypower, Inc. | Method for controlling electrical power |
| EP3719949B1 (en) | 2008-05-05 | 2024-08-21 | Solaredge Technologies Ltd. | Direct current power combiner |
| US9048353B2 (en) | 2008-07-01 | 2015-06-02 | Perfect Galaxy International Limited | Photovoltaic DC/DC micro-converter |
| US8106537B2 (en) * | 2008-07-01 | 2012-01-31 | Satcon Technology Corporation | Photovoltaic DC/DC micro-converter |
| US8264195B2 (en) | 2008-10-01 | 2012-09-11 | Paceco Corp. | Network topology for monitoring and controlling a solar panel array |
| US7768155B2 (en) | 2008-10-10 | 2010-08-03 | Enphase Energy, Inc. | Method and apparatus for improved burst mode during power conversion |
| FR2940812B1 (fr) * | 2009-01-06 | 2011-02-11 | Somfy Sas | Procede de fonctionnement d'une installation domotique de protection solaire motorisee |
| JP5320144B2 (ja) * | 2009-04-16 | 2013-10-23 | 本田技研工業株式会社 | 太陽電池の最大出力電力追従制御装置 |
| EP2242160B1 (de) * | 2009-04-17 | 2012-02-01 | SMA Solar Technology AG | Verfahren und Vorrichtung zum Zuschalten einer Photovoltaikanlage zu einem Wechselstromnetz |
| US8482156B2 (en) * | 2009-09-09 | 2013-07-09 | Array Power, Inc. | Three phase power generation from a plurality of direct current sources |
| US9257847B2 (en) * | 2009-10-12 | 2016-02-09 | Sunpower Corporation | Photovoltaic system with managed output |
| WO2011059067A1 (ja) * | 2009-11-16 | 2011-05-19 | オムロン株式会社 | 電圧設定装置、太陽光発電システム、および電圧設定装置の制御方法 |
| JP4561928B1 (ja) * | 2009-11-16 | 2010-10-13 | オムロン株式会社 | 電圧設定装置、太陽光発電システム、および電圧設定装置の制御方法 |
| JP4631995B1 (ja) * | 2010-06-18 | 2011-02-23 | オムロン株式会社 | 電圧設定装置、太陽光発電システム、および電圧設定装置の制御方法 |
| ES2763860T3 (es) * | 2010-02-24 | 2020-06-01 | Sma Solar Technology Ag | Procedimiento para determinar un punto de máxima potencia de generadores fotovoltaicos |
| KR101006100B1 (ko) * | 2010-03-03 | 2011-01-07 | 인타스(주) | 일사량에 따른 섭동 및 관측 방법을 이용하여 최대 전력을 추정하는 태양광 발전 제어 시스템 및 방법 |
| KR101089906B1 (ko) | 2010-04-02 | 2011-12-05 | 성균관대학교산학협력단 | 최대 전력점 추종기, 전력 변환 제어기, 절연형 구조의 전력 변환 장치 및 그 최대 전력 추종 방법 |
| CA2796987C (en) * | 2010-04-26 | 2015-12-01 | Queen's University At Kingston | Maximum power point tracking for a power generator |
| CN201754409U (zh) * | 2010-06-30 | 2011-03-02 | 比亚迪股份有限公司 | 一种太阳能电池接线盒 |
| TWI499886B (zh) * | 2010-07-15 | 2015-09-11 | Univ Nat Taiwan | 估算電路的最大功率點功率的方法 |
| US8963531B2 (en) | 2010-10-06 | 2015-02-24 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Output control apparatus of solar cell |
| US10673229B2 (en) | 2010-11-09 | 2020-06-02 | Solaredge Technologies Ltd. | Arc detection and prevention in a power generation system |
| GB2485527B (en) | 2010-11-09 | 2012-12-19 | Solaredge Technologies Ltd | Arc detection and prevention in a power generation system |
| US10673222B2 (en) | 2010-11-09 | 2020-06-02 | Solaredge Technologies Ltd. | Arc detection and prevention in a power generation system |
| KR101065862B1 (ko) * | 2010-12-08 | 2011-09-20 | 주식회사 다인산전 | 태양전지 어레이의 부분 음영 판단에 따른 태양광 발전 시스템의 최대전력 추정방법 |
| GB2483317B (en) | 2011-01-12 | 2012-08-22 | Solaredge Technologies Ltd | Serially connected inverters |
| DE102011011602A1 (de) * | 2011-02-17 | 2012-08-23 | Texas Instruments Deutschland Gmbh | Elektonische Vorrichtung zur Optimierung der Ausgangsleistung einer Solarzelle und Verfahren zum Betreiben der elektronischen Vorrichtung |
| JP5083425B2 (ja) * | 2011-03-04 | 2012-11-28 | ダイキン工業株式会社 | 太陽電力変換部の制御装置、及びその制御方法、及び太陽光発電装置 |
| WO2012119257A1 (en) * | 2011-03-09 | 2012-09-13 | Solantro Semiconductor Corp. | Photovoltaic system maximum power point tracking |
| US20120299387A1 (en) * | 2011-05-27 | 2012-11-29 | Indiana Research & Technology Corporation | Diagnostics of integrated solar power |
| GB201113519D0 (en) * | 2011-08-04 | 2011-09-21 | Control Tech Ltd | Maximum power point tracker |
| JP2013097596A (ja) * | 2011-11-01 | 2013-05-20 | Sony Corp | 太陽電池システム、電子機器および建築物 |
| WO2013067429A1 (en) | 2011-11-03 | 2013-05-10 | Arraypower, Inc. | Direct current to alternating current conversion utilizing intermediate phase modulation |
| GB2498365A (en) | 2012-01-11 | 2013-07-17 | Solaredge Technologies Ltd | Photovoltaic module |
| EP2620829A1 (en) * | 2012-01-26 | 2013-07-31 | Mitsubishi Electric R&D Centre Europe B.V. | Device for tracking a maximum power point of a power source like a photovoltaic cell |
| US9853565B2 (en) | 2012-01-30 | 2017-12-26 | Solaredge Technologies Ltd. | Maximized power in a photovoltaic distributed power system |
| GB2498791A (en) | 2012-01-30 | 2013-07-31 | Solaredge Technologies Ltd | Photovoltaic panel circuitry |
| JP5989532B2 (ja) * | 2012-03-23 | 2016-09-07 | エスアイアイ・セミコンダクタ株式会社 | 充電システムを備える半導体装置 |
| JP6106942B2 (ja) * | 2012-04-05 | 2017-04-05 | 株式会社戸上電機製作所 | 発電出力測定装置 |
| JP5789046B2 (ja) * | 2012-05-16 | 2015-10-07 | 株式会社日立産機システム | 太陽電池の制御装置 |
| JP6066163B2 (ja) * | 2012-05-17 | 2017-01-25 | 株式会社Ｇｓユアサ | 開路電圧推定装置、状態推定装置及び開路電圧推定方法 |
| JP5903341B2 (ja) * | 2012-06-25 | 2016-04-13 | 京セラ株式会社 | 発電制御装置、太陽光発電システム、および発電制御方法 |
| EP2717409A1 (fr) * | 2012-10-03 | 2014-04-09 | Belenos Clean Power Holding AG | Régulation d'un module électronique adaptateur de tension |
| US9548619B2 (en) | 2013-03-14 | 2017-01-17 | Solaredge Technologies Ltd. | Method and apparatus for storing and depleting energy |
| DE102013204600A1 (de) * | 2013-03-15 | 2014-09-18 | Senvion Se | Windkraftanlage mit Frequenzmessung |
| US10193347B2 (en) | 2013-03-29 | 2019-01-29 | Enphase Energy, Inc. | Method and apparatus for improved burst mode during power conversion |
| JP6029540B2 (ja) * | 2013-06-03 | 2016-11-24 | 三菱電機株式会社 | 太陽電池制御装置および太陽電池制御方法 |
| CN103425174A (zh) * | 2013-07-29 | 2013-12-04 | 常州佳讯光电产业发展有限公司 | 自适应多峰光伏最大功率跟踪装置及方法 |
| JP6592232B2 (ja) * | 2013-12-03 | 2019-10-16 | 株式会社ダイヘン | 電力変換回路を制御する制御回路、当該制御回路を備えた電力変換装置、および、方法 |
| JP6112258B2 (ja) | 2014-05-30 | 2017-04-12 | 株式会社安川電機 | 電力変換装置、発電システム、制御装置および制御方法 |
| CN104866002B (zh) * | 2015-05-15 | 2016-04-20 | 西交利物浦大学 | 一种基于Beta参数的混合型最大功率点跟踪控制方法 |
| DE102016201113A1 (de) * | 2016-01-26 | 2017-07-27 | Bender Gmbh & Co. Kg | Laststeuerung einer Ladestation für ein Elektrofahrzeug |
| US11177663B2 (en) | 2016-04-05 | 2021-11-16 | Solaredge Technologies Ltd. | Chain of power devices |
| US11018623B2 (en) | 2016-04-05 | 2021-05-25 | Solaredge Technologies Ltd. | Safety switch for photovoltaic systems |
| US12057807B2 (en) | 2016-04-05 | 2024-08-06 | Solaredge Technologies Ltd. | Chain of power devices |
| JP2019134498A (ja) * | 2016-05-26 | 2019-08-08 | 日本電産テクノモータ株式会社 | モータの制御装置及び制御方法、並びにポンプシステム |
Family Cites Families (14)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| FR2467508A1 (fr) * | 1979-10-10 | 1981-04-17 | Commissariat Energie Atomique | Dispositif de pilotage, a la puissance maximale, d'un convertisseur photovoltaique |
| FR2485827A1 (fr) * | 1980-06-26 | 1981-12-31 | Aerospatiale | Procede et systeme pour la production de puissance photovoltaique |
| JPS6079417A (ja) * | 1983-10-06 | 1985-05-07 | Nishimu Denshi Kogyo Kk | 同期制御手段不要の太陽電池用電力変換装置 |
| US4649334A (en) * | 1984-10-18 | 1987-03-10 | Kabushiki Kaisha Toshiba | Method of and system for controlling a photovoltaic power system |
| EP0231211A4 (en) * | 1985-07-11 | 1987-09-02 | Allan Russell Jones | ELECTRONIC CONTROL CIRCUIT. |
| JPH0827671B2 (ja) * | 1985-08-20 | 1996-03-21 | 三菱電機株式会社 | 太陽電池の出力電力調整装置 |
| JPS6285312A (ja) | 1985-10-09 | 1987-04-18 | Toshiba Corp | 電池電源の最大電力制御方法 |
| JPS6357807A (ja) | 1986-08-28 | 1988-03-12 | Mitsubishi Heavy Ind Ltd | 内燃機関の潤滑装置 |
| FR2634293B2 (fr) * | 1988-01-29 | 1990-10-19 | Centre Nat Etd Spatiales | Systeme de regulation du point de fonctionnement d'une alimentation a courant continu en zone de caracteristique generateur de tension ou de courant imposee |
| US4916382A (en) * | 1988-02-01 | 1990-04-10 | Horner Equipment Of Florida, Inc. | System for maximizing efficiency of power transfer |
| US5235266A (en) * | 1990-06-02 | 1993-08-10 | Schottel-Werft Josef Becker Gmbh & Co. Kg | Energy-generating plant, particularly propeller-type ship's propulsion plant, including a solar generator |
| FR2686434A1 (fr) * | 1992-01-22 | 1993-07-23 | Alcatel Espace | Dispositif de poursuite du point de puissance maximale d'une alimentation a generateur solaire pour satellite. |
| JPH0674522A (ja) * | 1992-06-26 | 1994-03-15 | Sanyo Electric Co Ltd | 空気調和機の制御方法 |
| JP2771096B2 (ja) * | 1993-06-11 | 1998-07-02 | キヤノン株式会社 | 電力制御装置、電力制御方法及び電力発生装置 |
-
1994
- 1994-09-20 JP JP6224962A patent/JP2810630B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-09 DE DE69426857T patent/DE69426857T2/de not_active Expired - Fee Related
- 1994-11-09 EP EP94308262A patent/EP0653692B1/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-11-10 US US08/338,773 patent/US5682305A/en not_active Expired - Lifetime
- 1994-11-15 KR KR1019940029884A patent/KR0161560B1/ko not_active IP Right Cessation
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| KR101434789B1 (ko) * | 2013-04-30 | 2014-08-26 | 서울대학교산학협력단 | 태양광 발전 장치 및 태양광 발전 장치의 최대 전력 제어 방법 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| DE69426857D1 (de) | 2001-04-19 |
| EP0653692A3 (en) | 1995-09-27 |
| JPH07191767A (ja) | 1995-07-28 |
| EP0653692A2 (en) | 1995-05-17 |
| KR0161560B1 (ko) | 1999-03-20 |
| KR950015027A (ko) | 1995-06-16 |
| EP0653692B1 (en) | 2001-03-14 |
| DE69426857T2 (de) | 2001-08-02 |
| US5682305A (en) | 1997-10-28 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2810630B2 (ja) | 太陽電池の電力制御装置、電力制御システム、電力制御方法及び電圧電流出力特性の測定方法 | |
| JPH0962387A (ja) | 電池電源の電力制御方法及び装置並びに電池電源システム | |
| US8816667B2 (en) | Maximum power point tracking method | |
| US5892354A (en) | Voltage control apparatus and method for power supply | |
| JP2771096B2 (ja) | 電力制御装置、電力制御方法及び電力発生装置 | |
| US7148650B1 (en) | Maximum power point motor control | |
| KR100908156B1 (ko) | 태양광 최대전력추적 장치 및 방법 | |
| US20050068012A1 (en) | Method and apparatus for controlling power drawn from an energy converter | |
| US20100263711A1 (en) | Maximum power point tracking control apparatus for solar battery | |
| US20230261510A1 (en) | Method and apparatus for controlling busbar voltage of photovoltaic system | |
| JPH08123563A (ja) | 太陽光発電システムならびにその電力制御装置および方法 | |
| JP3563865B2 (ja) | 太陽電池の電力制御装置 | |
| JP2002108466A (ja) | 電力制御装置およびその制御方法、並びに、発電装置 | |
| KR101555274B1 (ko) | 태양광 인버터의 효율 개선을 위한 전류증분의 최대전력점 추종 방법 | |
| JP3359206B2 (ja) | 電池電源の電力制御装置 | |
| US9086716B2 (en) | Method for obtaining information enabling the determination of a characteristic of a power source | |
| CN111198592B (zh) | 一种光伏最大功率点跟踪方法及装置 | |
| JP6029540B2 (ja) | 太陽電池制御装置および太陽電池制御方法 | |
| CN105446413A (zh) | 一种光伏逆变器及其最大功率点跟踪方法和装置 | |
| KR20100098870A (ko) | 태양광 발전 시스템, 태양전지의 최대 전력 추적 장치 및 방법 | |
| KR20150025977A (ko) | 태양광 발전 시스템의 최대전력점 추적 방법 및 이를 이용한 태양광 발전 시스템 | |
| US20120013312A1 (en) | Power Control Device and Method thereof | |
| CN110829490B (zh) | 基于优化Fibonacci数列的光伏发电系统等功率控制的方法 | |
| JP3439813B2 (ja) | 太陽光発電装置 | |
| CN118944434A (en) | DC conversion control device and control system |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080731 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080731 Year of fee payment: 10 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090731 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20090731 Year of fee payment: 11 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20100731 Year of fee payment: 12 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20110731 Year of fee payment: 13 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120731 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20120731 Year of fee payment: 14 |
|
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20130731 Year of fee payment: 15 |
|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |