JP2008213284A - 不織布積層体 - Google Patents
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Abstract
【課題】伸縮性、柔軟性、透湿性、耐水性に優れ、液滲みが無くまたにおいのバリア性も良好で且つ層間接着強度が高い不織布積層体を提供する。
【解決手段】熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維：１０〜９０重量％と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維：９０〜１０重量％（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量％とする）を含む混繊スパンボンド不織布の少なくとも片面に透湿性フィルムが積層されている不織布積層体。
【効果】衛生材用をはじめ、医療材用、産業資材用等に好適に用い得る。具体的には、衛生材用としては、使い捨ておむつあるいは生理用品等の吸収性物品があげられる。展開型使い捨ておむつあるいはパンツ型使い捨ておむつには、バックシート、ウェストバンド（延長テープ、サイドフラップ）、ファスニングテープ、立体ギャザー、レッグカフ、またパンツ型使い捨ておむつのサイドパネル等の部位に好適に用いることができる。
【選択図】なし
【解決手段】熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維：１０〜９０重量％と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維：９０〜１０重量％（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量％とする）を含む混繊スパンボンド不織布の少なくとも片面に透湿性フィルムが積層されている不織布積層体。
【効果】衛生材用をはじめ、医療材用、産業資材用等に好適に用い得る。具体的には、衛生材用としては、使い捨ておむつあるいは生理用品等の吸収性物品があげられる。展開型使い捨ておむつあるいはパンツ型使い捨ておむつには、バックシート、ウェストバンド（延長テープ、サイドフラップ）、ファスニングテープ、立体ギャザー、レッグカフ、またパンツ型使い捨ておむつのサイドパネル等の部位に好適に用いることができる。
【選択図】なし
Description
本発明は、伸縮性、柔軟性、透湿性、耐水性、層間接着強度などに優れる不織布積層体に関する。
近年、不織布は通気性、柔軟性に優れることから各種用途に幅広く用いられている。そのため、不織布には、その用途に応じた各種の特性が求められるとともに、その特性の向上が要求されている。
例えば、紙おむつ、生理用ナプキン等の衛生材料、湿布材の基布等に用いられる不織布は、耐水性があり、且つ透湿性に優れることが要求される。また、使用される箇所によっては伸縮性および嵩高性を有することも要求される。
不織布に伸縮性を付与する方法の一つとして、スパンボンド不織布の原料として熱可塑性エラストマーを用いる方法（例えば、特許文献１；特表平７−５０３５０２号公報）、不織布を形成する繊維として熱可塑性ポリウレタンからなる繊維と熱可塑性ポリマーからなる混合繊維を用いる方法（例えば、特許文献２；特開２００４−２４４７９１号公報）、また、目的が伸縮性を付与することとは異なるが、水素添加スチレンブロック共重合体等から構成される粘着性繊維と非粘着性繊維とを混繊してなる長繊維不織布（例えば、特許文献３；特開２００４−１９７２９１号公報）等が種々提案されている。
一方、不織布に耐水性、防水性を付与する方法として、柔軟性を有するポリウレタン不織布と透湿性、通気性を有するポリウレタンフィルムを積層する方法（例えば、特許文献４；特開平８−１０２８３号公報）、不織布と透湿性を有する熱可塑性ポリエステルエラストマーフィルムを積層する方法（例えば、特許文献５；特開２００４−１９５８３３号公報）、ポリアミドエラストマー不織布と透湿性を有するシートを積層する方法（例えば、特許文献６；特開２００３−１８１９９５号公報）、樹脂コートされた熱可塑性エラストマー不織布とエラストマーフィルムを積層する方法（例えば、特許文献７；特開２００６−２８６９５号公報）等、多数提案されている。
しかしながら、耐水性、透湿性、伸縮性がより改善された不織布積層体の需要は依然として強い。
しかしながら、耐水性、透湿性、伸縮性がより改善された不織布積層体の需要は依然として強い。
本発明は、伸縮性、柔軟性、透湿性、耐水性に優れ、液滲みが無くまたにおいのバリア性も良好で且つ層間接着強度が高い不織布積層体を開発することを目的とする。
本発明は、熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維：１０〜９０重量％と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維：９０〜１０重量％（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量％とする）を含む混繊スパンボンド不織布の少なくとも片面に透湿性フィルムが積層されていることを特徴とする不織布積層体を提供するものである。
本発明の不織布積層体は、伸縮性、柔軟性、透湿性、耐水性に優れ、液滲みが無くまたにおいのバリア性も良好で且つ層間接着強度が高い。
＜熱可塑性エラストマー（Ａ）＞
本発明の不織布積層体を構成する混繊スパンボンド不織布を形成する繊維成分の一つである熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維の原料である熱可塑性エラストマー（Ａ）としては、種々公知の熱可塑性エラストマーを用いることができ、２種類以上の熱可塑性エラストマーを併用してもよい。
本発明の不織布積層体を構成する混繊スパンボンド不織布を形成する繊維成分の一つである熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維の原料である熱可塑性エラストマー（Ａ）としては、種々公知の熱可塑性エラストマーを用いることができ、２種類以上の熱可塑性エラストマーを併用してもよい。
具体的には、例えば、ポリスチレン−ポリブタジエン−ポリスチレンブロックコポリマー（ＳＢＳと呼称）、ポリスチレン−ポリイソプレン−ポリスチレンブロックコポリマー（ＳＩＳと呼称）、それらの水素添加物であるポリスチレン−ポリエチレン・ブチレン−ポリスチレンブロックコポリマー（ＳＥＢＳと呼称）、及びポリスチレン−ポリエチレン・プロピレン−ポリスチレンブロックコポリマー（ＳＥＰＳと呼称）に代表される少なくとも１個のスチレン等の芳香族ビニル化合物から構成される重合体ブロックと少なくとも1個のブタジエンあるいはイソプレン等の共役ジエン化合物から構成される重合体ブロックからなるブロック共重合体あるいはその水素添加物であるスチレン系エラストマー、高結晶性の芳香族ポリエステルと非晶性の脂肪族ポリエーテルから構成されるブロック共重合体に代表されるポリエステル系エラストマー、結晶性で高融点のポリアミドと非晶性でガラス転移温度（Ｔｇ）が低いポリエーテルもしくはポリエステルから構成されるブロック共重合体に代表されるポリアミド系エラストマー、ハードセグメントがポリウレタンでソフトセグメントがポリカーボネート系ポリオール、エーテル系ポリオール、カプロラクトン系ポリエステルもしくはアジペート系ポリエステル等から構成されるブロック共重合体に代表される熱可塑性ポリウレタン系エラストマー、非晶性もしくは低結晶性のエチレン・α−オレフィンランダム共重合体、プロピレン・α−オレフィンランダム共重合体、プロピレン・エチレン・α−オレフィンランダム共重合体等を単独、または前記非晶性もしくは低結晶性のランダム共重合体とプロピレン単独重合体あるいはプロピレンと少量のα−オレフィンとの共重合体、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン等の結晶性のポリオレフィンとを混合したポリオレフィン系エラストマー、ポリ塩化ビニル系エラストマー、フッ素系エラストマー、等を例示できる。
スチレン系エラストマーとしては、ポリスチレンブロックとブタジエンラバーブロックまたはイソプレンラバーブロックとをベースにした、ジブロックおよびトリブロックコポリマーが挙げられる。前記ラバーブロックは、不飽和または完全に水素添加されたものであってもよい。スチレン系エラストマーとしては、具体的には、例えば、ＫＲＡＴＯＮポリマー（商品名、シェルケミカル（株）製）、ＳＥＰＴＯＮ（商品名、クラレ（株）製）、ＴＵＦＴＥＣ（商品名、旭化成工業（株）製）、レオストマー（商品名、リケンテクノス（株）製）等の商品名で製造・販売されている。
ポリエステル系エラストマーとしては、具体的には、例えば、ＨＹＴＲＥＬ（商品名、Ｅ．Ｉ．デュポン（株）製）、ペルプレン（商品名、東洋紡（株）製）などの商品名で製造・販売されている。
ポリアミド系エラストマーとしては、具体的には、例えば、ＰＥＢＡＸ（商品名、アトフィナ・ジャパン（株））の商品名で製造・販売されている。
ポリオレフィン系エラストマーとしては、エチレン／α−オレフィン共重合体、プロピレン／α−オレフィン共重合体が挙げられる。具体的には、例えば、ＴＡＦＭＥＲ（商品名、三井化学（株）製）、エチレン−オクテン共重合体であるＥｎｇａｇｅ（商品名、ＤｕＰｏｎｔＤｏｗ Ｅｌａｓｔｏｍｅｒｓ社製）、結晶性オレフィン共重合体を含むＣＡＴＡＬＬＯＹ（商品名、モンテル（株）製）、Ｖｉｓｔａｍａｘｘ（商品名、エクソンモービルケミカル社製）などの商品名で製造・販売されている。
塩ビ系エラストマーとしては、具体的には、例えば、レオニール（商品名、リケンテクノス（株）製）、ポスミール（商品名、信越ポリマー（株）製）などの商品名で製造・販売されている。
これら熱可塑性エラストマー（Ａ）の中でも、熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ａ１）およびオレフィン系共重合体エラストマー（Ａ２）が積層体した際の伸縮性、加工性などの点で好ましい。
熱可塑性エラストマー（Ａ）には、本発明の目的を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、顔料等の添加剤或いは他の重合体を必要に応じて配合することができる。
＜熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ａ１）＞
前記熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ａ１）の中でも、凝固開始温度が６５℃以上、好ましくは７５℃以上、最も好ましくは８５℃以上の熱可塑性ポリウレタン系エラストマーが好ましい。凝固開始温度の上限値は１９５℃が好ましい。
前記熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ａ１）の中でも、凝固開始温度が６５℃以上、好ましくは７５℃以上、最も好ましくは８５℃以上の熱可塑性ポリウレタン系エラストマーが好ましい。凝固開始温度の上限値は１９５℃が好ましい。
ここで、凝固開始温度は、示差走査熱量計（ＤＳＣ）を用いて測定される値であり、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーを１０℃／分で２３０℃まで昇温し、２３０℃で５分間保持した後、１０℃／分で降温させる際に生じる熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの凝固に由来する発熱ピークの開始温度である。凝固開始温度が６５℃以上であると、混繊スパンボンド不織布を得る際に繊維同士の融着、糸切れ、樹脂塊等の成形不良を抑制することができるとともに、熱エンボス加工の際には成形された混繊スパンボンド不織布がエンボスローラーに巻きつくことを防止できる。また、得られる混繊スパンボンド不織布もベタツキが少なく、たとえば、衣料、衛生材料、スポーツ材料等の肌と接触する材料に好適に用いられる。一方、凝固開始温度を１９５℃以下にすることにより、成形加工性を向上させることができる。なお、成形された繊維の凝固開始温度はこれに用いた熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの凝固開始温度よりも高くなる傾向にある。
このような熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの凝固開始温度を６５℃以上に調整するためには、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの原料として使用するポリオール、イソシアネート化合物および鎖延長剤について、それぞれ最適な化学構造を有するものを選択するとともに、ハードセグメントの量を調整する必要がある。ここで、ハードセグメント量とは、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの製造に使用したイソシアネート化合物と鎖延長剤との合計重量を、ポリオール、イソシアネート化合物および鎖延長剤の総量で除算して１００を掛けた重量パーセント（重量％）値である。ハードセグメント量は、好ましくは２０〜６０重量％であり、さらに好ましくは２２〜５０重量％であり、最も好ましくは、２５〜４８重量％である。
また、かかる熱可塑性ポリウレタン系エラストマーは、極性溶媒不溶分の粒子数が３００万個／ｇ以下、好ましくは２５０万個以下、最も好ましくは２００万個以下である。ここで、熱可塑性ポリウレタン系エラストマー中の極性溶媒不溶分とは、主に、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの製造中に発生するフィッシュアイやゲル等の塊状物であり、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーのハードセグメント凝集物に由来する成分、ならびにハードセグメントおよび／またはソフトセグメントがアロファネート結合、ビュレット結合等により架橋された成分等、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーを構成する原料ならびにこの原料間の化学反応により生じる成分である。
極性溶媒不溶分の粒子数は、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーをジメチルアセトアミド溶媒（以下、「ＤＭＡＣ」と略す。）に溶解させた際の不溶分を、細孔電気抵抗法を利用した粒度分布測定装置に１００μｍのアパーチャーを装着して測定した値である。１００μｍのアパーチャーを装着すると、未架橋ポリスチレン換算で２〜６０μｍの粒子の数を測定することができる。
極性溶媒不溶分の粒子数が熱可塑性ポリウレタン系エラストマー１ｇに対して３００万個以下にすることにより、上記熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの凝固開始温度範囲内において、繊維径の分布の増大、紡糸時の糸切れ等の問題を回避することができる。また、このような熱可塑性ポリウレタン系エラストマーを用いて成形された混繊スパンボンド不織布は、その繊維径を織物の繊維径と同等にすることができ、触感に優れるため、たとえば衛生材料等に好適に用いることができる。また、不純物等を濾過するために押出機内部に設置されたフィルターが目詰まりしにくく、機器の調整、整備頻度が低くなるため、工業的にも好ましい。
極性溶媒不溶分の少ない上記熱可塑性ポリウレタン系エラストマーは、後述するように、ポリオール、イソシアネート化合物および鎖延長剤の重合反応を行なった後、ろ過することにより得ることができる。
このような熱可塑性ポリウレタン系エラストマーは、示差走査熱量計（ＤＳＣ）により測定される、ピーク温度が９０〜１４０℃の範囲にある吸熱ピークから求められる融解熱量の総和（ａ）と、ピーク温度が１４０℃を超えて２２０℃以下の範囲にある吸熱ピークから求められる融解熱量の総和（ｂ）とが、下記式（１）
ａ／（ａ＋ｂ）×１００≦８０ （１）
の関係を満たすことが好ましく、
下記式（２）
ａ／（ａ＋ｂ）×１００≦７０ （２）
の関係を満たすことがさらに好ましく、
下記式（３）
ａ／（ａ＋ｂ）×１００≦５５ （３）
の関係を満たすことが最も好ましい。
ａ／（ａ＋ｂ）×１００≦８０ （１）
の関係を満たすことが好ましく、
下記式（２）
ａ／（ａ＋ｂ）×１００≦７０ （２）
の関係を満たすことがさらに好ましく、
下記式（３）
ａ／（ａ＋ｂ）×１００≦５５ （３）
の関係を満たすことが最も好ましい。
ここで、「ａ／（ａ＋ｂ）×１００」は熱可塑性ポリウレタン系エラストマーのハードドメインの融解熱量比（単位：％）を意味する。熱可塑性ポリウレタン系エラストマーのハードドメインの融解熱量比が８０％以下になると、繊維、特に混繊スパンボンド不織布における繊維および不織布の強度ならびに伸縮性が向上する。本発明では、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーのハードドメインの融解熱量比の下限値は０．１％程度が好ましい。
かかる熱可塑性ポリウレタン系エラストマーは、温度２００℃、せん断速度１００ｓｅｃ-1の条件における溶融粘度が１００〜３０００Ｐａ・ｓが好ましく、より好ましくは２００〜２０００Ｐａ・ｓ、最も好ましくは１０００〜１５００Ｐａ・ｓである。ここで、溶融粘度は、キャピログラフ（東洋精機（株）製、ノズル長３０ｍｍ、直径１ｍｍのものを使用）で測定した値である。
また、かかる熱可塑性ポリウレタン系エラストマーは、その水分値が３５０ｐｐｍ以下のものが好ましく、より好ましくは３００ｐｐｍ以下、最も好ましくは１５０ｐｐｍ以下のものである。水分値を３５０ｐｐｍ以下にすることにより、大型のスパンボンド成形機械での不織布の成形において、ストランド中への気泡の混入、または糸切れの発生を抑制することができる。
このような特性を有する熱可塑性ポリウレタン系エラストマーは、例えば、特開２００４−２４４７９１号公報に記載された製造方法により得ることができる。
＜オレフィン系共重合体エラストマー（Ａ２）＞
前記オレフィン系共重合体エラストマー（Ａ２）の中でも、非晶性もしくは低結晶性、好ましくはＸ線回折により測定される結晶化度が２０質量％以下の、エチレンとプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン等の炭素数が３〜２０の１種以上のα−オレフィンとの共重合体であるエチレン・α−オレフィン共重合体エラストマー、およびプロピレンとエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン等の炭素数が２〜２０（但し３を除く）の１種以上のα−オレフィンとの共重合体であるプロピレン・α−オレフィン共重合体エラストマーが好ましい。また、ポリオレフィン系エラストマーは、上記α―オレフィンの他に、少量のノルボルネン、５−メチルノルボルネン、５−エチルノルボルネン、シクロペンテン、３−メチルシクロペンテン、４−メチルシクロペンテン等の環状オレフィン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、５−メチレン−２−ノルボルネン、１，３−シクロペンタジエン、１，３−シクロへキサジエン、１，４−シクロへキサジエン等の環状ジエン等、あるいは酢酸ビニル、メタアクリル酸エステル等のビニル化合物を含んでいてもよい。（なお、上記ポリオレフィンが共重合体の場合、最初に記載された単量体からなる構成単位が、この共重合体の主成分である。）
かかるエチレン・α−オレフィン共重合体エラストマーとしては、具体的には、エチレン・プロピレンランダム共重合体エラストマー、エチレン・１−ブテンランダム共重合体エラストマー等を例示することができる。また、エチレン・α−オレフィン共重合体エラストマーのメルトフローレート（ＭＦＲ）は紡糸性を有する限りとくに限定はされないが、通常、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８ １９０℃、２１６０ｇ荷重）が１〜１０００ｇ／１０分、より好ましくは５〜５００ｇ／１０分、さらに好ましくは１０〜１００ｇ／１０分の範囲にある。
前記オレフィン系共重合体エラストマー（Ａ２）の中でも、非晶性もしくは低結晶性、好ましくはＸ線回折により測定される結晶化度が２０質量％以下の、エチレンとプロピレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン等の炭素数が３〜２０の１種以上のα−オレフィンとの共重合体であるエチレン・α−オレフィン共重合体エラストマー、およびプロピレンとエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘプテン、１−オクテン、１−デセン等の炭素数が２〜２０（但し３を除く）の１種以上のα−オレフィンとの共重合体であるプロピレン・α−オレフィン共重合体エラストマーが好ましい。また、ポリオレフィン系エラストマーは、上記α―オレフィンの他に、少量のノルボルネン、５−メチルノルボルネン、５−エチルノルボルネン、シクロペンテン、３−メチルシクロペンテン、４−メチルシクロペンテン等の環状オレフィン、５−エチリデン−２−ノルボルネン、５−メチレン−２−ノルボルネン、１，３−シクロペンタジエン、１，３−シクロへキサジエン、１，４−シクロへキサジエン等の環状ジエン等、あるいは酢酸ビニル、メタアクリル酸エステル等のビニル化合物を含んでいてもよい。（なお、上記ポリオレフィンが共重合体の場合、最初に記載された単量体からなる構成単位が、この共重合体の主成分である。）
かかるエチレン・α−オレフィン共重合体エラストマーとしては、具体的には、エチレン・プロピレンランダム共重合体エラストマー、エチレン・１−ブテンランダム共重合体エラストマー等を例示することができる。また、エチレン・α−オレフィン共重合体エラストマーのメルトフローレート（ＭＦＲ）は紡糸性を有する限りとくに限定はされないが、通常、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８ １９０℃、２１６０ｇ荷重）が１〜１０００ｇ／１０分、より好ましくは５〜５００ｇ／１０分、さらに好ましくは１０〜１００ｇ／１０分の範囲にある。
かかるプロピレン・α−オレフィン共重合体エラストマーとしては、具体的には、プロピレン・エチレンランダム共重合体エラストマー、プロピレン・エチレン・１−ブテンランダム共重合体エラストマー、プロピレン・１−ブテンランダム共重合体エラストマーを例示することができる。また、プロピレン・α−オレフィン共重合体エラストマーのＭＦＲは紡糸性を有する限りとくに限定はされないが、通常、ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８ ２３０℃、２１６０ｇ荷重）が１〜１０００ｇ／１０分、より好ましくは５〜５００ｇ／１０分、さらに好ましくは１０〜１００ｇ／１０分の範囲にある。
また、オレフィン系共重合体エラストマー（Ａ２）は、前記非晶性もしくは低結晶性の重合体エラストマー単体でも用い得るが、プロピレン単独重合体あるいはプロピレンと少量のα−オレフィンとの共重合体、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレン等の結晶性のポリオレフィンを１〜４０質量％程度混合した組成物であってもよい。
とくに好ましいオレフィン系共重合体エラストマーとしては、プロピレン単独重合体：１〜４０質量％と非晶性もしくは低結晶性のプロピレン・エチレンランダム共重合体：９９〜６０質量％の組成物からなるオレフィン系共重合体エラストマー、プロピレン単独重合体：１〜４０質量％と非晶性もしくは低結晶性のプロピレン・エチレン・α−オレフィンランダム共重合体〔プロピレン：４５〜８９モル％、エチレン：１０〜２５モル％および炭素数４〜２０のα−オレフィン（ただし、炭素数４〜２０のα−オレフィンの共重合量は３０モル％を超えない）：９９〜６０質量％の組成物からなるオレフィン系共重合体エラストマーが挙げられる。
＜熱可塑性樹脂（Ｂ）＞
本発明の不織布積層体を構成する混繊スパンボンド不織布を形成する成分の一つである熱可塑性樹脂からなる長繊維の原料となる熱可塑性樹脂（Ｂ）としては、前記熱可塑性エラストマー（Ａ）以外の種々公知の熱可塑性樹脂を用い得る。例えば、融点（Ｔｍ）が１００℃以上の結晶性の重合体、あるいはガラス転移温度が１００℃以上の非晶性の重合体などが挙げられるが、これら熱可塑性樹脂（Ｂ）でも結晶性の熱可塑性樹脂が好ましい。
本発明の不織布積層体を構成する混繊スパンボンド不織布を形成する成分の一つである熱可塑性樹脂からなる長繊維の原料となる熱可塑性樹脂（Ｂ）としては、前記熱可塑性エラストマー（Ａ）以外の種々公知の熱可塑性樹脂を用い得る。例えば、融点（Ｔｍ）が１００℃以上の結晶性の重合体、あるいはガラス転移温度が１００℃以上の非晶性の重合体などが挙げられるが、これら熱可塑性樹脂（Ｂ）でも結晶性の熱可塑性樹脂が好ましい。
また、熱可塑性樹脂（Ｂ）の中でも、公知のスパンボンド不織布の製造方法により製造して得られる不織布の最大点伸度が５０％以上、好ましくは７０％以上、より好ましくは１００以上伸長し、かつ弾性回復が殆どない性質を有する熱可塑性樹脂（伸長性熱可塑性樹脂）は、熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維と混繊して得られる混繊スパンボンド不織布及びフィルムと積層して不織布積層体とした際に、延伸加工により嵩高感が発現し、触感が良くなるとともに、不織布積層体に伸び止り機能を付与することができるので好ましい。なお、熱可塑性樹脂（Ｂ）からなるスパンボンド不織布の最大点伸度の上限は必ずしも限定されないが、通常、３００％以下である。
かかる熱可塑性樹脂（Ｂ）としては、具体的には、例えば、エチレン、プロピレン、１−ブテン、１−ヘキセン、４−メチル−１−ペンテンおよび１−オクテン等のα−オレフィンの単独若しくは共重合体であるポリオレフィン〔高圧法低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン（所謂ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレン、エチレン・プロピレンランダム共重合体、エチレン・１−ブテンランダム共重合体等のエチレンの単独重合体あるいはエチレン・α−オレフィン共重合体等のエチレン系重合体；プロピレンの単独重合体（所謂ポリプロピレン）、プロピレン・エチレンランダム共重合体、プロピレン・エチレン・１−ブテンランダム共重合体（所謂ランダムポリプロピレン）、プロピレンブロック共重合体、プロピレン・１−ブテンランダム共重合体等のプロピレン系重合体；１−ブテン単独重合体、１−ブテン・エチレン共重合体、１−ブテン・プロピレン共重合体等の１−ブテン系重合体；ポリ４−メチル−１−ペンテン等〕、ポリエステル（ポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート等）、ポリアミド（ナイロン−６、ナイロン−６６、ポリメタキシレンアジパミド等）、ポリ塩化ビニル、ポリイミド、エチレン・酢酸ビニル共重合体、ポリアクリロニトリル、ポリカーボネート、ポリスチレン、アイオノマーあるいはこれらの混合物等を例示することができる。これらのうちでは、高圧法低密度ポリエチレン、線状低密度ポリエチレン（所謂ＬＬＤＰＥ）、高密度ポリエチレンなどのエチレン系重合体、ポリプロピレンおよびポリプロピレンランダム共重合体等のプロピレン系重合体、ポリエチレンテレフタレート、ポリアミド等が好ましい。
熱可塑性樹脂（Ｂ）には、本発明の目的を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、顔料、染料、天然油、合成油、ワックス等の添加剤或いは他の重合体を必要に応じて配合することができる。
＜プロピレン系重合体（Ｂ１）＞
前記熱可塑性樹脂の中でも、プロピレン系重合体（Ｂ１）が得られる混繊スパンボンド不織布の加工性、強度などの点から好ましい。
かかるプロピレン系重合体としては、融点（Ｔｍ）が１５５℃以上、好ましくは１５７〜１６５℃の範囲にあるプロピレンの単独重合体若しくはプロピレンと極少量のエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等の炭素数２以上（但し、３を除く）、好ましくは２〜８（但し、３を除く）の１種または２種以上のα−オレフィンとの共重合体であり、プロピレン単独重合体が好ましい。
前記熱可塑性樹脂の中でも、プロピレン系重合体（Ｂ１）が得られる混繊スパンボンド不織布の加工性、強度などの点から好ましい。
かかるプロピレン系重合体としては、融点（Ｔｍ）が１５５℃以上、好ましくは１５７〜１６５℃の範囲にあるプロピレンの単独重合体若しくはプロピレンと極少量のエチレン、１−ブテン、１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、４−メチル−１−ペンテン等の炭素数２以上（但し、３を除く）、好ましくは２〜８（但し、３を除く）の１種または２種以上のα−オレフィンとの共重合体であり、プロピレン単独重合体が好ましい。
プロピレン系重合体は、溶融紡糸し得る限り、メルトフローレート（ＭＦＲ：ＡＳＴＭ Ｄ−１２３８、２３０℃、荷重２１６０ｇ）は特に限定はされないが、通常、通常１〜１０0０ｇ／１０分、好ましくは5〜５0０ｇ／１０分、さらに好ましくは１０〜１００ｇ／１０分の範囲にある。また、本発明に係るプロピレン系重合体の重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比Ｍｗ／Ｍｎは、通常１．５〜５．０である。紡糸性が良好で、かつ繊維強度が特に優れる複合繊維が得られる点で、さらには１．５〜３．０が好ましい。本発明において、良好な紡糸性とは、紡糸ノズルからの吐出時および延伸中に糸切れを生じず、フィラメントの融着が生じないことをいう。本発明において、ＭｗおよびＭｎは、ＧＰＣ（ゲルパーミエーションクロマトグラフィー）によって、公知の方法で測定することができる。
＜混繊スパンボンド不織布＞
本発明の不織布積層体を構成する混繊スパンボンド不織布は、熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維〔以下、「熱可塑性エラストマー（Ａ）長繊維」とも呼ぶ。〕と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維〔以下、「熱可塑性樹脂（Ｂ）長繊維」とも呼ぶ。〕が１０〜９０重量％：９０〜１０重量％の割合（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量％とする）で含まれている混繊スパンボンド不織布である。混繊スパンボンド不織布としては、伸縮性や柔軟性の観点からは、熱可塑性エラストマー（Ａ）長繊維が２０重量％以上であることが好ましく、３０重量％以上であることがより好ましく、加工性（耐べたつき性）の観点からは、７０重量％以下が好ましく、６０重量％以下であることがより好ましい。
本発明の不織布積層体を構成する混繊スパンボンド不織布は、熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維〔以下、「熱可塑性エラストマー（Ａ）長繊維」とも呼ぶ。〕と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維〔以下、「熱可塑性樹脂（Ｂ）長繊維」とも呼ぶ。〕が１０〜９０重量％：９０〜１０重量％の割合（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量％とする）で含まれている混繊スパンボンド不織布である。混繊スパンボンド不織布としては、伸縮性や柔軟性の観点からは、熱可塑性エラストマー（Ａ）長繊維が２０重量％以上であることが好ましく、３０重量％以上であることがより好ましく、加工性（耐べたつき性）の観点からは、７０重量％以下が好ましく、６０重量％以下であることがより好ましい。
本発明に係る混繊スパンボンド不織布を形成する熱可塑性エラストマー（Ａ）長繊維及び熱可塑性樹脂（Ｂ）長繊維の繊維径（平均値）は、それぞれ通常５０μｍ以下、５〜４０μｍ、より好ましくは７〜３０μｍの範囲にある。熱可塑性エラストマー（Ａ）長繊維と熱可塑性樹脂（Ｂ）長繊維の繊維径は同じであっても異なってもよい。
本発明に係る混繊スパンボンド不織布は、おむつ等衛生材用途においては柔軟性および通気性の観点から、通常、目付が１２０ｇ／ｍ2以下、好ましくは８０ｇ／ｍ2以下、より好ましくは５０ｇ／ｍ2以下、更に好ましくは４０〜１５ｇ／ｍ2範囲にある。
本発明に係る混繊スパンボンド不織布は、前記熱可塑性エラストマー（Ａ）及び前記熱可塑性樹脂（Ｂ）を用いて、公知のスパンボンド不織布の製造方法、例えば、特開２００４−２４４７９１号公報等に記載の方法により製造し得る。
具体的には、熱可塑性エラストマー（Ａ）及び熱可塑性樹脂（Ｂ）をそれぞれ別個の押出機で溶融した後、溶融した重合体をそれぞれ個別に多数の紡糸孔（ノズル）を備えた口金（ダイ）に導入し、熱可塑性エラストマー（Ａ）と熱可塑性樹脂（Ｂ）とを異なる紡糸孔から独立に同時に吐出させた後、溶融紡糸された熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維を冷却室に導入し、冷却風により冷却した後、延伸エアにより長繊維を延伸（牽引）し、移動捕集面上に堆積させる方法により製造し得る。重合体の溶融温度はそれぞれ重合体の軟化温度あるいは融解温度以上で且つ熱分解温度未満であれば特に限定はされず、用いる重合体等により決め得る。口金温度は、用いる重合体にもよるが、例えば、熱可塑性エラストマー（Ａ）として熱可塑性ポリウレタン系エラストマーあるいはオレフィン系共重合体エラストマーを、熱可塑性樹脂（Ｂ）としてプロピレン系重合体あるいはプロピレン系重合体とＨＤＰＥとのオレフィン系重合体組成物を用いる場合は、通常１８０〜２４０℃、好ましくは１９０〜２３０℃、より好ましくは２００〜２２５℃の温度に設定し得る。
冷却風の温度は重合体が固化する温度であれば特に限定はされないが、通常５〜５０℃、好ましくは１０〜４０℃、より好ましくは１５〜３０℃の範囲にある。延伸エアの風速は、通常１００〜１０，０００ｍ／分、好ましくは５００〜１０，０００ｍ／分の範囲にある。
本発明に係る混繊スパンボンド不織布は、用途により、種々公知の交絡方法、例えば、ニードルパンチ、ウォータージェット、超音波等の手段を用いる方法、あるいはエンボスロールを用いる熱エンボス加工またはホットエアースルーを用いることにより１部熱融着する方法により交絡しておいてもよい。かかる交絡方法は単独でも複数の交絡方法を組合わせて用いてもよい。
熱エンボス加工により熱融着する場合は、通常、エンボス面積率が５〜２０％、好ましくは５〜１０％、非エンボス単位面積が０．５ｍｍ２以上、好ましくは４〜４０ｍｍ２の範囲にある。非エンボス単位面積とは、四方をエンボス部で囲まれた最小単位の非エンボス部において、エンボスに内接する四角形の最大面積である。
混繊スパンボンド不織布あるいは後述の透湿性フィルムと積層してなる不織布積層体をかかる範囲でエンボスすることにより、得られる不織布積層体の柔軟性、通気性、摩擦堅牢度、伸縮性等がバランスに優れるので好ましい。
＜透湿性フィルム＞
本発明の不織布積層体を構成する透湿性フィルムは、熱可塑性エラストマー（混繊スパンボンド不織布層に含まれる熱可塑性エラストマー（Ａ）と区別するために、熱可塑性エラストマー（Ｃ）と表す。）からなるフィルムであり、３０μmでの膜厚にてＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法（４０℃、相対湿度９０％、ＣａＣｌ2法の条件）による透湿度が通常、２０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ以上、好ましくは３０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ更に好ましくは４０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ以上の水蒸気透過率を示すフィルムである。
本発明の不織布積層体を構成する透湿性フィルムは、熱可塑性エラストマー（混繊スパンボンド不織布層に含まれる熱可塑性エラストマー（Ａ）と区別するために、熱可塑性エラストマー（Ｃ）と表す。）からなるフィルムであり、３０μmでの膜厚にてＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法（４０℃、相対湿度９０％、ＣａＣｌ2法の条件）による透湿度が通常、２０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ以上、好ましくは３０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ更に好ましくは４０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ以上の水蒸気透過率を示すフィルムである。
本発明に係る透湿性フィルムは、種々用途により、適宜選択し得るが、通常、厚さが１０〜５０μｍ、好ましくは１５〜４０μｍの範囲にある。不織布とラミ時にピンホールを防止する観点及び機械的強度を保ち適切な耐水度を保つために、厚さを１０μm以上にすることが望ましく、良好な透湿性を得、かつ柔軟性を得るために厚みが５０μm以下が良い。
本発明に係る透湿性フィルムは、熱可塑性エラストマー（Ｃ）を用い、公知のフィルム成形方法、例えば、熱可塑性エラストマー（Ｃ）を押出機で溶融した後、Ｔ−ダイ、環状ダイを用いてフィルムに成形する方法が例示出来るが、透湿を有するエラストマーは一般にべた付きが大きくブロッキングすることから、直接あるいは間接的に、前記混繊スパンボンド不織布層上に押出してフィルム層として形成させてもよい。
＜熱可塑性エラストマー（Ｃ）＞
本発明に係る熱可塑性エラストマー（Ｃ）としては、熱可塑性エラストマーであってフィルムを形成させた際に透湿性を有するものであれば種々のものを用いうる。透湿性を有することを確認するには、例えばＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法（４０℃、相対湿度９０％、ＣａＣｌ２法の条件）による測定法によって、水蒸気の透過性が認められることをもって透湿性を有するものとすることができる。この場合、好ましくは、同ＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法によって、厚さ３０μｍのフィルムが２０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ以上、好ましくは３０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ以上の水蒸気透過率を示すものが、本発明において好ましく使用される。
本発明に係る熱可塑性エラストマー（Ｃ）としては、熱可塑性エラストマーであってフィルムを形成させた際に透湿性を有するものであれば種々のものを用いうる。透湿性を有することを確認するには、例えばＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法（４０℃、相対湿度９０％、ＣａＣｌ２法の条件）による測定法によって、水蒸気の透過性が認められることをもって透湿性を有するものとすることができる。この場合、好ましくは、同ＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法によって、厚さ３０μｍのフィルムが２０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ以上、好ましくは３０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ以上の水蒸気透過率を示すものが、本発明において好ましく使用される。
かかる熱可塑性エラストマー（Ｃ）として好適なものは、ポリエステル系エラストマー（Ｃ１）、ポリアミド系エラストマー（Ｃ２）、熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ｃ３）が挙げられる。
熱可塑性エラストマー（Ｃ）には、本発明の目的を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、顔料等の添加剤或いは他の重合体を必要に応じて配合することができる。
熱可塑性エラストマー（Ｃ）には、本発明の目的を損なわない範囲で、通常用いられる酸化防止剤、耐候安定剤、帯電防止剤、防曇剤、ブロッキング防止剤、滑剤、核剤、顔料等の添加剤或いは他の重合体を必要に応じて配合することができる。
＜ポリエステル系エラストマー（Ｃ１）＞
ポリエステル系エラストマー（Ｃ１）としては、芳香族ポリエステルに由来する下記式（Ｉ）で表される構造単位をハードセグメントに、脂肪族ポリエーテルに由来する下記式（ＩＩ）で表される構造単位をソフトセグメントにし、それらがブロック共重合したブロックコポリマーが例示される。
ポリエステル系エラストマー（Ｃ１）としては、芳香族ポリエステルに由来する下記式（Ｉ）で表される構造単位をハードセグメントに、脂肪族ポリエーテルに由来する下記式（ＩＩ）で表される構造単位をソフトセグメントにし、それらがブロック共重合したブロックコポリマーが例示される。
−Ｏ−Ｄ−Ｏ−ＣＯ−Ｒ−ＣＯ− （Ｉ）
−Ｏ−Ｇ−Ｏ−ＣＯ−Ｒ−ＣＯ− （ＩＩ）
上記式中、Ｄは分子量が約２５０以下のジオールから２つのヒドロキシル基を除いた２価の残基であり、Ｒは分子量が約３００以下のジカルボン酸から２つのカルボキシル基を除いた２価の残基であり、Ｇは平均分子量が約４００〜約３５００のポリ（アルキレンオキサイド）グリコールから両末端のヒドロキシル基を除いた２価の残基である。ここで、ポリ（アルキレンオキサイド）グリコールのコポリエーテルエステルである式（ＩＩ）で表される構造単位に挿入されるエチレンオキシド基の量は、コポリエーテルエステルの全質量に対して約２５〜６８質量％である。
−Ｏ−Ｇ−Ｏ−ＣＯ−Ｒ−ＣＯ− （ＩＩ）
上記式中、Ｄは分子量が約２５０以下のジオールから２つのヒドロキシル基を除いた２価の残基であり、Ｒは分子量が約３００以下のジカルボン酸から２つのカルボキシル基を除いた２価の残基であり、Ｇは平均分子量が約４００〜約３５００のポリ（アルキレンオキサイド）グリコールから両末端のヒドロキシル基を除いた２価の残基である。ここで、ポリ（アルキレンオキサイド）グリコールのコポリエーテルエステルである式（ＩＩ）で表される構造単位に挿入されるエチレンオキシド基の量は、コポリエーテルエステルの全質量に対して約２５〜６８質量％である。
本発明においては、特に前記芳香族ポリエステルがテトラメチレンテレフタレートであり、前記脂肪族ポリエーテルがアルキレンエーテルテレフタレートであると好ましい。具体的にはポリブチレンテレフタレート／ポリテトラメチレンエーテルグリコールブロック共重合体などが挙げられる。市販品としては、具体的には、例えば、ＨＹＴＲＥＬ（商品名、Ｅ．Ｉ．デュポン（株）製）、ペルプレン（商品名、東洋紡（株）製）などの商品名で製造・販売されている。
＜ポリアミド系エラストマー（Ｃ２）＞
ポリアミド系エラストマー（Ｃ２）としては、ポリアミドをハードセグメントに、ガラス転移温度の低いポリエステルまたはポリオールのジオールをソフトセグメントに用いたマルチブロックコポリマーが例示される。ここで、ポリアミド成分としては、ナイロン６、６６、６１０、１１、１２等があげられる。これらの中では、ナイロン６、ナイロン１２が好ましい。ポリエーテルジオールとしては、ポリ（オキシテトラメチレン）グリコール、ポリ（オキシプロピレン）グリコール等があげられ、ポリエステルジオールとしては、ポリ（エチレン・１，４−アジペート）グリコール、ポリ（ブチレン・１，４−アジペート）グリコール、ポリテトラメチレングリコール等が挙げられる。具体例として、ナイロン１２／ポリテトラメチレングリコールブロック共重合体等が挙げられる。市販品としては、具体的には、例えば、ダイアミド（ダイセルヒュルス社製）、ＰＥＢＡＸ（アトケム社製）〔いずれも商標名〕等の商品名で製造・販売されている。
ポリアミド系エラストマー（Ｃ２）としては、ポリアミドをハードセグメントに、ガラス転移温度の低いポリエステルまたはポリオールのジオールをソフトセグメントに用いたマルチブロックコポリマーが例示される。ここで、ポリアミド成分としては、ナイロン６、６６、６１０、１１、１２等があげられる。これらの中では、ナイロン６、ナイロン１２が好ましい。ポリエーテルジオールとしては、ポリ（オキシテトラメチレン）グリコール、ポリ（オキシプロピレン）グリコール等があげられ、ポリエステルジオールとしては、ポリ（エチレン・１，４−アジペート）グリコール、ポリ（ブチレン・１，４−アジペート）グリコール、ポリテトラメチレングリコール等が挙げられる。具体例として、ナイロン１２／ポリテトラメチレングリコールブロック共重合体等が挙げられる。市販品としては、具体的には、例えば、ダイアミド（ダイセルヒュルス社製）、ＰＥＢＡＸ（アトケム社製）〔いずれも商標名〕等の商品名で製造・販売されている。
＜熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ｃ３）＞
熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ｃ３）としては、ハードセグメントとして短鎖ポリオール（分子量６０〜６００）とジイソシアナートの反応で得られるポリウレタンと、ソフトセグメントとして長鎖ポリオール（分子量６００〜４０００）とジイソシアナートの反応で得られるポリウレタンとのブロックコポリマーが例示される。ジイソシアナートとしては、トルエンジイソシアナート、ジフェニルメタンジイソシアナート等があげられ、短鎖ポリオールとしては、エチレングリコール、1,3-プロピレングリコール、ビスフェノールＡ等があげられる。
熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ｃ３）としては、ハードセグメントとして短鎖ポリオール（分子量６０〜６００）とジイソシアナートの反応で得られるポリウレタンと、ソフトセグメントとして長鎖ポリオール（分子量６００〜４０００）とジイソシアナートの反応で得られるポリウレタンとのブロックコポリマーが例示される。ジイソシアナートとしては、トルエンジイソシアナート、ジフェニルメタンジイソシアナート等があげられ、短鎖ポリオールとしては、エチレングリコール、1,3-プロピレングリコール、ビスフェノールＡ等があげられる。
熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ｃ３）としては、ポリカプロラクトングリコール等のポリラクトンエステルポリオールに短鎖ポリオールの存在下ジイソシアナートを付加重合したもの（ポリエーテルポリウレタン）；ポリ（エチレン・１，４−アジペート）グリコール、ポリ（ブチレン・１，４−アジペート）グリコール等のアジピン酸エステルポリオールに短鎖ポリオールの存在下ジイソシアナートを付加重合したもの（ポリエステルポリウレタン）；テトラヒドロフランの開環で得られたポリテトラメチレングリコールに短鎖ポリオールの存在下ジイソシアナートを付加重合したもの等が例示される。市販品としては、具体的には、例えば、ブルコラン（バイエル社製）、ケミガムＳＬ（グッドイヤー社製）、アジプレン（デュポン社製）、バルカプレン（ＩＣＩ社製）〔いずれも商標名〕等の商品名で製造・販売されている。
これらの中では、透湿性に優れる点で、ポリエステル系エラストマー（Ｃ１）、熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ｃ３）が好ましく、とりわけ伸縮性を兼ね備えた熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ｃ３）が特に好ましい。
＜不織布積層体＞
本発明の不織布積層体は、前記熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維１０〜９０質量％と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維９０〜１０質量％が混繊されてなる混繊スパンボンド不織布層と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）からなる透湿性フィルムを含むことを特徴とする。
本発明の不織布積層体は、前記熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維１０〜９０質量％と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維９０〜１０質量％が混繊されてなる混繊スパンボンド不織布層と、熱可塑性エラストマー（Ｃ）からなる透湿性フィルムを含むことを特徴とする。
本発明の不織布積層体は、透湿性フィルムとして熱可塑性エラストマー（Ｃ）を用いるため、多孔性フィルムなどを積層した不織布積層体に比べて機械的強度に優れる。また通常、３０μmの膜厚においてＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法（４０℃、相対湿度９０％、ＣａＣｌ2法の条件）による透湿度が１０００〜１５０００ｇ／ｍ2・ｄａｙ、好ましくは２０００〜１２０００ｇ／ｍ2・ｄａｙさらに好ましくは３０００〜１００００ｇ／ｍ2・ｄａｙである。耐水圧が、５００ｍｍＡｑ以上、好ましくは８００ｍｍＡｑ以上を有する。
さらに不織布積層体は、伸長性にも優れ、８０％以上（もとの長さの１．８倍以上）好ましくは１００％以上（もとの長さの２倍以上）、更に好ましくは１２０％以上（もとの長さの２．２倍以上）、最も好ましくは１５０％以上（もとの長さの２．５倍以上）の伸びを有することを特徴とする。さらに、伸長回復性は通常３０％以下、好ましくは２５％以下更に好ましくは２０％以下、もっとも好ましくは１５％以下である。
本発明の不織布積層体には、混繊スパンボンド不織布層および透湿性フィルムに加え、何れかの面に、他の層を積層してもよい。
本発明の不織布積層体を構成する他の層は、特に限定はされず、用途により種々の層が積層し得る。
具体的には、例えば、編布、織布、不織布、フィルム等を挙げることができる。本発明の不織布積層体と他の層を積層する（貼り合せる）場合は、熱エンボス加工、超音波融着等の熱融着法、ニードルパンチ、ウォータージェット等の機械的交絡法、ホットメルト接着剤、ウレタン系接着剤等の接着剤による方法、押出しラミネート等をはじめ、種々公知の方法を採り得る。
本発明の不織布積層体と積層される不織布としては、スパンボンド不織布、メルトブローン不織布、湿式不織布、乾式不織布、乾式パルプ不織布、フラッシュ紡糸不織布、開繊不織布等、種々公知の不織布を挙げることができる。
混繊スパンボンド不織布層と透湿性フィルムを積層する（貼り合せる）方法としては、予め混繊スパンボンド不織布および透湿性フィルムを得た後、混繊スパンボンド不織布と透湿性フィルムを重ね合わせエンボスロール等により圧着する方法、予め得た混繊スパンボンド不織布層上に、熱可塑性エラストマー（Ｃ）を押出しラミネートする方法等種々公知の方法を採り得る。また、混繊スパンボンド不織布層と透湿性フィルムを積層した後、エンボスロール等により圧着する場合は、通常、６０〜１５０℃、好ましくは７０〜１４０の温度で（好ましい条件を記載すること）行い得る。
本発明においては、混繊スパンボンド不織布と透湿性フィルムとが共に化学的組成の近い熱可塑性エラストマーから構成される場合は、積層する際には、必ずしも接着剤等は必要とはしない。例えば、具体的な例として、熱可塑性エラストマー（Ａ）長繊維として、熱可塑性ポリウレタン系エラストマー、ポリエステル系エラストマー及びポリアミド系エラストマーから選ばれる熱可塑性エラストマー（Ａ）長繊維を含む混繊スパンボンド不織布と透湿性フィルムとして、熱可塑性ポリウレタン系エラストマー（Ｃ３）、ポリエステル系エラストマー（Ｃ１）及びポリアミド系エラストマー（Ｃ２）からなる透湿性フィルムとを積層することにより、良好な接着性が得られる。
また、混繊スパンボンド不織布と透湿性フィルムを積層する場合は、化学的組成によらず、種々用途によって、要求される透湿度および接着強度を考慮して、接着剤等を用いてもよい。
また、混繊スパンボンド不織布と透湿性フィルムを積層する場合は、化学的組成によらず、種々用途によって、要求される透湿度および接着強度を考慮して、接着剤等を用いてもよい。
以下、実施例に基づいて本発明をさらに具体的に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。
実施例及び比較例における物性値等は、以下の方法により測定した。
実施例及び比較例における物性値等は、以下の方法により測定した。
（１）目付〔ｇ／ｍ２〕
・ 不織布及び／又は不織布積層体から２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を６点採取した。なお、採取場所はＭＤ、ＣＤともに任意の３箇所とした（計６箇所）。次いで、採取した各試験片を上皿電子天秤（研精工業社製）を用いて、それぞれ質量（ｇ）を測定した。各試験片の質量の平均値を求めた。求めた平均値から１ｍ２当たりの質量（ｇ）に換算し、小数点第２位を四捨五入して各不織布サンプルの目付〔ｇ／ｍ２〕とした。
・ ２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片が採取出来ない場合においてはポンチにて不織布１ｃｍ２を５点抜きその質量の平均から１ｍ２当たりの質量（ｇ）に換算し、小数点第２位を四捨五入して各不織布サンプルの目付〔ｇ／ｍ２〕とした。
・ 不織布及び／又は不織布積層体から２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を６点採取した。なお、採取場所はＭＤ、ＣＤともに任意の３箇所とした（計６箇所）。次いで、採取した各試験片を上皿電子天秤（研精工業社製）を用いて、それぞれ質量（ｇ）を測定した。各試験片の質量の平均値を求めた。求めた平均値から１ｍ２当たりの質量（ｇ）に換算し、小数点第２位を四捨五入して各不織布サンプルの目付〔ｇ／ｍ２〕とした。
・ ２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片が採取出来ない場合においてはポンチにて不織布１ｃｍ２を５点抜きその質量の平均から１ｍ２当たりの質量（ｇ）に換算し、小数点第２位を四捨五入して各不織布サンプルの目付〔ｇ／ｍ２〕とした。
（２）最大点伸度〔％〕
不織布及び／又は不織布積層体から２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を６点採取した。次いで、採取した各試験片を万能引張試験機（インテスコ社製、ＩＭ−２０１型）を用いて、スパン間隔Ｉ０＝１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ．で引張試験を行い、最大強度点での伸度（最大点伸度〔％〕）を求めた。なお、最大点伸度は、上記６点（ＭＤ、ＣＤ各３点）について平均値を求め、小数点第２位を四捨五入した。
不織布及び／又は不織布積層体から２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を６点採取した。次いで、採取した各試験片を万能引張試験機（インテスコ社製、ＩＭ−２０１型）を用いて、スパン間隔Ｉ０＝１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ．で引張試験を行い、最大強度点での伸度（最大点伸度〔％〕）を求めた。なお、最大点伸度は、上記６点（ＭＤ、ＣＤ各３点）について平均値を求め、小数点第２位を四捨五入した。
（３）残留歪〔％〕
不織布及び／又は不織布積層体から２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を６点採取した。なお、採取場所はＭＤ、ＣＤともに任意の３箇所とした（計６箇所）。次いで、採取した各試験片を万能引張試験機（インテスコ社製、ＩＭ−２０１型）を用いて、チャック間１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ．、延伸倍率１００％で延伸した後、直ちに同じ速度で原長まで回復させて、回復時のひずみを測定し、残留歪〔％〕とした。なお、残留歪は、上記６点（ＭＤ、ＣＤ各３点）について平均値を求め、小数点第２位を四捨五入した。
不織布及び／又は不織布積層体から２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を６点採取した。なお、採取場所はＭＤ、ＣＤともに任意の３箇所とした（計６箇所）。次いで、採取した各試験片を万能引張試験機（インテスコ社製、ＩＭ−２０１型）を用いて、チャック間１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ．、延伸倍率１００％で延伸した後、直ちに同じ速度で原長まで回復させて、回復時のひずみを測定し、残留歪〔％〕とした。なお、残留歪は、上記６点（ＭＤ、ＣＤ各３点）について平均値を求め、小数点第２位を四捨五入した。
（４）透湿度
ＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法に規定される方法に従い、温度４０℃、相対湿度９０％の条件下でＣａＣｌ2法により測定した。なお不織布積層体の大きさが十分得られない場合それに応じた面積を有するカップを用意して測定した。
ＪＩＳ Ｌ１０９９ Ａ−１法に規定される方法に従い、温度４０℃、相対湿度９０％の条件下でＣａＣｌ2法により測定した。なお不織布積層体の大きさが十分得られない場合それに応じた面積を有するカップを用意して測定した。
（５）耐水圧〔ｍｍＨ２Ｏ〕
ＪＩＳ Ｌ１０９２に準拠して測定した。不織布及び／又は不織布積層体から１５０ｍｍ（ＭＤ）×１５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を６点採取した。なお、採取場所は得られた不織布の任意の３箇所とした。次いで、採取した各試験片を、耐水度試験装置（テスター産業製）を用いて、試験片の表面を水に当てられるように取り付け、常温水を入れた水準装置を６０±３０ｍｍ／ｍｉｎ．または１０±５ｍｍ／ｍｉｎ．の速さで上昇させて試験片に水圧をかけ、試験片の反対側の３箇所から水が漏れたときの水位を測定し、耐水圧〔ｍｍＨ２Ｏ〕を求めた。なお、耐水圧は上限１０００として１０００を超える場合は１０００として、上記３点について平均値を求め、小数点第1位を四捨五入した。
ＪＩＳ Ｌ１０９２に準拠して測定した。不織布及び／又は不織布積層体から１５０ｍｍ（ＭＤ）×１５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を６点採取した。なお、採取場所は得られた不織布の任意の３箇所とした。次いで、採取した各試験片を、耐水度試験装置（テスター産業製）を用いて、試験片の表面を水に当てられるように取り付け、常温水を入れた水準装置を６０±３０ｍｍ／ｍｉｎ．または１０±５ｍｍ／ｍｉｎ．の速さで上昇させて試験片に水圧をかけ、試験片の反対側の３箇所から水が漏れたときの水位を測定し、耐水圧〔ｍｍＨ２Ｏ〕を求めた。なお、耐水圧は上限１０００として１０００を超える場合は１０００として、上記３点について平均値を求め、小数点第1位を四捨五入した。
（６）接着性の評価
不織布積層体から２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を採取し次いで、採取した各試験片を万能引張試験機（インテスコ社製、ＩＭ−２０１型）を用いて、スパン間隔Ｉ０＝１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ．で１００ｍｍ長まで延伸直ちに同速度にて逆行し原点まで戻すサイクルを１サイクルとして２０回繰り返し、その際の層間での剥離の有無を観察した。
不織布積層体から２００ｍｍ（ＭＤ）×５０ｍｍ（ＣＤ）の試験片を採取し次いで、採取した各試験片を万能引張試験機（インテスコ社製、ＩＭ−２０１型）を用いて、スパン間隔Ｉ０＝１００ｍｍ、引張速度１００ｍｍ／ｍｉｎ．で１００ｍｍ長まで延伸直ちに同速度にて逆行し原点まで戻すサイクルを１サイクルとして２０回繰り返し、その際の層間での剥離の有無を観察した。
（７）ピンホール
不織布積層体を２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切り出し、濾紙の上に透湿性フィルム面が濾紙と接するように積層体を敷き、食紅が適量混入された市販の食用サラダ油を刷毛にて混繊不織布が十分濡れる程度塗りつけ、１時間後濾紙に着色油が付着の有無にてピンホールの有無を調査した。
また、実施例、比較例に用いた熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）の分析および評価は、下記の方法に従って行った。
不織布積層体を２０ｃｍ×２０ｃｍの大きさに切り出し、濾紙の上に透湿性フィルム面が濾紙と接するように積層体を敷き、食紅が適量混入された市販の食用サラダ油を刷毛にて混繊不織布が十分濡れる程度塗りつけ、１時間後濾紙に着色油が付着の有無にてピンホールの有無を調査した。
また、実施例、比較例に用いた熱可塑性ポリウレタンエラストマー（ＴＰＵ）の分析および評価は、下記の方法に従って行った。
（８）凝固開始温度
セイコー電子工業（株）製ＳＳＣ５２００Ｈディスクステーションに接続した示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ）により測定した。サンプルとして、粉砕したＴＰＵをアルミ製パンに約８ｍｇ採取し、カバーを被せクリンプした。リファレンスとして、同様にアルミナを採取した。サンプルおよびリファレンスをセル内の所定の位置にセットした後、流量４０Ｎｍｌ／ｍｉｎの窒素気流下で測定を行った。昇温速度１０℃／ｍｉｎで室温から２３０℃まで昇温し、この温度で５分間ホールドした後、１０℃／ｍｉｎの降温速度で−７５℃まで降温させた。このときに記録されたＴＰＵの凝固に由来する発熱ピークの開始温度を測定し、凝固開始温度（単位：℃）とした。
セイコー電子工業（株）製ＳＳＣ５２００Ｈディスクステーションに接続した示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ）により測定した。サンプルとして、粉砕したＴＰＵをアルミ製パンに約８ｍｇ採取し、カバーを被せクリンプした。リファレンスとして、同様にアルミナを採取した。サンプルおよびリファレンスをセル内の所定の位置にセットした後、流量４０Ｎｍｌ／ｍｉｎの窒素気流下で測定を行った。昇温速度１０℃／ｍｉｎで室温から２３０℃まで昇温し、この温度で５分間ホールドした後、１０℃／ｍｉｎの降温速度で−７５℃まで降温させた。このときに記録されたＴＰＵの凝固に由来する発熱ピークの開始温度を測定し、凝固開始温度（単位：℃）とした。
（９）極性溶媒不溶分の粒子数
細孔電気抵抗法に基づく粒度分布測定装置としてベックマンコールター社製マルチサーザーＩＩを使用して測定を行った。５リットルのセパラブルフラスコに、ジメチルアセトアミド（和光純薬工業（株）製 特級品）３５００ｇとチオシアン酸アンモニウム（純正化学（株）製 特級品）１４５．８３ｇとを秤量し、室温にて２４時間かけて溶解させた。
次いで、１μｍのメンブランフィルターで減圧濾過を行い、試薬Ａを得た。２００ｃｃのガラス瓶に試薬Ａ１８０ｇとＴＰＵペレット２．３７ｇを精秤し、３時間かけてＴＰＵ中の可溶分を溶解させ、これを測定用試料とした。マルチサイザーＩＩに１００μｍのアパーチャーチューブを取り付け、装置内の溶媒を試薬Ａに置換した後、減圧度を約３０００ｍｍＡｑに調節した。十分に洗浄した試料投入用のビーカーに試薬Ａを１２０ｇ秤量し、ブランク測定により発生したパルス量が５０個／分以下であることを確認した。最適なＣｕｒｒｅｎｔ値とＧａｉｎをマニュアルで設定した後、１０μｍの未架橋ポリスチレン標準粒子を使用してキャリブレーションを実施した。測定は、十分に洗浄した試料投入用ビーカーに試薬Ａを１２０ｇ、測定用試料を約１０ｇ秤量し、２１０秒間実施した。この測定によりカウントされた粒子数を、アパーチャーチューブに吸引されたＴＰＵ重量で除算した値をＴＰＵ中の極性溶媒不溶分の粒子数（単位：個／ｇ）とした。なお、ＴＰＵ重量は次式により算出した。
ＴＰＵ重量＝｛（Ａ／１００）×Ｂ／（Ｂ＋Ｃ）｝×Ｄ
式中、Ａ：測定用試料のＴＰＵ濃度（重量％）、Ｂ：ビーカーに秤量した測定用試料の重量（ｇ）、Ｃ：ビーカーに秤量した試薬Ａの重量（ｇ）、Ｄ：測定中（２１０秒間）にアパーチャーチューブに吸引された溶液量（ｇ）である。
細孔電気抵抗法に基づく粒度分布測定装置としてベックマンコールター社製マルチサーザーＩＩを使用して測定を行った。５リットルのセパラブルフラスコに、ジメチルアセトアミド（和光純薬工業（株）製 特級品）３５００ｇとチオシアン酸アンモニウム（純正化学（株）製 特級品）１４５．８３ｇとを秤量し、室温にて２４時間かけて溶解させた。
次いで、１μｍのメンブランフィルターで減圧濾過を行い、試薬Ａを得た。２００ｃｃのガラス瓶に試薬Ａ１８０ｇとＴＰＵペレット２．３７ｇを精秤し、３時間かけてＴＰＵ中の可溶分を溶解させ、これを測定用試料とした。マルチサイザーＩＩに１００μｍのアパーチャーチューブを取り付け、装置内の溶媒を試薬Ａに置換した後、減圧度を約３０００ｍｍＡｑに調節した。十分に洗浄した試料投入用のビーカーに試薬Ａを１２０ｇ秤量し、ブランク測定により発生したパルス量が５０個／分以下であることを確認した。最適なＣｕｒｒｅｎｔ値とＧａｉｎをマニュアルで設定した後、１０μｍの未架橋ポリスチレン標準粒子を使用してキャリブレーションを実施した。測定は、十分に洗浄した試料投入用ビーカーに試薬Ａを１２０ｇ、測定用試料を約１０ｇ秤量し、２１０秒間実施した。この測定によりカウントされた粒子数を、アパーチャーチューブに吸引されたＴＰＵ重量で除算した値をＴＰＵ中の極性溶媒不溶分の粒子数（単位：個／ｇ）とした。なお、ＴＰＵ重量は次式により算出した。
ＴＰＵ重量＝｛（Ａ／１００）×Ｂ／（Ｂ＋Ｃ）｝×Ｄ
式中、Ａ：測定用試料のＴＰＵ濃度（重量％）、Ｂ：ビーカーに秤量した測定用試料の重量（ｇ）、Ｃ：ビーカーに秤量した試薬Ａの重量（ｇ）、Ｄ：測定中（２１０秒間）にアパーチャーチューブに吸引された溶液量（ｇ）である。
（１０）ハードドメインの融解熱量比
セイコー電子工業（株）製ＳＳＣ５２００Ｈディスクステーションに接続した示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ）により測定した。サンプルとして、粉砕したＴＰＵをアルミ製パンに約８ｍｇ採取し、カバーを被せクリンプした。リファレンスとして、同様にアルミナを採取した。サンプルおよびリファレンスをセル内の所定の位置にセットした後、流量４０Ｎｍｌ／ｍｉｎの窒素気流下で測定を行った。昇温速度１０℃／ｍｉｎで室温から２３０℃まで昇温した。このとき、ピーク温度が９０℃以上１４０℃以下の範囲にある吸熱ピークから求められる融解熱量の総和（ａ）と、ピーク温度が１４０℃を超えて２２０℃以下の範囲にある吸熱ピークから求められる融解熱量の総和（ｂ）を求め、次式によりハードドメインの融解熱量比（単位：％）を求めた。
ハードドメインの融解熱量比（％）＝ａ／（ａ＋ｂ）×１００
セイコー電子工業（株）製ＳＳＣ５２００Ｈディスクステーションに接続した示差走査熱量計（ＤＳＣ２２０Ｃ）により測定した。サンプルとして、粉砕したＴＰＵをアルミ製パンに約８ｍｇ採取し、カバーを被せクリンプした。リファレンスとして、同様にアルミナを採取した。サンプルおよびリファレンスをセル内の所定の位置にセットした後、流量４０Ｎｍｌ／ｍｉｎの窒素気流下で測定を行った。昇温速度１０℃／ｍｉｎで室温から２３０℃まで昇温した。このとき、ピーク温度が９０℃以上１４０℃以下の範囲にある吸熱ピークから求められる融解熱量の総和（ａ）と、ピーク温度が１４０℃を超えて２２０℃以下の範囲にある吸熱ピークから求められる融解熱量の総和（ｂ）を求め、次式によりハードドメインの融解熱量比（単位：％）を求めた。
ハードドメインの融解熱量比（％）＝ａ／（ａ＋ｂ）×１００
（１１）２００℃における溶融粘度（以下、単に「溶融粘度」という。）
キャピログラフ（東洋精機（株）製モデル１Ｃ）を用いて、ＴＰＵの２００℃におけるせん断速度１００ｓｅｃ-1の時の溶融粘度（単位：単位：Ｐａ・ｓ）を測定した。長さ３０ｍｍ、直径は１ｍｍのノズルを用いた。
キャピログラフ（東洋精機（株）製モデル１Ｃ）を用いて、ＴＰＵの２００℃におけるせん断速度１００ｓｅｃ-1の時の溶融粘度（単位：単位：Ｐａ・ｓ）を測定した。長さ３０ｍｍ、直径は１ｍｍのノズルを用いた。
（１２）ＴＰＵの水分値
水分量測定装置（平沼産業社製ＡＶＱ−５Ｓ）と水分気化装置（平沼産業社製ＥＶ−６）とを組み合わせてＴＰＵの水分量（単位：ｐｐｍ）の測定を行った。加熱試料皿に秤量した約２ｇのＴＰＵペレットを２５０℃の加熱炉に投入し、気化した水分を予め残存水分を除去した水分量測定装置の滴定セルに導き、カールフィッシャー試薬にて滴定した。セル中の水分量変化に伴う滴定電極の電位変化が２０秒間生じないことをもって滴定終了とした。
水分量測定装置（平沼産業社製ＡＶＱ−５Ｓ）と水分気化装置（平沼産業社製ＥＶ−６）とを組み合わせてＴＰＵの水分量（単位：ｐｐｍ）の測定を行った。加熱試料皿に秤量した約２ｇのＴＰＵペレットを２５０℃の加熱炉に投入し、気化した水分を予め残存水分を除去した水分量測定装置の滴定セルに導き、カールフィッシャー試薬にて滴定した。セル中の水分量変化に伴う滴定電極の電位変化が２０秒間生じないことをもって滴定終了とした。
（１３）ショアＡ硬度
ＴＰＵの硬さは、２３℃、５０％相対湿度下においてＪＩＳ Ｋ−７３１１に記載の方法により測定した。デュロメーターはタイプＡを使用した。
ＴＰＵの硬さは、２３℃、５０％相対湿度下においてＪＩＳ Ｋ−７３１１に記載の方法により測定した。デュロメーターはタイプＡを使用した。
＜ＴＰＵ製造例１＞
ジフェニルメタンジイソシアネート（以下ＭＤＩと記す。）をタンクＡに窒素雰囲気下で装入し、気泡が混入しない程度に攪拌しながら４５℃に調整した。
数平均分子量２０００のポリエステルポリオール（三井武田ケミカル（株）製、商品名：タケラックＵ２０２４）６２８．６重量部と、イルガノックス１０１０を２．２１重量部と、１，４−ブタンジオール７７．５重量部とをタンクＢに窒素雰囲気下で仕込み、攪拌しながら９５℃に調整した。この混合物をポリオール溶液１という。
これらの反応原料から計算されるハードセグメント量は３７．１重量％である。
次に、ギアポンプ、流量計を介した送液ラインにて、ＭＤＩを１７．６ｋｇ／ｈの流速で、ポリオール溶液３を４２．４ｋｇ／ｈの流速で、１２０℃に調整した高速攪拌機（ＳＭ４０）に定量的に通液し、２０００ｒｐｍで２分間攪拌混合した後、スタティックミキサーに通液した。スタティックミキサー部は、管長０．５ｍ、内径２０ｍｍφのスタティックミキサーを３本接続した第１〜第３のスタティックミキサー（温度２３０℃）と、管長０．５ｍ、内径２０ｍｍφのスタティックミキサーを３本接続した第４〜第６のスタティックミキサー（温度２２０℃）と、管長１．０ｍ、内径３４ｍｍφのスタティックミキサーを６本接続した第７〜第１２のスタティックミキサー（温度２１０℃）と、管長０．５ｍ、内径３８ｍｍφのスタティックミキサーを３本接続した第１３〜第１５のスタティックミキサー（温度２００℃）とを直列に接続したものである。
第１５スタティックミキサーから流出した反応生成物を、ギヤポンプを介して、ポリマーフィルター（長瀬産業（株）製、商品名：デナフィルター）を先端に付随した単軸押出機（直径６５ｍｍφ、温度１８０〜２１０℃）に圧入し、ストランドダイから押出した。水冷後、ペレタイザーにて連続的にペレット化した。次いで、得られたペレットを乾燥機に装入し、１００℃で８時間乾燥して、水分値４０ｐｐｍの熱可塑性ポリウレタンエラストマーを得た。この熱可塑性ポリウレタンエラストマーを単軸押出機（直径５０ｍｍφ、温度１８０〜２１０℃）で連続的に押出し、ペレット化した。再度、１００℃で７時間乾燥して、水分値５７ｐｐｍの熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ａ−１）を得た。
Ａ−１の凝固開始温度は１０３．７℃、極性溶媒不溶分の粒子数は１５０万個／ｇ、射出成形により調製した試験片による硬度は８６Ａ、２００℃における溶融粘度は１９００Ｐａ・ｓ、ハードドメインの融解熱量比は３５．２％であった。
ジフェニルメタンジイソシアネート（以下ＭＤＩと記す。）をタンクＡに窒素雰囲気下で装入し、気泡が混入しない程度に攪拌しながら４５℃に調整した。
数平均分子量２０００のポリエステルポリオール（三井武田ケミカル（株）製、商品名：タケラックＵ２０２４）６２８．６重量部と、イルガノックス１０１０を２．２１重量部と、１，４−ブタンジオール７７．５重量部とをタンクＢに窒素雰囲気下で仕込み、攪拌しながら９５℃に調整した。この混合物をポリオール溶液１という。
これらの反応原料から計算されるハードセグメント量は３７．１重量％である。
次に、ギアポンプ、流量計を介した送液ラインにて、ＭＤＩを１７．６ｋｇ／ｈの流速で、ポリオール溶液３を４２．４ｋｇ／ｈの流速で、１２０℃に調整した高速攪拌機（ＳＭ４０）に定量的に通液し、２０００ｒｐｍで２分間攪拌混合した後、スタティックミキサーに通液した。スタティックミキサー部は、管長０．５ｍ、内径２０ｍｍφのスタティックミキサーを３本接続した第１〜第３のスタティックミキサー（温度２３０℃）と、管長０．５ｍ、内径２０ｍｍφのスタティックミキサーを３本接続した第４〜第６のスタティックミキサー（温度２２０℃）と、管長１．０ｍ、内径３４ｍｍφのスタティックミキサーを６本接続した第７〜第１２のスタティックミキサー（温度２１０℃）と、管長０．５ｍ、内径３８ｍｍφのスタティックミキサーを３本接続した第１３〜第１５のスタティックミキサー（温度２００℃）とを直列に接続したものである。
第１５スタティックミキサーから流出した反応生成物を、ギヤポンプを介して、ポリマーフィルター（長瀬産業（株）製、商品名：デナフィルター）を先端に付随した単軸押出機（直径６５ｍｍφ、温度１８０〜２１０℃）に圧入し、ストランドダイから押出した。水冷後、ペレタイザーにて連続的にペレット化した。次いで、得られたペレットを乾燥機に装入し、１００℃で８時間乾燥して、水分値４０ｐｐｍの熱可塑性ポリウレタンエラストマーを得た。この熱可塑性ポリウレタンエラストマーを単軸押出機（直径５０ｍｍφ、温度１８０〜２１０℃）で連続的に押出し、ペレット化した。再度、１００℃で７時間乾燥して、水分値５７ｐｐｍの熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ａ−１）を得た。
Ａ−１の凝固開始温度は１０３．７℃、極性溶媒不溶分の粒子数は１５０万個／ｇ、射出成形により調製した試験片による硬度は８６Ａ、２００℃における溶融粘度は１９００Ｐａ・ｓ、ハードドメインの融解熱量比は３５．２％であった。
［実施例１］
＜混繊スパンボンド不織布用の熱可塑性樹脂組成物の調製＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ3、融点１６０℃のプロピレン単独重合体（以下、「ＰＰ−１」と略す）９６重量％とＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）５ｇ／１０分、密度０．９７ｇ／ｃｍ3、融点１３４℃の高密度ポリエチレン（以下、「ＨＤＰＥ」と略す）４重量％とを混合し、熱可塑性樹脂組成物（Ｂ−１）を準備した。
＜混繊スパンボンド不織布用の熱可塑性樹脂組成物の調製＞
ＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠し、温度２３０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）６０ｇ／１０分、密度０．９１ｇ／ｃｍ3、融点１６０℃のプロピレン単独重合体（以下、「ＰＰ−１」と略す）９６重量％とＭＦＲ（ＡＳＴＭ Ｄ１２３８に準拠して、温度１９０℃、荷重２．１６ｋｇで測定）５ｇ／１０分、密度０．９７ｇ／ｃｍ3、融点１３４℃の高密度ポリエチレン（以下、「ＨＤＰＥ」と略す）４重量％とを混合し、熱可塑性樹脂組成物（Ｂ−１）を準備した。
＜混繊スパンボンド不織布の製造＞
前記熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ａ−１）及び熱可塑性樹脂組成物（Ｂ−１）とをそれぞれ独立に７５ｍｍφの押出機及び５０ｍｍφの押出機を用いて溶融した後、紡糸口金を有するスパンボンド不織布成形機（捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：８００ｍｍ）を用いて、樹脂温度とダイ温度がとも２１０℃、冷却風温度２０℃、延伸エアー風速３７５０ｍ／分の条件でスパンボンド法により溶融紡糸し、Ａ−１からなる長繊維ＡとＢ−１からなる長繊維Ｂの混繊比が４１：５９（重量比）の混合繊維からなるウェッブを捕集面上に堆積させた。前記紡糸口金は、Ａ−１の吐出孔とＢ−１の吐出孔が交互に配列されたノズルパターンを有し、Ａ−１（繊維Ａ）のノズル径０．７５ｍｍφ及びＢ−１（繊維Ｂ）のノズル径０．６ｍｍφであり、ノズルのピッチが縦方向８ｍｍ、横方向１１ｍｍであり、ノズル数の比は繊維Ａ用ノズル：繊維Ｂ用ノズル＝１：１．４５である。繊維Ａの単孔吐出量は０．７３ｇ／（分・孔）、繊維Ｂの単孔吐出量は０．７３ｇ／（分・孔）とした。
前記熱可塑性ポリウレタンエラストマー（Ａ−１）及び熱可塑性樹脂組成物（Ｂ−１）とをそれぞれ独立に７５ｍｍφの押出機及び５０ｍｍφの押出機を用いて溶融した後、紡糸口金を有するスパンボンド不織布成形機（捕集面上の機械の流れ方向に垂直な方向の長さ：８００ｍｍ）を用いて、樹脂温度とダイ温度がとも２１０℃、冷却風温度２０℃、延伸エアー風速３７５０ｍ／分の条件でスパンボンド法により溶融紡糸し、Ａ−１からなる長繊維ＡとＢ−１からなる長繊維Ｂの混繊比が４１：５９（重量比）の混合繊維からなるウェッブを捕集面上に堆積させた。前記紡糸口金は、Ａ−１の吐出孔とＢ−１の吐出孔が交互に配列されたノズルパターンを有し、Ａ−１（繊維Ａ）のノズル径０．７５ｍｍφ及びＢ−１（繊維Ｂ）のノズル径０．６ｍｍφであり、ノズルのピッチが縦方向８ｍｍ、横方向１１ｍｍであり、ノズル数の比は繊維Ａ用ノズル：繊維Ｂ用ノズル＝１：１．４５である。繊維Ａの単孔吐出量は０．７３ｇ／（分・孔）、繊維Ｂの単孔吐出量は０．７３ｇ／（分・孔）とした。
堆積された混合長繊維からなるウェッブはベルト上の非粘着素材でコーティングされたニップロールにて線圧１０ｋｇ／ｃｍにてプレボンドし、移動ベルトからプレボンドウェブを剥離させ、エンボスパターンは面積率１８％、エンボス面積０．４１ｍｍ2であり、加熱温度１１０℃、線圧３０ｋｇ／ｃｍ条件の加熱エンボスにてウェブを一体化し、目付３３ｇ／ｍ2の混繊スパンボンド不織布を得た。また、堆積された混合長繊維からなるウェッブの繊維径は、大きい方、即ち繊維Ａの繊維径が２９．２μｍ、小さい方、即ち、繊維Ｂの繊維径が２１．０μｍであった。
＜不織布積層体の製造＞
前記混繊スパンボンド不織布の表面をコロナ処理（３０Ｗ／ｍ2）した後、コロナ処理面に、透湿性フィルムの原料として、ポリエステル系熱可塑性エラストマー〔Ｅ．Ｉ．デュポン（株）製 商品名 ＨＹＴＲＥＬ Ｇ３５４８Ｌ 密度：１．１５ｇ／ｃｍ３〕を、先端にＴ−ダイを備えたＴ−ダイフィルム成形機を用い、成形温度２００℃〜２４０℃で溶融し、成形温度２４０℃で、厚さが２０μｍになるように、フィルム状の押出しラミした後、冷却ロールとニップロールからなる一対のロール間隙へと供給し、混繊スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は５６ｇ／ｍ２であった。
前記混繊スパンボンド不織布の表面をコロナ処理（３０Ｗ／ｍ2）した後、コロナ処理面に、透湿性フィルムの原料として、ポリエステル系熱可塑性エラストマー〔Ｅ．Ｉ．デュポン（株）製 商品名 ＨＹＴＲＥＬ Ｇ３５４８Ｌ 密度：１．１５ｇ／ｃｍ３〕を、先端にＴ−ダイを備えたＴ−ダイフィルム成形機を用い、成形温度２００℃〜２４０℃で溶融し、成形温度２４０℃で、厚さが２０μｍになるように、フィルム状の押出しラミした後、冷却ロールとニップロールからなる一対のロール間隙へと供給し、混繊スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は５６ｇ／ｍ２であった。
得られた不織布積層体を７０℃に加熱した予熱ロールと延伸ロールとの間で、２．０倍の延伸倍率で機械方向に一軸延伸し、その後張力を解放し目付４７ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。なお、不織布積層体の延伸加工時の歪は１９％であった。
（延伸加工時歪）＝｛（延伸前積層体目付）÷（延伸後積層体目付）―１｝×１００（％）
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
（延伸加工時歪）＝｛（延伸前積層体目付）÷（延伸後積層体目付）―１｝×１００（％）
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
［実施例２］
＜混繊スパンボンド不織布の製造＞
実施例１に記載の方法に準じ、長繊維Ａ：長繊維Ｂの混繊比が２５：７５（重量比）及び目付３８ｇ／ｍ2の混繊スパンボンド不織布を得た。
＜混繊スパンボンド不織布の製造＞
実施例１に記載の方法に準じ、長繊維Ａ：長繊維Ｂの混繊比が２５：７５（重量比）及び目付３８ｇ／ｍ2の混繊スパンボンド不織布を得た。
＜不織布積層体の製造＞
実施例１に記載の方法に準じ、混繊スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は６１ｇ／ｍ2であった。
また、実施例１に記載の方法に準じ、不織布積層体を延伸した。張力を解放後、目付５１ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。延伸加工時の歪は２０％であった。
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
実施例１に記載の方法に準じ、混繊スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は６１ｇ／ｍ2であった。
また、実施例１に記載の方法に準じ、不織布積層体を延伸した。張力を解放後、目付５１ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。延伸加工時の歪は２０％であった。
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
［実施例３］
＜混繊不織布の製造＞
実施例１に記載の方法に準じ、長繊維Ａ：長繊維Ｂの混繊比が６０：４０（重量比）及び目付２５ｇ／ｍ2の混繊スパンボンド不織布を得た。
＜混繊不織布の製造＞
実施例１に記載の方法に準じ、長繊維Ａ：長繊維Ｂの混繊比が６０：４０（重量比）及び目付２５ｇ／ｍ2の混繊スパンボンド不織布を得た。
＜不織布積層体の製造＞
実施例１に記載の方法に準じ、混繊スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は４８ｇ／ｍ2であった。
また、実施例１に記載の方法に準じ、不織布積層体を延伸した。張力を解放後、目付４１ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。延伸加工時の歪は１７％であった。
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
実施例１に記載の方法に準じ、混繊スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は４８ｇ／ｍ2であった。
また、実施例１に記載の方法に準じ、不織布積層体を延伸した。張力を解放後、目付４１ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。延伸加工時の歪は１７％であった。
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
［実施例４］
＜混繊不織布の製造＞
実施例１に記載の方法に準じ、長繊維Ａ：長繊維Ｂの混繊比が４１：５９（重量比）及び目付３３ｇ／ｍ2の混繊スパンボンド不織布を得た。
＜混繊不織布の製造＞
実施例１に記載の方法に準じ、長繊維Ａ：長繊維Ｂの混繊比が４１：５９（重量比）及び目付３３ｇ／ｍ2の混繊スパンボンド不織布を得た。
＜不織布積層体の製造＞
実施例１で用いたポリエステル系熱可塑性エラストマーに代えて、ポリエステル系熱可塑性エラストマー〔Ｅ．Ｉ．デュポン（株）製 ＨＹＴＲＥＬ ８２０６ 密度 １．１９ｇ／ｃｍ３〕を用いる以外は実施例１と同様に行い、混繊スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は５７ｇ／ｍ２であった。
また、実施例１に記載の方法に準じ、不織布積層体を延伸した。張力を解放後、目付４７ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。延伸加工時の歪は２１％であった。
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
実施例１で用いたポリエステル系熱可塑性エラストマーに代えて、ポリエステル系熱可塑性エラストマー〔Ｅ．Ｉ．デュポン（株）製 ＨＹＴＲＥＬ ８２０６ 密度 １．１９ｇ／ｃｍ３〕を用いる以外は実施例１と同様に行い、混繊スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は５７ｇ／ｍ２であった。
また、実施例１に記載の方法に準じ、不織布積層体を延伸した。張力を解放後、目付４７ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。延伸加工時の歪は２１％であった。
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
［比較例１］
実施例４で用いた混繊スパンボンド不織布に代えて、Ｂ−１のみからなる目付３３ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布〔Ａ−１の吐出を停止〕、を用いる以外は実施例４と同様に行い、スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は５６ｇ／ｍ２であった。
また、実施例１に記載の方法に準じ、不織布積層体を延伸した。張力を解放後、目付４１ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。延伸加工時の歪は３７％であった。
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
実施例４で用いた混繊スパンボンド不織布に代えて、Ｂ−１のみからなる目付３３ｇ／ｍ２のスパンボンド不織布〔Ａ−１の吐出を停止〕、を用いる以外は実施例４と同様に行い、スパンボンド不織布／透湿性フィルムからなる不織布積層体を得た。得られた不織布積層体の目付は５６ｇ／ｍ２であった。
また、実施例１に記載の方法に準じ、不織布積層体を延伸した。張力を解放後、目付４１ｇ／ｍ2の不織布積層体を得た。延伸加工時の歪は３７％であった。
得られた不織布積層体を前記記載の方法で評価した。評価結果を表１に示す。
本発明の不織布積層体は、伸縮性、柔軟性、透湿性、通気性、耐水性、防臭性、耐毛羽立ち性、耐カール性、強度に優れ、且つ層間接着強度が高いので、かかる特徴を活かして、衛生材用をはじめ、医療材用、衛生材用、産業資材用等に好適に用い得る。
具体的には、衛生材用としては、使い捨ておむつあるいは生理用品等の吸収性物品があげられる。展開型使い捨ておむつあるいはパンツ型使い捨ておむつには、バックシート、ウェストバンド（延長テープ、サイドフラップ）、ファスニングテープ、立体ギャザー、レッグカフ、またパンツ型使い捨ておむつのサイドパネル等の部位に好適に用いることができる。生理用ナプキンとしてはバックシート、ウィング、横漏れ防止カフ等の部位に好適に用いることができる。これら部位に本発明品を使用することで、装着者の動きに追随し装着者の身体にフィットすることが可能となり、着用中においても快適な状態が維持されるとともに薄型、軽量化、パッケージのコンパクト化も期待が出来る。
シップ基布として適度な伸縮性、薬剤の蒸散制御、良好な肌触りにより身体の動きへの追随性、スキンケア性によりさまざまな部位での使用が可能となりまた治癒効果につながることに期待がもてる。同様に傷手当て用基材においては、適度な伸縮性を有し、身体への密着性を高じ、防水性を有し、傷への感染防止が可能となりかつ、通気フィルムにより患部の湿度を制御可能となるため傷の回復を早める作用が期待できる。
本発明の不織布積層体は、通常の不織布と同様に不織布であるため、優れた透湿性、伸縮性を有し、さらに良好なバリア性、細菌バリア性を有することが期待出来るため、通気性、伸縮性及び感染防止性が求められる使い捨て手術着、レスキューガウンなどの腕、肘、肩など可動間接部に用いられる基材として好適に使用される。
Claims (11)
- 熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維：１０〜９０重量％と熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維：９０〜１０重量％（但し、（Ａ）＋（Ｂ）＝１００重量％とする）を含む混繊スパンボンド不織布の少なくとも片面に透湿性フィルムが積層されていることを特徴とする不織布積層体。
- 熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維が、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーの長繊維であることを特徴とする請求項１に記載の不織布積層体。
- 熱可塑性エラストマー（Ａ）の長繊維が、オレフィン系共重合体エラストマーの長繊維であることを特徴とする請求項１に記載の不織布積層体。
- オレフィン系共重合体エラストマーの長繊維が、エチレン・α−オレフィン共重合体エラストマーの長繊維またはプロピレン・α−オレフィン共重合体エラストマーの長繊維であることを特徴とする請求項３に記載の不織布積層体。
- 熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維が、スパンボンド不織布にした際の最大点伸度が５０％以上である請求項１に記載の不織布積層体。
- 熱可塑性樹脂（Ｂ）の長繊維が、プロピレン系重合体の長繊維であることを特徴とする請求項１に記載の不織布積層体。
- 混繊スパンボンド不織布層と透湿性フィルムが直接貼り合わせてなることを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載の不織布積層体。
- 透湿性フィルムが、熱可塑性エラストマー（Ｃ）からなることを特徴とする請求項１に記載の不織布積層体。
- 熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、ポリエステル系エラストマーであることを特徴とする請求項８に記載の不織布積層体。
- 熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、ポリアミド系エラストマーであることを特徴とする請求項８に記載の不織布積層体。
- 熱可塑性エラストマー（Ｃ）が、熱可塑性ポリウレタン系エラストマーであることを特徴とする請求項８に記載の不織布積層体。
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Cited By (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011129433A1 (ja) * | 2010-04-15 | 2011-10-20 | 三井化学株式会社 | スパンボンド不織布、その製造方法及びその用途 |
| EP2676791A1 (en) * | 2011-02-15 | 2013-12-25 | Mitsui Chemicals, Inc. | Nonwoven laminate |
| WO2016143833A1 (ja) * | 2015-03-09 | 2016-09-15 | 三井化学株式会社 | 不織布積層体、伸縮性不織布積層体、繊維製品、吸収性物品及び衛生マスク |
| WO2016167246A1 (ja) * | 2015-04-15 | 2016-10-20 | 日東電工株式会社 | 伸縮性積層体およびそれを含む物品 |
| JP2016203618A (ja) * | 2015-04-15 | 2016-12-08 | 日東電工株式会社 | 伸縮性積層体およびそれを含む物品 |
| US10842682B2 (en) | 2015-03-09 | 2020-11-24 | Mitsui Chemicals, Inc. | Nonwoven fabric layered body, stretchable nonwoven fabric layered body, fiber product, absorbent article, and sanitary mask |
| WO2021200477A1 (ja) | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 三井化学株式会社 | 積層シート、衛生材料、医療材料および積層シートの製造方法 |
Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002178427A (ja) * | 2000-12-11 | 2002-06-26 | Mitsui Chemicals Inc | 透湿性フィルム・不織布積層体及びその製造方法 |
| WO2002061192A1 (en) * | 2001-01-29 | 2002-08-08 | Mitsui Chemicals, Inc. | Non-woven fabrics of wind-shrink fiber and laminates thereof |
| JP2002242069A (ja) * | 2001-02-15 | 2002-08-28 | Mitsui Chemicals Inc | 混合繊維からなる不織布及びその製造方法並びに該不織布からなる積層体 |
| JP2004244790A (ja) * | 2003-01-24 | 2004-09-02 | Mitsui Chemicals Inc | 伸縮性不織布及びその製造方法 |
| JP2004244791A (ja) * | 2003-01-24 | 2004-09-02 | Mitsui Chemicals Inc | 混合繊維、ならびに該混合繊維からなる伸縮性不織布およびその製造方法 |
| JP2005089870A (ja) * | 2002-08-08 | 2005-04-07 | Chisso Corp | 弾性不織布及びこれを用いた繊維製品 |
| JP2006219806A (ja) * | 2005-01-13 | 2006-08-24 | Chisso Corp | 熱バインダー不織布及びこれらを用いた積層物 |
-
2007
- 2007-03-02 JP JP2007053490A patent/JP2008213284A/ja active Pending
Patent Citations (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2002178427A (ja) * | 2000-12-11 | 2002-06-26 | Mitsui Chemicals Inc | 透湿性フィルム・不織布積層体及びその製造方法 |
| WO2002061192A1 (en) * | 2001-01-29 | 2002-08-08 | Mitsui Chemicals, Inc. | Non-woven fabrics of wind-shrink fiber and laminates thereof |
| JP2002242069A (ja) * | 2001-02-15 | 2002-08-28 | Mitsui Chemicals Inc | 混合繊維からなる不織布及びその製造方法並びに該不織布からなる積層体 |
| JP2005089870A (ja) * | 2002-08-08 | 2005-04-07 | Chisso Corp | 弾性不織布及びこれを用いた繊維製品 |
| JP2004244790A (ja) * | 2003-01-24 | 2004-09-02 | Mitsui Chemicals Inc | 伸縮性不織布及びその製造方法 |
| JP2004244791A (ja) * | 2003-01-24 | 2004-09-02 | Mitsui Chemicals Inc | 混合繊維、ならびに該混合繊維からなる伸縮性不織布およびその製造方法 |
| JP2006219806A (ja) * | 2005-01-13 | 2006-08-24 | Chisso Corp | 熱バインダー不織布及びこれらを用いた積層物 |
Cited By (24)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| WO2011129433A1 (ja) * | 2010-04-15 | 2011-10-20 | 三井化学株式会社 | スパンボンド不織布、その製造方法及びその用途 |
| JP5680625B2 (ja) * | 2010-04-15 | 2015-03-04 | 三井化学株式会社 | スパンボンド不織布、その製造方法及びその用途 |
| JP2015071854A (ja) * | 2010-04-15 | 2015-04-16 | 三井化学株式会社 | スパンボンド不織布、その製造方法及びその用途 |
| US9150989B2 (en) | 2010-04-15 | 2015-10-06 | Mitsui Chemicals, Inc. | Spunbonded non-woven fabric, production process for the fabric and use thereof |
| EP2676791A1 (en) * | 2011-02-15 | 2013-12-25 | Mitsui Chemicals, Inc. | Nonwoven laminate |
| EP2676791A4 (en) * | 2011-02-15 | 2014-07-30 | Mitsui Chemicals Inc | NON-WOVEN LAMINATE |
| KR101962560B1 (ko) | 2015-03-09 | 2019-03-26 | 미쓰이 가가쿠 가부시키가이샤 | 부직포 적층체, 신축성 부직포 적층체, 섬유 제품, 흡수성 물품 및 위생 마스크 |
| US10920349B2 (en) | 2015-03-09 | 2021-02-16 | Mitsui Chemicals, Inc. | Multilayer nonwoven fabric, stretchable multilayer nonwoven fabric, fiber product, absorbent article, and sanitary mask |
| TWI720971B (zh) * | 2015-03-09 | 2021-03-11 | 日商三井化學股份有限公司 | 不織布積層體、伸縮性不織布積層體、纖維製品、吸收性物品及衛生口罩 |
| JPWO2016143833A1 (ja) * | 2015-03-09 | 2017-09-21 | 三井化学株式会社 | 不織布積層体、伸縮性不織布積層体、繊維製品、吸収性物品及び衛生マスク |
| KR20170113656A (ko) * | 2015-03-09 | 2017-10-12 | 미쓰이 가가쿠 가부시키가이샤 | 부직포 적층체, 신축성 부직포 적층체, 섬유 제품, 흡수성 물품 및 위생 마스크 |
| CN107429458A (zh) * | 2015-03-09 | 2017-12-01 | 三井化学株式会社 | 非织造布层叠体、伸缩性非织造布层叠体、纤维制品、吸收性物品及卫生口罩 |
| WO2016143833A1 (ja) * | 2015-03-09 | 2016-09-15 | 三井化学株式会社 | 不織布積層体、伸縮性不織布積層体、繊維製品、吸収性物品及び衛生マスク |
| JP2019070221A (ja) * | 2015-03-09 | 2019-05-09 | 三井化学株式会社 | 不織布積層体、伸縮性不織布積層体、繊維製品、吸収性物品及び衛生マスク |
| US10842682B2 (en) | 2015-03-09 | 2020-11-24 | Mitsui Chemicals, Inc. | Nonwoven fabric layered body, stretchable nonwoven fabric layered body, fiber product, absorbent article, and sanitary mask |
| WO2016167246A1 (ja) * | 2015-04-15 | 2016-10-20 | 日東電工株式会社 | 伸縮性積層体およびそれを含む物品 |
| JP2016203618A (ja) * | 2015-04-15 | 2016-12-08 | 日東電工株式会社 | 伸縮性積層体およびそれを含む物品 |
| WO2021200477A1 (ja) | 2020-03-31 | 2021-10-07 | 三井化学株式会社 | 積層シート、衛生材料、医療材料および積層シートの製造方法 |
| JPWO2021200477A1 (ja) * | 2020-03-31 | 2021-10-07 | ||
| CN114981083A (zh) * | 2020-03-31 | 2022-08-30 | 三井化学株式会社 | 层叠片、卫生材料、医疗材料及层叠片的制造方法 |
| US20230046949A1 (en) * | 2020-03-31 | 2023-02-16 | Mitsui Chemicals, Inc. | Laminate sheet, sanitary material, medical material, and method for manufacturing laminate sheet |
| JP7345055B2 (ja) | 2020-03-31 | 2023-09-14 | 三井化学株式会社 | 積層シート、衛生材料、医療材料および積層シートの製造方法 |
| CN114981083B (zh) * | 2020-03-31 | 2023-12-29 | 三井化学株式会社 | 层叠片、卫生材料、医疗材料及层叠片的制造方法 |
| EP4129678A4 (en) * | 2020-03-31 | 2024-03-06 | Mitsui Chemicals, Inc. | LAMINATED SHEET, SANITARY EQUIPMENT, MEDICAL EQUIPMENT AND METHOD FOR MANUFACTURING LAMINATED SHEET |
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